新规范箱涵结构设计(2010年7月).

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钢筋混凝土箱涵计算书(含裂缝计算)精选全文

（一）孔径及净空净跨径L 0 = 6.00m 净高h 0 = 3.00m（二）设计安全等一级结构重要性系数r 0 =1.1（三）汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级（四）填土情况涵顶填土高度H = 1.5m 土的内摩擦角Φ =35°填土容重γ1 =19kN/m 3地基容许承载力[σ0] =260kPa（五）建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径22mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa 钢筋弹性模量E s =200000MPa涵身混凝土强度等级C30涵身混凝土抗压强度设f cd =13.8MPa 涵身混凝土抗拉强度设f td = 1.39MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C20混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)、截面尺寸拟顶板、底板厚度δ =0.5m C 1 =0.15m 侧墙厚度t =0.5m C 2 =0.15m 横梁计算跨径L P = L 0+t= 6.5m L = L 0+2t=7m 侧墙计算高度h P = h 0+δ= 3.5m h = h 0+2δ =4m 基础襟边 c =0.1m 基础高度 d =0.1m 基础宽度B =7.2m图 L-01（一）恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =41.00kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(457.72kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan228.32kN/m 2钢筋混凝土箱涵结构设计一、设计资料二、设计计算三、荷载计算（二）活载汽车后轮着地宽度一个汽车后轮横向分布> 1.3/2 m > 1.8/2 m故车轮压力扩散线相重 a =(0.6/2+Ht3.100m同理，纵向，汽车后0.2/2+Htan30°=0.966 m > 1.4/2 m故 b =(0.2/2+Ht 1.400m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a×b)32.26kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°8.74kN/m 2（一）构件刚度比K =(I 1/I 2)×0.54（二）节点弯矩和1、a种荷载作用下 (图涵洞四角节点弯矩M aA = M aB = M aC =-1/(K+1)·pL P 2/12横梁内法向力N a1 = N a2=0侧墙内法向力N a3 = N a4=pL P /2恒载p = p 恒 =41.00kN/m 2M aA = M aB= M aC =-93.83kN ·m N a3 = N a4=133.25kN 车辆荷载p = q 车 =32.26kN/m 2M aA = M aB= M aC =-73.82kN ·m 图 L-02N a3 = N a4=104.84kN2、b种荷载作用下 (图M bA = M bB = M bC =-K/(K+1)·ph P 2/12N b1= Nb2=ph P/2N b3 = N b4=0恒载p = e P1 =7.72kN/m 2M bA = M bB= M bC =-2.76kN ·m N b1 = N b2=13.52kN3、c种荷载作用下 (图图 L-03M cA = M cD =-K(3K+8)/[M cB = M cC =-K(2K+7)/[N c1 =ph P/6+(McA-M cB )/h P N c2 =ph P /3-(M cA -N c3 = N c4=0恒载p = e P2-e P1 =20.60kN/m 2M cA = M cD =-4.00kN ·m M cB= M cC=-3.36kN ·m N c1 =11.83kN N c2 =24.21kN图 L-044、d种荷载作用下 (图1.17 m0.6/2+Htan30°=四、内力计算M dA =-[K(K+3)/[M dB =-[K(K+3)/[M dC =-[K(K+3)/[M dD =-[K(K+3)/[N d1 =(M dD-M dC )/h P N d2 =ph P -(M dD -M dC )/h P N d3 = N d4=-(M dB -M dC )/L P车辆荷载p = e 车 =8.74kN/m 2M dA =-16.68kN ·m M dB =10.09kN ·m M dC =-13.21kN ·m M dD =13.56kN ·m 图 L-05N d1 =7.65kN N d2 =22.95kN N d3 = N d4=-3.59kN5、节点弯矩、轴力计算（1）按《公路桥涵设计（2）按《公路桥涵设计（3）按《公件内力计1、顶板 (图L-06)x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =94.36kN N x = N 1 =46.19kN M x=M B +N 3x-271.64kN·m V x = Px-N 3=5.02kN2、底板 (图L-07)ω1 =1.2p 恒+1.4(q 车-=83.72kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4(q 车=105.01kN/m 2x =L P /2N x = N 2 =84.94kN M x =M A +N 3x-ω1·x 2/2-=270.75kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=-12.28kN3、左侧墙(图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=23.05kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车51.88kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =301.65kNM x =M B +N 1x-ω1·x 2/2-=-172.20kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=6.76kN 4、右侧墙(图L-09)ω1 =1.4e P1 =10.81kN/m 2ω2=1.4e P2 =39.65kN/m 2x =h P /2N x = N 4 =301.65kN图 L-08图 L-09图 L-06图 L-07M x =M C +N 1x-ω1·x 2/2-=-186.09kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=-14.66kN5、构件内力汇总表（1）承载能（一）承载能力极1、顶板 (B-C)钢筋按左、右对称，用(1)跨中l 0 =6.50mh =0.50ma =0.05m h 0 =0.45mb =1.00mM d =271.64 kN ·m ，N d =46.19 kN ， V d=5.02 kNe 0 = M d /N d=5.881i =h/121/2=0.144m五、截面设计（3）采用上述计算方法，以及《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.7条规定，可得构件在正常使用极限状态下长期组合如下表：（2）采用上述计算方法，以及《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.7条规定，可得构件在正常使用极限状态下短期组合如下表：长细比l 0/i =45.03> 17.5由《公路钢筋混凝土及ξ1 =0.2+2.7e 035.483> 1.0 ，取ξ1 =1.00ξ2=1.15- 1.020> 1.0 ，取ξ2 =1.00η =1+(l 0/h)2ξ1ξη = 1.009由《公路钢筋混凝土及e = ηe 0+h/2-a 6.135mr 0N d e =f cd bx(h 0-x/2)311.73 =13800x(0.45-x/2)解得x =0.053 m≤ξb h 0 =0.56×0.45 =0.252 m 故为大偏心受压构件。

新规范箱涵结构设计(2010年7月)

1、孔径及净空约定：净跨径L 0 = 3.0m 1、轴向力以杆件受压为正。

净高h 0 = 2.5m2、弯矩以使箱涵内框一侧受拉为正。

2、设计安全等级三级3、截面剪力：使计算截面逆时针转动为正。

结构重要性系数r 0 =0.9前提条件：1）支座在杆件下方；3、汽车荷载2）x为计算截面距左端支座之距离。

荷载等级公路 —Ⅰ级4、支座反力以受压为正。

4、填土情况5、以梁为隔离体，固端梁简化为简支梁时，涵顶填土高度H =0.8m 图中所加的杆端力（轴力、弯矩）及支反力均为正值，土的内摩擦角Φ =30°若计算得到的值为负值，则表示实际方向与图中所示填土容重γ1 =18kN/m 3的方向相反。

地基容许承载力[σ0] =200kPa6、本表格默认箱涵内水深为满水，也可以修改表格，5、建筑材料先不考虑水压力得到涵洞基底应力σmax，普通钢筋种类HRB335最后要求的基底应力为：σmax+h 水*10KPa。

主钢筋直径12mm 钢筋弹性模量Es =200000MPa 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa7、本表格未考虑砼收缩、温度变化的影响。

涵身混凝土强度等级C 208、本表格已考虑涵洞设计细则中竖向土压力系数的影响。

涵身混凝土抗压强度设计值f cd =9.2MPa 9、本表格已考虑偏心受压构件裂缝宽度验算。

涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.06MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25.0kN/m 3基础混凝土强度等级C 15混凝土重力密度γ3 =24.0kN/m 3(一)截面尺寸拟定 (见图L-01)顶板、底板厚度δ =0.3m C 1 =0.3m 侧墙厚度t =0.28m C 2 =0.5m 横梁计算跨径L P = L 0+t = 3.28m L = L 0+2t = 3.56m 侧墙计算高度h P = h 0+δ = 2.8m h = h 0+2δ =3.1m 基础襟边 c =0.2m 基础高度 d =0.4m 基础宽度B = 3.96m[JTG/T D65-04--2007表9.2.2]h/D =0.22竖向土压力系数Ks =1.09图 L-01(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = Ks γ1H+γ2δ =23.19kN/m 2恒载水平压力钢筋混凝土箱涵结构设计一、设计资料二、设计计算顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2) = 4.80kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan 2(45°-φ/2) =23.40kN/m 22、活载汽车后轮着地宽度0.6m，由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。

箱涵设计计算精选全文完整版

）203(45h)tg (H e 21p2-+γ=可编辑修改精选全文完整版箱涵结构计算一、设计资料净跨径L 0为4.5m ，净高位2m ，箱涵填土高H 为0.7m ，土的摩擦角ϕ为30，土的容重γ1=19KN/m ³,设箱涵采用C20砼和HRB335钢筋。

二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图1）顶板、底板厚度δ=40cm （C 1=15cm ）侧墙厚度 t=36cm （C 2=15cm ）故 L p =L 0+t=4.5+0.36=4.86mh p =h o +δ=2.0+0.4=2.4m（二）荷载计算 1.恒载恒载竖向压力P =γ1 H+γ2δ=19×0.7+25×0.4 = 23.2 KN/㎡恒载水平压力顶板处=19×0.7×tg ²30º=4.43 KN/㎡底板处：=19 ×（0.7+2.8）×tg ²30 =22.16 KN/㎡2.活载公里-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽>1.32m 0.62+0.7tg30°=0.704m <1.82m 故，两列车相邻车轴有荷载重叠，应按如下计算横向分布宽度a=（0.62+0.7tg30°）×2+1.3=2.708 m 同理，纵向：0.22+0.7tg30°=0.504<1.4/2m 故b=（0.22+ 0.7tg30°）×2=1.008m车辆荷载垂直压力q 车= 1402.708×1.008= 51.29 KN/㎡车辆荷载水平压力e 车=51.29tg ²30°=17.10 KN/㎡）203(45h)tg (H e 21p2-+γ=三、内力计算 1 .构件刚度比677.086.44.236.011214.01121I e 22121p1=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=p L h I2 .节点弯矩和轴向力计算（1）α种荷载作用下（图2）涵洞四角节和弯矩: M aA =M aB =M aC =M aD = - 1K+1 · PLp²12N a1=N a2=0 N a3= N a4= PLp2恒载（p=P ）M aA = -10.677+1 · 23.3×4.86²12 = -27.351 KN ·mN a3= 23.3×4.862 = 56.62KN车辆荷载（p=q 车）M aA = -10.677+1 · 51.29×4.86²12 = 60.56 KN ·mN a3= 51.29×4.862 = 124.63KN（2）b 种荷载作用下（图3） M aA =M aB =M aC =M aD = -K K+1 · Php²12N b1=N b2= Php2N a3= N a4=0 恒载（p=eP1） M bA = -0.6770.677+1 ·4.43×2.4²12=-0.858 KN ·mN b1= 4.43×2.42 =5.316KN（3）C 种荷载作用下（图4）60Ph )3K )(1K ()8K 3(K M M 2p cD cA •+++-== 60Ph )3K )(1K ()7K 2(K M M 2p cC cB •+++-== p cBcA p 1h M M 6Ph Nc -+=pcBcA p 2h M M 3Ph Nc --=恒载（p=ep2-ep1=22.16-4.43=17.73 KN ）604.273.17)3677.0)(1677.0()8677.03(677.0M M 2cD cA ⨯⨯+++⨯-== = -1.875 KN ·m604.273.17)3677.0)(1677.0()7677.02(677.0M M 2cC cB ⨯⨯+++⨯-== = -1.561 KN ·mKN 96.64.2561.1875.164.273.17Nc 1=+-+⨯=KN 315.144.2561.1875.134.273.17Nc 2=+--⨯=（4）d 种荷载作用下（图5）4Ph ]5K 152K 10)3K 4K (6)3K (K [M 2p 2dA ⋅++++++-= 4Ph ]5K 153K 5)3K 4K (6)3K (K [M 2p 2dB ⋅++-+++-= 4Ph ]5K 153K 5)3K 4K (6)3K (K [M 2p 2dC ⋅++++++-= 4Ph ]5K 152K 10)3K 4K (6)3K (K [M 2p 2dA⋅++-+++-= pDCdD d1h M M N -=pDCdD p d2h M M Ph N -=-车辆荷载（P=e 车=17.10 KN/m ²）0673.05677.0153677.05)3677.04677.0(6)3677.0(677.05K 153K 5)3K 4K (6)3K (K 22=+⨯+⨯++⨯++=++++++5797.05677.0152677.0105K 152K 10=+⨯+⨯=++4213.05677.0153677.055K 153K 5=+⨯+⨯=++m KN 932.1544.210.17)5297.00673.0(M 2dA ⋅-=⨯⨯+-=m KN 717.844.210.17)4213.00673.0(M 2dB ⋅=⨯⨯--=m KN 113.2544.210.17)4213.00673.0(M 2dC ⋅-=⨯⨯+-=pCdB d4d3h M d M N N --==m KN 617.1244.210.17)5297.00673.0(M 2dA ⋅=⨯⨯--=KN 72.154.2113.25617.12N d1=+=KN 32.2572.154.210.17N d2=-⨯=KN 96.686.4113.25717.8N N d4d3-=+-==（5）节点弯矩和和轴力计算汇总表（6）荷载效应组合。

涵洞(圆管涵、拱涵、箱涵、盖板涵)标准化设计宣贯

保护层最小厚度
保护层设计厚度
施工误差△：预制0mm，现浇5mm
注：实际采用砼等级比上表规定低5Mpa，相应保护层厚度比规定增加5～10mm；低10Mpa，增加10～15mm。
三、参考图的结构计算
结构耐久性
环境作用砼强度主筋最小保净保护层
等级
等级护层厚度(mm) 厚度(mm)
圆管涵
C
C40
沉降缝渗水
底部涌砂
细化防止沉降缝渗水涌砂的措施。
填料脱落
沉降缝错台
一、以往设计、施工中存在的主要问题沉降缝病害
技术性病害
危害：水流冲刷将台背回填砂带出，造成台背淘空。
原因：不均匀沉降引起错台现象；填缝料填塞不密实、老化脱落致使沉降缝渗水，水流将台背回填砂带出，产
生涌砂现象，造成台背淘空。
措施建议：涵洞位置及数量应整体考虑、合理布设，尽量减少后期沉降，养护部门及时对洞口、洞内的堵塞物及锥坡长草进行清理；高速公路建议选择孔径不小于 1.5m的圆管涵，方便清淤。
一、以往设计、施工中存在的主要问题
功能性病害
通道涵长时间水浸、涵顶刮擦、涵洞废弃
通道涵水浸
盖板涵、箱涵和拱涵均增设5m净高的涵洞类型。
λ=tan2(45-φ/2)
圆管自重：
M=0.369γtR2
混凝土圆管涵结构应按《04桥规》的规定进行承载能力极限状态的承载
能力(强度)和正常使用极限状态下的裂缝宽度的验算。
三、参考图的结构计算
(3) 盖板涵(EXCEL表格计算)
盖板两端简支
涵台两端简支
计算分析
涵台与盖板铰接与基础固结
(1)盖板的长度与宽度之比大于等于2时，按简支单向板计算。 (2)分离式涵台:作为上下端简支的竖梁计算。 (3)整体式涵台身按上端与盖板不可移动的铰接、下端与基础固结计算。

混凝土砼箱涵技术标准

混凝土砼箱涵技术标准混凝土砼箱涵技术标准一、前言混凝土砼箱涵是一种常见的道路桥梁结构，在公路、铁路、城市轨道交通等领域得到广泛应用。

本文将从设计、材料、施工等方面，对混凝土砼箱涵的技术标准进行详细阐述。

二、设计标准1. 基本要求混凝土砼箱涵的设计应符合下列要求：(1) 结构合理，刚度和稳定性好；(2) 满足设计寿命要求，使用寿命不少于50年；(3) 具有良好的防水、防渗性能；(4) 受力、变形和破坏的性质应符合规范要求。

2. 结构设计混凝土砼箱涵的结构设计应包括下列内容：(1) 箱涵的几何尺寸，包括长、宽、高、弧度等；(2) 涵顶、涵底、侧墙、拱顶弯道及连接部位的厚度设计；(3) 墩、拱顶、拱脚的尺寸、数量和位置设计；(4) 箱涵内部的排水、防撞、通风、照明等设施的布置。

3. 材料选用混凝土砼箱涵的材料选用应符合下列要求：(1) 混凝土强度等级应不低于C30；(2) 钢筋用HRB400以上级别，钢筋直径应符合设计要求；(3) 砂、石应符合国家标准；(4) 混凝土外加剂应符合国家标准。

4. 荷载标准混凝土砼箱涵的荷载标准应符合下列要求：(1) 考虑车辆荷载、风荷载、雪荷载等；(2) 车辆荷载应符合国家标准；(3) 风荷载、雪荷载应按照规范要求计算。

三、施工标准1. 基础施工混凝土砼箱涵的基础施工应符合下列要求：(1) 基础应按照设计要求施工；(2) 基础底面应平整，无杂物、泥土等；(3) 基础混凝土浇筑前，应先进行底板清理、除水、刷涂防止沉积剂等。

2. 混凝土浇筑混凝土砼箱涵的混凝土浇筑应符合下列要求：(1) 混凝土应按照设计要求配制；(2) 浇筑前应先进行模板清理、涂油、浇注水等；(3) 浇筑时应分层、分步进行；(4) 浇筑后，应及时进行养护。

3. 拱墩施工混凝土砼箱涵的拱墩施工应符合下列要求：(1) 拱墩应按照设计要求施工；(2) 拱墩模板应平整、牢固；(3) 拱墩钢筋应按照设计要求加工、安装；(4) 拱墩混凝土浇筑后，应及时进行养护。

(完整版)新规范双孔箱涵结构设计

1、孔径及净空净跨径L 0 = 6.9m 净高h 0 =3m孔数m=22、设计安全等级二级结构重要性系数r 0 =1.03、汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级4、填土情况涵顶填土高度H =0.55m 土的内摩擦角Φ =35°填土容重γ1 =18kN/m 3地基容许承载力[σ0] =200kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径28mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa 涵身混凝土强度等级C 30涵身混凝土抗压强度设f cd =13.8MPa 涵身混凝土抗拉强度设f td = 1.39MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C 15混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3钢筋混凝土箱涵结构设计一、设计资料(一)截面尺寸拟定 (见顶板、底板厚度δ =0.55m C 1 =0.3m 侧墙厚度t =0.45m C 2 =0.3m 横梁计算跨径L P = L 0+t=7.35m L =2L 0+3t =15.15m 侧墙计算高度h P = h 0+δ = 3.55m h = h 0+2δ = 4.1m 基础襟边 c =0.15m 基础高度 d =0.15m 基础宽度 B =15.45m(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ23.65kN/m2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(45 2.68kN/m 2图 L-01底板处e P2 = γ1(H+h)tan22.68kN/m 22、活载汽车后轮着地宽度一个汽车后轮横向分布<1.3/2 m <1.8/2m故横向分布宽度 a =(0.6/2+Ht2.535m同理，纵向，汽车后0.2/2+Htan30°=0.418 m <1.4/2m0.62 m0.6/2+Htan30°=二、设计计算故b =(0.2/2+Ht 0.835m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a×b)66.13kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°17.92kN/m 2(三)内力计算1、构件刚度比K =(I 1/I 2)×0.88u=2K+1=2.762、节点弯矩和轴向力计(1)a种荷载作用下 (图涵洞四角节点弯矩M aA = M aC = M aE =-1/u ·pL P 2/12M BA = M BE= M DC =-(3K+1)/u ·pL P 2/12M BD = M DB =0横梁内法向力N a1= N a2= Na1' =0侧墙内法向力N a3 = N a4=(M BA -M aA +pL p 2/2Na 5=-(N a3+N a4)恒载p = p 恒 =23.65kN/m2M aA = M aC= M aE =-38.52kN ·mM BA= MBE= M DC =-140.44kN ·m N a3 = N a4=73.05kN Na 5=-146.09kN车辆荷载p = q 车 =66.13kN/m 2M aA = M aC= M aE =-107.72kN ·m 图 L-02M BA= MBE= M DC =-392.71kN ·m N a3 = N a4=204.26kN Na 5=-408.52kN (2)b种荷载作用下 (图M bA = M bC = M bE =-K ·ph P 2/6u M BA = M BE = M DC =K ·ph P 2/12uM BD = M DB=0N b1 = N b2= Nb1' =ph P /2N b3 = N b4=(M BA -M bA )/L pN b5=-(N b3+N b4)恒载p = e P1 = 2.68kN/m2M bA = M bC= M bE =-1.80kN ·m M BA= MBE= M DC =0.90kN ·m N b1 = N b2= N b1' = 4.76kN N b3 = N b4=-0.37kN N b5=0.73kN图 L-03(3)c种荷载作用下 (图Φ=20u(K+6)431.35M cA = M cE =-(8K+59)·ph P 2/6ΦM cC = M cF=-(12K+61)·ph P 2/6ΦM BA= M BE=(7K+31)·ph P 2/6ΦM DC = M DF =(3K+29)·ph P 2/6ΦM BD = M DB=0N c1 =N c1'=ph P /6+(M cC -M cA )/h P N c2=N c2'=ph P/3-(M cC -N c3= Nc4=(M BA -M cA )/L pN c5 =-(N c3+N c4)恒载p = e P2-e P1 =20.00kN/m 2M cA = M cE=-6.43kN ·mM cC= M cF=-6.97kN ·m M BA = M BE=3.62kN ·m 图 L-04M DC= M DF= 3.08kN ·m N c1 =N c1'=11.68kN N c2 =N c2'=23.82kN N c3 = N c4=1.37kNN c5 =-2.74kN(4)d种荷载作用下 (图Φ1=20(K+2)631.52Φ2=u/K= 3.13Φ3=120K3+2656.90Φ4=120K 3+5893.53Φ5=360K3+71102.22Φ6=120K 3+61136.50M dA =(-2/Φ2+Φ3/Φ1)·M dE =(-2/Φ2-Φ3/Φ1)·M dC =-(2/Φ2+Φ5/Φ1)·M dF =-(2/Φ2-Φ5/Φ1)·M BA =-(-2/Φ2+Φ4/Φ1)·M BE =-(-2/Φ2-Φ4/Φ1)·M DC =(1/Φ2+Φ6/Φ1)·M DF =(1/Φ2-Φ6/Φ1)·M BD =-Φ4·ph P 2/12Φ1M DB =Φ6·ph P 2/12Φ1N d1 =(M dC +ph P 2/2-M dA )/h P图 L-05N d2 =ph p -N d1N d1' =(M dF -M dE )/h P N d2' =ph p -N d1'N d3 =(M BA +M BD -M dA )/L P N d4 =(M BE+M BD-M dE )/L P N d5 =-(N d3+N d4)车辆荷载p = e 车 =17.92kN/m 2M dA =22.70kN ·m M dE =-94.76kN ·m M dC =-22.43kN ·mM dF =10.42kN·mM BA =-19.32kN·mM BE =7.31kN·mM DC =19.94kN·mM DF =-13.93kN·mM BD =-26.63kN·mM DB =33.87kN·mN d1 =-44.52kNN d2 =108.14kNN d1' =0.88kNN d2' =62.74kNN d3 =-9.34kNN d4 =10.26kNN d5 =-0.92kN (5)节点弯矩、轴力计算按《公路桥涵设计通用3、构件内力计算(跨中截(1)顶板1(图L-06)x =L P/2P = 1.2p 恒+1.4q 车120.96kNN x = N 1 =-39.31kN M x=M A +N 3x-336.51kN ·m V x = Px-N 3 =82.60kN顶板1'x =L P/2P = 1.2p 恒+1.4q 车120.96kN N x = N 1' =24.25kN M x=M E +N 4x-272.93kN ·m V x = Px-N 4 =55.15kN(2)底板2(图L-07)ω1 =1.2p 恒+1.4(q 车=125.35kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4q 车图 L-07=120.96kN/m2x =L P /2N x = N 2 =191.41kNM x =M C +N 3x-ω2·x 2/2-=260.23kN ·mV x =ω2x+3x 2(ω=94.70kN底板2'ω1 =1.2p 恒+1.4q 车=120.96kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4(q 车-=116.57kN/m 2x =L P /2N x = N 2' =127.85kNM x =M F +N 4x-ω2·x 2/2-=444.13kN ·mV x =ω2x+x 2(ω1-=47.09kN(3)左侧墙(图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=28.85kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车56.84kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =361.94kNM x =M A +N 1x-ω1·x 2/2-=-299.35kN ·mV x =ω1x+x 2(ω2-=102.93kN(4)右侧墙(图L-09)图 L-08图 L-09ω1 =1.4e P1 = 3.76kN/m 2ω2=1.4e P2 =31.75kN/m2x =h P /2N x = N 4=389.39kNM x =M E +N 1'x-ω1·x 2/2-=-311.46kN ·mV x =ω1x+x 2(ω2-=-5.16kN(5)中间墙(图L-10)x =h P /2N x = N 5=-751.33kNM x =M BD +(N1+N 1')x=-64.02kN ·m V x =-(N 1+N 1')=15.06kN(5)构件内力汇总表图 L-10(四)截面设计1、顶板(A-B\B-E)钢筋按左、右对称，用(1)跨中l 0 =7.35 m ，h =0.55 m ， a =0.04 m ，h 0 =0.51 m ，b =1.00 m ，M d =336.51 kN ·m ，N d =-39.31 kN ， V d =82.60 kNe 0 = M d /N d=-8.561m i =h/121/2=0.159m 长细比l 0/i =46.29> 17.5由《公路钢筋混凝土及ξ1 =0.2+2.7e 0-45.120≤ 1.0，取ξ1 =-45.12ξ2=1.15- 1.016> 1.0 ，取ξ2 =1.00η =1+(l 0/h)2ξ1ξη = 1.343由《公路钢筋混凝土及e = ηe 0+h/2-a -11.261m r 0N d e =f cd bx(h 0-x/2)442.66 =13800x(0.51-x/2)解得x =0.067 m ≤ξb h 0 =0.56×0.51 =0.286 m故为大偏心受压构件。

箱涵模板方案

南昌市支持省级党政机关搬迁置换项目箱涵模板专项方案编制人：审核人：审定人：箱涵模板施工方案一、方案选择1．箱涵施工顺序箱涵分二次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次侧墙顶墙浇筑剩余部分。

2．支模架选择箱涵采用钢筋混凝土结构，高度为渐变高度4200～4522mm，板厚为600mm，；侧壁均为500mm。

经过分析，本楼（层）面施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。

箱涵顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距1.8m。

箱涵侧壁底模为18㎜九层胶合板，楞木50×100间距为200㎜，外楞采用?48×3.5钢管，纵、横向间距为400。

螺栓采用?12，间距400mm。

具体计算如下。

二、拱板底模计算拱板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。

1．荷载钢筋砼板自重0.7×25.5×1.2=21.42kN/㎡（标准值17.85kN/㎡）模板重0.3×1.2=0.36kN/㎡（标准值0.30 kN/㎡）人与设备荷载 2.5×1.4=3.50kN/㎡合计q=25.28kN/㎡2．强度计算弯矩M=0.107×25.28×0.32=0.243kN·m弯曲应力 f =(0.243×106×6)/(1000×182)=4.50 N/mm2因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。

3．挠度计算W=（0.677×(17.85＋0.3)×3004×12）/(100×9000×0.85×1000×183)=0.27㎜＜300/400=0.75㎜,可以。

箱涵设计说明

箱涵设计说明精⼼整理公路钢筋混凝⼟箱形涵洞设计说明⼀、设计依据及规范1、《公路⼯程技术标准》（JTGB01-2003）2、《公路桥涵设计通⽤规范》（JTGD60-2004）3、《公路圬⼯桥涵设计规范》（JTGD61-2005）4、《公路钢筋混凝⼟及预应⼒混凝⼟桥涵设计规范》（JTGD62-2004）5、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）6、《公路⼯程抗震设计规范》（JTJ004-89）7、《公路⼯程⽔⽂勘测设计规范》（JTGC30-2002）8、《公路桥涵施⼯技术规范》（JTJ041-2000）⼆、主要技术标准1、设计荷载：公路-I级、公路-II级2、道路等级：⾼速公路，I、II、III、IV级公路3、设计洪⽔频率：涵洞1/100三、设计范围1、孔径类型：孔径类型表2、涵洞轴线与路线中⼼线法线的夹⾓：0o、10o、20o、30o、40o、45o3、本设计适⽤于填⼟不⾼，地基承载⼒较低的平原地区之涵洞道。

4、通道其地基承载⼒：当填⼟⾼度为0.1＜H≤3.0m时，其地基承载⼒≥120KPa，当填⼟⾼度为3.0＜H≤5.0m时，其地基承载⼒≥150KPa；四、建筑材料1、箱⾝及翼墙：C30混凝⼟；2、箱⾝基础：C20混凝⼟；3、洞内路⾯：C20或C30混凝⼟；4、洞⼝河床铺砌及隔⽔墙：M7.5⽔泥砂浆砌MU30⽚⽯；5、锥形护坡：M5⽔泥砂浆砌MU30⽚⽯，6、勾缝：M7.5⽔泥砂浆；7、⽜腿及搭板：C30混凝⼟；8、钢材：D＜12mm时，为R235钢筋(即⽼规范的I级钢筋)，D≥12mm时，为HRR335钢筋(即⽼规范的II级钢筋)；五、设计要点精⼼整理1、箱涵按整体闭合框架计算内⼒，顶、底板、侧墙均按偏⼼受压构件计算；箱⾝纵向按构造配筋，其配筋率不⼩于3‰。

2、箱⾝荷载(1)恒载：包括箱⾝⾃重，箱⾝侧⾯及其顶⾯填⼟的重⼒。

(2)活载：a、车辆荷载引起的竖向压⼒，板顶填⼟⾼度⼤于0.5m时，汽车荷载不计冲击⼒，按车轮着地⾯的边缘向下30o分布。

双孔箱涵设计计算书新规范

双孔箱涵设计计算书新规范园中路双孔箱涵计算书一、设计资料箱涵净跨径L。

=2×4m，净高H。

=3.6m，箱涵顶面铺装沥青砼0.05m+C40细石砼层0.2m3(平均)，两端填土r=18KN/m,Φ=30?，箱涵主体结构砼强度等级为C30，箱涵基础垫层采用C10砼，受力钢筋采用HRB335钢筋，地基为粉质粘土，汽车荷载为城-B。

二、设计依据《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规划》(JTG D62-2004) 三、内力计算1、荷载计算1)恒载2 恒载竖向压力p=r?H+r?δ=24×(0.05+0.2)+25×0.4=16KN/m211恒载水平压力:,2,2顶板处:p= =1.5KN/m ,H,tan(45,),212,2,2底板处:p= =27.87KN/m ,(H，h),tan(45,),3122)活载a=a+2H=0.25+2×0.25×tan30?=0.54m 12b=b+2H=0.6+2×0.25×tan30?=0.89m 12G60,2 车辆荷载垂直压力q===124.84KN/m车0.54，0.89a，b1122 车辆荷载水平压力e=q?tan(45?-Ψ/2)=124.84×0.333=41.61KN/m车车3)作用于底板垂直均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车111rH(2dd)25，3.6，(2，0.3，0.3)，，，34q=p++=16+=25KN/m 恒11B8.9q=124.84 KN/m 车1q=1.2q+1.4q=1.2×25+1.4×124.84=204.78 KN/m 恒车11194)作用于顶板垂直均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车222 q= 16KN/m 恒2q=124.84 KN/m 车2q=1.2q+1.4q=193.98 KN/m 恒车2225)作用于侧墙顶部的水平均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车333 q= 1.5KN/m 恒3q=41.61 KN/m 车3q=1.2q+1.4q=60.05 KN/m 恒车3336)作用于侧墙底部的水平均布荷载总和q=1.2q+1.4q恒车444 q= 27.87KN/m 恒4q=41.61 KN/m 车4q=1.2q+1.4q=91.7KN/m 恒车4442、恒载固端弯矩计算22q，L16，4.31恒2F M,,,,,,24.65KN,mAC恒1212FF M,,M,24.65KN,m恒恒CAAC22q，L25，4.31恒1F M,,,,38.52KN,mBD恒1212FF M,,M,,38.52KN,m恒恒DBBD2222q，L(q,q)，L1.5，4(27.87,1.5)，42恒3F2恒4恒3M,，,，,16.06KN,mAB恒123012302222q，L(q,q)，L1.5，4(27.87,1.5)，42恒3F2恒4恒3M,,,,,,,,23.10KN,mBA恒122012203、活载固端弯矩计算22q，L124.84，4.31车2F M,,,,,,192.36KN,mAC车1212FF M,,M,192.36KN,m车车CAAC22q，L124.84，4.31车1FM,,,192.36KN,m BD车1212FF M,,M,,192.36KN,m车车DBBD2222q，L(q,q)，L41.61，4(41.61,41.61)，42车3F2车4车3M,，,，,55.48KN,mAB车123012301022q，L(q,q)，L2车3F2车4车3 M,,,,,55.48KN,mBA车12203、抗弯劲度计算334，d4，0.4顶 K,,,0.005AC12L12，4.31334，d4，0.4底 K,,,0.005BD12L12，4.31334，d4，0.3侧 K,K,,,0.00225ABBA12L12，424、杆端弯矩的分配系数计算K0.005AC ,,,,0.69ACKK，0.005，0.00225ACABK0.00225AB ,,,,0.31ABKK，0.005，0.00225ACABK0.00225BA ,,,,0.31BAKK，0.00225，0.005BABDK0.005BD ,,,,0.69BDKK，0.00225，0.005BABD5、杆端弯矩的传递系数各杆件向远端的传递系数均为0.5 6、结点弯矩分配计算11恒载弯矩分配计算表结点 D B A C杆端 DB BD BA AB AC CA劲度K 0.005 0.00225 0.00225 0.005 分配系数 , 0.69 0.31 0.31 0.69F 固端弯矩M-38.52 38.52 -23.10 16.06 -24.65 24.652.66 5.93 1.33 ,,2.96-11.56 -5.19 -5.78 ,,-2.60.81 1.79 0.4 ,,0.9-0.28 -0.12 -0.14 ,,-0.060.02 0.41 0.01 ,,0.21 恒载弯矩合计M1 -44.44 26.68 -26.68 16.89 -16.89 28.53活载弯矩分配计算表结点 D B A C杆端 DB BD BA AB AC CA劲度K 0.005 0.00225 0.00225 0.005 分配系数 , 0.69 0.31 0.31 0.69F 固端弯矩M-192.36 192.36 -55.48 55.48 -192.36 192.3642.43 94.45 ,, 21.22 47.22-109.09 -49.01 ,, -54.54 -24.517.60 16.91 ,, 3.80 8.46-2.62 -1.18 ,, -1.31 -0.590.18 0.41 ,, 0.09 0.21-0.06 -0.03 ,, -0.03 -0.0150.01 0.01 活载弯矩合计M2 -248.24 80.59 -80.59 80.58 -80.58 248.251.2M1+1.4M2 -400.86 144.84 -144.84 133.08 -133.08 381.79 注:弯矩符号以绕杆端顺时针旋转为正。

箱涵施工方案38267

排水箱涵施工方案一、工程概况该箱涵位于共升一路K0+534.025处，以跨越原花艳排洪沟。

全长18米，宽9。

15米，顶坡i＝0.12%，结构形式为双孔4×3。

3米,边墙厚40cm；中墙厚35cm;顶、底板主筋均为Φ18（HRB335级），箱涵主体结构采用C30混凝土，抗渗等级P6，垫层采用C15混凝土,混凝土保护层厚度均为5cm，涵顶覆土为0。

7米。

该涵使用性质为排水沟渠，兼备排洪功用。

防洪标准为20年一遇，设计重现期为1年；结构设计基准期100年；结构设计安全等级为三级;设计荷载为公路—I级；按7度构造措施设防；主要工程量为：Ⅰ级钢筋28389.06kg，Ⅱ级钢筋1066.68kg ，C30混凝土205。

47m3,基地垫层C15混凝土16.83m3，D600管道开孔1处，涵身回填砂砾混合料74m3，钢筋混凝土挡块18。

2米,基础换填炮渣石约300 m3。

二、工程进度计划计划开工日期:2010年1月25日；计划完工日期:2010年2月13日。

共计20天。

工程进度计划:2010年1月25日开挖临时排水沟，基础开挖;2010年1月26日清基验槽，准备钢筋;2010年1月27日完成基底换填；2010年1月28日C15砼层浇筑；2010年1月29日～2010年1月30日绑扎钢筋；2010年1月31日~2010年2月2日支模加固；2010年2月3日验模浇砼;2010年2月4日～2010年2月9日二次装模、绑扎钢筋2010年2月10日模板加固验模2010年2月11日浇砼养生.三、施工方案根据涵洞的设计和实际地形地貌，施工前做好改水和施工测量工作。

采用挖掘机开挖基础，预留10cm人工清基以保持基坑原状土不受扰动；当基坑有水时，及时用水泵抽水，保持基槽干燥。

待基础开挖完成后，及时组织验槽,检测地基承载力,根据验槽结论，确定下道工序。

若基底承载力达到fak≥180Kpa，则在此基础上进行C15垫层浇筑；若需要清基换填,则在箱涵基础范围内采用炮渣石换填并碾压密实，使其达到设计碾压后压实度≥93％和基底承载力达到fak≥180Kpa的要求,然后再浇筑C15垫层;钢筋制作采用集中加工，现场安装；涵洞基础和墙身混凝土采用拌和站集中拌和，混凝土输送车运输至现场进行浇筑，并随时抽样、留样.钢筋焊接采用搭接双面焊，搭接焊长度不小于5d,焊缝厚度不小于0。

(整理)双孔箱涵设计计算书新规范

园中路双孔箱涵计算书一、设计资料箱涵净跨径L。

=2×4m，净高H。

=3.6m，箱涵顶面铺装沥青砼0.05m+C40细石砼层0.2m （平均），两端填土r=18KN/m3,Φ=30°，箱涵主体结构砼强度等级为C30，箱涵基础垫层采用C10砼，受力钢筋采用HRB335钢筋，地基为粉质粘土，汽车荷载为城-B。

二、设计依据《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规划》（JTG D62-2004）三、内力计算1、荷载计算1）恒载恒载竖向压力p1=r1·H+r2·δ=24×(0.05+0.2)+25×0.4=16KN/m2恒载水平压力：顶板处：p2=)245(tan21ψγ-⋅⋅H=1.5KN/m2底板处：p3=)245(tan)(21ψγ-⋅+⋅hH=27.87KN/m22）活载a1=a2+2H=0.25+2×0.25×tan30°=0.54mb1=b2+2H=0.6+2×0.25×tan30°=0.89m车辆荷载垂直压力q车=11baG⨯∑=89.054.060⨯=124.84KN/m2车辆荷载水平压力e车=q车·tan2(45°-Ψ/2)=124.84×0.333=41.61KN/m2 3)作用于底板垂直均布荷载总和q1=1.2q恒1+1.4q车1q恒1=p1++BddHr)2(43+⨯⨯=16+9.8)3.03.02(6.325+⨯⨯⨯=25KN/m q车1=124.84 KN/mq1=1.2q恒1+1.4q车1=1.2×25+1.4×124.84=204.78 KN/m4)作用于顶板垂直均布荷载总和q 2=1.2q 恒2+1.4q 车2 q 恒2= 16KN/m q 车2=124.84 KN/mq 2=1.2q 恒2+1.4q 车2=193.98 KN/m5)作用于侧墙顶部的水平均布荷载总和q 3=1.2q 恒3+1.4q 车3 q 恒3= 1.5KN/m q 车3=41.61 KN/mq 3=1.2q 恒3+1.4q 车3=60.05 KN/m6)作用于侧墙底部的水平均布荷载总和q 4=1.2q 恒4+1.4q 车4 q 恒4= 27.87KN/m q 车4=41.61 KN/mq 4=1.2q 恒4+1.4q 车4=91.7KN/m 2、恒载固端弯矩计算m KN L q MF AC ⋅-=⨯-=⨯-=65.24123.416122212恒恒m KN M M F AC F CA ⋅=-=65.24恒恒m KN L q MFBD ⋅=⨯=⨯-=52.38123.425122211恒恒m KN M M F BD F DB ⋅-=-=52.38恒恒m KN L q q L q MFAB ⋅=⨯-+⨯=⨯-+⨯=06.16304)5.187.27(1245.130)(12222234223恒恒恒恒mKN L q q L q MFBA ⋅-=⨯--⨯-=⨯--⨯-=10.23204)5.187.27(1245.120)(12222234223恒恒恒恒3、活载固端弯矩计算m KN L q MF AC ⋅-=⨯-=⨯-=36.192123.484.124122212车车m KN M M F AC F CA ⋅=-=36.192车车mKN L q MFBD ⋅=⨯=⨯=36.192123.484.124122211车车m KN M M F BD F DB ⋅-=-=36.192车车mKN L q q L q MFAB ⋅=⨯-+⨯=⨯-+⨯=48.55304)61.4161.41(12461.4130)(12222234223车车车车m KN L q q L q MF BA ⋅-=⨯--⨯-=48.5520)(122234223车车车车3、抗弯劲度计算005.03.4124.04124313=⨯⨯=⨯=L d K AC顶 005.03.4124.04124313=⨯⨯=⨯=L d K BD底 00225.04123.04124323=⨯⨯=⨯==L d K K BA AB侧4、杆端弯矩的分配系数计算69.000225.0005.0005.0=+=+=AB AC AC AC K K K μ31.000225.0005.000225.0=+=+=AB AC AB AB K K K μ31.0005.000225.000225.0=+=+=BD BA BA BA K K K μ69.0005.000225.0005.0=+=+=BD BA BD BD K K K μ5、杆端弯矩的传递系数各杆件向远端的传递系数均为0.5 6、结点弯矩分配计算恒载弯矩分配计算表注：弯矩符号以绕杆端顺时针旋转为正。

混凝土箱涵设计规范

混凝土箱涵设计规范一、前言混凝土箱涵是一种常见的桥涵结构，主要用于地道、涵洞和隧道等工程中，它具有结构简单、施工方便、维护成本低等优点。

本文将从设计、施工、监理等多个方面对混凝土箱涵进行详细介绍。

二、设计要求1. 设计荷载混凝土箱涵的设计荷载应考虑车辆荷载、水压力、土压力、地震荷载等因素。

其中，车辆荷载应根据当地道路交通规模来确定，水压力应考虑河流水位、洪水位和设计排水水位，土压力应根据填土的性质、厚度、斜坡倾角等因素来确定，地震荷载应根据当地地震活动情况来确定。

2. 结构设计混凝土箱涵的结构设计应符合国家和地方相关规范要求，应考虑结构的安全性、承载能力、使用寿命等因素。

其中，箱涵的墙体应采用双曲面拱形结构，顶部应采用平顶或拱形顶，底部应设置防渗层和排水系统。

3. 施工要求混凝土箱涵的施工应符合国家和地方相关规范要求，应考虑施工的安全性、质量控制等因素。

其中，施工过程中应保证混凝土的强度、密实性和均匀性，应注意混凝土的浇筑和养护，以确保混凝土结构的稳定性和耐久性。

4. 监理要求混凝土箱涵的监理应符合国家和地方相关规范要求，应考虑监理的全面性、质量控制等因素。

其中，监理人员应对施工过程进行全面监管，检查施工质量，对施工过程中的问题及时处理并提出改进意见，以确保混凝土箱涵的质量和安全。

三、结构设计1. 箱涵的类型混凝土箱涵根据其形状和结构形式可以分为矩形箱涵、圆形箱涵和拱形箱涵。

其中，矩形箱涵适用于较小的桥涵，圆形箱涵适用于较大的桥涵，拱形箱涵适用于长跨径的桥涵。

2. 箱涵的尺寸混凝土箱涵的尺寸应根据设计荷载、地质条件、工程要求等因素来确定。

其中，矩形箱涵的宽度和高度应根据车辆荷载和道路宽度来确定，圆形箱涵的直径应根据设计荷载和桥涵跨度来确定，拱形箱涵的半径应根据桥涵跨度和荷载来确定。

3. 箱涵的墙厚混凝土箱涵的墙厚应根据设计荷载、混凝土强度、土压力等因素来确定。

其中，矩形箱涵的墙厚应大于等于150mm，圆形箱涵的墙厚应大于等于200mm，拱形箱涵的墙厚应大于等于250mm。

新规范双孔箱涵结构设计

裂缝宽度验算:按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第1.0.7条规定：该箱涵所处环境类别为：Ⅰ类按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.2条规定：钢筋砼构件其计算裂缝宽度不应超过：0.20 mm1、顶板(1)跨中l0 = 4.35 m ，h =0.34 m ， a =0.04 m ，A S=805.54mm2 y s=0.12 m ，h0 =0.30 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =74.16 kN·m ，N d =9.95 kN， V d =45.18 kNe0 = M d/N d =7.453mN l=46.90 kN，N S=36.95 kN按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=7.57r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.26σss=1.29Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.63C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0014mm满足(2)角点l0 = 4.35 m ，h =0.44 m ， a =0.04 m ，A S=1570.80mm2 y s=0.17 m ，h0 =0.40 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =206.56 kN·m ，N d =9.95 kN， V d =365.26 kNe0 = M d/N d =20.758mN l=99.25 kN·m ，N S=107.31 kN·m按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=20.93r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.35σss=4.04Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.46C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0039mm满足2、底板(1)跨中l0 = 4.35 m ，h =0.34 m ， a =0.04 m ，A S=1365.91mm2 y s=0.12 m ，h0 =0.30 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =132.18 kN·m ，N d =116.83 kN， V d =10.62 kNe0 = M d/N d = 1.131mN l=65.50 kN，N S=51.33 kN按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=1.25r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.26σss=0.14Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.64C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0002mm满足(2)角点l0 = 4.35 m ，h =0.44 m ， a =0.04 m ，A S=1570.80mm2 y s=0.17 m ，h0 =0.40 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =203.76 kN·m ，N d =116.83 kN， V d =365.26 kNe0 = M d/N d = 1.744mN l=99.92 kN·m ，N S=103.84 kN·m按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=1.91r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.35σss=0.30Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.48C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0003mm满足3、侧板(1)板中l0 = 3.44 m ，h =0.35 m ， a =0.04 m ，A S=908.82mm2 y s=0.13 m ，h0 =0.31 m ， b =1.00 m ，d=18mm M d =107.58 kN·m ，N d =196.07 kN， V d =4.81 kNe0 = M d/N d =0.549mN l=98.77 kN，N S=97.29 kN按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=0.67r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.26σss=0.17Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.51C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0002mm满足(2)角点l0 = 3.44 m ，h =0.45 m ， a =0.04 m ，A S=981.75mm2y s=0.18 m ，h0 =0.41 m ， b =1.00 m ，d=20mm M d =156.36 kN·m ，N d =196.07 kN， V d =47.36 kNe0 = M d/N d =0.797mN l=53.10 kN·m ，N S=103.25 kN·m按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=0.97r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.35σss=0.19Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.26C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0002mm满足4、中间板(1)板中l0 = 3.44 m ，h =0.35 m ， a =0.04 m ，A S=628.32mm2 y s=0.13 m ，h0 =0.31 m ， b =1.00 m ，d=16mm M d =77.31 kN·m ，N d =365.26 kN， V d =57.31 kNe0 = M d/N d =0.212mN l=197.55 kN，N S=167.71 kN按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=0.34r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.24σss=0.11Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.59C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0001mm满足(2)角点l0 = 3.44 m ，h =0.55 m ， a =0.04 m ，A S=1058.22mm2 y s=0.23 m ，h0 =0.51 m ， b =1.00 m ，d=16mm M d =27.50 kN·m ，N d =365.26 kN， V d =271.07 kNe0 = M d/N d =0.075mN l=0.00 kN·m ，N S=27.50 kN·m按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.4条规定：偏心受压构件：σss=N s（e s-z）/A s zηs=1+h0/4000/e0(l0/h)2=1.00e s=ηs e0+y s=0.30r f'=(b f'-b)h f'/b/h0=0Z=(0.87-0.12(1-rf')(h0/e s)2)h0=0.27σss=0.003Mpa按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第6.4.3条规定：W tk=C1C2C3σss/E s((30+d)/(0.28+10ρ))C1=1.0C2=1+0.5N l/N s=1.00C3=0.9E s=2.0E+05Mpaρ=(A s+A p)/(bh0+(b f-b)h f=0.60%W tk=0.0000mm满足。

排水箱涵施工工艺标准2010

现浇钢筋混凝土排水箱涵施工工艺标准版本：第1版文件编号：JGSZ-JS-2010- 1、适用范围适用于市政工程中现浇钢筋混凝土箱涵施工2 主要应用标准和规范2.0.1 <<钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB-1499-1998）2.0.2 《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）2.0.3 《工程测量规范》(GB50026-2007)2.0.4《混凝土强度检验评定标准》（GBJ107-87）2.0.5《组合钢模板技术规范》（GB20214-2001）2.0.6《预拌混凝土》（GB/T 14902—2003）2.0.7《混凝土泵送施工技术规程》（JGJ/T 10—95）2.0.8《混凝土外加剂应用技术规范》（GB50119—2003）2.0.9《混凝土质量控制标准》(GB50164-92)2.0.10《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130—2001）2.0.11 <<公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20003 施工准备3.1技术准备3.1.1认真审核施工图纸及设计说明，并办理图纸会审记录。

3.1.2认真编制施工组织设计（方案），并经上级审核批准后，向有关人员进行交底，办理签字手续。

3.1.3施工前应按照图纸标明的现况管线位置在施工现场进行实地坑探或物探，并办理变更洽商签认手续。

3.1.4箱涵施工前，必须验槽，经签认合格后方可进行下道工序施工。

3.1.5根据设计图纸进行施工测量，定出箱涵中线、高程和宽度，确定箱涵变形缝的位置，并对控制桩进行加密和保护。

3.1.6对原材料和半成品进行检验、试验。

3.2材料要求3.2.1水泥：水泥宜采用普通硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥。

当选用矿渣水泥时，应掺用适宜品种的外加剂；水泥应具有出厂合格证和检验报告单，进场后应取样复试合格，其质量符合国家现行标准的规定和设计要求。

3.2.2 钢筋3.2.2.1钢筋出厂时应有产品合格证和检验报告单，钢筋的品种、级别、规格，应符合设计要求。

箱涵结构部分施工图设计总说明

箱涵结构部分施工图设计总说明一、工程概况根据排水设计，在道路里程K0+856处修建一箱涵，本图册设计的箱涵里程为K0+000-K0+79300,涵洞纵坡为0.8%,单洞箱涵尺寸为3.5X4.0m°二、采用的设计规范及设计依据2.1 设计规范《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)(2015年版)《建筑边坡工程技术规范》(GBZT50330-2013)《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJD63-2007)《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1-2004)《公路工程岩石试验规程》(JTGE41-2005)《地质灾害防治工程设计规范》(DB50/5029-2004)《地下工程防水技术规范》(GB50108-2008)2.2 设计依据1、业主提供的现状1：500地形图及管线测量图2、《礼慈路道路及配套工程K0+80-K0+260及K0+823箱涵工程地质勘察报告》，重庆川东南地质工程勘察院，二。

一六年九月三、主要材料(1)混凝土◊箱涵C30、P1O防水混凝土：箱涵主体结构C20混凝土：垫层C30混凝土：地梁为提高混凝土的耐久性能，确保结构设计使用年限，防止混凝土开裂，箱涵主体结构混凝土中应通过配合比试验掺入适量的优质膨胀剂(如S1等)，以补偿混凝土收缩，混凝土的收缩率需控制在2X10T以下。

(2)钢筋钢筋：采用的钢筋应符合GB1499.1—2017和GB1499.2—2018国家标准的相关规定，直径N12mm者采用HRB400热轧带肋钢筋；直径V12mm者采用HPB300热轧光圆钢筋。

焊条：E43系列用于焊接HPB300钢筋,Q235B钢材：E55系列用于焊接HRB400钢筋(3)浆砌片石M7.5水泥砂浆砌MU30片石：截、排水沟箍筋：20mm（2）钢筋的锚固与连接①钢筋锚固长度应满足一下要求:注：受压钢筋的锚固长度不小于受拉钢筋锚固长度的0.7倍。

【完整版】箱涵施工组织设计

混凝土箱涵(K00+000)施工组织设计一、编制依据国颁《工程建设标准强制性条文》（公路工程）2002 《桥涵通用图》G205 SQQT-04《公路工程技术标准》（JTGB01—2003）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）二、工程概况1、工程简况本工程结构类型为钢筋砼箱涵。

桩号为K00+000，孔径为+++++,基础砂砾垫层，垫层上为C20砼基础,箱身及翼墙为C30砼,与路面的正交角为90º。

2、地质情况土质情况主要为粘土、亚粘土。

3、此工程的主要工程数量(以通道单幅计算)砂砾垫层：C20砼基础:C30砼涵身：C30翼墙：Ⅱ级钢筋:洞口隔水墙浆砌片石：锥坡护坡浆砌片石：锥坡勾缝7.5#水泥砂浆：老桥拆除混凝土：老桥拆除沥青：三、施工中应注意的事项箱涵施工采用就地浇筑工艺,全箱分两次浇筑,第一次浇筑至底板内壁以上30cm,;待砼强度达到设计值的90％以上后继续进行第二次剩下部分浇筑,两次浇筑的接缝处应保证有良好的结合面.各类钢筋搭接处一律用铁丝绑扎,有条件时进行焊接，钢筋搭接应严格按照通用设计图要求进行。

拆除翼墙模板时要避免产生大的震动，翼墙及箱身两侧墙背后填土,应在箱身砼强度达到设计强度的100%后方可进行。

要求分层对称夯实,每层压实厚度不超过15cm,密实度不小于96%。

在夯实质量不易保证的范围内,应以砂砾回填侧墙以外各自2米的范围,该处通道施工完成后采用4%+2%的石灰水泥土填筑。

施工过程中，对填土高度大于0.5米的箱涵，在箱顶覆土厚度小于0.5米时，严禁任何重型机械和车辆通过。

用于软土地段时，每座箱涵均需在箱身中部(中央分隔带下)连同基础设置变形缝一道,再向两边隔6-8m设一道，接长箱涵在洞身中部可不设变形缝，新老通道连接处应设置，其防水措施按QT-4-3图中所示方法处理。

通道基础的砂砾垫层,出入口2m范围内应比洞身部分增加30cm,其余区段的设置深度可根据使用要求结合地基土情况确定。

箱涵设计要点与施工注意事项

箱涵设计要点与施工要点一、技术标准及设计规范中华人民共和国交通部部标准《公路工程技术标准》中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》中华人民共和国交通部部标准《公路钢筋混凝土及应力混凝土桥涵设计规范》中华人民共和国交通部部标准《公路工程抗震设计规范》中华人民共和国交通部部标准《高速公路交通安全设施设计与施工技术规范》二、技术指标（一）净空与填土高度（二）箱涵的斜度（箱涵纵轴线与路中线的垂直线的角）（三)设计荷载：汽车—超20级，挂车-120。

三、主要材料涵身及翼墙混凝土均为25号.其受力钢筋与构造钢筋均为级钢.涵身基础为15号混凝土。

锥形护坡为7。

5号砂浆砌片石，10号砂浆勾缝。

四、设计要点（一）箱涵按整体闭合框架解算内力。

顶、底板按受弯构件计算（不计轴向力影响），侧墙按偏心受压构件计算；涵身纵向参考国内外有关资料，配筋率按不少于3％0设置。

（二）涵身荷载涵身所受恒载包括涵身自重、涵身侧面及其顶面填土的作用，而不计箱涵底板上面的装、人群及畜力车的外荷载。

涵身承受知载的考虑，当涵顶填土高度小于0。

5米时按45角扩散车轮荷载,并计入冲击力;当涵顶填土高度大于0。

5米时按30角扩散车轮荷载，且不计入冲击。

活载通过填土引起民的侧压力，按涵身全长范围内的破坏棱体上的荷载换算成等代均布土层厚度计算。

土壤的容重,内摩擦角（三）箱涵为整体闭合式框架结构，具有良好的整体性,且又置于中堤中,有较好的抗震性能，故计算中地震力未考虑。

(四）温度应按考虑，并考虑了底板、侧墙与顶板分期浇筑时混凝土的收缩影响，此项按降温10考虑。

（五）斜涵涵身的计算,视作正交箱涵与简化计算。

计算跨径与箱涵长度方向垂直（主筋的布设也按此方向)。

斜涵两端各取一个梯形的斜布钢筋区,在此区段内的钢筋间距呈锐角一边的主筋颁原则与涵身中部相同，而呈钝角的一边钢筋间距则缩小一半。

五、施工要点、使用注意事项（一）箱涵采用就地浇注工艺.全箱可分为二次浇筑，第一次浇至底板内壁以上30厘米，第二次浇筑余部分。