桥宽9.5m现浇箱梁模板支架计算书1
现浇箱梁支架及模板计算书
附件1:连续箱梁施工工艺流程图附件3:质量保证体系第旦 量 质 思想保证 组织保证 提高质量意识TQC 教育检查落实疋 教 育 计 划改进工作质量 质量保证体系项目经理部质量 管理领导小组项目队质£量小组各项工作制度和标准技术保证贯彻IS09000系 列质量标准，推 行全面质量管理现 场 Q C 小 组 活 动熟 悉 图 纸 掌 握 规 范应 用 新 技 术 工-艺技术岗位责任制质量责任制底划训核总结表彰先进 提高工作技能制度保证经济法规经济责任制优质优价宀完 善 计 量 支 付 手 续制 疋 奖罚 措 施 签 疋 包 保责 任 状L1接 疋 进 充加受 期 行 分强 奖优罚劣业 不 自 用现主 疋 检现场和 期 代试经济兑现监 质 化试 理 量检验监 检 手控督 查段制质量评定附件4:安全、质量保证体系图质量保证体系L思想保证组织保证技术保证提高质量意识I TQC教育项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组为用户服务质量工作检查检查落实改进工作质量QC小组活岗前技术培训总结表彰先进贯彻IS09000系列质量标准，推行全面质量管理施工保证创优规划制度保证各项工作制度和标准熟悉图纸掌握规r 1 T技术岗位责任制底划提高工作技能实现质量目标经济法规经济责任制优测优价复核卓里质疋创优措施确创优项目制疋奖罚措施质量评定充加分强利现现场代试检验测控手手制奖优罚劣经济兑现见专业资料安全保证体系图安全生产保证体系1. 经理部各类人员各职能部门的安全生产责任制.2. 认真惯彻”安全生产,预防为主”的方针和"管生产必须管安全”的原则.3. 对职工进行经常性安全教育.4. 坚持安全检查制度.5. 对生产过程中出现的安全问题按"三不放”过的原则处理.6. 执行安全生产”五同时".1. 施工组织是否有安全设计或安全技术措施.2. 施工技术是否符合技术和安全规定.3. 安全防护措施是否符合要求.4. 施工人员是否经过培训.5. 施工方案是否经过交底.6. 各级各类人员施工安全责任制是否落实.7. 是否制定安全预防措施.8. 对不安全因素是否有控制措施.1. 安全设计安全技术措施交底后是否人人明白，心中有数.2. 施工生产过程中各种不安全因素是否得到控制.3. 施工机械是否坚持安全安全挂牌.4. 安全操作规程和安全技术措施是否认真执行.5. 现场有无违章指挥违章作业.6. "周一"安全讲话是否正常执行.7. 安全隐患是否限制、整改8. 信息反馈是否准确及时.1. 安全生产责任制.2. 班前安全讲话制.3. "周一"安全活动制.4. 安全设计制.5. 安全技术交底制.6. 临时设施检查验收制.7. 安全教育制.8. 交接班制.9. 安全操作挂牌制.10. 安全生产检查制.11. 职工伤亡事故报告处理12. 安全生产奖证制.安全生产目标组织保证工作保证安全生产领导小组开工前检查施工过程检查收尾工程检查制度保证1. 总结施工生产过程中安全生产经验,对于成功的控制方法总结推广.2. 找出施工过程中安全管理的薄弱环节,提出改进措施.3. 做好总结、评比工作.安全生产目标三无：无工伤死亡事故无交通死亡事故无火灾、洪灾事故一杜绝：杜绝重伤事故一达标创安全达标工地专业资料附件5:现浇箱梁支架及模板计算书一、工程概况K76+755凤山服务区主线桥跨径为3X 19m，中心桩号为k76+755，起点桩号为k76+723.5，终点桩号为k76+786.5，桥梁全长63.00m，平面分别位于直线（起始桩号：k76+723.5，终止桩号：k76+755.145 ）和圆曲线（起始桩号：k76+755.145，终止桩号：k76+786.5，半径：4100m，左偏）上，纵断面纵坡-1.09%。
现浇箱梁支架计算书(midas计算稳定性)
温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日目录1 编制依据、原则及范围············· - 1 - 1.1 编制依据················· - 1 - 1.2 编制原则················· - 1 -1.3 编制范围················· - 2 -2 设计构造··················· - 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造··········· - 2 -2.2 支架体系主要构造············· - 2 -3 满堂支架体系设计参数取值··········· - 8 - 3.1 荷载组合················· - 8 - 3.2 强度、刚度标准·············· - 9 -3.3 材料力学参数···············- 10 -4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4.5 地基承载力计算··············- 18 -温州龙港大桥改建工程现浇连续梁模板支架计算书1 编制依据、原则及范围1.1 编制依据1.1.1 设计文件（1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。
桥现浇段支架及模板计算
模板及施工支架设计计算书一、模板分析计算1.1 荷载分析在本工程中，荷载主要分为两类，第一类是竖向荷载，主要由钢筋混凝土自重、模板自重、施工机具和人群荷载、混凝土倾倒时的冲击荷载、混凝土振捣荷载、支架自重等。
第二类是水平荷载，主要是由钢筋混凝土对侧模的水平侧压力、混凝土倾倒时的冲击荷载、混凝土振捣荷载等，不考虑其他荷载。
箱梁11号段模板在混凝土浇筑时，其荷载详细见表：荷载组合如下：1、计算承载能力时，按照设计荷载进行组合：底模：(1)+(2)+(3)+(4)+(5)侧模：(6) +(7)+(8)+(9)2、验算刚度时，按照设计荷载进行组合：底模：(1)+(2)侧模：(6)1.2 模板计算本工程中，模板系统主要有箱梁底模、腹板外侧模及翼板底模、腹板内侧模、顶板底模，箱梁底模、腹板外侧模及翼板底模用钢模板，腹板内侧模、顶板底模使用木模。
1.2.1 箱梁底模1、箱梁底模构造面板直接铺在小横杆上，构件之间不采取连接措施。
2、模板面板计算1）、荷载计算腹板及横隔板处：计算承载能力时：+⨯⨯18.22.+⨯⨯⨯+⨯+=31=.10386KN8.1m1q/8.2115.314.8计算刚度时：⨯31=+2.='8.2⨯⨯KN16q/m1.898.11底板其它位置：计算承载能力时：()m KN q /5.4918.214.815.3218.114.016.02.31=⨯+⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯= 计算刚度时：()m KN q /8.34218.114.016.02.31=⨯⨯+⨯+⨯⨯=' 2）、承载力计算 腹板及横隔板处：m KN L q M MAX ⋅=⨯⨯=⋅⋅=415.02.086.10310110122 []MPa MPa W M MAX MAX MAX1817.997.416610415.06=≤=⨯==σσ底板其它位置：m KN L q M MAX ⋅=⨯⨯=⋅⋅=446.03.05.4910110122 []MPa MPa W M MAX MAX MAX1819.1067.416610446.06=≤=⨯==σσ符合要求。
现浇箱梁脚手架计算(公式表格)
项目 立杆 横杆 上下托 剪刀撑 底模横梁 底模纵梁 侧模方木（纵向） 侧模方木（横向） 底模竹胶板 侧模竹胶板 翼板支撑 芯模模板 芯模横向方木 芯模纵向方木 芯模支撑钢管 碗扣架及钢管用量 木材用量 竹胶板用量 托架 说明：计算中未包含扣件的小型材料 计算式 （桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）×桥净高 （桥长÷纵间距）×（桥净高÷上下间距）×桥宽＋（桥宽÷横间距）×（桥净高H÷上下间距）×桥长 （桥长÷纵间距＋1）×（桥宽÷横间距＋1）×2 （桥长L÷间距）×（（SQRT（桥净高H2＋桥宽B2）－2））×2 （桥长L÷方木间距）×桥宽B×方木宽b1×方木高h1 （桥宽÷横间距）×桥长×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷0.3m×桥长L）×方木宽b×方木高h （箱梁高h÷0.5m×桥长L）×方木宽b1×方木高h1 桥长L×桥宽B 箱梁高h×桥长L 翼板高×翼板宽×桥长÷0.9m÷0.9m×2 （箱室宽＋箱室高）×2×桥长×0.02m （箱室宽＋箱室高）×2×（桥长÷0.5m×方木宽b1×方木高h1） （箱室宽＋箱室高）×2÷0.5m×桥长×方木宽b×方木高h SQRT（箱室高h2＋箱室宽b2）×2×桥长÷3m 单位 m m 个 m m3 m3 m3 m3 m2 m2 m m3 m3 m3 m m m3 m2 个 数量 53016 126000 6627 795 31 28 6 2 1701 189 622 45 24 45 677 181111 183 1890 6627
计算参数
桥长 桥净高 桥宽 箱梁高 纵间距 横间距 上下间距 纵向方木高h 纵向方木宽b 横向方木间距 横向方木高 横向方木宽 剪刀撑间距 箱室宽 （多个） 箱室高 翼板高 翼板宽 126 16 13.5 1.5 0.9 0.6 0.6 0.1 0.1 0.3 0.06 0
现浇预应力连续箱梁、模板、支架计算书
A 匝大桥现浇段模板、支架计算书一、 计算依据1、A 匝大桥设计图纸2、《公路桥涵施工技术规范》3、现场实测地形及地质情况二、 模板及支架布置本桥采用碗扣式满堂支架。
① 在跨中梁底段支架采用横向0.9m ，纵向0.9m ；厚度变化段和墩顶实心段以及腹板段支架均采用横向0.6m ，纵向0.9m 。
支架立杆支撑于15cm ×15cm 的方木上。
支架顶采用顶托，顶托上布置横向的大横梁，大横梁采用10cm ×15cm 的方木，间距为支架间距；大横梁上布置小纵梁，间距为0.3m ，小纵梁上纵向布置1.22m ×2.44m ×0.018m 规格的竹胶板。
② 翼板部分支架采用横向0.9m ，纵向0.9m ，模板布置与梁身部分相同。
三、 荷载计算：（一） 跨中段荷载计算取砼截面积最大处的截面荷载计算。
１、 新浇砼自重（砼容重选用26KN/m 3）腹板（墩顶实心段）下: q=26KN/m 3×1.4m=36.4KN/m 2底板下: q=26KN/m 3×0.47m=12.22KN/m 2翼缘板下： q=26KN/m 3×0.4m=10.4KN/m 22、施工人员及机械设备荷载:模板计算： q=3 KN / m 2支架立杆：q=1.0KN/ m 23、振捣砼时产生的荷载水平布置模板：q=2.0KN/m 2垂直布置模板：q= 4KN/m 24、新浇砼对侧模压力值：q=4.641V =4.6×414.1=5.004KN/m 25、倾倒砼荷载对底板压力： q=2.0KN/m 26、模板及支撑方木自重q=0.5KN/m 27、支架自重(按最大支撑高度7m 算，碗扣支架以0.5KN/ m 3计。
底板部分: q=0.5KN/m 3×7m=3.5KN/m 2 翼缘板部分 q=0.5KN/m 3×（7m+1m ）=4KN/m 2四、承载力验算１、模板验算底模采用18mm 厚竹胶板，尺寸为122cm ×244cm ×1.8cm ，纵向布置。
现浇箱梁费用计算书1
现浇箱梁费用计算书（满堂支架法与钢支撑对比）一、地基处理1、地基回填处理290m（桥长）*17.5m（桥宽）*1m（平均换填1m深）=5075m3*10元/m3=50750元（考虑就近取土）2、地基垫层石渣290m（桥长）*17.5m（桥宽）*0.5m（处置高0.5m）=2537.5m3*50元/m3=126875元（考虑外购石渣）3、支架底托垫块17.5m（长）*0.3（宽）*0.3（高）=1.575m3*323块（290m（桥长）/0.9m（纵向间距））=508.725m3*400元/m3（C50砼）=203490元（垫层造价过高可考虑砼垫层：290m*17.5m*0.05m*400元/m3=101500元（主要是后期拆除时工作量较大））地基处理费用合计：50750元+126875元+203490元（101500元）=381115元（279125元）注：以上费用为项目部承担费用二、碗扣式满堂支架1、考虑第2联（优先）和第4联（考虑A匝道路基先施工第4联）先施工，则支架按第2联长度90m，第4联长度80m半联计算长度为40m（第2、4联支架总长度130m，与第1、3联总长度140m正好周转使用，减少钢管租用）；2、立杆用量按纵向设置130m/0.9m≈145排，横向设置17.5m/0.6≈30排，支架平均高度按9m计算，则立杆总用量为：145*30*9m=39150m*0.026元/天.m*180天=183222元3、横杆用量纵横向高度按1.2m计算，则在高度方向为7排，因此横杆总用量为：130m*7*30+17.5*7*145=45062.5m*0.026元/天.m*180天≈210893元4、顶、底托用量顶、底托总用量145*30*2=8700个*0.005元/天.个*180天=7830元5、斜杆用量斜杆总用量：12m*4根（考虑底板支撑2根、翼缘板支撑2根）*145排=6960m*0.026元/天.m*180天≈32573元满堂支架费用合计：183222元+210893元+7830元+32573元=434518元（折算每天租金为：434518元/180天=2414元/天）注：以上费用为施工方承担费用三、模板、方木1、综合考虑采用竹胶板（底模及侧模）及木模板（芯模）；底模板方木采用10cm*10cm（横向间距为30cm），加固模板用方木采用5cm*5cm（横向间距为25cm、纵向间距为50cm），竹胶板配置2联使用量，木模板配置全桥使用量；底板用方木配置2联使用量，其余为配置全桥使用量2、竹胶板用量：140m*（10.5m+5.0m+0.93m+0.34m）=2347.8m2*50元/m2=117390元3、木模板用量：260m*（4.5m+0.5*2）*2=2860m2*23元/m2=65780元4、底模用方木为纵向布置，横向布置间距为30cm，规格为10cm*10cm，横向布置为10.5m/0.3m=35孔，因此方木总用量为：140m*36=5040m*0.1m*0.1m=50.4m3*1875元/m3=94500元5、芯模板用方木为纵、横向布置，横向布置间距为25cm、纵向间距为50cm，横向260m/0.25m=520孔，纵向5.5m/0.5m=11孔，方木总用量为：5.5m*521+260m*12=5985.5m*0.05m*0.05m≈15.0m3*1875元/m3=28125元模板、方木费用合计为：117390元+65780元+94500元+28125元=305795元注：以上费用为施工方承担费用四、人工、机械及其它费用（不含钢筋加工及安装）1、支架安装及拆除费用为：290m*17.5m*40元/m2=203000元（折算65元/m3）2、模板制作、安装、拆除费用为：260m*（4.5m+0.5*2）*2+260m*（10.5m+5.0m+0.93m+0.34m）+260m*10.5m=9950.2m2*35元/m2=348257元（折算112元/m3）3、支架预压及卸载：3131.6m3*2.5元/m3=7829元4、混凝土浇筑及养生：3131.6m3*30元/m3=93948元5、小型运输车：6月*6000元/月（含油）=36000元6、材料进退场运输费：20000元*2=40000元7、小件、低值易耗品及小型机具使用费：3131m3*10元/m3=31310元人工、机械及其它费用合计为：203000元+348257元+7829元+93948元+36000元+40000元+31310元=760344元注：以上费用为施工方承担费用五、费用计算方法一（满堂支架）：381115元（项目部承担）+434518元（施工方承担）+305795元（施工方承担）+760344元（施工方承担）=1881772元总成本折算：1881772元/3131m3≈601.01元/m3施工方成本折算：（1881772元-381115元）/3131m3≈479.29元/m3清单对比：601.01元/m3+348元/m3（砼）=949.01元/m3*1.0359（税率0.0359）=983.08元/m3>899.97元/m3（C40）、899.92元/m3（C50）方法二（钢支撑法）：采用钢支撑法施工，可将地基处理及支架费用节省，计算成本如下：434518元（施工方承担）+305795元（施工方承担）+（760344元-203000元（支架费用））（施工方承担）=1297657元施工方成本折算：1297657/3131m3≈414.45元/m3清单对比：414.45元/m3+348元/m3（砼）=762.45元/m3*1.0359（税率0.0359）=789.83元/m3<899.97元/m3（C40）、899.92元/m3（C50）综上所计算，采用钢支撑配合工字施工成本较低。
支架法现浇箱梁计算书(重型门架)1
第一章计算说明一、计算依据：１、《铁路混凝土工程施工技术指南》；２、《客运专线桥梁工程施工技术指南》；３、《路桥施工计算手册》；４、《材料力学》；５、《结构力学》；６、《钢结构设计与计算》；７、《地基基础设计施工手册》；８、本单位同类工程施工经验。
二、工程概况：武汉至广州客运专线乌龙泉至花都段，位于湖北、湖南、广东三省境内，本管段位于湖南省的岳阳市境内，地形主要为低山及低山间丘陵、谷地地形，地形起伏较大，路线在其间穿越低山、谷地以及稻田、鱼塘、河流和村庄等。
三、地质概况：本段桥梁工程均处于丘陵地带，丘坡植被发育，表层为第四系全新统坡残积粉质黏土层，呈土黄色、棕黄色，硬塑状；谷间表层为第四系全新统冲洪积粉质黏土层。
上部含植物根系，局部含锰铁结核及少量碎石，呈棱角状，成分为板岩。
下伏基岩为冷家溪群砂质板岩：全风化层，呈褐绿色和褐黄色，原岩结构构造被破坏，主要矿物成份为石英粉砂，岩芯呈土柱状及少量块状；强风化层，呈褐黄色，变余结构，板状构造，裂隙发育，裂隙面见铁锰质浸染，岩芯短柱状及少量碎块状，节理裂隙较发育弱风化层，青灰色，变余结构，板状构造，岩性坚硬，节理发育。
岩芯呈短柱状及块状，节理裂隙发育。
本段无岩溶、软土、滑坡、泥石流等不良地质现象。
四、计算内容本支架检算主要进行纵、横梁、支架稳定性、地基承载力等方面检算。
第二章 底模（小方木）计算箱梁支架现浇施工底模采用大块钢模板，钢模板下部使用小方木作为纵肋把荷载传递给支架横梁，由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以小方木横向非等间距排列，计算时纵向分为跨中部分和梁端部分，横向分为中间部分、腹板部分。
采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，并且由于木材的非均匀性，所以总体考虑1.3倍安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：[]σ12Μpa =，[]pa 3.1M =τ，pa 1093M ⨯=E 。
小方木选用截面10×12cm 的红松，截面几何特性计算结果如下：W=b ·h 2/6=10×122/6=240cm 3I= b ·h 2/12=10×123/6=2880cm 4一、跨中部分计算单位：mm跨中断面图小方木的刚度较小，根据横梁的排布形式，小方木按照跨度0.9米的简支梁进行计算，计算模式如下：单位：mm （一）、中间部分根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《简明施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：（1）、模板：kPaq8.21=（2）、混凝土22600(0.600.56)/215.08q KPa=⨯+=（3）、人群机具：pamgq K=K=5.1/15023（4）、倾倒：paq K=44（5）、振捣：paq K=0.25（6）、其他荷载：6q根据实际情况不考虑1、强度计算：荷载组合采用1+2+3+4+5+6，所以15.08 2.8 1.54225.38q KPa=++++=考虑1.3倍安全系数：25.38 1.333q Pa=⨯=K转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=33×0.6=19.8KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：M=0.125×q×L2=0.125×19.8×0.92=2KN.Mσ=2/240=8.33MPa<σ]= 12Mpa满足要求Q=0.5*19.8*0.9=9kn/mτ=Q*S/（I X*b）=1.5*9/(12*10)=0.113MPa<[τ]=1.3 Mpa满足要求2、刚度验算：荷载组合采用1+2+6，所以15.08 2.817.88q Pa=+=K考虑1.3倍安全系数：17.88 1.323.25q KPa=⨯=转化为的小方木线荷载，按照小方木平均承载：Q=23.25×0.6=14KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：f MAX=5qL4/384EI=5×14×0.94/(384×9×2880)=4.6mmf MAX/L=0.46/900=1/1957<1/400满足要求（二）、腹板部分根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：（1）、模板：底模和纵肋采用30Kg/m2，内外模和支架均采用75Kg/m2。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
现浇箱梁模板、支架计算书
现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。
底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。
支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。
碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。
支架下地基采用60cm灰土处理。
现对以上方案进行计算。
一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。
现浇箱梁支架及模板计算书
附件1：连续箱梁施工工艺流程图附件3：质量保证体系制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质 量 保 证 体 系思想保证 提高质量意识TQC 教育检查落实改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准 提高工作技能技术岗位责任制 质量责任制质量评定反 馈 实 现 质 量 目 标质量第一为用户服务 制定教育计划质量工作检查现场Q C小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证 创优规划 检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段专业资料附件4：安全、质量保证体系图制度保证 经济法规 经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣 经济兑现质 量 保 证 体 系思想保证 提高质量意识 TQC 教育检查落实 改进工作质量组织保证项目经理部质量 管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量评定反 馈 实 现 质 量 目 标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场QC小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范 技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证 创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段安全保证体系图专业资料附件5：现浇箱梁支架及模板计算书一、工程概况K76+755凤山服务区主线桥跨径为3×19m，中心桩号为k76+755，起点桩号为k76+723.5，终点桩号为k76+786.5，桥梁全长63.00m，平面分别位于直线（起始桩号：k76+723.5，终止桩号：k76+755.145）和圆曲线（起始桩号：k76+755.145，终止桩号：k76+786.5，半径：4100m，左偏）上，纵断面纵坡-1.09%。
现浇梁模板支架安全计算书
现浇梁模板支架安全计算书二标段现浇梁模板支架安全计算书批准：审核：编制：项目经理部目录1 编制依据 (1)2 荷载分析 (1)3 计算说明 (2)4 材料特性 (2)5 结构计算 (2)5.1 梁高2米标准联结构验算 (2)5.1.1 梁高2米梁端结构验算 (3)5.1.2 梁高2米腹板位置验算 (7)5.1.3 底板0.47米厚结构验算 (12)5.2 梁高3.8米非标准联结构验算 (17)5.2.1 梁高3.8米梁端结构验算 (17)5.2.2 梁高3.8米腹板位置验算 (22)5.2.3 底板1.45米厚结构验算 (27)5.3 梁高2.3米非标准联结构验算 (31)5.4 梁高2.8米非标准联结构验算 (36)5.5 梁高3.0米非标准联结构验算 (40)5.6 地基承载能力计算 (45)5.6.1 C25砼承载力验算 (46)5.6.2 混凝土底地基承载力计算 (46)5.6.3 碎石底地基承载力计算 (47)5.6.4 砖渣底地基承载力计算 (48)5.6.5 混凝土垫层抗压、抗冲切验算 (48)5.6.6 抗冲切计算 (49)6 总结 (49)7 附件 (50)现浇梁模板支架安全计算书1 编制依据（1）工程施工图纸及现场概况；（2）《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013；（3）《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011；（4）《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013；（5）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010；（6）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；（7）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；（8）《钢结构设计规范》GB50017-2017；（9）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002；（10）《木结构设计规范》GB50005-2017；（11）《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018；（12）《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建令[2018]37号；（13）《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号；（14）《建筑施工脚手架安全统一标准》GB51210-2016。
现浇箱梁预压方案
现浇箱梁预压方案一、总述为了确保支架安全，消除非弹性变形和沉降，测定支架弹性变形量，按施工工艺要求和设计图纸的要求，需要对支架进行预压且重量不少于箱梁重量的90%。
同时，为对现浇箱梁和预压有一个总的施工指导意见，故分以下三个方面进行阐述：A线桥的预压，桥宽9.5m及桥宽8.0m的荷载进行预压。
二、预压荷载的计算（1）A线桥（以A5~A8之间为例）①翼缘板砼：76.33×0.3×2×2=91.58m3翼缘板每m2砼量：0.3m3②箱梁腹板砼：1252-91.58=1160.42m3箱梁腹板底面积（13.5+27.5）/2×76=1558m2箱梁腹板每m2砼量：1160.42/1558=0.7448m3③翼缘板每m2预压荷载为0.3×2.5×0.9=0.675t箱梁腹板每m2预压荷载为0.7448×2.5×0.9=1.676t （2）9.5m宽桥面（以C桥为例）①翼缘板，每延米砼量2.25×0.3×1.0=0.675m3每延米重量0.675×2.5×0.9=1.519t每平方米重量0.3×2.5×0.9=0.675t②一联翼缘板砼量：34×3×0.675×2=137.7m3腹板砼量368.8 m3每延米砼量3.61m3每延米重量3.61×0.9×2.5=8.12t每平方米重量1.62t（3）8.0m桥面宽桥面（以H桥为例）①翼缘板砼每延米：2×0.3×1.0=0.6m3每延米重量：0.6×2.5×0.9=1.35t每平方米重：0.3×2.5×0.9=0.675t②一联翼缘板砼量：0.6×2×98.5=118.2m3一联腹板砼量：437.40-118.2=319.2m3每延米重量：319.2/98.5×2.5=8.10t每平方米重量：0.9×8.10/4=1.823t三、预压袋重量的确定在预压前对预压袋进行随机取样分别取3×10袋，分10袋称出其重量，得三个10袋预压袋的平均重量，再平均得一袋预压袋的重量，将作为预压袋重量的计算袋重，经实际测定，本次预压袋的重量为35kg/袋。
现浇箱梁支架详细计算书
现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。
横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。
箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。
图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。
均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
桥宽9.5m现浇箱梁模板支架计算书1 设计依据1.1《福州市螺洲立交道路工程施工图》；1.2《福州市螺洲立交工程施工组织设计》文件；1.3 《福州螺洲立交螺洲立交箱梁施工方案》；1.4《公路桥涵设计——基本资料》；1.5《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；1.6《路桥施工计算手册》；1.7《建筑施工计算手册》；1.8《建筑施工手册》；1.9 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；1.10 《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
2 工程概况①一般简况螺洲立交项目位于帝封江东岸，连接在建的螺洲大桥与三环路，为新建城市快速道路市政互通桥梁工程。
现浇预应力连续箱型梁桥，桥面为沥青混凝土面层。
螺洲立交各匝道桥及主线桥左右幅，合计总长7.8km。
A、B、F、G匝道宽度8.5m，C、D、E、H匝道宽度9.5m，主线桥单幅宽度12.75m。
②上部构造形式上部结构采用等高度预应力混凝土连续箱式梁设计。
梁高1.8米，直腹板、斜腹板厚度均为45厘米，顶、底板厚25厘米(顶底板与腹板接点设计为倒角)。
中横梁宽度为2.0米，端横梁宽度为1.2米，高度均为1.8m。
桥面横坡为2%。
每联的桥梁跨数2~5跨不等，箱梁施工采用逐孔施工、预应力单端张拉、连接器连接，最后成联的设计。
单跨梁长不等，多数梁长在30m。
3 支架设计方案说明3.1 支架形式连续梁为现浇混凝土连续梁，针对实际情况，采用钢管支墩、钢筋砼垫板基础、贝雷梁支架方案(以跨径30.00m、桥宽9.5m标准断面为例计算)。
具体详见图1《连续梁贝雷支架立面布置图》、及图2《标准断面图》。
图1 连续梁贝雷支架立面布置图图2 桥宽9.5m支架标准断面图3.2 支架及基础3.2.1两端支架基础利用桥墩承台，中间支架底部采用2000×2000×400mm厚预制钢筋混凝土垫块，地基坐落于分层回填密实的中砂层上，上覆60cm厚碎石，压实度93%。
3.2.2上部采用Ф426mm钢管(壁厚8mm)支墩，标准断面每排4根(间距：2.4m+2.7m+2.4m)，横向加10号槽钢连接，具体见图1《连续梁贝雷支架立面布置图》。
3.2.3钢管支墩上采用2XI36b型钢做分配梁。
3.3 贝雷梁设计3.3.1箱梁跨长取30m，主跨贝雷梁设计最大计算跨度为10.5m，贝雷梁6组，间距1.8m，双排单层、非加强、321型贝雷梁，共12片。
3.3.2贝雷梁上设10cm×10cm方木横向分配梁，间距75cm。
3.3.3贝雷梁支墩两端悬空部分采用钢管支架加固。
3.4 构件特性3.4.1 模板力学性能E=0.1×105MPaI=bh3/12=100×1.53/12=14.40cm4W=bh2/6=100×1.52/6=24.0cm3A=b×h=100×1.2=120cm23.4.2 100×100mm方木[σw]=13MPaE=1×104MPaW=10×102/6=166.7cm3I=10×103/12=833.3cm43.4.3 贝雷片(国产、非加强、单层)E=2.1×105N/mm2[Q]=245.2KN[M]=788.2KN·mI=250497.2cm4W=3578.5cm33.4.4 36b工字钢[σ]=215MPaI=16530cm4E=2.1×105MPaW=919cm33.4.5 直径426mm×8mm钢管柱A=105.06cm2Ix=22952.91cm4W=107.760cm3ix=14.781cm4 荷载分析及组合4.1 荷载分析(1)箱梁自重每米箱梁混凝土重=断面面积×容重=5.6㎡×1m×26kN/m³=145.6kN。
(2)模板自重模板体系荷载按规范取值1.5kN每平方米，箱梁底面宽度4.5m，则每米模板重量为1.5kN×4.5m=6.75kN，即6.75 kN /m。
(3)施工人员及机具及振捣时所产生的荷载根据规范要求，取每平米8.5kN(设备及人工荷载：2.5Kn/m2；混凝土浇筑冲击荷载、混凝土振捣荷载均为 2.0KN/m2)，箱梁底面宽度为 4.5m，则每米产生的荷载为6.5kN×4.5m=38.25kN，即38.25 kN /m。
(4)贝雷架重量贝雷架为标准构件，国产、非加强型，自重350kg/片3.5×12/3=14kN /m4.2 荷载组合永久荷载：(1)+(2)+(4)可变荷载：(3)荷载组合=[(1)+(2)+(4)]×1.2+(3)×1.4[(1)+(2)+(4)]= 145.6+6.75+14=166.35＞38.25×2.8=107.1，取永久荷载分项系数为1.35.。
q=(145.6+6.75+14)×1.35+38.25×1.4=278.12 kN /m荷载通过100×100mm、间距为750mm的横向分配方木转化为集中荷载。
R=278.12×0.75= 208.59kN5 各构件受力分析及计算5.1 模板底模采用12㎜竹胶板，取1m宽度进行计算，即b=1000。
底模板为受弯结构，可以看作多跨等跨连续梁，按照三等跨均布荷载作用连续梁计算。
5.1.1 腹板模板(下部方木间距为20cm)检算q强=【1.2×(1.5×26+0.12)+1.4×(4.0+2.0+2.5)】×1=58.844kN/mq刚=1.2×(1.5×26+0.12)×1=46.944 kN/m(1)强度Mmax=0.101ql2=0.101×58.844×0.22=0.238kN·mσ=M/W=0.238×1000/(24×10-6)=9.917MPa＜[σ0]=90MPa，满足要求。
(2)挠度f=0.677ql4/100EI=0.677×46.944×0.24/(100×0.1×105×14.40×10-8)=0.353mm＜L/400=200/400=0.5mm，满足要求。
5.1.2 底板模板检算(下部方木间距为30cm)底板下混凝土重：(0.25+0.25)×26=13kN/㎡q强=【1.2×(13+0.15)+1.4×(4+2.0+2.5)】×1=27.68 kN/mq刚=1.2×(13+0.15)×1=15.78 kN/m(1)强度Mmax=0.101ql2=0.101×27.68×0.32=0.252kN·mσ=M/W=0.252×1000/(54×10-6)=10.50MPa＜[σ0]=90MPa，满足要求。
(2)挠度f=0.677ql4/100EI=0.677×15.78×0.34/(100×0.1×105×28.13×10-8)=0.601mm<L/400=30 0/400=0.75mm，满足要求。
5.2 纵向方木受力计算纵向方木为100×100mm，横向间距：腹板下为20cm，底板下为30cm，搁置在间距为750mm的分配方木上。
截面地抗矩：W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4m3截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.3×10-6m45.2.1 腹板下方木承载力计算荷载组合：q强=【1.2×(1.8×26+0.15)+1.4×(4.0+2.0+2.5)】×0.2=13.648kN/mq刚=1.2×(1.8×26+0.15)×0.2=11.268 kN/m强度：Mmax=0.101ql2=0.101×13.648×0.452=0.276kN·mσ=M/W=0.286×10/1.67=1.71MPa＜[σ0]=10MPa，满足要求。
挠度：E=0.1×105Mpa I=bh3/12=100×100×1003/12=8.33×106mm4f=0.677ql4/100EI=0.677×11.268×106×3004/(100×0.1×105×8.33×106)=0.08mm＜L/400=300/400=0.75mm，刚度满足要求。
5.2.2 底板下方木承载力计算由于底板线荷载均小于腹板线荷载，因此底板的抗弯强度及刚度也满足要求，不再计算。
5.3 100×100mm方木图3 现浇箱梁横断面区域划分100×100mm、间距为750mm的横向分配方木受力简图如下：图4 100×100mm方木受力图根据不同断面面积，混凝土箱梁横断面上重力分配如下：S G1=1.306㎡S G2=3.152㎡S G3=1.204㎡S=1.306+3.152+1.204=5.662㎡根据面积比例分配受力R G1=1.306/5.662×208.59/2=24.06kNR G2=3.152/5.662×208.59/2=58.06 kNq1=58.06/1.721=33.74kN /mR G3=1.204/5.662×208.59=44.36kNq2=44.36/2.526=17.56kN /m100×100mm方木，其容许应力、弹性模量分别取值为：[σw]=13Mpa，E=1×104Mpa。
10×10cm方木的截面特性为：W=10×102/6=(166.7)cm3，I=10×103/12=(833.3)cm4方木承受最大弯矩为Mmax=0.125ql2=0.125*33.74*1.721*1.721=12.49KN·m，则：σw=12.49×106/(166.7×104)=7.5Mpa＜[σw]=11MPa，满足要求。
f=0.677ql4/100EI=0.677×12.49×106×9004/(100×0.1×1010×833.3×105)=0.67mm＜L/400=900/400=2.25mm，刚度满足要求。