汽车散热器正迎风面积校核设计规范
冷却系设计要求
冷却系设计要求冷却系设计说明书冷却系设计要求：1、保证发动机在任何工况下工作在最佳温度范围；2、发动机启动后能在短时间内达到最佳温度范围；3、保证散热器散热效率高，材料消耗少；4、水泵，风扇消耗功率小，噪声低；5、冷却系统中的零部件拆装、维修方便。
冷却系结构：1、基本结构：该结构由发动机水路、水泵、散热器、风扇、节温器以及连接管路组成。
为保证冷却系统中的气体能顺利排出，加水充分，排水彻底，一般要求散热器的上水室（散热器进水室）进水口处为冷却系统的最高点，下水室（出水室）出水口为冷却系的最低点。
2、带补偿水桶结构：补偿水桶的作用是发动机工作时水温升高后，水膨胀外溢可流入补偿水桶内；当水温降低后，冷却系水体积减小，补偿水桶内的水会重新被吸回到冷却系。
特点：为确保补偿水桶内的水进出通畅、对冷却系统的密封性要求较高。
散热器的上下水室也应处在冷却系的最高及最低点。
3、带膨胀水箱结构：膨胀水箱布置在冷却系最高点，散热器的最高点可以低于发动机。
散热器设计要点：1、在整车空间布置允许的条件下，尽量增大散热器的迎风面积，减薄芯子厚度。
这样可以充分利用风扇的风量和车的迎面风，提高散热器的散热效率。
2、货车散热器一般采用纵流结构，因为货车的布置空间较宽裕。
而且纵流式结构的散热器强度及悬置的可靠性好。
轿车由于空间限制，也可采用横流结构。
散热器悬置设计要点1、悬置点应设计在一个部件总成上，改善散热器受力状况，尽量减少散热器的振动强度。
主悬置点应与辅助悬置点保持一定的距离，以提高散热器的稳定性。
主悬置点，辅助悬置点处散热器与其连接的部件总成之间以胶垫或胶套等柔性非金属材料过度达到减振的目的。
护风罩设计要点1、确保风扇产生的风量全部流经散热器，提高风扇效率。
护风罩对低速大功率风扇效率提高特别显著。
2、风扇与护风罩的径向间隙越小，风扇的效率越高。
一般控制在5-25mm。
3、从成本角度考虑，在大批量生产的车型中，多采用塑料护风罩。
汽车发动机构造与维修(省题库)
《汽车发动机构造与维修》学测复习题库一、判断题：1、发动机按着火方式可分为点燃式发动机和压燃式发动机两种。
2、在曲轴上设置平衡重块是为了平衡离心力及力矩。
3、曲轴转速在做功行程时比其他三个行程是要大，因此曲轴转速时快时慢。
4、汽油机具有点火系。
5、起动系包括起动机及其附属装置，用以使静止的发动机起动并转入自行运转。
6、润滑系的主要功用是将润滑油供给作相对运动的零件以减小它们之间的摩擦阻力，减轻机件的磨损，并部分冷却摩擦零件，清洗摩擦表面。
7、外燃机比内燃机热效率高，体积小，便于移动等优点。
8、往复活塞式内燃机的作用是使供入其中的燃料燃烧而发出动力。
9、配气机构主要由气门组和气门传动组组成。
10、曲柄连杆机构主要有气缸体、气缸盖、活塞连杆总成、曲轴、飞轮和油底壳组成。
11、发动机最经济的燃油消耗率对应转速是在最大转矩转速与最大功率转速之间。
12、经济车速是指的是汽车行驶中消耗燃料最节省的速度。
13、发动机的燃油消耗率越小，经济性越好。
14、活塞处于下止点时活塞上方的容积称为工作容积。
15、汽油机的压缩比小于柴油机的压缩比。
16、曲轴转两圈，活塞运动四个行程完成一个工作循环的发动机称为四冲程发动机。
17、多缸发动机各气缸的总容积之和，称为发动机排量。
18、柴油机是由火花塞点燃着火燃烧的。
19、柴油机在进气冲程中进入气缸的是柴油和空气的混合气。
20、四冲程汽油机的一个工作循环包括进气、压缩、做功、排气四个行程。
21、四冲程发动机在压缩冲程中进、排气门都是开启的。
22、在工作循环中，汽油机的排气终了压力高于大气压。
23、在工作循环中，汽油机的进气终了压力高于大气压。
24、活塞销的功用是连接活塞和连杆小头，并把活塞承受的气体压力传给连杆。
25、湿式气缸套的外表面直接与冷却水接触。
26、气缸垫安装在汽缸套和气缸体之间。
27、曲柄连杆机构是发动机能量和运动转换机构。
28、活塞环的作用是密封、散热、刮油和布油。
汽车水散热器的概述及理论设计计算
汽车水散热器的概述及理论设计计算一、散热器概述1汽车散热器的定义：汽车散热器是水冷式发动机冷却系统的关键部件。
通过强制水循环对发动机进行冷却，是保证发动机在正常的温度范围内连续工作的换热装置。
1、散热器在汽车中的重要地位1汽车总成产值比重按不同的车型能够占汽车总成的1~2.5%2发动机总成产值比重按不同的车型能够占发动机的15%左右3、散热器结构的发展1管片式开窗结构2铜质管带式平片结构3铜质管带式开窗结构4铝质汽车散热器5铜塑水箱或铝塑水箱4、散热器的结构1基本结构2带补偿水壶结构3带膨胀水箱结构三、汽车的整体结构温度过高及过低的坏处温度过高3温度过高时大多数零件都受热膨胀，温度越高，膨胀越大4零件在高温下会降低强度，不能很好地工作5温度过高时，其润滑油粘度降低，会加剧零件的磨损6气缸内的温度过高时，进入气缸内的新鲜空气很快膨胀，就减少了进气量，降低功率。
7在汽油机中，气缸内温度过高时，容易产生爆炸现象温度过低2燃料不能完全燃烧,使燃料消耗增加3使润滑油粘度增高,零件的摩擦阻力加大,消耗较多的功率,因而减少了输出功率4废气中的水蒸气与硫化物生成一种叫亚硫酸的液滴腐蚀零件5传走的热能增加,转变为机械功的热能减少,造成过多的散热损失.汽车分类最新标准以前的分类是我国1988年6月发布的有关标准GB/T3730.1-1988。
2目前新标准已将汽车的分类作了修改:3一是废除了“轿车”的提法4二是不再将”越野车”单独分类5三是将汽车分为乘用车和商用车两大类乘用车（不超过9座）：1分为普通乘用车、活顶乘用车、高级乘用车、小型乘用车、敞篷车、仓背乘用车、旅行车、多用途乘用车、短头乘用车、越野乘用车、专用乘用车。
商用车:2分为客车、货车和半挂牵引车3客车细分为小型客车、城市客车、长途客车、铰接客车、无轨客车、越野客车、专用客车。
4货车细分为普通货车、多用途货车、全挂牵引车、越野货车、专用作业车、专用货车。
RV车-------休闲车RV大致分为3大类型1MPV: 是在轿车底盘基础上开发的。
散热器换热计算规范
1、范围2、散热器换热设计计算（理论）2. 1、发动机冷却水散热量2.2、冷却液循环量2.3、冷却空气需求量・・・.2.4、散热器正面积....2.5、散热器散热面积3、散热器换热设计计算（实际）3. 1、确定散热器结构3.2、冷却液侧换热系数的计算3.3、空气侧换热系数的计算3.4、百叶窗翅片风阻的计算.. 113.5、传热系数的计算113.6、管翅式交叉流换热器修正系数估算123. 7、温度校核13 4、现有冷却模块的性能曲线和风扇、水泵的匹配144.1、已知的数据、参数144.2、冷却模块和风扇的匹配154.3、液气温差的计算 (1)61、范日本规范规定了汽车散热器换热计算方法。
本规范适用于汽车散热器换热计算、选型。
2、散热器换热设计计算（理论）2.1、发动机冷却水散热量表1：发动机冷却水散热量若已告知发动机冷却系统数据单，则冷却系统散热量数据单（参考图1）为准。
冷却系统Cooling system图1：发动机冷却系统数据单2.2、冷却液循环量若已告知的发动机冷却系统数据单上有冷却液需求量，则Vw<V (数据单)时，满足冷却液需求量。
表2：冷却液需求量2.3、冷却空气需求量表3：冷却空气需求量2.4、散热器正面积表4：散热器正面积2.5、散热器散热面积表5：散热器散热面积3、散热器换热设计计算（实际）汽车散热器实际设计中，散热器外形边界（芯高、芯宽）、发动机参数（冷却液带走热量、冷却液流量、报警温度）、风扇参数（性能曲线）均已告知，在此基础上设计尽可能紧凑的散热器系统。
3.1、确定散热器结构由于现有常规结构汽车散热器均为管翅式交叉流散热器，故以下计算均为管翅式交叉流散热器换热计算。
3.2、冷却液侧换热系数的计算选择散热管类型、排布，确定散热管通水截面积A.散热管湿周长度P,得散热管水力直径①（m）：d h =*(3. 1)散热管内冷却液平均流速ι⅛ （m/s）：u fl =7⅛r(3. 2)hK为冷却水体积流量（m3∕s） , N为流道数量。
汽车空调出风口布置校核规范
汽车空调出风口布置校核规范1范围本标准规定了汽车空调出风口的布置校核耍求“本标准适用下本公司系列车型仪表板上空调用风口的设计开发:2术语和定义下列术语和定义适用丁本标准,空调出风口开口中心点hatch center of air condition exceed place with a draught 空调出风口开口横向和纵向中心线的变点，见图1所示.2.2H 点H point三维H点装置的里干和大题的钱接中心，它位丁-此模型的两侧H点标记钮间的装置的中心线匕见图1、图2所示。
2.3E 点point E左、右眼点间的中心点，和/或在乘业中心缀上的左、右眼椭M中心点，见图2所示.pnilK in一羯驶时聘例右半部分，位干直线1加2交点的左辿75的始；point B2一驾触员胸部左半部分，位干红线1和2交点的右边75皿处；p o i n t C一督验员除在部分，1」点垂立上方的125皿处.图2位置2 4眼椭圆眼睛和椭国I的仆成词，描述在三维空间中相对于斗辆内部定义的参考点的眼睛位置的统计分布。
2.5气流平面air plane通过除密中心的底甯的法战与气流方向所构建的平向.Q26出风角度impingement angle气流平面与面璃的交线与气与方向的夹角.：G3空调吹面出风口布亘校核要求63.1面积要求空调出风口开口中心点与通过H 点的人体中心线上取5仙g 潞眼椭留下方150 W 交点的连续为投影方 向，所得到的投影面积减去叶片、拨钮的投影面积为空调出风口的吹风面枳，吹风面积总和亶求大于144 cm%见图3所示:图3面积3.2 空调出风口位直布百要求空调风口开口的电心点与前置H 点的2向即阕不小于330叫 过空岗风口开口上边线与SAE 出用眼椭 回的上切堆的长度不超过653幽，见图4所示。
图4空调出风口位置布置要求3.3 上下吹风角度要求中央空调出风口上下吹风位置需要从空调出风口开口中心点吹到期止9酹驾型员的E 点和机（或匕2） 点，见图5所示；艇空调由风口上下吹风位置需耍从空调出风口开口中心点收到SAE95%驾驶协的E 点和C 点，见图6所示。
冷却和中冷系统设计规范
冷却和中冷系统设计规范冷却和中冷系统设计规范1. 适用范围本设计规范适用于重型汽车冷却、中冷系统设计。
本设计规范规定了冷却、中冷系统设计中应遵循的通用原则，和一般的设计方法。
2. 设计原则设计良好的冷却、中冷系统应该充分考虑以下几方面原则：2.1 首先应优先考虑冷却、中冷系统的冷却能力问题。
其中所要求的冷却常数、中冷系统冷却效率及发动机进气温度等皆应一一满足。
2.2 冷却、中冷系统的安装方式及在整车中的合理位置也应充分考虑，不应有因为安装点位置及结构引起系统损坏或造成潜在易损坏因素。
系统在整车中的位置将影响其性能，应谨慎考虑。
2.3 冷却、中冷系统的管路应合理并力求简洁清晰。
防止因管路走向不合理而引起的系统内阻的增加和性能的下降。
2.4 冷却、中冷系统应有良好的保护装置，防止系统异常损坏和性能下降。
2.5 冷却、中冷系统的设计应考虑到装车工艺性要求和维修的接近性要求。
3. 设计方法3.1 中冷器和散热器的设计、选择及安装：如果有足够的空间，冷却系统可以选用迎风面积大、芯子薄、散热效率高的热交换器。
在有风扇离合器控制风扇运作的情况下，应充分利用空间加大热交换器的尺寸，这样可以降低风扇的功耗和降低风扇工作噪声。
在无中冷器的情况下且无风扇离合器情况下，按经验推荐，发动机功率每100千瓦的散热器迎风面积应为0.3～0.375m2之间。
由于排放法规要求，现代重型车上一般具有空空中冷系统。
所以在推荐迎风面积上稍作增加。
散热器散热面积（冷侧）的推荐值大概为：0.1～0.16 m2/kW(发动机功率)。
在中冷系统布置空间足够时，一般推荐采用一字流向的中冷器，反之则为U型流向的中冷器。
因为U型的中冷器的内阻大于一字流的中冷器。
另外中冷器气室应尽量避免遮蔽散热器芯子太多面积。
中冷器和散热器的芯子可参考以往系统配置，因为主片模具价格较贵，如无必要，尽量采用同样的管型和散热带波高。
由于中冷器处于冷却空气上游，必须将它设计成能适应多尘的环境，推荐每英寸的散热片为8～10片，散热带可不开窗以便清洗。
发动机题库
发动机试题第七章润滑系的构造与检修一.选择题1. 润滑系中旁通阀的作用是（）。
A、保证主油道中的最小机油压力B、防止主油道过大的机油压力C、防止机油粗滤器滤芯损坏D、在机油粗滤器滤芯堵塞后仍能使机油进入主油道内2. 上海桑塔纳轿车发动机油路中分别设有两个报警装置，它们的作用是（）。
A、低速油压不足时同时报警B、高速油压不足时同时报警C、低速油压不足和高速油压不足分别报警D、低速油压过高和高速油压过高分别报警3. 机油粗滤器上装有旁通阀，当滤芯堵塞时，旁通阀打开，（）A.使机油流回机油泵B.使机油直接进入细滤器C.使机油直接进入主油道D.使机油不经过滤芯，直接流回油底壳4. 活塞通常采用的润滑方式是( )。
A 压力润滑 B．飞溅润滑 C．两种润滑方式都有 D．润滑方式不确定5. 发动机润滑系中，润滑油的主要流向是( )。
A．机油集滤器+机油泵+粗滤器+细滤器+主油道一油底壳B．机油集滤器一机油泵+粗滤器+主油道一油底壳C．机油集滤器一机油泵+细滤器+主油道+油底壳D．机油集滤器+粗滤器+机油泵一主油道一油底壳6. 发动机润滑系中润滑油的正常油温是（）A、40～50℃B、50～70℃C、70～90 ℃D、大于100℃7. 正常工作的发动机，其机油泵的限压阀应该是（）。
A.经常处于关闭状态B.热机时开，冷机时关C.经常处于溢流状态D.热机时关，冷机时开8. 新装的发动机，若曲轴主轴承间隙偏小，将会导致机油压力（）。
A.过高B.过低C.略偏高D.略偏低第二题.填空1.机油滤清器有（）、（）、（）。
2.发动机常见的润滑方式有（）、（）、（）。
3. 机油泵上装限压阀的作用是维持（）内油压的正常，当油压过高时，多余的润滑油经限压阀流回（）或（）。
4. 轴箱通风方式有（）和( ) 两种。
5. 发动机机油压力的大致范围是( ) 。
第三题、判断题1.机油细滤器滤清能力强，所以经过细滤器滤清后的机油直接流向润滑表面。
汽车乘用车冷却系统布置及主要零部件设计规范
乘用车冷却系统布置及主要零部件设计规范1范围本标准规½T ⅛F∏车冷知姿统布置及主更零部件的设计杓想、设计要求、BeMhi U ark 和灾效模式“ 本标准适用丁本公司皮F Λ SLV 、轿年齒总布置设计中冷知系统的布宣及主要谷部件设计・ 2规范性引用文件下列文件对于本乂件的用用足必不町少的。
凡足注日期的引用丈件.仅所注日期的版本适用于本文 件=凡足不注日期的引用文件，rtsa 版本（包括所有的修改单）适用于本文件・Q/CC JT （K ）2-2011汽车取热躊 技术条件汽年用输术掾胶软待技术条件 汽车散热辭电动・风塌技术条件 溢水罐总成技术条件 水冷式油冷器总成技术条件 内燃机 晦乐空代冷却器 技术条件 Q/CC JT33O —2012凤冷式油冷器 技术条件 Q/CC JT342—2012 HT-ACMjfi 轮增圧胶曾技术条件3设计构想 3.1功能要求发动机运∙⅛髙湿燃弋相技处的号部件受如采不加以适当冷却J 会使发动机过热，充气系 数卜降.导致燃疣不止常（辉熾、早燃等）、机油变质和烧损，不那件的障擦和管损加剧，引起发动机 的动力性、经济性、可维性和咐久性全面恶化.但是如采冷却过强，汽油机混合U 形成不良，伍St 表面 机油彼燃油烯驿造成气缸曙损增加.丙此，冷却系统的主亜任务足保证发动机在适合的温度状态下正常 运魚3.2顾喜、市场要求3.2.1 —个良好的冷却累统应诛满足下列件项娶求：a ） 敵热呢力能满足发动机在备种T 况卜远转的％要・当丁况和坏境条件变化时•仍能;保证发动机 可塑的工作和维持的最佳冷却水ISJ 支？b ） 柱規定的时间内，排除系統内气淹IC ）膨胀水辑的总容枳应•包含占冷却系统总容枳6%的膨胀容段、占•冷却系统总容⅛1 10%的储⅛∙容 枳以及必备的残射容枳；d ）貝有较离的加木運率，初次加注IE 能达到系统容枳的X%以h ：e ） 在发动机离速运转时•泵统乐力打开时，水帝进水口为f ） 保址一定的缺水丁作能力，Wt ⅛ft 人于笫一次未加满的容积：g ） 设置水温报警驶置Jh ） 密封性较好，不允许StiS ：I ） 冷却系统消耗功率小，启动后，龍在短时州内达到止⅛∙MT 作溫度：J ） 可靠性、寿1⅛要有保障•，同时制造成本低亠Q/CC JToI4—2008 Q/CC JTI47—2OID Q/CC JTl 56—2009Q/CC JTl 72—Q/CC JT305—2011 承圧式淋朮罐总成技术*件 Q/CC SY0B2—2013 整千保安防灾评价3.2.2随右冷却系统的发展，电控冷却系统即将取代传統的冷知系统，冷却系统部件也随之增加" 33相关法规要求相关的法规莹求见本标准在条款中所规范性引用的冇关文件, 4设计要求41冷却系统的总体布直4 1 1冷却系统总布罢主翌考坦两方面：U）空气流通系统：b）冷却術坏系统,4 1. 2在设汁中必须做JiIffir⅛St风系数和冷却液循坏中的散热机力亠4 1.3尽Mffiδ⅛ft进K系敎，总的进址口有效面族和散热器芯休疋面枳之比不小T* 15⅛ CCFKOlI车型实测及验证数Ie）.・故热模块茴端需要加导风装負使风能有吹到故热器的正荷秋上，捉高散M器的和用率，冷空气从车头而罩流入，经散热器芯部，空气温反升高,热空气被入机舱，从发动机两側和底部甘出，在布置过程中应特别注说以F二点：H）冷却枳块曲端尽可能不被阻挡，否则会造成空代进代配力增加从而降低JSK^数；D 由于风席丁作后，会造成风朗的前后斥差较人，部分储空气通过周者朮它路轻从后部高乐处冋流到丽端低圧处，所权必须增加密钊装負：C）风扇中心偏离散热器茁部中心不atiiΛ4o轴向护旳过近，否则κ⅛,⅞⅞能不能得封充分发挥，容品左Ift烛养上形成气流“死金"，便气流产生人^i⅛i⅛或者iffi流损失亠4 14 —农完整的冷却.系统示心见圈1・系统中的主更不部件布置间隙应符fr Q/CC SY082-2013中飽相关规定。
载货汽车散热器的设计计算
载货汽车散热器的设计计算本论文旨在探讨载货汽车散热器的设计计算。
现代载货汽车由于高耗能、高热负荷的特性，需要大量的冷却与散热。
而散热器是其冷却系统的重要组成部分之一，其设计与计算的合理性直接决定了汽车发动机的经济性、安全性与可靠性。
一、散热器的工作原理散热器的主要工作原理是利用水的冷却性能进行散热。
冷却水从汽车发动机中流动进入散热器内部，由散热器的管道冷却，随后再次流回发动机中，循环实现散热的效果。
在冷却水流动过程中，通过散热器管道内部的铝片与管翼间的变化airflow，从而实现热量的传导与散发。
二、散热器的设计计算散热器的设计需考虑多个参数，其中一些参数通常为固定值，例如：冷却水的入口口径、管道直径、管翼间距等。
而另一些参数则是需要根据实际情况进行调整，例如：管道数量、管道长度等。
因此，在散热器的设计与计算中应考虑以下几个方面：1. 散热面积散热面积是散热器最为基本的参数，其大小直接影响汽车发动机的散热效率。
较大的散热面积能更好地将热量传递给冷却水，并且能保证水量和水流速的适宜状态。
根据传热学公式，散热器的散热面积与其传热量成正比。
2. 散热管数量散热管数量也是散热器的设计参数之一，其数量与散热面积、热负荷密切相关。
散热管数量过少会导致散热器散热效率低下，热负荷过高；而过多的散热管则会影响水流速度和水量。
3. 散热管长度散热管长度是散热器设计中的重要参数，其值直接影响到冷却水在散热器内部的停留时间和流速。
一般来说，散热管长度应尽可能地缩短，以便能够快速地将热量传递给散热器。
三、散热器设计的优化在进行散热器设计与计算时，还需根据实际情况进行优化。
常见的两种优化方式为增加散热面积和增加管道数量。
通常，散热面积的增加会直接导致散热器的成本增加，而管道数量的增加则会相应增加散热器的重量。
因此，在散热器设计中，需要根据实际情况、技术过关的情况、用户反馈来一个个平衡各种因素的权重，以实现最佳的散热效果。
综上所述，对于载货汽车的散热器设计计算，我们需要考虑散热面积、散热管数量以及散热管长度等重要参数。
发动机散热器的设计
发动机散热器的设计摘要：散热器是轨道特种车辆乃至整个汽车行业重要附件，其性能的好坏直接影响发动机的散热效果及其动力性、经济性和可靠性，乃至产生安全问题。
关键词：关键词：散热器；芯部；上贮水箱；下贮水箱；管带；冷却管1 概述散热器是轨道特种车辆乃至整个汽车行业重要附件，是水冷式内燃机冷却系统中不可缺少的一个组成部分，它的正常工作，保证了发动机乃至整个车辆的工作效率和可靠性。
当发动机运转时，机体内部最高温度可达1800 ℃～2000 ℃，与高温燃气相连的零件受到强烈的加热，如不加以适当的冷却，机内温度太高会导致发动机充气系数下降，燃烧不正常，如爆燃、早燃等不良现象，机油变质，零件摩擦加剧，从而引起发动机性能的全面恶化。
散热器的作用是将发动机水套内冷却液所携带的多余热量经过二次热交换，在外界强制气流的作用下，将多余的热量散发到空气中[1]。
因此，散热器性能的好坏直接影响发动机的散热效果及其动力性、经济性和可靠性，乃至产生安全问题。
2 散热器的设计散热器的设计以符合发动机在正常工作范围内散热量而设计，同时，满足车辆安装需求的最小空间和维护方便等内容综合考虑。
2.1 散热器的设计要求散热能力满足发动机在各种工况下的需要；冷却系统消耗功率小，且热机快；体积小，重量轻，便于拆装维修；使用可靠，寿命长，制造成本低。
2.2 散热器的结构散热器俗称水箱，它主要由上贮水箱、下贮水箱、散热器芯和护风圈组成，此外还有上下进出水口、放水口、放气孔和补水口等[2]。
2.2.1 散热器的结构形式强制循环式水冷用散热器可分为直流型和横流型。
直流型在特种轨道车辆发动机上使用极为广泛。
但是由于它的散热芯子垂直布置，芯子上下分别布置了上、下水室，高度尺寸较大，在发动机罩盖较低的轿车上布置比较困难。
所以有些轿车上采用横流型。
2.2.2 散热器芯子的结构形式散热器芯子是散热器的核心部分，起主要的散热作用，由散热管、散热片（或散热带）、上下主片等组成，用极薄的导热性能好的金属及其合金制造，能使其以最小的质量和尺寸达到最高的散热效果[3]。
QCC-JT002-2008--汽车散热器技术条件
Q/CC汽车散热器技术条件Automobile Radiator Technology Condition目次前言 (II)1 范围 (1)2 规范性引用文件 (1)3 术语和定义 (1)4 技术要求 (2)5 试验方法 (3)6 检验规则 (4)7 标志、包装、运输和贮存 (4)8 质量保证 (5)附录A （规范性附录）内燃机水散热器散热性能试验数据整理方法 (6)附录B （规范性附录）内燃机水散热器主要结构参数计算方法 (9)附录C （规范性附录）中性盐雾试验原始记录单 (10)附录D （规范性附录）复式加水口盖的试验方法 (11)前言本标准是对Q/CC JT 002-2006《汽车散热器技术条件》的修订。
本标准在修订过程中参考QC/T 468－1999《汽车散热器技术条件》、JB/T8577-2005《内燃机水散热器技术条件》等。
本标准与Q/CC JT 002-2006相比，主要变化如下：---增加了“3 术语和定义”；---对技术要求及试验方法进行了修订；---将原标准的附录A更改为附录D；---增加了附录A、附录B、附录C。
本标准的附录A、附录B、附录C、附录D为规范性附录。
本标准由xx汽车股份有限公司研究院提出。
本标准由xx汽车股份有限公司研究院标准化科归口管理。
本标准由xx汽车股份有限公司研究院底盘部负责起草。
本标准主要起草人：xxxxx。
汽车散热器技术条件1 范围本标准规定了内燃机水散热器的术语和定义、技术要求、试验方法、检验规则及标志、包装、运输和贮存、质量保证。
本标准适用于xx 公司系列车型管片式和管带式钎焊水散热器及胀接式水散热器(以下简称散热器)。
2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
发动机散热器的设计计算
发动机散热器的设计计算散热片面积是冷却水箱的基本参数，通常单位功率所需散热面积为0.20~0.28㎡/KW。
发动机后置的车辆冷却条件比较差，工程机械行走速度慢没有迎风冷却，因此所配置的水箱散热面积宜选用上限。
水箱所配相关管道不能太小，其中四缸机的管道内径≧37mm，六缸机的管道内径≧42mm。
水箱迎风面积要求尽可能大一点，通常情况下为0.31~0.37㎡/KW，后置车、工程车辆还要大一些，由于道路条件改善，长时间的高速公路上高速行驶，或者容易超载，经常爬坡的车辆也要选得大一点。
对冷却液的要求：1.冷却作用：有效的带走一定的热量，使发动机得到冷却，防止过热。
2.防冻作用：防止冷却液结冰而导致水箱和柴油机水腔冻裂。
3.防氧化和腐蚀：冷却液可防止金属件的氧化和腐蚀。
为改善发动机的工作条件，进一步提高其冷却性能，发动机后置或者重型车都配置了膨胀水箱。
膨胀水箱应高于散热水箱50mm左右，必须具有相当于冷却系统总容积6%的冷却液膨胀空间，储备水量应是冷却系统总容积的11%，有暖风时达到20%，冷却液液面不能淹没加水伸长颈管，加水伸长颈管上部必须设通气孔，通气管不宜小于φ3.2mm，膨胀水箱最低液面以下水深不得低于50mm，以防止空气进入注水管。
由于受到发动机水循环系统进出口口径大小的限制，发动机进水接口外径为34mm（散热器出水接口外径也为34mm），发动机回水接口外径为35mm（散热器回水接口外径为35mm）。
本产品所选用的发动机额定功率为：110kw在设计或选用冷却部件时应以散入冷却系统的热量Q为原始数据，来计算冷却系统的循环水量和冷却空气量： 用经验式=⨯⨯⨯==360021.0431*******.03600u e e W h p Ag Q 69.14kJ/s=59450kcal/h燃料热能传给冷却系的分数，取同类机型的统计量，%，柴油机A=0.23～0.30，取A=0.25e g -燃料消耗率，kg/kw.h ；柴油机为0.210 eP -发动机有效功率，取最大功率110kw若水冷式机油散热器，要增加散热量，WQ 增大5%～10%.在算出发动机所需的散走的热量后，可计算冷却水循环量187.41000814.69⨯⨯=∆=W W W W W C r t Q V =206.41L/minW t ∆-冷却水循环的容许温升（6︒-12︒），取8︒Wr -水的密度，（1000kg/3m ） WC -水比热（4.187kJ/kg.C ︒）实际冷却水循环量为：==W a V V 2.1247.69L/min 冷却空气需要量：047.101.12014.69⨯⨯=∆=Pa W W W W C r t Q V =3.27m ³/sa t ∆-散热器前后流动空气的温度差，取20C ︒ar -空气密度，一般a r取1.01kg/3mPaC -空气的定压比热，可取PaC =1.047kJ/kg.C ︒二．散热器设计1.散热器的计算所根据的原始参数是散热器散发的热量和散热器的外形尺寸。
QWCG159.82-2014 配套技术规范 第82部分：风扇
Q/WCG 潍柴动力股份有限公司企业标准Q/WCG159.82-2014配套技术规范第82部分：风扇2014/11/12发布 2014/11/30实施潍柴动力股份有限公司发 布配套技术规范第82部分： 风扇1 范围本标准规定了发动机与整车配套时，风扇本身术语定义、配套要求和整机验证等事宜。
本标准适用于公司的全系列发动机。
2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。
凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。
QWCG121.30 柴油机设计规范 第30部分：风扇3.术语和定义3.1风扇静压风扇克服阻压的能力，与风量成反比；4风扇匹配技术要求4.1配套要求4.1.1风扇风量的计算按照QWCG121.30标准计算或者由Kuli等模拟软件计算得出；4.1.2冷却风扇首先要满足冷却系统对风量和压头的需要；同时要求消耗功率小、风扇效率高，且有较宽的高效率区，风扇噪声小等。
风扇匹配需要满足以下要求：a)风扇叶尖的圆周线速度小于等于90m/s，在整车热平衡允许的情况下，尽量降低风扇叶尖的线速度；b)散热器的直接迎风面不应有遮挡，且直接迎风面积应大于等于散热器正面积的80%；c)考虑冷却系统的整体阻力，通过沿程所有散热器芯部的压差应小于等于所选风扇特性曲线中最大工作压力的70%；d)为充分利用车辆行驶时的迎风速度，前置车用发动机风扇都采用吸风式；e)风扇前端面至散热器芯子的距离应大于80mm，而小于150mm；f)风扇后端面至发动机前端面的距离应大于100mm，至其它零部件的距离应大于20mm；g)若风扇装在曲轴端，风扇与连接法兰之间必须装有减振器；h)安装风扇时，不可使用弹簧垫圈，因为弹簧垫圈能使风扇托架产生预紧力，影响强度,推荐使用六角法兰面带齿螺母；i)建议将发动机零部件集中向中间布置，避免阻力过大，影响热空气的排出。
4.1.3风扇护风罩是为了提高风扇的冷却效率，使通过散热器芯部的气流均匀分布，并减少发动机舱内热空气回流而设计的。
浅谈某款汽车散热器设计及性能校核
散热器的正面积也称迎风面积。正面积 越大，则散热器被冷却风扫过的区域就越大， 冷却效率就越大。散热器的正面积还需要同相 应直径的风扇及风扇与散热器的相对位置相匹 配。
F 散热器正面积 R = Vα να (m2 )
式中：να —散热器正前面空气流速， να ＝10～15 m / s ；Vα —冷却空气需要量。
在散热器的正面积确定后，增大芯厚或增 加冷却管、散热带的数量及散热带的折数，都 可以增加散热面积。但是芯厚增加的同时会增 加风阻，而散热带数量或折数增加同样也会增 大风阻或造成散热器芯子的阻塞。
散热器散热面积 F = QW (m2 ) K R ∆t
式中： ∆t —平均冷却液温度与平均空气 温度的差值； KR —传热系数。
参考资料 1、万欣 ((内燃机))、林大渊，内燃机设计， 天津大学出版社, 1989 2、汽车工程手册，人民交通出版社，2001
11
FORTUNE WORLD 2012.09
冷却系统散走的热量 ，受许多复杂因 素的影响，但 可以用经验公式估算：
参数的确定：
A —传给冷却系统的热量占燃料热能的
百分比 取 A ＝0.23
—内燃机燃料消耗率 取 ＝0.21
—内燃机功率 取 =125
hn —燃料低热值 取 hn ＝43100
所以：
=72.3kJ/s B、冷却空气需要量Vα 冷却空气的需要量Vα 一般根据散热器散
参数的确定：
A —传给冷却系统的热量占燃料热能
的百分比 取 AΒιβλιοθήκη 0.15—内燃机燃料消耗率
取
＝0.2
—内燃机功率 取 =120
hn — 燃 料 低 热 值
取 hn ＝
发动机散热器的设计计算
发动机散热器的设计计算散热片面积是冷却水箱的基本参数，通常单位功率所需散热面积为0.20～0。
28㎡/KW。
发动机后置的车辆冷却条件比较差，工程机械行走速度慢没有迎风冷却，因此所配置的水箱散热面积宜选用上限.水箱所配相关管道不能太小，其中四缸机的管道内径≧37mm,六缸机的管道内径≧42mm。
水箱迎风面积要求尽可能大一点，通常情况下为0.31~0。
37㎡/KW，后置车、工程车辆还要大一些，由于道路条件改善，长时间的高速公路上高速行驶，或者容易超载，经常爬坡的车辆也要选得大一点.对冷却液的要求：1.冷却作用：有效的带走一定的热量，使发动机得到冷却，防止过热。
2.防冻作用：防止冷却液结冰而导致水箱和柴油机水腔冻裂。
3.防氧化和腐蚀：冷却液可防止金属件的氧化和腐蚀。
为改善发动机的工作条件，进一步提高其冷却性能，发动机后置或者重型车都配置了膨胀水箱.膨胀水箱应高于散热水箱50mm左右，必须具有相当于冷却系统总容积6％的冷却液膨胀空间,储备水量应是冷却系统总容积的11%，有暖风时达到20%，冷却液液面不能淹没加水伸长颈管,加水伸长颈管上部必须设通气孔,通气管不宜小于φ3.2mm，膨胀水箱最低液面以下水深不得低于50mm，以防止空气进入注水管。
由于受到发动机水循环系统进出口口径大小的限制,发动机进水接口外径为34mm（散热器出水接口外径也为34mm），发动机回水接口外径为35mm(散热器回水接口外径为35mm）。
本产品所选用的发动机额定功率为：110kw在设计或选用冷却部件时应以散入冷却系统的热量Q为原始数据,来计算冷却系统的循环水量和冷却空气量：用经验式=⨯⨯⨯==360021.0431*******.03600u e e W h p Ag Q 69。
14kJ/s=59450kcal/h燃料热能传给冷却系的分数，取同类机型的统计量，%，柴油机A=0。
23～0。
30，取A=0。
25eg -燃料消耗率，kg/kw 。
车用散热器散热面积的计算
车用散热器散热面积的计算一、散热量的确定1．用户已给散热量的按已给散热量计算.2．对车用柴油机可按下式进行估算：Q=（348.9-697.8）P s式中P s表示发动机功率.燃烧室为预燃室和涡流室的发动机取较大值697.8 P s直接喷射式的发动机取较小值348.9 P s增压的直喷柴油机可取(348.9-465.2) P s二、计算平均温度差Δt m1.散热器的进水温度t s1闭式冷却系可取t s1=95-100℃(节温器全开温度)2.散热器出水温度t s2t s2= t s1-Δt sΔt s是冷却水在散热器中的最大温降,对强制冷却系可取Δt s=6-12℃3.进入散热器的空气温度t k1一般取t k1=40-45℃4.流出散热器的空气温度t k2t k2= t k1+Δt kΔt k是空气流过散热器时的温升,可按下式计算:Δt k=Q/(3600×A Z×C P×V K×ρk)式中 A Z表示散热器芯部的正迎风面积; C P表示空气的定压比热容C P=0.24kcal/kgf℃ V K表示散热器前的空气流速,车用发动机可取V K=12-15m/s ρk表示空气密度,设定在一个大气压气温50℃下查表得ρk=1.09kg/m35.平均温差修正系数φ汽车发动机的冷却形式,属于两种流体互不混合的交叉流式换热形式.与热力学的简单顺流与逆流的换热形式不同,所以要以修正系数φ对平均温度差结果进行计算修正.而φ值的大小取决于两个无量纲的参数P及R.P=(出气温度-进气温度)/(进水温度-进气温度)R=(进水温度-出水温度)/( 出气温度-进气温度)查上表可得φ值6.平均温差Δt m根据传热学原理,平均温差Δt m可按下式计算:Δt m=φ{(Δt max-Δt min)/㏑(Δt max/Δt min)}Δt max= t s1- t k1Δt min= t s2- t k2三、确定传热系数K值传热系数K是评价散热器换热效能的重要参数,其主要受散热器芯部结构,水管中冷却水的流速,通过散热器的空气流速,管片材料以及制造质量等诸多固素的影响,因此需根据实验数据来确定,一搬铜制管带式散热器可取K=93-116W/(m2K).四、计算散热面积A散热器的散热面积,即为散热器芯与空气接触的总表面积.按下式进行计算A=Q/(K×Δt m)实际设计可留10%的余度取A×110%林州市宏昌水箱厂技术部2014．09．18。
乘用车出风口的布置校核及设计要点
风口的布置及校核
b)出风口对气流的横向调节
风口的布置及校核
③后排吹面出风口的校核
a)把出风口从限制出风到最 小的极限位置调节到使出风 吹到A点，调节的角度不应超 过15度。同样地，把出风口 调节到使出风吹到膝盖区域 ，调节的角度不应超过30度 。
b)后排吹面风口需要设计关 闭风门
c)出风量及出风口开口面积
后排出风量占总风量的 20%-25%，
有效开口面积≧ 30cm2
风口的布置及校核
4出风口面积 ①吹面风口三种基本型式 a）桶型出风口
b）双叶片型出风口
c）中央回转型出风口
风口的布置及校核
②出风口开口有效面积
三种出风口的有效面积估算公式如下：
桶型出风口： 出风口有效面积=0.45*出风口外轮廓投射到垂直面 上的总面积
区域的仪表板面上，与方向 盘外边缘相切的直线簇，形 成一个特殊的圆锥面。 U：上身出风口 T：全身出风口 BLK：出风口被P(投影线形 成的圆锥面)阻挡的面积与 整个出风口面积的百分比
风口的布置及校核
②出风口对气流方向的控制
a)出风口对气流的纵向调节
当指向脸部时叶片应该处于完全打开状态转动叶片，至下极 限能够吹到第95百分位乘员的大腿前部并且可以保证80%的 有效出风面积;至上极限能够吹到99%眼椭圆以上10度,并且 可以保证80%的有效出风面积;
双叶片型出风口： 垂直面上的总面积
出风口有效面积=0.6*出风口外轮廓投射到
中央回转型风口： 出风口有效面积=0.8*出风口外轮廓投射到垂直 面上的总面积
③校核出风口开口面积是否满足工程要求
出风口开口面积是根据风量和气流决定的
出风口有效开口面积=风量/风速
为了保持各个出风口风量的均衡性，每个出风口的面积差异不应超 过3cm2