桥梁横向钢绞线预应力张拉
桥梁预应力张拉详细计算过程及伸长量计算过程
一、工程概况（一）总体概况即本项目终点K11+700，全长11.7公里。
我标段共有T梁432片，其中90片为16 m，342片为13m，（详见表1.1T梁工程数量表）。
表1.1T梁工程数量表二、施工工艺张拉作业使用智能张拉设备。
当试压同条件试块强度和现场回弹强度≥90%设计强度值时进行张拉。
张拉正后方设置防护钢板挡板。
预应力张拉设计顺序现张拉N1，后张拉N2，依次进行。
钢绞线张拉程序：0→初应力(0.10δk) →0.2δk→1.0δk(持荷5min锚固)，预应力钢绞线张拉采用双控，即以张拉力控制为主，以伸长量进行校核。
实际伸长量与理论伸长量差值需控制在±6%以内。
若实际量测伸长量符合计算要求（与计算伸长值相比误差在±6%范围之内）则封闭锚具和夹片并拆除千斤顶，如果实际量测伸长量与计算伸长值相差较大，暂停张拉，查清原因并解决问题后方再继续张拉（预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算见计算书）。
T梁起拱度采用张拉前后测设高程并计算其差值得出。
张拉前，在梁中轴线上以跨中为起点向两边每2m纵距布设观察点位，用水准仪测设高程。
张拉时要注意不要堵塞进、出浆孔孔道。
张拉完成后，将多余的钢绞线用砂轮机切除，钢铰线剩余长度﹥3cm。
钢绞线切除后，及时对锚头进行封堵，保证封锚密实。
张拉前千斤顶、锚环、夹片、工作锚具、工作夹片、压力表、油泵等张拉设备进行检验。
千斤顶、油泵、压力表与张拉应力值的关系方程式，由有资质的检测单位检测。
锚环、夹片、工作锚具、工作夹片应当无破损，锚环、夹片、工作锚具、工作夹片在使用前送样进行强度检验，符合《预应力筋用锚具、夹具和连接器》、《公路桥梁预应力钢铰线用锚具、连接器试验方法及检验规格》等技术要求后使用。
使用前必须对每一个锚环和夹片进行观察，发现有损伤和裂纹等异常情况，给予更换，如异常情况的锚环、夹片数量占该批次数量的10%，则该批次的锚环、夹片停止使用。
张拉时，钢铰线应匀速渐进张拉，按照先N1后N2的顺序，智能张拉操作具体方法为：（1）、准备工作①准备与张拉系统能配套使用的限位板、锚具、夹片，电脑（预装Windows XP操作系统，自带无线网络适配器），三相电缆，阳伞等必须准备齐全。
预应力钢绞线张拉简述
所谓预应力，顾名思意就是预先施加的应力。
举个简单的例子，过去人们在木桶的外圈箍上一圈铁皮，就是预应力的一种形式，因为木桶装满水后会受到水产生的由内向外的压力，预先箍上的铁皮给了木桶一个由外向内的力量，抵消了部分水压，防止了木桶的开裂，这就是预应力。
预应力张拉，就是通过千斤顶拉紧钢绞线，预先给桥梁或构件施加应力，使桥梁或构件产生向上的拱度，以提高桥梁或构件的承载能力。
预应力张拉分为先张法和后张法两种：
1.先张法是指先在台座上拉紧钢绞线，通过锚具（锚具是专门用于锚固钢绞线的夹具，由锚环和夹片等组成）将钢绞线锚固在台座上，然后浇筑混凝土，待混凝土达到规定强度时，卸掉锚具，放松钢绞线，和混凝土结合的那部分钢绞线的力量就传递到混凝土上。
2.后张法是指先浇筑混凝土后张拉，浇筑混凝土前预先留有孔道，待混凝土达到强度，在孔道内穿入钢绞线，然后张拉锚固，最后在孔道内注入水泥浆。
预应力筋的种类很多，除上面提到的钢绞线外，还有冷拔钢丝，螺纹钢等，所用锚具也不同。
以上只是一些简单的叙述，希望对你能有所帮助。
预应力钢绞线在桥梁张拉中出现断裂的原因
预应力钢绞线在桥梁张拉中出现断裂的原因分析预应力钢绞线在施工过程中出现断裂的案列并不多见，偶尔也有发生。
常见情况有一下几个原因：钢绞线产品质量不合格、张拉千斤顶吨位与拉力不相符、工具锚具与工作锚具不配套、工作夹片与工作锚具不相符、张拉施工工艺不规范等因素。
本人从事预应力钢绞线及其配套产品销售及售后服务多年，现将遇到的一起预应力钢绞线在预制梁张拉中出现断裂的案列总结归纳以供同行探讨和参考。
1.工程名称云南省楚雄州楚雄市经济开发区桃园工业园区新坝路及跨龙川江桥梁工程2.问题描述：钢绞线损伤断裂1、张拉时间：2015年5月9日。
2、出现断裂时间：2015年5月9日。
3、施工方在张拉过程中出现问题及时通知我方，我方接到通知当天即派我赶往现场。
我到达后在施工方技术员、监理等陪同下共同对现场进行验视，查看钢绞线，锚具等的保存方式，对钢绞线、锚具等外观进行感光检查；向施工方询问了解张拉操作规程、机具设备情况、设备及材料第三方检测情况；并对现场拍照取证，保留相关资料。
4、断裂位置：断裂位置位于工作锚具与夹片处，可见明显的滑丝损伤痕迹与断裂（见下图）。
5、经过现场验视和询问了解，施工方介绍钢绞线未经第三方检测机构检测即使用，张拉使用的千斤顶及油泵施工方单独购买并送校定；所使用的工作锚具、夹片、工具锚具、限位板也是施工方单独购买，工作锚具和工作夹片未经第三方检测即使用。
据张拉技术员介绍，在张拉过程中出现异响情况，在未查明异响原因的情况下继续张拉，最后导致未达到张拉力度要求既出现钢绞线从夹片处断裂，技术员认为是钢绞线出现质量问题，隧向工程处报告。
6、为进一步找出原因所在，我们抽出断裂钢绞线后重新更换钢绞线、锚具现场进行张拉，张拉设备、张拉人员不变，钢绞线穿入预制梁进行张拉，张拉正常，未出现任何异常，然后换一片梁再次张拉，也未见异常（见下图）。
现在总共张拉三片梁未见异常。
3.分析经过现场更换钢绞线张拉正常，换梁张拉正常，符合设计要求，第一片梁出现钢绞线损伤断裂应该只是个案，不是钢绞线本身质量问题。
钢绞线张拉计算公式
钢绞线张拉计算公式
钢绞线的张拉计算公式主要有以下两种：
1. 伸长量计算公式：△L=(P平×L)/(E×A)。
其中，△L代表钢绞线的伸长量，单位为厘米；P平代表钢绞线的平均张拉力，单位为牛；L代表钢绞线的长度，单位为厘米；E代表钢绞线的弹性模量，单位通常为MPa，具体数值以试验室实测数据为准；A代表钢绞线的截面积，对于单根φ15.24的钢绞线，其有效截面积为140平方毫米。
2. 张拉力计算公式：T=(A×Fy×π×D^2)/4。
在这个公式中，T代表张拉力；A代表钢绞线的横截面积；Fy代表钢绞线的屈服极限；π代表圆周率；D代表钢绞线的直径。
另外，钢绞线张拉值的计算还可以采用以下方式：ΔL=ΔL1+ΔL2-b-c。
其中，ΔL1为从初始拉力（桥梁施工规范规定一般为设计控制张拉力的10%~25%）至张拉设计控制拉力间的千斤顶活塞的张拉行程；ΔL2为初始拉力时的推算伸长值（按规范规定推算求得）；b为工具锚锚塞回缩量；c为工作锚锚塞回缩量。
预应力钢绞线张拉计算程序
注释：注释：K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数桥梁预制梁板张拉程序说明
作者：徐金树
桥梁施工中预制梁板包括空心梁板、T梁板、箱梁板等；从长度有13米、16米、20米、30米、40米、5的张拉工艺是一样的；虽然其各自数据不一样，但是计算方法、计算公式是一样的。
因此本人根据此一、Pp—计算张拉应力（KN）
P—理论张拉应力（KN）Ap—预应力钢绞线截面面积（mm2）
ɑ—曲线段弯起的角度（°′″）L—钢绞线线段长度（M）
θ—角度转换成弧度基本公式： Pp=P（1-e -（kL＋uθ））÷（kL＋uθ） △L=（Pp×L）÷（n×Ap×Eg）
简便、易懂的通用计算程序。
该计算程序分两个子程序：一个是《钢绞线伸长量计算程序》，一个是《。
钢绞线伸长量计算程序
Eg—预应力钢绞线弹性模量（MPa）e—自然数，取值为2.718281828
u—预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数
本程序中所有数据例均以20M空心梁板为例。
可变通。
可增减。
n—钢绞线根数
r—相关系数（如取0.999、0.9999等）k—由钢绞线检测单位检测出的标定值b—由钢绞线检测单位检测出的标定值，
n—钢绞线根数△L—张拉时钢绞线伸长量（mm）
油表读数数据程序
回归方程： y＝kx＋b y＝Pp×n×r
米、50米和60米等等。
它们
据此一特点编制了一个快捷
个是《油表读数数据程序》÷（n×Ap×Eg）
响系数
）
等）
定值，可以是＋、或－值。
桥梁预应力钢绞线的张拉施工方案
桥梁预应力钢绞线的张拉施工方案为避免张拉时构件截面呈过大的偏心受力状态，不使砼边缘产生拉应力，并计算比较分批张拉的预应力损失值，尽量减小梁体产生过大的上拱度，防止梁体开裂或变形严重。
经综合比较，采用了两阶段传力锚固法张拉，即T梁砼强度达90%后，首先张拉锚固于梁端的N1-N4钢绞线，对此4根钢绞线的孔道压浆，然后存梁；为减小T梁的徐变上拱度，锚于梁顶的N5-N7钢绞线待架梁前再进行张拉并压浆，随即架梁。
采用两次张拉工艺的另一优点是：先张拉一部分钢绞线，对梁体施加较低的预应力，使梁体能承受自重荷载，提前将梁移出生产梁位，可大大缩短生产台座使用周期，加快施工进度。
中梁钢绞线张拉先后顺序：N2→N3→N1→N4→N5→N6。
边梁钢绞线张拉先后顺序：N2→N3→N1→N4→N5→N6→N7。
预应力钢绞线张拉施力程序：0→初应力σ0→控制应力σk（持荷2分钟锚固）。
σk为张拉时的控制应力（包括预应力损失在内）。
张拉施工的工作顺序：穿束→安装锚具→安装千斤顶及张拉设备→张拉、锚固→拆除千斤顶及张拉设备→压浆→存梁。
应该按照设计要求做.如果感觉不妥可以打工程联系单啊。
续刚构0#块一般都设计有三向预应力，竖向为精轧螺纹，横向和纵向均为钢绞线，且墩顶与梁底结合部有横向精轧螺纹。
设计要求先张拉墩顶横向，再纵向、竖向、横向。
张拉顺序应该是：墩身范围内的竖向预应力筋→墩顶横向预应力筋→纵向钢束→竖向预应力筋→横向刚束（或横向刚束→竖向预应力筋）。
节段的张拉可以直接先张拉纵向（超张拉至103％σk），然后再张拉竖向预应力粗钢筋，最后张拉横向预应力束，而且横向预应力束可以几个块段一起张拉也不影响整个梁体的受力的。
这些都是施工经验，不一定都对的！节段的张拉可以直接先张拉纵向，然后再张拉竖向预应力粗钢筋，最后张拉横向预应力束。
如果设计没有明确张拉顺序的话，钢绞线的张拉顺序应综合以下几方面因素核算确定：其一避免张拉时构件截面呈过大的偏心受力状态，不使砼边缘产生拉应力；其二计算并比较分批张拉的预应力损失值；其三是尽量减小梁体产生过大的上拱度，防止梁体开裂或变形严重。
主塔横梁预应力钢绞线张拉施工方案
主塔横梁预应力钢绞线张拉施工方案一、施工前准备工作1.1安全准备1）组织力量进行安全技术培训，确保工人熟悉预应力钢绞线张拉的安全操作规程。
2）准备必备的安全设备，如安全帽、安全绳、防滑鞋等。
3）设置安全警示标志，明确标识危险区域和安全通道。
4）制定应急预案，明确应对突发情况的处理措施。
1.2施工准备1）确认项目施工图纸，了解钢绞线张拉的具体要求和技术参数。
2）准备好所需的设备和材料，如钢绞线张拉机、支撑设备、预应力锚具和钢绞线等。
3）清理施工场地，确保施工区域无障碍物和杂物。
二、主塔横梁预应力钢绞线张拉施工步骤2.1钢绞线布设1）根据施工图纸要求，在横梁的张拉底座上布设钢绞线支撑架，安装预应力锚具。
2）将预应力钢绞线横向排列并铺设在支撑架上，拉直并固定在预应力锚具上。
2.2钢绞线张拉1）根据设计要求，确定钢绞线的张拉次序和张拉力大小，按照顺序进行张拉。
2）将张拉机连接到钢绞线上，根据设计要求设置预应力大小。
3）开始张拉，一般采取分段进行，每段张拉到一定程度后固定。
4）张拉完成后，根据预应力需要对绞线进行锚固处理。
5）对已张拉的钢绞线进行检查，确保张拉力符合设计要求。
2.3确定预应力钢绞线的锚固长度1）根据钢绞线的张拉力和预应力锚具的性能参数，计算出预应力钢绞线的锚固长度。
2）确定预应力锚具的布置位置和数量，根据锚固长度进行布置。
2.4预应力钢绞线张拉后处理1）张拉完成后，根据设计要求对预应力钢绞线进行保护，防止外界因素对其影响。
2）检查所有锚固点的固定情况，确保钢绞线的锚固牢固可靠。
3）清理施工现场，将废弃材料和设备妥善处理，确保施工现场整洁。
三、施工安全注意事项1）严格按照操作规程进行施工作业，不得擅自改动作业流程。
2）张拉作业时，需配备专人进行监护，确保操作的安全性。
3）预应力钢绞线张拉时，工作人员应穿戴好安全设备，并注意自身安全。
4）操作过程中，对可能存在的危险情况进行及时评估和防范，确保施工安全。
城市桥梁工程预应力张拉质量控制要求
城市桥梁工程预应力张拉质量控制要求一、预应力材料及器具2、预应力筋进场时，除应对其质量证明文件、包装、标志和规格进行检验外，并应按下列规定分批进行检验：(1）钢丝每批不得大于60t;从每批钢丝中抽查5％，且不少于5盘，进行形状、尺寸和表面检查，如检查不合格,则将该批钢丝全数检查；从检查合格的钢丝中抽取5％，且不少于3盘,在每盘钢丝的两端取样进行抗拉强度、弯曲和伸长率试验，试验结果有一项不合格时，则不合格盘报废，并从同批未检验过的钢丝盘中取双倍数量的试样进行该不合格项的复验，如仍有一项不合格，则该批钢丝为不合格。
(2)钢绞线每批不得大于60t;从每批钢绞线中任取3盘，并从每盘所选用的钢绞线端部正常部位截取一根试样,进行表面质量、直径偏差检查和力学性能试验,如每批少于3盘，应全数检查，试验结果如有一项不合格时，则不合格盘报废,并再从该批未检验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行该不合格项的复验，如仍有一项不合格，则该批钢绞线为不合格。
(3)精轧螺纹钢筋每批不得大于60t，对表面质量应逐根检查；检查合格后，在每批中任选2根钢筋截取试件进行拉伸试验，试验结果如有一项不合格，则取双倍数量试件重做试验,如仍有一项不合格,则该批钢筋为不合格.3预应力筋锚具、夹具和连接器应符合现行规范《预应力筋锚具、夹具和连接器》（GB／T14370)和《预应力锚具、夹具和连接器应用技术规程》(JGJ 85)的规定。
进场时除应对其质量证明文件、型号、规格等进行检验外,尚应按下列规定进行检验:（1）锚具、夹片和连接器验收批的划分：在同种材料和同一生产工艺条件下，锚具和夹片应以不超过1000套为一个验收批；连接器应以不超过500套为一个验收批。
（2）外观检查:应从每批中抽取10％的锚具（夹片或连接器)且不少于10套，检查其外观和尺寸,如有一套表面有裂纹或超过产品标准及设计要求规定的允许偏差则应另取双倍数量的锚具重做检查,如仍有一套不符合要求，则应全数检查，合格者方可投入使用。
预应力钢束张拉顺序的原则及做法
预应力钢束张拉顺序的原则及做法TYYGROUP system office room 【TYYUA16H-TYY-TYYYUA8Q8-预应力钢束张拉顺序的原则及做法2013-11-05 00:19专业分类：路桥隧道浏览数：31711、长束和短束。
应该是先张拉长束，后张拉短束。
假如反过来的话，当长束张完后，则短束的预应力损失太大，效率太低。
2、纵束、横束、竖向束。
应是纵束、横束和竖向束。
纵束是主要钢束，是根据当时施工进度而必须张拉的。
横向束次之，有时一期作用下不张拉受力都通得过。
竖向最后。
3、同一截面。
首先要根据施工方法相应的受力要求确定。
对于可同一工况张拉的同类型钢束（例如都是短束、或都是长束），应遵循对称，由内向外的原则。
例如先张拉腹板束，再张拉顶底板。
其实对于直线桥，截面张拉顺序对应力影响不大，可灵活调整。
但是对于弯桥，研究证明，遵循对称张拉的大前提下，宜先张拉外侧腹板束，再张拉内侧腹板束。
原因是外侧钢束会使曲率降低而内侧钢束则会增大曲率，即“外侧安全内侧危险”。
预应力张拉技术交底（旧规范）一、预应力系统安装：1、波纹管、锚垫板和连接器安装：(1)、波纹管安装 :预应力用波纹管采用塑料波纹管，波纹管严格按设计图纸位置和要求安装，并要以定位筋将波纹管固定牢固，在直线段约为米一道“Ｕ”字形架立筋固定，曲线段加密，以免在混凝土浇筑过程中，波纹管产生移位，影响钢束对箱梁混凝土的压力，如果管道和钢筋发生冲突，应以管道位置不变为主。
(2)、锚垫板安装：在固定端和张拉端分别安装对应型号和规格的锚垫板和螺旋筋，并将锚垫板喇叭口底端和波纹管连接牢固，锚垫板要牢固地安装在模板上。
要使垫板与孔道严格对中，并与孔道端部垂直，不得错位。
锚下螺旋筋及加强钢筋要严格按图纸设置，喇叭口与波纹管道要连接平顺，密封。
对锚垫板上地的压浆孔要妥善封堵，防止浇注混凝土时漏浆堵孔。
安装锚垫板时，对于两端张拉的锚具，需注意压浆端进浆孔向下，出气孔向上，对于一端张拉的P锚、H锚应把张拉端作为进浆孔，且向下，以保证压浆的密实。
桥梁预应力张拉施工方案
桥梁预应力张拉施工方案一、工程概述本桥梁工程位于_____，桥梁全长_____米，跨径组合为_____。
上部结构采用_____形式，预应力体系采用_____。
为确保桥梁结构的安全性和耐久性，预应力张拉施工是关键环节之一。
二、施工准备（一）技术准备1、熟悉施工图纸，进行技术交底，明确施工工艺和质量要求。
2、计算预应力筋的理论伸长值，并根据实际情况进行修正。
（二）材料准备1、预应力筋：采用_____规格的高强度预应力钢绞线，其性能应符合相关标准。
2、锚具、夹具：选用质量合格、型号匹配的锚具和夹具，并进行检验和验收。
3、波纹管：选用_____材质的波纹管，确保其密封性和耐久性。
（三）设备准备1、千斤顶：根据预应力筋的张拉力选择合适的千斤顶，千斤顶的额定张拉力宜为预应力筋张拉力的 15 倍左右。
2、油泵：与千斤顶配套使用，能满足千斤顶的供油要求。
3、压力表：精度不低于 15 级，表盘直径不小于 150mm。
（四）施工现场准备1、清理施工现场，保证施工场地平整、坚实，排水良好。
2、搭建临时工作平台，确保施工人员操作安全。
三、预应力筋制作与安装（一）预应力筋下料1、根据设计要求和施工实际情况，计算预应力筋的下料长度。
2、采用砂轮切割机切割预应力筋，严禁采用电弧切割。
（二）预应力筋编束1、将切割好的预应力筋逐根理顺，每隔 1 15m 用扎丝绑扎牢固。
2、编束后的预应力筋应顺直，不得有扭曲、交叉现象。
（三）波纹管安装1、按照设计坐标安装波纹管，并用定位钢筋固定，定位钢筋间距不大于 08m。
2、波纹管接头处采用大一号的波纹管套接，套接长度不小于 20cm，并采用密封胶带封口。
（四）预应力筋穿束1、采用人工或机械方式将预应力筋穿入波纹管内。
2、穿束过程中应注意保护预应力筋，避免损伤。
四、预应力张拉（一）张拉前准备1、检查混凝土强度，当混凝土强度达到设计强度的_____%以上时，方可进行张拉。
2、清理锚垫板上的杂物，检查锚垫板与孔道是否垂直。
预应力钢绞线束的张拉与锚固
预应力钢绞线束的张拉与锚固在现代建筑和桥梁工程中，预应力钢绞线束的张拉与锚固是一项至关重要的技术。
它能够显著提高结构的承载能力、抗裂性能和耐久性，确保工程的质量和安全。
接下来，让我们详细了解一下预应力钢绞线束的张拉与锚固的相关知识。
一、预应力钢绞线束的概念预应力钢绞线束是由多根高强度钢丝绞合而成的线缆，具有极高的抗拉强度。
通过对钢绞线束预先施加拉力，使其在结构中产生预压应力，从而抵消结构在使用过程中所承受的部分拉应力，提高结构的性能。
二、预应力钢绞线束的张拉1、张拉设备千斤顶：是张拉钢绞线束的主要设备，根据张拉力的大小选择合适型号的千斤顶。
油压表：用于测量千斤顶的油压，从而确定张拉力的大小。
高压油泵：为千斤顶提供动力。
2、张拉控制应力张拉控制应力是指钢绞线束在张拉时所达到的最大应力值。
其大小应根据结构的使用要求、材料性能和施工工艺等因素确定。
过高的张拉控制应力可能导致钢绞线束的脆性破坏，而过低则无法充分发挥预应力的作用。
3、张拉程序通常采用分级张拉的方式，逐步增加张拉力，直至达到设计的控制应力。
每级张拉后，应持荷一定时间，以检查锚具和千斤顶的工作情况，并测量钢绞线束的伸长值。
4、伸长值的测量与计算钢绞线束在张拉过程中的伸长值是判断张拉是否合格的重要指标。
通过测量千斤顶活塞的行程和钢绞线束在锚具外的外露长度变化，计算出钢绞线束的实际伸长值。
同时，还应根据理论公式计算出钢绞线束的理论伸长值，将实际伸长值与理论伸长值进行比较，误差应在允许范围内。
三、预应力钢绞线束的锚固1、锚具的选择常见的锚具类型有夹片式锚具、支承式锚具和锥塞式锚具等。
选择锚具时，应考虑其锚固性能、可靠性、适用性和经济性等因素。
2、锚固操作在钢绞线束达到张拉控制应力后，将千斤顶缓慢回油，使钢绞线束的拉力通过锚具传递到结构上。
锚固过程中，应确保锚具与钢绞线束紧密贴合，防止出现滑移或松动。
3、锚下混凝土的局部受压锚具下的混凝土在承受巨大的压力时，容易出现局部受压破坏。
钢绞线张拉应力应变计算
丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm，公称面积Ag=139mm²；弹性模量Eg=1.95×105Mpa。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）A p—预应力筋的截面面积（mm2），取139 mm2E p—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=11.322m；X曲=1.018mθ=4×π/180=0.0698radk X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074NΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mmΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm(ΔL曲+ΔL直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm与设计比较（176.4-172）/172=2.56%2、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直= 4.709m；X曲=7.601mθ=4×π/180=0.1571radk X曲+μθ=0.0015×7.601+0.25×0.1571=0.0507P p=193905×（1-e-0.0507）/0.0507=189071NΔL曲= P p L/（A p E p）=189071×7.601/（139×1.95×105）=53mmΔL直= PL/（A p E p）=193905×4.709/（139×1.95×105）=33.7mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(53mm+33.7mm)*2=173.4mm与设计比较（173.4-171）/171=1.4%同理，N2,N3束钢绞线计算结果详见附表。
桥梁钢绞线张拉计算书
一、中横梁、端横梁预应力钢绞线张拉计算书一、计算资料根据钢绞线规范及检定报告，平均截面积：Ap=139（mm2），弹性模量：Ep=1.994×105（N/mm2），每端考虑千斤顶工作长度70cm主桥中，端横梁预应力技术数据主桥中横梁钢绞线数量表钢束编号钢绞线规格（mm）设计引伸量（cm）下料长度（cm）钢绞线数量（n股）截面面积（mm2）N1、N2Φj15.27.3 1165.36834 N3、N4Φj15.27.2 1168.4 6834主桥端横梁钢绞线数量表钢束编号钢绞线规格（mm）设计引伸量（cm）下料长度（cm）钢绞线数量（n股）截面面积（mm2）N1、N2Φj15.27.2 1167.8 6 834N3、N4Φj15.27.2 1171.8 6 834二、预应力计算的有关数据1、预制空心板为C50级，所以在张拉钢绞线时不考虑混凝土的弹性变形。
2、根据《桥梁施工技术规范》预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：△L=P P L/A P E P和预应力平均张拉力计算公式：P P=P（1-e-（kx+ ））/（kx+ ），其中：P P——预应力钢绞线平均张拉力（N），L ——预应力钢绞线的长度（mm），A P——预应力钢绞线的截面面积（mm2），E P——预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2），P ——预应力钢绞线张拉端的张拉力（N），X ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m），——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad），K ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本次计算取0.0015，——预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数，本次计算取0.25。
三、钢绞线的张拉控制应力计算1、根据图纸设计要求，本次计算按设计图纸规定锚下控制张拉应力=0.75f pk=0.75×1860=1395MPa 。
2、张拉控制力（考虑2.5%的锚具摩阻损失）6束：P=1395*834*（1+2.5%）=1192.516KN15%P(KN) 30P%(KN) 100%P(KN)中横梁178.877 357.755 1192.516端横梁178.877 357.755 1192.5163 a、04-36号千斤顶，压力表编号Y00855657回归关系式：F=28.16P+6.66即P=（F-6.66）/28.16b、04-38号千斤顶，压力表编号Y00617802，回归关系式：F=28.29P-14.86即P=（14.86+F）/28.29四、主桥中、端横梁计算参数中横梁计算参数钢束编号第一段直线段长度（含千斤顶工作长度）L1(cm)第一段曲线段弧长L1’(cm)第二段直线段长度L 2(cm)第二段曲线段弧长L 2’(cm)中间直线段长度L 3(cm)N1、N2 202.10 59.69 90.95 59.69 340.20 N3、N4 222.60 118.33 34.16 118.33 181.20中横梁曲线段参数θ（rad）kx+μθe-（kx+ ））（1- e-（kx+ ））/（kx+μθ）N1、N2 0.099484 0.025766 0.974563 0.987231N3、N4 0.1972222 0.0510805 0.9502022 0.9748887端横梁计算参数钢束编号第一段直线段长度（含千斤顶工作长度）L1(cm)第一段曲线段弧长L1’(cm)第二段直线段长度L 2(cm)第二段曲线段弧长L 2’(cm)中间直线段长度L 3(cm)N1、N2 137.3 89.01 112.82 89.01 310.60N3、N4 165.30 132.99 71.62 132.99 166.60端横梁曲线段参数θ（rad）kx+μθe-（kx+ ））（1- e-（kx+ ））/（kx+μθ）N1、N2 0.148353 0.038423 0.962305 0.981043N3、N4 0.221657 0.057409 0.944208 0.971834四、伸长量计算1.中横梁N1、N2钢束1、第一段直线段终张拉力伸长量：P=1192.516KN△L1 =PL1/ApEp=1192516×2021/（834×1.994×105）=14.49mm2、第一段曲线段平均终张拉力：P P1=1192.516×0.987231=1177.287KN则第一段曲线段终张拉力伸长量：△L1’=P P1L1’/ApEp=1177287×596.9/（834×1.994×105）=4.23mm3、第二段直线段平均终张拉力：P2= Pe-（kx+ ）=1192.516×0.974563=1162.182则第二段直线段终张拉力伸长量：△L2=P2L2/ApEp=1162182×909.5/（834×1.994×105）=6.36mm 4、第二段曲线段平均终张拉力：P P2 = P2×0.987231=1147.342KN则第二曲线段终张拉力伸长量：△L2’=P P2L2’/ApEp=1147342×596.9/（834×1.994×105）=4.12mm5、中间直线段平均终张拉力：P3= P2e-（kx+ ）=1162.182×0.974563=1132.620KN则中间直线段终张拉力伸长量：△L3=P3L3/ApEp=1132620×3402/（834×1.994×105）=23.17mm终张拉伸长量：△L=（14.49+4.23+6.36+4.12）×2+23.17=81.57mm=82.0mm 2.中横梁N3、N4钢束1、第一段直线段终张拉力伸长量：P=1192.516KN△L1 =PL1/ApEp=1192516×2226/（834×1.994×105）=15.96mm2、第一段曲线段平均终张拉力：P P1=1192.516×0.9748887=1162.570KN则第一段曲线段终张拉力伸长量：△L1’=P P1L1’/ApEp=1162570×1183.3/（834×1.994×105）=8.27mm3、第二段直线段平均终张拉力：P2= Pe-（kx+ ）=1192.516×0.9502022=1132.131KN则第二段直线段终张拉力伸长量：△L2=P2L2/ApEp=1132131×341.6/（834×1.994×105）=2.33mm 4、第二段曲线段平均终张拉力：P P2 = P2×0.9748887=1104.677KN则第二曲线段终张拉力伸长量：△L2’=P P2L2’/ApEp=1104677×1183.3（834×1.994×105）=7.86mm5、中间直线段平均终张拉力：P3= P2e-（kx+ ）=1132.131×0.9502022=1076.704KN则中间直线段终张拉力伸长量：△L3=P3L3/ApEp=1076704×1812/（834×1.994×105）=11.73mm终张拉伸长量：△L=（15.96+8.27+2.33+7.86）×2+11.73=80.57mm=81.0mm3.、端横梁N1、N2钢束1、第一段直线段终张拉力伸长量：P=1192.516KN△L1 =PL1/ApEp=1192516×1373/（834×1.994×105）=9.84mm2、第一段曲线段平均终张拉力：P P1=1192.516×0.981043=1169.912KN则第一段曲线段终张拉力伸长量：△L1’=P P1L1’/ApEp=1169.912×890.1/（834×1.994×105）=6.26mm3、第二段直线段平均终张拉力：P2= Pe-（kx+ ）=1192.516×0.962305=1147.564则第二段直线段终张拉力伸长量：△L2=P2L2/ApEp=1147564×1128.2/（834×1.994×105）=7.79mm4、第二段曲线段平均终张拉力：P P2 = P2×0.962305=1125.809KN则第二曲线段终张拉力伸长量：△L2’=P P2L2’/ApEp=1125809×890.1/（834×1.994×105）=6.03mm5、中间直线段平均终张拉力：P3= P2e-（kx+ ）=1147.564×0.962305=1104.306KN则中间直线段终张拉力伸长量：△L3=P3L3/ApEp=1104306×3106/（834×1.994×105）=20.63mm终张拉伸长量：△L=（9.84+6.26+7.79+6.03）×2+20.63=80.47mm=81.0mm 4.、端横梁N3、N4钢束1、第一段直线段终张拉力伸长量：P=1192.516KN△L1 =PL1/ApEp=1192516×1653/（834×1.994×105）=11.85mm2、第一段曲线段平均终张拉力：P P1=1192.516×0.971834=1158.927KN则第一段曲线段终张拉力伸长量：△L1’=P P1L1’/ApEp=1158927×1329.9/（834×1.994×105）=9.27mm3、第二段直线段平均终张拉力：P2= Pe-（kx+ ）=1192.516×0.944208=1125.983则第二段直线段终张拉力伸长量：△L2=P2L2/ApEp=1125983×716.2/（834×1.994×105）=4.85mm 4、第二段曲线段平均终张拉力：P P2 = P2×0.971834=1094.268KN则第二曲线段终张拉力伸长量：△L2’=P P2L2’/ApEp=1094268×1329.9/（834×1.994×105）=8.75mm5、中间直线段平均终张拉力：P3= P2e-（kx+ ）=1125.983×0.944208=1063.162KN则中间直线段终张拉力伸长量：△L3=P3L3/ApEp=1063162×1666/（834×1.994×105）=10.65mm终张拉伸长量：△L=（11.85+9.27+4.85+8.75）×2+10.65=80.09mm=80.0mm五、伸长量张拉力与相应压力表值一览表9。
钢绞线应力计算
钢绞线计算箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95*105MPa，为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。
一、计算公式及参数1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=PpL/（ApEp）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2二、伸长量计算：1N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=3.5m；X曲=2.35m；θ=4.323×π/180=0.25radKX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N△L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm △L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.52N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905NX直=0.75；X曲=2.25m；θ=14.335×π/180=0.2502KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N△L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6mm △L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2mm （△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm26、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N7、千斤顶计算长度：60cm8、工具锚长度：7cm二、张拉时理论伸长量计算：以N1束钢绞线为例：N1束一端的伸长量：式中：P—油压表读数（MPa）；F—千斤顶拉力（KN）P=P1时，（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×232.7=4.6MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×465.4=9.7MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1551.2=33.5MPa（5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1597.7=34.5MPaP=P2时，（1）15%σcon=203.6KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×203.6=4.0MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×407.2=8.4MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1357.3=29.2MPa（5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1398.0=30.1MPa三、2407号千斤顶张拉，千斤顶回归方程：P=0.02247F+0.08式中：P—油压表读数（MPa）；F—千斤顶拉力（KN）P=P1时：（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×232.7=5.3MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×465.4=10.5MPa（4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1551.2=34.9MPa（5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1597.7=36.0MPaP=P2时：（1）15%σcon=203.6KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×203.6=4.7MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×407.2=9.2MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1357.3=30.6MPa（5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1398.0=31.5Mpa。
预应力钢束张拉顺序的原则及做法
预应力钢束张拉顺序的原则及做法2013-11-05 00:19专业分类：路桥隧道浏览数：31711、长束和短束。
应该是先张拉长束，后张拉短束。
假如反过来的话，当长束张完后，则短束的预应力损失太大，效率太低。
2、纵束、横束、竖向束。
应是纵束、横束和竖向束。
纵束是主要钢束，是根据当时施工进度而必须张拉的。
横向束次之，有时一期作用下不张拉受力都通得过。
竖向最后。
3、同一截面。
首先要根据施工方法相应的受力要求确定。
对于可同一工况张拉的同类型钢束（例如都是短束、或都是长束），应遵循对称，由内向外的原则。
例如先张拉腹板束，再张拉顶底板。
其实对于直线桥，截面张拉顺序对应力影响不大，可灵活调整。
但是对于弯桥，研究证明，遵循对称张拉的大前提下，宜先张拉外侧腹板束，再张拉内侧腹板束。
原因是外侧钢束会使曲率降低而内侧钢束则会增大曲率，即“外侧安全内侧危险”。
预应力张拉技术交底（旧规范）一、预应力系统安装：1、波纹管、锚垫板和连接器安装：(1)、波纹管安装:预应力用波纹管采用塑料波纹管，波纹管严格按设计图纸位置和要求安装，并要以定位筋将波纹管固定牢固，在直线段约为米一道“Ｕ”字形架立筋固定，曲线段加密，以免在混凝土浇筑过程中，波纹管产生移位，影响钢束对箱梁混凝土的压力，如果管道和钢筋发生冲突，应以管道位置不变为主。
(2)、锚垫板安装：在固定端和张拉端分别安装对应型号和规格的锚垫板和螺旋筋，并将锚垫板喇叭口底端和波纹管连接牢固，锚垫板要牢固地安装在模板上。
要使垫板与孔道严格对中，并与孔道端部垂直，不得错位。
锚下螺旋筋及加强钢筋要严格按图纸设置，喇叭口与波纹管道要连接平顺，密封。
对锚垫板上地的压浆孔要妥善封堵，防止浇注混凝土时漏浆堵孔。
安装锚垫板时，对于两端张拉的锚具，需注意压浆端进浆孔向下，出气孔向上，对于一端张拉的P锚、H锚应把张拉端作为进浆孔，且向下，以保证压浆的密实。
(3)、连接器安装：从第二孔箱梁开始，在前一段已张拉完的群锚连接体上安装连接器，并进行钢绞线接长。
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桥梁横向钢绞线预应力张拉
1、钢绞线标准强度R=1860Mpa、弹性模量E=1.95×105Mpa、有效截面积A=140mm
2、锚
下预应力控制为0.65×R。
2、单根钢绞线σcon =R×0.65×A=1860×0.65×140=169.26KN。
3、千斤顶回归方程：P=0.6898+0.2080F，P为油压表读数，F为千斤顶压力。
4、单根钢绞线张拉力控制：
（1）、0.1σcon =169.26×0.1=16.926KN，对应油压表读数P=0.6898×0.2080×
16.926=4.21MPa。
（2）、0.2σcon =169.26×0.2=33.852KN，对应油压表读数P=0.6898×0.2080×
33.852=7.73MPa。
（3）、1.03σcon =169.26×1.03=174.338KN，对应油压表读数P=0.6898×0.2080×174.338=36.95MPa。
5、应力/油表换算表
张拉控制力应力值（KN）油表读数(MPa)
0.1σcon16.926 4.21
0.2σcon33.825 7.73
1.03σcon174.338 36.95
6、设计伸长值及计算伸长值：
钢绞线长度（mm）张拉控制应力理论伸长值
（FL/AE）
（mm）
计算伸长值
（L3+L2-2L1）（mm）
3210 （中间束）0.1σcon 2
20.5±20.5×6%
0.2σcon 4
1.03σcon20.5
2770 （梁端束）0.1σcon 1.7
17.7±17.7×6%
0.2σcon 3.4
1.03σcon17.7
L1为张拉力为0.1σcon 时钢绞线伸长值，L2为张拉力为0.2σcon 时钢绞线伸长值，L3为张拉力为1.03σcon 时钢绞线伸长值。
编制人：
复核人：
监理：
项目部二分部
2012年10月4日。