重力坝土石坝水闸坝顶高程计算
重力坝稳定设计计算程序
2、水文 资料
上游正常 蓄水位＝ 715.00 m
上游设计 洪水位＝ 715.22 m 上游校核 洪水位＝ 717.90 m 下游正常 蓄水位＝ 653.00 m 下游设计 洪水位＝ 653.60 m 下游校核 洪水位＝ 655.68 m
溢流坝断 面面积Sy
＝ 2792 m2 溢流坝质 心至坝趾 之距离L
一、数据 输入 1、大坝 体形
坝顶宽度 B1= 5.00 m
上游折点 高程＝ 653.00 m
上游坡度 m1＝ 0.00
下游折点 高程＝ 713.00 m
下游坡度 m2＝ 0.80
坝基高程 ＝ 638.00 m
坝顶高程 ＝ 718.00 m
正常安全 超高＝ 0.40 m
校核安全 超高＝ 0.30 m
＝ 9.80 m
反弧段圆 心下夹角
θ2＝ 5 度
反弧段圆 心上夹角
θ1＝ 50 度 溢流坝段 底宽B＝ 65.00 m 坎顶高程
Z＝ 660.00 m 溢流堰净
宽B＝ 36.00 m 反弧半径
R＝ 26.00 m
有效吹程 D＝
坝址地区 年平均最 大风速V
＝ 正常下泄 流量Q＝ 设计下泄 流量Q＝ 校核下泄 流量Q＝
设有帷幕 设有排水 折减α＝
不设帷幕 设排水折
减α2＝
设帷幕不 设排水折
减α1＝ 至坝踵距 离与坝底
宽之比 η=
重力加速 度g＝
0.25 0.35 0.50
0.06 9.81
(0.25、0.35) (0.35～ 0.45）
(0.5～0.7）
0.06
《混凝土 重力坝设 计规范》 SL3192005
24.00 9.81 10
（整理）土坝坝顶高程计算说明书.
（整理）土坝坝顶高程计算说明书.土坝坝顶高程计算说明书1 计算基本资料达兰河流域属大陆性气候，其特点是光照充足，夏季炎热，冬季寒冷，干燥少雨，蒸发量大，春季多风，库区最大风速18m3/s,多年平均最大风速12.6m3/s,风向多顺河，风向基本上与坝轴线正交，吹程D=5.3km。
东田水库属内陆峡谷水库。
东田水库枢纽工程的特征水位如下：●死水位1400.0m●正常蓄水位1435.5m●设计洪水位1437.66m●校核洪水位1440.25m本工程地震基本烈度为Ⅵ度，根据中华人民共和国国家经济贸易委员会发布的《水工建筑物抗震设计规范》（DL5073－2000）总则所述：设计烈度为Ⅵ度时，可不进行抗震计算，但对1级水工建筑物仍应按规范采取适当的工程措施。
2 设计计算情况根据中华人民共和国水利部发布的《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001），第5.3.3条，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按以下运用条件计算，取其最大值：(1)设计洪水位加正常运用条件下的坝顶超高超高；(2)正常蓄水位加正常运用条件下的坝顶超高；(3)校核洪水位加正常运用条件下的坝顶超高；(4)正常蓄水位加非常运用条件下的坝顶超高，再按本规范5.3.2条规定加地震安全加高。
本工程地震基本烈度为Ⅵ度，故由《水工建筑物抗震设计规范》（DL5073－2000）知不考虑地震加高。
第5.3.4条规定：当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高可改为对防浪墙顶的要求。
但此时在正常运用条件下，坝顶应高出静水位0.5m；在非常运用条件下，坝顶应不低于静水位。
第5.3.5规定，设计计算风速的取值应遵循下列规定：(1)正常运用条件下的1级、2级坝，采用多年平均年最大风速的1.5～2.0倍；(2) 正常运用条件下的的3级、4级和5级坝，采用多年平均年最大风速的1.5倍；(3) 非常运用条件下，采用多年平均年最大风速。
本次设计大坝为3级，故正常运用情况下，采用多年平均年最大风速的1.5倍，即：W=12.6×1.5=18.9m/s ；非常运用条件下，采用多年平均年最大风速，即：W=12.6m/s 。
重力坝、拱坝、土石坝三种坝体的防渗处理
重⼒坝、拱坝、⼟⽯坝三种坝体的防渗处理重⼒坝、拱坝、⼟⽯坝三种不同坝体的防渗处理摘要：分析重⼒坝、⼟⽯坝、拱坝出现渗漏原因，采取相应措施⼀、重⼒坝渗漏分析与防渗处理⼀）、重⼒坝渗漏分析1、重⼒坝是⽤浆砌⽯(grouted rubble)或者混凝⼟(concrete)材料建筑⽽成的挡⽔建筑物，其剖⾯⼀般做成上游⾯近于垂直的三⾓形断⾯，主要依靠坝体的重量，在坝体和地基的接触⾯产⽣抗剪强度或者摩擦⼒，来抵抗⽔库的⽔平推⼒，以达到稳定的要求；同时，也依靠坝体的⾃重产⽣的压应⼒，来抵消由于⽔压⼒所引起的坝体上游侧的拉应⼒，以满⾜坝⾝强度的要求。
2、由于混凝⼟与岩体都是透⽔材料，加上施⼯⽅法、施⼯过程存在差异，故此渗流不可避免⼆）、重⼒坝防渗处理地基处理时重⼒坝防渗处理的关键，坝基的固结灌浆和帷幕灌浆是坝基防渗处理的主要措施。
1、重⼒坝坝基固结灌浆1）、⽬的：△减少坝基的渗透性(permeability)，减少渗透量；△提⾼基岩的整体性和弹性模量(modulus of elasticity)，减少基岩受⼒后的变形(deformation)；△提⾼岩体的抗压强度和抗剪强度；△在帷幕灌浆前的固结灌浆，可提⾼帷幕灌浆的灌浆压⼒。
2）、固结灌浆的设计：①灌浆范围：依坝⾼和岩基裂隙分布情况⽽定。
—⾼坝或者裂隙发育，坝基全部灌浆，并适当加⼤范围。
—裂隙很不发育，只在坝踵或者坝趾处灌浆—只在坝踵处固结灌浆，以加⼤帷幕灌浆的压⼒—溶洞、溶槽部位，除回填外，应对顶部及周围进⾏固结灌浆。
②排孔形式：梅花形或者⽅格形，对较⼤的断层和裂隙应专门布孔。
③间距：根据地质条件，并参照灌浆试验确定，⼀般为3～6m④孔深：⼀般为5～8m，局部区域及坝基应⼒较⼤的⾼坝基础，可适当加深，帷幕灌浆区附近，与帷幕灌浆配合，可适当加深，⼀般为8～15m。
⑤灌浆压⼒：以不掀动岩⽯为原则，取较⼤值。
施⼯时，应加强监测。
⼀般⽆盖重时0.2～0.4Mpa，有盖重时0.4～0.7Mpa 2、重⼒坝坝基帷幕灌浆1）、⽬的：降低坝底渗透压⼒；防⽌坝基内产⽣机械或者化学管涌；减少坝基和坝肩渗透流量2）、灌浆材料的选择：①⽔泥灌浆●裂隙宽度>0.1mm，地下⽔流≮600m/昼夜，地下⽔对⽔泥⽆危害性的侵蚀作⽤，采⽤⽔泥灌浆。
重力坝坝顶超高计算书标准格式
重力坝坝顶超高计算书标准格式混凝土重力坝坝顶超高计算书标准格式工程设计分院坝工室2006.3.核定：审查：校核：编写：——水电站工程（或水库工程、水利枢纽工程）混凝土重力坝坝顶高程计算书1 计算说明1.1 适用范围（设计阶段）本计算书仅适用于工程设计阶段的（坝型）坝顶超高/高程计算。
1.2 工程概况工程位于省市（县）的江（河）上。
该工程是以为主，兼顾、、等综合利用的水利水电枢纽工程。
本工程规划设计阶段（或预可行性研究阶段，可行性研究阶段/初步设计阶段，招标设计阶段）设计报告已于年月经审查通过。
水库总库容×108m3，有效库容×108m3，死库容×108m3；灌溉面积亩；水电站装机容量MW，多年平均发电量×108 kW·h，保证出力MW。
选定坝址为，选定坝型为。
根据《水电枢纽工程等级划分及设计安全标准》DL5180—2003，工程等别为等型工程，拦河坝为级永久水工建筑物。
（因拦河大坝坝高已超过其规定的高度，拦河坝应提高级，按级建筑物设计。
）1.3 计算目的和要求通过混凝土重力坝坝顶上游防浪墙顶与正常蓄水位、设计洪水位或校核洪水位高差的计算，以确定防浪墙顶高程和大坝高度，为坝体断面设计及坝体工程量计算提供可靠的依据。
1.4 计算原则和方法1.4.1 计算原则(1)坝顶上游防浪墙顶与正常蓄水位、设计洪水位或校核洪水位的高差，包括最大浪高、波浪中心线至水库静水位的高度和安全超高。
(2)确定的坝顶高程不得低于水库正常蓄水位及设计洪水位。
(3)坝顶高程的确定尚需考虑枢纽中其他建筑物(如船闸坝顶桥下通航净空) 对坝顶高程的要求。
1.4.2 计算方法因选定坝型为（混凝土重力坝），防浪墙顶在水库静水位以上的高差按《混凝土重力坝设计规范》DL 5108-1999式(11.1.1)计算，即：∆h=h1%+h z+h c式中，∆h—防浪墙顶至水库静水位的高差，m；h1%—浪高，m；h z−波浪中心线至水库静水位的高度，m；h c−安全超高，m。
土石坝坝顶高程的计算
⼟⽯坝坝顶⾼程的计算2 已知参数碾压式⼟⽯坝坝顶超⾼及坝顶⾼程的确定1 计算依据《碾压式⼟⽯坝设计规范》（SL274-2001）第5.3节及附录A有关规定。
3 风浪要素（平均波⾼h m 及平均波长L m ）的确定（1）对于丘陵、平原地区⽔库，当W<26.5m/s、D<7500m时，波浪的波⾼和平均波长可采⽤鹤地⽔算，即按规范附录A公式（A.1.6-1）、（A.1.6-2）：将上述公式简化后可得：2%及平均波长Lh 2%=0.001365*W 9/6*D 1/3L m =0.01233*W*D 1/2（2）按规范附录A.1.7及A.1.8条的规定，根据gD/W 2和h m /H m 值的范围可按规范表A.1.8求取平均波⾼h m ：2.470.8…………(A.1.12-1)式中：K W ……………斜坡的糙率渗透性系数,根据W/(gH)1/2的值按规范表A.1.12-2⽤内插法确定m………………………单坡的坡度系数，m=K △……………斜坡的糙率渗透性系数,K △=4 设计波浪爬⾼R的确定（1）按规范A.1.12条，当上游坝坡为单坡且m=1.5～5时，平均爬⾼R m 按公式(A.1.12-1)计算：规范表A.1.8 不同累积频率下的波⾼与平均波⾼⽐值（h p /h m ）系数K 计算成果表（2）按规范A.1.11条，设计波浪爬⾼值应根据⼤坝级别确定，1、2、3级⼤坝采⽤累积频率为1%的1%，平均爬⾼R 计算结果表4、5级⼤坝采⽤累积频率为5%的爬⾼值R 5%。
5 风壅⽔⾯⾼度e的确定按规范A.1.10条，风壅⽔⾯⾼度按公式(A.1.10)计算：……………(A.1.10)6 安全加⾼A的确定7 超⾼y的确定按规范5.3.1条，坝顶在⽔库静⽔位以上的超⾼y按规范公式(5.3.1)计算： y=R+e+A ……(5.3.1)按规范5.3.1条，安全加⾼A根据⼤坝级别按规范表5.3.1确定。
7 坝顶⾼程（或防浪墙顶）确定(1)按规范5.3.3条，坝顶⾼程等于⽔库静⽔位与坝顶超⾼之和，应按下列运⽤条件，取其⼤值：1加正常运⽤条件的坝顶超⾼；2 正常蓄⽔位加正常运⽤条件的坝顶超⾼；3 校核洪⽔位加⾮常运⽤条件⾼；(2)按规范5.3.4条，当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超⾼可改为对防浪墙顶的要求。
土石坝坝顶高程计算例题
土石坝坝顶高程计算例题土石坝坝顶高程计算是土石坝设计和施工中非常重要的一个问题。
坝顶高程是指土石坝的最高点相对于其中一水平面的高度，它直接影响到整个坝体的稳定性和防洪能力。
在设计和施工阶段，正确计算土石坝坝顶高程非常关键，下面举例进行详细说明。
假设其中一水库的土石坝的坝顶高程需要计算，相关数据如下：水库正常蓄水位为150m边坡顺坡比为1:1.5坝体的土石比为1:2坝顶线长为400m坝顶线离均匀坝顶高程为0.5m。
根据给定的数据，我们可以按以下步骤进行计算：第一步：确定设计洪水位和安全水位。
在计算坝顶高程之前，我们需要根据水库的具体情况确定设计洪水位和安全水位。
这些数据可以从水利规划、设计文件中获取，或者根据相关经验值进行确定。
假设设计洪水位为160m，安全水位为140m。
第二步：计算最大坝顶高程。
最大坝顶高程是指在设计洪水位时，坝顶的最高点相对于其中一水平面的高度。
根据边坡顺坡比和坝体的土石比，可以计算出边坡平顶线对应的高程，即最大坝顶高程。
根据给定数据，边坡顺坡比为1:1.5，坝体的土石比为1:2，可以计算出最大坝顶高程为：最大坝顶高程=水库正常蓄水位+边坡平顶线高程=150+1.5*坝顶线长=150+1.5*400=750m。
第三步：计算工作洪水位对应的坝顶高程。
工作洪水位是指在工作状态下，即一般正常蓄水时，坝顶的最高点相对于其中一水平面的高度。
根据边坡顺坡比和坝体的土石比，可以计算出边坡平顶线对应的高程，即工作洪水位对应的坝顶高程。
根据给定数据，边坡顺坡比为1:1.5，坝体的土石比为1:2，可以计算出工作洪水位对应的坝顶高程为：工作洪水位对应的坝顶高程=水库正常蓄水位+边坡平顶线高程=150+1.5*坝顶线长=150+1.5*400=750m。
第四步：确定均匀坝顶高程。
均匀坝顶高程是指坝顶线上各点的平均高程。
根据给定数据，坝顶线离均匀坝顶高程为0.5m，可以计算出均匀坝顶高程为：均匀坝顶高程=工作洪水位对应的坝顶高程-坝顶线离均匀坝顶高程=750-0.5=749.5m。
土石坝坝顶超高计算
鸡公尖水库安全复核一、防办计算经测量计算，漳河水库最大风速w=20.7m/s ，风区长度（吹程）d=6000m 。
根据现有土石坝碾压规范要求坝顶超高为：y=r+e+a ，其中a 值为安全加高值，根据规范在设计水位下a=1.5m ，校核水位下为0.7m 。
e 为风壅水面高度，计算公式为e=mgh d kw 22cos β，其中k 为综合摩阻系数，k=3.6×10-6 ；β为风向与坝轴线法线夹角取为0度。
m h 为平均水深，取鸡公尖水深，鸡公尖坝顶高程126.50m ，最大坝高58m ，由此可以算出坝底高程为68.5m ，因此在设计水位下，m h =123.89-68.5=55.39m ；在校核水位下，m h =124.30-68.5=55.8m 。
由此得出，设计水位下e=0.008525248；校核水位下e=0.008462607。
r 为波浪高度，算法采用鹤地水库公式，按频率2%波高计算。
公式：2%2w gh =0.00625w 1/63/12⎥⎦⎤⎢⎣⎡w gd计算出： m h =2.335618 m因此，坝顶超高计算结果：设计水位：y=2.335618+0.008525248+1.5=3.844144 m 校核水位：y=2.335618+0.008462607+0.7=3.044081m二、历次计算结果1、64年设计报告风速为21m/sec，扩度为5.5公里。
2、汛限水位研究报告鸡公尖水库0.2%设计水位124.99m、PMF校核水位126.04m。
加固后防浪墙顶标高127.70m、坝顶标高126.50m。
1）设计水位时如遇8级风上限与9级风下限风速20.7m/s，波浪爬高h B=1.094m，风壅水面高度e=0.023m，安全加高1.5m(正常)，坝顶超高Y=h B+e+1.5=2.62m。
需坝顶或防浪墙顶高程为：124.99+Y=127.61m，是小于127.70m。
如遇9级风上限风速24.4m/s，波浪爬高h B=1.344m，风壅水面高度e=0.032m，安全加高 1.5m(正常)，坝顶超高Y=hB+e+1.5=2.88m。
土石坝坝顶高程的计算
e
A
y
正常蓄水位 设计洪水位 校核洪水位
1.699
0.0045
0.7
1.699
0.0044
0.7
0.986
0.0019
0.4
2.404 2.403 1.388
7 坝顶高程（或防浪墙顶）确定
(1)按规范5.3.3条，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按下列运用条件，取其大值：1 设计洪水位 加正常运用条件的坝顶超高；2 正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；3 校核洪水位加非常运用条件的坝顶超 高； (2)按规范5.3.4条，当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高可改为对防浪墙顶的要求。但此时在正常运用条件
P(%)
hm/Hm <0.1
0.1～0.2
1
2.42 2.3
5
1.95 1.87
水位（m） 正常蓄水位 设计洪水位 校核洪水位
gD/W2 气象参数不适合! 气象参数不适合！
20～250
假设hm/Hm <0.1 <0.1 <0.1
平均波高hm 根据假设求的hm（m）
气象参数不适合！ 气象参数不适合！
0.258
9.05 6.03
（2）按规范附录A.1.7及A.1.8条的规定，根据gD/W2和hm/Hm值的范围可按规范表A.1.8求取平
值（hp/hm）
hm（m） 0.683 0.683 0.372
.12-1)计算：
内插法确定
Rm 0.762 0.762 0.442 用累积频率为1%的爬高值R1%，
规范表A.1.8 不同累积频率下的波高与平均波高比值（hp/hm
设计爬高R计算结果表
大坝级别
hm/H
坝顶高程设计参考
水库正常蓄水位1056.000m ，设计洪水位1057.272m ，校核洪水位1057.645m 。
坝顶应高于校核洪水位，坝顶上游防浪墙顶的高程应高 于波浪顶高程，其与正常蓄水位或校核洪水位的高差，采用SL319—2005《混凝土重力坝设计规范》8.1.1计算， 应选择两者中防浪墙顶高程的高者作为选定高程。
c z h h h h ++=∆%1 （8.1.1）
式中 h ∆——防浪墙顶至正常蓄水位或校核洪水位的高差，ｍ；
%
1h ——波高，ｍ；
z h ——波浪中心线至正常或校核洪水位的高差，ｍ；
c
h ——安全超高
波高和波浪中心线至正常或校核洪水位的高差，采用SL319—2005《混凝土重力坝设计规范》附B 中（B.6.3-5）给出的官厅公式来计算
3
/12012/1020)(0076.0v gD v v gh -= 75
.3/12015.2/1020)(331.0v gD v v gL m -= m
m
z L H
cth
L h h ππ22
%1=
式中 m h ———平均波高，ｍ；
0v ———计算风速，ｍ／ｓ；
D ———风区长度，ｍ； g ———重力加速度，9.81m/s 2; H ———水域平均水深，m;
h与平均波高的关系可按累积频率为P（％）的波高
p
SL319—2005《混凝土重力坝设计规范》表B.6.3进行换算。
坝顶高程计算见表1
表1 坝顶超高计算成果表
根据以上计算结果，考虑大坝美观因素，确定坝顶高程为1059.300m，设1.2m高C20栏杆。
坝顶高程计算的方法
坝顶高程计算的方法在水利工程中，坝顶高程是一个重要的参数，它直接关系到坝体的稳定性和工程的安全性。
因此，准确计算坝顶高程是非常重要的。
本文将介绍以坝顶高程计算的方法。
一、确定基准面在进行坝顶高程计算之前，首先需要确定一个基准面。
基准面是一个参考标志，用于测量各点的高程值。
常见的基准面有国家高程基准、地方高程基准等。
根据实际情况选择适当的基准面。
二、测量控制点为了准确计算坝顶高程，需要在工程现场进行测量，确定一些控制点。
控制点的选择应考虑到其位置与坝顶的关系，以及易于观测和测量的因素。
通常选择在坝体上分布均匀的几个控制点。
三、测量方法1.水准测量法水准测量法是最常用的测量坝顶高程的方法之一。
该方法的基本原理是利用水准仪和水平仪进行测量，通过观测水平线上两点的高差来计算坝顶高程。
在实际测量中，需要注意仪器的使用和观测的精度，以减小误差。
2.全站仪测量法全站仪测量法是一种现代化的测量方法，其测量精度较高，并且具有自动记录和数据处理的功能。
在测量坝顶高程时，可以通过设置全站仪的位置和测量参数来获得高程数据。
同时，全站仪还可以进行水平角和垂直角的测量，从而提高测量的精度。
四、计算方法在测量完成后，可以根据观测数据计算坝顶高程。
计算方法通常采用代数平差法或最小二乘法。
在计算过程中，需要考虑各观测数据的权重，以及其他误差因素的影响。
通过计算，可以得到坝顶高程的准确值。
五、误差控制在进行坝顶高程计算时，需要注意误差的控制。
误差是不可避免的，但可以通过合理的方法进行控制和修正。
常见的误差来源有仪器误差、观测误差、环境条件等。
通过合理设置观测参数和检查数据，可以减小误差的影响，提高计算结果的准确性。
六、实例分析为了更好地理解以坝顶高程计算的方法，下面通过一个实例进行分析。
假设某坝体的高程控制点分别为A、B、C，测量结果如下：控制点高程(m)A 100.50B 101.20C 99.80根据上述数据，可以进行坝顶高程的计算。
重力坝土石坝水闸坝顶高程计算
2.50
0.80
计算工况输入
高程(m)
工况
水位
加高
莆田公 式
鹤地公 式
官厅公式
最大值
设计洪水 校核洪水
67.94 0.70 #NAME? ####### #NAME? #NAME? 69.63 0.50 #NAME? ####### #NAME? #NAME?
1） 平原 、滨 海地 区水 库， 宜按 莆田 试验 站公 式计 算
2） 丘陵 、平 原地 区水 库， 宜按 鹤地 水库 公式 计算 （适 用于 库水 较深 、υ0 ＜
26.5
m/s 及D ＜
7.5k m） ：
3） 内陆 峡谷 水 库， 宜按 官厅 水库 公式 计算 （适 用于 υ0＜
20m/ s及D ＜
20km
)
鹤地公式适用丘陵平原地区水库官厅公式适用内陆峡谷水库水深h风速w吹程dmmsm3110028505000250080设计洪水6794070724087336771840733673126319005000250080校核洪水6963050723357275271911727521平原滨海地区水库宜按莆田试验站公式计算2丘陵平原地区水库宜按鹤地水库公式计算适用于库水较深0265ms及d75km
莆田公式
鹤 地 公 式 (适 用 丘 陵 、 平 原 地 区 水 库)
官厅公式（适用内陆、峡谷水库）
波浪计算输入
爬高计Байду номын сангаас输入
等级 水深H 风速W (m) (m/s)
吹程D (m)
坡度系数
斜坡糙率 及渗透性
m
系数k
3 11.00 28.50 5000
2.50
0.80
3 12.63 19.00 5000
水工建筑物简答题及答案
重力坝重力坝断面设计应满足：（1）稳定和强度的要求，保证大坝安全（2）工程量小（3）便于施工（4）运用方便。
1. 简述重力坝的特点。
重力坝工作原理:在水压力及其他荷载作用下，依靠坝体自重产生的抗滑力来满足稳定要求；同时依靠坝体之中产生的压应力来减小库水压力所引起的上游坝面拉应力以满足强度要求。
适用条件：绝大部分建在岩基上，可承受较大的压应力，还可利用坝体混凝土与岩基表面之间的凝聚力，提高坝体的抗滑稳定安全度。
答：优点：强度高、耐久性好、安全可靠，施工方便坝顶、坝身可溢流――便于施工导流、泄洪布置坝段受力简单、结构作用明确--- 应力稳定分析简单缺点：对地形、地质条件适应能力强缺点：剖面大按应力、稳定确定砼材料抗压性能不能充分发挥坝底扬压力大一一对稳定、应力不利体积大，施工温控措施复杂2•重力坝如何进行分类？答：重力坝的分类方法很多，主要有以下几种：按高度分类按坝高分：高坝：H>70m中高坝：H=30-70m低坝:H<30m按泄水条件分类；溢流重力坝，非溢流按筑坝材料分类；砼重力坝、浆砌石重力坝按坝体结构形式分类；实体~、宽缝~、空腹~、碾压砼~、预应力锚固~3•简述重力坝的设计过程。
答：①枢纽布置②剖面设计一一设计非溢流坝段、溢流坝段、泄水孔坝段剖面形式③稳定、应力计算一计算在荷载作用下，坝体抗滑稳定、坝底坝身应力是否满足规范要求④细部构造设计一一廊道、分缝…5、消能防冲设计6、地基处理措施确定⑦若上述④⑤⑥有一项不满足，应重新拟定坝体剖面尺寸，并重新进行计算。
4•提高重力坝抗滑稳定的工程措施有哪些？答：①利用水重来增加坝体自重：②采用有利的开挖轮廓线：③设置齿墙：④抽排水措施：⑤加固地基：⑥预应力措施：5.用材料力学法计算重力坝应力的主要假定是什么？答：①、假定坝体混凝土为均质连续各向同性的弹性体材料②、视坝段为固接于坝基上的悬臂梁，不考虑地基变形对坝体应力的影响，并认为各坝段独d x d s Sin d yd 同样由 Fx d x d y d y yd tg d P d )m 0 得: P d d y(xd d y xdP dF y 0 d d y yd d x P d d x P ud d x 0d ( yd P ud d y P d )? (yd P ud d y P d )md y同样由 F x 0得 xd (P d P ud ) d m答：坝基应力控制标准：0 y [ y ]立工作，横缝不传力。
2012年水工结构案例分析题
2012水工结构案例分析回忆题下午22题目1、溢洪道实用堰流量计算，给出了Hd2、计算挑流鼻坎的平均流速，没有流速系数，给出了水头损失，按能量方程计算3、计算溢洪道护坦的锚固有效深度，关键是扬压力，扬压力计算我采用的是8米水头，扬压力计算值为8*10*10*10=8000，不知道对错4、计算两个隧洞之间的开挖距离，要把衬砌厚度算进去，算出来是13，据说答案是14.55、计算隧洞的覆盖厚度，要加上10m覆盖厚度6、计算隧洞堵头的长度，大于七米，顶部要回填灌浆7、计算渡槽的流量，做错了8、计算泵站设计扬程，9、厂房抗浮稳定计算10、厂房吊车梁扭矩计算11、厂房机墩扭矩计算12、堤防临时挡水，下游渗流出流时间13、最优水力断面计算，按灌排规范的公式计算，取其中两个公式。
可计算出h0和b014、水利用系数计算，很简单，选两个系数，乘一下15、临时基坑排水16、缆机台数计算2台17、堤防波浪爬高计算，m为0.5，用后面个公式计算18.丁坝冲刷深度计算19、堤防压实度、最小干密度20、用明渠道均匀流公式计算的一题。
21、电站厂房进场交通运输之类的判断题目。
22、钢筋砼衬砌结构外水压力计算。
上午22题目1、土石坝坝顶高程和防渗体顶高程计算2、水电规范计算重力坝的坝顶高程3、临时建筑物围堰的洪水标准和防洪标准计算，围堰使用年限是2年，判断围堰为4级，土石围堰洪水标准为20-10年，考虑下游五重要设施，洪水标准我取了下限位10年，不知道这个题目是否对。
4、某小型水电站厂房的洪水标准计算，5、提防防护人口为49万，计算提防洪水标准和工程级别，根据保护人口49万，选择洪水标准为100-50，确定提防级别是2级，在确定提防的洪水标准为50年，因为二级提防对应的洪水标准是<100且大于等于50，好像答案只能选50年，不知道对错。
6、水闸沉降计算7、水闸稳定计算，计算不均匀系数的，记得算出来的答案是1.8几，是用偏心公式来计算的，基本组合中等坚实水闸是2.0，满足规范要求8、水闸闸基础渗流破坏形式的问题，管涌或者是流土的9、水闸闸顶高程计算10、水工砼深受弯计算配筋，没时间做了11、水工砼简支板的剪力和弯矩值的计算12、水工砼梁的构造配筋判断，好像是选择配筋错误，一边各加一根14的钢筋13、水工砼的轴心受压计算，问的题目是什么极限值的，好像不是问受压承载力的设计值，我选的是设计值乘K，答案好像是c14、土石坝的单宽渗流计算，不会做15、土石坝的底部截水槽宽度计算，不会做16、砼重力坝的防渗帷幕和主排水孔的深度计算，17、砼重力坝的布置问题，选择说法错误的判断题目18、砼重力坝的抗滑稳定计算，有帷幕及排水孔，需计算坝底扬压力，取0.25计算的19、土石坝的排水棱体高度和深入坝内的极限长度计算，这个好像是个判断题目，我选择这个选项是争取选项20、土石坝中分散性粘土的填筑问题21、土石坝护坡及垫层的厚度要求并判断作为反滤是否满足要求，条石护坡厚度是40cm，20-40mm的碎石垫层厚度是65cm，冻结深度是1m，我选择的答案是厚度满足要求，作为滤层不满足要求，不知道对错22、廊道上游壁到上游坝面的距离为5m，规范是0.05-0.1倍水头，且不小于3m。
土石坝坝顶高程的计算
2 已知参数碾压式土石坝坝顶超高及坝顶高程的确定1 计算依据 《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）第5.3节及附录A有关规定。
3 风浪要素（平均波高h m 及平均波长L m ）的确定 （1）对于丘陵、平原地区水库，当W<26.5m/s、D<7500m时，波浪的波高和平均波长可采用鹤地水算，即按规范附录A公式（A.1.6-1）、（A.1.6-2）： 将上述公式简化后可得：2%及平均波长Lh 2%=0.001365*W 9/6*D 1/3L m =0.01233*W*D 1/2 （2）按规范附录A.1.7及A.1.8条的规定，根据gD/W 2和h m /H m 值的范围可按规范表A.1.8求取平均波高h m ：2.470.8…………(A.1.12-1) 式中： K W ……………斜坡的糙率渗透性系数,根据W/(gH)1/2的值按规范表A.1.12-2用内插法确定m………………………单坡的坡度系数，m=K △……………斜坡的糙率渗透性系数,K △=4 设计波浪爬高R的确定 （1）按规范A.1.12条，当上游坝坡为单坡且m=1.5～5时，平均爬高R m 按公式(A.1.12-1)计算： 规范表A.1.8 不同累积频率下的波高与平均波高比值（h p /h m ）系数K 计算成果表 （2）按规范A.1.11条，设计波浪爬高值应根据大坝级别确定，1、2、3级大坝采用累积频率为1%的1%，平均爬高R 计算结果表4、5级大坝采用累积频率为5%的爬高值R 5%。
5 风壅水面高度e的确定 按规范A.1.10条，风壅水面高度按公式(A.1.10)计算：……………(A.1.10)6 安全加高A的确定7 超高y的确定 按规范5.3.1条，坝顶在水库静水位以上的超高y按规范公式(5.3.1)计算： y=R+e+A ……(5.3.1) 按规范5.3.1条，安全加高A根据大坝级别按规范表5.3.1确定。
7 坝顶高程（或防浪墙顶）确定 (1)按规范5.3.3条，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按下列运用条件，取其大值：1加正常运用条件的坝顶超高；2 正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；3 校核洪水位加非常运用条件高； (2)按规范5.3.4条，当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高可改为对防浪墙顶的要求。
土石坝自测题答案
第四章土石坝答案一、填空题1.碾压式土石坝；水力充填坝；定向爆破堆石坝2.均质坝；粘土心墙坝；粘土斜心墙坝；粘土斜墙坝。
3.；坝顶高程；宽度；坝坡；基本剖面4. Y= R+e+A ； R:波浪在坝坡上的最大爬高、e:最大风雍水面高度;A安全加高。
5.马道；坡度变化处6.高出设计洪水位0.3 —0.6m且不低于校核洪水位；校核水位。
7.松散体；水平整体滑动。
8.浸润线;渗透动水压力；不利。
9.曲线滑裂面；直线或折线滑裂面10.开挖回填法；灌浆法；挖填灌浆法11.临界坡降；破坏坡降。
12.饱和;浮13.护坡14.粘性土截水墙；板桩；混凝土防渗墙15.渗流问题16.集中渗流；不均匀沉降17.开挖回填法；灌浆法；挖填灌浆法。
18. “上截下排”；防渗措施；排水和导渗设备二、单项选择题1.土石坝的粘土防渗墙顶部高程应＜ B）。
A、高于设计洪水位B、高于设计洪水位加一定超高，且不低于校核洪水位C、高于校核洪水位D、高于校核洪水位加一定安全超高2.关于土石坝坝坡，下列说法不正确的有＜ A）。
A、上游坝坡比下游坝坡陡B、上游坝坡比下游坝坡缓C、粘性土料做成的坝坡，常做成变坡，从上到下逐渐放缓，相邻坡率差为0.25或0.5D、斜墙坝与心墙壁坝相比,其下游坝坡宜偏陡些,而上游坝坡可适当放缓些3.反滤层的结构应是＜ B）。
A、层次排列应尽量与渗流的方向水平B、各层次的粒径按渗流方向逐层增加C、各层的粒径按渗流方向逐渐减小，以利保护被保护土壤D、不允许被保护土壤的细小颗粒〈小于0.1mm的砂土）被带走4.砂砾地基处理主要是解决渗流问题，处理方法是“上防下排”，属于上防的措施有＜ A）。
A、铅直方向的粘土截水槽、混凝土防渗墙、板桩B、止水设备C、排水棱体D、坝体防渗墙5.粘性土不会发生＜ A ）。
A、管涌B、流土C、管涌或流土D、不确定6.下列关于反滤层的说法不正确的是＜ B ）。
A、反滤层是由2〜3层不同粒径的无粘性土料组成，它的作用是滤土排水B、反滤层各层材料的粒径沿渗流方向由大到小布置。
土石坝坝高计算方法
土石坝坝高计算方法我跟你说啊，这个土石坝坝高的计算方法，我可真是费了好大的劲儿才有点明白。
一开始呢，我真的是瞎摸索。
我就想按照普通的高度计算方法来，就那种简单的从底部到顶部的垂直距离这样算呗，后来发现大错特错。
土石坝它不是那么规则的形状，底部的基础有的时候是不规则的，不是简单的一个平面，所以这个时候简单的垂直距离计算完全不适用。
我也查过一些资料，书上说有个什么设计洪水位加上安全超高这样的计算因素。
但是实际操作的时候，我又懵了。
单单是确定这个设计洪水位都不是一件容易的事。
我得考虑好多因素呢，比如说这个地方的降雨量，河流的汇水量，还有上游水库的蓄水量之类的。
我根据周边的气象数据和水文地理情况去估算，结果发现因为有个小山谷我没考虑到，就是旁边有个山谷会把水引流一部分过来，导致我的设计洪水位估算得偏低，那坝高自然就计算错了。
后来我就换了个方法，我想先从坝体的稳定性这个角度来计算坝高。
就好比我们盖房子，房子得稳当，土石坝也一样。
我得知道这个坝体的土石料的重量、摩擦力还有它可能承受的最大的侧向压力，这些都算清楚之后，才有可能确定这个坝高。
比如说土石料的重量我一开始按照平均的密度来算，但是实际挖出来的土石料密度有很大的差异，有些地方的石料特别重，有些地方又比较松软，这样计算出来的结果又不准确了。
还有安全超高这一块，不同的地区因为地震、洪水等灾害发生的频率不一样，安全超高也不同。
我之前都没有考虑到这点，就是按照一个大概的数值来计算，这也是错的。
经过这么多的错误和摸索，我现在觉得正确计算土石坝坝高，得先把各种因素都调查清楚。
那像设计洪水位，一定得实地考察，要看整个流域的地形，找到所有可能的水源汇流处。
然后关于坝体材料，要多点采样来确定密度，计算重量。
在确定安全超高的时候，要精准地对照当地的地质灾害风险评级，综合这些因素之后，才能相对准确地计算出土石坝坝高呢。
不过有时候还会有新的情况出现，这些只是我目前总结出来的还算有效的方法吧。
混凝土重力坝坝顶高程算稿
混凝土重力坝坝顶高程算稿-- 防浪墙顶至正常水位或校核水位的高差(m)-- 累积频率为1%的波高(m)-- 波浪中心线正常水位或校核水位的高差(m)-- 安全超高表 11.1.1 安全超高 hc相应水位坝安全级别ⅠⅡⅢ正常水位0.7 0.5 0.4 校核水位0.5 0.4 0.31、蒲田公式：平均波高计算公式：平均波周期计算公式：hm-- 平均波高（m）Tm -- 平均波周期（s）Vo -- 计算风速（m/s）D -- 风区长度（m）Hm -- 水或的水深（m）g -- 重力加速度(9.81m/s2)平均波长Lm与平均波周期Tm计算计算公式：对于深水波，即H≥ 0.5Lm 时：累积频率为P(%)的波高与平均波高的关系可按下表进行换算P(%)0.1 1 2 3 4 5 10 13 20 50 0 2.97 2.42 2.23 2.11 2.02 1.95 1.71 1.61 1.43 0.94 0.1 27.0 2.26 2.09 2.00 1.92 1.87 1.65 1.56 1.41 0.960.2 2.46 2.09 1.96 1.88 1.81 1.76 1.59 1.51 1.37 0.98 0.3 2.23 1.93 1.82 1.76 1.70 1.66 1.52 1.45 1.34 1.00 0.4 2.01 1.78 1.68 1.64 1.60 1.56 1.44 1.39 1.30 1.01 0.5 1.80 1.63 1.56 1.52 1.40 1.46 1.37 1.33 1.25 1.01斜坡式的建筑物累积频率为1%的波浪爬高可按下式计算--- 累积频率为1%的波浪爬高--- 累积频率为1%的波高--- 考虑波浪入射角的折减系数β(o)0 10 20 30 40 50 601.00 0.98 0.96 0.92 0.87 0.82 0.76β - 波浪入射角，即波峰线与坝轴线的夹角--- 与斜坡护面的结构形式有关的系数。