不对称相继速动原理简述与调试方法
继电保护试题
继电保护理论试卷一、选择题（请将正确答案的代号填入括号内，每题1分，共25题）1. 交流测量仪表所指示的读数是正弦量的（A ）。
(A)有效值；(B)最大值； (C)平均值；(D)瞬时值。
2. 对称三相电源作星形连接，若已知U B =22060° ，则U AB =（ A ）。
(A)220-150° ； (B)220 -150°； (C)220150° ；(D)220/-150° 。
3. 三相桥式整流中，R L 承受的是整流变压器二次绕组的（A ）。
(A)线电压；(B)一半的线电压； (C)相电压；(D)一半的相电压。
4. 单相全波和桥式整流电流，若R L 中的电流相等，组成它们的二极管中电流（ D ）。
(A)单相全波整流比桥式整流大一倍；(B)桥式整流比单相全波整流大一倍； (C)桥式整流比单相全波整流大两倍；(D)相等。
5. 变压器的呼吸器所起的作用是（C ）。
(A)用以清除变压器中油的水分和杂质； (B)用以吸收、净化变压器匝间短路时产生的烟气； (C)用以清除所吸入空气中的杂质和水分；(D)以上任一答案均正确。
6. 当系统发生故障时，正确地切断离故障点最近的断路器，是继电保护的（B ）的体现。
(A)快速性；(B)选择性； (C)可靠性； (D)灵敏性。
7. 为防止失磁保护误动，应在外部短路、系统振荡、电压回路断线等情况下闭锁。
闭锁元件采用（ ）。
(A)定子电压；(B)定子电流； (C)转子电压； (D)转子电流。
8. 在现场工作过程中，需要变更工作班中的成员时，（A ）同意。
单位 姓名 考评时间 考评员姓名 考评组长姓名(A)须经工作负责人；(B)须经工作许可人；(C)须经工作票签发人；(D)无需任何人。
9. 所谓功率方向继电器的潜动，是指（ B ）的现象。
(A)只给继电器加入电流或电压时，继电器不动作；(B)只给继电器加入电流或电压时，继电器动作；(C)加入继电器的电流与电压反相时，继电器动作；(D)与电流、电压无关。
不对称相继速动保护与继电保护整定计算的配合和使用
配合 动 作 时限取 ０．３ｓ，同时校核 与 下级 变压 器其 他 线 路 上 下 级 保 护 之 间 的 配 合 只 按 相 同 方 向 的 进
侧 母线 故 障 的配合 。
行 配 合 ，两 条 线 路 距 离 保 护 定 值 均 参 照 上 述 原 则
１１０ ｋＶ线 路保 护在 常 见运 行 方 式 下 ，对 本线 路 整 定 。梯 级 电 站 （五 ）侧 Ｂ五 线 距 离 Ⅱ段 定 值 保
图 ２ 线 路 两侧 保 护 投 入 情 况
２．３ １１０ ｋＶ线 路距 离保 护整 定计 算 的有 关说 明 Ｉ４］
（３）距 离 Ⅲ段 定 值 按 可 靠 躲 过 线 路 的 热 稳 电
（１）距 离 Ｉ段定 值 一 般 按 躲 本 线 路末 端故 障整 流 对 应 的最 小 负荷 阻 抗 整 定 ，与 上 下 级 保 护 按 不 定 ，可靠 系数相间距离按“０。８—０．８５”考虑 ，接地距 完全 配合 原 则考 虑 ，即定值 不配 ，动作 时 间按 配
末 端故 障 时 的灵 敏 系 数 应 满 足 如 下 要 求 ：① ２０ ｋｍ 全 线 有 １．５的 灵 敏 度 后 与 相 邻 下 级 线 路 Ｂ站 侧
以下线 路 ，不小 于 １．５；② ２０ ｋｍ ～５０ ｋｍ 线 路 ，不 小 ＡＢ线 距 离 Ⅱ段 定 值 配 合 ，时 间 考 虑 ０．３ Ｓ级 差 。
离按“０．７”考虑 ，动作时间取 ０ Ｓ。
合关系整定 。
（２）距离 Ⅱ段 定值 应 保 证 线末 故 障有 不 小 于规
１ １０ ｋＶ ＡＢ线 长 ８．６ ｋｍ，Ｂ五 线 长 ３３ ｋｍ，均
定 的灵 敏 系数 ，并考 虑 与上 下级距 离保 护 配合 ，最小 为 环 网 中 的 双 电 源 线 路 。 根 据 整 定 原 则 双 电 源
昂立保护测试仪测试相继速动保护的方法
昂立保护测试仪测试相继速动保护的方法在我们施工的变电站越来越多的110kV线路采用双回线配置，针对这种配置国内很多保护厂家生产的距离保护都采用了双回线相继速动功能，用于双回线并列运行快速切除一回线上远端发生的短路故障。
在保护调试中只有掌握了相继速动的保护配置原理才能正确的检验保护逻辑的正确性。
下面以RCS-943线路保护为例，介绍用昂立保护试验仪A660测试相继速动的方法。
1、不对称相继速动保护：1.1、不对称相继速动原理：不对称故障时，利用近故障侧切除后负荷电流的消失，可以实现不对称故障时相继跳闸。
如图1所示：图1：不对称相继速动保护动作图图2：不对称相继速动逻辑框图当线路末端不对称故障时，N侧I段动作快速切除故障，由于110kV 线路保护均配置三相跳闸，非故障相电流同时被切除，M侧保护监测到任一相负荷电流突然消失，且II段距离元件已经启动，将M侧开关不再经II段延时直接跳闸，将故障切除。
此功能只要两侧有电源时就应该投入。
保护动作逻辑图如图2所示。
1.2、测试接线：昂立测试仪的三相电压、三相电流通道通过测试线接入RCS-943线路保护的电流、电压通道。
将昂立测试仪开出接点的1组输出接点串接在保护电流通道的C相回路里，RCS-943线路保护的保护动作输出接点并接至昂立保护测试仪的“开入A”的输入端，用来测试保护动作时间。
1.3、参数设置：进入昂立测试仪的距离保护菜单，设置距离Ⅱ段保护定值整定动作倍数为0.7，设置故障相ABC发生短路故障，1组开出接点设置为故障发生后断开保持时间40ms（故障启动保持40ms后断开第1组的开出接点），设置故障时间为10S，“开入A”接点设置为“三跳接点”动作后切除故障。
1.4、不对称相继速动保护测试：按下昂立测试的启动按钮“start”键，进入故障前状态观察RCS-943线路保护“TV断线报警”灯熄灭，按“Enter”键，进入故障程序---距离Ⅱ段保护动作延时至不对称故障相继速动保护动作，保护动作接点开入昂立测试仪“开入A”切除故障，测试仪采回保护动作时间。
不对称相继速动保护在电网中的应用
的保护 装置 （ 电磁继 电器 等 ）按 ０ ． ５ ｓ 选 取 ，微机 型保护 装置 按 ０ ． ３ ｓ选 取 ［ ２ ］ 。不 能 实 现 全 线 速 动 ． 短 路 电流对 一 次 设 备 、电 网稳 定 带来 危 害 。不 对 称 相继 速动保 护则 在 满 足 选 择 性 的前 提 下 ．在 线 路 末端 故 障 时 。可加 速 动 作 跳 闸 ，有 效 的保 护 电 网及设 备安 全 ，更好 的满 足 了保 护 的速 动性要 求 。
另外 。整定 时 还需 注意 。以下 两 种 情 况 下 此
２ 不 对 称 相 继 速 动 保 护 的 原 理
当线路发生不对称故障时 。配置三相操作机 构的１ １ ０ ｋ Ｖ断路器 三 跳后 。远故 障端 非 故 障相 负 荷 电流 消 失 ，利 用 这个 特 点 ，构 成 不 对 称 相继 速 动 。动 作示 意 如 图 １ ，近故 障侧 断路 器 ２的 Ｉ段 动作三 跳 ，非 故 障 相 的 负 荷 电流 Ｉ 同 时 被 切 除 ， 远 故 障侧 断路器 １的保 护测 量 到 任 一 相 负荷 电流 突然 消 失 ，且 Ⅱ段 距 离 元 件 连 续启 动 不 返 回时 ， 断路器 ２不 经 Ⅱ段 延 时而 经 小 延 时 即可 跳 闸 （ 设 小 延时 是为 了提 高安 全性 ，一般 小 于 ｌ Ｏ Ｏ ｍ ｓ ） ，将 故障切除 ，相 比 Ⅱ段 （ 灵敏段 ） ，大 大的缩短 了 故 障切 除 时间 。 不 对称 相继 速 动 适 用 于 不对 称 故 障 短 路 。不 适用 于 三相 对称 短路 。 ］ 。
摘 要 ：结合 不对 称相 继速 动保 护在 １ １ ０ ｋ Ｖ 线路 中的使 用情 况 ，对保 护 的原 理 进 行 分析 ，提 出此 保 护 的 整 定计 算 方法及 注 意事项 ，并举 动作 实例 ，论 证 了该保 护在 电网上使 用的 必要 性 。
110KV线路后备保护问题研究
110ＫＶ线路后备保护问题研究分析了110KV线路距离保护和电流保护在实际应用中各自的特点, 提出线路微机保护应同时具备距离和电流保护的特点, 以便更好地适应电网运行的要求，并提出改进建议。
标签：线路保护；后备保护目前110KV线路保护基本配置是阶段式距离保护或电流保护和零序电流保护, 对于有特殊要求的线路还配有纵联保护, 如并列双回线、双侧电源线路、重要用户等。
由于系统稳定的要求, 广东电网要求110KV线路对保全线路故障时有规程规定的灵敏度,即Ⅱ段保护动作时间≤0.6S.。
距离、过流Ⅲ段保护则按照规程要求, 在躲过正常运行最大负荷的前提下, 尽可能保证对相邻线路和所供变压器低压侧母线故障有足够的灵敏度。
一、110KV线路距离保护在结构复杂、运行方式变化大的系统中, 距离保护是性能较为完善的保护元件之一, 因其受运行方式变化影响小, 保护范围固定, 具有明确的方向性, 整定计算相对简易。
基于以上优点, 阶段式距离保护在110KV输电线路上得到了极为广泛的应用。
为了更加快速、有选择性的切除线路故障, 在广泛使用的LFP、RCS-941（CSL160B）、110KV一线路保护中还配置有距离保护相继速动元件, 包括不对称相继速动和双回线相继速动元件。
相继速动元件接线简单, 易于实现、动作可靠, 在大部分情况下缩短了区内故障全线速动的时间指标。
作为并列双回线距离保护的一部分, 双回线相继速动利用双回线的相邻线距离元件的动作行为来判断是否发生了本线末端短路（本保护距离Ⅰ段范围之外）。
如果是本线故障, 则该保护对距离Ⅱ段范围内的故障以远小于距离段的短延时快速跳闸。
双回线相继速动保护原理见图1, 两条并列双回线同侧保护之间相互输出FXJ信号给对方。
FXJ接点输出条件是两条线路中的段距离元件动作时, 本保护输出FXJ信号闭锁另一回线相继速跳元件。
双回线相继速动的动作条件是①距离Ⅱ段动作②收到相邻线的FXJ信号, 其后FXJ信号消失③距离Ⅱ段继电器经小延时不返回。
线路保护校验方法
RCS-900系列线路保护测试一、RCS-901A 型超高压线路成套保护RCS-901A 配置：主保护：纵联变化量方向，纵联零序，工频变化量阻抗；后备保护：两段（四段）式零序，三段式接地/相间距离；1) 工频变化量阻抗继电器：保护原理：故障后 F 点的电压 Uf = 0，等价于两个方向相反的电压源串联，如果不考虑故障瞬间的暂态分量，则根据叠加定律，有根据保护安装处的电压变化量U ∆和电流变化量I ∆，保护构造出一个工作电压opU ∆来反映U ∆和I ∆，其定义为 set opZ I U U ⋅∆-∆=∆ ，物理意义如下图所示当故障点位于不同的位置时，工作电压opU ∆具有不同的特征正向故障： 区内 f op U U ∆>∆区外 f op U U ∆<∆反向故障： f op U U ∆<∆所以：根据工作电压opU ∆的和△Uf 的幅值比较就可以正确地区分出区内和区外故障，而且具有方向性。
其中，根据前面的定义，△Uf = 故障前的F 点的运行电压，一般可近似取系统额定电压（或增加5%的电压浮动裕度）。
工频变化量阻抗继电器本质上就是一个过电压继电器；工频变化量阻抗继电器并不是常规意义上的电压继电器，由于其工作电压opU ∆构造的特殊性（能同时反映保护安装处短路电压和电流的变化），它具有和阻抗继电器完全一致的动作特性，固而称其为阻抗继电器；● 动作特性分析：正向故障时：工作电压)Z Z (I Z I Z I Z I U U set s set s setop +⋅∆-=⋅∆-⋅∆-=⋅∆-∆=∆短路点处的电压变化量（注意：fU ∆的方向！） )Z Z (I U f s f+⋅∆=∆ 所以：动作判据 f op U U ∆≥∆等价于 s set s f Z Z Z Z +≤+，结论：正向保护区是以（-Zs ）为圆心，以 |Zset + Zs| 为半径的圆。
当测量到的短路阻抗 Zf 位于圆内（正向区内）则动作，位于圆外（正向区外）不动；反向故障时：工作电压)Z Z (I Z I Z I Z I U U setR set R setop -⋅∆=⋅∆-⋅∆-=⋅∆-∆=∆短路点处的电压变化量（注意：fU ∆的方向！） )Z Z (I U f R f+⋅∆-=∆ 所以：动作判据 f op U U ∆≥∆等价于 R set R f Z Z Z )Z (-≤--，结论：反向保护区是以 ZR 为圆心，以 |ZR –Zset|为半径的圆。
不对称相继速动和双回线相继速动
含有全线相继速动特性的单端保护的应用一、引言继电保护和安全自动装置技术规程规定：110kV 线路保护需涉及完整的三段相间和接地距离保护、四段零序方向过流保护和低周保护，用以切除相间短路、接地故障和满足系统稳定规定。
22OkV 及以上线路和较重要的 110kV 线路也可配备光纤纵差保护或高频保护。
这些纵联保护即使含有全线速动的优点，但是却必须依赖通道，大大增加了成本及维护费用。
考虑继电保护的经济性，普通的 110kV 线路和重要的 35kV 线路，普通只配备三段式距离保护和四段式零序保护，不能实现全线速动。
线路末端的故障，只能由二段后备保护来切除，普通都有约的时间级差。
含有全线速动的单端保护（又称纵续动作或相继速动）能够以较快的速度切除故障，这对恢复供电可靠性，提高系统稳定性都是大有裨益的。
因此，研究含有全线速支特性的单端保护是很有现实意义的。
本文介绍和分析了全线速动单端保护的研究概况，重点叙述了双回线相继速动和不对称相继速动两种已在电力系统保护中广泛使用的全线速动单端保护，对现在某些刊物上提到功效校验办法进行了分析，并根据本人实际工程经验，总结了一套简朴易行的调试办法。
二、全线速动（或者含有全线速动特性）单端保护根据发生故障时、近故障侧保护命作跳开断路器后，由于系统构造变化引发非故，障线路电流方向变化，由各自提出的判据使有关继电器动作，运用无通道技术对故障线路的远故障侧的距离二段进行加速，其优点在于只运用单端电气量，原理简朴，不增加过多的接线和成本。
缺点在于如果故障时，线路一端断路器率先跳闸后，系统构造变化引发的非故障线路电流变化不明显，如率先动作的断路器处在潮流平衡点时，无通道保护将拒动。
且无通道保护的研究现在尚处在实验室阶段，其可靠性尚待检查。
文献[5]提出了基于通信的配电线路保护的方案，给出了一种实用的通信网络构造组网方案，分析了通信的时延，描述了复杂故障下保护的故障定位决策，该方案含有投资低，实用性强的优点，其缺点在于保护的动作状况受到通信网络特别是电力载波网制约，使保护动作的可靠性大受影响，因此现在仅停留在理论研究阶段。
不对称相继速动保护完整版
不对称相继速动保护标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]（一）不对称相继速动保护不对称故障时，利用近故障侧切除后负荷电流的消失，可以实现不对称故障时相继跳闸。
双回线相继速动保护框图如图1。
在不对称相继速动功能投入的前提下，不对称相继速动需满足两个条件：①距离II段元件动作．；②负荷电流先是三相均有流，随后任一相无流。
[读者批注－－因为只有是不对称故障，才会出现近故障侧切除后有任一相负荷电流的消失（无故障相才会消失电流）。
对称故障发生时近故障侧切除后三相依然有故障电流流过，所以无法实现这种快速的动作。
]当线路末端即靠近N侧不对称故障时，N侧距离1段保护动作，快速切除故障。
由于三相跳闸，非故障相电流同时被切除，M侧保护测量到任一相负荷电流突然消失，而其Ⅱ段距离元件连续动作不返回时，则M侧开关不经Ⅱ段延时（500ms）立即跳开[读者批注－－就是说全线切除故障的时间将缩短到80ms左右。
]将故障切除。
众所周知，输电线路的故障有单相短路接地故障、两相短路接地和不接地故障及三相短路故障10种。
单相短路故障的几率最大，其次是两相接地短路。
两者合计即不对称故障约占输电线路故障总数的90%。
因此，不对称故障相继速动使得电力系统不必花费大量资金来实现高频全线速动的同时又提高了110kV线路九成故障的全线快速切除，应用意义不可小视。
（二）双回线相继速动保护双回线相继速动保护：在并列双回线两条线路的双回线相继速动投入的前提下，它们II 段距离元件动作或其它保护跳闸时，输出FXJ信号分别闭锁另一回线Ⅱ段距离相继速跳元件。
距离Ⅱ段继电器相继速动的条件是：①距离Ⅱ段继电器动作；②收到邻线来的FXJ信号，其后FXJ信号消失；③距离且段继电经小延时不返回。
双回线相继速动保护动作示意图如图4。
图中：双回线分别为Ll、L2；保护13, 24分别为装设在M，N侧的保护。
对M侧保护1，3，当L2末端（F点）故障时，其Ⅲ段距离元件均动作，分别输出FXJ信号闭锁另一回线Ⅱ段距离相继速动保护。
不对称相继速动
由于过电流保护受系统运行方式的影响较大，越来越多的线路保护采用了距离保护，而且随着横差保护的渐渐退出，国内很多保护厂家生产的距离保护都采用了双回线相继速动功能，用于双回线并列运行快速切除一回线上远端发生的短路故障。
只有掌握了相继速动的原理才能正确的检验保护逻辑的正确性。
下面以RCS-951保护为例，介绍用博电试验仪测试相继速动的方法。
不对称相继速动不对称故障时，利用近故障侧切除后负荷电流的消失，可以实现不对称故障时相继跳闸。
如下图所示：当线路末端不对称故障时，N侧I段动作快速切除故障，由于三相跳闸，非故障相电流同时被切除，M侧保护测量到任一相负荷电流突然消失，而II段距离元件连续动作不返回时，将M侧开关不经II段延时即跳闸，将故障切除。
此功能只要对侧有电源时，就应该投入。
试验接线：按照原理，此项试验必须接入三相电流、三相电压，并将保护动作接点返回试验仪开入量上，以便测时间。
按照保护动作顺序，使用状态序列菜单，按照下面的步骤设置参数。
状态一即负荷态设置正常电压，三相负荷电流选为2A（需要大于有流判据）正相序，设置为手动触发或时间触发（需大于PT断线复归时间，一般设置为25秒）。
状态二即发生故障刚发生状态利用短路计算功能，计算AB故障，故障电流选5A，阻抗小于距离II 段定值大于距离I段定值，阻抗角与定值相同。
C相电流设置为2A，与状态一一致。
设置为时间触发，触发时间设置为100ms（对端保护动作时间+开关跳闸时间）。
状态三即对端开关动作后状态利用短路计算功能，计算AB故障，故障电流选5A，阻抗小于距离II段定值大于距离I段定值，阻抗角与定值相同（同状态二）。
C相电流设置为0A。
设置为开关量翻转触发，并将接入的开入量设置成三相跳闸。
以上设置完成后，投入不对称相继速动功能，进行试验，保护应正确动作，并测出动作时间。
双回线相继速动双回线相继速动保护原理如下图：两条线路中的III段距离元件动作或其它保护跳闸时，输出FXJ信号分别闭锁另一回线路II段相继速跳元件。
不对称故障、双回线相继速动保护的应用
ｑ ｉ ｋ ａ ｔ ｇ ｐ ａ ｅ ｒ ｌ ｙ ｐ ｏ ｅ ｔ ｎ ｏ ｉ ｉ ｇ ｔ ｅ ｐ ａ ｔ ａ ｒ ，ｉ ｕ ｔ ｔ ｓｔ ｅ ｄ ｂ ｇ ｉｇ ｏ ｕｃ ｃ ｉ ｈ ｓ ｅ ａ ｒ ｔ ｃ ｉ ．Ｃ ｍｂ ｎ ｎ ｈ ｒ ｃ ｉ ｌｗｏ ｋ ｌ ｓ ａ ｅ ｈ ｅ ｕ ｇ ｎ ｆ ｎ ｏ ｃ ｌ ｒ
ｐ ｏ ｅ ｔｏ ｕ ｃ ｉｎ ｎ ｈ ｐｅ ａ ｉ ｇ ｏ ｒ ｔ ｃｉ ｎ ｉ ｔ ｅ ｖ ｃ ｒｏ ｔｏ ｅ ｉｅ ｉ ｉ ｅ ｎ ｒ ｌ ｒ ｔ ｃ ｉ ｎ ｆ ｎ ｔｏ ｓ ａ ｄ ｔ ｅ ｏ ｒ ｔｎ ｆｐ ｏ ｅ ｔｏ ｎ ｏ ｓ ｒ ｉｅ ｏ ｕ ｆｓ ｒ ｃ ｎ ｌｎ ｏ ｍａ ｖ
１ 引 言
当一 条 １Ｏ Ｖ线路 的一端发生故 障 ， 障范 ｌｋ 故 围在远故障点距离保护 Ｉ段 的保护范 围之 内， Ｉ 在
都配有不对称故障相继速动保护和双回线相继速 动保护 。对 于单线路 ，当线路 的一端近区发生不 对称故障时 ， 远故障侧已超出距离 Ｉ 段保护范 围， 为了更快地 切除故障 ， 确保电网稳定运行 ， 由远故
收稿 日期 ： ２０ － １ ０ ０ ８－ — ２ ０
作者简介 ： 陆彦虎（９ ５ ）男 ， １７ 一 ， 工程师 ， 从事 电力系统继 电保护管理 、 维护工作 。
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１ ・ ７
维普资讯
《 宁夏 电力）０８ ２０ 年第 ３ 期
快地切除故障 ，确保 电网稳定运行 ，由远故障侧 双回线相继速动保护动作 ， 使远故障侧距离 Ｉ段 Ｉ
对于单线路当线路的一端近区发生不当一条110kv线路的一端发生故障故障范对称故障时远故障侧已超出距离段保护范围i围在远故障点距离保护段的保护范围之内在为了更快地切除故障确保电网稳定运行由远故ii近故障点距离段保护范围之内因此近故障点i障点的不对称故障相继速动保护动作使远故障保护无时限动作切除故障而远故障点由距离ii侧距离ii段保护加速出口
不对称控制的串级调速系统
触发 ｌ 关断 ５必须 Ｖ ＞ 。 ０ 触 发 ６关 断 ４必须 Ｖ ＞ 。 ０
触 发 ２关 断 ６必须 Ｖ ＞ 。 ０ 触 发 ４关断 ２必须 Ｖ 。 ０ 。＞ 。
据此 Ｏ可达 １０ ， ｔ ８ 。考虑换相重迭角 的影
响 ， 全换 流必须 留有 ｒ ０ 的余量 ， 此将 安 ＝２ 。 因 １ 管起 点 前移 ｒ４管 的最 大 移 相 留 ｒ则 移 相 ， ，
滑无级调速 ， 回收转子转 差功率 等优点。 能 带转速负反馈 闭环控 制时 ， 速精 度很高。 调 在调速范围不很大而容量较大 的设备上 ， 可
以与直 流调速 系统 比美。它特别适 用 于风 机、 水泵类负载。因而属于国家节 能重点推
广 技术 。
桥式逆变器 （ 图 １ 的共 阴极晶闸管 １３５ 如 ） 、、
然换流状态， 所以移相范围有多大， 关键决定
・
４３ ・
于 换流 能否 成功 。如 图 １可 知换 流条件 ： 触 发 ３关 断 ｌ必须 Ｖ ＞ 。 ｈ ０ 触 发 ５关 断 ３必须 Ｖ ＞ 。 ０
重迭 部分 在变 化 ， 路 区长 短 及 ａ相 绕 组 中 短 流过 的 电 流 ｉ 一ｉ 长 短 也 不 同 （ 图 与 的 见 ３ 。 由波形 变化 可求 出逆 变 电压 值 。 ）
段 的长短 及 每 相 导 通 的 长 短 均 随 Ｏ角 而 变 ｔ 化， 为便 于分 析 ， 我们 可 以将此 桥式 逆变过 程 看作 固定触发 的共 阴极三 相零 式与 可移 相触 发 的共 阳极三 相零 式两 组逆 变器 的合成 。 图
ＵＩ 一１ １ Ｕ Ｂ ｏ０ ＝ ． ７ ２ ｃｓ Ｉ一（一１ ７ ２ ．１Ｕ Ｂ
染等优点。在《 电力拖动 自动控制系统》 高
不对称相继速动实验做法
不对称故障相继速动保护调试单回线末端发生不对称故障时，对侧断路器的三相跳闸可被检测出来，检测对侧断路器三相跳闸的方法主要有以下两种：1) 如线路有一定的负荷电流，当对侧断路器三相跳闸时必有健全相的电流下降到线路的充电电流。
这种方法的局限性在于负荷电流必须显著大于电容电流。
2) 线路末端发生接地短路故障时流经保护的零序电流与电源容量的大小和系统零序网络的结构有关。
当线路两侧变压器中性点都接地时相当数量的零序电流分流到对侧变压器中，在对侧断路器三相跳闸后流经本侧的零序电流很少不发生变化的。
利用零序电流幅值的变化——上升或下降超过原始值的20% ，就判定对侧三相跳闸。
这种方法的局限性在于线路两侧变压器中性点都必需接地。
如图1所示，线路末端不对称故障时，N 侧I 段动作快速切除故障，由于三相跳闸，非故障相电流同时被切除，当M 侧保护测量到健全相负荷电流突然消失或零序电流幅值有较大变化，而II段距离元件连续动作不返回，将M 侧开关不经II 段延时定值而经小延时确认即可跳闸（设小延时是为了提高安全性），切除故障。
不对称故障相继速动保护的逻辑图如图2所示。
图1 被保护线路接线示意图图2 不对称故障相继速动保护逻辑图保护调试：使用状态序列菜单实验方法一：1、状态一：三相正常电压、三相负荷电流（大于0.2IN）、持续时间大于TV断线恢复时间；UA=57.74 0 IA=1.1 0UB=57.74 240 IB=1.1 240UC=57.74 120 IC=1.1 120状态持续时间20S2、状态二：模拟A相接地故障，故障电流大于0.4IN，以便满足逻辑中3I0大于0.4IN，根据距离二段阻抗定值计算故障电压，持续时间小于距离二段时间定值；（Z2=3欧，T2=1S）UA=23.79 0 IA=5 275UB=57.74 240 IB=0 240UC=57.74 120 IC=0 120状态持续时间900ms不对称故障相继速动动作，时间90ms左右实验方法二：1、状态一：三相正常电压、三相负荷电流（大于0.2IN）、持续时间大于TV断线恢复时间；UA=57.74 0 IA=1.1 0UB=57.74 240 IB=1.1 240UC=57.74 120 IC=1.1 120状态持续时间20S2、状态二：模拟A相接地故障，故障电流小于0.4IN，以便不满足逻辑中3I0大于0.4IN，根据距离二段阻抗定值计算故障电压，持续时间小于距离二段时间定值；（Z2=3欧，T2=1S）UA=7.14 0 IA=1.5 275UB=57.74 240 IB=1.1 35UC=57.74 120 IC=1.1 155状态持续时间100ms，此时间不能超过300ms3、状态三：UA=7.14 0 IA=1.5 275UB=57.74 240 IB=0 35UC=57.74 120 IC=0 155状态持续时间600ms （与二状态时间和小于1S）不对称故障相继速动动作，时间190ms左右。
浅析线路保护的试验方法
算” 按钮 ， 入距 离Ｉ段 定值 ， 填 Ｉ 计算 后 自动 得到 短路 电压 值 。 后设 然 Ｃ 电流为 Ｏ １ Ｃ 电压 为５ ． ４ 相 ． Ａ， 相 ７ ７ Ｖ。 第 三步 ， 进入 “ 发 条件 ” 触 属性 页 ， 设置 触 发条 件为 最 长状 态 时 间， 其值为０ ０ ｓ ．８ 。 ４３ 态３ ． 状 为故 障 后状态（ 拟对端 切 除故障 后 的状态值 ） 模 第 一 步 ， 加 新状 态 。 二 步 ， 添 第 进入 “ 态 参数 ” 性 页 ， 置 状 属 设 Ａ、 相 电流 为５ Ａ、 ￥ 电压 由短 路计 算获 得 ， 相 由于 被切 除设 Ｂ Ａ， Ｂ Ｈ Ｃ 为Ｏ ， Ａ 电压为 ５ ．４ 第三 步 ， ７ ７ Ｖ。 进入 “ 发条 件” 性 页 ， 触 属 设置 触 发 条件 为 最长 状态 时 间 ， 值为 ０ ０ ｓ 设置 完 成后 ， Ｆ 键联 机 发 其 ．４。 按 ２ 射 ， ｓ 保 护装 置复 归 ， ｌ 后 ０ 用万 用 表直 流 电压 档测 打 开后 的不 对称 故障相继速动压板的下 Ｉ， Ｚ 直到 电平翻转为＋ｌ Ｏ 保护装置上显 Ｉ ｌＶ， 示 ＢＤＸ报文 即 不对 称故 障相 继 速动 ， 则表示 试 验 成功 。 ５ 、 结 小 综 上 所述 ， 种相 继动 作 的保 护 ， 两 均能通 过 态 序列 ” 拟故 状 模 障加 以解 决 ， 今后 还 会 面 临 新 问题 ， 新设 备 ， 要 不 断学 习与 实 只 践， 就一 定 能 合理 的 解 决 。
第 一 步 ， 加新 试 验状 态 。 二 步 ， 发条 件 即状态 触 发 条 件 添 第 触 为开 入量 翻转 触发 ， 保护 装置上 ９ １９ ２ 点 闭合 引到测试 仪 开 用 ０ 、０接 入量 Ａ， 翻转 触 发距离 Ｉｌ 动作 状 态 （ 拟Ａ、 两相 短路 ）状 态参 ｌ段 模 Ｂ ， 数 与状态 ２ 一致 。 发后 延 时为０ ０ ２ ， 触 ． ｌｓ 防开 入抖 动 时间０ Ｏ ３ 。 ．０ ｓ 开 关量 输 出 ｌ “ 选 断开 ” 两 接点 分别 接人装 置 的 １ ４ 接点 ， ， 和６ｌ ０ ８ 保持 时 间为０ Ｏ ２。 ． ｌｓ
同步发电机的不对称运行详解
不对称运行
三相负载不对称 分析方法——对称分量法 电枢反应磁势为椭圆形磁势，产生椭圆形旋转
磁场
不对称三相电流流过对称三相绕组的基 波磁势
将不对称的三相系统分解为三个对称的系统，即正 序系统、负序系统和零序系统。
每相电流分解为三个分量，每相磁势也可分解为三 个分量。
当正序电流流过三相绕组时，产生正向旋转磁势， 亦称正序旋转磁势
1.4 不对称中的零序分量
三相零序基波磁势合成为零，在气隙中不产生 零序磁场。
各相电枢绕组中的零序电流分量在各相绕组周 围产生零序漏磁通
零序电抗为漏电抗
二、同步电机的各序等效电路
励磁电势由于电机电枢绕组结构的对称性是 对称正序电势
电枢反应电势与电枢电流性质有关，用不同 的电抗表示
1. 正序阻抗 2. 负序阻抗 3. 零序阻抗
同步发电机的不对称运行
不对称运行 各序阻抗与等效电路 几种短路情况的分析与比较 短路时的电枢反应简单分析
一、不对称运行
三相负载不对称
分析方法——对称分量法
Ia
1 3
Ia Ib 2Ic
Ia
1 3
Ia 2Ib Ic
Ia0
1 3
Ia Ib Ic
对称分量法
把不对称的三相系统分 解为三个独立的对称系 统，即正序系统、负序 系统和零序系统
E A x
x
IA0 0
假4.I设k两2：相 I正短B 常路IB相电 A流I开B：路IB0
2 IA
IA
IA0
3E A x x
1.根电端据压点相：方UII序BA程B方式程0U（UUI式cc边AA，界得I条xxkEE到2件AA 各xxxx） 相：序
2各. 分相电解压为对称U分 A0量 0
《电机学》第6章 同步电机的不对称运行
3．有功功率表指示减小并摆动
电机失磁后,转速升高，自动调速系统将汽门自动关小， 即来自原动机的输入功率减小。有功功率表摆动原因同2。 4．发电机母线电压下降并摆动
由于定子电流增大，线路压降随之增大，所以母线电 压随定子电流的摆动而摆动。
5．无功功率表指示负值，功率因数表指示进相 电机失磁后，由向系统输送感性无功变为吸取感性无功， 故无功功率表反指(指示负值)，功率因数表由迟相变为进相
Zt
I A
U A
0 U A0 I A0 Z t 0
U A
如果发电机中点不接地，则 I 0
A0
Zt0
U A0 0
I A0
各序等效电路为
U A0
1．正序阻抗 正序电流流过定子绕组时所对应的阻抗就是正序阻抗。 由于正序电流通过三相绕组后，产生了和转子同方向旋转的 磁场，在空间和转子相对静止，不会在转子绕组中感应电动势， 因此正序电流所对应的阻抗，就是三相同步发电机在对称稳态运 行时的同步阻抗，对隐极同步发电机
0 x0 xσ
r0 ra
零序电流只产生漏磁通，不与转子交链，所以零序电阻
三、不对称运行对电机的影响
1．引起转子表面发热
由于负序电流所产生的反向旋转磁场以二倍同步速截切转子， 在励磁绕组、阻尼绕组、转子铁心表面及转子的其他金属结构部 件中均会感应倍频电流，在励磁绕组、阻尼绕组中产生额外铜损， 在转子铁心中感应涡流，引起附加损耗。 更为严重的是，汽轮发电机的励磁绕组嵌放在整块锻钢的转 子槽中，倍频电流只能在转子表面流通，使转子表面温度过高， 影响励磁绕组散热。环流大部分通过转子本体，在端部短套箍和 中心环形成回路，槽楔端头和套箍可能被产生的高温烧毁。
RCS-943A线路保护调试方法
继电器设有零序电抗特性，可防止接地故障时继电器超越。
二．试验举例 1. 试验接线
RCS—943A 保护装置与昂立测试仪（A460）的接线示意图如图 1—3
图 1—3
(1) 根据示意图，将测试仪的电压、电流接至保护装置的三相电压、电流端子；
(2)保护跳闸的动作接点接入测试仪的开入接点 A（TA），重合闸的动作接点接入测试仪的
•
•
动电流， I = I MΦ − I NΦ 即为两侧电流矢量差的幅值； I H 定义同上。
RΦ
2
（3）稳态Ⅱ段相差动继电器的动作方程如下：
ICDΦ > 0.75∗ I RΦ
（2-2-3）
ICDΦ > I L
Φ=A，B，C
其中，I L 为“差动电流低定值”（整定值）和 1.5 倍实测电容电流的大值；ICDΦ 、 I RΦ
1）文本方式：
2）图形方式：
2.3 距离保护
一．保护工作原理 本装置设有三阶段式相间、接地距离继电器和两个作为远后备的四边形相间、接地距离
继电器。继电器由正序电压极化，因而有较大的测量故障过渡电阻的能力；当用于短线路时， 为了进一步扩大测量过渡电阻的能力，还可将Ⅰ、Ⅱ段阻抗特性向第Ⅰ象限偏移；接地距离
其中： 1)“动作接点”的设置与实际保护跳闸的动作接点接入测试仪的开入接点一致,为 A 接点。
4.试验过程 按“start”开始试验。试验过程中，根据设置的动作和制动方程的定义，结合当前制动
10
电流 Ir 和正在搜索的动作电流 Id 大小，测试仪将自动计算出两侧电流，由 I1，I2 输出，同 时接收保护的动作信号，按照二分法在比例制动特性曲线两侧进行扫描，逐渐逼近确定出动 作边界。 5.试验结果
16章 同步发电机的不对称运行等
x0 x
二、不对称运行对电机的影响
负序电流产生负序磁场
Y
负序磁场相对于转子的转速
2n1
F n1
S N
在励磁和阻尼绕组中感应2f1 的电动势
C
在励磁和阻尼绕组中产生2f1 的电流 (1)引起附加损耗，使转子过热
X
A
(2)引起振动
n1
Z
解决办法:
B
加装阻尼绕组,削弱反向磁场
规 程 要 求 (百分值)
•
• (5)此外，在继电保护设臵上已逐步采用通过非全相启动失灵 保护的办法来保证非全相运行机组的安全，也就是在发生非 全相运行时，由继电保护执行处理任务，以缩短机组非全相 运行的时间，从而减少对机组的危害。
失磁运行
• 失磁运行是指发电机在运行中因失磁而处于异步状态
• (一)引起失磁运行的原因
• (1)励磁变压器或励磁回路发生故障。
• (2)转子绕组或励磁回路开路，或转子绕组严重短路。
• (3)励磁调节器或副励磁机系统发生故障。
• (4)转子集电环电刷环火或烧断。
一、失磁过程分析
• 1、从失磁到失步
mE0U sin xt • 励磁绕组为感性线 Pem
圈，磁链不能跃变 E0不能突变 • 原动机输入机械功
Pem
a
同步 振荡
电流： 定子三相绕组电流为零
励磁绕组 阻尼绕组
I A0 (0) I B 0 (0) I C 0 (0) 0
I f 0 (0) I f 0
I D 0 (0) 0
（二）短路后定、转子绕组的磁链和电流 定子三相绕组：磁链
C
A轴
Y
Ai A0 A0 (0) 0
不对称相继速动原理简述与调试方法
高压旋喷桩机基础知识前言旋喷桩兴起于二十世纪七十年代的高压喷射注浆法，八、九十年代在全国得到全面发展和应用。
实践证明此法对处理淤泥、淤泥质土、粘性土、粉土、沙土、人工填土和碎石土等有良好的效果，我国已将其列入现行的《地基与基础施工规范》。
采用高压旋喷技术, 通过在覆盖层内的钻孔向孔周喷射水泥浆而建成的承重桩。
这是地基处理的一种新方法。
20世纪70年代初, 日本首先开始应用, 随后, 世界各工业发达国家先后引进。
中国于70年代中期开始应用, 至1982年底, 已在30多项工程中, 建成了总长度约2万余米的旋喷桩。
旋喷桩是利用钻机将旋喷注浆管及喷头钻置于桩底设计高程，将预先配制好的浆液通过高压发生装置使液流获得巨大能量后，从注浆管边的喷嘴中高速喷射出来，形成一股能量高度集中的液流，直接破坏土体，喷射过程中，钻杆边旋转边提升，使浆液与土体充分搅拌混合，在土中形成一定直径的柱状固结体，从而使地基达到加固。
施工中一般分为两个工作流程，即先钻后喷，再下钻喷射，然后提升搅拌，保证每米桩浆液的含量和质量。
旋喷桩是指在地表钻孔,通过孔眼将高压浆液和高压风旋转喷射注入强风化岩体或土体,从而达到就地造桩、加固地基的一种施工方法,主要用于路基改良土体、增加地基承载力等方面若在喷射的同时喷嘴以一定的速度旋转、提升则形成喷浆液与上混合的圆柱形桩体通常称为旋喷桩.虽然这种地基加固技术在刀年代初才发展起来但与其他地基加固方法相比由于其在某方面具有明显的优势所以该项技术在国内外发展十分迅速。
有一定强度的圆柱体(称为旋喷桩),从而使地基得到加固.根据使用机具设备的不同,旋喷法分为单管法、二重管法和三重管法。
结土质成圆柱体称为旋喷桩.它适用于各种软弱土层可提高土的抗剪强度改善土的力学性能也可组成闭合的帷幕截断地下水流可做施工临时防护工程等。
系利用高压泵将水泥浆液通过钻杆端头的特制喷头，以高速水平喷入土体，借助液体的冲击力切削土层，同时钻杆一面以一定的速度（20r/min）旋转，一面低速（15～30cm/min）徐徐提升，使土体与水泥浆充分搅拌混合凝固，形成具有一定强度（0.5～8.0MPa）的圆柱固结体（即旋喷桩），从而使地基得到加固。
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不对称相继速动原理简述与调试方法
一、原理简述
不对称相继速动：主要用于110KV线路末端发生不对称故障的保护，即当110KV 线路的末端发生不对称故障（单相故障，两相故障）时，对于本侧保护是距离II 段范围内，距离I段范围外，而在对侧保护的距离I段范围内，因此首先对侧距离I段动作跳对侧三相断路器，这时故障依然是存在的，不对称相继速动加速本侧保护的距离II段跳开本侧断路器。
根据保护逻辑可以看出：保护动作主要的三个条件（1）故障在本次距离II内，（2）故障前三相有负荷电流，（3）故障时任意一相无流。
二、调试方法：
以发生单相接地为例：
方法一：用状态序列菜单调试
利用博电试验仪的状态序列菜单做试验，试验时添加3个状态，加量如下：第一个状态（故障前）：
Ua=57.74∠20°V；Ub=57.74∠260°V；Uc=57.74∠140°V；
Ia=1∠0°A；Ib=1∠-120°A；Ic=1∠120°A；
时间为8S(躲过TV断线复归时间)
第二个状态（故障时）：
Ua=5∠90°V；Ub=57.74∠-30°V；Uc=57.74∠210°V；
Ia=5∠0°A；Ib=1∠12°A；Ic=1∠22°A；
时间为50ms(对侧保护动作时间＋灭弧时间)
第三个状态（故障后）：
Ua=5∠90°V；Ub=57.74∠-30°V；Uc=57.74∠210°V；
Ia=5∠0°A；Ib=0A；Ic=0A；
时间设定小于距离II段动作时间，否则距离II段动作。
方法二：用通用实验调试（适用于老810系列装置）
故障前
Ua=57.74∠20°V；Ub=57.74∠260°V；Uc=57.74∠140°V；
Ia=1∠0°A；Ib=1∠-120°A；Ic=1∠120°A；
时间为5S(躲过TV断线复归时间)
故障时
升高A相电流，降低A相电压，用于模拟A相接地故障。
Ua=5∠90°V；Ub=57.74∠-30°V；Uc=57.74∠210°V；
Ia=5∠0°A；Ib=1∠-12°A；Ic=1∠22°A；
故障后
手动去除B,C两相电流，模拟对侧保护动作后状态。
Ua=5∠90°V；Ub=57.74∠-30°V；Uc=57.74∠210°V；
Ia=5∠0°A；Ib=0A；Ic=0A；
不对称相继速动动作。
方法三、采用整组实验调试
（1）在整组实验中设定故障前参数：
Ua=57.74∠0°V；Ub=57.74∠-120°V；Uc=57.74∠120°V；
故障前设定5S以上，用于可靠的复归TV断线。
（2）故障的类型选择三相故障，选择阻抗值在距离II内（I段外），此处是用来模拟故障前的三相负荷电流。
（3）转换性故障，故障类型选择A相接地，用于模拟任意两相电流消失。
不对称相继速动动作。