京沪箱梁模板计算书
某高速公路工程桥梁箱梁模板计算书
q=P 设*d δ 箱梁模板计算书杭千高速**合同段共有跨径25米箱梁239片（包含30片调整跨径，但截面形式完全一样），箱梁外模设计为基本段6米长，外加两米的调节段（边跨时调节段包含端梁）。
模板设计总数为两片中梁、两片边梁（外边梁与内边梁不同）。
梁板预制工作目前已经结束，最后检查模板发现外模基本没有变形，内模局部地方有脱焊、变形，整体效果还好。
1、 荷载确定箱梁总高度1.4米，浇筑时呈阶梯状推进，故计算砼压力高度采用 1.4米。
混凝土侧压力P m =k*γ*h=1.2*26*1.4KPa=43.68KPa ，施工荷载以倾倒混凝土时产生冲击压力最大，取用6KPa ，则设计模板控制压力P 设=43.68KPa+6KPa=49.68KPa2、 水平纵筋确定:面板拟采用δ5mm 厚钢板，水平纵筋拟采用[8，设间距0l ，计算简图如右图： 沿梁长方向取d δ长度进行计算：则计算单元体截面性质为: ω=bh 2/6=d δ*0.0052/6(单位全部为国际标准单位) I= bh 3/12=d δ*0.0053/12，按照应力控制设计：M max =0.078ql 2=0.078*P 设*d δ*0l 2=3875.04d δ*0l 2 σ= M max /ω=3875.04d δ*0l 2/(d δ*0.0052/6)=930.01*1060l 2 ≤[σ]=175*106⇒0l 2≤0.18817⇒0l ≤0.434m ； 按照挠度变形控制设计：f max =0.664* ql 4/(100EI)=12/005.0**10*1.2*100l *d *P *664.031140d δδ设=0.150840l 4000l f =≤⇒m l l 255.001657.0030≤⇒≤腹板处斜面长度118cm ，n=118/25.5=4.63，取用5个间距，每个间距约24cm 。
3、 片架间距及尺寸确定：水平纵筋采用[8，腹板斜面间距24cm ，[8截面性质为： ω=25.3cm 3，I=101.3cm 4计算简图如右图所示：按照多跨连续梁计算，实际使用时悬臂端有铰接约束，在此设计不予考虑。
连续梁40+56+40模板及支架详细计算书-11页精选文档
京沪高铁土建六标二工区三作业区 跨鹅湖路（40+56+40m ）现浇箱梁支架计算书一、计算依据1.1、《40+56+40-----设计图纸》1.2、《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2019）；1.3、《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210－2019）； 1.4、《实用土木工程手册》（第三版）1.5、《结构设计原理》（下册）（中国铁道出版社） 1.6、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2019）； 1.7、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社） 1.8、《桥涵》下册（人民交通出版社） 1.8、《建筑施工手册》（第四版缩印本） 二、荷载分析根据图纸分析，为偏于安全,取梁高为4.2m 的截面为例进行分析，如下图： 梁高为4.2m 的断面主要结构尺寸为：梁高：4200mm 底板厚度：800mm 顶板厚度：465mm 底板底宽度：6700mm 中腹板宽度：800mm取1m 长箱梁为计算单元。
砼取26KN/m 3。
翼缘板部分： 12260.2847.38260.3288.53260.67817.63P KpaP Kpa P Kpa=⨯==⨯==⨯=翼顶翼顶翼根顶板部分： 260.46512.1P Kpa =⨯=顶底板部分： 260.4650.832.9P Kpa =⨯+=顶底（） 腹板处集中荷载： 施工荷载 P .施=2.5kpa 振捣荷载 P 振=2kpa 三、顶板底模检算 2.1竹合板检算弹性模量，静弯强度根据《桥涵》（下册）P 14页。
竹胶合板：E 竹=5×103Mpa [σ]竹=80MPa 取1mm 宽板条作为计算单元，竹合板δ=10mm 竹合板：竹胶合板的分配梁净间距设为200mm （如下图），则 顶板部分： 260.46512.1P Kpa =⨯=顶底顶板下临时设施构件：胶合板重P 1=0.672×0.010×10=0.07kpa方木重P 2=0.5×3.3×0.1×0.1×10+0.5×1.1×0.10×0.10×10=0.22kpa P 其= P 1+ P 2=0.29kpa计算顶板下用荷载组合为:ΣP=1.2(P 顶底+P 其)+1.4(P 施+P 振)=21.17kpaq=21.17×10-3KN/m2.2纵向梁检算由以上计算可知，纵向分配梁的间距为25mm ，其跨度按L=0.9算。
主桥箱梁模板计算书
主桥箱梁模板计算书1、 底模计算根据主桥支架计算结果，横梁采用15×20,间距如下：2120.68KN/mq = 30cm l = 2246.24KN/mq = 30cm l = 2360KN/m q = 30cm l =24m 44KN q = cm 54l =取l=1cm 的板条验算 32375.35.4161cm W =⨯⨯= 4359.75.41121cm I =⨯⨯= M N ⋅=⨯⨯⨯⨯=86.11.03.001.01068.20M 231M N ⋅=⨯⨯⨯⨯=16.41.03.001.01024.46M 232M N ⋅=⨯⨯⨯⨯=4.51.03.001.01060M 233M N ⋅=⨯⨯⨯⨯=91.81.045.001.01044M 234取Mmax ，即M 4=8.91N*M MPa MPa W M 12][64.210375.391.864=<=⨯==-σσ mm mm m EI ql f 1.1400450264.01064.21095.710910045.001.01044100489434=<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足要求即底模采用3cm 木板上铺设1.5cm 胶合板足够满足要求。
2、 侧模计算侧模受力由两个方向（垂直、水平）受力组合而成。
由：︒=76α 得：2/3.7712cos 5512sin 452512cos 12sin m KN P rh P m =⨯+⨯⨯=+⋅=试采用15mm 胶合板，竖向钉5×10cm 方木，间距25cm ，横向钉10×15cm 方木，间距60cm 。
2.1、 面板计算P=773N/cm ， MPa 24.8105.11612.07731.0622=⨯⨯⨯⨯⨯=-σ m m m m EI ql f 5.04002001105.111211061002.0177310083944=>=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-取18mm 胶合板m m m m EI ql f 5.0400200424.0108.111211061002.0177310083944=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==- 即面板采用18mm 胶合板可以满足要求。
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
箱梁模板计算书
滿足要求。
3、挠度的计算：查得挠度系数为
滿足要求。
五、背楞的计算；
1、背楞采用双16#槽钢，可近似按矩形方管计算，它的支撑点为桁架，桁架的强度足够大，可按单跨简支梁验算如图B，最大间距2000mm,
2、强度计算：查得弯矩系数
故
背楞采用双16#槽钢，可近似按矩该方管计算截面特征系数为 ，
3、挠度的计算：查得挠度系数为
，
滿足要求。
六、对拉螺栓的计算：
对拉螺栓的间距2000mm，对拉螺栓及联接螺栓均采用二级螺纹钢，直径D=30mm,有效截面积为
此螺栓承受的力为
所以满足要求。
七、焊缝计算
主要计算面板与槽钢之间的焊缝
按两跨连续梁计算，计算简图如图所示
焊缝长度
焊缝长度应为80mm实际加工为双面角焊，考虑起弧落弧长度，单面焊缝长不小于40mm，单面间距30mm，所以满足要求。
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一、侧压力的计算
1、已知条件：设定温度T=20°,掺缓凝剂，混凝土的坍落度取为150mm,β2=1.15,浇筑的最大高度为3.1m，泵送混凝土。故侧压力的计算采重混凝土计算公式。
2、计算最大侧压力：混凝土侧压力的计算（取两式中教小值）：
F=0.22γctoβ1β2V（计算式一）
F=γcH（计算式二）
q=0.744N/m㎡
2、强度计算：按静载荷最大查得弯矩系数为
故面板的最大内应力值为：
滿足要求。
3、挠度计算：查表得挠度系数 ，钢板的弹性模量 ，
滿足要求
四、肋板的计算：
1、竖肋采用12#工字钢，支撑为双16#槽钢，近似按三跨连续梁计算，计算简图如图B所示
2、强度验算：查得弯矩系数
箱梁模板最终版
箱梁模板（HR重型门架）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm)8550 B(mm)1C(mm)2500 D(mm)900E(mm)300 F(mm)200G(mm)2500 H(mm)1I(mm)3625 J(mm)450K(mm)250 L(mm)900M(mm)450 N(mm)3800O(mm)225箱梁断面图二、构造参数门架搭配形式门架+调整架+调节杆底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm)200箱室底的小梁间距l3(mm)400翼缘板底的小梁间距l4(mm)400标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数ζ0.5门架间距l a(mm)900横梁和腹板下的门架跨距l b(mm)600箱室下的门架跨距l c(mm)900翼缘板下的门架跨距l d(mm)1200模板支架搭设的高度H(m)3门架立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)50支架立杆步数4次序横杆依次间距hi(mm) 1350212003040箱梁模板支架剖面图顺桥向剖面图三、荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3)25.5模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)计算模板和其支撑小梁时 2.51计算主梁时 1.51计算支架立杆时 1.1振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)2.1四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.6计算方式二等跨梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +Q2k)=1.2×1(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×1(2.51+2.1)=50.643kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=54.231kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[50.643，54.231]=54.231 kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1(25.5×1.399+0.75+0.4)=36.824kN/m计算简图如下：l=l2=200mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×54.231×0.22=0.271kN·mσ=M/W=0.271×106/37500=7.227N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.625ql =0.625×54.231×0.2=6.779kNτ=3V/(2bt)=3×6.779×103/(2×1000×15)=0.678N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=0.521qˊl4/(100EI)=0.521×36.824×2004/(100×6000×281250)=0.182mm≤[ω]=l/150=200/150=1.333mm 满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.499m ，l＝l3=400mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝12.4N/mm2τ＝0.581N/mm2ω＝1.097mm允许值f＝15N/mm2f v＝1.6N/mm2[ω]=l/150=400/150=2.667mm 结论符合要求符合要求符合要求3、翼缘板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.35m ，l＝l4=400mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝9.893N/mm2τ＝0.464N/mm2ω＝0.796mm允许值f＝15N/mm2f v＝1.6N/mm2[ω]=l/150=400/150=2.667mm 结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型方木截面类型100mm×100mm 截面惯性矩I(cm4)833.33截面抵抗矩W(cm3)166.67抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44弹性模量E(N/mm2)9350抗剪强度设计值fv(N/mm2) 1.78计算方式三跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +Q2k)=1.2×0.2(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×0.2(2.51+2.1)=10.129kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×0.2(25.5×1.399+0.75+0.4)+1.4×0.7×0.2(2.51+2.1)=10.846kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[10.129，10.846]=10.846 kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=0.2×(25.5×1.399+0.75+0.4)=7.365kN/m计算简图如下：1)、抗弯强度验算弯矩图：M=0.998kN·mσ=M/W=0.998×106/(166.67×103)=5.988N/mm2≤f=15.44N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算剪力图：V=6.423kNτ=3V/(2bt)=3×6.423×103/(2×100×100)=0.963N/mm2≤f v=1.78 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算变形图：ω=1.025mm≤[ω]=l/150=1000/150=6.667mm满足要求！4)、最大支座反力计算横梁和腹板底的小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2）承载能力极限状态R max1＝11.097kN正常使用极限状态Rˊmax1＝7.669kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.499m ，b＝l3=400mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝5.13N/mm2τ＝0.826N/mm2ω＝0.879mm R max2＝9.284kN，Rˊmax2＝5.783kN允许值f＝15.44N/mm2f v＝1.78N/mm2[ω]=l/150=1000/150=6.667mm/结论符合要求符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.35m ，b＝l4=400mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝4.092N/mm2τ＝0.659N/mm2ω＝0.701mm R max3＝7.148kN，Rˊmax3＝4.199kN允许值f＝15.44N/mm2f v＝1.78N/mm2[ω]=l/150=1000/150=6.667mm/结论符合要求符合要求符合要求/六、主梁计算主梁材质及类型槽钢截面类型8号槽钢截面惯性矩I(cm4)101.3截面抵抗矩W(cm3)25.3抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000计算方式四跨梁1、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×11.097＝5.548kN正常使用极限状态：pˊ＝ζR max1ˊ＝0.5×7.669＝3.834kN横梁底立杆的跨数为1、1、1跨，腹板底立杆的跨数有1跨，按简支梁梁计算主梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1)、抗弯强度验算M=1.11kN·mσ=M/W=1.11×106/(25.3×103)=43.874N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.141≤[ω]=l/150=600/150=4mm满足要求！3)、最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2）R max4＝11.02kN /ζ=11.02/0.5=22.04kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×9.284＝4.642kN，p＝ζR max2ˊ＝0.5×5.783＝2.892kN，l c=900mm，按四跨梁计算。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
京沪高速铁路某连续梁支架计算书
跨XX港连续梁支架计算书1、工程概况XX高速铁路在DK1204+627处跨越XX港，线路与XX港斜交，斜交角度为43°，桥跨布置为40+72+40m预应力混凝土连续箱梁。
桥梁结构型式为：现浇连续梁箱梁构造形式为单箱单室、变高度、变截面预应力砼连续箱梁。
箱梁桥面宽12m，底板宽6.7m，顶板厚40cm；腹板厚分别为48cm、60cm、90cm，按折线变化；底板厚40～100cm，按圆曲线变化。
中支点截面中心梁高 6.2m，跨中2m直线段及边跨5.75m直线段截面中心梁高 3.6m，梁底按R=217.117m圆曲线变化。
全联在端支点、中支点及中跨跨中处设横隔板，横隔板设有过人孔，中支点横隔板厚2.4m，端支点横隔板厚1.15m，中跨跨中横隔板厚0.8m。
箱梁两侧腹板与顶底板相交处均采用圆弧倒角过渡。
箱梁横断面示意图（215#、216#墩）箱梁横断面示意图（跨中）整联箱梁设计共分五个阶段进行施工，即2个阶段一（长度为35m）、1个阶段二（长度为37m）、2个阶段三（长度为23.25m）。
具体图示如下：阶段三阶段一阶段二阶段一阶段三各阶段的施工顺序为：先施工阶段一，阶段一张拉压浆完成后，进行阶段二砼的施工，阶段二张拉压浆完成后，进行阶段三砼的施工。
2、支架设计依据2.1、基础资料（1）施工图及设计文件2.2、主要技术标准(1)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》；(2)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）。
2.3、主要参考工具书（1）《实用土木工程手册》（第三版），杨文渊编，人民交通出版社出版；（2）《基础工程施工手册》，基础工程施工手册编写组编著，中国计划出版社出版；3、支架设计原则（1）安全可靠，操作方便；（2）因地制宜，经济实用。
4、支架结构布置型式本连续梁采用满堂碗扣式钢管脚手架现浇施工，支架结构主要由：模板系统，纵、横向分配梁、满堂支架支撑、支架基础几部分组成，结构见附后的《支架平面布置图》、《支架立面布置图》、《支架横截面布置图》。
箱梁受力计算书
箱梁受力计算书箱梁支架计算书一、荷载计算1、箱梁自重：G=V*R=1170.5*26=30433KNV：箱梁砼体积，计算得知V=1170.5m3。
R：新浇砼容重，取常数，r=26KN/m3则箱梁荷载：F1=G*r/S= G*r/（A*B）r：安全系数，取安全系数1.2；S：支架底面积，S=A*B；A：支架横向宽度；B：支架长度，即桥梁长度；代入数值：F1 = 30433*1.2/（12+0.5*2）*130.08=21.596KN/m22、施工荷载：取常数，F2=2.5KN/m2；3、砼倾倒荷载：浇筑采用砼输送泵输送，取倾倒荷载F3=2.0KN/m2；4、砼振捣荷载：取常数F4=2.0KN/m2；5、箱梁芯模：芯模为厚2.5cm的杉木，容重为5KN/m3，则F5=R*V/S= R*dR：芯模容重，单位5KN/m3；V：芯模单位体积，单位m3；S：芯模底截面积，单位m2；d：芯模厚度，单位m；代入数值：F5 =5*0.025=0.125KN/m26、底模：底模为厚1.5cm的竹胶板，容重为5KN/m3，则F6= R*V/S = R*dR：芯模容重，单位5KN/m3；V：芯模单位体积，单位m3；S：芯模底截面积，单位m2；d：芯模厚度，单位m；代入数值：F6=5*0.015=0.075KN/m27、方木：底模为厚10cm的杉木，容重为5KN/m3，则F7= R*V/S = R*dR：芯模容重，单位5KN/m3；V：芯模单位体积，单位m3；S：芯模底截面积，单位m2；d：芯模厚度，单位m；代入数值：F7= 5*0.1=0.5KN/m2二、底模板强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板1、模板力学性能弹性模量：E=0.1×105MPa截面惯性矩：I=b*h3/12=30×1.53/12=8.44cm4截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3底模截面积：A=b*h=30×1.5=45cm22、模板受力计算底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4+F5代入数值：F =21.596+2.5+2.0+2.0+0.125=28.221KN/m2q=F×bF：底模板均布荷载，单位KN/m2；b：底模板宽度，单位m；代入数值：q =28.221×0.3=8.463KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8q：底模板均布荷载值，单位KN/m；L：底模板跨度，单位m。
箱梁模板(碗扣式)计算书
箱梁模板（碗扣式）计算书一、工程属性箱梁类型三室梁A(mm) 7500 B(mm) 1 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 150 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 170 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 370 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 1 立杆纵向间距l a(mm) 600 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 600 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 600 模板支架搭设的高度H(m) 5立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×183/12=486000mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×182/6=54000mm3 1、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +Q2k)=1.2×1(26×0.425+0.35+0.3)+1.4×1(2.51+2.1)=20.494kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1(26×0.425+0.35+0.3)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=20.313kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[20.494，20.313]=20.494 kN/mq静=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)=1.2×1(26×0.425+0.35+0.3)=14.04kN/mq活=1.4b(Q1k + Q2k)=1.4×1(2.51+2.1)=6.454kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1(26×0.425+0.35+0.3)=11.7kN/m计算简图如下：l=l4=200mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×14.04×0.22+0.117×6.454×0.22=0.086kNσ=M/W=0.086×106/54000=1.593N/mm2≤f=80N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V =0.6q静l+0.617q活l=0.6×14.04×0.2+0.617×6.454×0.2=2.481kNτ=3V/(2bt)=3×2.481×103/(2×1000×18)=0.207N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×11.7×2004/(100×800000×486000)=0mm≤[ω]=l/150=200/150=1.333mm满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
箱梁模板计算书
箱梁模板计算书一、测模板支护箱梁边翼板及中翼板处预先加工框架，框架采用10×10cm木方子和10×5cm 木方子组合加工而成。
木框架沿箱梁长度方向每80cm设置一道。
箱梁底模铺设完成后，将框架组装。
并将木胶板贴于木框架上，形成侧模。
侧模板与底模板的接缝要严密，保证其外露面线条流畅、美观。
二、箱梁内模支护箱梁内模板提前加工制作，选用竹胶板和木方子进行拼装，竹胶板强度较高，在工期允许的条件下，拆模后可重复使用。
箱室顶模板采用10×10、10×5的方木盒1.8cm的覆膜胶合板加工而成，根据现场施工情况，内模不再拆除。
肋板及横梁处的模板利用支撑进行加固，支撑每80cm设置一道，施工中，注意肋板及横梁处一期与二期模板连接的严密，可设置通长木条填塞。
模板安装完成后，板面之间要平整，接缝严密，保证结构物外露面美观、线条流畅。
箱梁封端模板必须根据设计图纸中锚具的型号的不同分别加工制作。
拼装制作封端锚模板采用表面平整的5×20cm的大板，用电刨找平刮光。
注意锚具开孔位置的准确。
支护模板前，检查模板外观形状，对于表面凹凸不平等不符合要求的模板严禁使用。
模板使用前，涂刷脱模剂。
模板制作时按《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）进行验收，模板的长度和高度允许偏差为±5mm，模板表面局部平整度允许偏差为1mm。
模板的支护严格按照《公路工程质量检验评定标准》（JTJ071—98）和《质量检查评定标准的补充规定》的规定进行施工及验收：模板支承面高程允许偏差为2，-5mm，模板内部尺寸允许偏差为3，-5mm，轴线偏位允许偏差为8mm，相邻板面高差允许偏差为2mm，模板表面平整度允许偏差为3mm，现浇梁面底允许偏差为0，10mm，预埋件位置允许偏差为3mm，预埋件外露长度允许偏差为±5mm。
三、底模的支护在基底处理完毕后，根据支架的布置间距在横桥向铺设5×20cm的木板，上面搭设碗扣支架，在中横梁处间距为60×60cm，在正常段间距为90×90cm，上下步距为60cm。
现浇箱梁模板、支架计算书
现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。
底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。
支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。
碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。
支架下地基采用60cm灰土处理。
现对以上方案进行计算。
一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。
现浇箱梁模板计算书
（一）内侧顶模板计算（1）横向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25+7.5×0.012）+（4+2.5）=13.74 kN/m2230.0122466bh W cm === 抗弯强度验算[]230.12410M ql Wσσ-==⨯<=30Mpa 0.72l m <l 取30cm 。
2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f 4370.67713.740.30.520.01211010012⨯⨯=⨯⨯⨯mm <1.2mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
横向背楞采用8cm ×10cm 的方木，间隔为30cm 。
（2）纵向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25×0.3+7.5×0.012×0.3+0.1×0.08×7.5）+（4+2.5）×0.3=4.18 kN/m2230.080.1133.366bh W cm ⨯=== 抗弯强度验算[]22330.1 4.180.880.1133.310==2.43133.310M ql W σσ--⨯⨯==⨯<⨯=13Mpa 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f4370.677 4.180.880.30.080.111010012⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <5.3mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
纵向背楞在横向背楞下设置四道，距离为0.88m 。
(3)支撑钢管计算1、强度验算设每1.2m 设置一个支撑钢管。
横向背楞传递到纵向背楞的Q =4.18×0.88=3.68kN Mmax=2.21 kN.m[]32.219.21324010M Mpa Mpa W σσ-===<=⨯ 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 384p 81.63m ax <=EI l f 3376.81 3.68 1.20.780.10.1211038412⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <4.8mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
箱梁模板受力验算书
箱梁模板计算书一、20米箱梁钢模板受力验算箱梁按模板上下对拉（如下图）模板受到的混凝土侧压力计算：F=0.22γc t0β1β2v1/2F=γcHF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γc—混凝土的重力密度（kN/m3），取值25，T为混凝土的温度t0—新浇筑混凝土的初凝时间，t0=200（T+15）0C。
取值25。
V—混凝土的浇筑速度（m/h），按1m/h计算。
（浇筑一片梁约3小时）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），按1.2米计算。
β1—外加剂影响修正系数1.0，（不掺外加剂考虑取值1）。
β2—混凝土坍落度影响修正系数，按50～90mm考虑取值1。
F=0.22×25×5×1.0×1×11/2=27.5kN/m 2 F=25×1.2=30kN/m 2取二者中的较小值，F=27.5kN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载4kN/m 2，则：总侧压力F=27.5*1.2+4*1.4=38.6kN/m 2侧模验算（一）面板验算： 1、强度验算：按简支梁进行验算：l=300mm取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0386×1=0.0386N/mm最大弯矩：M max =18ql 2=18×0.0386×3002=434.25N·mm面板的截面系数：W=16bh 2=16×1×62=6mm 3应力为：σmax =M max W=434.256=72.375N/mm 2<215 N/mm 2可满足要求 2、挠度验算：板的计算最大挠度：V max =K·Fl 4B 0板的刚度：B 0=Eh 312（1−ν2）F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2） L —计算面板的短边长度(mm)E —钢材的弹性模量，取E=2.1×105MPa h —钢板的厚度（mm ） ν—钢板的泊松系数，ν=0.3 K —挠度计算系数，取0.0016 B 0=Eh 312（1−ν2）=2.1×105×5312×（1−0.32）=24.02×105 N·mmV max =K·Fl 4B 0=0.0016×0.0386×300424.02×10=0.2mmV max l=0.2300<1500，满足要求。
现浇箱梁模板(扣件式)计算书
箱梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 300 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 1立杆纵向间距l a(mm) 600 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1200 立杆支撑方式可调托座支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 12003 12004 12005 12006 12007 12008 12009 600箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+ Q2k)=1.2×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×1×(2.5+2)=59.7kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.7×1×(2.5+2)=64.485kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[59.7，64.485]=64.485 kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4)=44.5kN/m计算简图如下：l=l2=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×64.485×0.152=0.181kN·mσ=M/W=0.181×106/37500=4.827N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×64.485×0.15=4.836kNτ=3V/(2bt)=3×4.836×103/(2×1000×15)=0.484N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×44.5×1504/(384×6000×281250)=0.174mm≤[ω]=l/150=150/150=1mm 满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.547N/mm2 τ＝0.333N/mm2 ω＝0.496mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=l/150=250/150=1.667mm同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=300mm承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+ Q2k)=1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×(2.5+2)=8.955kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.7×0.15×(2.5+2)=9.673kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[8.955，9.673]=9.673 kN/m因此，q静=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)=1.35×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=9.011kN/m q活=1.4×0.7b(Q1k+ Q2k)=1.4×0.7×0.15×(2.5+2)=0.661kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=6.675kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×9.011×0.62+0.117×0.661×0.62=0.352kN·mσ=M/W=0.352×106/(39.7×103)=8.866N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×6.675×6004/(100×206000×1983000)=0.014mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm 满足要求！3)、最大支座反力计算小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.5kN/m2）承载能力极限状态R max1＝ 1.1q静l+1.2q活l=1.1×9.011×0.6+1.2×0.514×0.6=6.317kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×6.675×0.6＝4.405kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算R max2＝4.282kN，验算值σ＝6.196N/mm2 ω＝0.009mmRˊmax2＝2.714kN允许值f＝205N/mm2 [ω]=l/150=600/150=4mm/结论符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=300mm项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算R max3＝4.286kN，验算值σ＝6.272N/mm2 ω＝0.009mmRˊmax3＝2.626kN 允许值f＝205N/mm2 [ω]=l/150=600/150=4mm /结论符合要求符合要求/主梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 2060001、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝1×6.317＝6.317kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝1×4.405＝4.405kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算主梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1)、抗弯强度验算M=1.421kN·mσ=M/W=1.421×106/(39.7×103)=35.793N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.062mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm满足要求！3)、最大支座反力计算横梁和腹板底主梁的最大支座反力（Q1k取1kN/m2）R max4＝27.41kN /ζ=27.41/1=27.41kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝1×4.282＝4.282kN，p＝ζRˊmax2＝1×2.714＝2.714kN，l c=900mm，按二等跨计算。
箱梁模板计算书
目录30m预制箱梁模板计算书 (2)一、工程概况 (2)二、预制箱梁模板体系说明 (2)三、箱梁模板力学验算原则 (2)四、计算依据 (3)五、箱梁模板计算 (3)4.1 荷载计算及组合 (3)4.2 模板材料力学参数 (6)4.3 力学验算 (8)4.3.2 横肋力学验算 (9)4.3.3 竖肋支架验算 (10)4.3.4 拉杆验算 (10)30m预制箱梁模板计算书一、工程概况呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。
原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。
二、预制箱梁模板体系说明箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。
所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。
内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。
箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。
三、箱梁模板力学验算原则1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制；2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。
3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
四、计算依据1、《路桥施工计算手册》，人民交通出版社2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）五、箱梁模板计算图4.1 箱梁外模构造尺寸图模板说明：30m预制小箱梁中心梁高1.6m，侧模面板厚5mm，横肋采用1cm铁条，间距40cm；竖肋及支撑架采用10cm槽钢通过横向焊接而成，间距为75cm；上下对拉杆采用27mm圆钢。
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箱梁模板计算书京沪高速铁路32米箱梁模板采用钢板面和钢框架结构设计，桥模板按《铁路混泥土工程施工验收补充标准》（铁建设［2005］160号）、《公路桥涵施工技术规范》、《混泥土结构工程施工验收规范》（GB50204）和《钢结构设计规范》（GB50017-2003）的要求进行设计和计算。
1.载荷计算（1）新浇混泥土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混泥土容量rc=26KN/m3，浇注速度v=1.5m/h，入模温度T=20 0C依据混泥土有效压头计算公式：v/T≤0.035时，h=0.22+24.9 v/Tv/T≥0.035时，h=1.53+3.8 v/T现v/T=1.5/20=0.075，则有效压头h=1.815m考虑可能的外加剂最大影响，取系数 1.2，则混泥土计算侧压力标准值F1=1.2×26×1.815=56.63 KN/ m2=56.63×10-3 N/mm2（2）倾倒混泥土产生的侧压力（F2）当采用泵送混泥土浇注时，侧压力取6 KN/m2并乘以活载荷分项系数1.4。
所以F2=1.4×6=8.4KN/ m2（3）侧压力合计（F3）v/TF3= F1+ F2=56.63+8.4=65.03KN/ m2模板强度验算考虑新浇注混泥土侧压力与倾倒混泥土时产生的荷载，即F3值。
模板刚度验算考虑新浇注混泥土侧压力，即F3值。
2.侧模计算（1）设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。
其中面板为8mm厚钢板；模板下角竖肋为间距300mm的10mm筋板；模板其他部分为单向板，横肋为间距300mm的[10#；背楞为[18#双槽钢；对拉杆水平间距最大2000mm；（2）板面、与面板直接焊接的横肋、背楞的强度与刚度的计算：上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的横肋是板面的支承边；背楞作为横肋的支座；对拉栓及销轴作为背楞的支座。
2．1钢面板、横肋、背楞和桁架计算2.1.1钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。
在这种情况下，最不利的位置是最下角的板。
模板面板为8mm 的厚钢板，下角为8mm 的筋板，其余横肋均为Ⅰ10#，背楞为双排[18#槽钢。
强度验算跨度/板厚=300/8=37.5＜100.属小挠度连续板。
取10mm 为计算单位，查“三等跨梁的内力和挠度系数表”得弯矩系数为-0.100，按表查得最大静载∴M=系数×ql 2=0.1×65.03×3002×10-3×10=5852.7N.mm 截面抵抗矩：W=bh 2／6=10×82/6=107mm 3 式中 b ── 板宽, 取10mm h ── 板厚， 取8mm面板最大的内力为：σ=M/W=5852.7/107=54.7N/mm 2＜f 挠度计算查“三等跨梁的内力和挠度系数表”挠度系数为0.677∴ω=系数×EI ql 1004=0.667×12/8101010.21003006503.0354⨯⨯⨯⨯⨯=0.6mm ＜1.5mm 强度、刚度均满足要求！2.1.2 竖肋计算（1）横肋支撑在背楞上，横肋在两端挑出很少，近似按两跨连续梁计算，计算简图如下，载荷为：q=0.06503×300=19.5N/mm （2）强度计算查“结构静力计算表”，得弯矩系数为-0.125，所以弯矩为：M=系数×ql 2=0.125×19.5×20002=9750000N.mm 查型钢特性表的Ⅰ10#的截面截面抵抗矩和惯性矩为： W=49000mm 3;I=2450000 mm 4肋的最大内力为：σ=M/W=49000975000=199N/mm 2＜f=215N/ mm 2（3）挠度验算查“二等跨梁的内力和挠度系数表”，得跨中最大挠度系数为0.632，∴ω=系数×EIql 1004=0.632×19.5×20004/100×2.10×105×2450000=3.83mm ＜L/500=4mm 。
刚度满足要求！2.1.3背楞、桁架计算背楞与其后桁架共同作用验算强度及刚度。
1）通过力学求解软件建立力学模型：图 1-桁架计算简化模型侧面桁架的间距为2米，每个侧面桁架作用的有效面积为2米，则单位高度上桁架所承担的荷载值q=65.03×2=130.06N/m2）内力计算图图 2-轴力计算图图 3-剪力计算图3）轴力计算（1杆件6（∠90×90×6角钢）轴力最大值为：117685N[σ]=N/A=117685/1060=110.02N/mm2＜f=215N/ mm2满足要求（2杆件7（双18#槽钢）轴力最大值：61110N[σ]=N/A=61110/2570×2=11.89 N/mm2＜f=215N/ mm2满足要求（3杆件8（16#工字钢）轴力最大值：128632N[σ]=N/A=128632/2610=49.28N/m m2＜f=215N/ mm2满足要求（4剪力计算（1）杆件7（双18#槽钢）剪力最大值：135570N[σ]=N/A=135570/2570×2=26.38 N/mm2＜f=215N/ mm2满足要求（2）杆件8（16#工字钢）剪力最大值：113872N[σ]=N/A=113872/2610=43.63 N/mm2＜f=215N/ mm2满足要求3.箱梁底模计算3.1荷载取值。
底模设计应该考虑其承受全部混泥土梁的荷载、内模板荷载和施工荷载。
钢筋混泥土折合到底模上的均布荷载为（49KN/m2）内模的重量主要有模板和台座。
则单块内模板重量为：6.04+2.76+2.24=11.04T附件及油缸按总重5%考虑，则台架重量为：（1.4+0.93+0.74+0.1）×105%=3.33T故内模和台架折合到底模上的均布荷载为：5.55.11033.304.11(⨯⨯+）=17.42kn/m2则底模的荷载设计值为：1.2×（49+17.42）+1.4×2.5=83 kn/m23.2面板强度和刚度验算。
（参考外模设计简图） （1）强度验算 图 1 面板断图取10mm 宽板条为研究对象。
最大弯矩：M=4866868.6 N.mm 截面抵抗矩：W=259568mm 3所以，模板面板的最大应力为：σ=W M =2595686.4866868=18.8 N/m m 2＜f(2)挠度验算ω=0.1mm ＜500400=0.8mm强度和刚度均满足要求 。
3.3底模板横梁计算底模台座间距1668mm ，悬臂600mm 。
将主肋传递的集中荷载近似的看做均布荷载，则q=0.083×500=41.5 N/mm底模横梁可看作三点支撑连续梁，求得最大弯矩为：10858777.92 N.mm 图 2 底模横梁计算简图及弯矩图 （1）强度验算查型钢特性表得20a 工字钢的截面抵抗矩和惯性矩为：W X =237000mm 3,I X =23700000 mm 4故横梁的最大应力为：σ=W M =23700092.10858777=45.82 N/m m 2＜f强度满足要求 (2)挠度验算通过结构力学求解器建模计算，求得最大挠度为0.72mm ＜10001668=1.6mm强度和刚度都满足要求 （3剪切计算τmax =1.2×5.932025.25623.31⨯⨯⨯=15.8 N/m 2＜125 N/m 2，满足剪切强度3.4局部加强措施。
在箱梁施加预应力时，梁的荷载将偏重作用于靠近梁端的范围之内，假设其全部集中于梁两端各3m 范围之内，则此时底模承受压力为： 5.563226737.11⨯⨯⨯=295.9 KN/m 2约为底模荷载设计值（83 KN/m 2）的3.6倍，又有应力和挠度与荷载成线性关系，根据上述求得的最大应力和挠度，放大3.6倍仍不超过许用应力和允许位移。
因此，强度和刚度仍满足要求。
为提高安全系数，在箱梁的两端从变截面处到端头6.0m 范围内（端部的三块模板内）进行局部加强，加强方法为：将横梁间距由600改成400，即外模三角桁架对应的底模横梁之间（1200mm ）的横梁数由原来1根变成2根利用泄水孔支撑内模及顶模的位置校核底板局部强度：此处底板承受顶板混泥土重，内模及附件重为45608N ，计算简图及弯矩图如下图 2 底模横梁集中荷载计算简图及弯矩图 采用工20a#,σ=W M =23700023.29363332=123.90 N/m m 2＜f,满足要求！京沪高速铁路箱梁外模板安装流程箱梁外模板安装流程一.底模安装1）准备工作安装前，应对底模台座的混泥土基础进行测量，并打出中心线；(台座的长度方向和宽度方向的中心线)此线为底模安装的基准线；同时检查一下台座基础的预埋件位置是否正确；2）安装底模底模安装前首先应检查底模的编号是否正确（以图纸为准）安装前先找出底模中心线位置单块模板，并在该板上放出中心线；3）底模调反拱底模按照要求应预设反拱，反拱按二次抛物线计算，要求按照单块模板的宽度值为拱点，计算出该点位置上相对应的起拱数。
此反拱数据由梁场技术人员提供二.侧模底座安装首先根据底模到侧模底座预埋板的实际距离来确定侧模底座的基准高度，以底模两端头到侧模底座预埋板的最短距离为基准距离，测量出两端头到底座上的转轴孔的距离，两端头的距离要相等，高度上以此距离为基准，位置上要注意严格按照图纸的要求施工。
先定好两个端头上的侧模底座的位置，然后以这两个侧模底座上的转轴孔为基准点拉线，依次确定其他侧模底座的安装位置，高度上用垫垫片的方法来保证转轴孔位在同一条线上。
三.下侧模安装安装前要按照图纸制作一个很精确及标准的角度样板，这个样板直接决定了下侧模角度的精确程度，也是侧模的检验标准。
同时还要将模板的板边进行轻微打磨，去掉毛刺杂物。
同时还要将下侧模连接桁架上的连接板上的连接螺栓进行紧固。
安装前还要将上下侧模位于两端头部分的边框取下，方便模板测量梁长时的施工。
（注意吊装模板时不得使用吊钩，一律使用卡环，防止模板脱钩，发生危险）四.侧模后桁架安装将侧模后桁架吊起，使后桁架的连接板对正侧模的桁架，对正后将其焊接，每一个单个桁架安装时只是先将两头的相关桁架焊接，就可接着安装下一相连的桁架，剩下的中间部分的桁架连接可以单独焊接了，连接中可使用导链等工具将桁架连接板拽到一起，侧模后桁架的连接很简单，但一定要焊接牢固。
五.安装上侧模背楞先要将上侧模调节丝杆调节到图纸规定的安装尺寸，然后将上侧模背楞吊起使上侧模背楞的连接孔与下侧模背楞连接孔对正，用背楞销轴将其连销轴接起来，同时用开口销轴将背楞销轴锁住，然后将背楞吊起超过调节丝杆的高度，将调节丝杆放到图纸所示位置，将调节丝杆同上侧模背楞及支撑桁架焊接固定，依次完成上侧模背楞的安装，安装中要注意上侧模调节丝杆一定要位置正确，不得歪斜，防止受力后丝杆变形。