复合地基变形计算
地基变形的计算方法
地基变形的计算方法地基变形是指地基在受力作用下发生的变形现象，它是土木工程中一个重要的问题。
地基变形的计算方法对于工程设计和施工具有重要意义。
在本文中，将介绍地基变形的计算方法及其相关知识。
地基变形的计算方法需要考虑土体的本构关系、荷载作用、地基结构的特性等因素。
首先，我们需要了解地基变形的类型，一般包括弹性变形、塑性变形和不可逆变形。
弹性变形是指土体在荷载作用下发生的可恢复的变形，而塑性变形和不可逆变形则是指土体在受到一定荷载后会永久性地发生变形。
在实际工程中，我们需要对地基的变形进行合理的计算和分析，以保证工程的安全性和稳定性。
在进行地基变形的计算时，我们需要考虑土体的本构关系。
土体的本构关系是指土体在受力作用下的应力-应变关系。
通常情况下，我们可以利用弹性模量和剪切模量等参数来描述土体的本构关系。
通过合理地选择本构模型，我们可以对地基的变形进行较为准确的计算。
另外，荷载作用也是影响地基变形的重要因素。
在实际工程中，地基会受到来自建筑物、交通载荷、地震等多种荷载的作用。
这些荷载会导致地基发生不同程度的变形。
因此，我们需要对不同类型的荷载进行合理的计算和分析，以确定地基的变形情况。
除了考虑土体的本构关系和荷载作用，地基结构的特性也是影响地基变形计算的重要因素。
地基结构的特性包括地基的形状、材料、支护方式等。
不同的地基结构会对地基的变形产生不同程度的影响，因此在进行地基变形的计算时，我们需要对地基结构的特性进行全面的分析和考虑。
综上所述，地基变形的计算方法是一个复杂而又重要的问题。
在实际工程中，我们需要综合考虑土体的本构关系、荷载作用和地基结构的特性等因素，以确定地基的变形情况。
只有通过合理的计算和分析，我们才能保证工程的安全性和稳定性。
希望本文能够对地基变形的计算方法有所帮助。
复合地基的复合模量计算公式(二)
复合地基的复合模量计算公式(二)复合地基的复合模量计算公式简介在土木工程中，复合地基是一种常见的处理方法，通过在原有地基上加厚或加强填土层，提高其承载力和变形性能。
计算复合地基的复合模量是评估其承载能力和预测变形的重要指标。
本文将列举几种常用的复合地基复合模量计算公式，并通过实例进行解释说明。
常用计算公式1.经验公式复合地基的复合模量可以通过经验公式进行计算，常用的经验公式有Heigel公式、Naterlin公式等。
这些公式通常基于实际工程经验，提供较为简单的近似计算方法。
2.弹性模量叠加法复合地基的复合模量可以通过弹性模量叠加法进行计算，该方法将复合地基分为若干层，并根据每层的材料和厚度计算其对复合模量的贡献，然后进行叠加求和。
这种方法较为精确，适用于复合地基的层数较少的情况。
3.有限元法有限元法是一种计算复合地基复合模量的数值方法，通过将复合地基划分为网格，并在每个网格单元中求解应力和应变，进而计算复合模量。
这种方法能够考虑复杂的地基结构和材料非线性，但需要进行复杂的数值计算。
实例说明假设有一工程中使用了2层复合地基，第一层为砂土层，厚度为3米，弹性模量为10MPa；第二层为粘土层，厚度为2米，弹性模量为20MPa。
我们使用弹性模量叠加法计算复合地基的复合模量。
根据弹性模量叠加法，复合地基的复合模量计算公式为：E c=E1H1+E2H2 H1+H2将已知值代入公式计算，得到：E c=10×3+20×23+2=805=16MPa因此，该复合地基的复合模量为16MPa。
结论本文列举了几种常用的复合地基复合模量计算公式，并通过实例进行了解释说明。
在实际工程中，根据具体的情况选择合适的计算方法，以评估复合地基的承载能力和变形性能。
复合地基的复合模量计算公式
复合地基的复合模量计算公式复合地基是指由多种不同材料组合而成的地基层。
其复合模量计算公式是用来评估复合地基承载力和变形性能的重要指标之一。
复合模量是指在规定条件下，地基材料所承受的应力与应变之间的比值。
复合地基由于其结构的复杂性，使得其计算公式相对较为复杂。
一般来说，复合地基的复合模量计算公式可以根据材料的力学性质和排列方式来确定。
以下是几个常见的复合地基的复合模量计算公式：1. 复合地基由土壤和加筋材料构成的情况下，可以采用横向等效弹性模量计算公式：Eh = Et(1 + Kp) + Er其中，Eh为复合地基的横向等效弹性模量，Et为土壤的弹性模量，Kp为加筋材料的增强系数，Er为加筋材料的弹性模量。
2. 复合地基由不同材料层叠而成的情况下，可以采用层叠法计算复合模量：1/Eh = Σhi/Ei其中，Eh为复合地基的复合模量，hi为第i层材料的厚度，Ei为第i层材料的弹性模量。
3. 复合地基由悬浮承台和土壤构成的情况下，可以采用悬臂梁法计算复合模量：Eh = Et + Σhi(Ei - Et)其中，Eh为复合地基的复合模量，Et为土壤的弹性模量，hi为第i层材料的厚度，Ei为第i层材料的弹性模量。
以上是几种常见的复合地基的复合模量计算公式，它们在实际工程中有着广泛的应用。
通过计算复合地基的复合模量，可以评估地基的承载力和变形性能，为工程设计和施工提供指导意义。
需要注意的是，以上公式仅供参考，实际应用中需要根据具体情况进行合理选择和调整。
此外，由于复合地基的复杂性和多样性，计算公式可能存在一定的局限性，因此在实际工程中还需要进行严密的试验和观测，不断优化和验证计算结果。
综上所述，复合地基的复合模量计算公式是评估地基承载力和变形性能的重要工具。
只有通过合理选择和调整计算公式，并结合实际工程的试验和观测，才能更好地评估复合地基的性能，为工程设计和施工提供指导和参考。
复合地基变形模量计算分析方法的探讨
p e1) / (1 + e0)
E0′ E0
=
1
-
1
e0 1+
e1 e0
×ε1
(下转第 37 页)
33
岩土工程界 第 7 卷 第 11 期
检测与分析
图 5 有限元弯矩计算结果
验 ,配筋设计可采用自由变形圆环的解析解 ;原拟订 的衬砌断面能够满足有关规范要求 。
参考文献
[1 ] 北京城建设计研究院 1 地下铁道设计规范 ( GB50157 - 2003) 1 北京 :中国计划出版社 ,2003 ,81
假设复合地基成桩 过程中桩间土受扰动作用 可忽略 ,设桩的面积置换率 m , 桩土应力比为 n , 桩 间土承受基础传来的平均竖向荷载为 ps , 由此引起 的竖向应变为ε,根据复合地基中土的应力分担关系
〔收稿日期〕 2004 - 05 - 31
即 psp = (1 + m ( n - 1) ) ps , 则土的变形模量可表示
地基处理后进行载荷试验 ,承压板为方形 ,面积 1. 0m ×1. 0m ,承压板形状参数 I = 0. 886 ,将各级荷 载和沉降参数代入公式 (2) 计算得各级荷载作用下 复合地基变形模量结果见表 1 。查表 1 对应于复合 地基承载力特征值 180kPa 的变形模量为 43MPa 。
表 1 不同荷载作用下复合地基变形模量计算结果
形模量的关系 ,推导过程如下 : 设天然地基上作用的荷载为 p , 产生的竖向应
变为ε,则天然地基变形模量 E0 = p/ε 同理 ,设挤密后地基上作用荷载与非挤密地基
相同 ,产生的应变为ε′,ε′=ε- ( e0 - e1) / (1 + e0) , 则挤密地基变形模量 :
14 地基处理技术——复合地基理论
散体材料桩复合地基较易发生整体 剪切破坏，柔性桩复合地基在一定条
件下也可能发生此类破坏。
14.2 复合地基性状
❖14.2.2 复合地基桩体的破坏模式
（4）滑动破坏
在荷载作用下复合地基沿某一滑动面产生滑动破坏。 在滑动面上，桩体和桩间土均发生剪切破坏。
及复合地基效果的检验。
14.3.2 复合地基承载力计到
单桩承载力特征值。
认为复合地基在达到承载力的时候，复合地基中
的桩和桩间土同时达到各自的承载力，表达式如下：
fspk mfpk (1 m) fsk (14 2) 或fspk [1 m(n 1)] fsk (14 3)
基础宽度的地基承载力修正系数应取0； 基础埋深的地基承载力修正系数应取1.0。
对复合地基，当在受力范围内仍存在软弱下卧层 时，应验算下卧层的地基承载力。
14.3 复合地基承载力计算
❖14.3.1 复合地基承载力概念
复合地基承载力确定的两种方法：
采用理论公式计算，进行复合地基初步设计时采用； 通过现场载荷试验得到：用于复合地基详细设计以
当桩端土未经修正的承载力特征值小于桩周土的承
载力特征值的平均值时，可取0.5~0.9，差值大时或 设置褥垫层时均取高值。
14.3.3 规范中两种计算方法的应用
❖ 1.计算方法选择的具体规定如下
（5）对于旋喷桩复合地基，采用变形复合法；桩 间土折减系数，在无实测资料或经验时，取0~0.5，
承载力低时取低值。
14.3.3 规范中两种计算方法的应用
❖ 2.关于单桩承载力fpk规定如下
（1）可采用单桩承载力计算公式计算得到，不同 类型桩，计算公式不同；
多元复合地基的承载力计算及检测方法
多元复合地基的承载力计算及检测方法一、广义强度准则法广义强度准则法是根据地基中不同层次材料的强度和变形特性，对其进行力学相互作用分析，计算多元复合地基的承载力和变形情况。
具体的计算步骤如下：1.土质特性分析：通过实地勘探和取样试验，确定软弱地层的土质性质，包括颗粒分布、比重、压缩性、剪切性等参数。
2.材料特性分析：对采用的土工材料进行实验室试验，确定其力学特性，包括抗拉强度、抗剪强度等参数。
3.地基分析：根据实测资料和现场条件，建立地基的几何模型，计算地基中各层的应力与变形状态，确定承载力和变形情况。
4.强度准则分析：根据广义强度准则，推导出相应的地基承载力计算公式和变形预测模型。
5.计算和检测：利用所建立的计算公式和模型，进行多元复合地基的承载力计算和变形预测，并进行现场检测和监测。
二、现场试验法现场试验法是通过在实际地基上进行力学试验，利用试验结果确定多元复合地基的承载力和变形性能。
主要包括静载试验、动载试验和水平荷载试验等。
1.静载试验：在地基上设置静载试验桩或载重板，施加垂直静载，通过测量地基的沉降和变形，确定地基的承载力和变形特性。
2.动载试验：采用振动器、冲击器等装置，对地基施加动态荷载，通过测量地基的振动响应和变形，分析地基的动态特性和可调控承载力。
3.水平荷载试验：通过在地基上施加水平荷载，测量地基的变形和侧向剪切力，分析地基的水平承载力和变形特性。
现场试验法具有直接、准确的优点，但试验成本较高，施工周期较长。
因此，一般在项目工程中使用广义强度准则法进行计算和检测。
总之，多元复合地基的承载力计算和检测方法主要有广义强度准则法和现场试验法。
根据实际情况选择合适的方法进行计算和检测，以确保地基的安全性和可靠性。
刚性桩复合地基计算书(CFG桩)三相岩土
三相岩土—刚性桩复合地基计算程序淘宝有售1 说明：1.高程请输入绝对标高，或统一高程系统。
2.桩边至筏板边距离为采用等效实体法计算沉降时采用。
3.地基承载力修正深度适合建筑周边存在独立基础的地下车库时，修正深度不同于基础埋深时。
4.输入土层各压力段下孔隙比很重要，用于计算不用压力段下压缩模量，输入此值以后，输入的压缩模量值会在计算时被替换。
5.保存数据与读取数据均为EXCEL2003格式，计算书为word2003格式。
6.如有问题可发邮件到2419859460@ 淘宝店名：三相岩土复合地基计算书5号楼一、计算条件基础长度：67.83 m基础宽度：17.73 m地基承载力修正深度：0.50 m基底压力：570kpa准永久荷载：540KN/m3地下水位高程：18.00 m自然地面标高：32.21 m3.桩基参数桩长：26 m桩径：500 mm桩顶标高：21.73 m桩间土承载力发挥系数β：1.0单桩承载力发挥系数λ：0.9桩端阻力发挥系数：1.0桩顶标高: 21.73 m布桩形式：矩形桩间距X方向：1.7 m Y方向：1.8 m二、复合地基承载力计算1.桩在地层中位置主层号 亚层号 土层名称 地层计算厚度(m) 侧阻标准值(Kpa) 端阻标准值(Kpa) 3 0 细砂 4.12 65 — 4 0 粘土 7.90 53 — 5 0 细砂 9.20 70 — 7细砂 0.98 72 25002.单桩竖向承载力特征值计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-3)R a =12 ×(u p ∑q si l i +αp q p A p )=12 ×[π×0.50×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)+1.00×π×0.252×2500.00]=1542.80KN R a —单桩竖向承载力特征值(KN) u p —桩周长(m)q si —桩周第i 层土极限侧阻力标准值(Kpa) l i —桩周第i 层土厚度(Kpa) αp —桩端端阻力发挥系数q p —桩的极限端阻力标准值(Kpa) A p —桩的截面积(m 2) 3.面积置换率计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-1) 布桩类型：矩形m= d 2d e2 =0.502/(1.052×1.70×1.80) =0.0640m —面积置换率 d —桩径(m)d e — 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径(m) 4.桩间土承载力基底以下存在软弱下卧层,天然地基承载力按207.8873Kpa 计算主层号 亚层号 土层名称 修正深度(m) 平均重度(KN/m3) 深度修正系数 修正后承载力(Kpa) 4粘土4.1218.751207.89f sk =207.89Kpa 5.复合地基承载力计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-2)f spk =λm R aA p+β(1-m)f sk = 0.90 × 0.0640 ×1542.80/(π×0.252)+0.95×(1-0.0640)×207.89=637.32Kpa f spk —复合地基承载力特征值 (kpa) λ—单桩承载力发挥系数 β—桩间土承载力发挥系数 6.复合地基承载力深度修正不考虑深度修正 f spa =f spk =637.32Kpa f spa —深度修正后复合地基承载力(kpa) 7.桩体试块抗压强度计算达到设计要求的复合地基承载力需要的单桩竖向承载力特征值R a =[f spk -β(1-m)f sk ]A p λm=[ 570.00-0.95×(1-0.0640)×207.89]×π×0.252/(0.90 × 0.0640)=1063.73KN 桩身试块抗压强度,根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.6条式(7.1.6-2)f cu ≥4λR aA p=4×0.90×1063.73/(π×0.252)/1000=24.08Mpaf cu —桩体试块抗压强度(Mpa)三、下卧层承载力验算1.天然地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f azP z —下卧层顶面处附加压力值(kPa)P cz —下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)f az —下卧层顶面处经深度修正后承载力特征值(kPa) 计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加应力 PzKpa自重 应力 Pcz kpa Pz+ Pcz kpa 修正 深度 m 平均 重度 KN /m3 深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa 计算 结果 3 0 细砂 21.73 19.70 1.0000 367.09 202.91 570.00 0.50 19.70 3.00 220.00 不满足 3 0 细砂 18.00 9.70 0.9739 357.50 276.39 633.89 4.23 17.37 3.00 414.39 不满足 4 0 粘土 17.61 7.70 0.9661 354.66 280.17 634.83 4.62 16.72 1.00 208.90 不满足 5 0 细砂 9.71 9.70 0.7042 258.52 341.00 599.52 12.52 11.03 3.00 697.74 满足 6 0 粘土 0.51 7.60 0.4613 169.33 430.24 599.57 21.72 10.47 1.00 402.10 不满足 7 0 细砂 -3.29 9.80 0.3936 144.50 459.12 603.62 25.52 10.04 3.00 1063.58 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20663.5535.7210.141.60751.56满足10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足2.复合地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f az计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 Pz Kpa 自重应力 Pcz kpaPz+Pcz kpa修正 深度 m平均 重度 KN /m3深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa计算 结果8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20 663.55 35.72 10.14 1.60751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足3.按桩基模式验算桩端下卧层承载力根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94)第5.4.1条式(5.4.1-1) σz +γm z ≤f azσz —作用于下卧层顶面的附加应力γm —下卧层顶面以上深度修正范围内土层加权平均重度(KN/m 3) z —修正深度(m)σz0=(F k +G k )-3/2(A 0+B 0)∑q sik l iA 0+B 0=[570.00-3/2×(67.83+17.73-4×0.80)×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)]/[(67.83-2×0.80)×(17.73-2×0.80)]=212.08kpa σz0—桩端位置附加应力(kpa)F k +G k —建筑荷载与基础覆土重之和,即基底压力(kpa) A 0、B 0—桩群外缘矩形底面的长、短边边长(m) 计算结果见下表 主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 σz自重应力 γ·zkpaσz+ γ·z kpa修正 深度 m平均 重度KN/m3深度修正 系数修正后承载力kpa 计算 结果 7 0 细砂 -4.27 9.80 1.0000 212.08 468.72 680.81 26.50 3.00 10.03 1092.41 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.9636 204.36 509.10 713.46 30.62 4.40 10.00 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.7938 168.36 565.20733.56 35.72 1.60 10.14 751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.7531 159.72 576.09 735.81 36.82 3.00 10.14 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.6043 128.16 620.64 748.80 41.32 1.60 10.11 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.5733121.59 631.53 753.12 42.42 3.0010.10 1620.72 满足四、沉降计算1.天然地基沉降计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.5条式(5.3.5)s=ψs ∑p 0E si(z i αi -z i-1αi-1)s —地基最终变形量(mm) ψs —沉降计算经验系数p 0—准永久组合时基础底面处的附加应力(kpa)，p0=337.09kpa z i 、z i-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面的距离(m)αi 、αi-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数E si —基础底面下第i 层土的压缩模量(Mpa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，根据《土工试验方法标准》(GBT50123)第14.1.9、14.1.10条E si =(1+e i0)(p i2-p i1)e i1-e i2e 0—初始孔隙比p i1、p i2—第i 层土自重应力、第i 层土自重应力与附加应力之和(Kpa)e i1、e i2—第i 层土自重应力下孔隙比、第i 层土自重应力与附加应力之和作用下孔隙比,根据高压固结试验内插计算 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.7条,地基变形计算深度z n 应符合式(5.3.7)条规定Δs n '≤0.025∑Δs i ' Δs i '—在计算深度范围内,第i 层土计算变形值(mm)Δs n '—在由计算厚度向上取厚度为Δz 的土层计算变形值(mm) Δz —根据基础宽度b=17.73m ，查表5.3.7，Δz=1m 计算过程见下表主层亚层土层 名称计算 深度 m 有效 重度 KN/ 自重 应力 Pcz 附加 应力 PzPz+ Pcz kpa孔隙比 e1 孔隙比 e2 压缩 模量 Mpa平均附加Ai本层 沉降号 号 m3 kpa Kpa 应力系数 Δs' mm 3 0 细砂 1.00 19.70 202.91 337.09 540.00 19.00 0.9998 0.9998 17.74 3 0 2.00 19.70 222.61 336.87 559.48 19.00 0.9988 0.9978 17.70 3 0 3.00 19.70 242.31 335.41 577.71 19.00 0.9962 0.9910 17.58 3 03.73 19.70 256.69 331.80 588.49 19.00 0.9930 0.7154 12.69 3 0 细砂4.12 9.70 264.37 327.60 591.9719.00 0.9909 0.3783 6.71 4 0 粘土 5.12 7.70 274.07 324.82 598.89 0.683 0.636 12.95 0.9838 0.9545 24.85 4 0 6.12 7.70 281.77 316.13 597.90 0.677 0.636 14.44 0.9746 0.9275 21.66 4 0 7.12 7.70 289.47 305.64 595.11 0.671 0.636 16.39 0.9635 0.8959 18.42 4 0 8.12 7.70 297.17 293.91 591.08 0.665 0.637 19.15 0.9509 0.8614 15.16 4 0 9.12 7.70 304.87 281.50 586.37 0.663 0.637 20.44 0.9372 0.8253 13.61 4 0 10.12 7.70 312.57 268.86 581.43 0.662 0.637 20.34 0.9225 0.7889 13.07 4 0 11.12 7.70 320.27 256.33 576.60 0.661 0.638 20.24 0.9073 0.7529 12.54 4 012.02 7.70 327.20 244.14 571.34 0.661 0.638 20.13 0.8932 0.6477 10.85 5 0 细砂 13.02 9.70 334.90 233.58 568.48 20.00 0.8774 0.6876 11.59 5 0 14.02 9.70 344.60 222.37 566.97 20.00 0.8616 0.6555 11.05 5 0 15.02 9.70 354.30 211.76 566.06 20.00 0.8458 0.6250 10.53 5 0 16.02 9.70 364.00 201.75 565.75 20.00 0.8303 0.5962 10.05 5 0 17.02 9.70 373.70 192.34 566.04 20.00 0.8149 0.5691 9.59 5 0 18.02 9.70 383.40 183.49 566.89 20.00 0.7998 0.5435 9.16 5 0 19.02 9.70 393.10 175.18 568.28 20.00 0.7851 0.5194 8.76 5 0 20.02 9.70 402.80 167.38 570.18 20.00 0.7707 0.4968 8.37 5 0 21.02 9.70 412.50 160.05 572.55 20.00 0.7567 0.4755 8.01 5 021.22 9.70 414.44 153.15 567.5920.00 0.7539 0.0927 1.56 6 0 粘土 22.22 7.60 424.14 151.83 575.97 0.624 0.608 17.44 0.7403 0.4516 8.73 6 0 23.22 7.60 431.74 145.41 577.15 0.623 0.608 17.39 0.7270 0.4328 8.39 6 0 24.22 7.60 439.34 139.37 578.71 0.622 0.607 17.33 0.7142 0.4152 8.08 6 025.02 7.60 445.42 133.67 579.09 0.621 0.607 17.29 0.7041 0.3201 6.24 7 0 桩端 26.00 9.80 452.87 129.34 582.21 21.70 0.6921 0.3783 5.88 7 0 细砂 26.02 9.80 453.06 124.30 577.36 21.70 0.6919 0.0076 0.12 727.029.80462.86124.20587.0621.700.68000.37075.76总沉降计算值s'=334.45mm在基底以下27.02m 以上1m 厚度土层计算变形值 Δs Δs=5.76mm<0.025∑Δs'=8.36mm 沉降计算深度满足要求。
地基变形的计算方法
地基变形的计算方法地基变形是指地基在受到外部荷载作用时所发生的变形。
地基变形的计算方法对于工程建设来说非常重要，因为它直接关系到建筑物的稳定性和安全性。
在工程设计中，我们需要通过科学的方法来计算地基变形，以保证建筑物的安全和稳定。
下面将介绍地基变形的计算方法。
首先，地基变形的计算需要考虑地基的类型和荷载的性质。
不同类型的地基在受到不同性质的荷载时，其变形规律也会有所不同。
因此，在进行地基变形的计算时，需要首先对地基的类型和荷载的性质进行详细的分析和研究。
其次，地基变形的计算还需要考虑地基的材料特性和地基的受力情况。
地基的材料特性包括地基的强度、变形模量、黏聚力等参数，而地基的受力情况包括地基所受到的荷载大小、荷载的分布情况等。
通过对地基的材料特性和受力情况进行分析，可以得到地基的受力状态，从而进一步进行地基变形的计算。
在进行地基变形的计算时，还需要考虑地基的支护结构和地基的周围环境。
地基的支护结构包括地基的基础形式、基础的尺寸和形状等，而地基的周围环境包括地基的周围土体的情况、地下水位等。
这些因素都会对地基的变形产生影响，因此在进行地基变形的计算时，需要对这些因素进行综合考虑。
最后，地基变形的计算方法还需要考虑地基的变形规律和变形的控制措施。
地基的变形规律包括地基的沉降规律、变形的分布规律等，而变形的控制措施包括地基的加固措施、变形的补偿措施等。
通过对地基的变形规律和变形的控制措施进行研究，可以有效地控制地基的变形，保证建筑物的安全和稳定。
综上所述，地基变形的计算方法是一个复杂的工程问题，需要综合考虑地基的类型、荷载的性质、地基的材料特性、地基的受力情况、地基的支护结构、地基的周围环境、地基的变形规律和变形的控制措施等多个因素。
只有通过科学的方法进行计算和分析，才能有效地控制地基的变形，保证建筑物的安全和稳定。
JGJ79(2012)地基处理宣贯3
f spk 1 m n 1 f sk
14
7.3 水泥土搅拌桩复合地基
7.3.3 水泥土搅拌桩复合地基的设计应符合下列规定： 1 搅拌桩的长度，应根据上部结构对地基承载力和变形的要求 确定，并应穿透软弱土层到达地基承载力相对较高的土层； 当设置的搅拌桩同时为提高地基抗滑稳定性时，其桩长应超 过危险滑弧以下不少于2.0m；干法的加固深度不宜大于15m ，湿法加固深度不宜超过20m； 2 复合地基的承载力特征值，应通过现场单桩或多桩复合地基 静载荷试验确定。初步设计时可按本规范公式(7.1.5-2)估 算，处理后桩间土承载力特征值fsk (kPa)，可取天然地基 承载力特征值；桩间土承载力发挥系数β，对淤泥，淤泥质 土、流塑状软土等处理土层，可取0.1～0.4，对其它土层可 取0.4～0.8；单桩承载力发挥系数λ 可取1.0；
(7.1.5-2)
式中: fspk——复合地基承载力特征值(kPa)； λ——单桩承载力发挥系数，按当地经验取值； m ——面积置换率； Ra——单桩承载力特征值(kN)； AP——桩的截面积(m2 )； β——桩间土承载力发挥系数，按当地经验取值
9
3 增强体单桩竖向承载力特征值可按下式估算：
Ra u p qsi li p q p Ap
(7.1.6-2)
式中： fcu ——桩体试块（边长150mm 立方体）标准养护28d 的立方体抗压强度平均值（kPa），对水泥土搅拌桩应满足 7.3.3 条的规定； γm——基础底面以上土的加权平均重度（kN/m3），地下水位 以下取浮重度； d ——基础埋置深度（m）； fspa ——深度修正后的复合地基承载力特征值（kPa）。
18
7.6 夯实水泥土桩复合地基
CFG桩复合地基承载力及变形计算
桩径 d=0.60m 截面积 A p =0.28m²周长 u p =1.9m 桩长 l=25.0m
桩端承载力折减系数 α=0.60
cu28a cu28p 矩形布桩
桩间距S1=2.00m
桩间距S2=2.00m
桩间土层为：2.26m 面积置换率 m=(d 2/d e )2=0.070
桩间土承载力特征值 f sk =40Kpa
λ=0.9
β=0.9
复合地基承载力如需进行深度修正时：
深度修正系数 ηd =1.5
基底以上土加权平均重度 γm =20 kN/m²f spa =f spk +ηd γm (d-0.5)=161 kN/m² 桩身抗压强度还需满足：
f cu28≥
6.81 MPa
可压缩地基深度 Z n =40.00 m 桩底标高：-25.00 m
地基处理深度25.0m 8.14 MPa
复合地基顶面附加压力值 p z =60 kPa
ψ = 0.657
沉降量变形：S=ΣS i +ΣS j =95.8 mm
3.地基变形计算
1.增强体单桩承载力计算
单桩承载力特征值Ra=572kN 取Ra=570kPa
复合地基承载力特征值f spk = λmR a / A p +β(1-m)f sk =2.复合地基承载力计算
161KPa
1杂填土
单桩分担的处理地基面积的等效圆直径 d e =水泥粉煤灰碎石桩(CFG)复合地基承载力及变形计算。
地基处理名词解释、简答
地基处理复习总汇一名词解释1．地基处理 :由于天然地基很软弱，不能满足地基强度和变形要求，则事先要经过人工处理后再建造基础，这种地基加固称为地基处理2．软弱地基:指主要由淤泥、淤泥质土、冲填土、杂填土或其他高压缩性土层构成的地基。
3．复合地基: 采用桩体加固的地基，一般由两种刚度不同的材料〔桩体和桩间土所组成〕，在相对刚性基础下两者共同分担上部荷载并协调变形。
4．最大干密度：土体在外界能量作用下所能到达的最大密实度称为最大干密度——rdmax5．最优含水量: 与最大干密度(rdmax )对应的含水量称之为最优含水量——wop6．最正确夯击能：理论上，当地基中出现孔隙水压力到达土的自重压力时的夯击能，被称为最正确夯击能(土性不同，最正确夯击也不同)，可通过现场夯击试验确定。
7．地基承载力特征值:地基承载力特征值是指由载荷试验确定的地基土压力变形曲线线性变形段内规定的变形所对应的压力值，其最大值为比例界限值。
8．换填垫层法：将基础下一定深度范围内的天然软弱土层挖除，然后分层填入性能稳定、强度和模量相对较高、无侵蚀性的垫层，并夯(振、压、碾) 实到所要求的干密度(密实度) ，形成一个较好的持力层，到达提高承载力和减少变形的目的一种地基处理方法。
9．压实系数：土的控制干密度rd与最大干密度rdmax之比10．桩土应力比：作用于桩的应力pp与作用于桩间土应力ps之比11．预压法：对地下水位以下的天然地基或设置有沙井等竖向排水体的地基，通过加载系统在地基中产生水头差，使土体中的孔隙水排出，逐渐固结，地基发生沉降，同时强度逐步提高的方法。
12．强夯法：将数吨至数十吨(乃至上百吨) 的重锤，提升至数米至数十米的高度后自由落下，对土进行夯击加固(大吨位锤的夯击处理). 13．砂石桩法：是指用振动、冲击或水冲等方式在软弱地基中成孔之后，形成由砂石构成的大直径密实桩体，包括碎石桩、砂桩和砂石桩，总称为碎石桩。
14．水泥粉煤灰碎石桩法：水泥粉煤灰碎石桩，简称CFG(CementFly-ash Gravel)桩。
水泥搅拌桩沉降计算
水泥搅拌桩沉降计算水泥土搅拌桩的变形计算方法很多，可以分为两类，双层地基法和三层地基法，其中主要的是双层地基法。
1、双层地基法双层地基法即将搅拌桩复合地基的变形S等于复合土层的压缩变形S1和桩端以下未处理土层的压缩变形S2。
（1）复合模量法。
将复合地基加固区增强体连同地基土看作一整体，采用置换率加权模量作为复合模量，复合模量也可以根据试验确定，并以此作为参数采用分层总和法求S1。
（2）应力修正法。
根据桩土模量比求出桩土各自分担的荷载，忽略增强体的存在，用弹性理论求出土中应力，用分层总和法求出加固区土体的变形，并以此作为S1。
（3）桩身压缩量法。
假定桩体不会产生刺入式变形，通过模量比求出桩承担的荷载，再假定桩侧摩阻力的分布形式，则可通过材料力学中求压杆变形的积分方法求出桩体的变形，将此作为S1。
（4）应变修正法。
在实际应用中，先把加固区分层，计算每层末加固时土的竖向应变εv0.及应变折减系数Rp和Rc值，然后比较Rp和Rc值，取其中大值可得到复合地基竖向应变值εv＝εv0max（Rp，Rc）。
由每层的应变值可计算出每层的压缩量，累加各层的压缩量可得整个加固区的压缩量S1。
（5）经验值法。
复合土层的压缩变形值可根据上部荷载、桩长、桩身强度等按经验取10～30mm[1]，或20～40mm。
（6）叠加因子法。
叠加因子方法最早由Poulos（1968年）提出，应用也较多，但传统桩间的叠加因子是运用象边界元等数值计算手段来分析两根桩间的情况而估计得到的。
根据Randolph和Wroth（1978年）对于压人土体中的柔性桩的荷载与位移关系提出桩体位移表达式，以及沉降与位移的半径关系即单桩沉降引起土体的位移场，从而得到桩间的相互叠加因子（相互作用因子）。
通过叠加桩体在自身荷载作用下的位移和其余桩体位移引起的附加位移从而计算加固区的沉降。
这种方法公式虽然比较简单，但本人认为计算比较繁琐。
S2的计算方法一般有以下几种：（1）应力扩散法。
复合地基计算
1、0.4（米）2、1.6（米）3、0.0489477.2.8-24、596.8512kN9.2.6式中： R au p =1.256A P =0.1256q p =550Σq si l i =420.25、360.9868kPa式中:f spkm=0.0489467A P =0.1256β=0.75f sk =1801、2、3、不大于30mm。
4、说明（红颜色部分为设计人员填写）f spk =mR a /A p +β(1-m)f sk =复合地基（CFG桩）计算文件项目名称面积置换率 m=d²/de²=（其中de=1.13s，正方形布桩）R a =u p Σq si l i +q p A p =（i表示第1层至第n层）单桩竖向承载力特征值（kN）桩的周长（m）桩的截面积（m 2）一、设计依据《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002 J220-2002i表示第1层土至第n层土桩端端阻力特征值（kPa）二、计算过程《安阳市职业技术学院图书综合楼岩土工程勘察报告》选取CFG桩直径 d=采取正方形布桩桩距 s=复合地基承载力特征值（kPa）面积置换率桩的截面积（m 2）单位名称桩间土承载力折减系数处理后桩间土承载力特征值（kPa）桩底标高为-24.50米。
施工图见复合地基处桩布置图三、设计说明地基处理施工完成后，甲方应委托具有复合地基检测资质单位进行现场经计算的得出处理后地基承载力特征值取fspk=360kpa ,此值仅供参考。
日期设 计 人：复合地基载荷试验确定其值。
桩顶和基础之间设置300mm厚褥垫层，褥垫层采用级配砂石，碎石最大粒径复合地基（C FG ）桩长16.5米，桩端持力层为第9层，桩端端阻力为550kPa，。
地基变形计算
地基变形计算建第物的地基变形计算值，不应大于地基变形允许值。
地基变形特征可分为沉降量、沉降差、倾斜、局部倾斜。
在计算地基变形时，应符合以下规走:1.由于建筑地基不均匀、荷载差异很大、体型复杂等因秦弓I起的地基变形，对于砌体承重结构应由局部倾斜值控制；对于框架结构和单层排架结构应由相邻柱基的沉降差控制；对于多层或高层建筑和高耸结构应由倾斜值控制；必要时尚应控制平均沉降量.2.在必要情况下,需要分别预估建筑物在施工期间和使用期间的地基变形值，以便预留建疏物有关局部之间的净空，选择连接方法和施工顺序。
建筑物的地基变形允许值应按表规走采用。
对表中未包括的建筑物,其地基变形允许值应根据上部结构对地基变形的适应能力和使用上的要求确走。
表建筑物的地基变形允许值注:1.本表数值为建筑物地基实际最终变形允许值；2.有括号者仅适用于中压缩性土；为扌目邻拄基的中心距离(mm); Hg为自室外地面起算的建筑物高度(m);4.倾斜指根底倾斜方向两端点的沉降差与基距离的比值；5.局部倾斜指砌体承重结构j仔纵向6m ~ 10m内根底两点的沉降差与其距离的比值。
计算地基变形时,地基内的应力分布,可采用各向同性均质线性变形体理论。
其最终变形量可按下式进行计算：X =飒£ 誓也8—NiQ—i )i=] S，(5.3.5) 式中：s——地基最终变形量(mm);s'——按分层总和法计算出的地基变形量(mm);屮s——沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料及经验确走，无地区经验时可根据变形计算深度范围内压缩模1勺当量值(Es).基底附加压力按表取值;n——地基变形计算深度范围内所划分的土层数(图5.3.5);Po—应于作用的准永久组合时根底底面处的附加压力(kPa);E SI——根底底面下第i层土的压缩模量(MPa)『应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算；z、——根底底面至第i层土、第i・l层土底面的距离(m);a K——根底底面计算点至第i层土、第卜1层土底面范围内平均附加应力系数『可按本标准附录K采用。
高填方路段CFG桩复合地基变形规律计算分析
高填 方路 段 Ｃ Ｆ Ｇ桩 复合 地 基 变 形 规 律 计 算 分 析
崔 亚 楠 ， 洪宝宁 ， 李 凯２
（ １ ． 河海大学 岩土力学与堤坝工程教育部重点实验室 ，江苏 南 京 ２ １ ０ ０ ９ ８ ；
２ ． 西 安 理 工 大 学 土 木 建 筑 工 程 学 院 ，陕 西 西 安 ７ １ ０ ０ ４ ８ ） 摘 要 ：以某 公 路 工 程 为 背 景 建 立 了 Ｃ Ｆ Ｇ桩 复 合 地 基 的 平 面 有 限 元 分 析 模 型 。模 型 采 用 分 步 激 活 的 方
法模 拟了填土分层 填筑 的过程。将有 限元计算 数据 与实测 数据进行 对 比 ， 验证 了有 限元 模型及参 数 的 正确性与合理性。探讨 了桩 端土模量 与厚 度 、 桩长与桩体 模量等相 关因素对 Ｃ Ｆ Ｇ桩 复合 地基 的应力及 变形 变化规律 的影 响 ， 获得 了一些有益结论 ， 对 实际工 程具有一定 的参考意义 。 关键词 ：高填方 ； Ｃ Ｆ Ｇ桩复合地基 ； 路基沉降 ； 桩土应力 比； 下卧土层
ｅ ｖ ａ ｌ ｉ ｄ ｉ ｔ ｙ ｎｄ ａ ｒ ｅ ａ ｓ ｏ ｎ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ
Ｆ ＥＭ ｍｏ ｄ ｅ ｌ ａ ｎ ｄ ｉ ｔ ｓ ｐ ａ ｒ ａ ｍｅ ｔ ｅ ｒ ｓ ａ ｒ ｅ ｖ ｅ ｉｆ ｒ ｉｅ ｄ ｂ ｙ ｔ ｈ ｅ ｃ ｏ ｍｐ ａ ｒ ｉ ｓ ｏ ｎ ｏ ｆ ｃ ｏ ｍｐ ｕ ｔ ｅ ｄ ｎｄ ａ ｔ ｅ ｓ ｔ ｅ ｄ ｄ ａ ｔ ａ．Ｔｈ ｅ ｎ ｈｅ ｔ ｉ ｎ ｆ ｌ ｕ ｅ ｎ ｃ ｅ ｌ ａ ｗｓ ｏ ｆ ｈｅ ｔ ｄ ｅ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｍｏ ｄ ｕ ｌ ｉ ｏ ｆ ｄ ｉ ｆ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｕ ｎｄ ｅ ｄ ｙ ｉ ｎ ｇ ｓ ｔ ｒ ａ ｔ ｕ ｍ ，ｌ ｅ ｎ ｇ ｔ ｈ ｎｄ ａ ｐ ｉ ｌ ｅ ｍｏ ｄｕ ｌ ｕ ｓ ｅ ｔ ａ ｌ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｐ ｉ ｌ ｅ — ｓ ｏ ｉ ｌ ｓ ｔ ｒ ｅ ｓ ｓ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎｄ ａ ｄ ｅ ｆ ｏ ｒ —
地基变形计算
•物理意义 把第一应力状态到第二应力状态旳变 形实途际径上从把曲弹线塑简性化变为形了简直化线为，了弹a 1性-2为变该形直了线。旳斜率。
•地基土按a 1-2分类 当取第一应力状态为100kPa，第二应力状态为
200kPa时，根据（GB50007）规范按下列原则分类：
压缩性分类 低压缩性土 中档压缩性土 高压缩性土
αi-1 p0
d
b
Zi
Zi-1
附加应力 曲线αp0
p b
△Z
p0
Zn 平均附加应 力曲线αp0
令：面积（红色＋绿色）＝A
z
z
则：A＝
∫0σzdz=p0
∫αdz
0
• 引入一系数 α 则：
z
α ＝ ∫αdz/Z
0
上式指明 α 是深度Z范围内附加应力系数α旳平均 值，所以称其为平均附加应力系数。
• 第i层旳沉降量：
（2）相对沉降法 按s/d取值。
0
p0.01 p01
pu1 p/kPa
S/b=
直线段
•fak =p0
0.01
•当pu<2 p0时，
取：fak = pu /2
缓变形曲线
陡降段
S/mm
•缓变形曲线fak不能按以上二种措施拟定时，当承 压板旳面积为0.25~0.50m2，可取s/b=0.01~0.015所 相应旳荷载，但其值不能不小于最大加载旳二倍。
e
Cc=(e1-e2)/(lg p1-lgp2)= (e1-e2)/lg( p1/p2)
e0
土旳回弹曲线
e1 e2
斜率
和再压缩曲线
Cc e0~e0` ：残余变形，塑性变形
0
p1 p2
地基变形的计算方法
地基变形的计算方法地基变形是指地基在受到外部荷载作用时所发生的变形现象，它是土木工程中一个非常重要的问题。
地基变形的计算方法对于工程设计和施工具有重要意义。
本文将介绍地基变形的计算方法，希望能对相关领域的专业人士和学习者有所帮助。
首先，地基变形的计算方法需要考虑地基的类型和荷载的性质。
一般来说，地基可以分为浅基础和深基础两种类型。
浅基础包括桩基和板基，而深基础包括桩基和井基。
不同类型的地基在受到荷载作用时会产生不同的变形特征，因此需要采用不同的计算方法。
其次，对于浅基础而言，地基变形的计算方法一般采用弹性理论和塑性理论相结合的方法。
在计算地基的弹性变形时，可以采用弹性模量和泊松比等参数进行计算。
而在计算地基的塑性变形时，则需要考虑地基土的塑性特性和承载力等参数。
通过综合考虑地基的弹性和塑性特性，可以得到比较准确的地基变形计算结果。
对于深基础而言，地基变形的计算方法则需要考虑地基的侧向变形和竖向变形。
在计算地基的侧向变形时，需要考虑桩身的弯曲和扭转等变形特征。
而在计算地基的竖向变形时，则需要考虑桩基的承载力和沉降等参数。
通过综合考虑地基的侧向和竖向变形特征，可以得到比较准确的地基变形计算结果。
最后，需要指出的是，地基变形的计算方法不仅需要考虑地基本身的性质，还需要考虑荷载的性质和作用方式。
在实际工程中，地基受到的荷载可能是静载、动载或者温度荷载等不同类型的荷载。
这些不同类型的荷载对地基的变形特征会产生不同的影响，因此在进行地基变形的计算时需要综合考虑不同类型的荷载作用。
综上所述，地基变形的计算方法是一个复杂而又重要的问题。
通过综合考虑地基的类型、荷载的性质和作用方式，可以得到比较准确的地基变形计算结果。
希望本文所介绍的内容能对相关领域的专业人士和学习者有所帮助，谢谢阅读！。
复合地基承载力与沉降变形
3、尽可能提高褥垫层的压实系数（＞0.95） 或夯填度（≤0.90）。
四、唐山某双塔型大厦CFG桩复合地基
双塔型建筑结构复杂，CFG桩复合地基设计 难度很大。主要体现在：①双塔一般距离比 较近，相互影响；②主塔和裙房或纯地下室 高度差比较大，造成结构荷载和基底反力分 布很不均匀；③复合地基的沉降量很难准确 计算，而高层建筑又要求严格控制建筑物的 倾斜变形和沉降差。
定,初步没计时,可按下列公式估算:
注：《复合地基技术规范》GB/T 50783-2012中 第5章复合地基计算有基本相同内容。
二、复合地基承载力计算
l 对散体材料增强体复合地基应按下式计算: （7.1.5-1）
2 对有粘接强度增强体复合地基应按下式计算:
（7.1.5-2 ）
二、复合地基承载力计算
高层建筑地基与基础协同分析方法首先要进行概念初步 设计。①该建筑裙房和纯地下室部分荷载很小，甚至小 于基坑挖除土重量，属于补偿性基础。此部分沉降会比 较小，所以不应布置CFG桩，但由于同在一个整体筏板上， 应适当加大筏板厚度，适当分担主塔楼荷载；②A、B两 个主塔楼核心筒位置因荷载和刚度都很大，应加密布置 CFG桩，以增加地基刚度，提高地基土的复合压缩模量， 从而减小总沉降量；③两塔结合部位置因荷载全部由核 心筒担负，存在应力集中现象，需要加大筏板厚度，同 时由核心筒向结合部增加布置一定排数的CFG桩，起到荷 载分担过度作用； ④核心筒外围荷载降低，可适当增大 CFG桩桩距降低地基刚度，以达到变形较均匀协调的目的。
2)对灰土挤密桩、土挤密桩复合地基，可取s/b或s/d 等于0.OO8所对应的压力；
3)对水泥粉煤灰碎石桩或夯实水泥土桩复合地基，对 以卵石、圆砾、密实粗中砂为主的地基，可取s/b或 s/d等于O.008所对应的压力；对以黏性土、粉土为主 的地基，可取s/b或s/d等于O.O1所对应的压力；
复合地基变形计算
（1）--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------z i z i-1 (m) (m)7.15*2.5=17.820.90.2228.230.245540.610034.4*1.6=55.08.230.2455 6.530.2485 2.00007.15*2.5=17.86.530.248500.2500 3.8500合计46.4600 复合地基压缩模量值按《建筑地基处理技术规范》9.2.8-1式计算9.2.8-1公式计算6.537.15*2.5=17.80.2485 1.62270.09008.2334.4*1.6=55.00.2455 2.02050.007020.97.15*2.5=17.80.222 4.63980.1472合计0.2442A i /E si 压缩模量E si(MPa)深度Z依据 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中当量值的计算公式计算其压缩模量的当量值压缩模量当量值=∑A i /∑（A i /E si ）=19压缩模量E si A i =Z*（GB50007-2002）中的5.3.5公式l: 98.9 (m) b:14.7(m)基底埋深 d: 6(m)其中：P 0=建筑物荷载 - 基础以上土的自重压力=330-（15*0.6+15.8*2.84）=330-53.9=276.1六、地基变形估算计算项目: 203#楼基础沉降计算 01[ 计算条件 ]zk26:变形计算深度按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002规范中5.3.7式计算Zn=b(2.5-0.4*lnb)=14.7*(2.5-0.4*2.7)=14.7*1.42=20.9m203#楼的基础沉降估算是依据《建筑地基基础设计规范》-------------------------------------------------------------------z i z i-1 (m) (m)7.15*2.5=17.820.90.2228.070.24741.080034.4*1.6=55.08.070.247 6.870.24851.46007.15*2.5=17.8 6.870.248500.2526.9800合计69.5200其压缩模量的当量值6.877.15*2.5=17.80.2485 1.70720.09608.0734.4*1.6=55.00.247 1.99330.005020.97.15*2.5=17.80.222 4.63980.1500合计0.2510A i /E si 压缩模量E si(MPa)深度Z= 0.22*69.52=0.1736（m ）=15.29mm依据 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中当量值的计算公式计算压缩模量当量值=∑A i /∑（A i /E si ）=18.49据《建筑地基处理技术规范》查表9.2.8,其经验系数取压缩模量E si A i =Z*203#楼的基础沉降估算是依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中的5.3.5公式,复合地基压缩模量值按《建筑地基处理技术规范》9.2.8-1式计算 l: 98.9 (m) b:14.7(m)基底埋深 d: 6.0(m)其中：P 0=建筑物荷载 - 基础以上土的自重压力据《建筑地基处理技术规范》查表9.2.8,其经验系数取=0.27*46.46=12.5mm该点的总沉降量 =12.5mm计算项目:203#楼基础沉降计算 02[ 计算条件 ]zk37:其变形计算深度取20.9m倾斜为两端点的沉降差与其距离的比值，计算如下：（2）--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------z i z i-1 (m) (m)7.15*2.5=17.820.90.2228.320.245540.240034.4*1.6=55.08.320.2455 6.120.2485 2.62007.15*2.5=17.86.120.2485 3.920.24928.430034.4*1.6=55.03.920.2492 3.420.24980.61507.15*2.5=17.83.420.2498 1.020.24999.287434.4*1.6=55.01.020.24990.720.24990.37607.15*2.5=17.80.720.249900.2500 2.7879合计64.3563压缩模量E si(MPa)依据 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中当量值的计算公式计算其压缩模量的当量值l: 74.3 (m) b:14.7(m)基底埋深 d: 6(m)其中：P 0=建筑物荷载 - 基础以上土的自重压力=330-（15*1+15.8*2.48）=330-54.2=275.8计算项目: 204#楼基础沉降计算 01[ 计算条件 ]zk25:变形计算深度按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002规范中5.3.7式计算Zn=b(2.5-0.4*lnb)=14.7*(2.5-0.4*2.7)=14.7*1.42=20.9m204#楼的基础沉降估算是依据《建筑地基基础设计规范》中的5.3.5公式,复合地基压缩模量值按《建筑地基处理技术规范》9.2.8-1式计算 该点的总沉降量 =173.6mm故203#楼的平均总沉降量为15.29mm ，小于变形允许值200mm 。
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（1）--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------z i z i-1 (m) (m)7.15*2.5=17.820.90.2228.230.245540.610034.4*1.6=55.08.230.2455 6.530.2485 2.00007.15*2.5=17.86.530.248500.2500 3.8500合计46.4600 复合地基压缩模量值按《建筑地基处理技术规范》9.2.8-1式计算9.2.8-1公式计算6.537.15*2.5=17.80.2485 1.62270.09008.2334.4*1.6=55.00.2455 2.02050.007020.97.15*2.5=17.80.222 4.63980.1472合计0.2442A i /E si 压缩模量E si(MPa)深度Z依据 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中当量值的计算公式计算其压缩模量的当量值压缩模量当量值=∑A i /∑（A i /E si ）=19压缩模量E si A i =Z*（GB50007-2002）中的5.3.5公式l: 98.9 (m) b:14.7(m)基底埋深 d: 6(m)其中：P 0=建筑物荷载 - 基础以上土的自重压力=330-（15*0.6+15.8*2.84）=330-53.9=276.1六、地基变形估算计算项目: 203#楼基础沉降计算 01[ 计算条件 ]zk26:变形计算深度按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002规范中5.3.7式计算Zn=b(2.5-0.4*lnb)=14.7*(2.5-0.4*2.7)=14.7*1.42=20.9m203#楼的基础沉降估算是依据《建筑地基基础设计规范》-------------------------------------------------------------------z i z i-1 (m) (m)7.15*2.5=17.820.90.2228.070.24741.080034.4*1.6=55.08.070.247 6.870.24851.46007.15*2.5=17.8 6.870.248500.2526.9800合计69.5200其压缩模量的当量值6.877.15*2.5=17.80.2485 1.70720.09608.0734.4*1.6=55.00.247 1.99330.005020.97.15*2.5=17.80.222 4.63980.1500合计0.2510A i /E si 压缩模量E si(MPa)深度Z= 0.22*69.52=0.1736（m ）=15.29mm依据 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中当量值的计算公式计算压缩模量当量值=∑A i /∑（A i /E si ）=18.49据《建筑地基处理技术规范》查表9.2.8,其经验系数取压缩模量E si A i =Z*203#楼的基础沉降估算是依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中的5.3.5公式,复合地基压缩模量值按《建筑地基处理技术规范》9.2.8-1式计算 l: 98.9 (m) b:14.7(m)基底埋深 d: 6.0(m)其中：P 0=建筑物荷载 - 基础以上土的自重压力据《建筑地基处理技术规范》查表9.2.8,其经验系数取=0.27*46.46=12.5mm该点的总沉降量 =12.5mm计算项目:203#楼基础沉降计算 02[ 计算条件 ]zk37:其变形计算深度取20.9m倾斜为两端点的沉降差与其距离的比值，计算如下：（2）--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------z i z i-1 (m) (m)7.15*2.5=17.820.90.2228.320.245540.240034.4*1.6=55.08.320.2455 6.120.2485 2.62007.15*2.5=17.86.120.2485 3.920.24928.430034.4*1.6=55.03.920.2492 3.420.24980.61507.15*2.5=17.83.420.2498 1.020.24999.287434.4*1.6=55.01.020.24990.720.24990.37607.15*2.5=17.80.720.249900.2500 2.7879合计64.3563压缩模量E si(MPa)依据 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中当量值的计算公式计算其压缩模量的当量值l: 74.3 (m) b:14.7(m)基底埋深 d: 6(m)其中：P 0=建筑物荷载 - 基础以上土的自重压力=330-（15*1+15.8*2.48）=330-54.2=275.8计算项目: 204#楼基础沉降计算 01[ 计算条件 ]zk25:变形计算深度按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002规范中5.3.7式计算Zn=b(2.5-0.4*lnb)=14.7*(2.5-0.4*2.7)=14.7*1.42=20.9m204#楼的基础沉降估算是依据《建筑地基基础设计规范》中的5.3.5公式,复合地基压缩模量值按《建筑地基处理技术规范》9.2.8-1式计算 该点的总沉降量 =173.6mm故203#楼的平均总沉降量为15.29mm ，小于变形允许值200mm 。
（15.29-12.5）mm/14700mm=0.0002（ 小于高层建筑整体倾斜允许值0.003。
）因此203#楼的沉降量及倾斜值均小于地基变形允许值。
0.727.15*2.5=17.80.24990.17990.01001.0234.4*1.6=55.00.24990.25490.0012 3.427.15*2.5=17.80.24980.85430.03373.9234.4*1.6=55.00.24920.97690.00226.127.15*2.5=17.80.2485 1.52080.03058.3234.4*1.6=55.00.2455 2.04260.009520.97.15*2.5=17.80.222 4.63980.1459合计0.2330--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------z i z i-1 (m) (m)7.15*2.5=17.820.90.2227.870.24742.700034.4*1.6=55.07.870.2477.170.2470.8831=330-（15*0.5+15.8*2.63）=330-49.1=280.9计算项目:204#楼基础沉降计算 02[ 计算条件 ]zk36:其变形计算深度取20.9m204#楼的基础沉降估算是依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中A i =Z*A i /E si 深度Z的5.3.5公式,复合地基压缩模量值按《建筑地基处理技术规范》9.2.8-1式计算 l: 74.3 (m) b:14.7(m)基底埋深 d: 6.0(m)其中：P 0=建筑物荷载 - 基础以上土的自重压力压缩模量E si(MPa)该点的总沉降量 =12.87mm压缩模量E si 压缩模量当量值=∑A i /∑（A i /E si ）=19.91据《建筑地基处理技术规范》查表9.2.8,其经验系数取0.2=0.2*64.3563=12.87mm7.15*2.5=17.87.170.247 2.870.249816.630034.4*1.6=55.0 2.870.2498 2.370.24980.63787.15*2.5=17.8 2.370.249800.259.3400合计70.1909其压缩模量的当量值2.377.15*2.5=17.80.24980.59200.03302.8734.4*1.6=55.00.24980.71690.00237.177.15*2.5=17.80.247 1.77100.05907.8734.4*1.6=55.00.247 1.94390.003020.97.15*2.5=17.80.222 4.63980.1515合计0.2488(2)、倾斜为两端点的沉降差与其距离的比值，计算如下：计算：审核：A i /E si A i =Z*据《建筑地基处理技术规范》查表9.2.8,其经验系数取= 0.23*70.1909=16.144mm该点的总沉降量 =16.144mm故204#楼的平均总沉降量为152.45mm ，小于变形允许值200mm 。
（16.144-12.87）mm/14700mm=0.0002（ 小于高层建筑整体倾斜允许值0.003。
）因此204#楼的沉降量及倾斜值均小于地基变形允许值。
依据 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中当量值的计算公式计算压缩模量当量值=∑A i /∑（A i /E si ）=18.65深度Z压缩模量E si计算计算计算03。
）计算0.003。
）。