土石围堰计算书 - 360文档中心

围堰计算书

综上：F1max＝42.9kN，F2max＝168.9kN,F3max＝277.6kN，
Mmax＝142.4kN·m
2、钢板桩抗弯强度检算：
=69.9MPa<1.05×[200MPa]=210MPa满足受力要求
通过对钢板桩围堰两种状态下的比较可知：
第一道内支撑在工况一时受力最大F1max=73.4kN，
工况1：围堰水下洗泥完成后，钢板桩处于最不利位置，受力情况分析如下。
按照结构专业规范4.1.1条规定：悬臂式支护结构嵌固深度设计值hd宜按下式确定。
式中 —桩、墙底以上根据本规程第3.5节确定的基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和；
h —合力作用点至桩、墙底的距离；
—桩、墙底以上根据本规程第3.4节确定的基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和；
将边梁及内支撑看做中心加有刚性约束的整体平面刚架结构，利用迈达斯进行受力分析，计算受力图如下：
支撑受力分析图
支撑组合应力值
自重产生的应力值
支撑剪力应力值
边梁及内支撑最大组合应力值： <205MPa
边梁及内支撑最大剪力应力值：
（三）封底混凝土厚度验算
围堰封底抽水完成后，封底混凝土需承受水头差引起的向上浮力，封底混凝土标号为C25，其容重γ=24kN/m3，封底混凝土厚度为2.5m。
综上：F1max＝73.4kN，F2max＝238.3kN,F3max＝230.8kN，
Mmax＝233.1kN·m
2、钢板桩抗弯强度检算：
=114.4MPa<1.05×[200MPa]=210MPa满足
2、围堰受力计算（混凝土按非理想状态来计算）
围堰合拢后，先进行水下封底，混凝土没有达到强度后进行内支撑的安装，将其视为普通填土进行考虑。

土石防水围堰计算书

土石防水围堰计算书计算依据：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20072、《海港水文规范》JTJ 213-98中华人民共和国交通部发布3、《碾压式土石坝设计规范》DLT 5395-2007一、基本参数计算简图围堰剖而图土和块石防水围堰剖面图:、围堰土堤稳定性计算K mini=(W iX cos 也 1 x tan 41+W 1*sin 也 1)=(555.11 x cos22.69 0x tan25.00 15.00 X 17.41)/(555.11 X sin22.69 0 )=2.34 > 1.25K min2=(W2X cos a 2x tan 42»(W力X sin a 2)=(674.28 x cos17.57 ° X^tan25.00 15.00 X 20.98)/(674.28 X sin17.57 0 )=3.02 > 1.25其中：W i--滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载，kN ;满足要求！2、围堰土堤抗倾覆稳定验算围堰土堤重和顶部所受荷载：W” X H(2B+HX ctg a +HX ctg 6 )/2+q X B=21.00 X 7.00 X (2 X 5.00+7.00 X ctg33.69 0 +7.00 X etc)/2+20.00 500=2635.53kNk0=(W<b+ E y 冷)/( E x Xh+M wF+M other沪(2635.53 T4.04+ 359.92 16.83)/(180.00 2.00+ 910.46)=33.89 > 1.30满足要求！3、围堰土堤抗整体滑动稳定验算k c = p XK/ Bi =(0.30 x 2995.45)/(180.00+104.67)=3.16 > 1.30其中：廿i--围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和，kN ；写i--围堰土堤各水平■力总和，kN ；满足要求！三、围堰土堤断面抗剪强度计算土和块石围堰的抗剪切能力来自土体断面上的摩擦力，其强度为H y应大丁剪应力：围堰填土土面间的摩擦系数：p =tan 4 = tan25.00 0 =0.47抗剪切强度：H Y =7.00 X 21.00 X 0.47=68.55kN/m剪应力：r =3/2(2/2/B)= 3H2/4/B =3 次002/4/5.00=7.35kN/m2Hy p =68.55kN/n^3H/4/B=7.35kN/m2。

土石防水围堰计算书

土石防水围堰计算书计算依据：1、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20072、《海港水文规范》JTJ 213-98中华人民共和国交通部发布3、《碾压式土石坝设计规范》DLT 5395-2007一、基本参数围堰顶部宽度B(m)： 5 围堰土堤高度H(m)：7围堰外侧水深hw(m)： 6 围堰内侧坡角α(°)：33.69 围堰外侧坡角β(°)：26.57 围堰顶部均布荷载q(kN/m2)：20围堰底面地基土类型：粉砂基础底面与地基土之间的摩擦系数μ：0.3波浪力对围堰产生的倾覆力矩910.46 波浪力P WF(kN/m)：104.67M WF(kN*m)：填土名称页岩土填土的重度γ(kN/m3) 21填土的内摩擦角φ(°)25 填土的粘聚力c(kPa) 15 计算简图土和块石防水围堰_剖面图二、围堰土堤稳定性计算1、围堰土堤边坡按直线滑动法验算稳定性土和块石防水围堰_直线滑动面法受力简图K min1=(W1×cosα1×tanφ+c×L1)/(W1*sinα1)=(555.11×cos22.69°×tan25.00° ＋15.00×17.41)/(555.11×sin22.69°)=2.34≥1.25K min2=(W2×cosα2×tanφ+c×L2)/(W2×sinα2)=(674.28×cos17.57°×tan25.00°＋15.00×20.98)/(674.28×sin17.57°)=3.02≥1.25其中：W i--滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载，kN；满足要求！2、围堰土堤抗倾覆稳定验算土和块石防水围堰_抗倾覆验算受力简图围堰土堤重和顶部所受荷载：W=γ×H(2B+H×ctgα+H×ctgβ)/2+q×B=21.00×7.00×(2×5.00+7.00×ctg33.69°+7.00×ctg26.57°)/2+20.00×5.00=2635.53kNk0=(W×b+ E y×a)/( E x×h+M WF+M others)=(2635.53×14.04＋359.92×16.83)/(180.00×2.00＋910.46)=33.89≥1.30满足要求！3、围堰土堤抗整体滑动稳定验算k c=μ×∑Pi/∑Ti=(0.30×2995.45)/(180.00+104.67)=3.16≥1.30其中：∑Pi--围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和，kN；∑Ti--围堰土堤各水平力总和，kN；满足要求！三、围堰土堤断面抗剪强度计算土和块石围堰的抗剪切能力来自土体断面上的摩擦力，其强度为Hγμ应大于剪应力：围堰填土土面间的摩擦系数：μ=tanφ= tan25.00°=0.47抗剪切强度：Hγμ=7.00×21.00×0.47=68.55kN/m2剪应力：τ=3/2(H2/2/B)= 3H2/4/B =3×7.002/4/5.00=7.35kN/m2Hγμ=68.55kN/m2≥3H2/4/B=7.35kN/m2满足要求！。

围堰计算书

工程设计证书号：A132019934金庭环岛路B取土区施工围堰计算报告江苏宏鑫路桥建设有限公司2012年02月目录1 工程概况 (1)2 计算依据 (1)3 设计条件 (1)4 钢桩嵌固深度计算 (3)5 排桩结构内力计算 (5)6 围堰挡水的整体抗滑稳定计算 (5)7 土堤坝边坡抗滑稳定计算 (6)1 工程概况本工程围堰是以钢排桩为骨架、结合土堤坝的复合挡水结构型式。

依据相关资料，分别复核验算了钢管（板）桩嵌固深度，钢排桩结构内力，围堰挡水的整体稳定性，土堤坝边坡稳定和渗透稳定性。

2 计算依据（1）围堰设计图（2）岩土工程勘察报告（3）建筑基坑支护技术规程JGJ 120-99（4）水电水利工程围堰设计导则DL/T 5087-1999（5）堤防工程设计规范GB50286-983 设计条件工程等别及标准按照中华人民共和国能源部水利部《水利水电工程施工组织设计规范SDJ338-89(试行)》的有关规定，本取土工程的围堰工程级别，根据工程保护对象、失事后果、使用年限和工程规模确定。

考虑到本工程的保护面积较大；使用年限一般在1年左右，跨越1个主汛期；围堰一旦失事，将直接影响取土工程和周边沿湖工程的工期，围堰修复及产生的排水费用也较大等情况，本工程围堰建筑物级别选为Ⅳ级。

根据规范，对应本围堰建筑物的类型和级别，设计洪水位标准可取10年一遇洪水即2.37m。

本工程区地震基本烈度Ⅵ度。

围堰断面围堰顶高程、顶宽确定⑴顶高程堰顶高程按设计水位加风壅水高加设计波浪爬高和安全超高确定。

设计水位：2.37m。

设计风速取8级风（17.9m/s）安全超高：按照《施工组织设计规范》的规定，Ⅳ级建筑物，安全超高值为0.5m。

A区围堰：风壅水高及波浪爬高：工程区主风向为东南风，风区长度约5km；堰坡为土坡，坡比为2.5，水域平均水深取1.50m。

经核算风壅水高0.20m，波浪爬高为0.97m，围堰顶高程=2.37+0.20+0.97+0.5=4.04m，设计围堰顶高程为4.10m。

某围堰受力计算书

七、围堰受力计算（一）已知条件1、计算中根据实际情况取施工最高水位+1.0m。

2、钢板桩顶标高：+2m,承台设计顶标高：-2.0m，底标高：-4.0m。

3、3＃、4＃墩承台尺寸为7.0m×15.0m×2.0m承台的顶标高为-2.000米，底标高为-4.000米。

经过实测目前海河水的水面高程为+0.937米。

3＃墩河床底标高最大为-3.063m，最小为-3.363m；淤泥底标高为-9.450米，淤泥层的厚度为（6.1～6.4）m；4＃墩河床底标高为（-4.565m～-5.065）m，淤泥底标高为-11.5米，淤泥层的厚度为（6.4～6.9）m。

淤泥层的承载力特征值，压缩模量。

4、拉森Ⅳ型钢板桩技术参数为：截面尺寸为：宽度＝400mm；高度＝155mm；每延米重量77.7Kg；截面矩W＝2037cm35、现场实测和地质报告结合后水文地质情况（选用9＃墩处）见图1。

图1：水文地质情况图在19m范围内进行加权平均后得出：γ＝16.3 ；C＝14.4KPa；φ＝9.8°。

主动土压力系数：被动土压力系数：（二）计算内容1．内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的间距，根据拉森Ⅳ型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度：r:平均值，取16.3h1=1.11h=3.14mh2=0.88h=2.49mh3=0.77h=2.18m根据具体情况，确定采用的立面布置形式如下图所示整体平面布置见总平面布置图2．支撑内力计算按简支梁计算（利用等值梁法进行计算），假定横梁承受相邻两跨各半跨上的水压力：：所求横梁支点承受的土压力；D：横梁支点到板状顶的距离；：横梁支点到上一支点的跨度；：横梁支点到下一支点的跨度；其中封底混凝土也做为一道支撑考虑p1=15.6p2=111.2Kp3=86.68 （封底混凝土）3．钢板桩入土深度（用盾恩近似法进行计算）计算简图如下由上图知：MR的斜率：DB板桩上的荷载GDB’N’一半传到D点，另一半传至土压力MR’B’；由式：知：X＝6.4m根据入土部分的固定点，在P点的作用点O，距坑底的距离为：。

围堰计算书

工程设计证书号：A132019934金庭环岛路B取土区施工围堰计算报告江苏宏鑫路桥建设有限公司2012年02月目录1 工程概况 (1)2 计算依据 (1)3 设计条件 (1)4 钢桩嵌固深度计算 (3)5 排桩结构内力计算 (5)6 围堰挡水的整体抗滑稳定计算 (5)7 土堤坝边坡抗滑稳定计算 (6)1 工程概况本工程围堰是以钢排桩为骨架、结合土堤坝的复合挡水结构型式。

依据相关资料，分别复核验算了钢管（板）桩嵌固深度，钢排桩结构内力，围堰挡水的整体稳定性，土堤坝边坡稳定和渗透稳定性。

2 计算依据（1）围堰设计图（2）岩土工程勘察报告（3）建筑基坑支护技术规程JGJ 120-99（4）水电水利工程围堰设计导则DL/T 5087-1999（5）堤防工程设计规范GB50286-983 设计条件工程等别及标准按照中华人民共和国能源部水利部《水利水电工程施工组织设计规范SDJ338-89(试行)》的有关规定，本取土工程的围堰工程级别，根据工程保护对象、失事后果、使用年限和工程规模确定。

考虑到本工程的保护面积较大；使用年限一般在1年左右，跨越1个主汛期；围堰一旦失事，将直接影响取土工程和周边沿湖工程的工期，围堰修复及产生的排水费用也较大等情况，本工程围堰建筑物级别选为Ⅳ级。

根据规范，对应本围堰建筑物的类型和级别，设计洪水位标准可取10年一遇洪水即2.37m。

本工程区地震基本烈度Ⅵ度。

围堰断面围堰顶高程、顶宽确定⑴顶高程堰顶高程按设计水位加风壅水高加设计波浪爬高和安全超高确定。

设计水位：2.37m。

设计风速取8级风（17.9m/s）安全超高：按照《施工组织设计规范》的规定，Ⅳ级建筑物，安全超高值为0.5m。

A区围堰：风壅水高及波浪爬高：工程区主风向为东南风，风区长度约5km；堰坡为土坡，坡比为2.5，水域平均水深取1.50m。

经核算风壅水高0.20m，波浪爬高为0.97m，围堰顶高程=2.37+0.20+0.97+0.5=4.04m，设计围堰顶高程为4.10m。

围堰计算书

围堰计算书1、项目简介及计算基本参数 1.1 项目简介1.2 计算基本参数 1.2.1 地质特征根据地质资料，本工程各土层物理力学特征性指标值如表1-1。

1.2.2 钢板桩截面特性拟投入本工程的钢板桩围堰材料参数特性值如下表所示。

1.2.3 计算荷载土压力计算理论主要有朗肯土压力理论和库仑土压力理论。

本工程土压力采用朗肯土压力中无黏性土计算公式。

主动土压力： P a = γzK a 被动土压力： P p = γzK p式中：）（），（245tan 245tan 2p 2ϕϕ+=-=K K a根据钱塘江历年涌潮资料，本围堰涌潮荷载取 P=70km/m 的线荷载作用至钢板桩围堰上，作用范围按河床面至最高水位。

2、钢板桩围堰设计钢板桩采用拉森Ⅳ型钢板桩，材质SY295，单根长度为18m ，共设置三层内支撑。

围堰顶高程为+5.64m ，围堰底高程为-12.36m 。

第一、二层内支撑围檩采用HM588×300型钢,斜向支撑采用φ630×10mm 螺旋管；第三层内支撑围檩采用2HM588×300型钢,斜向支撑采用φ630×10mm 螺旋管；围檩与钢板桩之间的连接采用牛腿形式。

钢板桩围堰总体布置图如图2-1所示。

图 2-1 钢板桩围堰总体布置图（单位：mm）3、计算依据（1）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）；（2）《简明深基坑工程设计施工手册》；（3）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-2012）；（4）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；（5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62- 2004)；（6）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；（7）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；（8）桥梁设计图。

4、钢板桩围堰计算4.1 内支撑刚度计算内支撑体系中，围檩内撑采用φ630×10mm钢管，截面（1.95×104mm 2）。

导流洞、围堰、隧洞、调洪演算施工组织设计计算书

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目录第一章导流洞的水力算 (2)第一节洞身水力计算 (4)第二节上、下游水位计算 (5)第三节进口过流流量校核 (5)第二章围堰的水力计算................................................................................ 错误!未定义书签。

第一节下游围堰........................................................................................ 错误!未定义书签。

第二节上游围堰........................................................................................ 错误!未定义书签。

第三章隧洞内力及配筋计算........................................................................ 错误!未定义书签。

第一节山岩压力计算………………………………………………………………………...第二节隧洞内力及配筋............................................................................ 错误!未定义书签。

第四章调洪演算............................................................................................ 错误!未定义书签。

第一节调洪演算的基本原理.................................................................... 错误!未定义书签。

毕业设计(论文)_粘土斜心墙土石坝设计计算书

目录第一章调洪计算..................................................... - 2 - 第二章坝顶高程计算................................................. - 8 - 第三章土石料的设计............................................ - 10 -3.1粘性土料的设计........................................................................ - 10 -3.1.1计算公式......................................................................... - 10 -3.1.2 计算结果........................................................................ - 10 -3.1.3 土料的选用.................................................................. - 11 -3.2 砂砾料设计 (13)3.2.1 计算公式 (13)3.2.2 计算成果 (13)第四章渗流计算 (17)4.1计算方法 (17)4.2.计算断面与计算情况 (17)4.3 逸出点坡降计算： (21)第五章大坝稳定分析 (21)5.1 计算方法 (22)5.2源程序（VB） (23)5.3 工况选择与稳定计算成果 (27)第六章细部结构计算 (28)6.1 反滤层的设计计算： (28)6.1.1 防渗墙的反滤层： (28)6.1.2 护坡设计： (29)第七章隧洞水力计算 (30)7.1 设计条件 (30)7.2 闸门型式与尺寸 (31)7.3平洞段底坡 (31)7.4 隧洞水面曲线的计算： (31)第八章施工组织设计 (37)8.1 施工导流计算 (37)第一章调洪计算主要建筑物为2级，次要建筑物为3级，临时建筑物为4级。

围堰计算最终版

第二部分水中拉森板桩围堰计算1 工程概况天津吉兆桥采用4墩3跨方式跨越海河，跨径布置为55+90+55m，4 #、5#号为水中墩，位于河道中，结构形式相同，每墩基础为16根直径1.8m的钻孔桩，桩长75m；承台为埋入式，底标高为-10.0m，平面尺寸为41.1m×7.7m，厚度为3.0m；承台上设板式墩身。

具体结构如下图：+1.5-10.04#、5#墩结构图2 钢板桩围堰布置主墩基础施工拟采用钢板桩围堰法。

钢板桩采用拉森Ⅵ型钢板桩，材质SY295，单根长度为22m，围堰平面尺寸为43.2×9.6m，共设置三道内支撑。

围堰顶高程为+2.5m，围堰底高程为-19.5m，承台底高程为-10m，封底混凝土厚3m。

钢板桩围堰施工步骤：（1）钻孔桩施工结束后拆除钻孔平台，在靠近承台侧定位桩上焊接牛腿，安装第一道内支撑作为钢板桩插打导向围檩；（2）依次插打钢板桩至合拢；（3）围堰内抽水至-3.4m，在-2.4m处安装第二道内支撑；（4）第二道内支撑安装后围堰内加水至围堰外水位，水下吸泥、清淤至-13.0m；（5）搭设封底施工平台、布置封底砼导管,水下浇筑封底砼；（6）待封底砼达到设计强度后，围堰内抽水至-7.3m，在-6.3m处安装第三道内支撑；（7）抽光围堰内水后凿除桩头，施工承台；（8）承台模板拆除后，向钢板桩与承台间间回填细砂并在顶部浇注40cm 厚C30砼圈梁，拆除第三道内支撑；（9）施工第一节墩身至第一道内支撑下方（顶标高不低于+0.5m）；（10）向围堰内注水至-3.0m，拆除第二道内支撑；（11）继续向围堰内注水至+0.0m，拆除第一道内支撑；（12）继续施工余下墩身；（13）依次拔出钢板桩。

3 计算假设及基本参数3.1 计算假设（1）由于4#墩河床较5#墩河床高，围堰受力较5#墩更不利，使用本设计取4#墩围堰进行计算；（2）计算时取1m宽单位宽度钢板桩；（3）假设钢板桩在封底砼面以下0.5m处固结。

单壁板桩围堰设计计算书_secret

单壁板桩围堰设计计算书依据《深水基础工程》(殷万寿编著)和《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。

1.地质勘探数据如下：——————————————————————————————————————————————序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4) 计算方法土类型 1 5.00 19.00 16.00 27.00 35000 水土合算填土 2 5.00 19.00 16.00 27.00 35000 水土合算填土 3 5.00 19.00 16.00 27.00 35000 水土合算填土——————————————————————————————————————————— 表中：h 为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C 为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。

基坑内侧水标高-9.30m 。

2.基本计算参数：土层上部标高0.00m ，基坑坑底标高-9.30m ，支撑分别设置在标高-2.00m 、-5.00m 处，计算标高分别为-2.50m 、-5.50m 、-9.30m 处。

侧壁重要性系数1.00。

桩墙顶标高0.00m ，桩墙嵌入深度5.70m ，桩墙计算宽度1.00m 。

3.地面载荷：————————————————————————————————————————— 序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 均布荷载基坑外侧 0.00 20.00 -- -- 2 均布荷载基坑外侧 0.00 20.00 -- -- ————————————————————————————————————————— 4.水层计算参数：水层上标高为5.00m ，下标高为0.00m 。

水层重度为9.80kN/m 3；水层厚度为5.00m 。

钢板桩围堰设计计算中不考虑波浪力的影响！一、第一阶段,挖土深2.50m ，挡土桩(墙)呈悬臂状,计算过程如下：0.00-2.50-5.0013.8131.6520.57129.22第1阶段主动、被动水土压力合力图1.作用在板桩(墙)的水层压力分布：水层上部标高5.00m，下部标高0.00m。

围堰渗流及稳定计算书(校核)

上游围堰采用土石挡水围堰，堰顶宽8m，最大堰高43m，上游边坡为1:1.8，下游边坡1:1.6，堰身采用复合土工膜防渗，基础采用C20混凝土防渗墙。

下游围堰采用土石挡水围堰，堰顶宽8m，最大堰高14.8m，堰体上、下游边坡均为1:1.6，堰身采用复合土工膜防渗，基础开挖至基岩。

2.计算内容
进行上游围堰的渗流及稳定计算。

3.渗流计算
1）计算工况
（1）正常运用：10年一遇设计洪水位稳定渗流。

2）计算采用参数
围堰渗流计算断面选取河床段最大堰体断面，计算所采用的相关参数见表3-1。

表3-1 围堰渗流计算参数表
3）计算结果
渗流计算结果见表3-2，正常蓄水位等势线图，见图3-1。

表3-2 堰体渗流计算成果表
注：渗漏量为堰体和堰基渗漏量的总和。

图3－1 10年一遇设计洪水位稳定渗流期等势线图
4.稳定计算
1）计算工况
（1）施工期上、下游坡
（2）10年一遇设计洪水位稳定渗流期上、下游坡
2）计算采用参数
计算所采用的相关参数见表4-1。

表4-1 围堰稳定计算参数表
3）计算结果
稳定计算结果见表4-2，见图4-1~4-2。

图4－1 竣工期上游围堰上、下游坡稳定计算结果图
图4－2 稳定渗流期上游围堰上、下游坡稳定计算结果图。

围堰设计计算书

一、导流水力学计算1.一期导流水力学计算1.1一期围堰堰前最高设计挡水位的计算本要素按束窄河床水力学进行计算确定已知，设计挡水流量Q=16000m 3/s ，设计过水流量17100m 3/s 。

查天然河床水位流量关系曲线表Q=16000m 3/s 对应的坝址河床天然水位为42.66m 。

截流堰前水位壅高位按下列公式试算求得： ()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--Φ=2212102211z h B A A zg Q z 式中：φ——流速系数，其值与围堰的布置形式有关Q ——泄流量（m 3/s ）g ——重力加速度B 1——堰址上游4~5倍水深处河床水面宽度A 0——原过流面积（m 2），A 1——围堰占压面积（m 2）h ——下游水深（m ）Z ——水位壅高值（m ）(1)一期围堰的布置型式为梯形加翼堰，取流速系数φ=0.85~0.90。

(2)天然状态下，Q =16000m 3/s时，坝址水位42.66，相应过流面积A0=11155.8087m 2，A1=6792.2578m 2。

A 0 -A 1=4363.5519m 2。

(3)查围堰布置知B 1=985m ，水深h=14.1m 附图1：计算简图 ()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯-⨯=∴222221.1498515519.436318.9216000z Z φ取φ=0.85时，试算得Z=0.95mφ=0.90时，试算得Z=0.847m ，取Z =0.90m 。

(4)对比坝址与坝轴线下游405m 处的水位-流量关系曲线，知坝址段的水面坡降约为1‰，天然来水量Q=16000m 3/s 对应的一期上游围堰轴线处水位高于坝轴线水位约53c m 。

故围堰堰前静水位=42.66+0.90+0.53=44.09m 。

1.2一期围堰堰顶过流面高程计算堰顶过流按日本车间台形堰公式计算。

计算式如下：Q=φp ×B×hs ()hs H g -2Q=M P ×B×232H g ⨯φp ——淹没出流的流量系数B ——溢流宽度（m ）M p =0.28+0.37H/P 1假定堰前水位上升到44.20m 时，右汊河床过流能力为16000m 3/s （偏安全考虑），则一期围堰堰顶过流能力按17100-16000=1100m 3/s 进行核算。

深基坑钢板桩围堰计算书

钢板桩支护计算书一、设计及工程勘探资料1、桩顶高程H 1=11.0m 施工水位H 2=9.2m2、地面标高H 0=11.0m 开挖底面标高H 3=6.342m 开挖深度H=4.658m 水位落差H w =2.858 m3、土的容重加权平均值γ=18.879 KN/m 2 土的浮容重γ'=9.504KN/m 2 土的饱和容重γsat = 19.504KN/m 2 内摩擦角加权平均值Φ= 14.399°4、均荷载q= 20KN/ m 25、基坑开挖长a=9m 基坑开挖宽b =8.5m二、外力计算1k a =tg 2(45°-Φ/2)=0.6 k p =tg 2(45°+Φ/2)=1.66板桩外侧均布荷载换算填土高度h 桩顶以上土压力强度Pa 1=γhk a 水位土压力强度Pa 2 =γ(h+H 0-H 2)k a =32.40 KN/ m 2q=20KN/M2165.08KN/M2开挖面土压力强度Pa3=[γ(h+H0-H2)+γ' (H2-H3)]k a=48.69 KN/ m2开挖面水压力(围堰抽水后)Pa4=γ0(H2-H3)=28.58 KN/ m2三、确定内支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的拉森III型钢板桩，能承受的最大弯矩确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h：弯曲截面系W Z0=0.00135m3折减系数β=0.7采用值W Z=βW Z0= 0.000945m3容许抗拉强度[σ] =200000.00 Kpa由公式σ=M/W Z得：最大弯矩M0=W Z*[σ]=189KN*m1、假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩M'=Pa1(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa1)(H1-H2)2/6=30.47KN*m<M0=189.00KN*m 故，支撑点可以设置在水位下。

2、根据上式判断可知，最大允许跨度h0由下式计算M0=Pa1h02/2+γk a(H1-H2)2[h0-2(H1-H2)/3]/2+(Pa2-Pa1)[h0-(H1-H2)]2/2+γsat[ h0-(H1-H2)]3/66.005h02+18.35*(h0-2.13)+10.195(h0-3.2)2+3.25*(h0-3.2)3=1896.005h02+18.35h0-22.02+10.195h02-36.702h0+33.0318+3.25h03-17.55h02+ 31.59h0-18.954-189=03.25h03-1.35h02+13.238h0-196.9422=0解方程得：h0=3.71mA各支撑等弯矩布置，则：Array h1=1.11h0=4.12mh2=0.88h0=3.26mh3=0.77h0=2.86m故，至少需要一层支撑。

围堰计算书

主动土压力：Pac= 1× 9.5×0.70-2.44=6.65-2.44=4.21 Pag 上 =(9.5×1+3×1.77) ×0.70-2.44=10.37-2.44=7.93 Pag 下= (9.5×1+3×1.77×0.55)-4.72=8.14-4.72=3.43 Pad=99.5×1+3×1.77+5×1.93) ×0.55-4.72=13.45-4.72=8.73
桩长还可以减少。
Ef=29.47
龙网
桩长减短 1 米计算： Ep=12.17×4÷5+15.55=25.29 Ep2=4/2×40.84÷(15.55+25.29)=81.68 H2=4/3×(2×15.55+25.29)÷(15.55+25.29=1.84 对 F 取矩： 29．47×6 =176.82
围堰计算书一、计算简图：
（一）
防洪堤原地面拉杆@3m 第一道支撑
河床线
锚锭板
第二道支撑
砼垫层
排砌抛石
锁口钢管
龙网
WW 筑
上游围堰断面示意图
W.
第一道支撑
ZH
UL
第二道支撑离河岸线砼垫层排砌抛石锁口钢管
河床线
上游围堰离岸边较远且水较深。下游围堰离河岸线较近，二侧土层高差较大。上下游围堰情况比较后，取大值，按最不利计算,即上游围堰岸侧的锁口钢管计算埋深取下游围
2
筑
ZH
UL
（四）计算工况：工况一、按外排桩计算，围堰内设第二道支撑前抽水至-3 米处，坑深按 5 米计算（通过对 10#墩计算，外侧水位低时，对围堰有利）。工况二、亦按外排桩计算，围堰内排砌块石及砼垫层已完成。河水位按+2 米计算，围堰内抽水至坑底，围堰深度９.５米。

整理土石防水围堰计算书

文件编号________ 土石防水围堰计算书20 年月日CJJ UDC中华人民共和国行业标准P CJJ×××－20××备案号J ×－20××市政工程施工安全检查标准Standard for municipal engineering constructionsafety inspection（征求意见稿）2017.220××－××－××发布20××－××－01实施中华人民共和国住房和城乡建设部中华人民共和国行业标准市政工程施工安全检查标准Standard for municipal engineering constructionsafety inspectionCJJ***-20**批准部门：中华人民共和国住房和城乡建设部施行日期： 2 0 ×× 年× 月 1 日中国建筑工业出版社20×× 北京中华人民共和国住房和城乡建设部公告第号住房城乡建设部关于发布行业标准《市政工程施工安全检查标准》的公告现批准《市政工程施工安全检查标准》为行业标准，编号为CJJ ***-201*,自201*年*月1日起实施。

其中，第9.0.1、10.0.3条为强制性条文，必须严格执行。

本标准由我部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。

住房城乡建设部年月日标准签报段《市政工程施工安全检查标准》是我部2014年下达的标准修订项目，由重庆建工第九建设有限公司和重庆财信建筑（集团）有限公司主编。

该规范于2017年*月通过“国家工程建设标准化信息网”向全国征求意见。

编制组对反馈意见进行了汇总并提出处理意见，对征求意见稿进行了修改和完善。

2017年*月，我部道路与桥梁标准化技术委员会组织召开了专家审查会议。

围堰设计计算书

一、导流水力学计算1.一期导流水力学计算1.1一期围堰堰前最高设计挡水位的计算本要素按束窄河床水力学进行计算确定已知，设计挡水流量Q=16000m 3/s ，设计过水流量17100m 3/s 。

查天然河床水位流量关系曲线表Q=16000m 3/s 对应的坝址河床天然水位为42.66m 。

截流堰前水位壅高位按下列公式试算求得： ()()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--Φ=2212102211z h B A A zg Q z 式中：φ——流速系数，其值与围堰的布置形式有关Q ——泄流量（m 3/s ）g ——重力加速度B 1——堰址上游4~5倍水深处河床水面宽度A 0——原过流面积（m 2），A 1——围堰占压面积（m 2）h ——下游水深（m ）Z ——水位壅高值（m ）(1)一期围堰的布置型式为梯形加翼堰，取流速系数φ=0.85~0.90。

(2)天然状态下，Q =16000m 3/s时，坝址水位42.66，相应过流面积A0=11155.8087m 2，A1=6792.2578m 2。

A 0 -A 1=4363.5519m 2。

(3)查围堰布置知B 1=985m ，水深h=14.1m 附图1：计算简图 ()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯-⨯=∴222221.1498515519.436318.9216000z Z φ取φ=0.85时，试算得Z=0.95mφ=0.90时，试算得Z=0.847m ，取Z =0.90m 。

(4)对比坝址与坝轴线下游405m 处的水位-流量关系曲线，知坝址段的水面坡降约为1‰，天然来水量Q=16000m 3/s 对应的一期上游围堰轴线处水位高于坝轴线水位约53c m 。

故围堰堰前静水位=42.66+0.90+0.53=44.09m 。

1.2一期围堰堰顶过流面高程计算堰顶过流按日本车间台形堰公式计算。

计算式如下：Q=φp ×B×hs ()hs H g -2Q=M P ×B×232H g ⨯φp ——淹没出流的流量系数B ——溢流宽度（m ）M p =0.28+0.37H/P 1假定堰前水位上升到44.20m 时，右汊河床过流能力为16000m 3/s （偏安全考虑），则一期围堰堰顶过流能力按17100-16000=1100m 3/s 进行核算。