满堂扣件式钢管脚手架计算书(范本)

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扣件式钢管满堂脚手架计算书

扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。

脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm ，搭设高度：24m 。

高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k ＞5。

立杆步距h ：1.5m 。

立杆间距：纵距la=1m ，横距lb=1m 。

作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。

作业层施工均布荷载标准值：3KN/m 2。

脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m 2。

扣件抗滑承载力折减系数：1。

脚手架类型：密目安全网全封闭。

密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m 2。

全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。

本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2；地面粗糙度类别：C 类(有密集建筑群市区)。

立杆支撑面：脚手架放置在地面上。

二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值q k1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2q k1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4q k2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距M max=0.10q1l a2+0.117q2l a2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677q k1+0.990q k2)l a4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min （1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____m，建筑面积为_____m²。

满堂脚手架主要用于_____施工，其搭设高度为_____m，搭设范围为_____。

二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、本工程施工图纸及相关文件三、脚手架设计参数1、脚手架立杆纵距为_____m，横距为_____m，步距为_____m。

2、立杆采用单立杆。

3、脚手板采用_____，铺设层数为_____层。

4、栏杆及挡脚板设置：栏杆高度为_____m，挡脚板高度为_____m。

四、荷载计算1、恒载标准值 G1k（1）脚手架结构自重标准值 G1k1立杆：＿____kN/m横杆：＿____kN/m剪刀撑：＿____kN/m扣件：＿____kN/个（2）脚手板自重标准值 G1k2每块脚手板的自重标准值：＿____kN/m²铺设层数：＿____层（3）栏杆与挡脚板自重标准值 G1k3栏杆自重标准值：＿____kN/m挡脚板自重标准值：＿____kN/m2、活载标准值 Q1k（1）施工均布活荷载标准值 Q1k作业层：＿____kN/m²（2）风荷载标准值ωk基本风压ω0：＿____kN/m²风压高度变化系数μz：＿____风荷载体型系数μs：＿____五、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载：＿____kN/m活载：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m弯曲应力σ ＝ Mmax/W ＝＿____N/mm²＜f ＝＿____N/mm²，满足要求。

3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm＜ν ＝＿____mm，满足要求。

六、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载 P ＝＿____kN恒载：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m弯曲应力σ ＝ Mmax/W ＝＿____N/mm²＜f ＝＿____N/mm²，满足要求。

屋面满堂脚手架的计算书

屋面满堂脚手架的计算书为了便于安装网架考虑在屋面以上搭设钢管满堂脚手架，采用φ48×3.5㎜钢管，横间为1M，纵向为1.2M，施工层铺设竹挑板，网架自重、槽钢轨道的重量为20T，由四条轨道支承此部分的荷载，即中间的轨道承受的力最大q=4900N/m1、荷载的计算:恒载：NG1=4.9×1.2×1.05=6.174KN网架及槽钢：脚手架钢管自重:查表得:NG2=2.81KN脚手架自重：NG3=0.35×1×1.2=0.42KN活载：NQ=1×1×1.2=1.2KN2、整体稳定性η=1.2/10.838=0.11 γη=1.59×1+0.11/1+1.17×0.11=1.564N=(6.174+2.81+42)×1.2+1.4×1.2=12.96查表:μ=1.55 L0=1.55×1.8=2.79 λ=L0/i=2.79/15.8=17.66查表:φ =0.954 A=489㎜2∵0.9N/φA=0.9×12960/0.954×489=25N/㎜2＜f c/γη΄=205/1.564=131N/㎜2∴满足要求3、扣件抗滑移的计算已知扣件抗滑移承载力设计值Rc=8.0KN由上图计算的R B的支座反力最大为9.072KN,所以R B支座必须设置双扣件才能满足抗滑移要求。

4、小横杆的计算由管面得知:N=1.2×(0.42+6.174)+1.4×1.2=9.6KNfc=pa2b2/3ElL=9.6×(0.7)2×(0.3)2/3×2.06×12.19×106×1=5.62N/㎜2＜fc=205 N/㎜2∴强度满足要求5qL4/384EL=5×9.6×(1)3/384×206×12.19×106=5.0㎜＜L/150=1000/150=6.667㎜∴挠度满足要求5、大横杆的计算脚手板自重：G k=0.35×1.2/3=0.14KN/m施工荷载：Q k=1×1.2/3=0.4 KN/mq=1.2×0.14+1.4×0.4=0.728 KN/mM Gk=0.1×0.14×1.2×1.2=0.02 KN.mM Qk=0.1×0.4×1.2×1.2=0.057 KN.mM=1.2×0.02+1.4×0.057=0.104 KN.mM x/5.08×103=0.104/5.08×103=0.02 KN/㎜2＜fc=0.205 KN/㎜2∴抗弯强度满足要求0.99qL4/100EI=0.99×（1.2×0.14+1.4×0.4）×1.24/100×2.06×106×12.19=0.06㎜＜1200/150=8㎜∴挠度满足要求6、立杆计算荷载由管面计算得:N=13.0KNN/A w=13/489=26.6N/㎜2＜fc=205N/㎜2因为步距为1.8m，回转半径i=15.8 λ=1.8/15.8=114查表数:φ=0.489则：N/φA=13000/0.489×489=54.365N/㎜2＜fc=205N/㎜2∴满足要求。

钢管落地满堂脚手架计算书【最新范本模板】

钢管落地满堂脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）、《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)等编制。

一、参数信息：1。

脚手架参数双排脚手架搭设高度约为 4。

4 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。

5米,立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.5 米;内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3。

5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1。

00;连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米,水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布活荷载标准值：3.000 kN/m2;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压为0.55 kN/m2;风荷载高度变化系数μz为1.00,风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2）:0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0。

150;安全设施（kN/m2):0。

005；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2）：0。

038；脚手板铺设总层数:4;5。

地基参数地基承载力标准值(kpa)：160.00；立杆基础底面面积(m2):0。

25；地基承载力调整系数:0。

50。

二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

扣件式满堂支架计算书

附件2：扣件式满堂支架计算书1.工程概况赣州市迎宾大道（含飞翔路段）及文明大道快速路工程二标段，起始桩号K15+403～K21+920,全长6.52公里，高架桥5640m。

除主线高架桥外，还包含Z7～Z8驿骅路定向匝道，Z9～Z10平行匝道和东江源大道立交。

主线高架桥共包含盖梁166个，其中A、B、Z型盖梁共24个(底宽＜24m)；C、D型盖梁共82个(底宽=24m)；门式墩盖梁60个(底宽＞24m)。

本计算书以A、B型盖梁为计算模型。

根据施工图，A、B型盖梁长17.7m，宽3.5m，高3.2m，占全部盖梁总数的12.0%。

2.计算依据《施工组织设计》《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F 50-2011）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《公路路面基层施工技术规范》《简明施工计算手册》（第四版）《路桥施工计算手册》《赣州中心城区快速路工程-迎宾大道施工图设计-桥梁工程》《赣州中心城区快速路工程-岩土工程勘察报告（详勘阶段）》《关于印发<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>的通知》（建质[2009]87号）、《江西省危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则》（赣建安[2010]16号）相关技术规范及国家颁发的现行规范、规程、验标等各项技术标准和有关的法律、法规。

3.支架施工方案3.1作业场地处理现场地面辅道既有沥青砼路面，基层为水泥稳定层，根据《公路路面基层施工技术规范》JTJ034-2000表3.3.1，取基抗压强度标准值为3MPa；立在承台基坑回填土上的部分杆件，必须对基础进行处理，采用C20混凝土硬化处理。

然后满堂支撑架立杆底脚位置进行定位放线，并做好四周排水设施。

基坑回填区域硬化完毕后，采用沙袋堆载方式消除地基不均匀沉降，之后再进行满堂支撑架搭设。

扣件式满堂支撑架设计计算书

扣件式满堂支撑脚手架设计计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算1m。

W＝10460mm3，I＝475000mm41、荷载计算1）施工荷载按均布荷载考虑面板承受的单位宽度线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×1=9.525kN/m 2）施工荷载按集中力考虑面板自重设计值：q2=1.1×1.3×G1k×b=1.1×1.3×0.3×1=0.429kN/m面板承受的施工荷载设计值：p=1.1×1.5×0.9×Q1k＝1.1×1.5×0.9×2.5＝3.713kN计算简图如下：2、强度验算q1静=γ×[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b =1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)]×1=5.813kN/mq1活=γ×(γQ×γL×Q1k)×b=1.1×(1.5×0.9×2.5)×1=3.713kN/mM1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×5.813×0.252+0.117×3.713×0.252＝0.063kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.429×0.252+0.213×3.713×0.25，0.1×0.429×0.252+0.175×3.713×0.25]＝0.2kN·mMmax ＝max[M1，M2]＝max[0.063，0.2]＝0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/10460＝19.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、挠度验算面板承受的单位宽度线荷载标准值：q＝(1×(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×1＝4.065kN/mνmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×4.065×2504/(100×206000×475000)=0.001mmν＝0.001mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、小梁验算1）施工荷载按均布荷载考虑小梁承受的线荷载设计值：q1＝γ×[1.3×(G1k+(G2k +G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×s=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×0.25＝2.453kN/m2）施工荷载按集中力考虑面板及小梁自重设计值：q2＝1.1×1.3×G1k×s=1.1×1.3×0.5×0.25＝0.179kN/m小梁承受的施工荷载设计值：p＝1.1×1.5×0.9×Q1k＝1.1×1.5×0.9×2.5＝3.713kN计算简图如下：2、强度验算q1静=γ×1.3×(G1k+(G2k +G3k)×h)×s=1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.25=1.525kN/mq1活=γ×1.5×γL×Q1k×s=1.1×1.5×0.9×2.5×0.25=0.928kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.525×0.82+0.125×0.928×0.82＝0.196kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.179×0.82+0.203×3.713×0.8，0.125×0.179×0.82+0.188×3.713×0.8]＝0.611kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.453×0.152/2，0.179×0.152/2+3.713×0.15]＝0.559kN·mMmax ＝max[M1，M2，M3]＝max[0.196，0.611，0.559]＝0.611kN·mσ=Mmax/W=0.611×106/83333=7.331N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！3、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.525×0.8+0.625×0.928×0.8＝1.226kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.179×0.8+0.688×3.713＝2.644kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.453×0.15，0.179×0.15+3.713]＝3.739kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.226，2.644，3.739]＝3.739kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×3.739×1000/(2×50×100)＝1.122N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！4、挠度验算小梁承受的线荷载标准值q：q=(1×(G1k+(G2k +G3k)×h))×s=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.25=1.066kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.066×8004/(100×9350×416.667×104)＝0.058mm≤[ν]＝L/400＝800/400＝2mm；悬臂端νmax ＝ql14/(8EI)=1.066×1504/(8×9350×416.667×104)＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm满足要求！六、主梁验算根据规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011第4.3.2条，当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值Q1k取值与验算小梁时有所不同。

1元计算书_18_满堂扣件式钢管脚手架计算书1

满堂扣件式钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

架体搭设高度为8.0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。

脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 1.00kN/m2，施工活荷载2.50kN/m2。

图满堂架立面简图图满堂架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。

一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板自重线荷载(kN/m)：= 0.300×0.300=0.090kN/mq1(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：= 1.000×0.300=0.300kN/mq21(3)施工荷载标准值(kN/m)：q= 2.500×0.300=0.750kN/m22= 0.750+0.300=1.050kN/m经计算得到，活荷载标准值 q22.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m活荷载q2 = 1.40×0.750+1.40×0.300=1.470kN/m=(0.10×0.108+0.117×1.470)×1.2002=0.263kN.m最大弯矩 Mmax最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×1.47)×1.20=2.259kN抗弯计算强度f=0.263×106/5262.3=50.02N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.750+0.300=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.090+0.990×1.050)×1200.04/(100×2.06×105×127084.6)=0.872mm 纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.26kN2.26kN 2.26kN 2.26kN 2.26kN 2.26kN 2.26kN 2.26kN 2.26kN 2.26kN 2.26kN支撑钢管计算简图0.542支撑钢管弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图经过连续梁的计算得到最大弯矩 M max =0.542kN.m最大变形 v max =0.274mm最大支座力 Q max =7.381kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.542×106/5262.3=103.04N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤ R c其中 R c —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN ；R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R 取最大支座反力，R=7.38kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN0.016作用于架体的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

满堂脚手架计算书-终版

钢管类型钢管截面惯性矩I(cm4) 钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
Φ48×2.7 9.891 205
钢管截面抵抗矩 W(cm3) 钢管弹性模量E(N/mm2) 纵向钢管验算方式
4.121 206000 三等跨连续梁
G1k=g1k= G2k=g2k×lb/(n+1)= Q1k=q1k×lb/(n+1)= Q2k=q2k×lb/(n+1)=
钢管类型钢管的净截面A(cm2) 立柱布置形式每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
Ф48×2.7 钢管截面回转半径i(cm)
3.84
钢管抗压强度设计值
2 [f](N/mm )
单立杆立杆计算长度系数μ
1.6 205 2.176 0.164
NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a= NG2=g2k×la×lb= NG3=g3k×la= NG4=g4k×la= NQ1=q1k×la×lb= NQ2=q2k×la×lb= NQ3=F1+F2=
1.755 kN 0.547 kN 0.213 kN 0.125 kN 2.344 kN 1.25 kN
0.7 kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2×(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4× (NQ1+NQ2+NQ3)=
支架立杆计算长度 L0=kμh=
长细比λ= L0/i= 满足设计要求！
满足设计要求！
6.934 kN 27.736 kPa
素填土 0.96 0.25
≤
fg=fa×kc= 115 kPa
风压高度变化系数μz 风荷载标准值ωk(kN/m2)

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书8.2.5、钢管支撑稳定性验算支架（剪刀撑设置加强型）搭设高度为3.90米，钢管支撑为Φ48×3 .0钢管，立柱间距为750×750，地面上0.20m设第一道（即扫地杆），之后每步1.20m 设一道纵横拉杆。

1、立杆的稳定性计算公式式中：A--立杆净截面面积：Φ48×3 .0钢管 A=424；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；N--计算立杆的轴向力设计值（N），φ--轴心受压立杆的稳定系数；φ= 0.148，根据长细比λ=l0/I 由《扣件式规范》A.0.6取值；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；l0--计算长度（mm），应按本规范式第5.4.6条的规定计算；满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:顶部立杆段：非顶部立杆段：式中: k——满堂支撑架立杆计算长度附加系数，k=1.155（查《扣件式规范》表5．4．6）；h——步距；h=1.8m。

a——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；a=0.2。

U1——立杆计算长度系数, U1=1.546（查《扣件式规范》表C-3）U2——立杆计算长度系数, U2=2.062（查《扣件式规范》表C-5）顶部立杆段：l0 = 1.155×1.546×（1.2+0.2)=2.50非顶部立杆段：l0 = 1.155×2.062×1.2=2.857计算长度取大值：l0 = 2.875 m；长细比 L o/i =181 ；由长细比 l o/i 的计算结果查表得到：φ= 0.218 ；二、荷载计算钢管的验算部位是钢管底部。

（一）荷载标准值1）静荷载标准值（1）每根立杆的支架自重：查《扣件式规范》A.0.3取立杆的支架自重（0.9×0.9）：0.1412KN/m；2）施工荷载施工荷载按13.0 KN（1300kg）；（二）荷载设计值1、立杆的轴向压力设计值为永久荷载的分项系数取1.20；1）每根立杆的支架自重：=1.2×0.1412×3.90=2.643KNN2）立杆承受的施工荷载：可变荷载的分项系数取1.30（标准值大于4kN／m2）；N1= 1.4×13=18.2KN+ N13）立杆承受总荷载为：N= NN =2.643+4.231=6.874KN三、稳定性验算1、不考虑风荷载时,σ= N/（φA）=6.874×103/（0.148×424）=127.315<205N/mm2，可以。

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、架体参数二、荷载参数风荷载参数：支架顶部离建10筑物地面高度(m)风荷载体型系单榀支架μst0.119 数μs三、设计简图搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4) 12.71 钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 纵向钢管验算方式三等跨连续梁G1k=g1k=0.04kN/mG2k=g2k×l b/(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/mG3k=g5k×l b/(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/mQ1k=q k×l b/(n+1)=3×1.2/(2+1)=1.2kN/m1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

满堂脚手架平台上的无集中力q1=γ0×1.3×(G1k+G2k+G3k)=1×1.3×(0.04+0.14+0.4)=0.754kN/mq2=γ0×1.5×Q1k=1×1.5×1.2=1.8kN/m板底支撑钢管计算简图M max=(0.100×q1+0.117×q2)×l a2=(0.100×0.754+0.117×1.8)×1.22=0.412kN·m R max=(1.100×q1+1.200×q2)×l a=(1.100×0.754+1.200×1.8)×1.2=3.587kNσ=M max/W=0.412×106/(5.26×103)=78.327N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂脚手架平台上无集中力q'1=G1k+G2k+G3k=0.04+0.14+0.4=0.58kN/mq'2=Q1k=1.2kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l a=(1.100×0.58+1.200×1.2)×1.2=2.494kNν=(0.677×q'1+0.990×q'2)×l a4/100EI=(0.677×0.58+0.990×1.2)×12004/(100×2.06×105×1271 00)=1.252mm≤min(1200/150,10)=8mm满足要求！五、横向支撑钢管验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P 取板底支撑钢管传递最大支座力。

扣件式钢管满堂脚手架计算书

脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm ，搭设高度：24m 。

高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k ＞5。

立杆步距h ：1.5m 。

立杆间距：纵距la=1m ，横距lb=1m 。

作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。

作业层施工均布荷载标准值：3KN/m 2。

脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m 2。

扣件抗滑承载力折减系数：1。

脚手架类型：密目安全网全封闭。

密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m 2。

全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。

本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2；地面粗糙度类别：C 类(有密集建筑群市区)。

立杆支撑面：脚手架放置在地面上。

二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值qk1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2qk1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4qk2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距 Mmax =0.10q1la2+0.117q2la2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677qk1+0.990qk2)la4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min（1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

承重脚手架计算书(满堂脚手架)【范本模板】

*＊*＊＊*＊＊***工程楼板满堂脚手架验算计算书计算:复核:审批：＊***＊＊****＊*工程项目经理部二〇一六年四月十九日目录一、计算依据 (1)二、工程概况 (1)三、工程属性 (1)四、荷载设计 (1)五、模板体系设计 (2)（一）面板检算 (3)（二）小梁检算 (4)（三)主梁检算 (6)（四）立柱验算 (8)（五）可调拖座验算 (9)(六）立杆地基基础检算 (10)六、检算结论 (10)楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、《＊＊＊＊*＊*＊工程》施工图纸2、《***＊*＊**＊＊工程》地勘报告3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）6、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011)7、《木结构设计规范》(GB50005—2003）8、《路桥施工手册》周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5.19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。

三、工程属性四、荷载设计五、体系设计设计简图如下：设计平面图设计剖面图六、体系检算(一）面板检算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm）15 面板抗弯强度设计值［f]（N/mm2）35面板弹性模量E(N/mm2）10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5。

2。

1"面板可按简支跨计算”的规定,另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。

计算简图如下:W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q 1＝0.9max［1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h）+1。

满堂脚手架荷载计算

扣件钢管楼板模板支架计算书计算参数:模板支架搭设高度为5.7m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，间距100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 24.000×0.180×0.800+0.500×0.800=3.856kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.800=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.856+1.40×2.000)×0.100×0.100=0.007kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.007×1000×1000/43200=0.172N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.856+1.4×2.000)×0.100=0.446kN截面抗剪强度计算值 T=3×446.0/(2×800.000×18.000)=0.046N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.856×1004/(100×6000×388800)=0.001mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书1. 概述满堂脚手架计算书旨在详细阐述满堂脚手架的设计、计算过程，以及所涉及的各种参数和指标，以确保脚手架的安全稳定。

本计算书适用于满堂脚手架的搭建、使用和拆卸过程中的技术指导和监督。

2. 脚手架结构设计2.1 脚手架类型满堂脚手架分为立杆式脚手架、门式脚手架、桥式脚手架等。

本计算书以立杆式脚手架为例进行计算。

2.2 立杆式脚手架结构立杆式脚手架主要由立杆、横杆、斜杆、节点连接件、脚手板、防护栏杆、踢脚板等组成。

3. 设计参数与计算依据3.1 设计参数•立杆间距：1.5m•横杆间距：1.2m•斜杆间距：1.5m•脚手板宽度：0.6m•脚手板间距：0.3m•防护栏杆高度：1.2m•踢脚板高度：0.2m•脚手架搭设高度：30m3.2 计算依据•中华人民共和国建设部《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）•相关地区建筑施工安全规范及要求4. 计算过程4.1 立杆承载力计算根据立杆式脚手架的结构和受力分析，立杆承载力计算公式为：P=N×g×A•P：立杆承载力（N）•N：立杆截面抗压强度（N/mm²）•g：重力加速度（9.8m/s²）•A：立杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得立杆截面抗压强度N=200 N/mm²。

立杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。

π×(D2P=200×9.8×314.16=61550.8N4.2 横杆承载力计算横杆承载力计算公式为：P=T×A•P：横杆承载力（N）•T：横杆截面抗拉强度（N/mm²）•A：横杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得横杆截面抗拉强度T=140 N/mm²。

横杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。

满堂脚手架荷载计算

扣件钢管楼板模板支架计算书计算参数:模板支架搭设高度为5.7m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，间距100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007—20114、《建筑结构荷载规范》GB50009—20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数二、荷载参数三、设计简图搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Φ48。

3×3。

6钢管截面抵抗矩 W （cm 3) 5.26 钢管截面惯性矩I （cm 4）12。

71钢管弹性模量E(N/mm 2） 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f ］（N/mm 2） 205纵向钢管验算方式简支梁G 1k =g 1k =0.04kN/mG 2k =g 2k ×l b /(n+1）=0。

35×1.0/(2+1）=0.12kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×1。

0/(2+1)=0.33kN/m Q 2k =q 2k ×l b /（n+1)=3×1。

0/（2+1)=1.0kN/m 1、强度验算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力q=1。

2×（G 1k +G 2k )+1.4×（Q 1k +Q 2k )=1。

2×（0.04+0。

12）+1。

4×（1。

0+0。

33)=2。

054板底支撑钢管计算简图M max =ql 2/8=2。

054×1。

02/8=0。

257kN·m R max =ql/2=2.054×1.0/2=1。

027kNσ=M max /W=0.257×106/(5。

26×103）=48.86N/mm 2≤[f ］=205N/mm 2 满足要求！满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算q=1.2×（G 1k +G 2k ）+1.4×（Q 1k +Q 2k )=1.2×（0.04+0.12）+1.4×（1.0+0.33)=2.054 q 2=1。

满堂脚手架计算书

XX脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002).《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002、)《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)^ 制。

I.脚手架参数计算的脚手架为XX脚手架z横杆与立杆采用双扣件方式连接z搭设高度为30.0米z立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距la= 1.20米，立杆的横距lb" .20米，立杆的步距h= 1.80米。

采用的钢管类型为048.3 X 3O横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根2.荷载参数施工均布荷载为3.0kN/m2 ,脚手板自重标准值0.30kN/m2 ,同时施工2层,脚手板共铺设3层。

脚手架用途：混凝土、砌筑结构脚手架。

满堂脚手架平面示意图二、横向杆的计算:横向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩W = 5.26cm3 ；截面惯性矩I二12.71cm4 ；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算,横向杆在纵向杆的上面。

按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。

考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。

1•作用横向水平杆线荷载(1) 作用横向杆线荷载标准值qk二(3.00+0.30) x(2) 作用横向杆线荷载设计值q = (1.4 x3.00+1.2 x0.30) x横向杆计算荷载简图2航弯强度计算最大弯矩为Mmax 二0.117qlb2 二0.117 x 1.82 x 1.202=0.307kN.m (T = Mmax/W = 0.307横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3 •挠度计算最大挠度为xl.32 xl2004/(100 x2.06 xl05xl27100.0) = 1.035mm横向杆的最大挠度小于与10mm,满足要求!三、纵向杆的计算：纵向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩W = 5.26cm3 ；截面惯性矩I = 12.71cm4 ；纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算,横向杆在纵向杆的上面。