张拉方案及计算书
张拉计算书
张拉力及伸长值计算一、T梁张拉力及伸长值计算1、张拉控制顺序张拉顺序：50％N2→100％N3→100％ N2→100％ N12、张拉力计算抗拉强度标准值fpk=1860MPa ，张拉控制应力为αcon=0.75fpk，单股张拉控制力P=193.9KN（设计图提供）。
（1）、25米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=8P=8×193.9=1551.2KN N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×139.9=1551.2KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=6P=6×193.9=1163.4KNN2=N3=7P=7×193.9=1357.3KN（2）、30米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=11P=11×193.9=2132.9KNN2=N3=10P=10×193.9=1939KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=10P=10×193.9=1939KNN2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=9P=9×193.9=1745.1KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN3、伸长值计算（1）、计算公式Pp=P*[1-e-(kL+μθ)]/(k*L+μθ)=P*M ΔL= P p*L/A y*E p式中：ΔL——预应力筋理论伸长值，m；Pp——预应力筋的平均张拉力，N；L——从张拉端至计算截面孔道长度， m；AY——预应力筋截面面积，取140，mm2；E p ——预应力筋的弹性模量，MPa，由实验数据取Ep=1.98*105 MPa；P——预应力筋张拉端的张拉力，KN；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，μ取0.225；M——[1-e-(KL+μθ)]/(KL+μθ)。
张拉方案及计算书
第一章工程概况及设计简介第一节工程概况本项目主线设预应力桥梁2座，现浇钢筋混凝土实心板桥1座。
其中城关村1号桥，桥梁上部结构为5Χ13m装配式预应力空心板，桥墩处采用桥面连续。
桥梁中心桩号K0+579.0，起点桩号K0+543.48，终点桩号K0+614.52，桥长71.04米。
桥梁宽度为：14m=净9m+2Χ2.5m（人行道及栏杆）。
桥梁平面位于A=62.733m的左偏缓和曲线和直线上，桥墩径向布置，桥梁右偏角105°；桥梁横坡为双向1.5%，纵坡为0.5%。
城关村2号桥桥梁上部结构采用2Χ13m装配式预应力混凝土空心板，下部结构采用桩柱式墩台，桥梁中心桩号K0+720.0，桥梁起点桩号K0+705.98，终点桩号K0+736.02，桥长30.04m。
梁宽度为14m=净9m+2Χ2.5m（人行道及栏杆），本桥平面位于直线上，桥面横坡为双向1.5%，纵断面纵坡0.5%。
第二节桥梁工程设计简介一、桥梁技术标准1、市政路等级：城市次干路；2、设计行车速度：30km/h；3、桥梁设计荷载：城-B级；4、设计洪水频率：1/100；5、设计安全等级：二级，结构重要性系数1.0；6、耐久性环境类别：I类环境；7、地震荷载：按6度设防。
地震作用:地震动峰值加速度0.05g。
二、桥梁结构设计1、桥面宽度桥宽分配为：2.5m（人行道，含栏杆）+9m（车行道）（非机动车道）+2.5m （人行道，含栏杆）=14m。
2、桥型布置城关村1、2号桥均为装配式简支梁桥。
3、结构设计上部结构：采用13m后张预应力砼空心板梁，板梁标准跨径13m，梁长12.96m，梁高0.7m。
下部结构：桥台：桩柱式桥台，桩基采用∅130cm人工挖孔桩。
三、主要材料a. 砼：空心板：C40 砼桥面铺装: C40砼（抗渗等级W6）；板梁封端: C40；台身、背墙、搭板、耳墙、人行道板和人行道枕梁: C30；桩基础：水下C30砼。
b.钢筋：HPB300钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB1499.1-2008的要求， HRB400钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499.2-2007的要求。
20m箱梁张拉计算书(五号梁场)
20米箱梁预应力筋张拉计算书一、平均张拉力计算计算公式：PP=P*(1-e-(K*X+μ*θ))/(K*X+μ*θ)PP---预应力筋平均张拉力(N)P---预应力筋张拉端张拉力(N)X---张拉端至计算截面的孔道长(m)θ---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） K---管道偏差系数（设计图中给出0.0015）μ---管道摩擦系数（设计图中给出0.25）1、中跨N1束已知量：P = 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出：θ＝ 0.096（rad） Xab = 9.264m Xbc= 0.537m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*9.264+0.25*0.096))/(0.0015*9.264+0.25*0.096) =761.11KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=761.11*(1- e-(0.0015*0.537))/(0.0015*0.537)=760.8 KN2、中跨N2束已知量：P = 581.72KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.096（rad） Xab =7.803m Xbc= 2.015m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=581.72*(1-e-(0.0015*7.803+0.25*0.096))/(0.0015*7.803+0.25*0.096) =571.45KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=571.45*(1- e-(0.0015*2.015))/(0.0015*2.015)=570.59KN3、中跨N3束已知量：P= 581.7KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出：θ＝ 0.024（rad） Xab = 1.800m Xbc=7.901m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=581.7*(1-e-(0.0015*1.8+0.25*0.024))/(0.0015*1.8+0.25*0.024) =579.16KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=579.16*(1- e-(0.0015*7.901))/(0.0015*7.901)=575.74KN4、边跨非连续端N1束已知量：P=775.62KN R=3000cm K=0.0015 μ=0.25可得出：θ＝ 0.096 （rad） Xab = 7.699m Xbc= 2.128m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*7.698+0.25*0.096))/(0.0015*7.698+0.25*0.096) = 762.0KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 762.0*(1-e-(0.0015*2.128))/(0.0015*2.128)= 760.78KN5、边跨非连续端N2束已知量：P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.096 （rad） Xab = 6.238m Xbc= 3.582 m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*6.238+0.25*0.096))/(0.0015*6.238+0.25*0.096) =762.83KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 762.83*(1-e-(0.0015*3.582))/(0.0015*3.582)= 760.78KN6、边跨非连续端N3束已知量：P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.024（rad） Xab =1.799m Xbc=8.001m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*1.799+0.25*0.096))/(0.0015*1.799+0.25*0.096) =772.21KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 772.21*(1-e-(0.0015*8.001))/(0.0015*8.001) = 767.6KN二、理论伸长值计算计算公式：ΔL = PP * L/(AP* EP)ΔL --- 预应力筋的理论伸长值（mm）PP--- 预应力的平均张拉力（N）L --- 预应力筋的长度（mm）AP--- 预应力筋的截面面积（139mm2/根）EP--- 预应力筋的弹性模量（设计图给出值为195000N/mm2）考虑锚具变形及钢筋回缩量 --- 6 mm1、中跨N1束①ab段：ΔLab=761.1*103*9.264/(139*4*195)=65.0(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*0.537/(139*4*195)=3.8(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.8(mm)2、中跨N2束①ab段：ΔLab=571.4*103*7.803/(139*3*195)=54.8(mm)②bc段：ΔLbc=570.5*103*2.015/(139*3*195)=14.1(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.98(mm)3、中跨N3束①ab段：ΔLab=579.2*103*1.8/(139*3*195)=12.8(mm)②bc段：ΔLbc=575.8*103*7.901/(139*3*195)=55.9(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.7(mm)4、边跨N1束①ab段：ΔLab=762.0*103*7.698/(139*4*195)=54.11(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*2.128/(139*4*195)=14.93(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.04(mm)5、边跨N2束①ab段：ΔLab=762.8*103*6.238/(139*4*195)=43.89(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*3.582/(139*4*195)=25.13(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.02(mm)6、边跨N3束①ab段：ΔLab=765.4*103*1.799/(139*4*195)=12.81(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*8.001/(139*4*195)=56.65(mm) ΔL=ΔLab+ΔLbc=69.46(mm)由以上计算可得出：中跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 * 2=137.6（mm）ΔL2=68.9 * 2=137.95（mm）ΔL3=68.7* 2=137.52（mm）边跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 + 69.0=137.8（mm）ΔL2=68.9 + 69.0=138.0（mm）ΔL3=68.7 + 69.5=138.22（mm）三、实际伸长值计算计算公式：ΔL =ΔL1 +ΔL2ΔL --- 预应力筋张拉的实际伸长值（mm）ΔL1 --- 从初应力至最大张拉力间的实测伸长值（mm）ΔL2 --- 初应力以下的推算伸长值（mm），采用相邻级的伸长值。
梁板预应力张拉及计算书
16m空心板梁后张法预应力张拉施工方案及计算书一、张拉条件砼强度达到设计强度的85%，且浇注不少于7天后方可进行预应力钢绞线张拉施工。
二、张拉方法所有钢绞线均采用两端同时对称张拉。
张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验, 实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。
三、张拉程序拉顺序为：左N1—右N2f右N1—左N2,钢束应对称交错逐步加载张拉。
四、锚具、钢绞线(T con (0.75fpk)—持荷5min—锚固。
本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用© 15.2mm钢绞线。
锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行检测。
五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表如下：预应力钢束明细表六、千斤顶、油表千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
七、张拉操作采用柳州雷姆预应力机械有限公司生产的预应力智能张拉系统进行张拉。
千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
△L=S1+A L2式中：△L――为预应力筋的实际伸长量△L――为100%长拉力时预应力筋的实测伸长量△L2――为初应力时预应力筋的推算伸长量（本工程取值6mm 上式中△ L2= （c o/Ep）XL式中：c 0——为0.1 c con = 1860 X 0.75 X 0.1= 139.5MPaL――预应力筋长度其余各符号的含义与上述相同九、伸长率误差的计算（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值X 100%，张拉过程中该误差应小于6%。
自动计算,梁板张拉计算书
梁板张拉计算书一、材料及性能低松弛钢绞线φ15.20mm，产地：江西省新华金属制品有限责任公司Ag=140mm2 Ep=1.95×105Mpa 强度=1860Mpa二、张拉力计算1、锚下控制应力б k=0.75fpk=1395(Mpa)2、单根钢绞线张拉力：NK=0.75fpk×Ay=1395×140=195.3(KN)3、4束时的控制力为：195.3×4=781.2(KN)5束时的控制力为：195.3×5=976.5(KN)三、施工控制力与压力表表的关系1、不同阶级的张拉力值：20%NK时： 4束张拉力：0.2×195.3×4=156.2(KN)5束张拉力：0.2×195.3×5=195.3(KN)40%NK时： 4束张拉力：0.4×195.3×4=312.48(KN)5束张拉力：0.4×195.3×5=390.6(KN)103%NK时： 4束张拉力：1.03×195.3×4=804.6(KN)5束张拉力：1.03×195.3×5=1005.795(KN)2、张拉力与压力表的关系（检测报告附后）千斤顶线性方程：千斤顶编号：12150 压力表编号：IE0443101 方程式：F=31.361P+10.867表1计算式：(张拉力-10.867)÷31.361=压力表值千斤顶线性方程：千斤顶编号：12151 压力表编号：IE0443123方程式：F=31.668P+15.38表2计算式：(张拉力-15.38)÷31.668=压力表值3、预应力钢绞线张拉伸长量计算1）预应力钢筋分三段，A、C段为直线段，B段为曲线段，在A段增加千斤顶工作 长度0.4米。
2）预应力管道为预埋波纹管。
3）钢绞线弹性模量设计为1.95×105MPa4)偏差系数设计为k=0.00155)波纹管摩擦系数为μ=0.25计算表附后：。
张拉计算书
20m空心板预应力筋
张拉理论伸长值计算书
一、工程简况
我合同段K74+454.7桥为2×20M预应力混凝土简支空心板梁，空心板预应力束采用φJ15.24低松弛预应力钢绞线，其公称面积Ay=140mm2，抗拉标准强度Ry b=1860Mpa，弹性模量Ey=1.95×105Mpa，技术标准符合GB/T5224-95，不超张拉，配YM15系列锚具，预应力管道采用预埋金属波纹管成孔。
二、计算说明(JTJ041-2000)
1、锚下控制力
σk=0.75×1860 Mpa=1395 Mpa
2、张拉控制力
P=σk×Ay=1395×140=195.3kN
3、预应力筋平均张拉力
公式Pμ=P[1-e-(kx+μθ)]/（kx+μθ）
式中：Pμ：预应力筋平均张拉力（N）。
P：预应力筋张拉端的张拉力（N）
X：从张拉端至计算截面孔道长度。
θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.0015
μ：预应力筋与孔道壁的摩擦系数取0.20
4、终点张拉力
公式：P E=P×e-（kx+μθ）
5、预应力筋理论伸长值计算：
ΔL=P P L/A P E P
式中：公称面积A P=A y=140mm2
弹性模量E P=Ey=1.95×105Mpa
每束钢绞线理论伸长量计算结果见后附《空心板预应力钢绞线理论伸长量计算表》，另：根据后附千斤顶油表标定《试验报告》，计算对应的空心板张拉油表读数计算结果见后附《空心板预制张拉数据一览表》。
30mT梁张拉计算书
30mT 梁张拉计算书1、预应力筋平均张拉力计算公式曲线段预应力筋平均张拉力按下式计算：μθμθ+-=+-kx e P kx p )1(P )( Pp 预应力钢筋平均张拉力（N ） P 预应力钢筋张拉端张拉力(N) x 从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ 从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线夹角之和（rad ）; k 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
μ 预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
计算过程：边跨边梁、中梁N1钢束P=2132900N ，x=9.774m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=2132900*(1-e -(0.0015*9.774+0.22*0.12217))/(0.0015*9.774+0.22*0.12217)= 2089208NN2钢束P=1939000N ，x=5.236m, θ=10°*π/180=0.17453,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*5.236+0.22*0.17453))/(0.0015*5.236+0.22*0.17453)=1894843NN3钢束P=1939000N ，x=3.665m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*3.665+0.22*0.12217))/(0.0015*3.665+0.22*0.12217)=1907948N中跨边梁、中梁N1钢束P=1939000N ，x=9.774m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*9.774+0.22*0.12217))/(0.0015*9.774+0.22*0.12217)= 1899280NN2钢束P=1745100N ，x=5.236m, θ=10°*π/180=0.17453,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1745100*(1-e -(0.0015*5.236+0.22*0.17453))/(0.0015*5.236+0.22*0.17453)=1705359NN3钢束P=1551200N ，x=3.665m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1551200*(1-e -(0.0015*3.665+0.22*0.17453))/(0.0015*3.665+0.22*0.12217)= 1526358N2、伸长值计算公式因张拉伸长值计算公式可得： p p E A L P 标标△p L = 1-1 p p E A L P 实实p L =∆ 1-2 则由式1-1：1-2可得：标实标实L L L L ∆=∆ 1-3 又因L 实=L 标+ΔL 代入式1-3得： )1标标实（L L L L ∆+∆=∆ 1-4 式中：标L ∆—标准梁钢束张拉伸长值；实L ∆—实际梁长条件下的钢束张拉伸长值；标L —标准梁钢束长度值；实L —实际梁钢束长度值；L ∆ —实际梁长与标准梁长的差值。
米T梁张拉计算书(可参考)
武汉左岭至鄂州花湖公路土建工程施工（第HETJ-6合同段）30米预应力T梁张拉计算书承包单位：湖南省建筑工程集团总公司监理单位：长沙华南交通工程咨询监理公司编制日期：2010年10月11日30米预应力T梁张拉计算书一、张拉施工方案我标段30米T梁预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，f=1860Mpa，公pk称直径d=15.2mm，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。
锚具采用整套锚具，管道成孔采用钢波纹管。
所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。
材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。
钢绞线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料，并以22#铁丝编束。
钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。
预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，不得集中张拉，并观察主梁的侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：50%N2→100%N3→100%N2→100%N1，张拉程序：0-初始应力（10％ók）-ók（持荷2分钟锚固）。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，每束不超过1根，累计全片梁小于1%。
张拉完割除钢绞线头，及时压浆。
张拉时做好施工记录。
二、理论伸长值计算1、理论伸长量计算钢绞线采用15.2mm 单根截面面积139mm2标准强度Ryb=1860MPa 弹性模量Ey=1.95×105MPa管道摩擦系数μ=0.25 管道偏差系数K=0.0015锚下控制应力δ=0.75×Ryb=1860×0.75=1395MPa每股控制张拉力1395×139=193905N7股钢绞线控制张拉力N=193905×7=1357335N=1357.335KN6股钢绞线控制张拉力N=193905×6=1163430N=1163.43KN5股钢绞线控制张拉力N=193905×5=969525N=969.525KN。
空心板张拉计算书
16米预制空心板张拉计算方案一、基础数据本标段16米预制空心板正弯矩预应力钢束共有N1、N2各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MP a。
按设计要求空心板混凝土强度达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d，方可张拉预应力钢束，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0 初应力σcon（持荷5min）锚固，张拉顺序为N2、N1。
二、预应力钢束张拉力计算1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算，如下：中跨空心板N1钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×4 =781.20KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。
其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表：16米空心板中板预应力钢束张拉力计算明细表（表一）16米空心板边板预应力钢束张拉力计算明细表（表二）三、压力表读数计算本桥采用150吨千斤顶进行张拉，经校验：编号为1#千斤顶对应的压力表编号为21021009，校准方程为Y=0.03309X-0.02762。
对应油压表编号130577484编号为2#千斤顶对应的压力表编号为21021006，校准方程为Y=0.03311X+0.10190。
对应油压表编号130577505Y-油压表读数（MPa），x--张拉力值（KN）故中跨空心板N1钢束采用1#千斤顶张拉时的压力表度数分别为：1）压力表编号为130577484P1=0.03309X-0.02762=781.2×0.03309-0.02762=25.57MP a2）压力表编号为130577505P2=0.03311X+0.10190=0.03311×781.2+0.10190=25.97MP a其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表三）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)表四）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表五）预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表六）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表七）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表八）三、理论伸长量的复核计算1、预应力钢束的平均张拉力计算采用设计图纸中的标准梁长进行钢绞线平均张拉力的计算，首先要计算出钢束的锚下张拉力，然后采用如下公式计算钢束的平均的张拉力：预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp=P［1- e-(kx+uθ)］/( kx+uθ)P p-----预应力筋平均张拉力（N）；P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.15故16米中跨空心板的平均张拉力计算如下：由设计图纸可知：K=0.0015，μ=0.23，X取7.85m；N1钢束θ为9°，弧度为0.0244，N2钢束θ为4°，弧度为0.06978。
板桩张拉计算书
板桩张拉力学计算书U型板桩张拉计算书一、已知：1.生产线长度84m；2.预应力钢棒12.6mm直径；3.有效横截面积44.2mm2；4.千斤顶校验系数0.999913。
二、预应力钢棒长度为84米时，长线台生产钢筋自重引起的张拉力损失△L1=NL/E1AN=124.25KN，L=84m，E1=2.0×105MPa，A=125.0mm2△L1=0.42742mE f=12N3/AL2W3W=9.8×0.981=9.6138E f=2.791×1013N/m2则E i= E f E1/( E f+E1)=1.99×1013N/m2△L2= NL/E i A=0.42963m则△L=0.4296m－0.42742m=0.00307mE损=△LE i A/L=886N2.N1=124.25KN3.考虑到锚具变形10mm，预应力损失Eu=10*Es/86*103，为23.2Mpa，折算成N2为2.9KN考虑到调直与变形N′=2.9+0.886=3.786KN则总张拉力为128.03KN三、主筋张拉1.试件中的预应力钢棒采用单根预应力钢棒张拉，张拉力为128.03kN。
2.每次张拉过程分为两步，第一步张拉到30%σ，张拉con力为38.409KN，对应的油表读书为38.409*103/44.2*102=8.7格；3.第二步张拉到100%σ，张拉力为128.03KN,对应的油表读书为con128.03*103/44.2*102=29.0格。
四、张拉回归方程P=-0.3456+0.2250*F，F为力值（KN），P为压力值（MPa）30%σ时压力值为P1，P1=-0.3456+0.2250*38.409=8.3 con100%σ时压力值为P2, P2=-0.3456+0.2250*128.03=28.5 con五、张拉操作实际要求每次张拉过程分为两步，第一步张拉到30%σ，张拉力为con38.409KN，对应的油表读书为8.3格；3.第二步张拉到100%σ，张con拉力为128.03KN,对应的油表读书为28.5格。
张拉方案及计算书
张拉方案及计算书一、预应力筋下料1．预应力筋的下料长度应通过计算确定，计算时应考虑结构的孔道长度或台座长度、锚夹具厚度、千斤顶长度、焊接接头或镦头预留量。
冷拉伸长值，弹性回缩值，张拉伸长值和外露长度等因素。
钢丝束两端采用镦头锚具时，同一束中各根钢丝下料的相对差值，当钢束长度小于或等于20m时，不宜大于1/3000；当钢丝束长度大于20m时，不宜大于1/5000；且不大于5mm。
长度不大于6m的先张结构，当钢丝成组张拉时，同组钢丝下料长度的相对时差值不得大于2mm。
2．钢丝、钢绞线、热处理的钢筋、冷处理的钢筋、冷拉IV级钢筋、冷拔低炭钢丝及精轧螺纹钢筋的切断，宜采用切断机或砂轮锯，不得采用电弧切割。
二、机具及设备施加预应力所用的机具设备及仪表应由专人使用和管理，并应定期维护和检验。
千斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验应在经主管部门授权的法定计量技术机构定期进行。
张拉机具设备应与锚具配套使用，并在进场时进行检查和校验。
对长期不使用的张拉机具设备，应在使用前进行全面校验。
使用期间的校验期限应视机具设备的情况确定，当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验。
弹簧测力计的检验期限不宜超过2个月。
三、施加预应力的准备工作1．对力筋施加预应力之前，必须完成或检验以下工作：①施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书。
②现场已有具备预应力施工知识和正确操作的施工人员。
③锚具安装正确，对后张构件，混凝土已达到要求的强度。
④施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施。
2．实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致。
四、张拉应力控制1．预应力筋的张拉控制应力就符合设计要求，当施工中预应力筋需要超张拉或入锚圈口预应力损失时，可设设计要求提高5%，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。
2．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，请查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
箱梁张拉计算书
预应力张拉计算书一、张拉设计预应力钢束为φj15.2高强度低松弛钢绞线，横载面积140mm2，有单束5根、4根两种形式，锚具型号分别为M15-5型、M15-4、BM15-4型。
抗拉强度标准值f pk=1860Mpa，锚下控制应力σ控=0.75f pk=1395Mpa。
二、张拉设备选用1、张拉设备能力计算（以单束5根为例）P=σ控×A×n=1395×106 N/m2×140×10-6 m2×5=976.5KN=97.7T为了抵消夹片锚固回缩时的预应力损失，超张拉3%σ控：P max=P×103%=100.6T2、张拉设备行程（以最长钢束拉力无磨阻损失为例）ΔL=σ控×L/E p=1395×106×30.84×103/(1.95×1011)=220.6mm张拉时为两侧张拉,单侧伸长量为220.6/2=110.3mm所选用YDC1500型穿心式液压千斤顶,其张拉力T=150T，行程l s=400mm。
3、压力表选用150T千斤顶活塞面积为290cm2。
由式P n=P/A n（式中P n—计算压力表读数；P—张拉力；A n—张拉设备工作液压面积），得：P n =100.6×104N/29000mm2=34.69N/mm2所选用最大读数为60MPa的压力表。
三、分级张拉段划分为了便于伸长量测量和控制两端张拉的同步进行，把张拉段分为10%σ控、20%σ控、100%σ控、103%σ控四个阶段，各阶段张拉力分别为：四、理论伸长量计算根据公路桥规12.8.3款和附录G-8规定，对预应力钢铰线理论伸长量进行计算：ΔL=P p L/（A p E p）P p= {P×[1-e-（kx+μθ）]}/ （kx+μθ）式中，ΔL—理论伸长量，cm；P p—预应力钢铰线平均张拉力，N；L—预应力钢铰线长度，cm；E p—弹性模量，N/mm2，取E p =1.98×105 N/mm2；A p—一束预应力钢铰线总面积， mm2；P—预应力钢铰线张拉端张拉力，N；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，m；θ—从张拉端至计算截面曲线轨道部分切线的夹角和，rad；k—管道偏差系数，取k=0.0015；μ—管道磨阻系数，取μ=0.25；预应力钢铰线张拉理论伸长值计算表(100%σK)。
张拉计算书
30米T 梁张拉计算书我部30米T 梁结构形式均为先简支后连续，设计采用标准强度f pk =1860MPa的低松高强度弛钢绞线，公称直径15.20mm ，公称面积Ag=139mm 2，弹性模量Ep=1.95×105MPa 。
锚下控制应力为0.75f pk =1395MPa 。
单束预应力筋的张拉力P =0.75 fpk×Ag/1000=0.75×1860×139/1000=193.9KN 。
现场预应力管道成孔采用预埋波纹管，摩阻系数μ=0.18，偏差系数K=0.0020。
千斤顶到锚具工作长度按43.5cm 计（实际量测取值：千斤顶工作长度38cm ，工具锚长度5.5cm ）。
施工中采用油压表读数和钢绞线伸长量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2000附录G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。
计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：μθμθ+=+kx －e p P kx －p ）)(1( 式中：Pp —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.002μ—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.18 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=Pp L/(ApEp）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2）Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）附件：30米T梁预应力筋伸长量计算表液压千斤顶标定检验报告。
预应力锚索张拉计算书（手动张拉）
预应⼒锚索张拉计算书（⼿动张拉）预应⼒锚索张拉施⼯技术⽅案⼀、⼯程概况本合同段内K0+580-K0+720段左侧挖⽅边坡设计为预应⼒锚索格构体系，锚索采⽤6φj15.2预应⼒锚索，框架梁采⽤3×3m。
该段左侧路堑边坡地质⽐较复杂，情况主要为：左侧边坡上为⼭坡荒地，下伏地层为三叠系松⼦坎组（Tsz）,岩性为灰⽩、浅紫光红⾊薄~中厚层泥质⽩云岩、为较硬岩，破碎岩体，边坡岩体类型为IV级。
开挖后易发⽣滑动、碎落和⼩规模溜滑。
为了保证边坡的稳定，需⽴即进⾏张⼒。
⼆、施⼯依据1、《混凝⼟结构⼯程规范》GB50666--2011；2、依据交通部颁发的《公路⼯程质量检验评定标准》（JTGF80-2004）2004版；3、依据贵州省建筑⼯程勘察设计院《施⼯图设计⽂件》;4、《预应⼒筋⽤锚具、夹具和连接器》GB/T14370;5、现⾏国家标准《预应⼒混凝⼟⽤钢绞线》GB/T5224。
三、施⼯⽇期2012年4⽉15⽇~2013年5⽉25⽇四、⼈员配置技术员1名、技术⼯⼈2⼈、普⼯6⼈五、设备配置六、施⼯⽅法张拉⾸先为验证锚索锚固⼒是否符合设计⽂件要求，张拉前进⾏单锚抗拔试验，切忌不能将千⽄顶配合钢板直接在边坡上试验，从⽽导致抗拔⼒失真。
张拉设备必须采⽤专⽤设备，并送相应资质单位标定，检验合格后⽅可投⼊使⽤。
待锚孔内的⽔泥浆和格构混凝⼟达到设计强度才能进⾏锚索预张拉。
张拉采⽤“双控法”即采⽤张拉系统出⼒与锚索体伸长值来综合控制锚索应⼒，以控制油表读书为准，⽤伸长值校核，实际伸长值与理论值差别应在±6%以内表明张拉正常，否则应查明原因并采取措施后⽅可进⾏张拉。
张拉步骤：锚索采⽤单根张拉，张拉程序按两次四级执⾏，每级按设计拉⼒的1/4张拉，两次张拉时间间隔不⼩于⼀天，张拉顺序按“跳墩”形式进⾏，即先张拉两边两根锚索后再张拉中间的⼀根锚索，张拉前安装好锚具，并使锚垫板和千⽄顶轴线与锚索轴线在⼀条直线上，且不可压弯锚头部分。
40米T梁张拉计算书
40米T 梁张拉计算书钢绞线根数：n= 7根1、张拉力计算钢绞线强度：R y b 1860Mpa2 钢绞线截面积：A (140 140 140)/3 140mm钢绞线弹性模量： E (195 195 195)/3 195Gpa张拉力：N R y b 0.75 A n 1860 0.75 140 7 1367.1KN 系数：k 0.0015 u 0.252、分段终点力计算N1钢束总伸长量L 2 0.1364 0.2728m与设计伸长值差：-0.22cm钢绞线根数：n= 7根1、张拉力计算钢绞线强度：R y b 1860Mpa140 140 140 2钢绞线截面积：A140mm3194 196 198钢绞线弹性模量：E 195Gpa3张拉力：N R y b 0.75 A n 1860 0.75 140 7 1367.1KN 系数：k 0.0015 u 0.25N2钢束总伸长量：L 2 0.1360 0.2720m与设计伸长值差：—=-0.10cm钢绞线根数：1 n= 7根1、张拉力计算钢绞线强度：R y b1860Mpa 系数：k 0.0015 u 0.25钢绞线截面积：A g 140mm2钢绞线弹性模量：E 195Gpa张拉力：N R y b0.75 A n 1860 0.75 140 71367.1K N2、分段终点力计算N3钢束总伸长量：L 2 0.1319 0.2638m 与设计伸长值差：—=-0.12cm钢绞线根数：n = 7根1、张拉力计算钢绞线强度：R y b 1860Mpa2、分段终点力计算3、伸长量计算 总伸长量:与设计伸长值差：—=-0.16cm系数：k 0.0015 u 0.25 钢绞线弹性模量： E 195Gpa钢绞线截面积： A 140mm 22 0.1282 0.2564m40米T 梁边跨N1钢束伸长量计算钢绞线根数：n = 9根 1、张拉力计算 钢绞线强度： R y b 1860Mpa 系数：k 0.0015 u 0.25钢绞线截面积:A g2140mm 钢绞线弹性模量：E195Gpa张拉力：N R y b 0.75 A n1860 0.75 140 91757.7K N2、分段终点力计算40米T 梁边跨N2钢束伸长量计算钢绞线根数：n = 9根 1、张拉力计算3、伸长量计算与设计伸长值差：—=-0.12cm总伸长量： L ++++=0.2738m钢绞线强度：R y b 1860Mpa 系数：k 0.0015 u 0.25 钢绞线截面积：A 140mm 2钢绞线弹性模量：E 195Gpa张拉力：N R y b 0.75 A n 1860 0.75 140 9 1757.7KN总伸长量：L +++++=0.2737m与设计伸长值差：—=-0.03cm40米T 梁边跨N3钢束伸长量计算钢绞线根数：n = 9根1、 张拉力计算 钢绞线强度：R y b 1860Mpa系数：k 0.0015 u 0.25 钢绞线截面积：A 140mm 2钢绞线弹性模量： E 195Gpa张拉力：N R y b 0.75 A n 1860 0.75 140 9 1757.7KN40米T 梁边跨N4钢束伸长量计算钢绞线根数：n = 9根1、张拉力计算钢绞线强度：R y b 1860Mpa 系数：k 0.0015 u 0.25 钢绞线截面积： A 140mm 2钢绞线弹性模量：E 195Gpa2、分段终点力计算X（ m ）(rad ) 张拉力：NR y b 0.75 A g n 1860 0.75 140 9 1757.7KN总伸长量： +++++++++++=0.2598m与设计伸长值差：—=-0.02cm40米T 梁连续钢束伸长量计算钢绞线根数：n = 5根1、 张拉力计算 钢绞线强度：R y b 1860Mpa 系数：k 0.0015 u 0.25 钢绞线截面积： A 140mm 2钢绞线弹性模量： E 195Gpa张拉力：N R y b 0.75 A n 1860 0.75 140 5 976.5KN2、 分段终点力计钢束 分段x ( m )(rad )终点力（KN ）N2钢束ABN1钢束ABBCCDDEN3钢束 AB143、伸长量计算钢绞线根数：n = 7根1、张拉力计算钢绞线截面积：A 140mm 2钢绞线弹性模量： E 195GpaN2钢束 L =2N1钢束： L AB N3钢束 L =22 -^765^ 1 0.98807175 140 195 0.0120976.5 0.3276 1 0.9995095 140 195 0.0004914976.5 14 5 140 195 N2: -0.02cm N1 :-0.06cm 0.1138m 0.00234m1 0.9792190.02100.1982m N3: 0.02cm 20米空心板梁钢束伸长量计算钢绞线强度:R yb 1860Mpa系数：k 0.0015 u 0.25 与设计伸长值差 2张拉力：N R y b 0.7 4 n I860 0.7 140 7 1276.0KN2、分段终点力计£ 切点I 切点F診卜附钢束：DN2 钢束伸长量△ L=2X( ++) =x 2=12.41mmN1 钢束伸长量△ L=2X( ++) =x 2=12.87mm。
张拉计算书
一、材料及性能低松弛钢绞线∮j15.24，产地：天津圣特，Ag=140mm2，E=1.95×105Mpa，Ryb=1860Mpa。
二、张拉力计算1、锚下控制应力：0.75Ryb=1395Mpa，2、单根钢绞线张拉力：Nk=0.75Ryb×Ay=1395×140=195.3KN3、5束时的控制力为：195.3×5=976.5 KN4、7束时的控制力为：195.3×7=1367.1 KN5、9束时的控制力为：195.3×9=1757.7 KN三、施工控制应力与压力表的关系：1、不同阶段的张拉力值：10%NK时：5束张拉力为：0.1×195.3×5=97.65KN7束张拉力为：0.1×195.3×7=136.71KN9束时张拉力：0.1×195.3×9=175.77KN20%NK时：5束张拉力为：0.2×195.3×5=195.3KN7束张拉力为：0.2×195.3×7=275.22KN9束时张拉力：0.2×195.3×9=351.54KN2、张拉力与压力表的关系（附检测报告）1#千斤顶线性方程：y=-0.0409+0.0279N（y为压力表读数Mpa、N为试验机读数KN）四、伸长量计算张拉时采用张拉力与伸长量双控，伸长量从千斤顶油缸量取△L=△L1+△L2△L1：从10%张拉力到锚固时的伸长量△L2：20%张拉力时的伸长量-10%张拉力时的伸长量最后的伸长量为两个千斤顶伸长量相加之和。
具体操作如下：①安装好两个千斤顶后，同时张拉到10%的力，量油缸伸长L1②继续张拉到20%的力，量油缸伸长L2③继续张拉到100%的力，量油缸伸长L3④△L2=L2-L1△L1=L3-L1△L=△L1+△L2=L2-L1+L3-L1=L2-L3+2L1五、质量控制当实际伸长量与设计伸长量差值在±6%以内符合设计要求，当实际伸长量与设计伸长量差值超过±6%时，应停止张拉，找出原因后再进行张拉。
公路工程现浇箱梁张拉计算书
AK0+174。
3、AK1+045。
1现浇箱梁张拉计算书及施工方案一、预应力配套张拉机具说明1、张拉机具选用:根据设计文件给定的圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多的圆锚进行计算。
查设计文件得:钢绞线张拉控制应力σk＝1395MPa；钢绞线截面积：Ay＝140㎜²；钢绞线最多根数:n＝18。
计算张拉力:Ny＝σk×Ay×n＝1395×140×18＝3515.4KN据此:我部选用规格为500t的油压千斤能满足施工要求。
2、张拉机具数量表：3、千斤顶的标定和压力表读数的确定①千斤顶的标定：千斤顶、压力表（1块进油表、1块回油表）、高压油泵三者必须固定配套使用。
我部对其已经进行标定,标定报告附后。
②张拉:在张拉过程中,实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6%之内，钢束理论伸长量附后。
二、张拉程序及张拉力说明1、根据设计要求，其张拉程序：初张拉0总张拉吨位10%-15%初应力持荷3分钟锚固量测引伸量δ1 张拉到总吨位P持续3分钟并锚固量测引伸量δ2回油量测引伸δ3（δcon是指张拉时的控制应力,包括预应力损失值)。
设计图纸要求δcon=1395Mpa,钢绞线面积A=140mm²，弹性模量Ey=1.95×105Mpa，标准强1860Mpa，管道摩擦系数μ=0.17，k=0.0015.2、张拉应力控制（1）预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。
当施工中预应力筋需要超张拉或计锚圈口预应力损失时,可比设计要求提高5％，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力.(2）预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉,待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉.（3）预应力筋的理论伸长值（mm)可按下式计算：式中：P P—-预应力筋的平均张拉力(N)L—-预应力筋的长度(mm）；A P——预应力筋的截面面积（mm2）；E P——预应力筋的弹性模量（N／mm2）。
张拉计算书
20米空心板梁张拉计算书一、钢束理论伸长值计算公式P P=P*(1-e-(kl+uθ))/(kl+uθ)ΔL= P P*L/(A y*E g)其中:ΔL—预应力钢束理论伸长值，cm；P P—预应力钢束的平均张拉力，N；P —预应钢束张拉端的张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值。
）Ay—预应力钢束截面面积，mm2；Eg—预应力钢束弹性模量，MPa；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；二、材料与设备（一）材料：主要是钢绞线，其标准必须是设计提出的ASTM416-90，标准强度,Φs15.24mm。
每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。
（二）设备设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用OVM15系列锚具，和YCW250B型选千斤顶，以及配套的ZB2X2/500型电动油泵。
2、选用油表。
根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由4、5、6股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN。
YCW250型千斤顶活塞面积A=48360mm2，按最大控制张拉力F=1171800N计算，其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa故油表选用1.6级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。
使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定，经昆明理工大建筑学院标定结果：千斤顶编号：20575，油压表编号：2395，千斤顶工作长度0.4m。
回归方程为y = 0.0214X-0.6739千斤顶编号：20574，油压表编号：807，千斤顶工作长度0.4m。
回归方程为y =0.0215X-0.47472、钢束理论伸长值计算计算参数：钢绞线弹性模量Ep=1.95×105 Mpa，钢绞线截面积A=140㎜2，金属螺旋管道系数：K=0.0015，μ=0.2～0.25，取0.25钢绞线极限应力: ，一、根据钢绞线最大控制张拉力：P1=Rib×A=1860×140=260400N。
预应力筋张拉方案及计算书
预应力筋张拉方案及计算书一、预应力筋下料1．预应力筋的下料长度应通过计算确定，计算时应考虑结构的孔道长度或台座长度、锚夹具厚度、千斤顶长度、焊接接头或镦头预留量。
冷拉伸长值，弹性回缩值，张拉伸长值和外露长度等因素。
钢丝束两端采用镦头锚具时，同一束中各根钢丝下料的相对差值，当钢束长度小于或等于20m时，不宜大于1/3000；当钢丝束长度大于20m时，不宜大于1/5000；且不大于5mm。
长度不大于6m 的先张结构，当钢丝成组张拉时，同组钢丝下料长度的相对时差值不得大于2mm。
2．钢丝、钢绞线、热处理的钢筋、冷处理的钢筋、冷拉IV级钢筋、冷拔低炭钢丝及精轧螺纹钢筋的切断，宜采用切断机或砂轮锯，不得采用电弧切割。
二、机具及设备施加预应力所用的机具设备及仪表应由专人使用和管理，并应定期维护和检验。
千斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验应在经主管部门授权的法定计量技术机构定期进行。
张拉机具设备应与锚具配套使用，并在进场时进行检查和校验。
对长期不使用的张拉机具设备，应在使用前进行全面校验。
使用期间的校验期限应视机具设备的情况确定，当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验。
弹簧测力计的检验期限不宜超过2个月。
三、施加预应力的准备工作1．对力筋施加预应力之前，必须完成或检验以下工作：①施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书。
②现场已有具备预应力施工知识和正确操作的施工人员。
③锚具安装正确，对后张构件，混凝土已达到要求的强度。
④施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施。
2．实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致。
四、张拉应力控制1．预应力筋的张拉控制应力就符合设计要求，当施工中预应力筋需要超张拉或入锚圈口预应力损失时，可设设计要求提高5%，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。
2．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，请查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
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第一章工程概况及设计简介第一节工程概况本项目主线设预应力桥梁2座，现浇钢筋混凝土实心板桥1座。
其中城关村1号桥，桥梁上部结构为5Χ13m装配式预应力空心板，桥墩处采用桥面连续。
桥梁中心桩号K0+579.0，起点桩号K0+543.48，终点桩号K0+614.52，桥长71.04米。
桥梁宽度为：14m=净9m+2Χ2.5m（人行道及栏杆）。
桥梁平面位于A=62.733m的左偏缓和曲线和直线上，桥墩径向布置，桥梁右偏角105°；桥梁横坡为双向1.5%，纵坡为0.5%。
城关村2号桥桥梁上部结构采用2Χ13m装配式预应力混凝土空心板，下部结构采用桩柱式墩台，桥梁中心桩号K0+720.0，桥梁起点桩号K0+705.98，终点桩号K0+736.02，桥长30.04m。
梁宽度为14m=净9m+2Χ2.5m（人行道及栏杆），本桥平面位于直线上，桥面横坡为双向1.5%，纵断面纵坡0.5%。
第二节桥梁工程设计简介一、桥梁技术标准1、市政路等级：城市次干路；2、设计行车速度：30km/h；3、桥梁设计荷载：城-B级；4、设计洪水频率：1/100；5、设计安全等级：二级，结构重要性系数1.0；6、耐久性环境类别：I类环境；7、地震荷载：按6度设防。
地震作用:地震动峰值加速度0.05g。
二、桥梁结构设计1、桥面宽度桥宽分配为：2.5m（人行道，含栏杆）+9m（车行道）（非机动车道）+2.5m （人行道，含栏杆）=14m。
2、桥型布置城关村1、2号桥均为装配式简支梁桥。
3、结构设计上部结构：采用13m后X预应力砼空心板梁，板梁标准跨径13m，梁长12.96m，梁高0.7m。
下部结构：桥台：桩柱式桥台，桩基采用∅130cm人工挖孔桩。
三、主要材料a. 砼：空心板：C40 砼桥面铺装: C40砼（抗渗等级W6）；板梁封端: C40；台身、背墙、搭板、耳墙、人行道板和人行道枕梁: C30；桩基础：水下C30砼。
b.钢筋：HPB300钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB1499.1-2008的要求，HRB400钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499.2-2007的要求。
c. 预应力钢筋：采用符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T 5244-2003)规定的ΦS15.20低松弛高强预应力钢绞线，公称面积140mm2，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，弹性模量Ep=1.96×105MPa。
d.钢材：采用Q235钢，其技术标准应符合《碳素结构钢》GB/T700-2006的规定。
第二章编制依据1、施工现场条件和施工环境。
2、与本工程相关的施工技术规X、验收标准和相应的法规等。
3、本公司的综合实力及类似工程施工经验。
第三章施工方案及工艺流程第一节X拉前的准备工作1、对进场的纲绞线、锚具、夹片等，按技术规X规定频率进行抽检、送检。
2、对现场制作的波纹管要安排技术人员跟班作业，发现问题即时解决。
3、对X拉机具提前到相关部门进行标定，以备正常施工。
4、对进场的水泥、砂、石要严把质量关，按批次、批量抽检。
第二节安装预应力钢束1、规X规定钢绞线束除蒸汽养护构件必须穿束外，在其它条件下可以先穿也可以后穿，但本工程钢绞线为后穿，后穿钢绞线的优点在于孔道内可以保证有足够的空隙，使得压浆顺畅。
2、钢绞线截断宜采用切断机或砂轮锯，严禁使用电弧焊或气焊切割。
3、钢绞线编束要保证钢绞线平行，不得缠绕，1.0～1.5m用3～5根22号铁线绑扎，距端点2米X围每0.5米绑扎一道。
钢绞线编束后，将端头点焊在一起，然后用砂轮打磨端头，使之呈鸡蛋头形，以免穿束时戳坏波纹管，造成堵孔。
4、穿束前须吹净管道内的水分等杂物，穿束时先将导线穿过孔道与预应力钢束连接在一起，以导线牵拉为主，以推为辅，穿束后检查预应力筋外露孔口情况，保证两端外露相等，并满足X拉要求，最后散开预应力钢束端头，以备安装锚具、千斤顶。
第三节预应力筋X拉1、预应力钢束必须待梁板砼强度达到设计强度等级的85%后，方可X 拉。
2、X拉设备安装：千斤顶、锚具安装时必须和锚垫板孔口在同心圆上，即做到三者中心重合，并与钢绞线切线方向垂直。
3、施加预应力应采用X拉力与引伸量双控。
当预应力钢束X拉达到设计X拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6%以内。
实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。
4、预应力钢束X拉顺序为: 左N1→右N2→右N1→左N2。
5、X拉程序0～初应力（10%σcon）～2倍初应力（20%σcon）～100%σcon（持荷2min并锚固）调整钢束松紧程度，使钢束受力均匀，然后加载X拉至控制应力的10%，并用红油漆作好标识作为记录伸长量的起点。
按实际X拉吨位，X拉至施工控制X拉吨位，并持荷2min后锚固。
记录钢绞线的实际伸长量，与设计伸长量核对，并核对伸长量。
6、X拉操作预应力筋X拉采用两端同时X拉，千斤顶X拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使各油缸回程到底。
每拉到一个整数时举手示意保持两端千斤顶同步工作。
X拉时现场应由施工工长统一指挥。
7、预应力钢束的封头X拉工序完成后，经监理工程师同意对外露钢绞线进行切割，锚固后的外露长度为30～50mm。
封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。
第四节压浆与封锚钢绞线X拉以后10小时左右，观察预应力钢绞线及锚具稳定后，即应进行孔道压浆，压浆设备主要有灰浆搅拌机，活塞式压浆泵。
一、压浆准备工作锚具外面的预应力钢绞线间隙用水泥浆填塞，以免冒浆而损失灌浆压力，封锚时，应留有排气孔。
压浆用水泥浆强度应符合设计要求，设计无要求的不得低于40MPa。
对截面较大的孔道，要掺入适量细砂。
掺用外加剂时，不得含有对预应力筋或水泥有危害的物质。
二、压浆孔道压浆采用R28=40MPa。
压浆顺序：安装压浆嘴→安装稳压阀→压浆→稳压（过3～4min 后）→拆除稳压阀。
在水泥浆中掺入水泥重量0.1%-0.4% 的外加剂并搅拌均匀，开始压力加到0.5MPa 左右，当压力升到0.7MPa时，另一端由水变为稀浆再到浓浆时，关闭稳压阀，稳压一分钟，使水泥浆在有压状态下稳固，保证压浆饱满。
压浆应缓慢均匀进行，不得中断。
并应将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭，使孔道由排气畅通。
较集中的孔道和邻近的孔道，尽量先连续压浆完成。
不能连续压浆时，后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗畅通。
冬季施工环境最低温度低于+5℃时，应采取保温措施。
压浆后，应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实应及时处理纠正。
三、封端预应力X拉，压浆后，在确认各项指标均符合设计及规X要求后，应及时封锚。
将梁端用水冲洗干净，同时清除支承垫板、锚具及端面混凝土的污垢。
封锚前应对梁板端清理干净，并对砼凿毛。
设置端部钢筋网，为固定钢筋网的位置，将部分桩筋点焊于支承垫板上。
固定封锚端模板，以免模板松动影响梁长。
立模后校核梁长，误差应在容许X围内。
浇筑混凝土时，其强度应符合设计规定，无规定时，不得低于梁体混凝土设计强度85％，浇筑时仔细操作，认真振捣，务必使锚具处混凝土密实。
封端混凝土养生，浇筑后，洒水养护时间不少于７天。
四、堆放当梁体砼达到强度时，用龙门吊或大吨位汽车吊吊放整齐。
场地应平整、压实，支点应正确。
并做好永久性标志、编号及制造日期。
五、X拉工艺流程如下图所示：第四章危险源辨识与监控第一节预应力X拉施工事故的主要类型1、锚具（或夹具）组装件破坏；2、台座倾覆或滑移；3、预应力钢绞线断裂或滑脱；4、X拉设备故障；5、不当操作事故；6、施工机具伤人；7、现场火灾或触电。
第二节引发事故主要原因1、预应力钢绞线与锚具（或夹具）组件的锚固性能差；2、预应力钢绞线质量不合格；3、X拉机具失效；4、在不安全的天气条件下继续施工；5、作业面的外侧边缘与架空线路的边线之间没有保持安全操作距离；6、机具使用前没有进行检修，或操作不当。
第三节危险源监控1、对预应力钢绞线的质量进行检查，对使用的机械、工具、用具进行检查和监控。
2、预应力钢绞线与锚具（或夹具）组装件静载试验测定的锚具效率系数和达到实测极限拉力时组装件受力长度的总应变来确定预应力筋与锚具（或夹具）组装件的锚固性能，并应满足循环次数为200万次的疲劳性能试验。
3、对台座的抗倾覆与抗滑移，X拉设备的工作性能进行监控。
4、对预应力结构混凝土的强度，模板支撑体系的拆除时间进行明确的规定和监控。
5、加强安全管理，对施工环境和条件进行监控。
第四节预应力钢筋X拉工施工安全保证措施1、必须经过专业培训，掌握预应力X拉的安全技术知识并经考核合格后方可上岗。
2、必须按照检测机构检验、编号的配套组使用X拉机具。
3、X拉作业区域应设明显警示牌，非作业人员不得进入作业区。
4、X拉时必须服从统一指挥，严格按照技术交底要求读表。
油压不得超过技术交底规定值。
发现油压异常等情况时，必须立即停机。
5、高压油泵操作人员应戴护目镜。
6、作业前应检查高压油泵与千斤顶之间的连接件，连接件必须完好、紧固，确认安全后方可作业。
7、施加荷载时，严禁敲击、调整施力装置。
8、作业前必须在X拉端设置5cm厚的防护木板。
9、操作千斤顶和测量伸长值的人员应站在千斤顶侧面操作，千斤顶顶力作用线方向不得有人。
10、X拉时千斤顶行程不得超过技术交底的规定值。
11、X拉完成后应及时灌浆、封锚。
12、孔道灌浆作业，喷嘴插入孔道后，喷嘴后面的胶皮垫圈必须紧压在孔口上，胶皮管与灰浆泵必须连续牢固。
堵灌浆孔时应站在孔的侧面。
附：空心板梁预应力X拉计算书第一章设计伸长量复核设计采用标准强度f pk=1860Mpa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积A p=140mm2；弹性模量E p=1.96×105Mpa。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规X》(JTG_TF50-2011)中公式(7.6.3-1)预应力钢绞线理论伸长值及附表C1平均X拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均X拉力计算公式及参数：式中：P p—预应力筋平均X拉力（N）；P—预应力筋X拉端的X拉力（N）；X—从X拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ—从X拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.15；2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：式中：P p—预应力筋平均X拉力（N）；L—预应力筋的长度（mm）；A p—预应力筋的截面面积（mm2），取140 mm2；E p—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.96×105 N/mm2；二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=0.75×1860×140=195300NX直=1.84m；X曲=0.524m；X直=3.939mθ=3°×π/180=0.05236radk X曲+μθ=0.0015×0.524+0.15×0.05236=0.00864P p=195300×（1-e-0.00864）/0.00864=194458.7286NΔL曲= P p L/（A p E p）=194458.7286×0.524/（140×1.96×105）=3.713mmΔL直= PL/（A p E p）=195300×（1.84+3.939）/（140×1.96×105）=41.131mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(3.713mm+41.131mm)*2=89.688mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线X拉的X拉力P=0.75×1860×140=195300NX直1=1.85m；X曲=1.222m；X直2=3.245mθ=7°×π/180=0.122173radk X曲+μθ=0.0015×1.222+0.15×0.122173=0.02015895P p =195300×（1-e-0.02015895）/0.02015895=193344.6399NΔL曲= P p L/（A p E p）=193344.6399×1.222/（140×1.96×105）=8.6103mmΔL直= PL/（A p E p）=195300×（1.85+3.245）/（140×1.96×105）=36.2629mm (ΔL曲+ΔL直)×2=(8.6103mm+36.2629mm)×2=89.746mm第三章千斤顶X拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的X拉控制应力：7根钢绞线束：P1=3×σk A p=585.9kN; P2=4×σk A p=781.2kN 二、5号千斤顶X拉、290号油表：千斤顶回归方程：Y= (29.899)X+(+13.41)式中：X——油压表读数（MP a）Y——千斤顶拉力（KN）Y= P1时，(1)10%σcon=58.59kN时：X=(58.59-13.41)/29.899=1.511MP a(3)20%σcon=117.18kN时：X=(117.18-13.41)/29.899=3.471MP a(4)100%σcon= 585.9kN时：X=(585.9-13.41)/29.899=19.147MP aY= P2时，(1)10%σcon=78.12kN时：X=(78.12-13.41)/29.899=2.164MP a(3)20%σcon=156.24kN时：X=(156.24-13.41)/29.899=4.777MP a(4)100%σcon= 781.2kN时：X=(781.2-13.41)/29.899=25.679MP a三、18号千斤顶X拉、284号油表时：千斤顶回归方程：Y= (30.627)X+(-18.04)式中：X——油压表读数（MP a）Y——千斤顶拉力（KN）Y= P1时，(1)10%σcon=58.59kN时：X=(58.59+18.04)/30.627=2.502MP a (3)20%σcon=117.18kN时：X=(156.24+18.04)/30.627=4.415MP a (4)100%σcon= 585.9kN时：X=(585.9+18.04)/30.627=19.719MP a Y= P2时，(1)10%σcon=78.12kN时：X=(78.12+18.04)/30.627=3.140MP a (3)20%σcon=156.24kN时：X=(156.24+18.04)/30.627=5.690MP a (4)100%σcon= 781.2kN时：X=(781.2+18.04)/30.627=26.096MP a。