各类屋面板惯性矩截面特性表
挠度计算和工字钢的型号、截面尺寸、重量、截面惯性矩、截面抵抗矩等各项力学参数统计表
工字钢的型号、截面尺寸、重量、截面惯性矩、截面抵抗矩等各项力学参数统计表以上各项参数为本人工作过程中收录，以供参考。
A3钢： [σ]＝140Mpa，[τ]＝85Mpa，Eg＝2.1×105Mpa，对于材料力学中，在挠曲线微分方程里给了大部分常用的挠曲线公式。
这是二个对其的补充，一般在钢结构设计计算中使用较多。
这里先提取荷载与结构静力计算表里结果。
一、9式推导：1、 支座反力Fa=qb/2=Fb2、 分段求挠曲线AC 段为M1,CD 段为M2，DB 段为M3。
1A M F x =，221()2A M F x q x a =--，3()2A b M F x qb x a =---由挠曲线积分式EIw Mxdx Cx D =-++⎰⎰求得：31116A x EIw F C x D =-++ 34222()624A x qEIw F x a C x D =-+-++33333()662A x qb bEIw F x a C x D =-+--++求解这三个微分方程，有六个未知量。
3、 边界条件由梁变形后是光滑曲线得出边界条件有铰支处挠度为010|0x EIw ==，→D1=03|0x l EIw == →C3→33234848ql qb C =- C 、D 点处的挠度和转角相等，12||x a x aEIw EIw === →D2=0''12||x ax a EIw EIw === →C1=C223||x a b x a b EIw EIw =+=+= →433()4824qb qb D a b =-+ ''23||x a b x a b EIw EIw =+=+= →32324qbC C +=6个未知量，6个方程，解出系数即可。
4、 求最大挠度最大挠度发生在CD 段，对EIW 求导，在零点处挠度最大（或由对称性直接代入L/2）332max32(84)384qbl b b w l l =+-二、10式推导借由上面例子，推导出未知系数22222(44)24qba a b C l EI l l=--在M 弯矩最大处X 距代入即可，222422max2()[(44)4]24qba a b x x a w l x EI l l l ba -=---+。
czk工字钢的型号、截面尺寸、重量、截面惯性矩、截面抵抗矩等各项力学参数统计表
工字钢分普通工字钢和轻型工字钢，热轧普通工字钢的规格为10-63#。
经供需双方协议供应的热轧普通工字钢规格为12-55#。
工字钢广泛用于各种建筑结构、桥梁、车辆、支架、机械等。
工字钢是截面为工字形的长条钢材。
其规格以腰高( h)*腿宽(b)*腰厚(t)的毫数表示，如“工160*88*6”，即表示腰高为160毫米，腿宽为88毫米，腰厚为6毫米的工字钢。
工字钢的规格也可用型号表示，型号表示腰高的厘米数，如工16#。
腰高相同的工字钢，如有几种不同的腿宽和腰厚，需在型号右边加a b c 予以区别，如32a# 32b# 32c#等。
工字钢的型号、截面尺寸、重量、截面惯性矩、截面抵抗矩等各项力学参数统计表(热轧普通型工字钢)以上各项参数为本人工作过程中收录，以供参考。
33 330 140 7.0 11.2 53.8 42.2 70b 700 210 17.5 28.2 234 184 36 360 145 7.5 12.3 61.9 48.6槽钢理论重量表大全槽钢理论重量规格型号重量/米(kg)50*37*4.5 5# 5.4463**40*4.8 6.3# 6.63565*40*4.8 6.5# 6.780*43*5 8# 8.045100*48*5.3 10# 10.007120*53*5.5 12# 12.06126*53*5.5 12.6# 12.37140*60*8 14#A 14.53140*60*8 14#B 16.73160*63*6.5 16#A 17.23160*65*8.5 16#B 19.755180*68*7 18#A 20.17180*70*9 18#B 23200*73*7 20#A 22.637200*75*9 20#B 25.777220*77*7 22#A 24.999220*79*9 22#B 28.453240*78*7 24#A 26.86240*80*9 24#B 30.628250*78*7 25#A 27.41250*80*9 25#B 31.335270*82*7.5 27#A 30.838270*84*9.5 27#B 35.077280*82*7.5 28#A 31.427280*84*9.5 28#B 35.823300*85*7.5 30#A 34.463300*87*9.5 30#B 39.173320*88*8 32#A 38.083320*90*10 32#B 43.107钢板理论重量表（钢板的理论重量）中厚钢板理论重量表（中厚钢板钢板的理论重量）。
截面特性计算表
第一阶段L/4截面几何特性计算表第一阶段支点截面几何特性计算表浅析规则式植物造景和自然式植物造景苏旺指导老师：汪小飞（黄山学院生命与环境科学学院，安徽黄山245041）摘要：本文分析了规则式植物造景和自然式植物造景，和他们各自的造景特色和主要适用在什么场合。
探讨了规则式植物造景和自然式植物造景二者包括的造景形式以及他们在造园体系、表现手法上的不同点。
介绍了它们在各个国家、地域的各有特色。
最后我们应该适宜运用各种造景形式。
关键字：规则式植物造景，自然式植物造景Analysis of rule-plant landscaping andnature plant landscapeSu WangDirector：Wang Xiaofei(College of Life & Environmental Sciences, Huangshan University,Huangshan245041, China)Abstract：This article analyses the rules scene building with plants and nature plant landscape, and their landscape and mainly used on occasion.Discusses rules for scene building with plants and nature plant landscape landscape including the two forms as well as their gardening system, on the presentation of different points.Describes them in the various countries, geographical features.Finally we should be appropriate to use various landscape forms.Keyword：Rules-plant landscaping, nature plant landscape1.树木配置的形式按照树木的生态习性，运用美学原理，依其姿态、色彩、干形进行平面和立面的构图，使其具有不同形态的有机组合，构成千姿百态的美景，创造出各种引人入胜的树木景观。
钢结构檩条计算书
△ 标准组合
△ 组合6：1.0恒 + 1.0活 + 0.9*1.0*积灰 + 0.6*1.0*风压
4、边跨跨中单檩强度、稳定验算
强度计算控制截面：跨中截面
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=3.648 ;My=-0.138(组合：1)
-------------------------------
| 连续檩条设计 |
| |
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=2.955 ;My=-0.118(组合：1)
有效截面计算结果：
全截面有效。
强度计算最大应力(N/mm2)：106.890 < f'=218.389
中间跨跨中强度验算满足。
风吸力作用跨中下翼缘受压稳定验算控制内力(kN.m)：Mx=-1.488 ;My=-0.039 ;My'=0.211(组合：5)
搭接双檩刚度折减系数：0.500
支座负弯矩调幅系数：0.900
檩条截面： C160X60X20X2.2
边跨支座搭接长度：0.600 (边跨端：0.300；中间跨端：0.300)
中间跨支座搭接长度：0.600 (支座两边均分)
----- 设计依据 -----
有效截面计算结果：
全截面有效。
强度计算最大应力(N/mm2)：102.653 < f'=218.389
第二跨跨中强度验算满足。
风吸力作用跨中下翼缘受压稳定验算控制内力(kN.m)：Mx=-1.166 ;My=-0.023 ;My'=0.211(组合：5)
有效截面计算结果：
----- 设计信息 -----
屋面板计算书模板详解
活3)
风基
w0
本阵
风风
压风
荷负
风正
4) 风
雪基
本屋
面则
雪
弹 性
自重
铝
合
70000
N /
=
惯性矩
跨中允 许弯矩
允许支 座反力
7E+07
kN /m
连续板支座允许弯矩
M/M0B，K+R/R0B，K ≤1
g
Jef,k
MF,K
RA,K
M0B,K R0B,K MaxMB,K MaxRB,K
(KN/m2) 0.0352
1.709
KN m/
1.482
KN m/
13.45
KN /m
Rb 1.
= 14
＝ 1.143 × -2.65 × 1.5
支
= -4.54 KN
< Rb
座 Mm
8.67
KN /m
,f
= -0.64 / 1.709 + -4.54 / 43.45455
=
-0.48
< 1.
由上可知， 强度满足要求。
4.
因
[T ][=Q ]=
2.77 6.17
/2= /2=
1.385 KN
3.085 KN 满
为
足
三
屋 面屋
面 F=
L ·
= 2.505 KN
因为0.7KN＜F＜1.5KN，所以该屋面板需要采用Φ6mm的不锈钢螺栓作为屋面板的固定 点。
四
屋 面基
本屋
面屋
面由
屋平
均
L/
q5= 6.76
(s
n= 0.0125
连续檩条计算
-------------------------------| 连续檩条设计 || || 构件：CLT1 || 日期：2014/12/24 || 时间：15:15:08 |------------------------------------ 设计信息 -----钢材：Q235檩条间距(m)： 1.500连续檩条跨数：5 跨及以上边跨跨度(m)： 8.600中间跨跨度(m)： 8.600设置拉条数：2拉条作用：约束上翼缘屋面倾角(度)： 2.860屋面材料：压型钢板屋面(无吊顶)验算规范：《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002) 风吸力作用下翼缘受压稳定验算方法：按附录E验算屋面板惯性矩(mm4)：200000.000屋面板跨数：双跨或多跨容许挠度限值[υ]: l/150边跨挠度限值: 57.333 (mm)中跨挠度限值: 57.333 (mm)屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳：能是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳：采用计算檩条截面自重作用: 计算活荷作用方式: 考虑最不利布置强度计算净截面系数：1.000搭接双檩刚度折减系数：0.500支座负弯矩调幅系数：0.900边跨檩条截面： XZ220X75X20X2.3中间跨檩条截面： XZ220X75X20X2.0程序优选确定搭接长度:边跨支座搭接长度：0.940 (边跨端：0.430；中间跨端：0.510) 中间跨支座搭接长度：0.860 (支座两边均分)----- 设计依据 -----《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002)----- 檩条作用与验算 -----1、截面特性计算边跨檩条截面：XZ220X75X20X2.3b = 75.00; h = 220.00;c = 20.00; t = 2.30;A =9.2184e-004; Ix =7.5012e-006; Iy =4.9225e-007;Wx1=7.1561e-005; Wx2=5.8804e-005; Wy1=1.4759e-005; Wy2=1.2914e-005;中间跨檩条截面：XZ220X75X20X2.0b = 75.00; h = 220.00;c = 20.00; t = 2.00;A =7.9920e-004; Ix =6.5287e-006; Iy =4.3500e-007;Wx1=6.5085e-005; Wx2=5.1328e-005; Wy1=1.2829e-005; Wy2=1.2343e-005;2、檩条上荷载作用△恒荷载屋面自重(KN/m2) ：0.1500;边跨檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0724;中间跨檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0627;边跨檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.2974;中间跨檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.2877;△活荷载(包括雪荷与施工荷载)屋面活载(KN/m2) ：0.500;屋面雪载(KN/m2) ：0.500;施工荷载(KN) ：1.000;施工荷载不起到控制作用;檩条计算活荷线荷标准值(KN/m): 0.7500 (活载与雪荷的较大值);△风荷载建筑形式：封闭式;风压高度变化系数μz ：1.000;基本风压W0(kN/m2) ：0.450;边跨檩条作用风载分区：中间区;边跨檩条作用风载体型系数μs1：-1.150;中间跨檩条作用风载分区：中间区;中间跨檩条作用风载体型系数μs2：-1.150;边跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.7763;中间跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.7763;说明: 作用分析采用檩条截面主惯性轴面计算，荷载作用也按主惯性轴分解;檩条截面主惯性轴面与竖直面的夹角为：-14.790 (单位：度，向檐口方向偏为正);3、荷载效应组合△基本组合△组合1：1.2恒 + 1.4活 + 0.9*1.4*积灰 + 0.6*1.4*风压△组合2：1.2恒 + 0.7*1.4*活 + 1.4积灰 + 0.6*1.4*风压△组合3：1.2恒 + 0.7*1.4*活 + 0.9*1.4*积灰 + 1.4风压△组合4：1.35恒 + 0.7*1.4*活 + 0.9*1.4*积灰 + 0.6*1.4*风压△组合5：1.0恒 + 1.4风吸△标准组合△组合6：1.0恒 + 1.0活 + 0.9*1.0*积灰 + 0.6*1.0*风压4、边跨跨中单檩强度、稳定验算强度计算控制截面：跨中截面强度验算控制内力(kN.m)：Mx=9.323 ;My=0.312(组合：1)有效截面计算结果：Ae =8.9243e-004;Wex1=6.5862e-005; Wex2=5.4369e-005; Wex3=7.0946e-005; Wex4=5.7788e-005; Wey1=1.4806e-005; Wey2=1.2750e-005; Wey3=1.4555e-005; Wey4=1.2942e-005;强度计算最大应力(N/mm2)：195.945 < f=205.000第一跨跨中强度验算满足。
屋面板计算书
铝镁锰屋面系统屋面设计验算：铝镁锰屋面板计算书重中之重根据规范要求，本屋面分为2个区间进行计算。
区间1为室内屋面，采用该屋面顶端最危险部位进行计算。
区间2为室外屋面，采用该屋面最危险的檐口部位进行计算。
(一) 区间1屋顶标高为37.0m最大风压为负风压Wk =βgz x μz x μs x W0=1.61x1.52 x（-0.8）x0.4=-0.78kN/m21. 屋面板验算：屋面板采用0.9mm厚65/400型型立边咬合铝板，铝支座80mm,截面特性如下表所示：65/400型立边咬合铝板受向上压力时的截面参数板厚惯性矩跨中允许弯矩允许支座反力连续板支座允许弯矩M/M0B,k＋R/R0B,k＜1 Tmm Jef,kcm4/m MF,k KNm/m Ra,k KN/m M0B,k KNm/m R0B,k KN/m MaxMB,k KNm/m MaxRB,k KN/m0.9 45.1 1.88 14.8 1.88 47.8 1.63 9.54[$#61548]m＝1 [$#61548]m＝1.1屋面板通过T型支座连接在檩条上，由T型支座支撑，故屋面板的受力应为多跨连续梁的形式，为简化计算，在验算中，屋面板按五跨连续进行计算，取1m的宽度进行单位宽度的验算，在强度验算是，考虑结构重要性系数为1.1（[$#61548]＝1.1）。
其计算模型为：屋面板自重为0.035KN/m2，屋面风荷载为-0.78KN/m2，屋面板跨度1.5m。
(1)荷载统计及组合：负向荷载（受力方向向上）：标准值：qk＝0.035＋(－0.78) KN/m＝－0.745KN/m设计值：q＝1.0×0.035＋1.4×(－0.78) KN/m＝－1.057KN/m(2)负向荷载下屋面板的强度和挠度的综合验算：a)屋面板强度验算：i. 屋面板跨中最大弯矩：Mf1＝0.078[$#61548]ql2＝0.078×1.1×(－1.057)×1.52＝－0.204 KN[$#8226]m|Mf1|＜1.88 KN[$#8226]m满足要求。
最新版建筑工程截面几何性质计算表(L形截面)
9.2304E+05 (mm3) 截面对弱肢边缘轴的面积矩 S=∑Ai*yi
8.2400E+04 (mm3) 截面对强肢边缘轴的面积矩 SS=∑Ai*xi
1.0395E+02 (mm) 形心主轴x到弱肢边缘的距离 y=S/A
1.9605E+02 (mm) 形心主轴x到强肢下边缘的距离 yy=h-y
9.2793E+00 (mm) 形心主轴y到强肢边缘的距离 x=SS/A
1.9072E+02 (mm) 形心主轴y到弱肢下边缘的距离 xx=b-x
8.4299E+07 (mm4) 惯性矩 Ix=∑(Ix1+Ai*yi^2)
9.7433E+01 (mm) 回转半径 ix=sqrt(Ix/A)
4.3424E+07 (mm4) 惯性矩 Iy=∑(Iy1+Ai*xi^2)
Байду номын сангаас
9.7433E+01 (mm) 回转半径 iy=sqrt(Iy/A)
8.1099E+05 (mm3) 截面抵抗矩 Wx=Ix/y
4.2998E+05 (mm3) 截面抵抗矩 Wxx=Ix/(h-y)
4.6797E+06 (mm3) 截面抵抗矩 Wy=Iy/x
2.2768E+05 78.5
0.6971
((mkmN3/)m3 )(kN/m)
截面抵抗矩 Wyy=Iy/(b-x) 材料重度 γ(钢材为78.5kN/m3) 每延米自重 G=Aγ
最新版L形截面性质计算
b＝ t＝ h＝ tw＝ A＝ S＝ SS= y＝ yy＝ x＝ xx＝ Ix＝ ix＝ Iy＝ iy＝ Wx＝ Wxx＝ Wy＝ Wyy＝ γ= G＝
各种截面下极惯性矩
y
dA
y2dA z2dA I z I y
o
A
A
z
y
图形对任一对相互垂直的坐标系的惯性矩之和恒等于此图形对该两轴交点的极惯性矩。
四、惯性半径(Radius of gyration of the area)
iy
Iy A
iz
Iz A
矩形截面
W I z bh3 /12 bh2 h/2 h/2 6
空 心 圆 截 W πD3 (1 4 )
面
32
抗扭截面系数
Wt
IP R
α d D
b
h z
y
D d
z y
2.组合图形
W 称为抗弯截面系数
I y I yC a2 A I z I zC b2 A
I yz I yC zC abA
I y I yi
I z I zi
I yz I yizi
（1）两平行轴中，必须有一轴为形心轴,截面对任意两平行轴 的惯性矩间的关系,应通过平行的形心轴惯性矩来换算;
（2）截面图形对所有平行轴的惯性矩中,以对通过形心轴的惯 性矩最小.
6、惯性矩与极惯性矩的关系：
z
I p
2dA
A
( y2 z2 )dA
各种截面下惯性矩，极惯性矩
1.规则图形
d
⑴ 圆形截面：
实心（直径 D）
Iz
Iy
1 D4
64
空心（外径 D，内径 d）——
Iz
Iy
1 (D4
64
d 4)
⑵ 矩形截面：
z y
I y
z2dA
A
b
2 b
2
z 2 hdA
惯性矩总结(含常用惯性矩公式)
惯性矩是一个物理量，通常被用作描述一个物体抵抗扭动，扭转的能力。
惯性矩的国际单位为(m^4)。
工程构件典型截面几何性质的计算2.1面积矩1．面积矩的定义图2-2.1任意截面的几何图形如图2-31所示为一任意截面的几何图形(以下简称图形)。
定义：积分和分别定义为该图形对z轴和y轴的面积矩或静矩，用符号S z和S y，来表示，如式(2—2.1)(2—2.1)面积矩的数值可正、可负，也可为零。
面积矩的量纲是长度的三次方，其常用单位为m3或mm3。
2．面积矩与形心平面图形的形心坐标公式如式(2—2.2)(2—2.2)或改写成，如式(2—2.3)(2—2.3)面积矩的几何意义：图形的形心相对于指定的坐标轴之间距离的远近程度。
图形形心相对于某一坐标距离愈远，对该轴的面积矩绝对值愈大。
图形对通过其形心的轴的面积矩等于零；反之，图形对某一轴的面积矩等于零，该轴一定通过图形形心。
3．组合截面面积矩和形心的计算组合截面对某一轴的面积矩等于其各简单图形对该轴面积矩的代数和。
如式(2—2.4)(2—2.4)式中，A和y i、z i分别代表各简单图形的面积和形心坐标。
组合平面图形的形心位置由式(2—2.5)确定。
(2—2.5)2.2极惯性矩、惯性矩和惯性积1．极惯性矩任意平面图形如图2-31所示，其面积为A。
定义：积分称为图形对O点的极惯性矩，用符号I P，表示，如式(2—2.6)(2—2.6)极惯性矩是相对于指定的点而言的，即同一图形对不同的点的极惯性矩一般是不同的。
极惯性矩恒为正，其量纲是长度的4次方，常用单位为m4或mm4。
(1)圆截面对其圆心的极惯性矩，如式(2—7)(2—2.7)(2)对于外径为D、内径为d的空心圆截面对圆心的极惯性矩，如式(2—2.8)(2—2.8)式中，d/D为空心圆截面内、外径的比值。
2．惯性矩在如图6-1所示中，定义积分，如式(2—2.9)(2—2.9)称为图形对z轴和y轴的惯性矩。
惯性矩是对一定的轴而言的，同一图形对不同的轴的惯性矩一般不同。