排架(1)支撑计算书
1刚结排架计算
基本设计资料本设计是设计设有双层重级工作制吊车的单跨厂房。
其内容包括刚结排架、柱、屋架、托架、吊车梁、制动桁架、辅助桁架、抗风柱、抗风桁架、柱间支撑以及节点连接等计算。
并附有柱、吊车梁及屋盖平面布置图以及柱子安装节点图、吊车梁施工图和屋架图。
厂房的设计参数如下：厂房跨度 37m柱子间距排架柱的间距为12m（每6m设有墙架柱），山墙抗风柱间距为6m屋架间距 6m（设有跨度为12m的托架）屋面结构采用1.5m×6m的预应力钢筋混凝土大型屋面板（无檩体系）上层吊车设有两台Q＝200t/30t重级工作制吊车上层吊车轨高 27.54m下层吊车设有两台50t/20t轻级工作制吊车下层吊车轨高 18.54m基本风压 30kg/㎡基本雪压50kg/㎡使用钢材除吊车梁采用Q345钢(16Mn)外,其它构件均为Q235墙面材料采用1.2m×6m×0.16m厚的钢筋混凝土空心墙板第一章刚结排架计算1.1 排架的结构形式及竖向布置排架的结构形式及竖向布置,如图1-1所示100图1－11.2柱截面选择查表“柱截面尺寸选择参考表”，选取柱截面的高度及宽度 上段柱：1H ＝8.7m-1.100m=7.6m1h ＝a 1H ＝1H /8＝0.95m ，采用1000mm 1b = 1h =0.5×1000=500mm,采用500mm 中段柱：2h ＝1h ＋750＝1750mm2b ＝3b ＝800mm下段柱：3h ＝a H ，H ＝33080＋1800＝34880mm 3h ＝1/12×34880＝29070mm ，采用2900mm 3b ＝0.28×2900＝0.812mm ，采用800mm1.3 柱截面几何特性计算柱子的截面形式如图1－2所示图1-2 上柱：A =2×500×30+940×14=4.316×4102mmx I =2×500×30×2485+1/12×14×3940=8.03×9104mm中柱：A =2×500×30+700×30+1661×14+740×18=7.22×4102mm 2y =30700173528014(1491580)59872200mm ⨯⨯+⨯+=x I =(2×500×30+740×18)×2598+2×1/12×30×3500＋700×30×21137＋280×14（2449＋2982）＋2×1/12×14×2280 =47.89×9104mm下柱：屋盖肢：z A ＝740×36+2×90.66＝447722mm 吊车肢：y A ＝2×600×30+20×740＝508002mm 2y =74036287229066280613334477250800mm ⨯⨯+⨯⨯=+x I =(50800×21333+2×1/12×30×3600＋740×36×21549＋2×9066×21473＋2×38382)×0.9=175.22×9104mm(式中的系数0.9系考虑下段柱为格构式柱的刚度折减系数)。
排架设计计算书
《阆中市马哮溪大酒店项目边坡治理工程排架设计计算书》钢管型号及截面特征：)5.3δ(48φmm mm =289.4cm A =，415.12cm I =，3078.5cm W =，cm i 578.1=荷载：人群荷载，取2/4.2m KN现对脚手架的小横杆、大横杆和立杆进行内力验算：⑴、小横杆计算小横杆的计算长度为大横杆的间距，即m l 2.11=两相邻小横杆所围成的面积为：21482.120.1235.1m A =×=在1A 面积上所承受的荷载为：KN A F 557.34.2482.14.210=×=×=故每根小横杆上承受的匀布荷载为：m KN l F q /482.12.12557.321101=×== 小横杆按简支梁计算。
其最大弯矩max M ：m KN l q M 267.02.1482.181812211max =××==弯曲强度：[]MPa MPa W M 215σ6.52078.510267.0σ3max =<=×== 抗弯刚度：[]mm f mm EI ql f 3568.115.12210384102.1482.1538455441=<=×××××== 故小横杆满足要求。
⑵、大横杆计算立杆纵向间距取最大值1.5m 计算，即m l 5.12=。
按三跨连续梁进行计算：由小横杆传递的集中力KN F 741.02/1482.1=×=m KN Fl M 288.05.1741.026.026.02max =××== 弯曲强度：[]MPa MPa W M 215σ72.56078.510288.0σ3max =<=×== 抗弯刚度：[]mm f mm EI Fl f 323.115.12210100105.1741.0883.1100883.15222=<=×××××== 即大横杆满足要求。
高支模排架计算书
高支梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.45；梁截面高度D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：0.50；梁支撑架搭设高度H(m)：22.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):2.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：10.3；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：400.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：400；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：800；主楞到梁底距离依次是：50mm，300mm，900mm，1620mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取18.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取0.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
排架(一)支撑计算书
排架（一）支撑计算书排架（一）支撑计算书提要：基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，物业排架（一）支撑计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（jGj130-2001）。
模板支架搭设高度为米，基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，梁底增加一道承重立杆。
图1梁模板支撑架立面简图图2梁模板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×。
一、模板支架荷载标准值:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重：NG1=×=钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
模板的自重：NG2=××/2=钢筋混凝土梁自重：NG3=×××/2=经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=××/2=3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=+经计算得到，梁支撑每根立杆的轴向压力计算值约为N=×+×=二、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值；N=--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径；i=A--立杆净截面面积；A=w--立杆净截面抵抗矩；w=--钢管立杆受压强度计算值；[f]--钢管立杆抗压强度设计值；[f]=l0--计算长度；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式或计算l0=k1uhl0=k1--计算长度附加系数，按照表1取值为；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u=a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=；公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算l0=k1k2k2--计算长度附加系数，按照表2取值为；公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算三、梁底支撑脚手架钢管的小横杆计算:作用在梁底支撑钢管上的集中力的计算：P=/×=梁底支撑钢管按照简支梁的计算如下计算简图经过简支梁的计算得到支座反力RA=RB=中间支座最大反力Rmax=最大弯矩mmax=截面应力=×106/=/mm2水平支撑梁的计算强度小于/mm2,满足要求!四、梁底支撑脚手架钢管的大横杆计算:支撑小横杆的大横杆按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P取小横杆的最大支座反力，P=大横杆计算简图如下梁底支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=/=1经过简支梁的计算得到支座反力RA=RB=/2×+=最大弯矩mmax=/××排架（一）支撑计算书提要：基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，物业5=截面应力=×106/=/mm2水平支撑梁的计算强度小于/mm2,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取大横杆的支座反力，R=单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取。
排架结构计算
4
水利水电规划勘测设计院计算纸
排架结构计算书
横梁顺水流向： F 1.05 0.57 2.5 0.6 0.90 kN 3.1.2.3 风压力对排架产生的弯矩计算 将作用在槽身、顶帽上的风压力转换到排架顶端，由此产生的弯 矩计算如下： 槽身风压力产生的弯矩
M 1 40.29 6.45 / 2 129.94 kN·m
W0 —基本风压值，kPa。 W0
1 2 v ，系按平坦空旷地面，离地面 1.6
20m 高，频率 1/100 的 10min 平均最大风速 v （m/s）计算确定；因没 有实测资料，这里取 W0 0.3 kPa。 代入数据，计算得： 槽身： W 1.2 1.13 1.2 0.3 0.49 kPa 顶帽顺水流向： W 1.3 1.13 1.2 0.3 0.53 kPa 顶帽垂直水流向： W 0.9 1.13 1.2 0.3 0.37 kPa 立柱顺、垂直水流向： W 0.8 1.13 1.2 0.3 0.33 kPa 横梁顺水流向： W 1.11.13 1.2 0.3 0.57 kPa 3.1.2.2 风压力计算 计算公式：
计算公式
A
4
d2
64 Ix Wx d3 d / 2 32
Ix
d4
式中： （m ） ； A —立柱截面面积，
I x —立柱截面对 x 轴的惯性矩， （m ） ； Wx —立柱截面对 x 轴的截面抵抗矩， （m ） ； d —立柱直径， （m） ，取 1.0m；
3 4 2
根据以上格式，计算得：
④墩身自重
G4 1.05 0.52 20 25 412.33 kN
(整理)单层工业厂房排架结构计算书.
柱顶离室外地坪高度为12+0.15=12.15 m查荷载规范，风压高度变化系数为：
屋面与天窗架风荷载折算成作用在柱顶上的集中水平风荷载计算：
屋架檐口离室外地坪高度：14.5-0.4+0.15=14.25 m
挡风板屋架交界处离室外地坪高度：14.55+0.15=14.7 m
详细结果见附录一表一。
根据表格计算结果，可知设置的纵向受拉钢筋为：422
箍筋直径不应小于d/4，且不应小于6 mm（d为纵向受拉钢筋的最大直径）；箍筋间距不应大于400 mm及构件截面的短边尺寸，且不应大于15 d（d为纵向受拉钢筋的最小直径）。故，箍筋选用：6@200。
垂直弯矩平面的承载力验算：
采用轴压进行验算。
III.有 产生的弯矩和轴力：
恒载作用下的内力图如下：
B.屋面活荷载作用下的排架内力：
屋面活荷载的作用位置与由屋面传来的恒荷载相同，故相应的内力成比例。
活载作用下计算简图及内力图：
C.吊车竖向荷载作用下排架内力：
I.最大轮压作用于A柱时，
Ａ柱：
Ｂ柱：
A柱与B柱相同，故剪力分配系数 ，则A柱与B柱柱顶的剪力为：
雪荷载（基本雪压）0.45KN/
吊车荷载10 t，15 t / 3 t
2)桥式吊车的技术参数：
吊车跨度
额定起重量Q
吊车宽度B（m）
轮距K（m）
吊车总重G（KN）
小车重g（KN）
最大轮压 （KN）
10 t（98KN）
5.0
4.1
147
29.9
101
15 t / 3 t（147/29.4KN）
5.16
4.1
地库400厚顶板支撑排架示意图及计算书
地库400厚顶板支撑排架示意图及计算书1、详图1.1、地库400厚顶板支撑排架示意图11.2、500×1420梁模板支撑大样500×14201.3、开闭所500厚顶板模板支撑排架示意图1-12、计算书2.1、400厚板计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.32；采用的钢管(mm):Φ48×3.0，计算壁厚取2.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为16mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为：W = 80×1.62/6 = 34.133 cm 3；I = 80×1.63/12 = 21.307 cm 4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
多排脚手架计算书★
多排脚手架计算书★(总14页)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除多排脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010更多排数计算书请咨询Q.Q：763242415此计算书为三排，供参考学习一、脚手架参数二、荷载设计风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 1.06，0.796，0.65 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.038，0.029，0.023计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260纵、横向水平杆布置取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2 +1)=1.434kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.045kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.434×1.52=0.323kN·mσ=M max/W=0.323×106/5260=61.325N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.045×15004/(100×206000×127100)=1.368mm νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.434×1.5=2.366kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.045×1.5=1.724kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.366kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.724kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.714×106/5260=135.732N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.716mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.388kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.366/2=1.183kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=2.388kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k立杆一:N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×15=2.431kN立杆二:单立杆N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×(25-14)=1.783kN 双立杆N Gs1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×14=2.269kN立杆三:单立杆N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×(25-14)=1.783kN 双立杆N Gs1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×14=2.269kN2、脚手板的自重标准值N G2k1立杆一:N G2k1=(H/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=(15/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.103kN 立杆二:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/1=1.68kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/1=2.074kN 立杆三:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=((25-14)/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=0.84kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=(14/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.037kN 1/2表示脚手板2步1设3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2立杆三:单立杆N G2k2=((H-h1)/h+1)×l a×G kdb×1/2=((25-14)/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.747kN 双立杆N Gs2k2=(h1/h+1)×l a×G kdb×1/2=(14/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.922kN1/2表示挡脚板2步1设4、立杆自重标准值N Gk总计立杆一:N Gk=N G1k+N G2k1=2.431+1.103=3.534kN立杆二:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.783+1.68=3.463kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.269+2.074=4.343kN立杆三:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1+N G2k2=1.783+0.84+0.747=3.37kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1+N Gs2k2=2.269+1.037+0.922=4.228kN5、立杆施工活荷载计算立杆一：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.375kN立杆二：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/1=1.5×0.9×(1×3+1×2)/1=6.75kN立杆三：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.375kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆一:N=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×3.534+0.9×1.4×3.375=8.493kN 立杆二:单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×3.463+0.9×1.4×6.75=12.661kN 双立杆N双=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×4.343+0.9×1.4×6.75=13.716kN 立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×3.37+0.9×1.4×3.375=8.296kN 双立杆N双=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×4.228+0.9×1.4×3.375=9.326kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2×N Gk+1×1.4×N Q1k=1.2×3.534+1×1.4×3.375=8.966kNσ=N/(φA)=8965.5/(0.188×506)=94.247N/mm2≤[f]=205N/m m2满足要求！立杆二:单立杆N单=1.2×N Gk+1×1.4×N Q1k=1.2×3.463+1×1.4×6.75=13.605kNσ=N/(φA)=13605.5/(0.177×506)=151.912N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×4.343+13.605=18.817kNσ=K s N/(φA)=0.6×18817/(0.177×506)=126.06N/mm2≤[f]=205N/m m2满足要求！立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+1×1.4×N Q1k=1.2×3.37+1×1.4×3.375=8.768kNσ=N/(φA)=8768.5/(0.177×506)=97.904N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×4.228+8.768=13.842kNσ=K s N/(φA)=0.6×13841.75/(0.177×506)=92.73N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×3.534+0.9×1.4×3.375=8.493kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.029×1.5×1.82/10=0.018kN·mσ=N/(φA)+M w/w=8493/(0.188×506)+17758.44/5260=92.656N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！立杆二:单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×3.463+0.9×1.4×6.75=12.661kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.029×1.5×1.82/10=0.018kN·mσ=N/(φA)+M w/w=12660.5/(0.177×506)+17758.44/5260=144.736N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×4.343+12.661=17.872kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.023×1.5×1.82/10=0.014kN·mσ=K s[N/(φA)+M w/w]=0.6×[17872/(0.177×506)+14084.28/5260]=121.336N/mm2≤[f]=20 5N/mm2满足要求！立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×3.37+0.9×1.4×3.375=8.296kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.029×1.5×1.82/10=0.018kN·mσ=N/(φA)+M w/w=8296/(0.177×506)+17758.44/5260=96.005N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×4.228+8.296=13.369kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×0.023×1.5×1.82/10=0.014kN·mσ=K s[N/(φA)+M w/w]=0.6×[13369.25/(0.177×506)+14084.28/5260]=91.171N/mm2≤[f]= 205N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆一：恒载标准值F G1=3.534kN，活载标准值F Q1=3.375kN立杆二：恒载标准值F G2=7.806kN，活载标准值F Q2=6.75kN立杆三：恒载标准值F G3=7.597kN，活载标准值F Q3=3.375kN八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.038×2×1.8×2×1.5=0.575kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(0.575+3)×103/(0.896×506)=7.885N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=0.575+3=3.575kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！九、楼板支撑面验算F1=N s=18.817kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=1.1N/mm2，η=1，h0=h-20=180mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1520mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×1.1+0.25×0)×1×1520×180/1000=210.672kN≥F1=1 8.817kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=9.6N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×9.6×40000/1000=1555.2kN≥F1=18.817kN满足要求！共参考学习，请支持只持正版（品茗命安全计算软件）157二3134439。
排架承重计算程序
板厚300cm。 1、荷载：
数值 标准值： 1)、模板及支架自重G1k： 2)、砼自重G2k： 3）、板钢筋自重G3k： 4)、施工人员及设备荷载Q1k： 5)、对水平板振捣荷载Q2k： 砼厚： 永久荷载分项系数 恒荷载标准值：Gk 恒荷载设计值G： 可变荷载分项系数 活荷载设计值Q： 合荷载设计值：q 33.54 KN/m2 1.1 24 1.1 1.5 2 1 1.2 26.2 31.44 1.4 2.1 单位 KN/m2 KN/m3 KN/m2 KN/m2 KN/m m
三等跨连续梁k=0.677 外伸梁
2.4 2.4 KN/M2 KN/M2 KN/M2 KN/M2 KN/M2 mm mm
满足要求 满足要求
步距14 长细比λ =l0/i 87.72151899 Ψ 查表 N轴向力=ql2l3 N0 N总 稳定性验算： f=N/Ψ A f=N/Ψ A 65.70361916 83.66945252
1200 87.72151899 < 0.516 12.9384 3.6402 16.5786 65.70361916 83.66945252 < <
mm 210 KN KN KN N/mm2 N/mm2 205 205 3.5mm厚（mm2）A= 489 384 满足要求 满足要求 l0=kμ h 满足要求 Ψ 查表
m mm mm^3 N.mm N/mm2 N/mm2 mm N.mm N/mm2 N/mm2 205 205 205 205 N/mm2 mm^4 mm^4 mm mm
次楞间距 主楞间距 选用φ 48*3.5 选用φ 48*2.7 四等跨连续梁k恒 =0.107，k活=0.121 取1.0塑性发展系数 取1.0塑性发展系数 外伸梁 外伸梁 外伸梁 外伸梁 满足要求 满足要求 满足要求 满足要求
排架受力计算书
本计算以主桥单箱三室标准断面为依据，地基基础上铺30cm 石灰粉煤灰，立杆底托下为5cm 厚大板，立杆上的18#工字钢沿桥纵向放置，工字钢上沿桥横向铺15×10cm 松木方，木方上满铺5cm 厚大板，大板上为模板1、箱梁中横梁(方木)受力计算中横梁的宽度为3.5m,长度为12.8m.高1.8m 。
参考单箱三室箱梁平面示意图和单箱三室箱梁截面图中横梁砼重量：12.8×3.5×1.8×2.5=201.6t=2061KN其它荷载砼重的4% 2061KN ×4%=83KN∑=2144KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6 =0.36m 212．8/0.6=22 3.5/0.6=6全梁共分22×6=132个区域 承受2144KN 荷载每个区域承受荷载：2144÷132=16.2KN均布荷载分布在每根方木上，受弯构件的抗弯承载力按下进行验算： σm=M/wn ≤fmσm ：受弯应力设计值N/mm 2Mmax= qL 2= × ×602=12150kgcm M ：弯矩设计值 NmmWn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=12150kgcm/375 cm 3=32.4kg/cm 2=324N/ cm 2方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞324N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=1620/13=124.6cm 3Wn= （a 2×b ）= （152×10）=375 cm 3 Wn 375 cm 3＞W124.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= =0.18cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=600/250=2.4mm 表8—19 1 8 1620 601 8 1 6 5×（1620/60）×604384×9000×2812.5 1 6Wmax （1.8mm ）<ω（2.4mm ）2、箱梁空心部分(方木)受力计算：在单箱三室中截取一个单室进行计算 ，单室的宽度取3.2m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁截面图截取部分砼重量：3.2×13.11×（0.2+0.22）×2.5=44.05t=440.5KN 其它荷载砼重的4%： 17.6KN∑=458.1KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.9×0.9m =0.81m 23．2/0.9=4 13.11/0.9=15受力区域数量：4×15=60 承受458.1KN 荷载每个区域承受荷载：458.1÷60=7.64KN均布荷载分布在每根方木，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×902=8595kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2a ：方木长边b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=8595kgcm ÷375cm 3=22.9kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720 方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞229N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.29cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （2.9mm ）<ω（3.6mm ）3、箱梁腹板(方木)受力计算：腹板宽度为0.65m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁平面示意图截取部分砼重量：0.65×13.11×1.8×2.5=38.35t=383.5KN 1 8 g 764 90 18 1 6 5×（764/90）×904 384×9000×2812.5其它荷载砼重的4%： 15.34KN∑=398.84KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6m =0.36m 20.65/0.6=2 13.11/0.6=22区域数量：2×22=44区格 承受398.84KN 荷载每个区域承受荷载：398.84÷44=9.06KN均布荷载分布在每根方木上，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×602=6795kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=6795kgcm ÷375cm 3=18.12kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞181N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3 挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.10cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （1.0mm ）<ω（3.6mm ）4、中横梁排架钢管立柱受力计算：纵向间距为60cm ，横向为60cm 布置。
排架稳定计算书
目录一、计算依据 (2)二、参数信息 (2)2.1 脚手架参数 (2)2.2 活荷载参数 (2)2.3 静荷载参数 (3)2.4 地基参数 (3)三、小横杆的计算 (4)3.1 均布荷载值计算 (4)3.2 强度计算 (4)3.3 挠度计算 (4)四、大横杆的计算 (5)4.1 荷载值计算 (5)4.2 强度计算 (5)4.3 挠度计算 (6)五、扣件抗滑力的计算 (6)六、脚手架荷载标准值 (7)七、立杆的稳定性计算 (7)八、连墙件的计算 (8)九、立杆的地基承载力计算 (9)十、结语 (9)厂房下游拱加固处理施工排架稳定计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)；2、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)；3、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)；4、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)；5、《主机间、第一副厂房、空调机室下游拱加固处理施工技术措施》。
二、参数信息2.1 脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.40米，立杆的横距平均为1.15米，立杆的步距为1.40 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为46.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，通道及工作平台部位搭接在大横杆上的小横杆数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距2.80 米，水平间距2.80 米，采用焊缝连接；2.2 活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):5.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3；施工荷载均布参数取值方法：（1）取排架横向宽度12m，纵向宽度14m作为计算单元，面积S=168m2；（2）钻机按每层4台考虑，共12台，单台钻机重量拟定为1300kg，每台钻机所配钻杆重量为30/1.5×35=700kg（按最长孔深30m计算）则钻机、钻杆总重量M1=1300×12+700×12=24000kg；（3）施工及管理人员按100人考虑，每人75kg，则M2=100×75=7500kg；（4）由于锚索是在工作面编索，故该面积内的三层排架拟定堆积20束，单束锚索重量拟定为500kg，则M3=500×20=10000kg；综上所述，M=M1+M2+M3=24000 +7500 +10000 =41500kg；G=Mg=41500×10/1000=415KN；则Q=G/S=415/168=2.47KN/m2，考虑到部分位置的设备、人员、材料数量及密集程度，施工荷载参数定为5KN/m2。
排架结构计算书
荣成市××包装有限公司包装车间砖排计算某单跨车间如下图所示，外纵墙壁柱间距6.00m ，每开间有2.7m 宽的窗，有檩体系轻钢屋架下弦标高为 6.40m ，壁柱为370mm *490mm ，砖墙厚度为370mm ，采用M5混合砂浆、MU10烧结普通砖砌筑，室外地面标高为-0.45m ，基础顶面标高为-0.3m 。
验算外纵墙的高厚比，以及受压、受弯、受剪承载力一、验算外纵墙的高厚比1、求壁柱截面的几何特征 翼缘宽度3.364.44.63237.0>=⨯+=f b 取f b =3.3m A=214023004903703300370m =⨯+⨯mm y 3.2151402300)2370370(370370237033003701=+⨯⨯+⨯⨯= mmy 7.6443.2154903702=-+= 410232310699.5)23707.644(490370490370121)23703.215(37033003703300121mm I ⨯=-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯+⨯⨯=mm A I i 6.201140230010699.510=⨯== mm i h T 6.7056.2015.35.3=⨯==2、确定计算高度m m s 4890>= 属于弹性方案m H H 6.94.65.15.10=⨯==3、外纵墙高厚比的验算M5砂浆时，[β]=24 有门窗洞口墙允许高厚比的系数82.067.24.014.012=⨯-=-=s b s μ 68.192482.00.161.136.7059600210=⨯⨯=<===βμμβh H 即整片外纵墙高厚比满足要求二、受压承载力计算MPa f 5.1= 21402300mm A =61.13=β 查表得70.0=ϕKN N KN fA 557.1640101402300105.178.066=>=⨯⨯⨯⨯=-ϕ即满足要求三、受弯、剪承载力计算基本风压20/65.0m KN =ω标准值0ωμμβωz s z k =柱顶集中荷载k ω由柱顶到屋脊高度范围（2.45m ）内的风荷载组成其值为：KN k 17.03.345.265.00.1)468.05.0(0.1=⨯⨯⨯⨯-⨯=ω迎风面均布荷载：m KN q k /72.13.38.065.01=⨯⨯=背风面均布荷载：m KN q k /07.13.35.065.02=⨯⨯=（1）水平集中力作用于排架柱顶时柱顶剪力：因为结构对称，两柱刚度相同，所以剪力分配系数相等，即21=μ 所以柱顶剪力为KN V k A A 085.017.021'=⨯==ωμ KN V k B B 085.0'==ωμ（2）A 柱外侧作用有水平均布荷载k q 1时的柱顶剪力：在排架上端附加一根水平支杆，其反力为：KN H q R k 128.44.672.1838311=⨯⨯== 柱顶剪力为： KN R R V A A 064.2128.4211''-=⨯-=+-=μ KN R V B B 064.2128.4211''=⨯==μ （3）B 柱外侧作用有水平均布荷载k q 2时的柱顶剪力：KN H q R k 568.24.607.1838322=⨯⨯== 柱顶剪力为： KN R V A A 284.1568.2212"'=⨯==μKN R R R V B B 284.1568.22121222"'-=⨯-=-=+-=μ 叠加上述三项的柱顶剪力得：KN V V V V A A AA 695.0284.1)064.2(085.0"'"'1-=+-+=++= KN V V V VB BB B 865.0284.1064.2085.0"'"'1=-+=++= 窗台底端内力为：m KN H q H V M k A A ·1925.225.572.1215.5695.02122'1'1'=⨯⨯+⨯-=+= m KN H q H V M k B B ·94.205.507.1215.5865.02122'2'1'=⨯⨯+⨯=+= m KN H q V V k A A ·765.85.572.1695.0'11'=⨯+-=+= m KN H q V V k B B ·75.65.507.1865.0'21'=⨯+=+= 查表得：沿通缝破坏时砌体的弯曲抗拉强度设计值MPa f tm 11.0=，抗剪强度设计值MPa f v 11.0= 截面抵抗矩：312647.02153.005699.0m y I W ===面积矩：3207645.02153.03.321m S =⨯⨯= 所以有：m KN m KN W f tm ·1925.22·12.292647.01011.06>=⨯⨯= KN KN SI bf bz f v v 765.876.2707645.03.31011.06>=⨯⨯⨯== 即满足要求12 柱底内力为：m KN H q H V M k A A ·98.214.572.1214.55735.021221=⨯⨯+⨯-=+= m KN H q H V M k B B ·98.214.507.1214.57435.021222==⨯⨯+⨯=+= KN H q V V k A A 715.84.572.15735.011=⨯+-=+= KN H q V V k B B 522.64.507.17435.021=⨯+=+= 截面抵抗矩：311448.02223.00322.0m y I W ===面积矩：320815.02223.03.321m S =⨯⨯= 查表得：沿齿缝破坏时砌体的弯曲抗拉强度设计值MPa f tm 23.0=，抗剪强度设计值MPa f v 11.0=所以有：m KN m KN W f tm ·98.21·304.331448.01023.06>=⨯⨯= KN KN SI bf bz f v v 15.84.1430815.03.31011.06>=⨯⨯⨯== 即满足要求。
排架计算书(完整)
排架计算报告书工程编号：__________________计算: __________________校核: __________________审定：__________________工程条件1. 基本说明1.1 设计采用的技术规范a .《高桩码头设计与施工规范》(JTS167-1-2010)b .《港口工程荷载规范》c .《水运工程抗震设计规范》d .《港口工程混凝土结构设计规范》e .《港口工程桩基规范》f .《港口工程灌注桩设计与施工规程》g .《港口工程预应力混凝土大直径管桩设计与施工规程》h .《港口工程嵌岩桩设计与施工规程》1.2 参数坐标说明a .坐标系约定X 方向为沿横梁方向，X零点为码头前沿。
丫方向为沿码头前沿方向，丫零点为横梁轴线。
Z 方向为竖向方向，Z零点为高程零点，Z的值代表高程。
b .作用效应值的正负号说明：轴力：受拉为负、受压为正。
弯矩：弯矩图画在受拉一侧，横梁上部受拉为负，下部受拉为正。
应力：受拉为负、受压为正。
c .参数采用的量纲：长度单位采用m力采用kN,其它衍生的量纲以此为标准(特殊说明的除外)。
1.3 计算方法说明a .荷载计算1 、施工期永久荷载包含：上横梁自重+纵梁自重+面板自重+靠船构件自重2 、机械自动在轨道上滚动一遍得到支座的反力，然后将支座的反力最大值作为集中力反加到横梁上。
3 、面板上均载按照面板的长宽比自动按照单向板或双向板方式进行传递到横梁和纵梁，集中力按照简支梁传递4 、由于船舶力产生的横梁端部弯矩、竖向力传递到横梁时将被乘以分配系数 6 、程序不考虑超出横梁右侧的竖向荷载 7 、双向板上的集中力荷载先传递到纵梁8、计算时桩单元顶点取与横梁底部或桩帽底部的交点b •结构内力计算计算中将结构简化为平面刚架，采用杆系有限单元法进行求解；桩顶与横梁形心采用 刚性连接9 、计算中对横梁桩帽附近的包络值不进行削峰c .效应组合作用d .效应组合计算承载能力极限状态持久状况作用效应的持久组合采用下列公式计算：d -渥 + r pCpP ++ 屮°承载能力极限状态短暂组合采用下列公式计算:鬼二 Y十rP CpP + 工 r Qi^Qi 2/JC承载能力极限状态偶然组合采用下列公式计算:注：偶然作用的分项系数取 1.0，与偶然作用同时岀现的可变作用取标准值;注：rQj 是第j个可变最用分项系数，按照分项系数表中所列值减小0.1 ；5 IrGi^cfilK + FpCpP +工 FQJ C QJ Q 声承载能力极限状态地震组合采用下列公式计算:f-1 y注：地震作用的分项系数取 1.0，参考《水运工程抗震设计规范》执行; 正常使用极限状态持久状况作用效应的标准组合采用下列公式计算:JHS s 二y C&G直+ CpP+ C鼻十咒注：式中可变作用组合系数9 0取0.7 ;正常使用极限状态持久状况作用效应的频遇组合采用下列公式计算:* =工CyG疋+ + 鸣［刀^-QfQjKi-l U-l注：式中频遇值系数9 1取0.7 ;正常使用极限状态持久状况准永久组合采用下列公式计算:注：式中准永久值系数9 2取0.6 ;正常使用极限状态短暂状况效应组合采用下列公式计算:4 = X c/说十G尸+£逛1 •施工期组合作用用途：正常使用极限状态持久状况的频遇组合用途：预应力梁截面抗裂验算；梁截面裂缝宽度计算；预应力桩截面抗裂验算；桩截面裂缝宽度计算2 •使用期组合作用用途正常使用极限状态持久状况的标准组合用途：预应力梁截面抗裂验算；预应力桩截面抗裂验算2. 工程情况2.1 基本信息结构断面图结构立面图a .结构重要性等级：结构安全等级_二级；结构重要性系数1b .横梁为叠合梁，形式为现浇横梁式结构c .有无纵向联系：有纵梁系d .桩地基模型：假想嵌固点法；嵌固点深度：根据8倍桩径；嵌固点计算深度系数n : 2.2e .桩端支撑方式：摩擦桩f .水重度(kN/m A3) : 10g .计算中考虑如下水位：极端高水位3.68设计高水位2.64设计低水位.2极端低水位-.94h .排架间距(m): 6.5 ;排架榀数：8；码头顶面高程(M) : 4；码头前沿泥面高程(m): -5.15i . 土层参数：单桩垂直承载力分项系数： 1.55土抗拉折减系数：.7单桩抗拔承载力分项系数: 1.55横梁计算时间2012年04月26日11:39:45地基参数-#桩1横梁计算时间2012年04月26日11:39:45地基参数-#桩2地基参数-#桩3地基参数-#桩4地基参数-#桩5地基参数-#桩6地基参数-#桩7地基参数-#桩82.2 梁截面2.3 护轮坎参数pib1(m) : .3 ；b2(m) : .25 ；h1(m) : .25码头后沿是否有护轮坎：无2.4 面板参数面板预制部分厚度(m) : .5 ;面板现浇部分厚度(m): .1 ;面板空心部分厚度(m) : .5面板磨耗层厚度(m) : 2~2面板现浇部分材料：C402.5 纵梁参数纵梁中心坐标X(m) 截面名称纵梁类型1 2.1 梁截面3 轨道梁2 7.35 梁截面2 纵梁3 12.6 梁截面3 轨道梁2.6 下桩帽参数桩帽底部高程(m) 桩帽高度(m) 中心坐标X(m) 类型L(m) B(m) DL(m) DB(m)11.85.6 2.1类型1 2.4.6 0 0类型1类型2 类型3 类型421.85.6 7.35 类型1 1.2 .6 0 0 31.85.612.6类型11.2.62.7 横梁参数注：分段是横梁从左到右依次布置的各分段的情况Ll L2 L3横梁 长(m) 施工期截面 使用期截面 1 2.1 梁截面1 梁截面1 2 5.25 梁截面1 梁截面1 3 5.25 梁截面1 梁截面1 42.1梁截面1梁截面12.8 靠船构件参数沿码头前沿方向宽度 (m)=1 ;靠船构件底部高程 (m)=1.8 ； B1(m)=1 ； B2(m)=.5 ； H1(m)=1.5 ； H2(m)=.3H1B1横梁计算时间2012年04月26日11:39:45 2.9 设计时采用的桩截面2.10 桩截面承载力数桩截面1 (根据容许轴力、弯矩、应力判定)2.11 桩参数容许最小桩间净距(m)0 ;开口时桩内水位(m): 0固定桩头时水位(m): 0桩其它参数注：C值：桩的轴向刚性系数，即桩顶轴向单位变形所需的轴向力(kN/m)转角：桩在水平面上投影与X轴的夹角，逆时针为正。
支撑体系计算书
扣件钢管支架体系计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):l=0.9；纵距(m):b=0.9；步距(m):h=1.8模板支架搭设高度(m):H=4.15；采用的钢管(mm):Φ48×2.8 ；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m 2):0.200；混凝土与钢筋自重(kN/m 3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m 2)：4，3.材料参数面板采用棕模板，厚度为14mm 。
面板弹性模量E(N/mm 2):9000；面板抗弯强度(N/mm 2):17；剪切强度(N/mm 2)：1.4。
龙骨弹性模量E(N/mm 2):9000.000；龙骨抗弯强度设计值(N/mm 2):17.000；龙骨抗剪强度设计值(N/mm 2):1.700；龙骨的间隔距离(mm):300；龙骨的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：Φ48×2.8；钢管强度（N/mm 2）：205.0，钢管强度折减系数取1.00。
扣件计算折减系数取1.00。
4.承载上层模板支架的下层楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400；楼板混凝土强度等级:C30；楼板砼已完成天数:超过30天(经试块检测强度已达到设计值)；每平米楼板截面的钢筋面积(mm 2):500.000； 楼板的计算宽度(m):8.1，验算取不利值8.10；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):9，验算取不利值8.10；二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度:面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为：W = 90×1.4×1.4/6 = 29.4 cm 3；I = 90×1.4×1.4×1.4/12 = 20.58 cm 4；模板面板按照三跨连续梁计算。
1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.1×0.3×0.9+ 0.2×0.9 = 6.957 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 4×0.9= 3.6 kN/m ；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:2=0.1M ql其中：q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×6.957+1.4×3.6= 13.3884kN/m最大弯矩M=0.1×13.3884×0.3×0.3=0.1204956kN·m ；面板最大应力计算值 σ= M/W=120495.6/29400= 4.0984898 N/mm 2；面板的抗弯强度设计值 [f]=17 N/mm 2；面板的最大应力计算值为 4.0984898 N/mm 2 小于面板的抗弯强度设计值 17 N/mm 2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为[]40.667=100250ql l EI ωω≤= 其中q = 13.3884kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677×13.3884×3004/(100×9000×205800.0)= 0.396382513mm ；面板最大允许挠度 [V]=300/300=1 mm ；面板的最大挠度计算值 0.396382513 mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求!4、抗剪计算[]3Q =2T T bh< 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×6.957+1.40×3.6000)×0.30=2.409912kN截面抗剪强度计算值 T=3×2409.912/(2×900.000×14.000)=0.286894286N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的最大剪力计算值 0. 0.286894286N/mm 2 小于面板的最大抗剪强度设计值1.4 N/mm 2,满足要求! 三、模板支撑龙骨的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W=4×9×9/6 = 54 cm 3；I=4×9×9×9/12 = 243 cm 4；1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q 1= 25.1×0.3×0.3= 2.259 kN/m ；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q 2= 0.2×0.3 = 0.06 kN/m ；(3)活荷载 (kN)：p 1 = 4×0.3 = 1.2 kN ；2.龙骨抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和:均布恒载 q = 1.2×(2.259 + 0.06) = 2.7828 kN/m ；均布活载 q = 1.4×1.2 = 1.68 kN/m ；计算单元内的龙骨集中荷载 p = 0.9×（2.7828+1.68）=4.01652 kN ；按照3跨连续梁计算：最大弯距 M = 0.1ql 2 = 0.1×（1.68+2.7828）×0.9×0.9 = 0.3614868 kN.m ；龙骨的最大应力值 σ= M / w = 361486.8/54000 = 6.6942N/mm 2；龙骨抗弯强度设计值 [f]=17.0 N/mm 2；龙骨的最大应力计算值为 6.6942 N/mm 2 小于龙骨的抗弯强度设计值 17.0 N/mm 2，满足要求!3.龙骨抗剪验算：最大剪力 N = 0.6ql = 0.6 ×(1.68+2.7828) ×0.9= 2.409912 kN ；受剪应力计算值T=3×2409.912/(2×90×40)=1.00413N/mm 2抗剪强度设计值 [T] = 1.7 N/mm 2；龙骨受剪应力计算值为 1.00413 N/mm 2 小于方木的抗剪强度设计值 1.7 N/mm 2，满足要求!4.龙骨挠度验算:龙骨最大挠度计算值 v = 0.677×4.4628×9004/(100×9000×2430000.0)= 0.90639468mm ；龙骨最大允许挠度 [V]=900/400=2.25 mm ；龙骨的最大挠度计算值 0.90639468 mm 小于面板的最大允许挠度2.25 mm,满足要求!四、托梁材料的计算:托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
支撑设计计算书
模板支撑设计计算书顶板模板支撑：1、设计方案及材料：砼顶板厚200mm，密度25KN/m3,模板15mm厚，密度0.9KN/m3,施工荷载2.0KN/m2,钢管“48X3.5mm,每米重3.84Kg/m,支撑以纵距0.9m,横距0.9m,步距h=1.8m,层高 H = 7.45m。
2、荷载砼板自重：25X0.2X0.9 = 4.5KN/m木模板重：1.22X2.44X0.015 = 0.0446 KN/m水平管重：3.84X1X0.9 = 0.034 KN/m施工荷载：2.0X0.9=1.8 KN/m3、纵横杆的抗弯强度T =M/WWf,查表 W=5.08cm3,f=205N/mm2mM=0.077qL2=0.077X [1.2X (4.5+0.0446+0.034)+1.2X2.4] X0.92=0.522KN/m抗弯强度丁= M/W= 0.522*106=102.7N/mm2<f=205N/mm25.08 x 1034、纵、横向水平杆的抗剪计算VW[V]查表 I=12.19cm4 E=2 . 06X 105 N/mm2[V]=l/150=900/150=6mmq=1.2X (3.6+0.0162+0.034)=4.38KN/m5ql4 5 x 4.38 x 1.24 x 1012 / r7cwV=，—= -------------------- =4.70mm384EI 384 x 2.06 x 12.19 x 109V=4.70mm< [V]=6mm5、立杆稳定性计算N/ ① AWf查表：f=205N/mm2, i=1.58cm, A=4.89cm2,①=0.489立杆细长比：入=h/i=1.8/0.0158=113.92N=1.2(N 1k+N2k)+1.4£N k= 1.2X[(3.6+0.0162+0.034X2) X 1.2+5.25X0.0446] + 1.4X2.4X2=12.3KN N/ ① A=12.3 X 103/0.489 X4.89X 102=50.51 N/mm2<f=205N/mm2该设计各项指标均符合规范要求，可实施。
脚手架搭设计算书
脚手架搭设计算书1脚手架参数（1）搭设高度H=19米，步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为木板，按同时铺设2排计算，同时作业层数n1=2，内排架距离边坡距离为1.5m。
（2）脚手架材质选用Φ48×3mm钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2。
（3）结构自重标准值：钢管自重q=0.038 N/m2；木脚手片标自重：g=0.20kN/m2；施工均布活荷载：qk=0.4kN/m2。
由于本地区风荷载g2＜0.35kN/m2，所以不考虑风荷载。
2脚手架计算2.1小横杆计算（1）荷载值计算按简支梁计算：每纵距脚手片自重N1=g×la×lb/（2+1）=0.2×1.5×1/（2+1）=0.1kN每纵距施工荷载N2=qk×la×lb/（2+1）=0.2kN荷载计算值N=1.2N1+1.4N2=0.4KN（2）强度计算小横杆自重均布荷载按最最不利分布荷载计算，最大弯矩计算公式：M=1/8ql2M1=1/8×0.038×1.8×1.8=0.016KN.m集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=1/3Nl所以M2=1/3×1.8×0.4=0.24KN.mMmax= M1+ M2=0.26KN.mσ=Mmax/W=52N/mm2＜f=205N/mm2所以横向水平杆抗弯强度满足要求。
（3）挠度计算小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式：v=5ql4/384EIV1=5000×0.038×20004÷（384×2.06×105×121900）=0.31mm集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：V=Nl（3l2－4l2/9）/72EI V2=0.96×1000×2000（3×2000×2000-4×2000×2000÷9）÷（72×2.06×105×121900）=10.9mmVmax= V1+ V2=10.86mm[v]=lb/150=2000/150=13.3mmv<[v]小横杆挠度满足要求。
排架计算书(完整)
排架计算报告书工程编号: 计算:校核:审定:工程条件1.基本说明1.1 设计采用的技术规范a．《高桩码头设计与施工规范》(JTS167-1-2010)b．《港口工程荷载规范》c．《水运工程抗震设计规范》d．《港口工程混凝土结构设计规范》e．《港口工程桩基规范》f．《港口工程灌注桩设计与施工规程》g．《港口工程预应力混凝土大直径管桩设计与施工规程》h．《港口工程嵌岩桩设计与施工规程》1.2 参数坐标说明a．坐标系约定X方向为沿横梁方向，X零点为码头前沿。
Y方向为沿码头前沿方向，Y零点为横梁轴线。
Z方向为竖向方向， Z零点为高程零点，Z的值代表高程。
b．作用效应值的正负号说明：轴力：受拉为负、受压为正。
弯矩：弯矩图画在受拉一侧，横梁上部受拉为负，下部受拉为正。
应力：受拉为负、受压为正。
c．参数采用的量纲：长度单位采用m，力采用kN，其它衍生的量纲以此为标准（特殊说明的除外）。
1.3 计算方法说明a．荷载计算1、施工期永久荷载包含：上横梁自重 + 纵梁自重 + 面板自重 + 靠船构件自重2、机械自动在轨道上滚动一遍得到支座的反力，然后将支座的反力最大值作为集中力反加到横梁上。
3、面板上均载按照面板的长宽比自动按照单向板或双向板方式进行传递到横梁和纵梁，集中力按照简支梁传递4、由于船舶力产生的横梁端部弯矩、竖向力传递到横梁时将被乘以分配系数6、程序不考虑超出横梁右侧的竖向荷载7、双向板上的集中力荷载先传递到纵梁8、计算时桩单元顶点取与横梁底部或桩帽底部的交点b．结构内力计算计算中将结构简化为平面刚架，采用杆系有限单元法进行求解；桩顶与横梁形心采用刚性连接9、计算中对横梁桩帽附近的包络值不进行削峰c．效应组合作用d．效应组合计算承载能力极限状态持久状况作用效应的持久组合采用下列公式计算：承载能力极限状态短暂组合采用下列公式计算：注：rQj 是第j个可变最用分项系数，按照分项系数表中所列值减小0.1；承载能力极限状态偶然组合采用下列公式计算：注：偶然作用的分项系数取1.0，与偶然作用同时出现的可变作用取标准值；承载能力极限状态地震组合采用下列公式计算：注：地震作用的分项系数取1.0，参考《水运工程抗震设计规范》执行；正常使用极限状态持久状况作用效应的标准组合采用下列公式计算：注：式中可变作用组合系数Ψ0 取 0.7；正常使用极限状态持久状况作用效应的频遇组合采用下列公式计算：注：式中频遇值系数Ψ1 取 0.7；正常使用极限状态持久状况准永久组合采用下列公式计算：注：式中准永久值系数Ψ2 取 0.6；正常使用极限状态短暂状况效应组合采用下列公式计算：1．施工期组合作用用途：正常使用极限状态持久状况的频遇组合用途：预应力梁截面抗裂验算；梁截面裂缝宽度计算；预应力桩截面抗裂验算；桩截面裂缝宽度计算2．使用期组合作用用途正常使用极限状态持久状况的标准组合用途：预应力梁截面抗裂验算；预应力桩截面抗裂验算2.工程情况2.1 基本信息结构断面图结构立面图a．结构重要性等级：结构安全等级_二级；结构重要性系数1b．横梁为叠合梁,形式为现浇横梁式结构c．有无纵向联系：有纵梁系d．桩地基模型：假想嵌固点法；嵌固点深度：根据8倍桩径；嵌固点计算深度系数η：2.2 e．桩端支撑方式：摩擦桩f．水重度(kN/m^3)：10g．计算中考虑如下水位：极端高水位3.68设计高水位2.64设计低水位.2极端低水位-.94h．排架间距(m)：6.5；排架榀数：8；码头顶面高程 (M)：4；码头前沿泥面高程(m)：-5.15 i．土层参数：单桩垂直承载力分项系数：1.55土抗拉折减系数：.7单桩抗拔承载力分项系数：1.55地基参数-#桩1层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩2层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩3层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩4层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩5层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 1509 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200 2.2 梁截面编号截面名称类型参数1 梁截面1 B=1.1H=1.6b1=.4h1=.62 梁截面2 B=.4H=13 梁截面3 B=1.1H=1.6b1=.4h1=.6截面名称截面面积(m^2) 截面惯性矩(m^4) 弹性模量(kPa 材料重度(kN/m^3) 材料名称梁截面1 1.06 .21253 3.25E+07 25 C40梁截面2 .4 .033333 3.25E+07 25 C40梁截面3 1.06 .21253 3.25E+07 25 C40 2.3 护轮坎参数b1(m)：.3； b2(m)：.25； h1(m)：.25码头后沿是否有护轮坎：无2.4 面板参数面板预制部分厚度(m)：.5；面板现浇部分厚度(m)：.1；面板空心部分厚度(m)：.5面板磨耗层厚度(m)：.2~.2面板现浇部分材料：C402.5 纵梁参数纵梁悬臂长度(m)：2.10；轨道梁凹槽宽(m)：0.00；轨道梁凹槽高(m)：0.00 纵梁中心坐标X(m) 截面名称纵梁类型1 2.1 梁截面3 轨道梁2 7.35 梁截面2 纵梁3 12.6 梁截面3 轨道梁2.6 下桩帽参数桩帽底部高程(m) 桩帽高度(m) 中心坐标X(m) 类型L(m) B(m) DL(m) DB(m)1 1.85 .6 2.1 类型1 2.4 .6 0 02 1.85 .6 7.35 类型1 1.2 .6 0 03 1.85 .6 12.6 类型1 1.2 .6 0 02.7 横梁参数注：分段是横梁从左到右依次布置的各分段的情况横梁长(m) 施工期截面使用期截面1 2.1 梁截面1 梁截面12 5.25 梁截面1 梁截面13 5.25 梁截面1 梁截面14 2.1 梁截面1 梁截面12.8 靠船构件参数沿码头前沿方向宽度(m)=1；靠船构件底部高程(m)=1.8；B1(m)=1；B2(m)=.5；H1(m)=1.5；H2(m)=.32.9 设计时采用的桩截面混凝土空心方桩名称边长(m) 内径(m)净面积(m^2)毛面积(m^2扭转惯性矩(m^4)截面惯性矩Iy(m^4)材料桩截面1.5 .25 .200913 .25 .010033 .005017 C452.10 桩截面承载力数桩截面1（根据容许轴力、弯矩、应力判定）注意：应力判定时钢桩根据材料系统自动判断；应力受压为正，受拉为负容许轴力最小值(kN) 容许轴力最大值(kN)容许合成弯矩最大值(kNm)容许应力最小值(kPa)容许应力最大值(kPa)是否验算轴力、弯矩是否验算应力0 0 0 0 0 0 02.11 桩参数容许最小桩间净距(m)0；开口时桩内水位(m)：0固定桩头时水位(m)：0桩几何参数桩号顶面坐标X(m)顶面坐标Y(m)顶面坐标Z(m)泥面高程(m)桩长(m)斜度(゜)转角(゜)1 1.55 0 1.85 -5.15 29.25 0 02 2.65 0 1.85 -5.15 29.25 0 03 7.35 0 1.85 -5.15 29.25 0 04 12.05 0 1.85 -5.15 29.25 4 1955 12.6 0 1.85 -5.15 29.25 4 -15桩其它参数桩号地基系数C(kN/m) 单元模型类型桩截面名称5 277414.7 上铰下固桩截面14 277414.7 上铰下固桩截面13 301012.9 上铰下固桩截面12 301012.9 上铰下固桩截面11 301012.9 上铰下固桩截面1注：C值：桩的轴向刚性系数，即桩顶轴向单位变形所需的轴向力(kN/m) 转角：桩在水平面上投影与X轴的夹角，逆时针为正。
(一)排架的计算简图
(一)排架的计算简图1．计算单元的确定显示更多隐藏2．排架结构的基本假定显示更多隐藏3．排架结构的计算简图(a)排架结构(b)变截面排架柱的实际轴线(c)排架结构计算简图(1)排架柱的高度由固定端算至柱顶铰结点处。
排架柱的轴线为柱的几何中心线。
当柱为变截面柱时，排架柱的轴线为一折线。
上柱高H u，下柱高H l，全柱高H，上柱截面惯性矩为I u，下柱截面惯性矩为I l，如上图(b)所示。
(2)排架的跨度以厂房的轴线为准。
横梁用一条线来代表(EA=∞)，计算简图如上图(c)。
由上图(b)改用上图(c)，需在柱的变截面处增加一个力偶M，M 等于上柱传下的竖向力乘以上下柱几何中心线的间距e 。
显示更多隐藏(二)排架上的荷载1．恒载(1)屋盖恒载(a)屋盖荷载与上、下柱的关系(b)计算简图包括屋面构造层、屋面板、天窗架、屋架、屋盖支撑以及与屋架连接的各种管道的重力荷载。
它们都以集中力G l的形式施加于柱顶，作用点位于屋架上下弦几何中心线汇交处(对标准屋架通常在纵向定位轴线内侧l50mm处)。
G l对上柱截面中心往往有偏心距e l，对下柱截面中心又增加另一偏心距e2(e2为上下柱中心线间距)，所以G l对柱顶截面中心有一个外力矩G l e l，对变截面处下柱截面中心有一个附加力矩G l e2，如上图(b)所示。
显示更多隐藏(2)柱、吊车梁和轨道联结重力荷载(a)就位后的柱和吊车梁(I―固定柱用的钢楔)(b)柱重力荷载用下的计算简图(c)吊车梁和轨道联结作用下的计算简图①柱的重力荷载G2、G3分别按上、下柱(下柱包括牛腿)的实际体积计算。
上柱自重G2作用于上柱重心，它的作用线与上柱中心线相重合，对下柱截面中心线有偏心距e2，对牛腿顶面处下柱截面中心有一个外力矩G2e2；下柱自重G3作用于下柱的重心，它的作用线与下柱中心线相重合，如上图(b)所示。
②吊车梁和轨道联结的重力荷载G4可从相应的标准图集中查得，轨道联结也可按1～2kN/m沿吊车梁长度方向的均布荷载计算。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
排架(1)支撑计算书排架（一）支撑计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为4.5米，基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.85米，立杆的步距h=1.80米，梁底增加一道承重立杆。
图1梁模板支撑架立面简图图2梁模板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.116×4.500=0.522kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：NG2 = 1.500×0.800×0.850/2=0.510kN(3)钢筋混凝土梁自重(kN)：NG3 = 25.000×0.300×0.800×0.850/2=2.550kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 3.582kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ = (1.000+2.000)×0.800×0.850/2=1.020kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经计算得到，梁支撑每根立杆的轴向压力计算值约为N=1.2×3.582+1.4×1.020=5.727kN二、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N -- 立杆的轴心压力设计值(kN)；N = 5.73-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 查表得到；i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.58A -- 立杆净截面面积(cm2)； A = 4.89W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08-- 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值(N/mm2)；[f] = 205.00l0 -- 计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh(1)l0 = (h+2a)(2)k1 -- 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；公式(1)的计算结果：= 81.39，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!公式(2)的计算结果：= 51.39，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果：= 69.25，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!三、梁底支撑脚手架钢管的小横杆计算:作用在梁底支撑钢管上的集中力的计算：P =5.73/0.85×1.00=6.74kN梁底支撑钢管按照简支梁的计算如下计算简图经过简支梁的计算得到支座反力RA = RB=2.67kN中间支座最大反力Rmax=8.13kN最大弯矩Mmax=0.825kN.m截面应力=0.825×106/5080.0=162.403N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!四、梁底支撑脚手架钢管的大横杆计算:支撑小横杆的大横杆按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P取小横杆的最大支座反力，P=8.13kN大横杆计算简图如下梁底支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=0.85/1.00=1经过简支梁的计算得到支座反力RA = RB=(1-1)/2×8.13+8.13=8.13kN最大弯矩Mmax=(1×1-1)/(8×1)×8.13×0.85=0.00kN.m截面应力=0.00×106/5080.0=0.00N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取大横杆的支座反力，R=8.13kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
排架（二）支撑计算书C区500人报告厅的层高达到9.3m，且梁的截面、跨度较大，基本尺寸为：梁截面B×D=1500mm×300mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距h=1.80米，梁底增加一道承重立杆。
图1梁模板支撑架立面简图图2梁模板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.116×9.300=1.080kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 1.500×1.500×0.600/2=0.675kN(3)钢筋混凝土梁自重(kN)：NG3 = 25.000×0.300×1.500×0.600/2=3.375kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 5.130kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ = (1.000+2.000)×1.500×0.600/2=1.350kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经计算得到，梁支撑每根立杆的轴向压力计算值约为N=1.2×5.130+1.4×1.350=8.046kN 二、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N -- 立杆的轴心压力设计值(kN)；N = 8.05-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 查表得到；i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.58A -- 立杆净截面面积(cm2)； A = 4.89W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08-- 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值(N/mm2)；[f] = 205.00l0 -- 计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh(1)l0 = (h+2a)(2)k1 -- 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；公式(1)的计算结果：= 114.35，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!公式(2)的计算结果：= 72.20，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016；公式(3)的计算结果：= 99.12，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!三、梁底支撑脚手架钢管的小横杆计算:作用在梁底支撑钢管上的集中力的计算如下P =8.05/0.60×1.00=13.41kN梁底支撑钢管按照简支梁的计算如下计算简图经过简支梁的计算得到支座反力RA = RB=7.82kN中间支座最大反力Rmax=11.18kN最大弯矩Mmax=1.847kN.m截面应力=1.847×106/5080.0=363.626N/mm2水平支撑梁的计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!采用双钢管支撑水平梁。
四、梁底支撑脚手架钢管的大横杆计算:支撑小横杆的大横杆按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P取小横杆的最大支座反力，P=11.18kN大横杆计算简图如下梁底支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=0.60/1.00=1经过简支梁的计算得到支座反力RA = RB=(1-1)/2×11.18+11.18=11.18kN最大弯矩Mmax=(1×1-1)/(8×1)×11.18×0.60=0.00kN.m截面应力=0.00×106/5080.0=0.00N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取大横杆的支座反力，R=11.18kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
感谢您的阅读！。