常压容器设备强度计算书(模板)
压力容器计算书
软件批准号：DATA SHEET OF PROCESSEQUIPMENT DESIGN设备名称：分气缸EQUIPMENT图号：DWG NO。
设计单位：青岛畅隆电力设备有限公司DESIGNER钢制卧式容器计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件简图设计压力p 1 MPa设计温度t300 ℃筒体材料名称Q235-B封头材料名称Q235-B封头型式椭圆形筒体内直径D i800 mm筒体长度L5656 mm筒体名义厚度δn10mm 支座垫板名义厚度δrn6mm 筒体厚度附加量C 2.8mm 腐蚀裕量C1 2 mm 筒体焊接接头系数Φ0.85封头名义厚度δhn8.8mm 封头厚度附加量C h 2.8mm 鞍座材料名称Q235-B鞍座宽度b150mm 鞍座包角θ120°支座形心至封头切线距离A625mm 鞍座高度H 250mm 地震烈度低于七度内压圆筒校核计算单位 青岛畅隆电力设备有限公司计算条件筒体简图计算压力 P c 1.00MPa 设计温度 t 300.00︒ C 内径 D i 800.00mm 材料Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]116.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t81.00MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.80mm 腐蚀裕量 C 2 2.00mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 5.85mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 7.20 mm 名义厚度 δn = 10.00mm 重量1129.80Kg压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 1.7901 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 118.05 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 1.22825MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 56.06 MPa [σ]tφ 68.85 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格左封头计算计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件椭圆封头简图计算压力P c 1.00 MPa设计温度 t 300.00 ︒ C内径D i 800.00 mm曲面高度h i 200.00 mm材料 Q235-B (板材)设计温度许用应力[σ]t 81.00 MPa试验温度许用应力[σ] 116.00 MPa钢板负偏差C1 0.80 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 4.95mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 6.00mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =8.80mm结论满足最小厚度要求重量51.97 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.21046MPa结论合格右封头计算计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件椭圆封头简图计算压力P c 1.00 MPa设计温度 t 300.00 ︒ C内径D i 800.00 mm曲面高度h i 200.00 mm材料 Q235-B (板材)设计温度许用应力[σ]t 81.00 MPa试验温度许用应力[σ] 116.00 MPa钢板负偏差C1 0.80 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 4.95mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 6.00mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =8.80mm结论满足最小厚度要求重量51.97 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.21046MPa结论合格卧式容器（双鞍座）计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件简图计算压力p C 1 MPa设计温度t300 ℃圆筒材料Q235-B鞍座材料Q235-B圆筒材料常温许用应力 [σ] 116 MPa圆筒材料设计温度下许用应力[σ]t 81 MPa圆筒材料常温屈服点σσ235MPa鞍座材料许用应力 [σ]sa147MPa 工作时物料密度Oγ1000kg/m3液压试验介质密度γT1000kg/m3圆筒内直径D i800 mm 圆筒名义厚度δn10mm 圆筒厚度附加量C 2.8mm 圆筒焊接接头系数φ0.85封头名义厚度hnδ8.8mm 封头厚度附加量 C h 2.8mm 两封头切线间距离L5706 mm 鞍座垫板名义厚度δrn6mm 鞍座垫板有效厚度δre6mm 鞍座轴向宽度 b150mm 鞍座包角θ120°鞍座底板中心至封头切线距离A625mm 封头曲面高度h i200mm 试验压力p T 1.79012MPa 鞍座高度H250mm 腹板与筋板组合截面积A sa9500mm2腹板与筋板组合截面断面系数Z r96864.8mm3地震烈度<7圆筒平均半径R a405 mm物料充装系数oφ1一个鞍座上地脚螺栓个数2地脚螺栓公称直径16mm 地脚螺栓根径13.835mm 鞍座轴线两侧的螺栓间距530 mm 地脚螺栓材料Q345。
过程设备强度计算书
塔器附件及基础
塔器附件质量计算 系数
0.25 基 本 风 压
N/m2
基础高度
mm 3000
塔器保温层厚度
mm
50
保温层密度
kg/m3
裙座防火层厚度
mm
0
防火层密度
kg/m3
管线保温层厚度
mm
50
最 大 管 线 外 径 mm
笼式扶梯与最大管线的相
180
对位置
场地土类型
III
场地土粗糙度
类别
地震烈度
8度
Q235-A
地脚螺栓材料许用应力 MPa
147
注：以 下 设 计 参 数 均 参 照 JB4710-92 表 5-6 并 计 算 确 定 地脚螺栓个数
16
地脚螺栓公称直径 mm
30
全部筋板块数
32
相邻筋板最大外侧间距 mm
200
筋板内侧间距 mm
200
筋板厚度 mm
10
筋板宽度 mm
158
盖板类型
整块
92583.6 92057.1 91243.9 91243.9 14599.3 12164.1 9648.11
最小质量
15307.8 14781.3 13968.1 13968.1 12044.8 10121.5 7958.95
液压试验时质量
87089.4
86562.9
13968.1
13968.1
12044.8
[]t
113.00 113.00 113.00 113.00
B
107.64 107.64 107.64 107.64
组合应力校核 A1
37.2266 35.6227 34.45 43.25
容器强度计算
et t
mm mm
dop 二选一
椭圆或长圆开孔 截面弦长 mm δ mm 壳体开孔 开孔位于椭圆封头 80%直径内 平盖开孔补强 dop 6.901806122 5.849952517
0
开 强孔 A 面所 积需 补
3191.395151 2705.018044
462.4 0
2
dop≤0.5D0 平盖计算厚度 δ p mm 平盖单 个开孔 且开孔 直径 平盖开孔补强所需面积 A MM
0
dop＞0.5D0
二、内压容器筒体强度计算 适用范围： 0.4*［σ ］t*φ 判断 Pc≤0.4*［σ ］t*φ 1 2 3 4 5 焊接接头系数 φ 筒体计算厚度δ h mm 设计厚度 δ d mm 筒体名义厚度δ n mm 筒体有效厚度δ e mm 筒体许用应力比 Mpa 接管许用应力比 Mpa 人孔法兰许用应力比 Mpa 取以上应力比值较小值 水压试验 PT 44.846 OK 0.85 6.901806122 8.901806122 11.20180612 9.7
12
148 1.122062 148 1.122062 152 1.152388 1.122062168 1.542835481 1.55
四、有效开孔补强 有效宽度B 2*dop dop+2*δ n+2*δ nt 924.8 510.4 924.8
外伸接管 （dop*δ nt ）^(1/2) 有效高度h1 接管实际外伸高度 内伸接管 （dop*δ nt ）^(1/2) 有效高度h2 接管实际内伸高度
2053.129855 12 12 12 72
焊缝金属 截面积 A3
有内伸 无内伸
144 3419.014704 3491.014704 不要补强 不要补强 -227.619553 -785.99666
压力容器强度计算
压力容器强度计算压力强度计算在压力的设计过程中，首先需要确定设计参数。
我国现行的压力标准为GB150-98“钢制压力”国家标准。
该标准采用弹性失效准则和稳定失效准则，应用解析法进行应力计算，比较简便。
与之相似的是，JB4732-1995《钢制压力—分析设计标准》允许采用高的设计强度，从而在相同设计条件下，减少厚度和重量，但计算比较复杂，采用塑性失效准则、失稳失效准则和疲劳失效准则，与美国的ASME标准思路相似。
在确定设计参数时，需要考虑直径。
对于用钢板卷制的筒体，以内径作为其公称直径。
而如果筒体是使用无缝钢管直接截取的，则规定使用钢管的外径作为筒体的公称直径。
表格1和表格2分别列出了压力的公称直径。
设计压力是指设定的顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压力。
在设计压力的确定中，需要考虑相关的基本概念。
工作压力Pw在正常的工作情况下，顶部可能达到的最高压力。
对于塔类直立，直立进行水压试验的压力和卧置时不同。
工作压力是根据工艺条件决定的，顶部的压力和底部可能不同，许多塔器顶部的压力并不是其实际最高工作压力。
标准中的最大工作压力、最高工作压力和工作压力概念相同。
计算压力Pc是GB150-1998新增加的内容，是指在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力。
当静压力值小于5％的设计压力时，可略去静压力。
在设计压力的确定中，需要注意与GB150-1989对设计压力规定的区别。
第二节内压筒体与封头厚度的设计1.内压圆筒的厚度设计根据GB150-1998的定义，内压圆筒壁内的基本应力是薄膜应力，由第三强度理论可知薄膜应力的强度条件为：σr3σ]t，σr3t PD/2δ。
其中，[σ]是制造筒体钢板在设计温度下的许用应力。
考虑到焊接接头的影响，公式（1）中的许用应力应使用强度可能较低的焊接接头金属的许用应力，即把钢板的许用应力乘以焊缝系数。
因此，内压圆筒的理论计算厚度δ应满足δ≥PcDi/2[σ]tϕ，其中D为中径。
压力容器的强度计算
• M——碟形封头的形状系数 • M的取值见表8-4
•
§16-2 容器设计(PASS)
• 壁厚的计算
简 化
•
§16-2 容器设计(PASS)
• 碟形封头球面内半径Rci可以取等于封头直 径Di或0.9 Di，令Rci＝α Di
•式中α＝0.9或1，常用值为0.9
碟形封头的厚度如果太薄，也会发生内压下的弹性失 稳。所以规定：对于Rci＝0.9Di。r＝0.17Di的碟形封头， 其计算厚度不得小于封头内直径的0.15％。如果折边半径 小于0.17Di（但不允许小于0.1Di），其计算厚度不得小 于0.3％Di。
头要比凸形封头厚得多。
（3）平板封头结构简单，制造方便，在压力不高，直径较小的容器中，采用平 板封头比较经济简便。 承压设备的封头一般不采用平板形，只是压力容器的人孔、手孔以及在操 作时需要用盲板封闭的地方，才用平板盖。
（4）高压容器中，平板封头用得较为普遍。 这是因为高压容器的封头很厚，直径又相对较小，凸形封头的制造较为困难。
•3.厚度系数在确定工作应力和最大许可压力时的应用:
•厚度系数β
β＝δe / δ
•(16-13)
•厚度系数反映了筒体厚度上的富裕程度。
•(16-14)
•(16-15)
•
§16-2 容器设计
•三、内压凸形封头壁厚的确定:
1. 封头的分类:
•
§16-2 容器设计
•2.内压凸形封头包括四种形式：
•(a)标准椭圆形，(b)半球形，(c)碟形,(d)无折边球形。
§16-3 容器参数的确定
•一、设计压力 ：
1.设计压力：
设计压力是在相应的设计温度下用以确定壳壁厚度的压力，亦即标注在铭牌上的容器 设计压力。其值稍高于最大工作压力。
压力容器强度计算(20210201112022)
压力容器强度计算第一节设计参数的确定1我国压力容器标准与适用范围我国现执行GB150 - 98钢制压力容器”国家标准。
该标准为规则设计，采用弹性失效准则和稳定失效准则, 应用解析法进行应力计算，比较简便。
JB4732-1995《钢制压力容器一分析设计标准》，其允许采用高的设计强度，相同设计条件下，厚度可以相应地减少，重量减轻。
其采用塑性失效准则、失稳失效准则和疲劳失效准则，计算比较复杂，和美国的ASME标准思路相似。
2、容器直径（diameter of vessel考虑压制封头胎具的规格及标准件配套选用的需要，容器筒体和封头的直径都有规定。
对于用钢板卷制的筒体，以内径作为其公称直径。
如果筒体是使用无缝钢管直接截取的，规定使用钢管的外径作为筒体的公称直径。
表2无缝钢管制作筒体时容器的公称直径（mm）3、设计压力（design pressure（1）相关的基本概念（除了特殊注明的，压力均指表压力）工作压力P W：在正常的工作情况下，容器顶部可能达到的最高压力。
①由于最大工作压力是容器顶部的压力，所以对于塔类直立容器，直立进行水压试验的压力和卧置时不同;②工作压力是根据工艺条件决定的，容器顶部的压力和底部可能不同，许多塔器顶部的压力并不是其实际最高工作压力（the maximum allowable working pressure ）。
③标准中的最大工作压力，最高工作压力和工作压力概念相同。
设计压力指设定的容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压力。
①对最大工作压力小于0.1Mpa的内压容器，设计压力取为0.1Mpa;②当容器上装有超压泄放装置时，应按超压泄放装置”的计算方法规定。
③对于盛装液化气体的装置，在规定的充满系数范围内，设计压力由工作条件下，可能达到的最高金属温度确定。
（详细内容，参考GB150-1998，附录B （标准的附录），超压泄放装置。
）计算压力P C 是GB150-1998新增加的内容，是指在相应设计温度下， 用以确定元件厚度的压力， 其中包括液柱静压力，当静压力值小于5%的设计压力时，可略去静压力。
100立方0.2Mpa不锈钢储罐压力容器强度计算书
内筒体下段内压计算 计算单位 工程公司计算所依据的标准GB/T 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 p c 0.52 MPa设计温度 t -196.00 ︒ C 内径 D i 3000.00 mm材料S30408(Rp1.0)# ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]166.60 MPa 设计温度许用应力 [σ]t166.60 MPa 试验温度下屈服点 R eL 250.00 MPa 负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 0.00 mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量计算计算厚度 δ = ct ic ][2P D p -φσ = 4.69mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 7.70 mm 名义厚度 δn = 8.00 mm 重量899.22Kg压力试验时应力校核压力试验类型 气压试验试验压力值 p T = 1.10p [][]σσt = 0.3900MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.80 R eL = 200.00MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 76.17 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [p w ]= 2δσφδe t i e []()D += 0.85302MPa 设计温度下计算应力 σt= ee i c 2)(δδ+D p = 101.56 MPa [σ]tφ 166.60 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论 合格内容器上封头内压计算计算单位 工程公司 计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 p c 0.35 MPa设计温度 t -196.00 ︒ C 内径 D i 3000.00 mm 曲面深度 h i 750.00 mm 材料S30408 (板材) 设计温度许用应力 [σ]t166.60 MPa 试验温度许用应力 [σ] 166.60 MPa 负偏差 C 1 0.30mm 腐蚀裕量 C 2 0.50（封头加工减薄量） mm焊接接头系数 φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型 气压试验 试验压力值p T = 1.10pt][][σσ= 0.3900MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t [σ]T ≤ 0.80 R eL = 200.00MPa 试验压力下封头的应力σT = φδδ.2)5.0.(eh eh i T KD p += 112.60MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+2i i 2261h D = 1.0000计算厚度 δh = ct ic 5.0][2p D Kp -φσ = 3.15mm 有效厚度 δeh =δnh - C 1- C 2= 5.20 mm 最小厚度 δmin = 4.50 mm 名义厚度 δnh = 6.00 mm 结论 满足最小厚度要求 重量468.64Kg压 力 计 算最大允许工作压力 [p w ]= eh i eht 5.0][2δφδσ+KD = 0.57705MPa结论 合格内筒下封头压力计算计算单位 工程公司 计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 p c 0.55 MPa设计温度 t -196.00 ︒ C 内径 D i 3000.00 mm 曲面深度 h i 750.00 mm 材料S30408 (板材) 设计温度许用应力 [σ]t166.60 MPa 试验温度许用应力 [σ] 166.60 MPa 负偏差 C 1 0.30mm 腐蚀裕量 C 2 0.90（封头加工减薄量） mm焊接接头系数 φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型 气压试验 试验压力值p T = 1.10pt][][σσ= 0.3900MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t [σ]T ≤ 0.80 R eL = 200.00MPa 试验压力下封头的应力σT = φδδ.2)5.0.(eh eh i T KD p += 86.13MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+2i i 2261h D = 1.0000计算厚度 δh = ct ic 5.0][2p D Kp -φσ = 4.96mm 有效厚度 δeh =δnh - C 1- C 2= 6.80 mm 最小厚度 δmin = 4.50 mm 名义厚度 δnh = 8.00 mm 结论 满足最小厚度要求 重量625.86Kg压 力 计 算最大允许工作压力 [p w ]= eh i eht 5.0][2δφδσ+KD = 0.75440MPa结论 合格注：带#号的材料数据是设计者给定的。
按GB150与JB4732编制设备强度计算书
55.15
mm
δd = δ + C2 =
58.15
mm
名义厚度：
δ'n = δd + C1 =
58.45
mm
取
δn =
80
mm
有效厚度：
δe = δn - C1 - C2
76.7
mm
1.结构设计时应保证锥段的母线长度≥559.1mm.(本锥体的母线长度约为2252mm)
2.与锥壳大端连接处的圆筒加强段长度应≥316.3mm，此段圆筒厚度应≥37.88mm。（不包义厚度：
取
有效厚度：
最小厚度： 检验结论：
C = C1 + C2 = δ'nh = δh + C =
δnh =
1.60 10.80
12
δeh = δnh - C1 C2 =
10.4
δmin=
6
满足最小厚度要求
应力校核
mm mm mm
mm
mm 合格
说明： 1、当Ri/ri≤
无数值 mm 51.40
δ/Ri<0.002 mm
不符合
名义厚度：
δ'n = δd + C1 =
51.70
mm
取
δn =
60
mm
有效厚度：
δe = δn - C1 - C2 =
58
mm
设计
计 算内压 力
计 算外压 力 设计温度 锥壳大端内直径
锥壳小端内直径 锥体切线高度 锥体半顶角 锥壳大端折边半径 （至内壁） 锥壳小端折边半径 （至外壁） 锥壳材料
(适用标准：JB4732-2005)
容器代号： 容器名称： 所属图号： 设 计： 校 对： 审 核： 批 准： 日 期：
150m3储罐强度计算书.
MPa
设计温度
65
℃
壳体型式
圆形筒体
壳体材料
名称及类型
Q345Rቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
板材
壳体开孔处焊接接头系数φ
0.85
壳体内直径Di
5000
mm
壳体开孔处名义厚度δn
16
mm
壳体厚度负偏差C1
0.3
mm
壳体腐蚀裕量C2
1
mm
壳体材料许用应力[σ]t
189
MPa
接管实际外伸长度
150
mm
接管实际内伸长度
0
mm
接管材料
接管计算厚度δt
0.11
mm
补强圈强度削弱系数frr
0
接管材料强度削弱系数fr
0.958
开孔直径d
69.25
mm
补强区有效宽度B
138.5
mm
接管有效外伸长度h1
18.61
mm
接管有效内伸长度h2
0
mm
开孔削弱所需的补强面积A
650.5
mm2
壳体多余金属面积A1
368.6
mm2
接管多余金属面积A2
116.4
1.69001e+08
N·mm
系数计算
K1=1
K2=1
K3=0.485135
K4=0.295241
K5=0.673288
K6=0.00791865
K6’=
K7=
K8=
K9=0.259372
C4=
C5=
筒体轴向应力计算
轴向应力计算
操作状态
54.5452
50.6886
MPa
压力容器 换热器强度计算
计算单位
压力容器专用计算软件 GB 150.3-2011 筒体简图
MPa C mm ( 板材 ) MPa MPa MPa mm mm 厚度及重量计算
计算厚度 有效厚度 名义厚度 重量
Pc Di = 2[ ]t P = 1.53 c
mm mm mm Kg
e =n - C1- C2= 6.70 n = 8.00 压力试验时应力校核
压力试验类型 试验压力值 压力试验允许通过 的应力水平 T 试验压力下 圆筒的应力 校核条件 校核结果
液压试验
PT = 1.25P
[ ] [ ] t
=
1.2564 220.50
(或由用户输入)
MPa MPa
T 0.90 s =
T = pT .( Di e ) = 42.82 2 e . T T 合格 压力及应力计算
3
过 程 设 备 强 度 计 算 书
SW6-2011
前端管箱封头计算结果 计算单位 计算所依据的标准 计算条件 计算压力 Pc 1.00 MPa 设计温度 t 80.00 C 内径 Di 450.00 mm 曲面深度 hi 113.00 mm 材料 Q235-B (板材) t 设计温度许用应力 113.75 MPa 试验温度许用应力 116.00 MPa 钢板负偏差 C1 0.30 mm 腐蚀裕量 C2 1.00 mm 焊接接头系数 1.00 压力试验时应力校核 压力试验类型 试验压力值 压力试验允许通过的应力t 试验压力下封头的应力 校核条件 校核结果 液压试验 PT = 1.25Pc [ ]t = 1.2564
mm mm mm Kg
e =n - C1- C2= 6.70 n = 8.00 183.88 压力试验时应力校核 气压试验
注册化工工程师必备-常压容器设备筒体强度及补强计算书自动计算-带计算公式
简 图
0 997 10 1860 0.019 0.019 80 1500 06Cr19Ni10 137 137 130 0.3 0 0.85 壁厚计算
Mpa kg/m3 N/kg mm Mpa Mpa ℃ mm Mpa Mpa Mpa mm mm
Di
δ
碳钢 低合金钢≥ 不锈钢≥ 0.13 0.3 2.30 6 5.7 液压试验时应力效核
0.38 4.56 4.94 8 3.44 液压试验时应力效核 0.08 0.05 16.58 179.78 可行 压力计算
mm mm mm mm mm Mpa Mpa Mpa Mpa
液压试验压力（取较大值）
0.075858696
试验压力下封头的应力 σT=PT(Di+δe)/2δe= 许用值 σT≤0.9φReL σT≤0.9φReL
常 压 容 器 设 备 强 度 计 算 书
内压圆筒体 (NB/T47003.1-2009) 单位
P ρ g h ρgh PC t Di ReL [σ] [σ] C1 C2 φ
t
设计条件
设计压力 物料密度 重力加速度 液面高度 液注静压力 计算压力 P+ρgh 设计温度 筒体内径 筒体材料 试验温度下屈服强度 常温下材料许用应力 设计温度下材料许用应力 钢板厚度负偏差 腐蚀裕量 焊接接头系数 壳体最小厚度 min (mm) （不包括腐蚀裕量） 计算厚度 δ = Pc Di / 2 [σ] φ=
最大允许设计压力[P]=2 [σ]t φ δhe / K Dhi=
0.36
Mpa
设计温度下圆筒计算应力 许用值 σ≤φ[σ]t σ≤φ[σ]t
盛水试验时应力效核 σ=PcDi/2δhe 8.69 78.2 可行
常压设备计算
0.85
193000.0
MPa
第 2 页，共 8 页
二、设 计依据 标准。 DESIGN STANDA RD
*《钢制 焊接常压 容器》
NB/T 47003.12《00S9TEEL WELDE D ATMOSP HERIC PRESSU RE VESSEL S》
三、容 器顶板 厚度 VESSEL TOP PLATE THICKN ESS
第二道横向加固件距顶边距离
SECOND TRANSVERSE REINFORCEMENT DISTANCE FROM THE TOP EDGE
第一道加固圈单位长度上载荷
LOAD PER UNIT LENGTH ON FIRST TRANSVERSE REINFORCEMENT
第一道加固圈所需惯性矩
ACTUAL INERTIA MOMENT OF FIRST TRANSVERSE
Gi
容器主体材质 VESSEL MATERIAL
主体材质的材料屈服极限 MATERIAL YIELD
S
设计温度下材料的许用应力 ALLOWABLE STRESS
OF MATERIAL FOR DESIGN TEMPERATURE
[σ]t
设计温度下材料的许用压缩应力 ALLOWABLE
COMPRESS STRESS OF MATERIAL FOR DESIGN TEMPERATURE
1）顶边加固件计算 TOP EDGE STIFFENING RIB CALCULATION
第 3 页，共 8 页
第一道横向加固件距顶边距离
FIRST TRANSVERSE REINFORCEMENT DISTANCE
h1
FROM THE TOP EDGE
常压容器设备强度计算书(英文模板)
available 5
Data Sheet of Process Equipment Calculation
6
Data Sheet of Process Equipment Calculation
Flat Cover (NB/T47003.1-2009) Calculation Conditions
t
Calculations for Pressure 0.84 Mpa 2.44 110.5 available Mpa Mpa 3 Stress Checking at Full Water Test
Data Sheet of Process Equipment Calculation
4
Data Sheet of Process Equipment Calculation
t
Dwg
0 997 10 1860 0.019 0.019 80 1500 06Cr19Ni10 137 137 130 0.3 0 0.85 1 0.13 mm 0.3 0.43 6 5.7 mm mm mm mm Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa mm mm Mpa kg/m3 N/kg mm Mpa Mpa ℃ mm
Stress Checking at Static Pressure Test Test Pressure（Max） 0 0.05 6.60 104.81 available Stress Checking at Full Water Test Cylinder Stress at Full Water Test σ≤φ[σ]t σ=PcDi/2δe σ ≤φ[σ]t 110.5 available 1 2.44 Mpa Mpa Allowance Stress Level at Full Water Test
压力容器的强度计算
4.有效壁厚 δ e ：
将圆筒厚度从δd往δn圆整时，由于圆整量△可帮助筒体承受 介质内压，所以真正可以用来承受介质压力的有效壁厚δe为
e
或
e n C1 C2
(16-9)
一、内压圆筒壁厚的确定：
5.最小壁厚δ
min
：
对于设计压力较低的容器，根据强度公式计算出来的厚度很薄。 大型容器，如果筒体厚度过薄，将导致刚度不足而极易引起过 大的弹性变形，不能满足运输、安装的要求。 因此，必须限定一个最小厚度以满足刚度和稳定性要求。 （不 包括腐蚀裕量，有时可以不再另加钢板负偏差）
σr3 δ 按第三强度理论得到的薄膜应力的相当应力。 计算厚度，mm。
一、内压圆筒壁厚的确定
容器筒体一般由钢板卷焊而成。由于在焊接加热过程中，对焊缝 金属组织产生不利影响，同时在焊缝处往往形成夹渣、气孔、未焊透等 缺陷，导致焊缝及其附近区域强度可能低于钢材本体的强度。
公式(16-2)中钢板许用应力 [σ] t 用强度较低的焊缝许用应力代替。 焊缝许用应力=钢板的许用应力×焊接接头系数φ。φ＜1
例： 设计条件如下：P=0.3MPa，Di=2m，[σ]t=113MPa，（焊接接
头系数 ）φ=0.85，介质对容器的腐蚀率为0.2mm/年，设计寿命 为10年,试确定容器筒体的计算厚度、设计厚度，名义厚度，有 效厚度。
解： 计算厚度
最小壁厚
0.3 2000 3.12m m t 2 2 113 0.85 pDi
一、内压圆筒壁厚的确定
1.理论计算壁厚δ : 内压圆筒器壁内的基本应力是薄膜应力,根据第三 强度理论得出的薄膜应力强度条件是：
r 3
对于筒体，该强度条件为:
压力容器的强度计算精选文档
压力容器的强度计算精选文档TTMS system office room 【TTMS16H-TTMS2A-TTMS8Q8-第11章压力容器的强度计算本章重点要讲解内容：（1）理解内压容器设计时主要设计参数（容器内径、设计压力、设计温度、许用应力、焊缝系数等）的意义及其确定原则；（2）掌握五种厚度（计算壁厚、设计壁厚、名义壁厚、有效壁厚、最小壁厚）的概念、相互关系以及计算方法；能熟练地确定腐蚀裕度和钢板负偏差；（3）掌握内压圆筒的厚度设计；（4）掌握椭圆封头、锥形封头、半球形封头以及平板封头厚度的计算。
（5）熟悉内压容器强度校核的思路和过程。
第一节设计参数的确定1、我国压力容器标准与适用范围我国现执行GB150－98 “钢制压力容器”国家标准。
该标准为规则设计，采用弹性失效准则和稳定失效准则，应用解析法进行应力计算，比较简便。
JB4732-1995《钢制压力容器—分析设计标准》，其允许采用高的设计强度，相同设计条件下，厚度可以相应地减少，重量减轻。
其采用塑性失效准则、失稳失效准则和疲劳失效准则，计算比较复杂，和美国的ASME标准思路相似。
2、容器直径（diameter of vessel）考虑压制封头胎具的规格及标准件配套选用的需要，容器筒体和封头的直径都有规定。
对于用钢板卷制的筒体，以内径作为其公称直径。
表1 压力容器的公称直径（mm）如果筒体是使用无缝钢管直接截取的，规定使用钢管的外径作为筒体的公称直径。
表2 无缝钢管制作筒体时容器的公称直径（mm）3、设计压力（design pressure）（1）相关的基本概念（除了特殊注明的，压力均指表压力）✧工作压力P W：在正常的工作情况下，容器顶部可能达到的最高压力。
①由于最大工作压力是容器顶部的压力，所以对于塔类直立容器，直立进行水压试验的压力和卧置时不同；②工作压力是根据工艺条件决定的，容器顶部的压力和底部可能不同，许多塔器顶部的压力并不是其实际最高工作压力（the maximum allowableworking pressure）。
常压容器设备强度计算书 模板
0.84
MpaБайду номын сангаас
盛水试验时应力效核
设计温度下圆筒计算应力
σ=PcDi/2δhe
2.44
Mpa
许用值
σ≤φ[σ]t
110.5
Mpa
σ≤φ[σ]t
可行
5
常压容器设备强度计算书
6
常压容器设备强度计算书
内压平盖 (NB/T47003.1-2009)
设计条件
设计压力 物料密度 重力加速度 液面高度 液注静压力 计算压力 P+ρgh 设计温度 平盖计算直径 封头材料 试验温度下屈服强度 常温下材料许用应力 设计温度下材料许用应力 钢板厚度负偏差 腐蚀裕量 焊接接头系数 结构特征系数
δ = Pc Di / 2 [σ]t φ=
0.13
Di
δ
3 2
取较大值 mm
壁厚附加量 C = C1 + C2 = 设计厚度 δ`n = δ + C =
0.3
mm
2.30
mm
名义厚度取 δn =δ + C2 + C1 +圆整
6
mm
有效厚度 δe = δn - C =
5.7
mm
液压试验时应力效核
液压试验压力（取较大值） PT=1.25 P [σ]/[σ]t=
mm 16.68
mm
mm 0.00
mm
mm
mm
mm
mm
δt=PcDi/2[σ]tφ
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常压容器设备强度计算书
10
常压容器设备强度计算书
内压筒体开孔补强 (NB/T47003.1-2009)
开孔补强计算
圆筒开孔所需的补强面积
压力容器计算书
设计计算书Design Calculation Sheet1. 设计参数和条件Design Data and Condition:1) 设计所遵循的规范Applicable Code:ASME SectionⅧ，Div.1, 2013 Edition;2) 设计压力(p) : 内部1.2兆帕Design Pressure (p): Internal 1.2 Mpa;3) 设计温度: 0摄氏度到60摄氏度Design Temperature: 0℃～60℃;4) 最低设计金属温度：-29℃；MDMT: -29℃5) 焊缝系数(E): 壳体为0.85，封头为0.85(无缝)，Joint Efficiency (E): 0.85 for Shell and 1.0 for Heads（seamless）；6) 材料最大许用应力Material Max. Allowable Stress:Based on ASME Code Sec.Ⅱ, Part D Table 1A壳体和封头: SA516M Gr. 485，60摄氏度时为138兆帕Shell & Heads: SA516M Gr. 485 Material Max. Allowable Stress is 138MPa at 60℃；接管: SA106M Gr. B，60摄氏度时为118兆帕Nozzles：SA106M Gr. B Steel Material Max. Allowable Stress 118 Mpa at 60℃；7) 媒介: 空气Medium: Air ;8) 封头类型: 2:1椭圆封头Head type: 2:1Ellipsoidal Head；9) 其他载荷: Others Loadings: See verify for UG-22 loading;10) 腐蚀余度: 2.0毫米Corrosion Allowance: 2.0 mm11) 容器外形和尺寸(见图纸空气储罐U-1110-1 )Layout of Vessel and Dimension:As Shown in Air storage tank Specification (Dwg. No. U-1110-1)12) ASME 认证钢印及标志符: 要求”ASME”钢印及”U”标志符Stamp of ASME Ceretification Mark and U Designator: Stamp of ASME Ceretification Mark and U Designator required.Verify for UG-22 Loading2.1 内压壳体最小厚度 Min. Required Thickness of Shell under Internal Pressure 符号 Symbols:t= 壳体要求最小厚度，毫米t = minimum required thickness of shell, mm P = 内部设计压力, 1.2兆帕P = internal design pressure, 1.2MPa [see UG-21] R = 容器筒内半径， 402毫米 (考虑腐蚀余量)R = inside radius of the shell course under consideration, 402mm S = 最大许用应力值，138兆帕S = maximum allowable stress value, 138MPa [ see ASME Code Part II D Table 1A for materialSA516M Gr.485] E = 焊缝系数，0.85E = joint efficiency, 0.85 [see Table UW-12(1)]Since P=1.2MPa is less than 0.385SE=45.16MPa, Formula UG-27(c)(1) is used:)(14.42.1*6.085.0138)2400(2.16.0mm P SE PR t =-⨯+⨯=-=考虑腐蚀裕量：Consider of corrosion allowable: tr= t + Ca = 4.14 + 2.0 = 6.14mm ；这些公式只有在环向接头系数小于纵向接头系数一半时才起作用，根据UG-27(c) (2)的注释16，用于纵向应力的UG-27(c) (2)公式不用考虑。
压力容器计算书
Pressure Vessel版次Rev. No.产品名称：空气储罐Product Name : Air storage tank施工图号：xxxxxxxDrawing. No.版次：0Rev.：版次Rev.编制Prepared By批准Approved By授权检验师Authorized InspectorPressure Vessel版次Rev. No.设计计算书Design Calculation Sheet1. 设计参数和条件Design Data and Condition:1) 设计所遵循的规范Applicable Code:ASME SectionⅧ，Div.1, 2013 Edition;2) 设计压力(p) : 内部1.2兆帕Design Pressure (p):Internal 1.2 Mpa;3) 设计温度: 0摄氏度到60摄氏度Design Temperature: 0℃～60℃;4) 最低设计金属温度：-29℃；MDMT: -29℃5) 焊缝系数(E): 壳体为0.85，封头为0.85(无缝)，Joint Efficiency (E): 0.85 for Shell and 1.0 for Heads（seamless）；6) 材料最大许用应力Material Max. Allowable Stress:Based on ASME Code Sec.Ⅱ, Part D Table 1A壳体和封头: SA516M Gr. 485，60摄氏度时为138兆帕Shell & Heads: SA516M Gr. 485 Material Max. Allowable Stress is 138MPa at 60℃；接管: SA106M Gr. B，60摄氏度时为118兆帕Nozzles：SA106M Gr. B Steel Material Max. Allowable Stress 118 Mpa at 60℃；7) 媒介: 空气Medium: Air ;8) 封头类型: 2:1椭圆封头Head type: 2:1Ellipsoidal Head；9) 其他载荷: Others Loadings:See verify for UG-22 loading;10) 腐蚀余度: 2.0毫米Corrosion Allowance: 2.0 mm11) 容器外形和尺寸(见图纸空气储罐U-1110-1 )Layout of Vessel and Dimension:As Shown in Air storage tank Specification (Dwg. No. U-1110-1)12) ASME 认证钢印及标志符: 要求”ASME”钢印及”U”标志符Stamp of ASME Ceretification Mark and U Designator: Stamp of ASME Ceretification Mark and U Designator required.Pressure Vessel版次Rev. No.2. 计算Calculation:Verify for UG-22 LoadingYes No1.Internal Pressure 内部压力√2.External Pressure 外部压力√3.Weight of the Vessel 容器重量√4.Weight of Normal Contents Under Operating Conditions (Static Head)√在运行条件下正常容量的重量（落差）5.Weight of Normal Contents Under Test Conditions (Static Head)√在测试条件下正常容量的重量（落差）6.Superimposed Static Loadings From Weight of Attached Equipment√从附加设备重量产生的叠加静负荷7.The Attachment of Internals 内部附件√8.The Attachment of Lifting Lugs 吊耳√9.The Attachment of Vessel of Vessel Support (Skirt, Legs, Saddles,√Etc.) 容器支撑上的附件（裙座、支架、鞍座等）10.Cyclic and Dynamic Loadings Due to Pressure√由于压力产生的旋转和动力载荷11.Cyclic and Dynamic Loadings Due to Thermal Variations√由于热变化产生的旋转和动力载荷12.Cyclic and Dynamic Loadings Due to Equipment mounted on Vessel√由安装在容器上的设备产生的旋转和动力载荷13.Cyclic and Dynamic Loadings Due to Mechanical Loadings√由机械负荷产生的旋转和动力载荷14.Wind Loadings 风负荷√15.Snow Loadings 雪负荷√16.Seismic Loadings 地震负荷√17.Impact Loadings Such As Those Due to Thermal Shock√碰撞负荷，例如由于热冲击产生的负荷18.Temperature Gradients 温度梯度√19.Differential Thermal Expansion 局部热膨胀√20.Minimum Design Metal Temperature 最小设计金属温度√21.Test pressure and the joint effect of static head√试验压力和共同作用的静压头Pressure Vessel版 次Rev. No.2.1 内压壳体最小厚度 Min. Required Thickness of Shell under Internal Pressure符号 Symbols:t= 壳体要求最小厚度，毫米t = minimum required thickness of shell, mm P = 内部设计压力, 1.2兆帕 P = internal design pressure, 1.2MPa [see UG-21]R = 容器筒内半径， 402毫米 (考虑腐蚀余量)R = inside radius of the shell course under consideration, 402mmS = 最大许用应力值，138兆帕S = maximum allowable stress value, 138MPa [ see ASME Code Part II D Table 1A for materialSA516M Gr.485]E = 焊缝系数，0.85E = joint efficiency, 0.85 [see Table UW-12(1)]Since P=1.2MPa is less than 0.385SE=45.16MPa, Formula UG-27(c)(1) is used:)(14.42.1*6.085.0138)2400(2.16.0mm P SE PR t =-⨯+⨯=-=考虑腐蚀裕量：Consider of corrosion allowable: tr= t + Ca = 4.14 + 2.0 = 6.14mm ；这些公式只有在环向接头系数小于纵向接头系数一半时才起作用，根据UG-27(c) (2)的注释16，用于纵向应力的UG-27(c) (2)公式不用考虑。
矩形常压容器计算书（（1）
矩形常压容器计算书（（1）A、B矩形板计算公式与图表中矩形边的一般符号，mm ；应用时视具体问题以L 、L P 、L T 代替A,以H 、H i 、W 、W b扁钢宽度，mm ；C厚度附加量，C=C 1+C 2，mm ；C1钢板厚度负偏差，mm ；C 2腐蚀裕量，mm ；dC 、E 型矩形容器圆钢拉杆直径，mm ；Et设计温度下材料的弹性模量，Mpa ；[f]壁板或顶板的许用挠度，mm ；fw.max，fT,max壁板，顶板的最大绕度，mm ；g重力加速度，g=9.81m/s 2；H容器高度，mm ；Hc ，Lc顶边加固件承受储液压力的高度，宽度，mm ，应用时视具体问题以H 、h 1代替Hc ，以L 、Lp 代替Lc ；I c ，T顶边加固圈所需的惯性矩，mm 4；L容器长度，mm(L>W)L b底板支撑梁间距，mm ；L b ，max 底板支撑梁最大间距，mm ；LP，LP.max C 、E 、G 型矩形容器加固柱间距，最大间距，mm ；M 加固柱承受的最大弯矩，N ·mmp c 计算压力，MPaW 容器宽度，mm ；Z p C 、E 、G 型矩形容器加固柱所需截面系数，mm 3；Г、△矩形板的长边和短边，Г为A 、B 中的较大值，△为A 、B 中的较小值，mm ；α、β系数，见图8-5、8-7、8-15；[σ]b 常温下型钢结构件材料的许用应力，MPa ；[σ]t 设计温度下矩形板材料的许用应力，MPa ；δb 、δb 、n 、δb 、e 底板计算厚度、名义厚度、有效厚度，mm ；δe矩形容器壁板、底板的有效厚度，mm δw 、δw.n 、δw.e壁板的计算厚度、名义厚度、有效厚度，mm ；η可选许用挠度的系数；ρ储液密度，kg/mm 3，ρ=1×10-6 kg/mm 3Ρm矩形板或者加固件的材料密度，kg/mm 3，ρM =7.85×10-6 kg/mm 3设备位号长L mm 4000设计压力MPa 0.01宽W mm 2000设计温度℃80高H mm2000一符号意义容器尺寸介质名称30％碱溶液、水、酸性盐等组分O0Cr19Ni1 0A=Lp=1200mmρ= 1.0X10-6Kg/mm3 B=H=2000mm g=g=9.81m/s2α=0.042β=0.0438钢板厚度负偏差C1=0.42mm腐蚀裕量C2=2mmPc=ρgH=1.0X10-6×9.81×2000=0.01962MPa=7.704259mmδWn=δW+C1+C2=10.12426mm最终取壁板名义厚度δWn=10mm壁板刚度校核根据设计条件计算壁板最大挠度的给参数分别为：A=Lp=1200mmρ= 1.0X10-6Kg/mm3 B=H=2000mm g=g=9.81m/s2α=0.042β=0.0438Et= 1.93X105δw.e=δWn-(C1+C2)=7.58mmfw.max=(βXA4XPc)/(EtXδw.e3)=31.6811[f]=5〔δw.e/2+A/500*√(B/A)〕=34.44193壁板刚度校核结论：fw.max<[f],刚度满足要求。
矩形常压容器计算书( (1)
顶边加固 件 L= H=
LP=
无拉杆 时，
Hc=H=
4000 mm 2000 mm 1200 mm
ρ= g= Et=
2000 mm
1.0X10-6 Kg/mm3 9.81 m/s2
1.93X105
Lc=Lp=
1200 mm
1.0×104=
It>Ict, 则顶边加 0.70592 固件为 L70XL70X 7
需的惯性矩，
mm4；
容器长度，
L
mm(L>W)
Lb
底板支撑梁间 距，mm；
Lb，max
底板支撑梁最 大间距，mm；
LP， LP.max
M pc W
Zp
Г、△
α、β [σ]b [σ]t δb、 δb、n、 δb、e
δe
C、E、G型矩 形容器加固柱 间距，最大间 距，mm； 加固柱承受的 最大弯矩，N·
顶板设 计：
A=LT=
B=WT= Pa= α=
1000 mm
800 mm 1.20×10-3 Mpa
0.0261
ρM=
g= [σ] t=
7.85× 10-6
Kg/mm3
9.81 m/s2
120 Mpa
=
1.302656 mm
δ=δ T+C1+C2= 考虑壁厚 附加量及 设置加强 筋，顶板 的名义厚 度δT.n 取为8mm 。
储液密度kgmm31106kgmm3矩形板或者加固件的材料密度kgmm3m785106kgmm3m设备位号长l宽w高hmm4000设计压力mpa001mm2000设计温度80mm2000一符号意义容器尺寸介质名称30碱溶液水酸性盐等组分10x106o0cr19ni10alpbh钢板厚度负偏差c1腐蚀裕量c2pcgh1
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常 压 容 器 设 备 强 度 计 算 书
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常 压 容 器 设 备 强 度 计 算 书
内压椭圆封头开孔补强 (NB/T47003.1-2009) 单位
P ρ g h ρ gh PC t di C1 C2 C d δ Di [σ ]t φ hi
2
设 计 条 件
设计压力 物料密度 重力加速度 液面高度 液注静压力 计算压力 P+ρ gh 设计温度 接管内径 接管厚度负偏差 接管腐蚀裕量 厚度附加量 开孔直径 椭圆封头开孔处的计算厚度 圆筒或椭圆封头内直径 设计温度下接管材料许用应力 接管焊接接头系数 椭圆封头曲面深度
试验压力下封头的应力 σ T=PT(Di+δ e)/2δ e= 许用值 σ T≤0.9φ ReL σ T≤0.9φ ReL
盛 水 试 验 时 应 力 效 核 σ =PcDi/2δ he 设计温度下圆筒计算应力 1.43 t 130 许用值 σ ≤φ [σ ] t 可行 σ ≤φ [σ ]
Mpa Mpa 7
试验压力下圆筒应力 σ T=PT(Di+δ e)/2δ e= 许用值 σ T≤0.9φ ReL σ T≤0.9φ ReL 设计温度下圆筒计算应力 许用值 σ ≤φ [σ ] σ ≤φ [σ ]
t t
盛 水 试 验 时 应 力 效 核 σ =PcDi/2δ
e
2.44 110.5 可行
Mpa Mpa
1
常 压 容 器 设 备 强 度 计 算 书
φ=
0.13 0.3 2.30 6 5.7 0 0.05 6.60 104.81 可行
mm mm mm mm mm Mpa Mpa Mpa Mpa
δ `n = δ e =
名义厚度取 δ n =δ + C2 + C1 +圆整
液 压 试 验 时 应 力 效 核 液压试验压力（取较大值） PT=1.25 P [σ ]/[σ ]t= 0.05
h
简
图
Mpa kg/m mm Mpa Mpa ℃ mm Mpa Mpa Mpa mm mm
3
Dc
Kp Pc / + + C2 C C = = =
[σ ]t φ =
8.01 0.3 8.31 10 9.7
t
mm mm mm mm mm Mpa Mpa Mpa Mpa
δ `n = δ =
名义厚度取 δ n =δ
盛 水 试 验 时 应 力 效 核 σ =PcDi/2δ he 设计温度下圆筒计算应力 2.44 t 110.5 许用值 σ ≤φ [σ ] t 可行 σ ≤φ [σ ]
Mpa Mpa 5
常 压 容 器 设 备 强 度 计 算 书
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常 压 容 器 设 备 强 度 计 算 书
内压平盖 (NB/T47003.1-2009) 单位
接管实际内伸高度
nt
名义厚度取 δ n =δ
he
+ C2 + C1 +圆整
δ n
液 压 试 验 时 应 力 效 核 液压试验压力（取较大值） 0.02 0.05 6.60 104.81 可行 压 力 计 算 最大允许设计压力[P]=2 [σ ]t φ δ he / M Rhi= 0.84 Mpa 0.05
试验压力下封头的应力 σ T=PT(Di+δ e)/2δ e= 许用值 σ T≤0.9φ ReL σ T≤0.9φ ReL
et-C2)=
有效补强范围截面积 判断 Ae≥A Ae＜A Ae≥A 补 强 圈 补 强
Ae=A1+A2+A3= 则开孔不需另加补强 则开孔需另加补强
可行
补强圈取与壳体相同材料 取最 小值 补强圈外径D= 补强圈有效宽度 B=2d= 补强圈取与壳体相同厚度 适用于标准补强圈JB/T4736-2002 99.4 mm mm
设计压力 物料密度 重力加速度 液面高度 液注静压力 计算压力 P+ρ gh 设计温度 接管内径 接管厚度负偏差 接管腐蚀裕量 厚度附加量 开孔直径 圆筒开孔处的计算厚度 圆筒或椭圆封头内直径 设计温度下接管材料许用应力 接管焊接接头系数 取最 小值 取最 小值 接管实际外伸高度 √dδ √dδ
nt
3
N/kg
16.68 0.00
接管实际内伸高度
nt
接管的名义厚度 壳体开孔处的有效厚度 接管的有效厚度 接管的计算厚度
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常 压 容 器 设 备 强 度 计 算 书
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常 压 容 器 设 备 强 度 计 算 书
内压筒体开孔补强 (NB/T47003.1-2009) 开 孔 补 强 计 算
圆筒开孔所需的补强面积 有效补强宽度 A=dδ = B=2d
常 压 容 器 设 备 强 度 计 算 书
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常 压 容 器 设 备 强 度 计 算 书
内压碟形封头 (NB/T47003.1-2009) 单位
P ρ g h ρ gh PC t Ri ReL [σ ] [σ ] C1 C2 φ M
t
设 计 条 件
设计压力 物料密度 重力加速度 液面高度 液注静压力 计算压力 P+ρ gh 设计温度 球面部分内半径 封头材料 试验温度下屈服强度 常温下材料许用应力 设计温度下材料许用应力 钢板厚度负偏差+减薄量 腐蚀裕量 焊接接头系数 封头形状系数 0 997 10 1860 0.019 0.019 80 1500 06Cr19Ni10 137 137 130 0.3 0 0.85 1 壁 厚 计 算 计算厚度 壁厚附加量 设计厚度 有效厚度 δ h=M Pc Rhi/2[σ ]tφ = C = C1 δ
Mpa kg/m mm Mpa ℃ mm Mpa Mpa Mpa mm mm
Dhi
3
N/kg
hi
δ
hn
Mpa
封头材料 试验温度下屈服强度 常温下材料许用应力 设计温度下材料许用应力 钢板厚度负偏差+减薄量 腐蚀裕量 焊接接头系数 封头形状系数
计算厚度 壁厚附加量 设计厚度 有效厚度
δ h=K Pc Dhi/2[σ ]tφ = C = C1 δ
简
图
Mpa kg/m mm Mpa Mpa ℃ mm Mpa Mpa Mpa mm mm
3
N/kg
Di
δ
低合金钢≥ 不锈钢≥
3 2 取较大值
（不包括腐蚀裕量） 计算厚度 壁厚附加量 设计厚度 有效厚度 C δ = Pc Di / = C1 δ δ n + + C2 C C 2 = = = [σ ]
t
h
0.38 4.56 4.94 8 3.44
t
mm mm mm mm mm Mpa Mpa Mpa Mpa
+ + -
C2 C C
= = = PT=1.25 Pc [σ ]/[σ ] =
δ `n = δ =
名义厚度取 δ n =δ
he
+ C2 + C1 +圆整
δ n
液 压 试 验 时 应 力 效 核 液压试验压力（取较大值） 0.08 0.05 16.58 179.78 可行 压 力 计 算 最大允许设计压力[P]=2 [σ ]t φ δ he / K Dhi= 0.36 Mpa 0.075858696
压力容器计算表说明： 1、请在黄色格内填写设计条件，本表可自动计算出结果。在填写好取用值后即可打印成表。 2、黄色格内条件填写必须准确无误，完整正确，不可缺项。 3、如果有多个补强计算请另编页码。 4、如果有编写不当之处或有改进意见请提出批评改正。
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常 压 容 器 设 备 强 度 计 算 书
内压椭圆形封头 (NB/T47003.1-2009) 单位
3
N/kg
K1 δ h1 h2 δ δ δ δ
n t e et t
开孔位于以椭圆形封头中心80%内直 径范围开孔处的计算厚度 取最 小值 取最 小值 接管实际外伸高度 √dδ √dδ
nt
mm mm mm mm mm mm mm mm mm δ t=PcDi/2[σ ]tφ δ =PcK1Di/2[σ ]tφ 2.45 0.00
et-δ t)=
单位
6.26 99.4 277.03 176.76 0.00 453.80 mm2 mm mm2 mm2 mm2 mm2
壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积 A1=(B-d)(δ e-δ )=
外伸接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积A2=2h1(δ
内伸接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积A3=2h2(δ
δ
p
N/kg
δ
常 压 容 器 设 备 强 度 计 算 书
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常 压 容 器 设 备 强 度 计 算 书
内压筒体开孔补强 (NB/T47003.1-2009) 单位
P ρ g h ρ gh PC t di C1 C2 C d δ Di [σ ]t φ h1 h2 δ δ δ δ
nt e et t
设 计 条 件
试验压力下封头的应力 σ T=PT(Di+δ e)/2δ e= 许用值 σ T≤0.9φ ReL σ T≤0.9φ ReL
盛 水 试 验 时 应 力 效 核 σ =PcDi/2δ he 设计温度下圆筒计算应力 8.69 t 78.2 许用值 σ ≤φ [σ ] t 可行 σ ≤φ [σ ]
Mpa Mpa 3
管口号：
E1
0 997 10 1300 0.013 0.013 80 49.1 0.3 0 0.3 49.7 0.13 1500 137 1 100 16.68 0 16.68 5.6 5.7 5.3 0.002
Mpa kg/m mm Mpa Mpa ℃ mm mm mm mm mm mm mm Mpa mm mm mm mm mm mm mm mm δ t=PcDi/2[σ ]tφ