模板力学计算书
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空心锥形墩柱外模模板计算书
一、墩柱模板
外模采用双槽钢大肋形式，允许穿砼对拉螺栓，约计1250mm一个大肋；
墩身模板断面结构示意图
二、墩柱模板相关计算：
概况：模板用料说明：
外模：面板采用6mm钢板；背肋（平板：采用12#槽钢，间距约300mm；）；横向对拉大肋采用2*【18，间距约1250mm，连接边采用厚12*120带钢。对拉螺栓采用M32螺栓
（二）、墩柱荷载计算：
采用内部振捣器时新浇筑混凝土的侧压力标准值，可按照以下两个公式计算，取最小值：
F=0.22rct0β1β2v 1/2或F=rch
公式中F——新浇注混凝土对模板侧面的最大压力;
rc——混凝土的重力密度
t0——新浇筑混凝土的中凝时间（取10小时）
V——混凝土的浇注速度（1m/h）
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度；（按照最高6米计算
β1————外加剂影响修正系数掺假缓凝剂时取值为1.4
β2————混凝土塌落度影响修正系数，泵送混凝土一般取值1.15
F=0.22*25*10*21/2=62.78KN/m2或者F=25*6=150KN/m2
（2）振捣压力为4KN/m2，水平振捣压力为2KN/m2
（3）荷载设计值（KN/m2）
Q=62.78*1.4+4*1.4=93.5KN/m2
（三）墩柱模板验算：
1、面板验算（如下图所示）
可以将面荷载转化成线荷载考虑，所以取10cm板条简化为三跨连续梁验算（其跨度30cm）;荷载q=93.5*0.1=9.35KN /m
根
据以上计算，最大变形量为1.37mm，最大应力为140.25Mpa，符合要求
2、背肋验算（如下图所示）：
背肋【12跨度为125cm，取其线荷载q=93.5*0.3=28.05KN/m;
根据以上计算值，背肋最大变形量为1.31mm，力为101.73Mpa，符合要求
3、墩柱模板对拉桁架验算：（如下图所示）
墩身平板对拉压点较侧板压点大，对拉压点跨度取其线荷载q=93.5*1.25=116.88KN/m;
根据以上计算值，背肋最大变形量为1.06mm,最大应力为123.5 MPa，符合要求
4、拉螺栓计算
穿砼M32螺栓）对拉螺栓承受的拉力为：
P=F*A
=93.5*2*1.414
=264.41KN
公式中P——对拉螺栓承受的拉力；
F——混凝土的侧压力；
A——对拉螺栓分担的受荷面积；
经验算的数据均满足要求。
空心锥形墩柱内模模板计算书
二、墩柱模板
外模采用双槽钢大肋形式，允许穿砼对拉螺栓，约计1250mm一个大肋；
墩身模板断面结构示意图
二、墩柱模板相关计算：
概况：模板用料说明：
内模：面板采用5mm钢板；背肋（平板：采用8#槽钢，间距约300mm；）；横向对拉大肋采用2*【14，间距约1250mm，连接边采用厚12*80带钢。对拉螺栓采用M32螺栓
（二）、墩柱荷载计算：
采用内部振捣器时新浇筑混凝土的侧压力标准值，可按照以下两个公式计算，取最小值：
F=0.22rct0β1β2v 1/2或F=rch
公式中F——新浇注混凝土对模板侧面的最大压力;
rc——混凝土的重力密度
t0——新浇筑混凝土的中凝时间（取10小时）
V——混凝土的浇注速度（1m/h）
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度；（按照最高6米计算
β1————外加剂影响修正系数掺假缓凝剂时取值为1.4
β2————混凝土塌落度影响修正系数，泵送混凝土一般取值1.15
F=0.22*25*10*21/2=62.78KN/m2或者F=25*6=150KN/m2
（2）振捣压力为4KN/m2，水平振捣压力为2KN/m2
（3）荷载设计值（KN/m2）
Q=62.78*1.4+4*1.4=93.5KN/m2
（四）墩柱模板验算：
2、面板验算（如下图所示）
可以将面荷载转化成线荷载考虑，所以取10cm板条简化为三跨连续梁验算（其跨度30cm）;荷载q=93.5*0.1=9.35KN /m
根据以上计算，最大变形量为2.38mm，最大应力为201.97Mpa，符合要求
2、背肋验算（如下图所示）：
背肋【8跨度为125cm，取其线荷载q=93.5*0.3=28.05KN/m;
根据以上计算值，背肋最大变形量为1.72mm，最大应力为138.46Mpa，符合要求
3、墩柱模板对拉桁架验算：（如下图所示）
墩身平板对拉压点较侧板压点大，对拉压点跨度取其线荷载q=93.5*1.25=116.88KN/m;
根据以上计算值，背肋最大变形量为1.45mm,最大应力为189.66 MPa，符合要求
4、拉螺栓计算
穿砼M32螺栓）对拉螺栓承受的拉力为：
P=F*A
=93.5*2*1.414
=264.41KN
公式中P——对拉螺栓承受的拉力；
F——混凝土的侧压力；
A——对拉螺栓分担的受荷面积；经验算的数据均满足要求。