07 燃烧温度计算
燃气燃烧时耗氧量计算
燃气燃烧所需空气量及燃烧产物燃气的燃烧计算，是按照燃气中可燃成分与氧进行化学反应的反应方程式，根据物质平衡和热量平衡的原理，来确定燃烧反应的诸参数，包括：燃烧所需要的空气量、燃烧产物的生成量及成分、燃烧完全程度、燃烧温度和烟气焓。
这些参数是燃气燃烧设备设计、热工管理必要的数据，也是评定生产操作、提高热效率、进行传热和空气动力计算不可缺少的依据。
考虑到燃气、空气和燃烧产物各组成所处的状态，可以相当精确地把它们当作理想气体来处理。
所以，燃烧计算中气体的体积都按标准状态(0℃、101325Pa)计算，其摩尔体积均为22．4L，计算基准可以用1m3的湿燃气，也可以用1m3干燃气。
必须注意的是，后者还要带入所含的饱和水汽量，这就是大多数场合下所使用的基准——含有1m3干燃气的湿燃气。
确定燃气燃烧所需空气量和燃烧产物量，属于燃烧计算的物料平衡的内容。
一、空气需要量(一)理论空气需要量V0V0是指1m3燃气按燃烧反应方程式完全燃烧所需要供给的空气量，m3空气／m3干燃气，它是燃气完全燃烧所需的最小空气量。
V0的计算方法为，先按照燃烧反应方程式和燃烧计算的氧化剂条件(假设干空气体积仅由21％的氧和79％的氮组成)，确定燃烧所需的理论氧气量，然后换算成理论空气需要量。
从单一可燃气体着手。
例如，CO的燃烧反应方程式，连同随氧带入的氮，可表示为CO+0．502+3．76×0．5N2=C02+1．88N2上式表明，1m3的C0完全燃烧，理论需氧量为0．5m3，随氧带入的氮量为1．8 8m3，相当的理论空气需要量是0．5/0．21=2.38m3。
对气态重碳氢化合物C m H n，燃烧反应方程式为C m H n+(m+n/4)O2+3．76(m+n/4)N2=mC02+ (n／2)H20+3．76(m+n／4)N2 (1—1)也清楚地表明，1m3的C m H n完全燃烧，需要(m+n／4)m3的理论氧，同时带入3．76(m+n／4)m3的氮，故理论空气需要量为(m+n／4)／0．21=4．76(m+n／4)m3。
加热炉空燃比的计算调节及异常情况的判断处理
正常炉况的仪表判断
4 炉况正常;生产率稳定;煤气压力正常;空煤气给定值能满足生产需要;但炉 温缓慢下降 判断：观察空燃比显示值是否处于正常或者观察残氧仪的显示参数正常 O2%=1%3% 若空煤比偏大或者O2%偏高;则温度低是由于燃料发热量降低 处理方法：降低空气量;增大煤气量;直至平稳 5 炉况正常;生产率稳定;煤气压力正常;空煤气给定值能满足生产需要;但炉 温缓慢上升 判断：观察空燃比显示值是否处于正常或者观察残氧仪的显示参数正常 O2%=1%3% 若空煤比偏小或者O2%偏低;则温度高是由于燃料发热量升高 处理方法：减小煤气量;提高空气量;直至平稳
空气消耗系数的检测计算
空气消耗系数的检测计算
空气消耗系数的检测计算
空气消耗系数的检测计算
化学不完全燃烧热损失的检测计算
化学不完全燃烧热损失的检测计算
空燃比与煤气热值关系
经验判断空燃比变化反应出煤气热值变化的方法： 根据大量已知煤气成分计算得到热值和空燃比;并 建立拟合公式;根据公式和前后两段时间空燃比的 变化判断这段时间内煤气热值的上升或者下降
不完全燃烧
一次空气过剩系数太小 烧嘴结构和D/d值不合理
排除方法
打开风机
安装时注意喷嘴尺寸 混气室足够大;D/d合理 低压烧嘴取消节流孔板
更换铸件或垫片 增加空气
合理选择结构和D/d
钢温的目测判断
钢坯颜色 暗褐色 棕红色 钢温目测 暗红色 暗樱桃色 樱桃色 亮樱桃色
温度/℃ 530580 580650 650730 730770 770800 800830
钢坯颜色 亮红色 橘黄色 暗黄色 亮黄色 黄白色 淡黄白色
温度/℃ 830880 8801050 10501150 11501250 12501300 13001360
高温计算公式
高温计算公式高温计算公式引言：高温计算公式是在工程和科学领域中探索高温环境下物质行为和热力学变化的一种有力工具。
高温环境对于许多工艺、材料、设备和反应的性能和稳定性有重要影响。
高温计算公式通过建立高温条件下的数学模型和方程式，帮助我们理解和预测高温环境中的各种物理和化学过程，优化材料和设备的设计，提高工业生产和科学研究的效率。
一、背景高温环境下的物质行为和热力学变化非常复杂，传统的实验方法在高温条件下难以进行，费时费力且昂贵。
因此，求解高温情况下的物质性质和反应动力学问题需要依靠计算模拟和理论研究。
高温计算公式便成为科学家和工程师们探索高温环境下的物质行为和热力学变化的重要工具。
二、高温计算公式的分类1.热传导公式：描述高温条件下物质内部的热量传导过程。
热传导公式基于热力学定律和热传导定律，通过计算热传导系数、温度梯度和时间等参数，来预测材料在高温情况下的热态分布和热传导速率。
2.膨胀公式：描述高温条件下物质的膨胀行为。
膨胀公式考虑了温度的影响，通过计算材料的热膨胀系数和温度变化，来预测材料在高温环境下的膨胀量和变形情况。
3.气-液-固相平衡公式：描述高温条件下多相系统中气体、液体和固体之间的平衡关系。
气-液-固相平衡公式基于热力学理论和化学反应动力学，通过计算温度、压力和组分等参数，来预测高温环境下多相系统的相变和平衡态。
4.燃烧反应公式：描述高温条件下物质燃烧和氧化行为。
燃烧反应公式基于燃烧热力学和化学动力学，通过计算燃料和氧化剂之间的反应速率和产物生成的能量、物质和反应路径，来预测高温环境下燃烧反应的效率和产物的生成。
三、高温计算公式的应用领域高温计算公式在许多领域广泛应用，以下列举其中几个典型领域：1.材料科学：高温计算公式在材料的热膨胀、热传导、相变和稳定性等方面起到重要作用。
通过计算模拟和理论研究，可以预测和优化材料在高温条件下的机械性能、耐热性能和耐腐蚀性能。
2.能源工程：高温计算公式在燃烧和能源转换领域有广泛应用，包括燃烧室中燃烧反应的优化设计、高温气体中传热器和燃料电池的热传导和热膨胀等问题。
室内火灾平均温度计算
室内火灾平均温度计算室内火灾是一种常见的灾难情况，研究室内火灾的平均温度对于火灾预防和应急救援至关重要。
本文将介绍室内火灾的平均温度计算方法，并探讨一些与室内火灾温度相关的因素。
首先，室内火灾的平均温度可以通过以下公式计算：Tavg = (Σ Ti * Ai) / Σ Ai其中，Tavg表示室内火灾的平均温度，Ti表示每个火源的温度，Ai表示对应火源的面积。
在计算室内火灾的平均温度时，需要确定每个火源的温度。
火源的温度可能会受到燃烧物质的种类和燃烧速率的影响。
不同材料的燃烧产生的温度也有所不同。
通常，煤、木材、纸张等有机物质燃烧时的温度约为600-800摄氏度，而石油、天然气等燃烧产生的温度较高，可达到1000摄氏度以上。
火源的面积也是计算室内火灾平均温度的重要因素。
火源的面积越大，燃烧释放的热量就越多，从而导致室内温度升高的速度更快。
因此，当火源面积较大时，室内温度往往会迅速上升。
除了火源的温度和面积，其他因素也会对室内火灾温度产生影响。
例如，室内的通风条件会影响火灾的烟雾和热量扩散情况。
通风条件越好，烟雾和热量的扩散速度就越快，室内温度也会迅速升高。
此外，室内的布局和装饰等因素也会对火灾温度产生一定影响。
一些易燃的装饰材料在火灾发生时可能会迅速燃烧，导致火势迅速扩大，进而使室内温度升高。
室内火灾平均温度的计算在预防火灾和救援工作中具有重要意义。
通过对火灾平均温度的计算，可以评估火灾对室内环境的影响，为防火设计和建筑物选择提供参考。
同时，室内火灾平均温度的计算还可以用于指导救援人员在火灾现场的行动，以确保他们的安全。
需要注意的是，以上计算公式和因素只是一种简化的计算方法，实际情况可能更加复杂。
因火源的种类、燃烧速率、室内结构和材料等因素的不同，火灾的温度分布可能不均匀。
因此，在实际应用中，需要根据具体情况进行综合分析。
总结起来，室内火灾的平均温度是进行火灾预防和救援工作的重要指标，可以通过计算每个火源的温度和面积来获得。
各物质燃烧达到的温度
各物质燃烧达到的温度
物质燃烧达到的温度取决于许多因素，包括物质的化学性质、
环境条件和燃烧过程中释放的能量。
一般来说，不同物质燃烧所达
到的温度有所不同。
首先，让我们来看看一些常见物质的燃烧温度。
例如，木材的
燃烧温度通常在500°C到600°C之间，而天然气的燃烧温度可以
高达1950°C。
煤炭的燃烧温度在700°C到1300°C之间不等，而
氢气的燃烧温度可以达到约2000°C。
这些温度只是一些常见物质
的燃烧温度范围，实际数值可能会因燃烧条件而异。
其次，需要考虑燃烧过程中释放的能量。
燃烧是一种氧化反应，通常伴随着能量的释放。
这些能量会导致燃烧物质的温度升高。
燃
烧过程中释放的能量取决于物质的化学性质，因此不同物质燃烧所
释放的能量也会有所不同，进而影响燃烧达到的温度。
此外，环境条件也会对燃烧温度产生影响。
例如，氧气的供应
情况、周围温度和压力等因素都可能影响燃烧过程中的温度。
总的来说，物质燃烧达到的温度是一个复杂的问题，受到多种
因素的影响。
要全面了解不同物质燃烧的温度，需要考虑物质的化
学性质、燃烧过程中释放的能量以及环境条件等多个方面。
希望这
个回答能够满足你的需求，如果你还有其他问题，也欢迎继续提问。
火灾燃烧中的有关参数计算
3、燃烧速率的计算
• 燃烧速率：单位时间内燃烧消耗的燃烧质量。（对气体， 可用体积来计算）
•
G
3600Van
V
•
Van 火灾中消耗的干空气标 准体积流量
V 单位质量可燃物燃烧所需要的空气量
3、燃烧速率的计算
V的推导过程
依照燃烧前后氮的质量不变，通过质量守恒定律求得。
1kg燃料中含有的氮元素质量为n，单位质量可燃物燃烧所需的空气体积为V, 这部分空气中的氮气质量为：
1、标准条件的空气流量计算
• 对于固态或液态物质用单位质量的可燃物数量来 表示
• 对于气态物质，既可以用单位质量也可以用单位 体积的可燃物数量来表示
• 标准条件：
Tn 273 .15K
Pn 101325 Pa
• 干火灾气体主要成分为：
O2 \ CO2 \ CO \ CH4 \ H2 \ N2
1、标准条件的空气流量计算
mN2
V N2 100
M N2
Vm
1kg可燃物燃烧产生的火灾气体中的N2的体积 VN2 和质量 mN2
VN2
Vdf
[N2] 100
mN2
Vdf
[N2] 100
M N2 Vm
3、燃烧速率的计算
• 燃烧前后氮的质量不变，可知氮的平衡关系为：
Vdf
[N2] M N2 100 Vm
V N2 M N2 100 Vm
chs o
Vo2
22.4( 12
4
32
) 32
2、燃烧时所需空气量的计算
燃烧1kg可燃物所需要的空气体积为：ຫໍສະໝຸດ VoVo2 0.21
22.4 0.21
(c 12
h 4
有机热载体锅炉(燃煤导热油炉)热力计算书
20 查表 Ilk=α*V0*Clk*tlk 输入 查表 Irk=α*V0*Crk*trk 输入 1.32 177.77 120 1.3256 1071.15 20
序号 名称 烟煤平均比热 燃料带入的焓值 锅炉输入热量 炉体排烟温度 炉体排烟焓 炉体排烟热损 气体未完全燃烧热损 固体未完全燃烧热损 散热损失 炉渣及其它热损 锅炉效率 实际燃料消耗量 计算燃料消耗量 炉子的保温系数 入炉热量 理论燃烧温度 辐射室传热计算 结构参数 辐射容积 辐射室水冷壁附加面积 辐射室水冷壁面积 辐射受热面 当量平面面积 有效受热面积 辐射段出口烟温 辐射段出口烟焓 烟气平均热容量 烟气有效辐射层厚度 炉膛容积热负荷 三原子气体辐射减弱系 数*rq
3 3 3 3
Nm /kg Nm /kg
3
3
输入 V=(α+αd)*V0 Vco2=Vco20 Vco2=Vso20 VRo2=Vco2+Vso2 VN2=VN20+0.79(α-1)V0 VH2o=VH2o0+0.0161(α-1)V0 Vo2=0.21(α-1)V0 Vyd=VCO2+VSO2+VN2+VH2O+VO2 VCO2/VydX100% VSO2/VydX100% VRO2/VydX100% N2/VydX100% VH2O/VydX100% VO2/VydX100% (RO2+N2+H2O+O2)%
符号 Q 1200 V
单位 MW m /s m3/h
3
计算公式及数字来源
数值 13.95 0.2191 789 335 307 321.05 2.809 802.89 14051.3 13958.7 307.28
t2 t1 tpj Cpj ρ1 Qj Q1 t1j
07盖斯定律的运用解题模型
下列说法不正确的是()
A．∆H1<0，∆H5<0B．∆H3=∆H5∆H4
C．∆H3>0D．∆H1∆H3=∆H4∆H6
③2C3H8(g)＋7O2(g)=6CO(g)+8H2O(g) ΔH＝2380kJ·mol−1
A．3CO(g)+7H2(g)=C3H8(g)+3H2O(g)ΔH= 504kJ/mol
B．等质量的氢气与丙烷相比较，充分燃烧时，氢气放热更多
C．3CO2(g)+10H2(g)=C3H8(g)+6H2O(g) ΔH= 381kJ/mol
6．(2023·湖南省长沙市实验中学期末)分析下表中的3个热化学方程式，下列说法错误的是()
2022年北京冬奥会“飞扬”火炬的燃料
H2
①2H2(g)＋O2(g)= 2H2O(g) ΔH＝484kJ·mol−1
2008年北京奥运会“祥云”火炬的燃料
C3H8
②C3H8(g)＋5O2(g)=3CO2(g)+4H2O(g) ΔH＝2039kJ·mol−1
3．(2023·广东省深圳市红岭中学质检)已知：①
②
③
④
⑤
下列关于上述反应焓变的判断正确的是()
A．△H1＞0B．△H5＞0
C．△H4＜△H3D．△H1=△H2+△H3
【答案】C
【解析】A项，H2在O2中的燃烧反应为放热反应，所以△H1＜0，A不正确；B项，Al与Fe2O3的反应属于铝热反应，铝热反应都是放热反应，所以△H5＜0，B不正确；C项，依据盖斯定律，将反应④③得， △H5=△H4△H3＜0，则△H4＜△H3，C正确；D项，依据盖斯定律，将反应②+③得， △H=△H2+△H3，与反应①进行比较，可得出△H1= (△H2+△H3)，D不正确；故选C。
燃煤锅炉烟气露点温度确定方法的分析
燃煤锅炉烟气露点温度确定方法的分析The Analysis of the Measurement of Flue Gas Dew Pointin the Coal-f ired Boiler石丽国 石立红 王长权 张树坡(华北电力大学能源与动力工程学院,河北保定071003)摘 要:燃煤锅炉低温腐蚀和堵灰问题严重地影响着电厂的安全经济运行,烟气中的H2SO4蒸气在低温受热面上的凝结是产生这一系列问题的主要原因,因此确定烟气露点便成为解决低温腐蚀和堵灰问题的主要依据。
本文对影响测量装置准确性的一些因素进行了分析,为烟气露点测量装置的测量准确性提供指导。
关键词:烟气露点;测量方法;准确性1 烟气露点温度的影响因素烟气中的SO2、HCl、H2O和SO3被认为是可能影响烟气露点温度的几个因素。
SO2的影响问题已有研究人员对在不同水蒸气分压力下的SO2浓度与露点温度的关系进行了实验研究,在一个相当大的浓度范围内SO2对露点温度的影响较小,其波动范围不超过1K,所以其对烟气露点温度的影响可以忽略不计。
同样人们对HCl 与露点温度的关系也进行了研究,结果表明其对烟气露点温度提高的作用小于SO2的影响,也可忽略不计。
所以事实上真正影响烟气露点温度的是烟气中的H2O和SO3的含量。
烟气中水蒸气的体积含量一般为10%。
在同样的H2SO4浓度下水蒸气含量变化时,露点变化如表1所示,表1以10%的水蒸气含量为基础。
表1 不同水蒸气含量对热力学露点的变化H2O(%)56789101112131415Δt(℃)-8-615-415-3-1150+1+215+315+4+5 燃煤锅炉烟气中的SO3的含量一般为(5～50)ppm,正是因为这些微量的SO3的存在使烟气露点温度发生较大的变化,由同样水蒸气分压力下的46165℃提高到(110～160)℃。
所以烟气露点温度与SO3的浓度密切相关,SO3的生成直接影响着烟气露点的温度。
玻璃熔窑使用不同燃料的能耗计算
隧道窑
窑 旋窑
０ ７ ０８ ． — ．２ ７
０ ５ ０６ ． — ． ５ ５ ０６ — ． ．８ ０７ ５
目前 的 大型玻 璃熔 窑都 属 于连续 式 的 ，计 算实 际燃烧 温度 时的高温 系数可按０７ 。 ． 取
１３ 玻璃 熔窑 内的炉壁 温度 ．
Ｃ
式 中 ： 一 燃料理 论燃烧 温度 ，℃；
Ｎ ｎ／ ｒ Ｎｍ （ ｇ）。 ｋ
线 中耗 能 最大 的热 工设备 ，生产优 质 浮法玻 璃 时 ， 熔 窑 内热点 的温 度需要 达到 １ ９ 以上 。国内外传 ０ ５
要 计算 某 种燃 料 的理 论燃 烧 温度 ，只要 把上 式
统 的 玻 璃 熔 窑 一 般 都 采 用 重 油 （ 值 ≥ ３ ０ 热 ９７ ０
燃天然气典型吨位玻璃熔窑的能耗数据和熔根据公式和求的燃窑热效率焦炉煤气典型吨位玻璃熔窑的单位能耗指标日耗根据公式和求出的燃焦炉煤气数量和熔窑热效率经过适当的取整后见天然气典型吨位玻璃熔窑的单位能耗指标日耗天表然气数量和熔窑热效率经过适当的取整后见表表燃天然气典型吨位玻璃熔窑的能耗数据表燃焦炉煤气典型吨位玻璃熔窑的能耗数据熔化能力熔化能力
度 １ ９ ０ｏ ５ Ｃ，就是指热点处小 炉垛 内壁 的温度是 １ ９ ０ ５ ℃。玻璃 熔窑 的炉 壁温 度要 比燃 料 的实 际燃 烧 温度
１ ０ ０５ ０～１ ０ Ｊ ｇ 璃 ； ０ｔ 级 的 为： ３ ０～ ７９０ １ ０ｋ／ ￣ ３ ｄ ７ ｋ ０ ／ ７ ０ ０ ｋ／ｇ ；５ ０ ，级 的为 ：６３ ０～ ０ ／ｇ 璃 。还 Ｊ ｋ ０ ｄ ｔ ０ ６９ ０ｋ ｋ Ｊ
燃烧 温度 。
燃料的理论燃烧 温度是从 能量守衡定律得 出的。
公式 为 ：
火的燃烧过程和热量计算
火的燃烧过程和热量计算火是我们生活中常见的现象，它在野外露营、取暖、烹饪等方面扮演着重要的角色。
然而，很少有人真正了解火的燃烧过程以及与之相关的热量计算。
本文将深入探讨火的燃烧过程，并介绍几种常见的热量计算方法。
一、火的燃烧过程火的燃烧是一种化学反应，其基本要素包括燃料、氧气和燃烧温度。
燃料可以是固体、液体或气体，常见的燃料有木材、煤炭、油等。
在燃烧过程中，燃料和氧气发生反应，产生大量的能量、热量、光和其他化学物质。
火的燃烧过程可以分为三个阶段：启动、持续燃烧和熄灭。
1. 启动阶段：启动阶段是点火后的燃烧初始阶段。
在这个阶段，点火源提供足够的能量，使燃料的温度升高到可燃点以上。
一旦达到可燃点，燃料开始释放可燃气体，并与氧气发生反应。
2. 持续燃烧阶段：持续燃烧阶段是火燃烧的最长阶段。
在这个阶段，燃料的可燃气体与大量的氧气发生反应，产生燃烧产物。
同时，燃料源持续提供燃料，保持燃烧的进行。
3. 熄灭阶段：熄灭阶段是火燃烧结束的过程。
当燃料耗尽或者氧气供应不足时，火会逐渐熄灭。
在这个阶段，火的温度和燃烧强度会逐渐减弱，最终完全熄灭。
二、热量计算热量是火的燃烧所释放的能量，通常以焦耳（Joule）或卡路里（Calorie）为单位计量。
热量计算可以基于燃料的种类、燃烧温度、燃烧产物等多个因素。
1. 燃料的热值：燃料的热值是指单位质量或单位容积的燃料所释放的热量。
不同燃料的热值有所差异，常用的燃料热值单位为千焦耳/克（kJ/g）或千卡/克（kcal/g）。
2. 燃料燃烧的热量计算：燃料燃烧的热量可以通过热值和燃烧产物的排放量来计算。
燃料的燃烧方程式可以用来表示燃料和氧气的反应，其中也包含了燃料的热值。
通过计算反应的摩尔数和热值，可以得出燃料燃烧的热量。
3. 火的温度计算：火的温度可以通过热量计算得出。
热量和温度之间的关系可以用热量传递的公式来描述，其中还需要考虑到火的燃烧效率、燃料的种类以及环境因素等因素。
余热锅炉的酸露点温度计算
vol. 24, No. 4
Heilongjiang Electric Power
4
4. 1
仿真系统的特点
仿真规模大 本仿真机为 哈尔滨 第三 发电有 限公 司 600
5
结束语
该全仿真系统 功能齐全、 技术先进、 仿真逼
MW 机组的全范围仿真, 不仅具备就地仿真功能, 而且还具有机组启动、 停机、 模拟事故 处理等项 功能。 4. 2 软硬件系统逼真 该系统按照哈尔 滨第三发电有限 公司国产 600 MW 机组的原形 , 与原 1 1 比例仿真, 不仅在 硬件上与现场保持一致, 而且在图形软件上也力 ( 上接第 299 页 )
收稿日期 : 2001- 07- 16。 作者简介 : 姜森 ( 1961- ) , 男 , 工程师 , 一直从事锅炉设计开发工作。
但它们都发生在烟 气的水蒸汽的露点以 下。因 露点温度很低( 一般在 30~ 60 可不予考虑。 ) , 在余热锅炉中
1
SO3 的生成及转化率的确定
烟气中 SO3 生成 的机理极 其复杂。一般认
3
例
题
( 下转第 316 页) 299
某焙烧炉排出烟气成分为 : SO2 9 07% ; CO2
vol. 24, No. 4
Heilongjiang Electric Power 图与现场一样。 4. 3 功能齐全
Aug. 2002
加入特定的事件或故障, 以培训学员观察和处理 事件、 事故的能力。 h. 学员评价功能 : 仿真机可根据学员的系列 操作, 通过对操作参数 的数值比较、 对 不同事故 处理的正确程度及处理事故反 应的时间做出客 观的评价和打分。 i. 其他功能 : 教练员台还提供了许多其他功 能, 如远方功能、 开关查控等, 以方便教学培训。
火焰平均温度定义
火焰平均温度定义
火焰平均温度是指火焰在一个特定区域内的温度平均值。
火焰的温度是火焰的燃烧过程中释放出来的能量的结果，它与燃烧物质的种类、燃烧温度以及氧气供应等因素密切相关。
火焰的温度是非常复杂的，因为火焰是由多个不同温度的区域组成的。
火焰的中心是最热的部分，温度可以达到几千摄氏度甚至更高。
随着离开火焰中心区域，温度逐渐降低，最外围的区域温度相对较低。
由于火焰的非均匀性，火焰的温度通常用平均温度来描述。
平均温度是指整个火焰区域内所有温度的平均值。
它可以通过测量火焰不同位置的温度，然后进行平均计算得到。
为了测量火焰的平均温度，可以使用不同的方法。
常见的方法之一是使用热电偶来测量火焰不同位置的温度，并将这些温度值相加后除以测量点的数量得到平均温度。
另一种方法是使用红外测温仪，它可以测量火焰辐射的红外辐射，从而得出火焰的温度。
火焰的平均温度不仅仅是一个用来描述火焰温度的指标，它还具有一定的应用价值。
例如，在工程领域中，了解火焰的平均温度可以帮助设计和建造更安全、更高效的设备和系统。
另外，对火焰的平均温度的研究也对火灾预防和火灾控制有重要意义，可以帮助制定更科学合理的火灾安全措施。
总之，火焰平均温度是指火焰在一个特定区域内的温度平均值，它是描述火焰温度的重要指标，对于火灾预防和火灾控制具有重要意义。
(07-12)四.化学计算
（07-12）四．化学计算19．氧化镁（MgO ）中，镁元素的质量分数是 C 0.82 08年A ．30％B ．40% 10.6％C ．60%D ．70%【点评】考查“根据化学式计算元素质量分数的能力”。
6．生理盐水是溶质质量分数为0.9%氯化钠溶液。
配制1000g 这种生理盐水，所需氯化钠的质量为 C 0.78 07年A ．0.09gB ．0.9gC ．9gD ．90g 12.2%【点评】考查“溶质质量分数的计算”。
12．将50g20%的氯化钾溶液稀释到200g ，稀释后所得溶液中溶质的质量分数是 B 0.73A ．1%B ．5%C ．10% 11.6％D ．20% 13.3％ 09年【点评】考查学生“对溶液稀释原理的掌握情况和化学计算能力”。
15．配制2000g 生理盐水（溶质质量分数为0.9％），需要称取NaCl 的质量为 10年 答案B 难度0.74A ． 9gB ．18gC ．90gD ．180g 15％【点评】考查“溶质质量分数的计算”。
17．向l00g10％NaOH 溶液中加入12.5gNaOH 固体，完全溶解后．所得溶液中溶质质量分数为 B 0.50 11年A ．12. 5％ 17%B ．20%C ．22.5％ 28%D ．25％【点评】考查“运用溶质质量分数的概念进行计算”的能力。
由于较多考生对溶液中加入溶质溶解后溶液中溶质质量和溶液质量的分析不到位，导致得分率低。
选A 的可能认为溶质质量12.5g ，溶液质量100g ；选C 的错把溶液质量当100g 。
16．菱铁矿的主要成分是FeCO 3。
下列说法正确的是 D 0.85 12年A ．FeCO 3中Fe 、C 、O 元素的质量比是1:1:3B ．FeCO 3中Fe 、C 、O 的原子个数比是56:12:16C ．FeCO 3的相对分子质量是56+12+16D ．FeCO 3中Fe 元素的质量分数是100%316125656⨯⨯++ 【点评】考查“根据化学式进行计算的能力”。
O2／CO2燃烧方式下工业煤粉锅炉的设计分析
０／ Ｏ 燃烧气 氛下锅壳煤粉 锅炉设计 的指导性建议 。 Ｃ ：
４ ％时 ， ０ 煤粉 的着火和燃尽温度均降低 ， 且对残焦燃
２ 锅炉 Ｏ ／ Ｏ 循环燃烧 与空气燃烧 的差别 Ｃ ２
分 析
２１ 燃 烧特 性的差 别 ．
尽过程的改善要比着火温度改善 明显 ，但 ０ 浓度超 过 ４ ％后 对残焦燃 尽过 程 的改善趋 于缓慢 。 ０
与空 气燃 烧 的差别 ， 以工 业锅 壳 煤粉 锅炉 为 例 ， 出 提
度及燃尽温度降低 ， 燃尽时间缩短。 为 了改善其 燃烧状 况 ， 需提 高 ０ 的浓 度 ， 以加快
放 热速 度 ， 相应 地 提高燃 烧 温 度 。据 文献 报 道 ， 当 采用 Ｏ／ Ｏ＝ ０７ 能获得 相对 较高 的碳 燃尽 率 以 Ｃ ２３／０时 及 与空气 气氛 下相 当的烟气 温度 ；当 Ｏ 浓 度增 加 到
第９ 卷 第１ 期
Ｖｏ Ｌ ９ Ｎ ０ ． １
２ １ 年 ２月 ０１
Ｆｅ ２ ｂ．Ｏ１ １
Ｏ ／ Ｏ 燃烧方式下工业煤粉锅炉的设计分析 ２Ｃ ２
王 晓 雷 霍 卫东
（ 中国神华煤制油化工有限公司北京研究院 ， 北京 ，０ ０ １ １０ １）
摘
要 ： 分 析研 究锅 炉 富氧 燃烧 与 常规 空 气燃 烧 的差 别 ， 对 ０ ／ Ｏ 循环 燃 烧特 点 ， 针 Ｃ 以锅 壳煤 粉
第 １ 期
王晓雷等 ： ／ Ｏ Ｏ Ｃ 燃烧方式－ ： ＆煤粉 Ｏ的 氧化 反 应 速度 相 对 较 慢 ，对 于 停 留时 间较
表 １ 空气 与 Ｏ ／ 。ＣＯ 燃烧气 氛下燃烧计算对 比表
短 的 中小 煤 粉 锅 炉 ， 能 造 成 不 完 全 燃 烧 、 损 失 可 热
氢气储罐站爆炸事故的环境风险评价
& 发现事故者应立即拔打∃ 110% 火警电话及消 防队报警。
∋ 发生爆炸事故后应迅采取相应的措施进行灭 火, 制止事故现场及周围与应急救援无关的一切作 业, 疏散无关人员。待消防救护队或其它救护专业 队到达现场后, 积极配合各专业队开展救援工作。
∋ 合理布置总平面。各装置建构筑物之间留有
2007 年第 1 期
青海气象
51
足够的安全防护距离。建构筑物内外道路畅通并形 成环状, 以利消防和安全疏散。
表3
氢气发生爆炸时的影响范围( 100m3 为基准体积)
影响范围
距离( m)
对建筑物损害
对人体损害
损害范围( m)
15. 6
重创建筑物
1% 死于肺部损害 > 50% 耳膜破裂 > 50% 被抛射物砸伤
环境风险识别是指运用因果分析的原则, 采用 一定的方法从复杂的环境系统中找出具有风险的因 素的过程 1 。根据该项目的实际情况, 环境风险因 子识别主要是判定该项目所存在的环境风险主要因 素是什么。 2. 1 项目的工艺流程
项目采用水电解制氢技术, 用 25% ~ 30% KOH 作为电解液, 操作温度 80 ! 。水的电解原理: 纯水 是很弱的电解 质, 在 25 ! 时, 一般蒸馏水的电解率 为 1 ∀ 10- 5 ~ 10- 6 #cm。去 离子水 的电 解率 1 ∀ 10- 6 ~ 10- 7 #cm。
危险特性
于屋顶不易排出, 遇火星爆炸。高 浓度时 可使人 缺氧 窒息, 呈现 出麻 痹作 用。对环 境
无害。
工程热力学全部课件pptx
与外界没有物质和能量交 换的系统。
孤立系统
封闭系统
开放系统
热力学基本定律
热力学第零定律
如果两个系统分别与第三个系统处于热平衡状态，那么这两个系统也必定处于热平衡状态。
热力学第一定律
热量可以从一个物体传递到另一个物体，也可以与机械能或其他能量互相转换，但是在转换过程中，能量的总值保持 不变。
热力学第二定律
热力学循环
由一系列热力学过程组成的闭合路径，如卡诺循环、布雷顿循环 等。
02 热力学第一定律
能量守恒原理
1
能量不能自发地产生或消失，只能从一种形式转 换为另一种形式。
2
在一个孤立系统中，总能量始终保持不变。
3
能量转换过程中，各种形式的能量在数量上保持 平衡。
热力学第一定律表达式
Q = ΔU + W
其中，Δ(mv^2)/2表示系 统动能的变化量；
开口系统能量方程可表示 为：Q = ΔU + Δ(mv^2)/2 + Δ(mgh) + Δ(mΦ)。
Δ(mgh)表示系统势能的 变化量；
03 热力学第二定律
热力学第二定律表述
不可能从单一热源取热，使之完全转 换为有用的功而不产生其他影响。
热力学系统内的不可逆过程总是朝着 熵增加的方向进行。
具有加和性
理想气体基本过程
01
等温过程
温度保持不变的过程，如等温膨胀 和等温压缩
等容过程
体积保持不变的过程，如等容加热 和等容冷却
03
02
等压过程
压力保持不变的过程，如等压加热 和等压冷却
绝热过程
系统与外界没有热量交换的过程， 如绝热膨胀和绝热压缩
04
锅炉热力计算73标准课件
计算机辅助计算
计算机辅助计算是指利用计算机软件进行锅炉热力性能的计 算。这种方法可以大大简化计算过程，提高计算效率和准确 性，特别适合于大规模和复杂的锅炉系统。
燃烧效率
表示燃料燃烧的完全程度 ，与燃烧方式、空气系数 等因素有关。
传热学基础
导热
辐射
热量在物体内部通过分子、原子等微 粒的相互作用进行传递。
物体通过电磁波传递能量的方式，无 需介质。
对流
流体与固体壁面之间的相对运动，引 起的热量传递。
03
锅炉热力计算方法
手工计算方法
手工计算方法是指通过人工计算的方式，根据锅炉的各项参数和热力学原理，对 锅炉的热力性能进行计算。这种方法需要具备一定的热力学基础和计算能力，且 计算过程较为繁琐，但可以灵活地应用于各种不同类型和规格的锅炉。
计算步骤：输入锅炉的各项参数，如燃料类型、给水温度、 压力等；运行计算机软件，自动进行热平衡计算；输出锅炉 的热效率和燃烧效率等热力性能指标。
计算实例分析
• 以一台实际运行的工业锅炉为例，采用手工计算方法进行热力 性能的计算。通过对比实际运行数据和计算结果，分析手工计 算方法的准确性和可靠性。同时，采用计算机辅助计算方法对 同一台锅炉进行热力性能的计算，对比两种方法的计算结果， 分析计算机辅助计算方法的优势和局限性。
锅炉热力计算73标 准课件
目 录
• 引言 • 锅炉热力计算基础 • 锅炉热力计算方法 • 锅炉热力计算标准73解读 • 锅炉热力计算实践操作 • 锅炉热力计算软件介绍 • 锅炉热力计算案例分析
燃机余热锅炉排烟酸露点温度计算研究
DOI ：10.13500/j.dlkcsj.issn1671-9913.2021.02.010燃机余热锅炉排烟酸露点温度计算研究杜 龙，苏引平，任念毛(中机国能电力工程有限公司，上海 200063)摘要：整理分析天然气燃烧产生的烟气酸露点的影响因素，并通过多种方法计算某燃气—蒸汽联合循环机组余热锅炉排烟酸露点温度，总结出一套适用于燃机电厂余热锅炉排烟酸露点温度的可靠计算方法，以降低余热锅炉排烟温度、优化燃机电厂运行方式以及提高机组效率提供计算依据和参考。
关键词：燃气—蒸汽联合循环机组；排烟温度；SO 3转化率；酸露点；余热锅炉中图分类号：TM621 文献标志码：A 文章编号：1671-9913(2021)02-46-06Study on the Acid Dew Point Calculations of Flue Gas ofGas-steam Combined Cycle UnitDU Long, SU Yin-ping, REN Nian-mao(China Sinogy Electric Engineering Co., Ltd., Shanghai 200063, China)Abstract: Influences on the acid dew-point of flue gas were collected and analyzed firstly for the natural gas combustion. The acid dew-point of flue gas, which produced by one set of waste-heating boiler using the gas-steam combined cycle was calculated via different methods. Thereafter, a feasible calculating method of acid dew-point for the gasturbine waste-heating biler was concluded and proposed. The method can provide a useful assistant for the related power plants to achieve the aim of reducing the exhaust flue-gas temperature, optimizing the operations of the power plants, and increasing the plant efficient.Keywords: gas steam combined cycle unit; flue gas temperature; SO 3 conversion rate; acid dew point; waste-heating boiler* 收稿日期：2017-12-18作者简介：杜龙(1984-)，男，硕士，高级工程师，主要从事发电厂机务专业设计工作。
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VO2 Vy
燃烧产物的焓hy
0 0 hy hy ( 1)h空 h飞灰
0 0 hy VRO 2 (ct ) RO 2 V N0 (ct ) N 2 VH (ct ) H 2O 2O
2
0 h空 V 0 (ct)空
h飞灰
Aar a飞灰 (ct)飞灰 100
燃料理论燃烧温度的计算
忽略热分解所引起的Vy· c产的变化 不大(Vy增加、c产减小)
近 似 方 法
分解度近似计算
f CO2 f H 2O
(VCO2 )分 (VCO2 )未 (VH 2O )分 (VH 2O )未
分解度与温度和压力 有关，温度越高、分 压力越低，分解度越 大。同样条件下， CO2的分解度比H2O 大得多
Q低 t热 0 V y c产
燃烧温度主要取决于单位体积燃烧产物的热 含量； Q低↑，Vy0↑，t理取决于Q低/Vy0。
空气消耗系数 (0.8~0.9时出现峰值)：
影响燃烧产物的生成量和成分，进而影响t理；
当空气消耗系数n≥1.0时，n越大， t理越低
Q低 Q空 Q燃 Q分 t理 0 V y c产 (Vk V0 ) c空
Q分 12600 VCO 10800 VH 2 12600 f CO2 (VCO2 )未 10800 f H 2O (VH 2O )未
燃料理论燃烧温度的计算
燃烧产物的比热按近似比热计算
Vy0 c产 (Vk V0 ) c空
近 似 方 法
内插值＋经验估计
已知燃料成分、α、空气与燃料预热 温度 完全燃烧 可以确定Q低、Q空、Q燃、V0、Vy0、 及完全燃烧燃烧产物成分
Q低 Q空 Q燃 Q分 t理 V y c产
1 CO 2 CO O 2 2 1 H 2O H 2 O 2 2
Q分,CO2 12600 VCO Q分, H 2O 10800 VH 2 Q分 12600 VCO 10800 VH 2
燃料理论燃烧温度的计算
影响理论燃烧温度的因素
空气或燃料的预热温度：
预热温度越高， t理越高； 仅预热空气，发热量高的燃料比低的燃料效果 显著； 对于发热量高的煤气，预热空气比预热煤气的 效果更大； 预热比提高发热量的方法更合理。
t理
Q低 Q空 Q燃 Q分 V y0 c产 (Vk V0 ) c空
燃 烧 学
第七讲 燃烧温度的计算
第七讲 燃烧温度计算
理论燃烧温度； 实际燃烧温度； 量热计温度； 燃料理论发热温度； 影响理论燃烧温度的因素。
燃烧温度
燃 烧 温 度 的 影 响 因 素 燃料种类 热量收入
燃料成分
燃烧条件
传热条件
热量支出
热量收入
燃料的化学热，燃料的发热量 Q低 空气带入的物理热
t产 t理
燃烧温度修正系数，也叫冷却系数 0.6～0.9
量热计温度
量热计温度
理论发热温度
Q低 Q空 Q燃 t量 V y c产
燃料理论发热温度
Q低 t热 0 V y c产
Q空 ＝ 0 Q燃 ＝ 0 α＝1
是燃料特性常数
燃料理论发热温度
Q低 t热 0 V y c产
注意，此时Q不＝0，而不 是 α＝ 1
Hale Waihona Puke 实际燃烧温度 二者之间的关系 理论燃烧温度
Q低 Q空 Q燃 Q传 Q不 Q分 t产 V y c产
Q传 ＝ 0 Q不 ＝ 0
Q低 Q空 Q燃 Q分 t理 V y c产
燃烧的完全程度 冷却程度 各个方向的温度场
实际燃烧温度
燃料理论发热温度
内插值 近似法
燃料理论发热温度
比热近似法
燃料理论发热温度
比热近 似法
Q低 t热 0 V y c产
燃料理论燃烧温度的计算
Q低 Q空 Q燃 Q分 t理 V y c产
c产＝cCO2
VCO2 Vy
c H 2O
VH 2O Vy
cN 2
VN 2 Vy
cO2
氧化剂的富氧程度：
在氧气或富氧下燃烧时， 燃烧产物生成量随空 气的富氧程度增加而减少，故t理高； 发热量较高的燃料受富氧程度影响较大； 富氧空气在30%以下时， t理增加幅度显著。
07 复习题
1.
2.
3.
4.
何谓燃烧温度？理论燃烧温度(绝 热燃烧温度)？理论发热温度?各有 什么意义？ 理论燃烧温度与哪些因素有关？提 高理论燃烧温度的措施？ 富氧程度对不同发热量燃料的燃烧 影响如何？为什么？ 为何富氧燃烧能提高理论燃烧温度？
V y0 V y0
Q低 t热 0 V y c产
燃料理论发热温度计算
燃料理论发热温度
c A1 A2t A3t
平均比热在较小的 温度变化区间近似 为线性关系
2
内插值 近似法
Q低 c t 0 Vy Q低 i 0 Vy
Q低 t热 0 V y c产
i c t
i为某温度下燃烧 产物的热焓量
c产 CO2cCO2 H 2OcH 2O N2cN 2
1 100
定压平均比热
0
kJ/(m3· ℃)
V y c产 VCO 2 cCO 2 VH 2O cH 2O VN 2 cN 2
燃料理论发热温度计算
V y0 c产 VCO 2 cCO 2 VH 2O cH 2O VN 2 cN 2
燃烧产物传给周围物体的热量Q传 不完全燃烧热损失Q不 燃烧产物中某些气体在高温下热分 解反应所消耗的热量Q分
实际燃烧温度
Q低 Q空 Q燃 Vy c产 t产 Q传 Q不 Q分
Q低 Q空 Q燃 Q传 Q不 Q分 t产 V y c产
实际燃烧温度 t产，某种燃料在某一实际
Q空 Vk c空 t空
燃料带入的物理热
Q燃 c燃 t燃
oC) c燃,ar 燃料收到基比定压热容，kJ/(kg·
C燃,ar
100 M ar M ar C燃,d 4.187 100 100
热量支出
燃烧产物带走的物理热
Q产 Vy c产 t产
c产----燃烧产物的平均比热 t产----燃烧产物的温度，即实际燃烧温度
Q低 Q空 Q燃 Q分 t理 0 V y c产 (Vk V0 ) c空
影响理论燃烧温度的因素
燃料的种类和发热量
Q低 t热 0 V y c产
空气消耗系数 (0.8~0.9时出现峰值)
空气或燃料的预热温度 氧化剂的富氧程度
影响理论燃烧温度的因素
燃料的种类和发热量:
条件下，当热量收入与热量支出相等时，燃 烧产物(烟气)达到一个相对稳定的燃烧温度。
理论燃烧温度
Q低 Q空 Q燃 Q传 Q不 Q分 t产 V y c产
Q低 Q空 Q燃 Q分 t理 V y c产
绝热系统
Q传 ＝ 0
完全燃烧
Q不 ＝ 0
理论燃烧温度，假设燃料在 绝热系统中完全燃烧，燃烧 产物所达到的温度，是某种 燃料在某一燃烧条件下所能 达到的最高温度