配筋计算书
箱涵结构配筋计算书
结构简图本工程不考虑偶然作用及地震作用承载能力极限状态仅考虑基本组合箱涵结构配筋计算书荷载分类荷载名称系数备注顶板混凝土及附加结构重力 1.2侧墙及底板混凝土重力1土重力1.2土侧压力 1.4水压力1自重引起的地基反力1车辆荷载1.8汽车引起的土侧压力 1.05可变作用引起的地基反力1.05汽车荷载制动力 1.05人群荷载 1.05疲劳荷载 1.05正常使用极限状态频遇组合荷载分类荷载名称系数备注顶板混凝土及附加结构重力1侧墙及底板混凝土重力1土重力1土侧压力1水压力1自重引起的地基反力1车辆荷载0.7汽车荷载频遇值系数（ψf=0.7）汽车引起的土侧压力0.4可变作用引起的地基反力0.4汽车荷载制动力0.4人群荷载0.4疲劳荷载0.4准永久组合荷载分类荷载名称系数备注顶板混凝土及附加结构重力1侧墙及底板混凝土重力1土重力1土侧压力1水压力1自重引起的地基反力1车辆荷载0.4汽车引起的土侧压力0.4可变作用的地基反力0.4汽车荷载制动力0.4人群荷载0.4疲劳荷载0.4可变作用组合值系数（ψc=0.75）标准值准永久值系数（ψq=0.4）标准值准永久值系数（ψq=0.4）永久作用可变作用永久作用可变作用永久作用部位单位尺寸净高m 3净跨m5顶板厚m0.5底板厚m 0.5侧墙厚m0.5箱涵纵向计算长度取1m 箱涵顶板结构重力涵顶结构厚度（m）重度（kn/m 3）混凝土路面0.225水泥稳定石粉渣0.321箱涵顶板0.525Gk=23.8kn/m箱涵测强及底板重力侧墙及顶板厚度（m）0.5Gk1=12.5kn/m涵侧土压力填土内摩擦角φ=30.00水平土压力修正系数λ=0.33填土容重γ=18qt3= 4.49kn/m qt4=25.47kn/m水压力涵内水压力对结构有利，故结构计算不计函内水压力基础承载力验算需考虑函内水重根据地质钻孔，取外水与暗涵顶高一致计算水压力强度标准值qw=γ水*Hqw=35kn/m 根据洪水计算，计算段洪水水深1.81m q'w=18.1kn/m车辆荷载本次计算采用汽车荷载等级为：公路-Ⅱ级箱涵尺寸箱涵顶宽6m，桥涵设计车道为2车道2车道横向布载系数取1后轮着地长宽0.6*0.2m 单个后轮重力标准值70kn qc=76.54kn/m 汽车引起的土侧压力墙后破坏棱体上的等代土厚φ=30度δ=φ/2=15度α=0度ω=45度tanθ=0.65l0= 6.89m B小于13m B=1mh= 1.1mqt=20.32kn/m 汽车荷载制动力制动力f=90kn汽车荷载制动力涵侧土反力N=94.5knA= 3.5㎡M=165.375kn.mw= 2.04m³pmax=108kn/mpmin=-54kn/m 涵顶人群荷载本次计算人群荷载q人=3kn/m 地基反力=3kn/m疲劳荷载（模型I）集中荷载=141.75kn均布荷载= 2.36kn/m地基反力=25.99kn/m 疲劳荷载（模型Ⅱ）后轮着地长宽0.6*0.2m 单个后轮重力标准值40kn qc=43.74kn/m标准组合荷载分类单位系数标准值设计值kn/m 1.223.828.56kn/m 112.512.50qt3kn/m 4.49 6.29qt4kn/m 25.4735.66水压力qw kn/m 13535.00车辆荷载qc kn/m 1.876.54137.77汽车引起的土侧压力qtkn/m 1.0520.3221.34人群荷载q人kn/m1.053 3.15地基承载力Fa0=150.00黏土h= 4.50m γ2=18kn/m³fa=231kn/㎡＞fk=194.48kn/㎡满足底板均布q 1顶板均布q 2侧墙上 q 3 侧墙下 q 4185.39169.48227.6392使用结构力学求解器弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.95-127.43-304.05509.82-127.43板端（右/下）永久作用可变作用项目土侧压力1.4荷载名称顶板混凝土及附加结构重力G1侧墙及底板混凝土重力G2板端（左/上）跨中1234( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )-304.05-290.12-205.49-290.12-290.12350.73-29-30-205.4-304.05-304.05396.951234( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )127.43-81.92466.07-466.0781.92-127.43509.82-509.821234( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )-509.82-466.07-81.92-466.07-509.82-127.43-127.43弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.950-127.43-304.05509.82-127.43C30混凝土轴心抗压fc=14.3N/mm2三级钢筋强度fy=fy'=360N/mm2C30混凝土轴心拉压ft=1.43N/mm2钢筋弹性模量Es=200000N/mm2顶板为弯压构建正截面承载力计算截面宽度b（mm）截面有效高度h0（mm）构件支点间长L（mm）保护层厚度a（mm）弯矩设计值M（kn.m）轴向力设计值N（kn）结构系数γd 截面高度h1000470550030350.7381.92 1.25001.计算η受压构件计算长度l 0lo/h(h-弯曲方向高度)判断长短柱η2750 5.5短柱12.判别大小偏心ηeo（mm）0.3ho（mm） 6.666666674281.37141大偏心3.计算As'4501.370.015 6.874裂缝宽度验算eo/ho9.11大于0.55需要裂缝验算1.纵向受拉钢筋应力σ0(N/mm )结构重要系数γ0Nk（kn）受拉区纵筋面积As（mm）偏心距增大系数ηs (lo/h<14)偏心距eo （mm）ys（mm）e（mm）矩形截面γ'f Z(mm)σsk(N/mm )20181.92307914281.372204501.370408.29266.732.最大裂缝宽度αcr ftk（N/mm ）as ρte ψc（mm）钢筋直径（mm）νlcr Wmax（mm）判别1.9 1.43440.0350.8330281138.020.27满足截面尺寸复核hw(mm)b(mm)hw/b v'(kn)支座处剪力v（kn）判别47010000.471400.21466.07截面符合要求斜截面抗剪承载力支座端部截面有效度h0端（mm）βh v'（kn）支座处剪力v （kn）判别670 1.00558.89466.07满足有效高度h0（mm）βh v'（kn）顶板倒角起点处剪力v 判别4701.00392.06322.012满足计算断面板端（左/上）跨中板端（右/下）项目弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.950-127.43-304.05509.82-127.43C30混凝土轴心抗压fc=14.3N/mm2三级钢筋强度fy=fy'=360N/mm2C30混凝土轴心抗压ft=1.43N/mm2钢筋弹性模量Es=200000N/mm2底板为弯压构建正截面承载力计算截面宽度b（mm）截面有效高度h0（mm）构件支点间长L（mm）保护层厚度a（mm）弯矩设计值M（kn.m）轴向力设计值N（kn）结构系数γd截面高度h(mm)1000570550030396.95127.43 1.26001.计算η受压构件计算长度l0lo/h(h-弯曲方向高度)判断长短柱η2750 4.58短柱12.判别大小偏心ηeo（mm）0.3ho（mm）3115.04171大偏心3.计算As'3385.040.01910.693裂缝宽度验算板端（左/上）跨中板端（右/下）项目eo/ho 5.46大于0.55需要裂缝验算1.纵向受拉钢筋应力σ0(N/mm 2)结构重要系数γ0Nk（kn）受拉区纵筋面积As（mm）偏心距增大系数ηs (lo/h<14)偏心距eo （mm）ys（mm）e（mm）矩形截面γ'fZ(mm)σsk(N/mm 2)201127.43307913115.042203335.040493.90238.082.最大裂缝宽度αcr ftk（N/mm 2）as ρte ψc（mm）钢筋直径（mm）νlcr Wmax（mm）判别1.9 1.43440.0350.8130281138.020.23满足截面尺寸复核hw(mm)b(mm)hw/b v'(kn)支座处剪力v（kn）判别57010000.571698.13509.82截面符合要求斜截面抗剪承载力支座端部截面有效度h0端（mm）βh v'（kn）支座处剪力v （kn）判别770 1.00642.31509.82满足有效高度h0（mm）βh v'（kn）底板倒角起点处剪力v 判别5701.00475.48426.39满足弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.950-127.43-304.05509.82-127.43C30混凝土轴心抗压fc=14.3N/mm2三级钢筋强度fy=fy'=360N/mm2C30混凝土轴心抗拉ft=1.43N/mm2钢筋弹性模量Es=200000N/mm2顶板为弯压构建正截面承载力计算截面宽度b（mm）截面有效高度h0（mm）构件支点间长L（mm）保护层厚度a（mm）弯矩设计值M（kn.m）轴向力设计值N（kn）结构系数γd截面高度h(mm)1000470350030304.05509.82 1.26001.计算η受压构件计算长度l0lo/h(h-弯曲方向高度)判断长短柱η1750 2.92短柱12.判别大小偏心ηeo（mm）0.3ho（mm）596.39141大偏心3.计算As'866.390.09142.782裂缝宽度验算板端（左/上）跨中板端（右/下）项目eo/ho 1.27大于0.55需要裂缝验算1.纵向受拉钢筋应力σ0(N/mm 2)结构重要系数γ0Nk（kn）受拉区纵筋面积As（mm）偏心距增大系数ηs (lo/h<14)偏心距eo （mm）ys（mm）e（mm）矩形截面γ'f Z(mm)σsk(N/mm 2)201509.8230791596.39220816.390390.21180.842.最大裂缝宽度αcr ftk（N/mm 2）as ρte ψc（mm）钢筋直径（mm）νlcr Wmax（mm）判别1.9 1.43440.0350.7530281138.020.16满足截面尺寸复核hw(mm)b(mm)hw/b v'(kn)支座处剪力v（kn）判别47010000.471400.21509.82截面符合要求斜截面抗剪承载力支座端部截面有效度h0端（mm）βh v'（kn）支座处剪力v （kn）判别10700.93829.97127.43满足有效高度h0（mm）βh v'（kn）底板倒角起点处剪力v 判别4701.00392.0694.67满足。
地下室墙体配筋计算书(一)2024
地下室墙体配筋计算书（一）引言概述：地下室墙体配筋计算书是在地下室工程设计中非常重要的一项计算工作，主要用于确定墙体配筋材料和数量，以确保地下室墙体的结构安全性和稳定性。
本文将从五个大点出发，分别为墙体荷载计算、配筋设计、配筋布置、配筋间距计算和配筋钢筋计算，对地下室墙体配筋计算进行详细阐述。
正文：1. 墙体荷载计算1.1 确定地下室墙体所受荷载类型及大小1.2 根据设计标准计算荷载作用于墙体的力和力矩1.3 考虑地下室墙体的水平荷载（如地震力）对配筋的影响2. 配筋设计2.1 根据墙体的截面几何形状和计算荷载，确定墙体的受拉区和受压区2.2 采用受拉与受压设计法计算配筋数量和尺寸2.3 考虑抗震要求，确定墙体抗震性能级别，进行相应的配筋设计3. 配筋布置3.1 根据墙体结构图和配筋设计要求，在墙体纵向和横向布置配筋3.2 确定配筋的弯曲半径和弯曲位置，保证配筋的完整性和符合设计要求3.3 考虑墙体连接节点和开口处的配筋布置，增强墙体的整体强度和稳定性4. 配筋间距计算4.1 依据墙体的构造和设计要求，计算配筋的间距和跨距4.2 考虑墙体的构造节段，分析墙体不同部位的配筋需求和间距调整4.3 在计算配筋间距时，考虑施工和安装配筋的可行性和经济性5. 配筋钢筋计算5.1 根据地下室墙体的尺寸和设计要求，计算墙体所需的钢筋总量5.2 按照配筋设计要求，计算钢筋的截面积、直径和排布方式5.3 根据配筋布置和间距计算结果，确定每个配筋段的钢筋长度总结：地下室墙体配筋计算是地下室工程设计的重要环节。
通过墙体荷载计算、配筋设计、配筋布置、配筋间距计算和配筋钢筋计算五个大点的详细阐述，可以准确确定地下室墙体所需的配筋材料和数量，保证墙体的结构安全性和稳定性。
同时，建议在计算过程中综合考虑施工和经济性因素，以选择最合适的配筋方案。
楼梯计算 梯板配筋计算书
h. 挠度计算： f= [f]= f
5Mkl02/(48B)=
5.16080 mm
≤ [f]
挠度满足要求
TB2
h0= as=
h-c-d/2= 91 mm
a1=
1
M/(a1fcbh02)= 0.0637644
z=
1-(1-2as)0.5= 0.06593829
As=
a1fczbh0/fy= 238.3486 mm2
选用：
d
8 @ 120
As= 418.879013 mm2
实配筋率r= 0.381 %
[r]min=Max(45ft/fy，0.2）=
8 mm
rte=
(As+Ap)/Ate=
As/(0.5bh)= 0.00761598 <0.01，取 rte=
y=
1.1-0.65ftk/(rtessk)=
0.2337391
0.01
acr=
1.9
保护层厚度cs<20mm，取cs= 20 mm
wmax=
acryss(1.9c+0.08deq/rte)/Es=
Mq= Mgk+yqMqk=
5.00 kN.m
f. 短期刚度Bs计算：
aE=
Es/Ec=
6.67E+00
gf'=
0
Bs=
EsAsh02/[1.15y+0.2+6aEr/(1+3.5gf')]=
g. 长期刚度B计算：
1.12E+12
Nmm2
q=
2
rs'=
0
B=
MkBs/[Mq(q-1)+Mk]=
冠梁及支撑配筋计算书
冠梁配筋计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010),本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF5001 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=800mm，h=1200mm计算长度 L=8.50m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 ft=1.43N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm2轴力设计值 N=1.00kN弯矩设计值 Mx=775.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算2受压计算2.1轴压比A = b x h = 800x 1200 = 960000mm2N 1.00 x 103A= --------- =--------------------------- = 0.000fc A 14-3x 960000 2.2偏压计算(1)计算相对界限受压区高度与《混凝土规范》式6.2.7-1:取A=0mm2s偏压计算配筋：x方向A =1904mm2 sx:丫方向人=0mm2 sy轴压计算配筋：x方向A =0mm2sx 0.80f y 360.0 =0.5176+ ------- -----E ws cu 200000 x 0.0033⑵计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离e:h 0 = h -a5 = 1200 - 35 = 1165mm M 775.00N 1.00=774.9999 m = 774999.9 mm =max{20,h/30} = 40.0 mm，i = e 0 +e0 =774999-9 + 40-0 = 775039-9mme = e , + -- a = 775039.9 +i 2 s 1200------ - 35 = 775604.9 mm 2(3)计算配筋e . = 775039.9mm〉0.3h = 0.3x 1165 = 349.5mm i0N b = a 1f c bh 0 Jb = 1.00x 14.3 x 800 x 1165 x 0.5176 = 6898994N且N=1.00kN W N b=6898.99kN,按照大偏心受压构件计算，根据《混凝土规范》6.2.17:1.00 x 103b 1.00 x 14.3 x 800c =0.1 mm@x=0.1mm < 2a =70mm,Ne -a1 f c bx h 0x=70.0mm) A s = A s—0.5 h + 0.5 x1.00x 10 3x(775039.9 —0.5 x 1200.0 + 0.5 x70.0 )360.0 x( 1165 - 35 )=1904 mm22.3 轴压验算(1)计算稳定系数8500 =10.6b 800根据《混凝土规范》表6.2.15:插值计算构件的稳定系数@=0.971(2)计算配筋，根据《混凝土规范》公式6.2.15:A sN—f A0.9。
冠梁及支撑配筋计算书
冠梁配筋计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱 b=800mm ，h=1200mm 计算长度 L=8.50m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm 2 ft=1.43N/mm 2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm 2，fy'=360N/mm 2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm 2轴力设计值 N=1.00kN弯矩设计值 Mx=775.00kN.m ，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN ，Vx=0.00kN (2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算-----------------------------------------------------------2 受压计算偏压计算=计算相对界限受压区高度ξ (2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离, 根据《混凝土规范》6.2.17:x=0.1mm < 2a6.2.15: 插值计算构件的稳定系数φ=0.971 s偏压计算配筋: x 方向A sx =1904mm 2: y 方向A sy =0mm 2轴压计算配筋: x 方向A sx =0mm 2b 1f E scu=h 0s 1200e 0775.001.00e a max{20,h/30}=774999.9==>=e i 775039.9mm 0.3h 0⨯0.31165349.5mm ===N b 1f c b h 0b ⨯⨯⨯⨯1.0014.380011650.51766898994N 1f =A-1f f 'y (N (+e 0.5f a 's775039.9-0.9f 'y: y 方向A sy =0mm 2计算配筋结果: x 方向A sx =1904mm 2y 方向A sy =0mm 2最终配筋面积:x 方向单边: A sx =1904mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×960000=1920mm 2, 取A sx =1920mm 2y 方向单边: A sy =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×960000=1920mm 2, 取A sy =1920mm 2全截面: A s =2×A sx +2×A sy =7680mm 2 > ρmin ×A=0.0055×960000=5280mm 23 受剪计算3.1 x 方向受剪计算剪力为零, 采用构造配筋: 箍筋最小配筋率: 0.40%由于箍筋不加密, 故ρvmin =0.4%×0.5=0.2%λy =13.3 > 3.0, y =3.0(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式 6.3.1: h w /b=1.5 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25截面尺寸满足要求。
梁板配筋计算书
张家口市某农产品交易市场办公楼梁板配筋计算书1、楼板的配筋计算；楼板厚80㎜，混凝土用C30,钢筋用HRB335，FC=14.3N∕m ㎡,Ft=1.43,Fy=300,∮b=0.55Ho=H-20=80-20=60确板宽1000㎜为计算单位板的自重；24×0.08×1=1.92KN∕M活荷载；Qk=2 KN∕㎡ 2 KN∕㎡×1m=2KN/mq=1.2×1.92+1.4×2=5.104KN/mM=1/8q×L×L=1/8×5.104×2.7×2.7=4.35102KN.Mαs=M/Fc.B.Ho.Ho=(4.65102×1000000)/(14.3×60×60×1000)=0.09∮=1-√1-2×αs=1-√1-2×0.09=0.1As=∮FC B.Ho/Fy=0.1×14.3×1000×60/300=286 m㎡e=286/1000×80=0.3﹪符合钢筋的最小配筋率∮=0.1＜∮b=0.55取4φ12 配筋净距离=（1000-2×20-4×12）/3=310mm＞250mm 不符合规范所以取 5φ10配筋净距离=（1000-2×20-5×10）/4=227mm 按规范取@=250mm选筋。
选用5φ10@2502、梁的配筋计算；混凝土采用C30,钢筋采用HRB335,选定截面尺寸h=2700/9=300㎜B=300/2=150㎜梁的自重；1×0.15×0.3×25=1.125 KN/m活荷载标准值=2 KN∕㎡活荷载；q1=2×6=12 KN/m q2=1.92×6=11.52 KN/mYg=1.2 Yq=1.4q=1.125×1.2+23.52×1.4=34.278 KN/mM=1/8Q×L×L=1/8×34.278×2.7×2.7=31.24 KN.Mαs =M/Fc.b.Ho.Ho=3.124×10000000/14.3×150×280×280=0.19 ∮=1-√1-2×αs=1-√1-2×0.19=0.2As=∮Fc.b.Ho/Fy=0.2×14.3×150×280/300=400m㎡e=400/300×150=0.8﹪符合梁的经济配筋率选筋4φ12＠843、梁的箍筋计算箍筋采用HPB235，混凝土采用C30.梁承受的均部荷载=q1+q2=23.52KN/m求支座处剪力的设计值；V=1/2qLo=1/2×34.278×1.4×2.7=64.79KNHw=Ho=300-20=280㎜ 280/150=1.9<40.25FC.B.Ho=0.25×14.3×150×280=150150N=150.15KN>V=64.79KN验算是否按构造配箍筋；0.7Ft.b.Ho=0.7×1.43×150× 280=42042N=42.042KN<64.79KN 应按计算确定箍筋计算箍筋用量；Asv/S》（V-0.7Ft.b.Ho）/1.25Frv.Ho=（64.79×1000-0.7×1.43×150×280）/1.25×210×280=0.31m㎡/㎜选双支箍φ6（Asv1=28.3 m㎡）箍筋间距 S≤2×28.3/0.31= 182.6mm 验算配箍筋。
压型钢板配筋计算
恒载 活载
表2 板支座弯矩 计算
B -0.542 -0.316 -0.858
BC跨 0.182 0.193 0.375
C -0.360 -0.094 -0.454
0.193 0.211 0.249 -0.316
-0.094
-0.151
CD跨 0.182 0.211 0.394
楼板自重 g1=25×h×b＝
除楼板自 重外的永 久荷载 g2=1.2×b＝
楼面活荷 载 p2=楼面 活荷载×b ＝
（二）内 力计算
按 四等跨连 续板计算
1700 mm 1700 mm 1700 mm 1700 mm 0.529
1.035
0.805
计算跨度 l10=l1n+a/2 +b1/2＝
＝
＝
l20=l2n+b1 l30=l3n+b1
混凝土抗 压强度设 计值 fc＝
混凝土抗 拉强度设 计值 ft＝
混凝土抗 拉强度标 准值 ftk＝
混凝土弹 性模量 Ec ＝ 相对受压 区高度
钢筋抗压 强度设计 值 fy'＝
钢筋抗拉 强度设计 值 fy＝
钢筋强度 标准值 fyk ＝
钢筋弹性 模量 Es＝
连接钢筋 抗拉强度 设计值 fy ＝ 混凝土上 保护层厚 度 c'＝ 混凝土下 保护层厚 度 c＝
CD段跨中 弯矩 MQK3=0.08 1×p2l302=
DE段跨中 弯矩 MQK4=0.09 8×p2l402=
B处支座弯 矩 MQKB= －0.121× p2l202=
C处支座弯 矩 MQKC=0.036× p2l302=
D处支座弯 矩 MQKD=0.058× p2l302=
塔吊基础配筋计算6018 17T 2
1QTZ6015塔机基础配筋计算书塔机型号为：QTZ6015基础尺寸为：6000×6000×1500（既b=6m ，h=1.5m ）持力层地基承载力：a f= 170KPa1、抗倾翻稳定性计算根据JGJ196-2010《建筑塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》塔机基础规定，固定基础的抗倾翻稳定性按以下公式计算：4*b G F H F M e K K VK K ≤++=M K —相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值（KN ·m ） 依据塔机说明书MK =3146(KN.m)F vk —相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值(KN) 依据塔机说明书F vk =78.4(KN)H —基础的高度（m ） H=1.5mF K —塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值依据塔机说明书F K =850(KN)G K —基础及其上土的自重标准值(KN)G K =6m ×6m ×1.5m ×25t KN /m 3=1350（KN ）b —矩形基础底面的短边长度（m ） b=6（m ）e =3146+44×1.5/850+1350=1.48≤1.5混凝土基础的抗倾翻稳定性满足。
2、地基承载力计算依据JGJ187-2009《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》a K K K f bL G F P ≤+=K P —相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值（KPa)L —矩形基础底面的长边长度（KPa) L=6ma f —修正后的地基承载力（KPa)K P =850+1350/6×6=61.(KN/㎡)≤170(KN /㎡)作用平均地面压应力满足。
地基承载力尚应满足当偏心距e ≤b/6时a VK K K K k f WH F M bL G F P 2.1*m ax ≤+++= 当偏心距e ＞b/6时a K K k f LaG F P 2.13)(2m ax ≤+= KMAX P —相应荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压应值（KPa)W —基础底面的抵抗拒a —合力作用点至基础底面最大边缘的距离（m ） a=b/2-e=1.52因e ＞b/6混凝土作用在地基上最大压应力KMAX P 满足，a K K k f La G F P 2.13)(2m ax ≤+=KMAX P =2(850+1350)/3×6×1.52=161.2 （KPa)1.2a f =216（KPa) KMAX P ≤ 1.2a f作用在地基上最大压应力满足.3、基础承台抗冲切验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第8.2.8条,验算公式如下:F 1 ≤ 0.7βhp f t a m h o式中 βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，当h 不大于800mm 时，βhp 取1.0.当h 大于等于2000mm 时，βhp 取0.9，其间按线性内插法取用；取 βhp =0.95；f t --混凝土轴心抗拉强度设计值；取 f t =1.57MPa ；h o --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 h o =1.45m ；a m --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a m =(a t +ab )/2；a m =[1.80+(1.80 +2×1.45)]/2=3.25m ；a t --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取a t ＝1.8m ；a b --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；a b=1.80 +2×1.45=4.7；P j --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础P=161.2kPa；可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 P j=KMAXA l --冲切验算时取用的部分基底面积；A l=6×(6-4.70)/2=3.9m2F l --相应于荷载效应基本组合时作用在A l上的地基土净反力设计值。
单向板配筋计算书
水工钢筋混凝土结构课程设计计算书设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构题号：班级：水电0601******学号：************指导教师：王中强彭艺斌任宜春日期：2009年6月8-14 日目录1课程设计任务书……………………………………………………………………2 计算书正文…………………………………………………………第一章结构布置及板梁截面的选定和布置……………………………………1.1 结构布置....................................................................................... .1 1.2初步选定板、梁的截面尺寸. (2)1.2.1板厚度的选定1.2.2次梁的截面尺寸1.2.3主梁截面尺寸第二章单向板的设计2.1板的荷载计算 (3)2.1.1板的永久荷载的计算2.1.2板的可变荷载的计算2.2板的计算跨度计算 (1)2.2.1边跨的计算2.2.2中间跨度计算2.2.3连续板各界面的弯矩计算2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算…………………………………………. .1第三章次梁的设计3.1次梁的荷载计算………………..…………………3.1.1次梁的永久荷载设计值计算 (1)3.1.2次梁承受可变荷载设计值………………………………3.1.3次梁承受荷载设计值…………3.2 次梁的内力计算………………..…………………………………………3.2.1次梁边跨计算………………..…………………3.2.2次梁中间跨计算 (1)3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算……………………………3.4次梁的承载力计算 (3)3.4.1正截面受弯承载力计算3.4.2翼缘计算宽度的计算…………………………………3.4.3 T形梁截面类型的判定………………..…………………3.4.4次梁正截面承载能力计算………………………………………. .13.4.5次梁斜截面受剪承载力计算 (1)第四章主梁设计………………..………………4.1主梁内力的弹性理论设计 (1)4.1.1主梁承受永久荷载的计算………………………………………4.1.2主梁承受可变荷载的计算 (1)4. 2主梁的内力计算……………………………………4.2.1主梁的边跨计算……………………………4.2.2主梁中间跨的计算……………………4.3弯矩设计值和剪力设计值的计算………………………4.4主梁承载能力计算…………………………4.4.1主梁正截面承载能力计算………………………………4.4.2翼缘计算宽度的计算…………………………………4.4.3 T形梁截面类型的判定…………...………………………4.4.4主梁斜截面受剪承载力计算4.4.5主、次梁交接处附加横向钢筋计算………………第五章施工图的绘制……………………………………………5.1施工图绘制………..…………………………………………………………5.2 结构平面布置图……………..……………………………………………………. 5.3 板的配筋图………………..…………………………………………………………5.4主、次梁的配筋图……………………………. .3课程设计体会…………………………………………………………………………4致谢 (1)5参考文献 (1)6附录 (1)附录1 计算书手稿 (1)附录2 施工图手稿 (1)第一章 结构布置及板梁截面的选定和布置1.1结构布置因为在肋形楼盖结构中，结构布置包括柱网、承重墙、梁格和板的布置，且需注意：对承重墙、柱网和梁格布置应满足建筑使用要求，且柱网尺寸宜尽可能大，内柱在满足结构要求的情况下尽可能少设；根据设计经验，主梁的跨度一般为 5m~8 m ，次梁为 4m~6 m 。
地下室墙体配筋计算书
地下室墙体配筋计算书一、工程概况本工程为某住宅小区的地下室，地下一层，层高 36m。
地下室墙体采用钢筋混凝土结构，墙体厚度为 300mm，混凝土强度等级为 C30，钢筋采用 HRB400 级。
地下室墙体主要承受土压力、水压力以及地下室内部的使用荷载。
二、荷载计算1、土压力根据地质勘察报告，地下室外墙所受土的重度为 18kN/m³，内摩擦角为 20°，粘聚力为 10kPa。
地下水位在地下室底板以下 15m 处。
主动土压力系数：Ka ＝ tan²(45° 20°／2) ＝ 049静止土压力系数：K0 ＝ 1 sin20°＝ 084地下室外墙顶部的土压力为 0，底部的土压力为：q1 ＝K0 × γ × h ＝ 084 × 18 × 36 ＝ 5443kN/m²考虑地下水的影响，水压力为：q2 ＝γw × hw ＝ 10 × 15 ＝ 15kN/m²2、地下室内部使用荷载地下室内部使用荷载按 5kN/m²考虑。
三、内力计算1、计算简图将地下室墙体视为下端固定、上端铰支的竖向悬臂构件。
2、弯矩计算根据荷载分布情况，采用结构力学方法计算墙体的弯矩。
最大弯矩位于墙体底部，其值为：Mmax ＝ 1/2 × q1 × h²＋ 1/2 × q2 × h²＋ 1/2 × 5 × h²＝ 1/2 × 5443 × 36²＋ 1/2 × 15 × 36²＋ 1/2 × 5 × 36²＝ 35167kN·m3、剪力计算墙体底部的剪力为：V ＝ q1 × h ＋ q2 × h ＋ 5 × h＝ 5443 × 36 ＋ 15 × 36 ＋ 5 × 36＝ 25275kN四、配筋计算1、正截面受弯配筋计算根据混凝土结构设计规范，相对受压区高度ξ ＝ x/h0，其中 x 为受压区高度，h0 为有效高度。
塔吊配筋计算书123
塔吊基础配筋计算书塔吊型号：Q70/30，塔身2×2m，安装高度39.7m塔吊对基础顶面的作用力⑴非工作状态基础尺寸为6m×6m×1.2G=6×6×1.2×2.5=108T=1080KN竖向力：N+G=1080+925=2005KN弯距：M=1813+133×1.2=1973KN.m基底压力：偏心距e=M/(N+G)=O.984＜A/6=1不会倾覆作用力沿对称轴Pmax=｛（N+G）/A2｝(1+6e/A)=2005÷36×｛1+(6×0.984)/6｝=110.5KN/m2①作用力沿对角线e x=0.707e=0.696 2e x=1.392〉A/6=1Kx=Ky=(A/2)- e x=2.304Pmax=Co（N+G）/ KxKy=0.35×2005/2.3042=132.2 KN/m2 ②比较①与②计算结果可见只计算沿对角线的作用力Pmax即可。
受力面积核算依据b=｛6（N+G）/ Pmax｝1/2=(6×2005/132.2) 1/2=9.54〉A表明受压面积大于基底面积一半，勿需调整。
对地基承载力要求∵Pmax≤1.2fa∴fa= Pmax/1.2=132.2/1.2=110.2 KN/m2=11T/m2该值小于地基勘探的地基承载力，所以符合要求⑵工作状态竖向力：N+G=1183+1080=2263KN弯距：M=2855+70×1.2=3695KN.me=M/(N+G)=1.63＞A/6=1沿对称轴Pmax=｛（N+G）/A2｝(1+6e/A)=（2263÷36）×｛1+(6×1.63)/6｝=165.3KN/m2①沿对角线e x=0.707e=1.15 2e x=2.3〉A/6=1Kx=Ky=(A/2)- e x=1.85Pmax=Co（N+G）/ KxKy=0.35×2263/1.852=231 KN/m2 ②比较①与②计算结果可见只计算沿对角线的作用力Pmax即可。
盈建科剪力墙配筋计算书
盈建科剪力墙配筋计算书一、背景介绍在建筑结构设计中，剪力墙是一种常见的结构形式，用于承受建筑物的水平荷载。
剪力墙的配筋计算是设计过程中的重要一环，它涉及到墙体的强度和稳定性，对于保证结构的安全性具有重要意义。
本文将以盈建科剪力墙为例，详细介绍其配筋计算的步骤和方法。
二、设计参数1.剪力墙尺寸：高度为H，宽度为B，厚度为T。
2.墙体材料：使用混凝土C30，钢筋强度等级为HRB400。
3.荷载情况：考虑水平地震作用和垂直荷载作用。
三、计算步骤1.确定剪力墙的抗剪承载力。
根据盈建科剪力墙的设计方法，抗剪承载力的计算公式为：Vc = αc × β × λ × η × fc × b × d。
其中，Vc为剪力墙的抗剪承载力，αc为混凝土的抗剪强度折减系数，β为剪力墙的几何系数，λ为长细比修正系数，η为配筋率修正系数，fc为混凝土的轴心抗压强度，b为剪力墙的宽度，d为有效高度。
2.确定剪力墙的抗弯承载力。
根据盈建科剪力墙的设计方法，抗弯承载力的计算公式为：Md = αs × λ × fc × As × (d - a)。
其中，Md为剪力墙的抗弯承载力，αs为钢筋的抗弯强度折减系数，λ为长细比修正系数，fc为混凝土的轴心抗压强度，As为钢筋的面积，d为剪力墙的有效高度，a为受拉钢筋到墙顶的距离。
3.确定剪力墙的配筋量。
根据剪力墙的抗剪承载力和抗弯承载力要求，可以计算出所需的钢筋面积。
根据盈建科剪力墙的设计方法，钢筋的配筋率一般控制在1%~2%之间。
四、计算示例以一个高度为3m、宽度为0.5m、厚度为0.2m的剪力墙为例进行计算。
1.确定剪力墙的抗剪承载力。
假设混凝土的抗剪强度折减系数αc为0.85，剪力墙的几何系数β为1，长细比修正系数λ为0.9，配筋率修正系数η为1，混凝土的轴心抗压强度fc为30MPa，剪力墙的宽度b为0.5m，有效高度d为2.8m。
现浇钢筋混凝土楼板配筋设计计算书
现浇钢筋混凝土楼板配筋设计计算书LB-1矩形板计算工程地址：南京市浦口区绿之苑小区工程项目：现浇钢筋混凝土楼板隔层工期：二十天结构设计：钱工项目经理：刘工工程监理：盛工施工单位：南京石峰钢筋混凝土隔层工程部一、构件编号: 现浇钢筋混凝土板LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 2700 mm; Ly = 4800 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 25mm保护层厚度: c = 15mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 8.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 3.500kN/m24.计算方法:塑性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00塑性板β = 1.800五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 2700 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-25=95 mm六、配筋计算(lx/ly=2700/4800=0.563<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = ζ((γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2)= 0.0311*(1.200*8.000+1.400*3.500)*2.72= 3.289 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*3.289×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0313) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.031) = 0.0314) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.031/360 = 98mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 98/(1000*120) = 0.081%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = αMx= 0.3164*3.289= 1.041 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.041×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0103) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.010) = 0.0104) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.010/360 = 31mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 31/(1000*120) = 0.025%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = βMx= 1.8*3.289= 5.920 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*5.920×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.057/360 = 178mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 178/(1000*120) = 0.148%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = βMx= 1.8*3.289= 5.920 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*5.920×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.057/360 = 178mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 178/(1000*120) = 0.148%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = βMy= 1.8*1.041= 1.873 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.873×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.017) = 0.0184) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.018/360= 55mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 55/(1000*120) = 0.046%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = βMy= 1.8*1.041= 1.873 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.873×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.017) = 0.0184) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.018/360= 55mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 55/(1000*120) = 0.046%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= 0.0311*(8.000+3.500)*2.72 = 2.609 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= 0.0311*(8.000+1.0*3.500)*2.72 = 2.609 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 2.609×106/(0.87*95*251) = 125.741 N/mmσsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 2.609×106/(0.87*95*251) = 125.741 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 251/60000 = 0.418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*125.741) = -1.100因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*125.741) = -1.100因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*95) = 0.264%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*251*952/[1.15*-1.100+0.2+6*7.143*0.264%/(1+3.5*0.0)]= 8.340×102 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*251*952/[1.15*-1.100+0.2+6*7.143*0.264%/(1+3.5*0.0)]= 8.340×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 2.609/(2.609*(2.0-1)+2.609)*8.340×102= 4.170×102 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 8.340×102/2.0= 4.170×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(416.999,416.999)= 416.9994.计算受弯构件挠度f max = (q gk+q qk)*Lo4/(384*B)= (8.000+3.500)*2.74/(384*4.170×102)= (8.000+3.500)*2.74/(384*4.170×102)= 3.817mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=2700/200=13.500mmfmax=3.817mm≤fo=13.500mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = ζ(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= 0.0311*(8.000+1.00*3.500)*2.72= 2.609 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=2.609×106/(0.87*95*251)=125.741N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*125.741)=0.180因为ψ=0.180 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*125.741/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0244mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = αMx= 0.3164*2.609= 0.825 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=0.825×106/(0.87*95*251)=39.785N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*39.785)=-1.808因为ψ=-1.808 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*39.785/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0077mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = βMy= 1.8*0.825= 1.486 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=1.486×106/(0.87*95*251)=71.613N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*71.613)=-0.516因为ψ=-0.516 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*71.613/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0139mm ≤ 0.30, 满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = βMy= 1.8*0.825= 1.486 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=1.486×106/(0.87*95*251)=71.613N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*71.613)=-0.516因为ψ=-0.516 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*71.613/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0139mm ≤ 0.30, 满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = βMx= 1.8*2.609= 4.695 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=4.695×106/(0.87*95*251)=226.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*226.333)=0.5897) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.589*226.333/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.1291mm ≤ 0.30, 满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = βMx= 1.8*2.609= 4.695 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=4.695×106/(0.87*95*251)=226.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)建筑=1.1-0.65*1.780/(0.0100*226.333)=0.5897) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1)=1.9*0.589*226.333/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.1291mm ≤ 0.30, 满足规范要求第11页，共11页。
分段配筋计算书
管片分段配筋计算书专业负责人：复核：计算：中铁第四勘察设计院集团有限公司2六、管片主筋配筋的计算原则地层参数取值：根据2008年6月6日在轨道公司如召开的针对管片配筋专家会议意见：“在勘察报告提供的范围内可合理调整设计参数。
地下结构正常使用状态水土侧压力应按分算考虑，竖向土压力宜按全土柱考虑。
地下工程的设计应充分考虑工程类比。
管片配筋设计可以选择破损阶段法进行。
”根据专家意见，竖向土压力按全覆土考虑，并采用水土分算的原则，并考虑工程类比。
采用分段配筋。
根据隧道所在地层主要计算参数取值如下：1） 地下水位深度（m ）：最高水位取地面0m （水土合算），最低水位地面下2.5m （分算）。
2） 土层重度γ(kN/m 3)：19.3 3） 地基抗力系数k(KPa/m)：1400 4） 静止侧压力系数K 0：0.5 1）管片内力计算方法采用通缝拼装的衬砌结构，以往常用的计算模式是等刚度的弹性匀质圆环或弹性铰圆环。
但对错缝拼装的衬砌结构，就必须考虑接头部位抗弯刚度的下降、环间剪切键等对隧道结构总体刚度的补强作用。
本次采用比较成熟的η-ζ法（即惯用法）进行设计计算。
η-ζ法（即惯用法）首先将单环以匀质圆环计算，但考虑环向接头存在，圆环整体的弯曲刚性降低，取圆环抗弯刚度为ηEI （η为<1的弯曲刚性有效率，本次计算η取0.8计算），算出圆环水平直径处变位y 后，计入两侧抗力PP=k·y（如图3）。
然后考虑错缝拼装后整体补强效果，进行弯矩的重分配（见图2）。
接头处内力：(1),ji i ji iM M N N ξ=-=管片内力：(1),si i si i M M N N ξ=+=式中，ξ为调整系数，根据国内外经验，在初步确定盾构隧道管片参数时，ξ取0.2。
2结构计算荷载类型和计算取值：永久荷载——水土压力、结构自重；活载——地面活载：按20KN/m2计算；人防荷载：根据一号线人防单位文件：对覆土厚度大于2.5m，采用HRB335以上受力钢筋的地下结构，人防可通过验算，一号线区间覆土均大于2.5m，因此本次不再做人防工况验算。
配筋计算书
杆件配筋计算一、支撑梁配筋计算1、主梁：L-1（b×h=800×1000）配筋计算设计值：N=3998×1.35×1.2=6477KN（DB42/159-2004第6.7.8条）砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：17.6m弯矩：M1=775KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=65KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=6477KNM=840KN·m计算配筋：上下纵筋：As=2632mm2左右纵筋：As’=1600mm2箍筋：Asv=941 mm2/m实配钢筋：上下纵筋：9Φ25（4415mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：4Φ22（1520mm2）分配As=2010＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）2、次梁：L-2（b×h=700×900）配筋计算设计值：N=3066×1.35×1.2=4967KN（DB42/159-2004第6.7.8条）砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：17.2m弯矩：M1=583KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=50KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=4967KNM=633KN·m计算配筋：上下纵筋：As=2718mm2左右纵筋：As’=1260mm2箍筋：Asv=840mm2/m实配钢筋：上下纵筋：8Φ25（3925mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：3Φ22（1139mm2）分配As=1754＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）3、连梁：L-3（b×h=600×800）配筋计算设计值：N=1801×1.35×1.2=2918KN砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：12.7m弯矩：M1=242KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=30KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=2918KNM=272KN·m计算配筋：上下纵筋：As=960mm2左右纵筋：As’=960mm2箍筋：Asv=738mm2/m实配钢筋：上下纵筋：7Φ22（2659mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：2Φ22（759mm2）＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）二、围檩配筋计算1、WL1、WL1’配筋计算截面：b×h=1000×1400砼：C35钢筋：HRB335（Φ）HPB235（φ）受弯构件设计值：M=2140KN·mV=2060KN①正截面受弯承载力计算：计算配筋：As=5419 mm2实配钢筋：12Φ25（5887mm2）＞As（满足要求）②斜截面受剪承载力计算：计算配筋：Asv=1562mm2/m,ρsv=0.16% < ρsvmin=0.18% 按构造配筋Av/s=1794mm2/m实配钢筋：φ10＠150四肢箍（1884mm2/m）＞Asv（满足要求）③按构造配置腰筋计算构造As=b×hw×0.1%=1365mm2实配钢筋：4Φ22（1519mm2）＞As（满足要求）2、WL2配筋计算截面：b×h=1000×1000砼：C35钢筋：HRB335（Φ）HPB235（φ）受弯构件设计值：M=1000KN·mV=641KN①正截面受弯承载力计算：计算配筋：As=2978 mm2实配钢筋：10Φ25（4906mm2）＞As（满足要求）②斜截面受剪承载力计算：计算配筋：Asv/s=-1656.20mm2/m ρsv=-0.17% < ρsvmin=0.18% 按构造配筋Av/s=1794mm2/m实配钢筋：φ10＠150四肢箍（1884mm2/m）＞Asv（满足要求）③按构造配置腰筋计算构造As=b×hw×0.1%=965mm2实配钢筋：6Φ22（2279mm2）＞As（满足要求）。
最小配筋率计算书完整版
0.262
0.215
不考虑地震组合受压构件纵向受力钢筋最小配筋百分率
全部纵向钢筋
0.6
钢筋强度等级
一侧纵向钢筋
0.2
注： 受压钢筋全部纵向受力钢筋最小配筋百分率，当采用
HRB400、RRB400级钢筋时应按表中规定减小0.1；当混
凝土强度等级为C60及以上时应按表中规定增大0.1。
考虑地震作用组合的框架柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率
钢筋参数
1
210 0.16 15
20
25
2
300 0.14 7.2
9.6 11.9
3
360 0.14 0.91 1.1 1.27
30 14.3 1.43
35 16.7 1.57
40 19.1 1.71
混凝土参数
45
50
55
21.1 23.1 25.3
1.8 1.89 1.96
60 27.5 2.04
不考虑地震组合受弯、偏心、轴心受拉构件一侧的受拉钢筋最小配筋率
钢筋强度等级 2
混凝土标号
C 30
45ft/fy=
0.21%
MAX(0.2,45ft/fy)= 0.215%
考虑地震作用组合的框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋百分率
抗震等级
梁中位置
支座
跨中
一
级
0.4000.262
三、四 级 此表不考 虑HPB235
65 29.7 2.09
70 31.8 2.14
75 33.8 2.18
1.43
80 35.9 2.22
抗震锚固长度系数
1
1.15
2
1.15
3
1.05
地下室墙体配筋计算书
地下室墙体配筋计算书一、工程概况本工程为_____地下室，地下室层高为_____m，墙体长度为_____m，墙体厚度为_____mm。
地下室墙体所承受的荷载主要包括土压力、水压力以及地下室内部的使用荷载等。
二、荷载计算1、土压力根据地质勘察报告，土的重度为_____kN/m³，内摩擦角为_____°，计算主动土压力系数 Ka ＝tan²(45° φ/2) ＝＿____。
土压力强度按照三角形分布计算，顶部土压力为 0，底部土压力为 q1 ＝γhKa ＝＿____kN/m²，其中 h 为地下室墙体的埋深。
2、水压力地下水位位于地下室底板以下_____m，水的重度为 10kN/m³，计算水压力强度为 q2 ＝γwh ＝＿____kN/m²，其中 w 为水的重度，h 为地下水位至地下室墙体底部的距离。
3、地下室内部使用荷载地下室内部使用荷载按照_____kN/m²考虑，作用于墙体上的荷载为q3 ＝＿____kN/m²。
三、内力计算1、弯矩计算根据荷载分布情况，将墙体视为一端固定、一端铰支的梁进行计算。
墙体底部弯矩 M ＝ ql²/8 ＝＿____kN·m，其中 q 为总荷载强度（q ＝q1 ＋ q2 ＋ q3），l 为墙体长度。
2、剪力计算墙体底部剪力 V ＝ ql/2 ＝＿____kN四、墙体材料及强度等级墙体采用混凝土强度等级为 C_____，钢筋采用 HRB_____级。
混凝土轴心抗压强度设计值 fc ＝＿____N/mm²，钢筋抗拉强度设计值 fy ＝＿____N/mm²。
五、配筋计算1、水平钢筋根据弯矩计算结果，按照受弯构件进行配筋计算。
有效高度 h0 ＝ h as，其中 as 为钢筋保护层厚度。
计算配筋面积 As ＝ M ／（fyh0) ＝＿____mm²。
顶板楼板配筋(面筋)
拉通 钢筋
另加 钢筋
另加 钢筋
钢筋 间距
裂缝宽度 （mm)
作用荷载 标准值 (KN/m2
基准弯矩 标准值 (KN.M)
计算弯矩 标准值 (KN.M)
保护层 厚度 (mm)
判断
弯矩设计值 对应表格计算 对应表格计算 对应表格计 对应表格计算
/弯矩标准 弯矩 （正 弯矩 （反 算弯矩 弯矩 （反
值
柱帽）
400 400 410.0 360.0 3515.1 3524 0.88 12 22
140 0.1958 #REF! #REF! 235.00 25 裂缝控制
1.51 1.74
400 400 428.0 360.0 3669.4 3681 0.92 12 16 16 140 缝控制
140 0.1989 #REF! #REF! 129.00 25 裂缝控制 140 0.1996 #REF! #REF! 148.00 25 裂缝控制 140 0.1983 #REF! #REF! 166.00 25 裂缝控制 140 0.1993 #REF! #REF! 187.00 25 裂缝控制
25 强度控制
1.33
400 400 155.0 360.0 1328.9 1369 0.34 12 10
140 0.1911 #REF! #REF! 110.00 25 裂缝控制
1.41
400 400 185.0 360.0 1586.1 1616 0.40 12 12 400 400 220.0 360.0 1886.1 1908 0.48 12 14 400 400 260.0 360.0 2229.1 2244 0.56 12 16 400 400 305.0 360.0 2614.9 2626 0.66 12 18
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第一章设计资料
1.建设地点：北京市
2.工程名称：某多层综合楼。
3.水文、地质、气象原始资料：
d. 风荷载：基本风压0.3KN/。
C类地区：基本雪压0.4KN/m2。
4.程地质资料：根据勘测单位勘测资料，结合个岩土层的时代成因、沉积规律及工程地质性状不同，将场地勘察深度范围内岩土层分为四层，（从上至下）其特征分述如下：
①杂填土（Qml）：灰——黑——黄色，稍密，稍湿——湿，局部呈密实状，由混凝土、沥青地板、粘性土及少量砖渣、瓦砾组成，充填时间大约20年。
场区内均见分布，一般厚度
0.40——3.90米，平均厚度1.73米。
②粘土（Q2al）：红——褐红——褐黄色，硬塑，湿——稍湿，K2孔呈可塑——硬塑状，含铁、锰氧化物及其结核，下部含高岭土团块或条带，局部含少量钙质结核，且粘性较差，夹粉质粘土，该层压缩性中偏低，场区均见分布，厚度1.00——5.30米，平均数3.47米，层顶标高42.50——45.90米。
③层含粘土叫砾石家碎石（Q2dl+pl）：红——黄褐色，中密——密实，湿，上部以角砾为主，角砾含量达60——80%，次棱角状，砾径为5——20毫米，成人以石英砂为主，下部为角砾——碎石，碎石含量大30——50%，粒径以30——50毫米为主，最大达120毫米，棱角——次棱角壮，成份以石英及石英砂岩为主，填充少量呈沙土及粘性土，分选差，级配良好。
该层压缩性低，场区内均见分布，厚度1.36——6.20米，平均厚度4.40米，顶层标高37.20——41.80米。
④层粘土（Qel）：黄色，硬塑，稍湿——稍干，含灰色高岭土团块，由泥岩、页岩风化残积而成，原岩结构已完成破坏，下部见少量泥岩，页岩碎屑，该层属中偏低压缩性土层，场区均见分布，一般厚度2.60——4.20米，平均厚度2.74米。
顶层标高35.95——40.50米。
5、基础场地类别：Ⅱ类。
6、设防烈度：七度，近震。
岩土测试参数及建议表
编号名称承载力标准值
压缩模量
沉管灌注桩
极限侧阻标准值极限端阻标准
Fk(kpa)
Es(Mpa) Qsik(kpa) Qpk(kpa)
1 杂填土14
2 粉质粘土197 7.2 50
3 含粘土角砾夹碎石316 12.6 60
4 粘土314 11.6 6
5 1300
7.柱的平面布置如图附图8a；框架轴向尺寸及节点编号如图8b.
第二章框架在竖向荷载作用下的内力计算
荷载统计（依据荷载规范GBJ9—87）
1.恒荷载标准值
1.1、板（见下表1）（KN/m2）
表1 板恒荷载计算表
性质具体做法（取值）荷载值
屋面荷载（Ⅱ级防水）30厚250x250，C20预制混凝土板，缝宽3—5，1：1水泥砂浆填缝
铺25厚中砂
二层3厚SBS改性沥青防水卷材
刷基层处理剂一遍
20厚1：2.5水泥加气混凝土碎渣找2%坡
干铺150厚加气混凝土砌块(总厚251mm)
钢筋混凝土屋面板，表面扫干净（100mm）
配套金属龙骨
铝合金方型板，规格500x500(总高度50mm) 5.92
楼面荷载12厚1：2水泥石子磨光
素水泥浆结合成一遍
18厚1：3水泥砂浆找平层
素水泥浆结合成一遍(水磨石楼面)
钢筋混凝土楼板（100mm厚）
配套金属龙骨
铝合金方型板，规格500x500(总高度50mm) 3.22
卫生间卫生间的板厚为80，其他荷载同楼面荷载 2.72
1.2 梁（见下表2）（kN/m）
表2 梁恒荷载计算表
类型截面尺寸(m) 自重(kN/m) 备注
框架梁（KL）0.25x0.60 3.7500 不计抹灰重。
0.25x0.55 3.4375
0.25x0.40 2.5000
非框架梁梁（L）0.20x0.45 2.2500
0.20x0.30 1.5000
0.20x0.35 1.7500
0.20x0.40 2.0000
1.3墙（见下表3）（kN/m2）
表3 墙恒荷载计算表
墙厚（mm）具体做法取值备注
250 250厚加气混凝土块 1.875 不计抹灰重
200 200厚加气混凝土块 1.500
1.4门窗（见下表4）（kN/m2）
表4 门窗恒荷载计算表
类型具体做法取值备注
窗钢框玻璃窗0.45 门窗的具体尺寸参见建筑图
门木门框0.2
铁钢门0.45
1.5抹灰（见下表5）（kN/m2）
表5 抹灰恒荷载计算表
类型具体做法取值。