地下连续墙槽壁稳定性数值分析

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T形地下连续墙阳角处槽壁稳定性分析

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２１・８
路基工程ＳｂｒｅｎｉｅｎｕｇｄｇｅｉａＥｎｒｇ
２１００年第４期（总第１１）５期
Ｔ形地下连续墙阳角处槽壁稳定性分析
王盼，莫海鸿曾子明，
（．中交四航工程研究院有限公司，广州１５０３；２华南理工大学土木与交通学院，１２０．广内部变形；２（）滑动面为倾斜平面；３（）破坏体上部存在拉应力区，拉应力区高度４
收稿日期：２１００—０１—１３
作者简介：王
盼（９４一）１８，男，湖北天门人。硕士，主要从事图４槽壁破坏体受力平面分析
楔形体，楔形体横截面为等边三角形。滑动面与水平面成Ｏ角，泥浆液面高度为且高于地下水位，地／
下水位离地表深度为ｚ，拉应力区高度为ｚ，且。
Ｚ ≤ｚ破坏体高度为日，如图２和图３。
力集中，造成槽壁整体失稳破坏或局部坍塌，影响地下连续墙的施工质量。本文假定Ｔ形槽阳角处土体的
图１Ｔ形地下连续墙平面示意
破坏体所受的力包括：自重，破坏体范围内的地面超载Ｑ，槽内泥浆压力与地下水压力的合力 △Ｆ，
１泥浆槽壁稳定分析１１基本假定．（）土体为各向同性的均质体；１
滑动面上的抗剪力和滑动面法向反力 Ⅳ等。各力的方向如图４，其计算公式如下。
摘
要：基于库仑理论对Ｔ形连续墙阳角处槽壁整体稳定性进行了滑动体三维极限平衡分析，导

地下连续墙稳定性分析

4.连续墙结构失稳
◆在软弱地层中，当连续墙设计强度不足时，在基坑外水土压力
的作用下，有可能导致连续墙整体或局部失稳，或者产生过大变形。
常见失稳现象槽壁稳定性坑底稳定性地连墙稳定性
6.3.3.2 槽壁稳定性分析
1.计算方法
C
B
●在AC面上，若槽壁在泥浆作在OA面上，若槽壁在泥浆作用下实现稳定，则作用于OA面上的主动土压力
6.3.3 基坑稳定性计算分析
常见失稳现象槽壁稳定性坑底稳定性地连墙稳定性
6.3.3.1 基坑常见失稳现象
1.连续墙槽壁失稳
◆连续墙沟槽开挖后尽管有泥浆护壁，但壁面仍会产生变形，而且由于
土的流变性，壁面变形会随时间而增长。壁面变形的大小与方向视地层性质与泥浆参数而异，若施工中泥浆管理不周或设计不合理，这种变形就有可能发展成槽壁坍塌。
●即可求得泥浆临界深度，或者根据深度，求得泥浆重度 f
1
2
f
H
2 cr
1
2
'H 2
tan 2
45
/
2
1 2
w
H
w
●实际工程中，槽壁的稳定性的最关键参数是泥浆的重度，需要根据
经验加以修正。
常见失稳现象槽壁稳定性坑底稳定性地连墙稳定性
6.3.3.3 基坑底稳定性分析
1.抵抗基底隆起
●主要是将地下连续墙插入基底以下足够的深度。
7
常见失稳现象槽壁稳定性坑底稳定性地连墙稳定性
2.粘性土
●饱和粘土，可假定 0, c ， Su 则 Ka 1 ；
●则作用于AC面上的主动土压力：
pa
1 2
H2
qH
2Su H

地下连续墙施工中的开挖稳定性分析

地下连续墙施工中的开挖稳定性分析地下连续墙作为一种常用的基础工程结构，在地下水利工程、交通工程和建筑工程中广泛应用。

其施工过程中的开挖稳定性分析至关重要，本文将从地下连续墙的开挖过程、开挖稳定性分析的基本原理和方法以及常见的稳定性问题等方面进行论述。

1. 开挖过程地下连续墙的开挖过程分为两个阶段：初次开挖和继续开挖。

初次开挖是指在墙体长度方向首次进行的开挖，而继续开挖则是指在初次开挖完成后，按照一定的步骤进行的进一步开挖。

开挖过程中需要考虑的主要问题有：土体切割力、土体支撑和土体顶部变形等。

同时，开挖过程中还需要采取合适的支护措施，以防止土体失稳。

2. 开挖稳定性分析的基本原理和方法开挖稳定性分析是通过对连续墙周围土体的力学特性和工程参数进行分析，确定土体的稳定状态和开挖对土体的影响。

在分析过程中，可以采用有限元分析、数值模拟和经验公式等方法。

其中，有限元分析是一种较为常用的方法，通过将土体划分为若干个小单元，利用数学模型进行计算，得到土体的应力和变形分布。

数值模拟则是采用计算机模拟土体的力学行为，通过模拟开挖过程中的各种条件和参数，得到土体的稳定性评价。

经验公式则是基于经验和试验数据，通过拟合和归纳总结得到的一种简化的计算方法。

3. 常见的稳定性问题在地下连续墙施工中，常见的开挖稳定性问题有：土体塌方、地下水涌入、墙体倾斜和地下连续墙周围土体的沉陷等。

土体塌方是指在开挖过程中，由于土体的强度不足或者支护不力引起的土体坍塌。

地下水涌入则是由于开挖过程中破坏了土体的自然承压力，导致地下水通过裂隙和孔隙进入开挖区域。

墙体倾斜是指由于土体的移动和变形，导致地下连续墙倾斜或者失稳。

地下连续墙周围土体的沉陷是指开挖过程中土体下沉和沉降，导致地表下降。

为了解决这些稳定性问题，可以采取一系列支护措施，如：加固墙体、注浆灌浆、地下连续墙支撑和保护、合理排水等。

同时，还需要合理控制开挖速度和采取适当的监测手段，及时发现和解决问题。

地下连续墙稳定性分析

●即可求得泥浆临界深度，或者根据深度，求得泥浆重度 f
1
2
f
H
2 cr
1
2
'H 2
tan 2
45
/
2
1 2
w
H
w
●实际工程中，槽壁的稳定性的最关键参数是泥浆的重度，需要根据
经验加以修正。
常见失稳现象槽壁稳定性坑底稳定性地连墙稳定性
6.3.3.3 基坑底稳定性分析
1.抵抗基底隆起
●主要是将地下连续墙插入基底以下足够的深度。
6.3.3.4 地下连续墙稳定性分析
1.计算内容与计算流程
● 施工及运营各阶段地下连续墙结构内力及变形，为连续墙截面
设计和配筋提高依据。
● 拟定设计断面
荷载计算
内力变形计算
配筋计算
设计图绘制。
2.计算方法
◎弹性法、塑性法

●其中以弹性地基杆系有限元法的计算结果与实际较接近。
上部有荷载时：上部无荷载时：
H cr
4(2Su q)
f
H cr
4Su
f
常见失稳现象槽壁稳定性坑底稳定性地连墙稳定性
3.砂性土
●对于砂性土，c=0，则作用于AC面上的主动土压力为：
pa
1
2
'H 2
tan 2
45
/
2
1 2
w
H
w
●泥浆对槽壁产生的作用合力仍为：
pf
1 2
f
H
2 cr
3.墙体抗倾覆 ●假定墙体处于极限平衡状态，算
出有效主动土压力绕支点c的倾覆力矩，和有效被动土压力的抵抗力矩，取安全系数1.2，应有：

地下连续墙槽壁稳定影响因素分析

二、地下连续墙失稳机理
1、整体失稳（浅层失稳）
大量工程实际与研究实验表明：
失稳往往发生在表层土或深度在约5～15m内的浅层土中。离心试验显示，地面有超载情况下，浅层失稳更容易发生。
二、地下连续墙失稳机理
2、局部失稳
当地基土体有软弱夹层时，开挖的局部稳定性将受到威胁，常常会引起超挖现象，导致后续灌注混凝土或防渗材料的充盈系数增大，增加施工成本和难度。当渗透力无法与槽壁土压力维持平衡时，泥浆槽壁将产生局部失稳。
四、模型分析影响因素
三棱柱模型
根据三棱柱模型，可得土压力:
泥浆和水压力合力：安全系数：
1、土体内摩擦角：我们选取4˚——8˚的范围，得到如下结果。
一般来说，土体的内摩擦角越大，槽壁越稳定。
2、土体粘聚力：我们选取6 Kpa——10 Kpa的范围，结果如下。
成槽阶段对原土体结构的扰动会使得土体粘聚力降低，进而影响槽壁稳定。
三、槽壁稳定影响因素分析
1、地下水位
朗金土压力理论推得：地下水位越高，槽壁失稳的可能性越大，平衡它所需的泥浆相对密度越大。
图：地下水位与泥浆密度的关系 n—地下水位高度与槽深之比；
ρs—泥浆密度； Ho-泥浆液面高度；
2、泥浆液面高度
研究表明泥浆液面高度越高对槽壁稳定性有有利影响。
图4：泥浆液面下降与最大向位移曲线
可以看出，在槽段开挖深度小于20m的范围内，随着开挖深加，安全系数先降低，而当槽段开挖深度大于那个范围时，随着开挖深度的增加，安全系数提高，槽壁稳定性提高。不过可以看出开挖深度对槽壁稳定性的影响不大。如前所述，开挖深度的影响可能与土拱效应有关。
结语
（1）地下连续墙槽壁稳定因素分析；（2）学习研究在三棱柱滑动体假设上的槽壁稳定分析方法。

r超深地下连续墙槽壁稳定性数值分析

析。通过槽壁稳定性解析理论与数值计算对比分析出安全系数，应提出超深地下连续墙的相
施工泥浆护壁措施，防止槽壁坍塌。
关键词：地下连续墙；安全系数；值计算；泥浆护壁；承压水头数中图分类号：Ｔ４Ｕ９１文献标识码：Ａ
越粉土、黏性土和粉砂层，土体稳定性较差，质地
分界线较杂乱，砂层最大厚度达１地下水粉８ｍ；
不稳定状态之中，时会出现滑裂或坍塌的危险。随因此，施工中，在应事先且必须根据场地内土层的物理力学性质、承压水头、泥浆质量和单元槽段尺寸等因素，槽壁进行稳定性分析，对并采取相应护壁措施，保证槽壁的安全。
ＳｔｂｌｔａｉｉｙＡｎａｙｉｔｅｅｙｄｅｒｎｃｅａｈｒｇＷａｌｌｓｓｏｆＥｘｒｍｌｅｐＴｅｈｓｏｆＤｉｐａｍｌ
ＷＡＮＧｈｎｇｈｎＣａ－ｏｇ
（ａｕｔｆＴｒｆｉｉＥｉｅｒｎＳａｇａｎｔｕｅｏｃｎｌｇＳａｇｈｉ２０３，ｈｎ）ＦｃｌｙｏａｆｃＲａｌｎｇｎｅｉｇ，ｈｎｈｉｓｉｔｆＴｅｈｏｏｙ，ｈｎａ０２５ＣｉａＩｔ
位高，水水位在地表以下０５ｍ～１ｍ左右，潜．并穿越两层承压水，根据现场抽水试验初步结果，两层承压水水头大沽标高分别为０和一０５ｍ，．工程

软土地区超载作用下地下连续墙的槽壁稳定性分析

我国上海、宁波等城市广泛分布厚层状软土，其具压缩性高，强度低，灵敏度高，透水性低等特点。成槽过程中土体容易受扰动发生坍塌。本文运用土力学基本原理，推导了超载作用下地下连续墙的槽壁稳定系数Ｆｓ由基本稳定系数Ｆｓ１、时效稳定系数Ｆｓ２、强度稳定系数Ｆｓ３三部分组成，结合算例对槽壁稳定性影响参数进行了分析，为软土地区超载作用下的地下连续墙的设计与施工提供了参考。
王世君，杨才
（广州地铁设计研究院股份有限公司，广东广州５１００１０）
摘要：运用土力学基本原理，推导出地下连续墙槽壁稳定系数计算公式。槽壁稳定系数Ｆｓ由基本稳定系数Ｆｓ１、时效稳定系数Ｆｓ２、强度稳定系数Ｆｓ３三部分组成。通过某算例分析了超载ｑ、泥浆重度 γｓ、泥浆面超高ｈ、有效黏聚力ｃ′和有效内摩擦角 φ′对Ｆｓ１、Ｆｓ２、Ｆｓ３以及所占比重Ｆｓ１／Ｆｓ、Ｆｓ２／Ｆｓ、Ｆｓ３／Ｆｓ的影响，结果表明增大泥浆重度、泥浆面超高以及土体的抗剪强度指标，可有效的提高槽壁稳定性；地面超载的增大，会降低槽壁稳定性。通过工程实例，分析了大面积超载作用下深厚软土层的槽壁稳定性，采用三轴水泥土搅拌桩对软土层进行加固，加固后槽壁稳定系数均＞１．０，施工过程中地下连续墙成槽顺利，证明槽壁稳定系数计算方法合理。关键词：地下连续墙；槽壁稳定性；软土；超载中图分类号：ＴＶ６４１．１文献标识码：Ａ文章编号：１６７２—１１４４（２０１９）０６—００９９—０６
第１７卷第６期２０１９年１２月
水利与建筑工程学报
ＪｏｕｒｎａｌｏｆＷａｔｅｒＲｅｓｏｕｒｃｅｓａｎｄＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ
ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７２－１１４４．２０１９．０６．０１８

地下连续墙成槽施工槽壁稳定机制分析

hw 为地下水位至地面距离。
根据静力等效假定将槽段内泥浆液面和槽段外地下水位抬升至与地面平齐，同时修正相关物理参数。计算假定如下：(1) 简化后地下水位与地面平齐，槽壁土体为饱和黏性土，成槽开挖是相对短暂的过程，按不排水状态考虑，即 0 ；(2) 滑动体为楔形(沿槽段长度方向取单位宽度)，且滑动面为直线，滑动面与水平面夹角按塑性极限破坏理论应为 45 / 2 ，因 0 ，则 45 ；(3) 在静力平衡计算中，不单独考虑静水压力，采用水土合算确定水土压力；(4) 因 0 ，滑动面底部抗力 R 与滑动面法向夹角 0 。由图 1(b)可知，滑动体竖向合力为 1 eqv 2 H qH F下 W eqv qH 2 sat (1) 2 F上 cH 2 R 滑动体水平合力为 1 F右 Fbeqv cH 2 beqv H 2 cH (2) 2 F左 2 R 根据静力平衡原理，由 F下 F上及 F左
Abstract：Some key issues including inner and outer influencing factors of trench face stability，overall and local instability mechanism of trench face，and stress path of soil element near trench face are discussed in detail to investigate the trench face stability and instability performance during slurry trenching for diaphragm wall panels. The research results show that shallow ground collapse is the major trench face overall instability pattern during slurry trenching，and trench face local collapse is commonly caused by heavily sandy of soil and excessive fluctuation of slurry flux level. Some precautionary construction measures，including increasing unit weight of slurry appropriately，raising slurry fluid level，pre-reclamation of trench face soil，control of trenching machine overloading and manipulation of soil disturbance during slurry trenching，are the most effective countermeasures to ensure the trench face stability. The trench face stability decreases with the dissipation of negative pore pressure after slurry trenching. Therefore，reinforcement cages should be placed into trench in time and concrete should be casted as soon as possible to guarantee the trench face stability. Key words：soil mechanics；diaphragm wall；slurry trenching；trench face stability；collapse；stress path 强，是软土地区常用的一种深基坑围护结构。但目

地下连续墙槽壁稳定性影响因素分析

地下连续墙槽壁稳定性影响因素分析分别阐述了护壁泥浆、场地条件、地下水位、开挖槽段的形状与尺寸、开挖机械、施工工艺对地下连续墙槽壁稳定性的影响。

标签：地下连续墙槽壁影响因素稳定性一、引言地下连续墙成槽过程中，仅仅依靠槽段内的液态膨润土护壁泥浆来维持槽壁的稳定性并控制槽段外土体的变形，施工中稍有不慎极有可能产生槽壁失稳坍塌，引起墙体混凝士超方或结构尺寸超出允许界限，导致槽段外土体的过大变形，甚至引起灾害性地面坍陷，当槽段距建筑物或管线较近时，也可能会造成管线断裂、建筑物倾斜等更严重的不良后果。

此外，在基坑开挖阶段，槽壁坍塌造成的混凝土超出允许界限将影响内部结构施工，超方混凝土的凿除不仅增加工程成本，还会延长基坑开挖时间，从而加大基坑变形。

二、槽壁稳定影响因素简介泥浆护壁成槽过程中维持槽壁稳定的有利因素主要包括：（1）泥浆对槽壁的静水侧压力；（2）泥浆阻止槽壁土颗粒移动的涂抹作用；（3）槽壁膨润土滤饼产生的结构膜效应；（4）泥浆渗入到槽壁土颗粒间隙间产生的胶凝作用；（5）电渗力；（6）槽段内泥浆的被动抗力；（7）三维作用效应。

鉴于此，维护槽壁稳定的施工技术措施：（1）尽可能使槽段内护壁泥浆液面保持较高的高度；（2）适当增加泥浆的容重；（3）适当降低槽段外地下水位；（4）避免槽段外地面超载；（5）成槽开挖前进行槽壁地基处理，提高土体的强度。

三、护壁泥浆的性质对槽壁稳定影响分析膨润土泥浆的这种弱胶结性质有两个作用：首先，可以悬浮部分土颗粒，减少槽段底部的沉渣；其次，当泥浆液面高度高于地下水位，泥浆在内外压力差的作用下可向槽壁周围土体内渗入，土颗粒间的孔隙被填充封堵后，很快就可以在槽壁上形成一层类似于不透水薄膜的泥皮，以保证泥浆的静液压力能够作用在槽壁上，抵抗槽壁周围土体的土压力和水压力。

在普通液体流速范围内，膨润土泥浆呈现出粘滞流体的特征。

因此，膨润土泥浆与理想流体不同，它的粘性不能仅用一个参数表示，而是必须由塑性粘度及屈服值两个参数表示。

超深地下连续墙槽壁稳定性分析与实践

190YAN JIU JIAN SHE超深地下连续墙槽壁稳定性分析与实践Chao shen di xia lian xu qiang cao bi wen ding xing fen xi yu shi jian 潘毅本文主要分析了超深地下连续墙槽壁稳定性控制，通过护壁泥浆的性能进行实验，研究了泥浆泥皮成型抗渗强度与泥浆比重、成槽深度的关系，配制合理的泥浆性能参数，结合福地铁5号线车站超深地下连续墙施工经验，对槽段竖向分层，泥浆级配控制，并结合其它措施，有效控制了超深地下连续墙的孔壁坍塌。

一、前言地下连续墙施工噪音、震动较小，墙体刚度大，适用于多种地质条件。

因地质及周边环境的限制，超深地下连续墙越来越多地应用到地铁工程中，地下连续墙(或叫地下防渗墙)深度在40m 以上称为超深地下连续墙。

超深地下连续墙槽壁稳定对施工影响很大,而泥浆的好坏又决定了槽壁的稳定性 ,本文以福州地铁5号线2标段以金环路站、浦上大道站、建新南路站为对象，对复杂地质条件下超深地下连续墙施工进行研究，采用现场试验、数据分析、应用参数调整，施工监测、施工技术与组织管理相结合,探讨在超深地下连续墙施工中泥浆控制对成槽稳定性的作用,可为后续的类似工程提供借鉴。

二、工程简介金环路站总长206.5m，标准段宽19.7m，车站埋深约17.5m，围护结构地下连续墙中最大深度达69米（宽7.5m，厚1m），施工风险和难度大。

不良地质主要包括：淤泥、淤泥质土、淤泥夹砂、含泥中砂、粉质粘土、液化砂层。

浦上大道站，车站总长214m，标准段宽19.7m，车站埋深约18.37m，地下连续墙中最大深度已达67m 多，施工风险和难度较大。

不良地质主要包括：淤泥、淤泥质土、中粗砂、粉质粘土、液化砂层，孤石。

建新南路站为地下三层岛式站台车站，标准段宽24.1m，车站埋深约24.15m，采用地下连续墙支护，深约60m，穿越中粗砂层（约15.5m）、卵石地层（约20m），插入中风化花岗岩。

深基坑地下连续墙的泥浆槽壁稳定分析

(10) N = (W + Q) cosα + ∆P sin α 滑动面抗剪力为 T1 = N ⋅ tan ϕ + c( H − Zc ) L cscα (11) 将以上各力投影到滑动面方向可得到极限状态下的力平衡方程将以上各力表达式代入可得 T + T + ∆P cos α (12) − (W + Q ) sin α = 0 ∑ FT = 1 2 F S (13) FS = B1 secá cscá + B2 cotá + B3 taná + B4 cscá + B5 ∆P ⋅ tan ϕ c( H − Z C ) 式中 B1 = B2 = tan ϕ B3 = ( A1 + A2 ) L A1 + A2
万方数据
1420
岩
土
工
程
学
报
2006 年
破坏体范围内的地面超载为 (4) Q = qBL = q( H − Z C ) L cot α = A2 L cot α 泥浆与地下水的合压力为 1 2 (5) ∆P = [γ S HS − γ W ( H − Z W )2 ] 2 侧面粘聚力为 ZW T2 = 2 cot α ∫ ( c + σ h1 tan ϕ )( H − Z )d Z + Z C
０引言
深基坑地下连续墙施工过程中广泛采用泥浆护壁技术而槽壁稳定需要泥浆对槽壁的水平静止压力与地层土压力和水压力之间力的平衡来维持当这种平衡不能满足时就会造成槽壁整体失稳破坏或者局部坍塌从而影响地下连续墙的施工质量甚至导致周围地表下沉路面开裂以及管线损坏等工程事故[1] 目前对于槽壁稳定的分析理论主要有单元土体应力极限状态分析槽壁两侧土压平衡分析和滑动体受力平衡分析 3 大类本文首先对槽壁失稳机理进行探讨然后基于库仑理论对槽壁整体稳定性进行滑动体受力平衡分析并结合工程实例进行验证最后提出了控制槽壁稳定的具体措施

复杂地质条件下超深地下连续墙槽壁稳定性分析

第16卷增刊2地下空间与工程学报Vol．16 2020年11月Chinese Journal of Underground Space and Engineering Nov．2020复杂地质条件下超深地下连续墙槽壁稳定性分析*杜志云，冯庆元(中铁东方国际集团有限公司，马来西亚吉隆坡，58100)摘要:地下连续墙为常见的深基坑围护体系，多用于地下空间工程。

本文通过使用国际通用规范对地连墙开挖过程中槽壁稳定性的影响因素进行详细分析，得出地下水位、地面超载、泥浆液面、泥浆重度以及地质参数对槽壁稳定性起到关键控制作用。

并依托英标欧标体系下设计和施工的马来西亚吉隆坡地铁二期项目，分析在复杂水文地质环境下超深地连墙槽壁的稳定性，采取超前地质加固方法改善地质条件，确保了地下连续墙施工作业的安全性和稳定性，为类似工程项目提供参考。

关键词:地下连续墙;复杂地质;槽壁稳定性;地质加固中图分类号:U231文献标识码:A文章编号:1673-0836(2020)增2-0856-08Extra-deep Diaphragm Wall Trench Stabilities Analysis underMultiply Geological Ground ConditionDu Zhiyun，Feng Qingyuan(ChinaＲailway Dong Fang Group Sdn Bhd．，Kuala Lumpur58100，Malaysia) Abstract:Diaphragm Wall is one of common earth retaining structure for underground space engineering．This paper will discuss and present the detail analysis of impact factors of Diaphragm Wall trench stability in terms of international specification，to know the critical factors include of Ground Water Level，Ground Surcharge load，Slurry Level，Slurry Density and Soil Physical property．Incorporating Malaysia Kuala Lumpur MＲT Line2project which uses British Code and Europe Code，this paper analyzes the effective and mitigated measures to ensure safety and stability of construction and installation of diaphragm wall in multiply geological ground condition，expecting the reference for the similar projects．Keywords:diaphragm wall;multiply geological ground;trench stability analysis;ground treatment0引言自21世纪以来，地下空间的发展与应用在日常生活中已不可或缺。

深基坑地下连续墙槽壁稳定性分析及施工技术研究

加权平均重度（ｋＮ／ｍ）；
— —
ｈ； — —相应土层的厚度（ｍ）；
— 一
注：本项目为教育部新世纪优秀人才支持计划项目，项目号为ＮＣＥＴ一１２ — ０９６５；中央高校基本科研项目，项目号为
２０ＩＯＱＬ０４。
ＺｈａｎｇＹｉＧａｎＬｕＬｉｕＢｉｎ
ＣｈｉｎａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＭｉｎｉｎｇＡｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ（Ｂｅｉｊｉｎｇ）ＳｃｈｏｏｌｏｆＭｅｃｈａｎｉｃｓＡｎｄＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＢｅｉｊｉｎｇ１０００８３
１工程概况¨
本项目为北京市最高建筑物（高５２８ｍ）的基坑工程，基坑平均深度为３８ｍ，最大深度达４２ｍ。施工中需穿
越层问潜水和承压水二层地下水，成槽时易造成大量的地下水涌入，采用井点降水法排水不足以满足施工要求。地下连续墙具有截水、防渗、挡土等功能，同时根据北京市
拟建场区地表至地下５５．Ｏｍ左右的深度范围内分布有二层
∑ ｆｈ，
１
（３）
＝１
浅层地下水：第一层地下水分布于第⑤层细砂和第⑥层ｐ
式中：
— —
加权平均内摩擦角（。）；相应土层的内摩擦角（。）；加权平均内聚力（ｋＰａ）：

地铁车站地下连续墙泥浆槽壁的稳定性分析

如果泥浆重度过高，会影响泥浆的泵送循环和泥土分离。将
－（）ｈｈａ √ 号 —ａ）（ｔ２ｎ
ｓ底＝
（５化值而不能继续提高以增大槽壁稳定性时，可通过泥浆液面超高来实现护壁泥浆的高内撑压力。
收稿日期：０９１．７２０ —０１
渗入胶结所形成的胶结作用又是槽壁稳定的重要因素。因此，地
Ｖ＝一ｓｘ＝ｂ．¨ ｕ（ ¨Ⅱ ｄｌ一投ｄｎＬ
２滑动面ＤＣ下的体积：）
（２）
（）３
下水位的高低直接关系着槽壁的稳定，差小，压则泥皮不容易形
关键词：下连续墙，地泥浆护壁，响因素影中图分类号￣３．Ｕ２１４文献标识码：Ａ
０引言
目前，国很多大城市都有多条同时开工建设的轨道交通线全
１４施工单元槽段的划分．
单元槽段的长度决定基槽的长深比，而长深比的大小影响土
而土拱作用影响土压力的大小，一般长深比越大，路。地铁车站基坑一般开挖较深，了减小基坑开挖对周围环境拱作用的发挥，为土拱作用越小，槽壁越不稳定。的影响，基坑的围护结构一般选用具有墙体刚度大、整体性强、可
・
１８・２
第３６卷第５期２０１０年２月
山西建筑
ＳＨＡＮＸＩＡＲＣＩＨＴＥＣＴＵＲＥ
Ｖ０．６Ｎｏ．１３５Ｆｌ．２１ｅｂ００
文章编号：０９６２（０００ —１８０１０ —８５２１｝５０２．２
（）４

地下连续墙槽壁稳定性分析

地下连续墙槽壁稳定性分析地下连续墙是常见的地下支护结构，而槽壁是其中一部分的关键组成部分。

槽壁作为一类水平或斜向的支撑构件，承受着侧向土压力、地水或地下水的涌压以及荷载引起的弯矩和剪力。

因此，对槽壁的稳定性进行分析非常重要。

本文将探讨地下连续墙槽壁稳定性分析相关问题。

一、槽壁稳定性受哪些因素影响？槽壁稳定性主要取决于以下几个因素：1. 土质条件：土的强度和韧性等土工特性对于槽壁的稳定性影响很大。

2. 槽壁形式：槽壁的高度、宽度、坡度等形式对于其稳定性影响很大。

3. 地下水位：地下水位的高低、涌水量及水质等因素对于槽壁的稳定性影响很大，一定要考虑地下水的作用。

4. 支护形式：支护形式会影响槽壁的强度和稳定性。

二、槽壁的设计方法是什么？1. 借助现代软件。

如：Plaxis 2D、FLAC2D等软件可以实现土体有限元分析，进行槽壁计算分析。

2. 通过试验和实践。

进行槽壁现场测试，可以得到槽壁的各种参数，并结合现场测试数据分析槽壁状态。

三、槽壁的稳定性计算方法？1. 槽壁的内部力分析。

首先需要分析槽壁内部受力机理，以及剪力、弯曲矩等参数。

2. 槽壁与地基的相互作用仿真分析。

通过数值仿真的方式精确地计算出槽壁与地基的相互作用参数。

3. 土体变形特性分析。

通过对土体变形特性的分析，得到土体的弯曲性能、刚度特性等参数，从而更准确地计算槽壁的稳定性。

四、槽壁的破坏模式？槽壁的破坏模式通常是由于弯曲破坏、剪切破坏、拉伸破坏和压缩破坏等引起的。

这些因素会在不同的加载水平下起主导作用，从而引起槽壁破坏。

五、槽壁稳定性分析的注意事项？1. 考虑地下水的影响，将水压载荷作为重要的计算条件。

2. 考虑土壤的非线性性特点及土壤参数的变化，利用现代软件进行计算分析。

3. 在进行设计时，需要考虑各种因素的复合作用，避免出现误算的情况。

综上所述，进行地下连续墙槽壁稳定性分析需要综合考虑许多因素，需要系统性把握各方面的内容。

同时，我们也需要注意不同地区、不同土质条件下所需的处理方式也有所差异，需要进行针对性的处理和考虑。

超深地下连续墙槽壁稳定性分析与施工措施

将泥浆液面提升１Ｔ安全系数将达到１４３施工过程证明，ＩＩ，．；）泥浆容重控制在１１～１Ｎｍ３ｋ／时，能有效地保证槽壁的稳定性。
关键词：下连续墙；壁稳定性；浆护壁；压水头地槽泥承中图分类号：５Ｕ４３文献标志码：Ａ文章编号：６２— ４Ｘ（０１０ — ０７— ７１７７１２１）１０５０
摘要：根据土层的物理力学性质、承压水头及护壁泥浆等进行超深地下连续墙槽壁稳定性分析。通过槽壁稳定性解析理论与数值
计算对比分析出安全系数，相应提出超深地下连续墙的施工泥浆护壁措施，防止槽壁坍塌。得出以下头时，特别注意泥浆容重和液面高度的调整，保槽壁稳定性；）荐施工中配置泥浆容重达到１．Ｎｍ，用导墙应确２推２５ｋ／采
ＬｉｎａＩａｇｏ，ＷＡＮＧＣａｇｏｇＪｈｎｈｎ
（．Ｔｅｒｎｉｅｉｏ，ｔ．ｏｈｎａｌａｕｎｌｒｕＳｅｚｅ１０２ｕｎｄｎ，ｈｎ１ｈｄＥｇｎｒｇＣ．ＬｄｆＣｉａＲｉｙＴｎｅＧｏｐ，ｈｎｈｎ５８５，ＧａｇｏｇＣｉ３ｅｎｗａ；２ｃｏｌｆＲｉａｒｎｏｔｔｎＳａｇａｎｔｕｅｈｏｇ，ｈｎｈｉ０２５ｈｎ）．ＳｈｏｏａｌｙＴａｓｒｉ，ｈｎｈｉｓｔｔｏＴｃｎｌｙＳａｇａ２０３，ＣｉｗｐａｏＩｉｅｆｏａ

宁波轨道交通试验段地下连续墙槽段稳定性分析

第一作者：丁士龙（９０一），男，安徽安庆人，高级工程师，１７主要研究方向：地基基础工程． — ｉｌｇ７＠１３ＣｒＥｍａｌｉｂ６６Ｏ：ｕｎ
１８Ｏ
宁波大学学报（理工版）
料配制护壁泥浆：０目商品膨润土；自来水；２０分
散剂为纯碱（ａＯ）增黏剂为ＣＮ：３ｃ；ＭＣ（高粘度，粉
载工况地下连续墙的槽壁稳定性进行分析．探讨了护壁泥浆作用下，模型参数对槽段稳定的敏
感性及安全系数的影响．结果表明：地下连续墙施工槽段是稳定的．对槽段平面位置、深度和垂
直度进行的检测也验证了计算结果的正确性，可为宁波地区类似工程提供理论和实践依据．
比为１．．端头井端头墙厚８０ｍ，００ｍ墙高约２．ｍ５，６
入土深度约１．ｍ．４０地下连续墙基槽采用泥浆护壁，新鲜泥浆比
房屋，、西两侧有现状河宽ｌ～０需要回填，东０２ｍ，
河床底绝对标高约００ｍ．．本工程围护分为两部分．第一部分为车库基坑部分，库主基坑长２３１车５．ｍ，宽１１ｍ，开挖０．６深度至底板垫层底为８８．ｍ．采用 “ 孔灌注桩十５钻
关键词：轨道交通；地下连续墙；超载；定稳中图分类号：Ｕ７．Ｔ４１２文献标识码：Ａ
宁波轨道交通试验段位于宁波市东部新城，距宁波市中心约１场地４￣为建设中的宁波市０ｍ，ｋＬＪ］行政综合楼，南侧为规划的公园，东侧、西侧有代

地下连续墙黏性土夹砂层槽壁稳定性分析

地下连续墙黏性土夹砂层槽壁稳定性分析
欧明喜;戴志峰;陈颖辉;桂跃
【期刊名称】《防灾减灾工程学报》
【年(卷),期】2020(40)4
【摘要】为了探讨地下连续墙黏性土夹砂层泥浆槽壁局部稳定性问题,建立稳定性分析力学模型,对槽壁夹砂层土体单元应力状态进行分析。

基于朗肯极限平衡原理,提出泥浆槽壁局部稳定性系数计算方法。

通过算例分析可知:(1)开挖将导致槽壁夹砂层土体单元产生负孔隙水压力,局部稳定性系数将会随负孔隙水压力的消散逐渐降低。

(2)局部稳定性系数随相关因素的变化规律:地面超载每增大10 kPa,稳定性系数降低7%左右;泥浆重度每增大0.5 kN/m^3,稳定性系数提高13%左右;有效内摩擦角每增大3°,稳定性系数提高11.5%左右;局部稳定性系数随地下水位埋深的增大而增大,但增幅逐渐减小;随泥浆液面深度的增大而减小,且降幅逐渐增大。

【总页数】6页(P537-542)
【作者】欧明喜;戴志峰;陈颖辉;桂跃
【作者单位】昆明理工大学建筑工程学院;云南省土木工程防灾重点实验室
【正文语种】中文
【中图分类】TU473
【相关文献】
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2.深厚砂层地下连续墙槽壁稳定性特征及影响因素研究
3.高水位区地下连续墙穿越粉砂层槽壁稳定性数值分析
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