水工建筑物重力坝设计计算书
重力坝设计说明书
重力坝设计说明书《水工建筑物》课程设计姓名：专业：学号：基本资料一、基本情况本重力坝水库坝高53.9m，坝底高程31.0m，坝顶高程84.9m，坝基为微、弱风化的花岗岩层，致密坚硬，强度高，抗冲能力强。
水库死水位51.0m，死库容0.3亿m3，正常水位80.0m，设计状况时上游水位82.5m、下游水位45.5m，校核状况上游戏水位84.72m、下游水位46.45m。
二、气候特征1、根据当地气象局50年统计资料，多年平均最大风速14m/s，重现期50年最大风速23m/s，设计洪水位时2.6km，校核洪水位时3.0km；2、最大冻土层深度为125m；3、河流结冰期平均为150天左右，最大冰层1.05m。
三、工程地质条件1、坝址地形地质（1）、左岸：覆盖层2-3m，全风化带厚3-5，强风化加弱风化带厚3m，微风化层厚4m；（2）、河床：岩面较平整，冲积沙砾层厚约0-1.5m，弱风化层厚1m左右，微风化层厚3-6m；坝址处河床岩面高程约在38m 左右，整理个河床皆为微、弱风化的花岗岩层，致密坚硬，强度高，抗冲能力强；（3）、右岸：覆盖层3-5m，全风化带厚5-7，强风化加弱风化带厚1-3m，弱风化带厚1-3m，微风化层厚1-4m。
2、天然建筑材料：粘土料、砂石料和石料在坝址上下游2-3km 均可开采，储量足。
粘土料各项指标均满足土坝防渗体土料质量技术要求。
砂石料满足砼重力坝要求。
大坝设计一、工程等级本水库死库容0.3亿m3，最大库容未知，估算约为5亿m3左右。
根据现行《水电枢纽工程等级划分及设计安全标准》（DL5180-2003），按水库总库容确定本工程等别为Ⅱ等，工程规模为大（2）型水库。
枢纽主要建筑物挡水、泄水、引水系统进水口建筑物为2级建筑物，施工导流建筑物为3级建筑物。
二、坝型确定坝型选择与地形、地质、建筑材料和施工条件等因素有关。
本枢纽坝址区为较坚硬的砂岩，当地石料丰富，确定本水库大坝为浆砌块石重力坝。
重力坝计算书
MOW3 = －111.9×5.376 = －601.6 KN·m ∑MOW = 6986.7 KN·m ② 静水压力（水平力） P1 = γH12 /2 = 9.81×(1105.67－1090)2 /2 = －1204.4 KN P2 =γH22 /2 =9.81×(1095.18－1090)2 /2 = 131.6 KN (←) ∑P = －1072.8 KN (→) P1 作用点至 O 点的力臂为： (1105.67－1090)/3 = 5.223m P2 作用点至 O 点的力臂为： (1095.18－1090)/3 = 1.727 m 静水压力对 O 点的弯矩（顺时针为“－” ，逆时针为“+” ） ： MOP1 = 1204.4×5.223 = －6290.6 KN·m MOP2 = 131.6×1.727 = 227.3 KN·m ∑MOP = －6063.3 KN·m ③ 扬压力 扬压力示意图请见下图： (→)
由确定坝顶超高计算时已知如下数据：单位：m
平均波长 Lm 波高 h1% 7.644 0.83
坝前水深 H 15.5
波浪中心线至计算水位的高度 hZ
0.283
使波浪破碎的临界水深计算如下：
H cr Lm Lm 2h1% ln 4 Lm 2h1%
将数据代入上式中得到：
H cr 7.644 7.644 2 0.83 ln 1.013 4 7.644 2 0.83
单位： KN、 KN· m
正常使用极限状态 持久状态 1868.6准值
均采用荷载设计值
⑵．由规范 8.结构计算基本规定中可知大坝坝体抗滑稳定和坝基岩 体进行强度和抗滑稳定计算属于 1）承载能力极限状态，在计算时， 其作用和材料性能均应以设计值代入。基本组合，以正常蓄水位对 应的上、下游水位代入，偶然组合以校核洪水位时上、下游水位代 入。 而坝体上、下游面混凝土拉应力验算属于 2）正常使用极限状 态，其各设计状态及各分项系数 = 1.0，即采用标准值输入计算。 此时结构功能限值 C = 0。 荷载各项标准值和设计值请见附表 1。 ① 坝体混凝土与基岩接触面抗滑稳定极限状态 a、基本组合时，取持久状态对应的设计状况系数ψ=1.0，结构系数 γd1=1.2，结构重要性系数γ0 =0.9。 基本组合的极限状态设计表达式
重力坝计算书
A/?= /?1%+hz+hc= 0.75 + 0.16 + 0.4
= 1.31/77
2
1型—.0076 x13卸竺竺丫
132I132丿
h,=0.38/77
波长:
L= 4.80/«
壅高:
L L L4.80
竺值:
V
瞥弩—
故按累计频率为
0.38
~23~
= 0.016
咕=1・24人％=1.24x 0.38=0.47m
厶=6.76m
M2=W2L2=324.00 x 6.76 = 2190
三区：
IV3= 24 X 0.5 x32x(24.00 + 4.80)x 1 = 11059 .20KN
厶=3.20/77
A/3=咒厶=11059 .20 x 3.20 = 35389MKN.m
表
分区
体枳(m‘)
自重(kN)
力臂(m)
根据杨家沟水库的地质、地形、气候，气象等具体情况，本设计的主要内容和成 果如下：
1、 非溢流坝剖面尺寸的拟定：
坝高33. 00m,上游坡率1:0. 15,下游坡率1:0, 75,坝顶宽度4.50m。
2、 溢流坝堰面曲线的拟定：
顶部曲线段釆用眩S曲线，直线段的坡率1:0.75,反弧段半径为10m。
3、 稳定分析：
图1.1混凝土砌条石重力坝非溢流坝段剖面图
1.3
1.3.1基本原理与荷载组合
重力坝的荷载主要有：自重、静水压力、扬压力、泥沙压力、浪压力、动水压力、 冰压力、地震荷载等。本次设计取单位长度的坝段进行计算。相关荷载组合见表1.7。
表1.7荷载组合表
组合情
重力坝设计计算书
水利水电工程专业专项设计说明书水工建筑物课程设计题目：重力坝设计（西山水利枢纽）班级：水电1141姓名韩磊指导教师：**长春工程学院水利与环境工程学院水工教研室2013 年3月3日目录1 挡水坝段 (1)1.1 剖面轮廓及尺寸 (1)1.1.1 坝顶高程的确定 (1)1.2 坝体稳定应力分析 (4)1.2.1 挡水坝段荷载计算 (4)1.2.2 稳定验算 (18)1.2.3 坝基面应力计算 (19)1.2.4 坝体内部应力的计算 (25)2 溢流坝段 (34)2.1 孔口尺寸和泄流能力 (34)2.1.1 确定孔口尺寸和孔口数量 (34)2.1.1.2溢流坝最大高度和坡度的拟定。
(35)2.1.2 泄洪能力的验算 (35)2.2 检修门槽空蚀性能验算 (37)2.2.1校核洪水位时堰顶压力验算 (37)2.2.2 平板门门槽空蚀验算 (37)2.3 溢流坝曲面设计 (37)2.3.1 上游前缘段计算 (37)2.3.2顶部曲线段 (38)2.3.3 中间直线段 (38)2.3.4 反弧段 (38)2.3.5 桥面布置 (39)2.4 堰面水深的校和计算 (40)2.4.1堰面水深计算 (40)2.4.2 直线段水深计算 (41)2.4.3 反弧段水深计算 (41)2.4.4 渗气后水深计算 (42)2.5 消力池的计算 (42)2.5.1判断消能方式 (42)2.5.2 判断是否要修消力池 (42)2.5.3 消力池尺寸的计算 (43)2.5.4 基本组合(2) (44)2.6 溢流坝算段的稳定、应力计 (48)2.6.1 荷载计算 (48)2.6.2 稳定验算 (52)2.6.3 坝基面应力计算 (53)2.6.4 坝体内部应力的计算 (54)3、设计参考资料 (55)谢辞 (55)1 挡水坝段1.1 剖面轮廓及尺寸1.1.1 坝顶高程的确定由于设计洪水位低于正常洪水位，故取正常洪水位和校核洪水位作为控制情况。
混凝土重力坝毕业设计计算书
1.5
由于防渗的需要,坝基须设置防渗帷幕和排水孔幕.据基础廊道的布置要求,初步拟定防渗帷幕与排水孔廊道中心线在坝基面处距离坝踵5.5m.
第二章
2.1
作用在坝基面的荷载有：自重、静水压力、扬压力、淤沙压力、浪压力、土压力,常取 坝长进行计算.
2.
自重
自重 在正常蓄水位、设计洪水位、校核洪水位完全一样计算步骤如下；
∑P=17061.85 KN
K′=3.190789>2.3
> 2.3
故非溢流坝段抗滑稳定满足设计规X要求.
第四章
4.1
4.1.1
根据SL319-2005《混凝土重力坝设计规X》,按下列公式进行应力计算：
图4.1应力计算图示
<1>上游面垂直正应力：
<2>下游面垂直正应力：
式中：
4.
由《混凝土重力坝设计规X》SL319—2005可知：
4.2.
<1>上游面垂直正应力：
T=109.45
<2>下游面垂直正应力：
第五章
5.1
为了使水库具有较大的超泄能力,采用开敞式孔口,WES实用堰.
5.2
洪水标准的确定：本次设计的重力坝是Ⅲ级建筑物,根据GB50201—94表6.2.1,采用50年一遇的洪水标准设计,500年一遇的洪水标准校核.
5.3
流量的确定：根据基础资料可知,设计情况下,溢流坝的下泄流量为115.75m3/s；在校核情况下溢流坝的下泄流量为176m3/s.
14775.9
15784.29
扬压力
-25586.66
-57222.22
-59984.09
波浪力
重力坝工程量计算书
重力坝坝体工程量计算非溢流坝段1#：右岸断面1混凝土面积为17.5㎡，土方开挖为24.38㎡；断面2混凝土面积为128.71㎡，土方开挖为120.69㎡；断面3混凝土面积为128.71㎡，土方开挖为27.12㎡。
断面1与断面2距离为12.26m，断面2与断面3距离为8m则坝段1#混凝土方量为（17.5+128.71）/2*12.26+128.71*8=1925.947 m³土方开挖量为（24.38+120.69）/2*12.26+（120.69+27.12）/2*8=1480.519 m³非溢流坝段2#：右岸断面3混凝土面积为128.71㎡，土方开挖为27.12㎡；断面4混凝土面积为365.09㎡，土方开挖为163.88㎡；断面5混凝土面积为365.09㎡，土方开挖为120.69㎡。
断面3与断面4距离为14m，断面4与断面5距离为8m则坝段2#混凝土方量为（128.71+365.09）/2*14+365.09*8=6377.32 m³土方开挖量为（27.12+163.88）/2*14+（163.88+120.69）/2*8=2475.28 m³非溢流坝段3#：右岸断面5混凝土面积为365.09㎡，土方开挖为120.69㎡；断面6混凝土面积为982.6㎡，土方开挖为605.06㎡；断面7混凝土面积为982.6㎡，土方开挖为248.77㎡。
断面5与断面6距离为14m，断面6与断面7距离为8m则坝段3#混凝土方量为（982.6+365.09）/2*14+982.6*8=17294.63 m³土方开挖量为（120.69+605.06）/2*14+（605.06+248.77）/2*8=8495.57 m³非溢流坝段4#：右岸断面7混凝土面积为982.6㎡，土方开挖为248.77㎡，断面8混凝土面积为2380.91㎡，土方开挖为616.29㎡；断面9混凝土面积为2380.91㎡，砂砾石开挖为907.56㎡；。
水工建筑物重力坝设计计算书
一、非溢流坝设计（一）、初步拟定坝型的轮廓尺寸(1)坝顶高程的确定①校核洪水位情况下：波浪高度2h l=0.0166V5/4D1/3=0.0166×185/4×41/3=0.98m波浪长度2L l=10.4×(2h l)0.8=10.4×0.980.8=10.23m波浪中心线到静水面的高度h0=π(2h l)2/ 2L l=3.14×0.982/10.23=0.30m安全超高按Ⅲ级建筑物取值h c=0.3m=2h l+ h0+ h c=0.98+0.30+0.3=1.58m 坝顶高出水库静水位的高度△h校②设计洪水位情况下：波浪高度2h l=0.0166(1.5V)5/4D1/3=0.0166×(1.5×18)5/4×41/3=1.62m波浪长度2L l=10.4×(2h l)0.8=10.4×1.620.8=15.3m波浪中心线到静水面的高度h0=π(2h l)2/ 2L l=3.14×1.622/15.3=0.54m安全超高按Ⅲ级建筑物取值h c=0.4m=2h l+ h0+ h c=1.62+0.54+0.4=2.56m 坝顶高出水库静水位的高度△h设③两种情况下的坝顶高程分别如下：校核洪水位时：225.3+1.58=226.9m设计洪水位时：224.0+2.56=226.56m坝顶高程选两种情况最大值226.9 m，可按227.00m设计，则坝高227.00-174.5=52.5m。
(2)坝顶宽度的确定本工程按人行行道要求并设置有发电进水口，布置闸门设备，应适当加宽以满足闸门设备的布置，运行和工作交通要求，故取8米。
(3)坝坡的确定考虑到利用部分水重增加稳定，根据工程经验，上游坡采用1：0.2，下游坡按坝底宽度约为坝高的0.7～0.9倍，挡水坝段和厂房坝段均采用1：0.7。
(4)上下游折坡点高程的确定理论分析和工程实验证明，混凝土重力坝上游面可做成折坡，折坡点一般位于1/3~2/3坝高处，以便利用上游坝面水重增加坝体的稳定。
重力坝坝顶超高计算书标准格式
重力坝坝顶超高计算书标准格式混凝土重力坝坝顶超高计算书标准格式工程设计分院坝工室2006.3.核定：审查：校核：编写：——水电站工程（或水库工程、水利枢纽工程）混凝土重力坝坝顶高程计算书1 计算说明1.1 适用范围（设计阶段）本计算书仅适用于工程设计阶段的（坝型）坝顶超高/高程计算。
1.2 工程概况工程位于省市（县）的江（河）上。
该工程是以为主，兼顾、、等综合利用的水利水电枢纽工程。
本工程规划设计阶段（或预可行性研究阶段，可行性研究阶段/初步设计阶段，招标设计阶段）设计报告已于年月经审查通过。
水库总库容×108m3，有效库容×108m3，死库容×108m3；灌溉面积亩；水电站装机容量MW，多年平均发电量×108 kW·h，保证出力MW。
选定坝址为，选定坝型为。
根据《水电枢纽工程等级划分及设计安全标准》DL5180—2003，工程等别为等型工程，拦河坝为级永久水工建筑物。
（因拦河大坝坝高已超过其规定的高度，拦河坝应提高级，按级建筑物设计。
）1.3 计算目的和要求通过混凝土重力坝坝顶上游防浪墙顶与正常蓄水位、设计洪水位或校核洪水位高差的计算，以确定防浪墙顶高程和大坝高度，为坝体断面设计及坝体工程量计算提供可靠的依据。
1.4 计算原则和方法1.4.1 计算原则(1)坝顶上游防浪墙顶与正常蓄水位、设计洪水位或校核洪水位的高差，包括最大浪高、波浪中心线至水库静水位的高度和安全超高。
(2)确定的坝顶高程不得低于水库正常蓄水位及设计洪水位。
(3)坝顶高程的确定尚需考虑枢纽中其他建筑物(如船闸坝顶桥下通航净空) 对坝顶高程的要求。
1.4.2 计算方法因选定坝型为（混凝土重力坝），防浪墙顶在水库静水位以上的高差按《混凝土重力坝设计规范》DL 5108-1999式(11.1.1)计算，即：∆h=h1%+h z+h c式中，∆h—防浪墙顶至水库静水位的高差，m；h1%—浪高，m；h z−波浪中心线至水库静水位的高度，m；h c−安全超高，m。
重力坝具体布置计算溢流荷载项目设计书
重力坝具体布置计算溢流荷载项目设计书1基本资料及枢纽布置1.1基本资料1.1.1地形地质地形情况见附图。
河床高程325m约有2—3m复盖层，岩石为磷状灰岩，较完整，节理不发育，风化层厚丨〜2m无特殊不利地质构造。
1.1.2水文本枢纽属中型水库三等工程。
永久性重要建筑物为三级，按规要求，采用50年一遇洪水设计，500年一遇洪水校核。
经水文水利计算，有关数据如下表1.1.3其他有关数据多年平均最大风速15m)/ s;水库吹程D=2.5公里；3混凝土重度24kN/ m ；淤沙浮重度9.5KN/m3；摩擦角120度；地震波计烈度6度；基岩允许抗压强度3X 103kpa；混凝土与基岩之间抗剪断参数f ' =0.9 ；c' =700kpa；岩石冲坑系数a=1.31.1.4本枢纽选用混凝土重力坝由非溢流重力坝段和溢流坝段组成。
1.2枢纽布置1.2.1坝址和坝型选择坝址、坝型的选择是水利枢纽布置的重要容，二者相互联系。
不同的坝址可选择不同的坝型。
本设计中河谷宽阔，地址条件好，所以选择为重力坝。
1.2.1.1 地质条件地质条件是坝址、坝型选择的重要条件，重力坝需建在岩基上，其重力坝枢纽布置关键因素是地质条件，所以在考虑地质条件时应注意，断层破碎带、软弱夹层，垂直水流的陡倾斜角断层，应尽量避开岩溶地区查明潜伏溶洞、暗河、溶沟和沟槽等对建筑物的影响，应对不利影响作出研究和论证。
1.2.1.2 地形条件不同的坝对地形的要求也不一样，在山谷地区布置水利枢纽时，应尽量少高边坡开挖,坝址选在河谷段，坝轴线断减小坝体工程量，但对泄水和发电不利。
在坝址选择时，要注意坝址位置是否对取水防沙及漂木有利。
1.2.1.3 建筑材料坝址附近有足够数量符合要求的建筑材料。
采用混凝土时，要求可作骨料用的沙卵石或碎石料厂。
1.2.1.4 施工要求要便于施工导流，坝址附近应有开阔的地形，便于布置施工场地，应从长远利益出发，正确对待施工条件问题。
水工建筑物重力坝毕业设计模板
水工建筑物重力坝毕业设计模板××水力发电枢纽工程重力坝设计一、前言1、流域概况及枢纽任务××是罗江上的一条南北向大支流，河流全长295公里，流域面积850平方公里。
流域形状略呈菱形，上下游狭窄，中游宽大，河道坡陡流急，具有暴涨暴落的特性。
本枢纽工程以发电为主，兼顾防洪、灌溉，对航运和木材筏运也适当加以解决。
水库总库容22.6亿立方米，装机容量24.8万千瓦，灌溉上游农田130万亩，确保减免昌州市（福州市）及附近50万亩农田和南江县（南平县）的洪灾。
2、经水文、水利调洪演算确定：死水位200.15m；发电正常水位215.5m，相应下游水位163.88m；设计洪水位216.22m，相应下游水位169.02m，通过河床式溢洪道下泄流量5327.70m3/s；校核洪水位217.14m，相应下游水位169.52m，通过河床式溢洪道下泄流量6120.37 m3/s；泥沙淤积高程174.6m，淤沙干容重14.1KN/m3（浮容重=8.71 KN/m3），孔隙率n=0.45内摩擦角为φ=15o；电站进水口底板高程为186.20m（坝式进水口）。
3、气象资料相应洪水季节50年重现期最大风速的多年平均值为17.3m/s，相应设计洪水位时吹程2.54km，相应校核洪水位时吹程2.66km。
4、地质勘测资料坝址处河床地面高程为146.10m，河床可利用基岩高程为140m，坝与基岩之间摩擦系数为0.7，基岩允许抗压强度为6.3Mpa ,坝基渗透系数（扬压力折减系数或剩余水头系数）α1α2可分别取0.25，0.34。
5、建筑材料有关数据5.1 龄期为90天，强度等级C15标号的混凝土允许抗压强度为4.3Mpa。
5.2 砂石料有3个主要料场：5.2.1 房村料场位于坝上游右岸22公里处，与公路边小山丘相连，附近河岸地形开阔，可供加工堆存之用，分布呈长方形，长1350m，宽234m，表土层3～4m，露出水面0～7m。
重力坝设计计算书
院：土木工程学院专业：水利水电工程专业年级： 2012学号：学生姓名：杨林指导教师：邹爽老师2015年7月16日目录一、设计坝顶高程1.确定坝基开挖高程 (1)2.计算坝顶高程 (1)二、绘制坝基开挖线 (2)三、设计非溢流坝段1.设计实用剖面 (3)2.实用坝体剖面稳定及强度验算 (4)四、设计溢流坝段1.孔口形式及溢流坝前沿总长 (15)2.溢流面体型设计 (15)五、溢流坝段稳定验算1.溢流坝段剖面图 (18)2.设计洪水位状况 (19)3.校核洪水位情况 (21)六、设计消能工1.选择鼻坎形式 (24)2.确定挑角、鼻坎高程和反弧半径 (24)3.计算挑距和下游冲刷坑深度 (24)七、坝体细部构造拟定1.横缝布置 (28)2.坝顶的布置 (28)3.廊道系统 (28)4.横缝灌浆，固结灌浆，排水措施 (29)八、附录重力坝设计资料 (30)一、设计坝顶高程1.确定坝基开挖高程由相关水文、地质等资料初步估计坝高为50米左右，可建在微风化至弱风化上部基岩上，又下坝址河面高程1858.60m ，综合槽探、硐探、钻探和地表地质勘察资料，坝址区左右岸坡残坡积层厚度达3～5m ，局部地段深达10m ，河床上第四纪冲积覆盖层厚度为8.8m 左右；结合风化线深度，初步拟定坝基最低开挖高程为1843.50m 。
大坝校核洪水为500年一遇，坝体级别为4级。
2.计算坝顶高程坝顶应高于校核洪水位，坝顶上游防浪墙顶的高程应高于波浪顶高程，其与正常蓄水位或校核洪水位的高差，选择两者中防浪墙顶高程的高者作为选定高程。
(1).相关资料(2). 计算h l 根据官厅公式计算： 当20gDV =20～250 时，为累计频率5%的波高h 5%; 当20V gD=250～1000 时，为累计频率10%的波高h 10%; 本设计20V gD=（9.8×0.6×103）/20.72=13.723 故取h l ≈h 5%.（3）.计算防浪墙顶高程及基本剖面坝高二、绘制坝基开挖线坝高超过100m时，坝可建在新鲜、微风化或弱风化下部基岩上；坝高在50～100m时，可建在微风化至弱风化上部基岩上；坝高小于50m时，可建在弱风化中部至上部基岩上。
碾压混凝土重力坝设计计算书
目录第一章设计依据11.1 工程等级与建筑物级别21.2 工程洪水标准3第二章洪水调节计算52.1 工程洪水标准52.2 调洪计算52.2.1 调洪计算基本原理52.2.2 水位与流量关系的确定62.2.3 机算调洪数据72.2.4校核水库防空时间24第三章水能计算263.1 电站出力的估算263.2 机组台数和单机容量的选择263.3 水轮机型号和参数选择263.4 淤沙高程与电站取水口高程计算273.4.1 淤沙高程273.4.2 电站进水口底板高程27第四章水电站厂房初步设计294.1 水电站厂房的布置294.2 厂房轮廓的确定294.2.1主厂房长度的确定294.2.2 主厂房宽度的确定294.2.3 尾水平台与尾水闸室的布置30第五章大坝设计315.1 大坝有关参数的确定315.2 非溢流坝设计325.2.1 非溢流坝基本剖面设计325.2.2 非溢流坝实用剖面设计335.2.3 非溢流坝的荷载组合335.2.4 非溢流坝抗滑稳定验算（坝基处2—2截面）345.2.5 非溢流坝段应力验算（坝基处2—2截面）385.2.6 坝基处2—2截面部应力验算405.2.7非溢流坝段折坡处抗滑稳定验算（1—1截面）435.2.8非溢流坝段折坡应力验算（1—1截面）485.3 溢流坝段设计495.3.1 溢流坝段基本数据495.3.2溢流坝段实用剖面设计505.3.3溢流坝段消能设施的结构尺寸确定515.3.4溢流坝抗滑稳定验算（坝基处2—2截面）525.3.5溢流坝段应力验算（坝基处2—2截面）565.3.6 溢流挑射距离和冲坑深度计算585.4 厂房坝段设计595.4.1 水电站厂房的型式595.4.2 水电站厂房的布置595.4.3 电站引水管的布置形式595.4.4 厂房坝段坝身剖面设计59第六章施工组织设计616.1 施工导流标准616.2 施工导流布置和水力计算616.2.1导流方法616.2.2 导流布置616.3 一期导流计算626.3.1 导流水力计算626.3.2 上下游围堰的堰顶高程636.3.3 围堰断面设计636.3.4 围堰工程量计算666.4 二期导流机算676.4.1 坝体缺口和底孔联合泄流水力计算676.4.2 堰顶高程的确定与堰顶宽度的确定676.4.3 围堰断面设计676.4.4 围堰工程量计算686.5 封堵时间与蓄水计划69毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作与取得的成果。
水工建筑物重力坝设计计算书
.一、非溢流坝设计（一）、初步拟定坝型的轮廓尺寸(1)坝顶高程的确定①校核洪水位情况下：波浪高度2h l5/4D1/3×5/4× 1/3=0.98m=0.0166V=0.0166 18 4波浪长度2L l× l0.8×0.8=10.4 (2h )=10.4 0.98=10.23m波浪中心线到静水面的高度h0π l2/ 2L l ×2=(2h)=3.14 0.98 /10.23=0.30m 安全超高按Ⅲ级建筑物取值h c=0.3m坝顶高出水库静水位的高度△h=2h l0c校②设计洪水位情况下：波浪高度2h l5/4D1/3×5/41/3=0.0166(1.5V)=0.0166 (1.5×18) ×4=1.62m 波浪长度2L l× l0.8×0.8=10.4 (2h )=10.4 1.62=15.3m波浪中心线到静水面的高度h0π l2/ 2L l ×2=(2h)=3.14 1.62 /15.3=0.54m安全超高按Ⅲ级建筑物取值h c=0.4m坝顶高出水库静水位的高度△h=2h l0c设③两种情况下的坝顶高程分别如下：校核洪水位时： 225.3+1.58=226.9m设计洪水位时： 224.0+2.56=226.56m坝顶高程选两种情况最大值226.9 m，可按 227.00m 设计，则坝高 227.00-174.5=52.5m。
(2)坝顶宽度的确定本工程按人行行道要求并设置有发电进水口，布置闸门设备，应适当加宽以满足闸门设备的布置，运行和工作交通要求，故取 8 米。
(3)坝坡的确定考虑到利用部分水重增加稳定，根据工程经验，上游坡采用1：0.2，下游坡按坝底宽度约为坝高的 0.7～ 0.9 倍，挡水坝段和厂房坝段均采用1：0.7。
(4)上下游折坡点高程的确定理论分析和工程实验证明，混凝土重力坝上游面可做成折坡，折坡点一般位于 1/3~2/3 坝高处，以便利用上游坝面水重增加坝体的稳定。
水利枢纽工程重力坝设计说明书及计算书
青河雷口水利枢纽工程设计学生： ***指导老师：***三峡大学水利与环境学院摘要：重力坝设计是电站工程设计的主要组成部分，其方案合理与否，将对工程安全及投资产生极大的影响。
本文主要根据所提供的地质、地形等基础资料，对枢纽建筑物进行坝轴线、坝型的选择，通过分析、比较，选择合理的枢纽布置方案，最后选定设计方案为混凝土实体重力坝，并分多种荷载组合情况进行稳定验算和应力分析，从而得到既安全又经济的最优剖面。
方案中重力坝设计共分两部分，即非溢流坝段和溢流坝段。
此外，为避免水流对坝体的冲刷作用，本方案还考虑设置溢流坝两侧导流墙，通过计算确定其高度及厚度等参数。
Abstract: The design of Dam is the main component in the design of power station engineering, which will have a tremendous impact on the security and investment of projects,wheather its programme reasonable or not. According to the giving geological,terrain and other basic informations,this paper choose axis and style of hub buildings and through the analysis,comparison to choose the concrete gravity dam as a reasonable hub layout programme.And meanwhile it makes checking stability and stress analysis in a variety of situations,so that it gets a safety and economic profile.The design of dam is divided into two parts in the programmes, that is non-overflow dam section and overflowing dam section. In addition, in order to avoid the dam is erosioned by the impact of water, the programme also consider installing spillway diversion on both sides of the wall and through calculating to determined its height ,thickness and other parameters。
重力坝设计计算书
鄂-01水利水电枢纽工程毕业设计计算书学 生：宋明京指导老师： 殷德胜三峡大学科技学院1调洪演算选定溢流堰堰顶高程H ，取为470米。
初始下泄流量为发电流量135.96m 3/s 。
1.1拟溢流坝段的基本尺寸及计算过程方案一（1） 堰孔净宽的确定采用设置闸门的溢流坝，采用开敞式溢流。
闸墩的长度和宽度应满足布置闸门、工作桥、交通桥和启闭机械的要求。
所需的前沿净宽ln=28m ，做成4孔，每孔净宽7m ，闸墩宽取3m ，边墩取2m ，则溢流坝段净宽为：B=44m 。
（2） 设计洪水位p%=0.2%时调洪的试算堰顶高程取470m ，堰宽B=n*b=44米, 2t h ∆=。
根据坝址库容曲线由水位查相应的库容：绘制q=f(v)关系曲线，2/32)(H g mnb v f q ε==其中m=0.502,n=4,b=11,ε=0.93。
表1-1图1由水位下泄流量及所给的洪水过程线P=0.2对应的流量关系运用试算法推求水库水位过程如表1-2所示。
123图2图3从表中可以得到设计水位h1设=484.2m，最大下泄流量为4880.64m3/s方案二采用设置闸门的溢流坝，采用开敞式溢流。
闸墩的长度和宽度应满足布置闸门、工作桥、交通桥和启闭机械的要求。
所需的前沿净宽ln=32m ，做成4孔，每孔净宽8m ，闸墩宽取3m ，边墩取2m ，则溢流坝净宽为：B=48m 。
设计洪水位p%=0.2%时调洪的试算堰顶高程取470m ，堰宽B=n*b=48米, 2t h ∆=。
根据坝址库容曲线由水位查相应的库容：绘制q=f(v)关系曲线，2/32)(H g mnb v f q ε==其中m=0.502,n=4,b=11,ε=0.93。
表1-3 水库水位z~q 及z~V 曲线图4图5由水位下泄流量关系及洪水过程线P=0.2推求设计洪水位与时间的关系及各量与时间关系如表1-4所示（下表）。
表1-412图6根据表中数据可得到设计水位h2设=483.5m，最大下泄流量为4964.96m3/s。
重力坝计算稿(excel)
2.1 基本资料⑴ 水库⑵泥沙⑶ 计算2.2 非溢2.3 荷载计算 符号规定：竖⑴ 坝体自重G1 计算公式：2 非溢流坝实用剖面沿建基面稳定及应力计算()⎥⎦⎤⎢⎣⎡++=2211121hbhbbHGcγ⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫⎝⎛---+⎪⎭⎫⎝⎛-+⎪⎭⎫⎝⎛--=2122111113122132221212bbbBhbbBhbbbBbHMcGγ⑵ 上游水平向水 计算公式：坝体自重G 1计算成果表坝体自重G 1对坝基截面形心轴的力矩M G1计算成果表23121h P w γ=33161h Mw P γ-= 式中： h 3——上游面作⑶ 上游竖直向水 计算公式：⑷ 下游水平向水 计算公式： 式中： h 4——下游面作⑸ 下游竖直向水 计算公式：上游竖直向水压力G 2及其对坝基截面形心轴的力矩M G2下游水平向水压力P 2及其对坝基截面形心轴的力矩M P2上游水平向水压力P 1及其对坝基截面形心轴的力矩M P1221312h h b Gw-=γ()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡---=131312223232h h h h b B G M G 24221h P w γ-=34261h M w P γ=242321h m G w γ=⎪⎭⎫⎝⎛--=4233312h m B G M G⑹ 上游水平向淤 计算公式：⑺ 上游水平向浪 计算公式：上游水平向浪压力P wk 及其对坝基截面形心轴的力矩M Pwk上游水平向淤沙压力P sk 及其对坝基截面形心轴的力矩M Psk下游竖直向水压力G 3及其对坝基截面形心轴的力矩M G3s sk Psk h P M 31-=()z m w wk h h L P +=%141γ()%13%13%132312h h L h L L h h h h h L P M z m m m z z m wkPwk +⎪⎭⎫ ⎝⎛--⎥⎦⎤⎢⎣⎡-++⎪⎭⎫ ⎝⎛++-=⎪⎭⎫ ⎝⎛-︒=245tan 2122s s sb sk h P ϕγ⑻ 扬压力U① 当坝基设有防渗 计算公式：② 当坝基设有下游S 2和L 2计算成果表扬压力U及其对坝基截面形心轴的力矩M US 1和L 1计算成果表()21S S U w+-=γ()2211L S L S M w U +-=γ()()[]211431lh h S αα-++=()()[]()()[]αααα-++-++-=1131221243431h h h h l B L ()()[]22432αα-+-=h h l B S ()()[]()[]αααα-+-+---=233243432h h h h l B l BL 计算公式：U和M U 计算成果表S 1和L 1计算成果表S 2和L 2计算成果表()[]2142311h h l S αα++=()[]()[]423142311132212h h h h l B L αααα++++-=()22423112h h l S αα+=()()42314231122332h h h h l l BL αααα++--=2423l h Sα=2/2/213l l l B L ---=()()2121244l l l B h S ---+=α()()()2221413212αα++---+-=l l l B B L ()4321S S S S U w +++-=γ()44332211L S L S L S L S M w U +++-=γ⑼ 上游竖向淤沙 计算公式：2.4 坝基面抗滑稳⑴ 按坝基设有防①按抗剪断强度公 计算公式： 式中： ∑W——作用于 ∑P——作用于 A——坝基接触抗滑稳定安全系数K ´计算成果表∑W计算成果表∑P计算成果表上游竖向淤沙压力G 4及其对坝基截面形心轴的力矩M G4∑∑'+'='PAc W f K ()2614h h b G s sb+=γ()()⎪⎪⎭⎫⎝⎛++-=66144322h h h h b B G M s s G强度公式 计算公式：⑵ 按坝基设有下①按抗剪断强度公② 按抗剪强度公式抗滑稳定安全系数K计算成果表抗滑稳定安全系数K ´计算成果表∑W计算成果表∑P计算成果表抗滑稳定安全系数K计算成果表∑∑=PWf K截面垂直 坝基截面的垂 式中： σy ——坝踵、 ∑W——作用于 ∑M——作用于 A——坝段或1m x——坝基面上 J——坝段或1m L 坝长——坝段长 B——坝基截面 坝踵水平正应 坝趾水平正应 坝踵主应力σ 坝趾主应力σ⑴ 按坝基设有防∑W、∑M汇总表Jx M AW y∑∑±=σ123B L J 坝长=()()21m P P P P uy u u uu ux σσ----=()()22m P P P P du d ydudx +'-+-'=σσ⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=+=245tan 231s s sb w skh h h P P P ϕγγ3h P w uu γ=4h P w γ='4h P w du γ=()()uuu y uP P m m --+=212111σσ()()dud y dP P m m -'-+=222211σσ坝踵、坝址的垂直正应力计算成果表上游坝面水压力强度P1、淤沙压力强度P skh和扬压力强度P u u计算表下游坝面水压力强度P´和扬压力强度P u d计算表上游坝面水平正应力σx u和主应力σ1u计算成果表下游坝面水平正应力σx d和主应力σ1d计算成果表应力计算成果汇总表⑵ 按坝基设有下∑W、∑M汇总表坝踵、坝址的垂直正应力计算成果表上游坝面水压力强度P1、淤沙压力强度P skh和扬压力强度P u u计算表下游坝面水压力强度P´和扬压力强度P u d计算表上游坝面水平正应力σx u和主应力σ1u计算成果表下游坝面水平正应力σx d和主应力σ1d计算成果表少 爷 编制 重力坝稳定及应力计算表格。
重力坝稳定及应力计算书
5.1重力坝剖面设计及原则5.1.1剖面尺寸的确定重力坝坝顶高程1152.00m，坝高H=40.00m。
为了适应运用和施工的需要，坝顶必须要有一定的宽度。
一般地，坝顶宽度取坝高的8%～10%，且不小于2m。
若有交通要求或有移动式启闭设施时，应根据实际需要确定。
综合考虑以上因素，坝顶宽度m。
B10考虑坝体利用部分水中增加其抗滑稳定，根据工程实践，上游边坡坡率n=0～0.2，下游边坡坡率m=0～0.8。
故上游边坡坡率初步拟定为0.2，下游边坡坡率初步拟定为0.8。
上游折坡点位置应结合应力控制标准和发电引水管、泄洪孔等建筑物的进口高程来定，一般折坡点在坝高的1/3～2/3附近，故初拟上游折坡点高程为1138.20m。
下游折坡点的位置应根据坝的实用剖面形式、坝顶宽度，结合坝的基本剖面计算得到（最常用的是其基本剖面的顶点位于校核洪水位处），故初拟下游折坡点高程为1148.50m。
5.1.2剖面设计原则重力坝在水压力及其他荷载的作用下，主要依靠坝体自重产生的抗滑力维持抗滑稳定；同时依靠坝体自重产生压应力来抵消由于水压力引起的拉应力以满足强度要求。
非溢流坝剖面设计的基本原则是：①满足稳定和强度要求，保证大坝安全；②工程量小，造价低；③结构合理，运用方便；④利于施工，方便维修。
遵循以上原则拟订出的剖面，需要经过稳定及强度验算，分析是否满足安全和经济的要求，坝体剖面可以参照以前的工程实例，结合本工程的实际情况，先行拟定，然后根据稳定和应力分析进行必要的修正。
重复以上过程直至得到一个经济的剖面。
5.2重力坝挡水坝段荷载计算5.2.1基本原理与荷载组合重力坝的荷载主要有：自重、静水压力、扬压力、泥沙压力、浪压力、动水压力、冰压力、地震荷载等。
本次设计取单位长度的坝段进行计算。
相关荷载组合见表4.5。
表4.5 荷载组合表 组合情况相关工况 自重静水压力扬压力泥沙压力浪压力冰压力地震荷载动水压力土压力基本组合正常水位√√√√√√设计水位 √√√√√√冰冻 √√√√√√特殊组合校核水位 √√√√√√地震情况 √√√√√√√5.2.2坝体自重计算5.3.2.1坝体自重计算公式坝体自重W （KN ）的计算公式：V w c ⨯=γ（4.5）式中：V -坝体体积(m 3)，以单位长度的坝段为单位，通常把其断面分成若干个简单的几何图形分别计算；c γ-坝体砌石的重度，一般取23kN/m 3。
重力坝毕业设计计算书
参考文献 .................................................. - 44 -
精品资料
_______ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ______________________________________________________________________________________________________
1.1 建筑物级别 .........................................................- 1 1.2 设计洪水的计算 .....................................................- 1 -
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一、非溢流坝设计（一）、初步拟定坝型的轮廓尺寸(1)坝顶高程的确定①校核洪水位情况下：波浪高度 2hl=4D1/3=×185/4×41/3=波浪长度2Ll =×(2hl)=×波浪中心线到静水面的高度 h=π(2hl)2/2Ll=×=安全超高按Ⅲ级建筑物取值 hc=坝顶高出水库静水位的高度△h校=2hl+ h+ hc=++=②设计洪水位情况下：波浪高度 2hl=5/4D1/3=××18)5/4×41/3=1.62m波浪长度 2Ll =×(2hl)=×15.3m波浪中心线到静水面的高度 h=π(2hl)2/2Ll=×=安全超高按Ⅲ级建筑物取值 hc=坝顶高出水库静水位的高度△h设=2hl+ h+ hc=++=2.56m③两种情况下的坝顶高程分别如下：校核洪水位时： +=设计洪水位时： +=226.56m坝顶高程选两种情况最大值 m，可按设计，则坝高。
(2)坝顶宽度的确定本工程按人行行道要求并设置有发电进水口，布置闸门设备，应适当加宽以满足闸门设备的布置，运行和工作交通要求，故取8米。
(3)坝坡的确定考虑到利用部分水重增加稳定，根据工程经验，上游坡采用1：，下游坡按坝底宽度约为坝高的～倍，挡水坝段和厂房坝段均采用1：。
(4)上下游折坡点高程的确定理论分析和工程实验证明，混凝土重力坝上游面可做成折坡，折坡点一般位于1/3~2/3坝高处，以便利用上游坝面水重增加坝体的稳定。
根据坝高确定为，则1/3H=1/3×=，折坡点高程=+=192m；2/3H=2/3×=35m，折坡点高程=+35=，所以折坡点高程适合位于192m~之间，则取折坡点高程为。
挡水坝段和厂房坝段的下游折坡点在统一高程处。
(5)坝底宽度的确定由几何关系可得坝底宽度为T=（）×+8+×=(6)廊道的确定坝内设有基础灌浆排水廊道，距上游坝面6.1m，廊道底距基岩面4m，尺寸×（宽×高）。
(7)非溢流坝段纵剖面示意图（二）、基本组合荷载计算及稳定分析由上述非溢流剖面设计计算得知校核洪水位情况下的波浪三要数：=0.3m波浪中心线到静水面的高度h=0.98m波浪高度2hl波浪长2L=10.23ml=×4000/182=121.11m ,在20～250m之间因为gD/v2所以波高应安转换为累计频率1%时的波高：2h（1%）=×=1.22m 。
l=2=<H（坝前水深H=50.8m），又因为半个波长Ll按深水波计算。
所以浪压力Pl式中：其中灌浆处及排水处扬压力折减系数取α=水重度Υ=m3混泥土等级强度C10混泥土重度24KN/m3坝前淤沙浮容重m3= m3水下淤沙内摩擦角Φ=18°。
（1）正常洪水位情况正常洪水位情况下荷载计算示意图正常洪水位情况下的荷载计算过程见附表1附表非溢流重力坝基本荷载计算表上游水位：下游水位:坝高：计算情形：正常洪水位情况注：垂直力以↓为正，↑为负；水平力以→为正，←为负；力矩以顺时针为正，逆时针为负②抗滑稳定分析＝[×（）＋700×] ／ ＝＞[] ，满足抗滑稳定要求。
（2）校核洪水位情况校核洪水位情况下荷载计算示意图① 校核洪水位情况下的荷载计算过程见附表2∑∑'+-'='PAC U W f s K )(附表2非溢流重力坝基本荷载计算表上游水位：下游水位:坝高：计算情形：校核洪水位情况注：垂直力以↓为正，↑为负；水平力以→为正，←为负；力矩以顺时针为正，逆时针为负。
② 抗滑稳定分析＝[×（）＋700×] ／ ＝＞[]，满足抗滑稳定要求。
四、应力分析（运行期） （一）正常洪水位情况下 1、水平截面上的正应力2、剪应力上游面水压力强度：下游面水压力强度 ：剪应力：3、水平应力)(25.2837.056.32796.53kPa m P d d xd =⨯+=+=τσ 4、主应力（二）校核洪水位情况下 1、水平截面上的正应力)(48.5621.4345.628261.4304.22586622kPa B M BW yu=⨯+=+=∑∑σ)(89.5211.4345.628261.4304.22586622kPa B M BW yd=⨯-=-=∑∑σ)(25.92.0)48.56222.516()(kPa n P yu u u -=⨯-=-=στ)(56.3277.0)96.5389.521()(kPa m P d yd d =⨯-=-=στ(07.5182.0)259(22.516kPa n u u xu=⨯--=-)(33.5642.022.51648.562)2.01()1(22221kPa n P n u yu u =⨯-⨯+=-+=σσ)(18.7517.096.5389.521)7.01()1(22221kPa m P m d yd d =⨯-⨯+=-+=σσ)(22.5162kPa P u u ==σ)(96.532kPa P d d ==σ)(96.535.581.92kPa H r P w d =⨯==)(22.516)21845(tan 8.195.95.4281.9)245(tan 221kPa H r H r P sb w u =︒-︒⨯+⨯=-︒+=α淤∑∑'+-'='PAC U W f s K )(2、剪应力上游面水压力强度：下游面水压力强度 ： 剪应力3、水平应力4、主应力)(03.7671.4378.9147761.4320.20324622kPa B M BW yu=⨯+=+=∑∑σ)(09.1761.4378.9147761.4320.20324622kPa B M BW yd=⨯-=-=∑∑σ)(64.597)21845(tan 8.195.98.5081.9)245(tan 221kPa H r H r P sb w u =︒-︒⨯+⨯=-︒+=α淤)(88.332.0)03.76764.597()(kPa n P yu u u -=⨯-=-=στ)(36.127.0)43.15809.176()(kPa m P d yd d =⨯-=-=στ)(42.6042.0)88.33(64.597kPa n P u u xu=⨯--=-=τσ)(80.7732.064.59703.767)2.01()1(22221kPa n P n u yu u =⨯-⨯+=-+=σσ)(74.1847.043.15809.176)7.01()1(22221kPa m P m d yd d =⨯-⨯+=-+=σσ)(64.5972kPa P u u ==σ)(43.1582kPa P d d ==σ)(43.15815.1681.92kPa H r P w d =⨯==)(08.1677.036.1243.158kPa m P d d xd =⨯+=+=τσ五、内部应力计算 （一）正常洪水位情况下坐标原点设在下游坝面，由偏心受压公式可以得出系数a 和b ，如下具体坝内应力计算过程见附表3 （二）校核洪水位情况下坐标原点设在下游坝面，由偏心受压公式可以得出系数a 和b ，如下具体坝内应力计算过程见附表489.5211.4345.628261.4304.22586622=⨯-=-=∑∑BM BW a 52.01.4345.6282121233=⨯==∑B M b 09.1761.4378.9147761.4324.23368622=⨯-=-=∑∑BM BW a 71.131.4378.91477121233=⨯==∑B M b附表3非溢流坝坝内应力分析计算表正常洪水位情况下附表4非溢流坝坝内应力分析计算表校核洪水位情况下六、坝内应力分析图根据坝内应力分析计算成果，可做出坝内应力分布图，如下所示：（1）正常洪水位情况下（2）校核洪水位情况下二、溢流坝设计一、 孔口型式及尺寸拟定已知：校核洪水位时泄流量为3340 m ³/s设计洪水位时泄流量2600 m ³/s 设：单宽流量为q=80 m ³/s·m闸门孔口数为5孔，每孔净宽为8m 。
①前缘净宽校核洪水位时： L=Q 溢/q=3340/80=（m ） 设计洪水位时： L=Q 溢/q=2600/80=（m ） 综上所述，取L=40m ② 堰顶高程由资料可知，堰顶高程为。
二、 溢流坝的堰面曲线设计 ①顶部曲线段开敞式溢流堰面曲线，采用幂曲线时按下式计算：定型设计水头，按堰顶最大作用水头的75%-95%计算，m ；n 、K— 与上游坝面坡度有关的指数和系数；x 、y —— 溢流面曲线的坐标，其原点设在颜面曲线的最高点。
按85%计算，则： 上游坝面铅直：k=2 , n=x-y 关系如下表： ③ 原点上游曲线段 R1==×=(m), =×=(m)； R2==×=(m), =×=(m)； R3==×=(m), =×=(m)。
④ 堰面曲线与直线段的切点坐标 上游坡度垂直： A= B= a= b= 直线段与溢流曲线的切点坐标：θ1==55°ykH x n dn )1(-=--d H mH H d 46.10)2133.225(85.05.80max =-⨯==43.17.011tan 1===m θ)(46.1743.146.10096.1)(tan 1765.11m AH x a d T =⨯⨯==θ切点高程 = 堰顶高程 - = =(m)⑤ 底部反弧段取 =时，坝顶水面流速为V 1H 0=校核洪水位-坎顶高程=因为q=80 m ³/s·m,则q/V 1=80/=所以 h=。
又因为R=（4—10）h ，所以取R=6h=6×=(m) 取挑射角θ2=20° 则：圆心高程=坎顶高程+Rcosθ2=+°= (m) 圆心纵坐标y 0=堰顶高程-圆心高程==（m ） 反弧段和直线段的切点坐标： 圆心坐标：E 点坐标（坎顶坐标）：离心力作用点坐标：)(49.1343.146.10592.0)(tan 176.21m BH y b d T =⨯⨯==θT y )/(10.2865.3310295.014.1214.1301s m gH V =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=ϕϕ)(06.1555cos 1.1725.5cos 10m R y y D =︒⨯+=+=θ)(56.1843.149.1306.1546.17tan 1m y y x x T D TD =-+=-+=θ)(57.3255sin 1.1756.18sin 1m R x x D o =︒⨯+=+=θ)(25.555cos 1.1706.15cos 1m R y y D o =︒⨯-=-=θ)(42.3820sin 1.1757.32sin 2m R x x oE =︒⨯+=+=θ)(32.2120cos 1.1725.5cos 2m R y y o E =︒⨯+=+=θ)(43.27)2552055sin(1.1757.32)2sin(211m R x x o =︒+︒-︒⨯-=+--=θθθ)(56.21)2552055cos(1.1725.5)2cos(211m R y y o =︒+︒-︒⨯+=+-+=θθθ⑥溢流坝段纵剖面示意图根据溢流坝的堰面曲线设计数据画出溢流坝段的纵剖面示意图，如下：溢流坝段纵剖面示意图三、基本组合荷载计算及稳定分析波浪三要数：波浪中心线到静水面的高度h=波浪高度 2hl=4D1/3=×185/4×41/3=波浪长度 2Ll =×(2hl)=×因为gD/v2=×4000/182=121.11m ,在20～250m之间所以波高应安转换为累计频率1%时的波高：2hl（1%）=×=1.22m 。