桁架杆计算长度系数技术手册
构件的计算长度和容许长细比
5.3 构件的计算长度和容许长细比5.3.1确定桁架弦杆和单系腹杆（用节点板与弦杆连接）的长细比时，其计算长度应按表5.3.1 采用表5.3.1※注：1 为构件的几何长度（节点中心间距离）；为桁架弦杆侧向支承点之间的距离。
2 斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。
3 无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度（钢管结构除外）当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的 2 倍（图5.3.1 ）且两节间的弦杆轴心压力不相同时，则该弦杆在桁架平面外的计算长度，应按下式确定（但不应小于0.5 ）：（5.3.1）式中：较大的压力，计算时取正值；：较小的压力或拉力，计算时压力取正值，拉力取负值。
桁架再分式腹杆体系的受压主斜杆及 K 形腹杆体系的竖杆等，在桁架平面外的计算长度也应按公式 ( 5.3.1 )确定(受拉主斜杆仍取 )；在桁架平面内的计算长度则取节点中心间距离。
5.3.2确定在交叉点相互连接的桁架交叉腹杆的长细比时， 在桁架平面内的计算长度应取节点中心到交叉点 间的距离；在桁架平面外的计算长度，当两交叉杆长度相等时，应按下列规定采用：1 压杆相交另一杆受拉，此拉杆在交叉点中断但以节点板搭接，则：当此拉杆连续而压杆在交叉点中断但以节点板搭接，度 时，取式中1) 相交另一杆受压， 两杆截面相同并在交叉点均不中断，则：2) 相交另一杆受压， 此另一杆在交叉点中断但以节点板搭接，则： 3) 相交另一杆受拉， 两杆截面相同并在交叉点均不中断，则： 4)若 或拉杆在桁架平面外的抗弯刚为桁架节点中心间距离(交叉点不作为节点考虑)；为所计算杆的内力；为相交另一杆的内力，均为绝对值。
两杆均受压时，取两杆截面应相同。
2 拉杆，应取当确定交叉腹杆中单角钢杆件斜平面内的长细比时，计算长度应取节点中心至交叉点的距离。
5.3.3单层或多层框架等截面柱，在框架平面内的计算长度应等于该层柱的高度乘以计算长度系数。
(完整word版)钢筋桁架施工验算(3x2.8m)
3x2.8m 钢筋桁架使用阶段验算一、工程概况建筑用途：办公；次梁间距分别为2。
8m; 楼板厚度100mm ； 混凝土强度为C30；楼面梁布置见施工示意图。
施工过程不舍临时支撑。
1) 钢筋桁架模板长度确定根据结构平面布置图,拟采用板长： 8。
4m （板按连续板设计）。
2） 钢筋桁架模板选用及附加钢筋计算 二、设计数据 1 基本数据混凝土强度C30施工阶段结构重要性系数γ01=0.9 次梁间距 l 1= 2800 mm 使用阶段结构重要性系数γ02=1 永久荷载分项系数γG =1。
2 可变荷载分项系数γQ =1.4楼板厚度h=100mm 钢筋桁架节点间距l s =200mm假设支撑梁上翼缘宽度b 1均为200mm 混凝土抗压强度设计值c f = 13。
4N/mm 2模板在梁上的支撑长度a=50mm 混凝土抗拉强度设计值f t =1.43N/M ㎡ 单榀桁架计算宽度b=188mm 混凝土抗拉强度标准值tk f =2.01N/M ㎡ 混凝土弹性模具e E =30000N/M ㎡ 钢筋强度标准值yk f =550N/mm 2构件受力特征系数αcr =2。
1 钢筋弹性模梁E s =190000N/mm 2受拉区纵向受力钢筋的相对粘结性系数V i =1mm 连接钢筋抗拉强度设计值f y =210N/mm 2相对受压区高度ξb =0.373 混凝土上保护层厚度c =15mm钢筋抗压强度设计值f y 1=360N/mm 2混凝土下保护层厚度C=15mm钢筋抗拉强度设计值f y =360N/mm 2桁架高度h t =70mm2 荷载使用阶段：楼板2。
5KN/m 2 面层1.3KN/m 2 楼面活荷载3.0KN/m 2(2) 2.8m+2。
8m+2。
8m 三等跨连续板3 使用阶段荷载计算查《建筑结构静力计算手册》得:恒载下： AB 段跨中弯矩 M 2GK1=0.046×g 2l 302=0。
088 KN ·mBC 段跨中弯矩 M 2GK2=0。
桁架梁承重架计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为9.2m ，梁截面 B ×D=600mm ×2000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m ，立杆的步距 h=1.00m ， 梁底增加1道承重立杆。
面板厚度10mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方40×80mm ，剪切强度1.7N/mm 2，抗弯强度17.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。
梁两侧立杆间距 1.00m 。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载2.00kN/m 2。
扣件计算折减系数取1.00。
922图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×2.00+0.50)+1.40×2.00=64.600kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×2.00+0.7×1.40×2.00=66.760kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.500×2.000×0.500=25.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.500×0.500×(2×2.000+0.600)/0.600=1.917kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (0.000+2.000)×0.600×0.500=0.600kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×25.500+1.35×1.917)=33.311kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.600=0.529kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 50.00×1.00×1.00/6 = 8.33cm 3；I = 50.00×1.00×1.00×1.00/12 = 4.17cm 4；A计算简图0.080弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：27.42kN/mA变形计算受力图0.018经过计算得到从左到右各支座力分别为N 1=1.963kNN 2=5.710kNN 3=5.169kNN 4=5.710kNN 5=1.963kN最大弯矩 M = 0.080kN.m最大变形 V = 0.352mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000×1000/8333=9.600N/mm 2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×3033.0/(2×500.000×10.000)=0.910N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.352mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.710/0.500=11.421kN/m最大弯矩 M = 0.125ql 2=0.125×11.42×0.50×0.50=0.357kN.m最大剪力 Q=0.625×0.500×11.421=3.569kN最大支座力 N=1.25×0.500×11.421=7.138kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm 3；I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm 4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.357×106/42666.7=8.37N/mm 2木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm 2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q = 0.625ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×3569/(2×40×80)=1.673N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.400kN/m最大变形 v =0.521×9.400×500.04/(100×10000.00×1706666.8)=0.179mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
桁架的内力计算
t 10 235 f y
时，
36
节点板的稳定承载力可取为 0.8betf
当
c t 10 235 f y
时，应进行稳定计算
在任何情况下， c t 不得大于 17.5 235 f y
用上述方法计算桁架节点板强度和稳定的要求
1）节点板边缘与腹杆轴线之间的夹角不小于30° 2）斜腹杆与弦杆夹角应在30°～60° 3）节点板的自由边长度与厚度之比不得大于
2
计算内力系数
3
3.节点刚性影响 节点刚性引起杆件次应力，次应力一般较小， 不予考虑。但荷载很大的重型桁架有时需要计 入次应力的影响。
4.杆件的内力变号 屋架中部某些杆件在全跨荷载时受拉，而在半 跨荷载时可能受压。 半跨荷载：活荷载、雪荷载、积灰荷载、单侧 施工
4
5.节间荷载作用的屋架 将节间荷载分配到相邻的节点上，按只有节点荷载作 用的屋架计算各杆内力。
48
⑴梯形屋架支座节点 节点板 加劲肋 底板 锚栓 加劲肋作用：
提高支座节点的侧向刚 度，使支座底版受力均 匀，减少底版弯矩
49
支座节点力的传递路线为：
屋架杆件 合力R
节点板
底 板
H形焊缝
L形焊缝
加劲肋
50
⑵支座节点的计算： ①底板： 底板面积：
R A An A0 A0 fc
A0 锚栓孔面积
拼接角钢长度为
L 2l1 b
44
内力较大一侧的下弦杆与节点板间的焊缝传 递弦杆内力之差△N,如△N过小则取弦杆较大 内力的15%，内力较小一侧弦杆与节点板间焊 缝参照传力一侧采用。 弦杆与节点板一侧的焊缝强度验算：
肢背焊缝： 0.15K1 N max f fw 2 0.7h f lw 0.15K 2 N max f fw 2 0.7h f lw
桁架的内力计算
2.3.5.1双角钢截面杆件的节点
➢ 1.节点设计的一般原则 ⑴双角钢截面杆件在节点处以节点板相连，各杆 轴线（型钢形心轴线）汇交于节点中心。 ⑵角钢的切断面应与其轴线垂直，需要斜切以便 使节点紧凑时只能切肢尖。
26
2.3.4.2 桁架杆件截面选择
拉杆：强度，刚度 max max x y
压杆：强度，稳定，刚度。 压弯构件：强度，稳定，刚度。 双角钢压杆和轴对称放置的单角钢压杆绕对称轴失稳时 的换算长细比可以用简化公式（2-6a～2-9b)计算。
27
28
2.3.5 桁架节点设计
➢任务：确定节点的构造，连接焊缝及节点承载力的计 算。节点的构造应传力路线明确、简捷、制作安装方便。 ➢注意：节点板只在弦杆与腹杆之间传力，不直接参与 传递弦杆内力，弦杆若在节点板处断开，应设置拼接角 钢在两弦杆间直接传力。
杆件截面选取的原则：
承载能力高，抗弯强度大， 便于连接，用料经济通常
截面伸展 壁厚较薄
选用角钢和T型钢
外表平整
等强设计：
压杆对截面主轴具有相等或接近的稳定性。
x y (yz )
单轴对称截面绕对称轴屈曲时考 yz 虑扭转效应的换算长细比。
19
角钢杆件截面形式 20
受压弦杆：
l0 y 2l0x
( 0.5 L ) 2
(c)
P 2EI cr3 ( L)2
杆端约束越强，杆件计算长度越短，临界荷
载越高 。
7
2.3.2.1受压弦杆和单系腹杆的计算长度
➢ 1. 影响钢屋架杆端约束大小的因素：
1）杆件轴力性质 拉力使杆拉直，约束作用大，压力使杆 件弯曲，约束作用微不足道。
2）杆件线刚度大小 线刚度越大，约束作用越大，反之，约 束作用越小。
构件的计算长度和容许长细比
5.3 构件的计算长度和容许长细比5.3.1确定桁架弦杆和单系腹杆（用节点板与弦杆连接）的长细比时，其计算长度应按表5.3.1采用。
表 5.3.1桁架弦杆和单系腹杆的计算长度项次弯曲方向弦杆腹杆支座斜杆和支座其他腹杆腹杆1 在桁架平面内2 在桁架平面外3 斜平面-※注：1 为构件的几何长度（节点中心间距离）；为桁架弦杆侧向支承点之间的距离。
2 斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。
3 无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度（钢管结构除外）。
当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍（图5.3.1）且两节间的弦杆轴心压力不相同时，则该弦杆在桁架平面外的计算长度，应按下式确定（但不应小于0.5）：(5.3.1)式中：较大的压力，计算时取正值；：较小的压力或拉力，计算时压力取正值，拉力取负值。
桁架再分式腹杆体系的受压主斜杆及K形腹杆体系的竖杆等，在桁架平面外的计算长度也应按公式（5.3.1）确定（受拉主斜杆仍取）；在桁架平面内的计算长度则取节点中心间距离。
5.3.2确定在交叉点相互连接的桁架交叉腹杆的长细比时，在桁架平面内的计算长度应取节点中心到交叉点间的距离；在桁架平面外的计算长度，当两交叉杆长度相等时，应按下列规定采用：1 压杆1）相交另一杆受压，两杆截面相同并在交叉点均不中断，则：2）相交另一杆受压，此另一杆在交叉点中断但以节点板搭接，则：3）相交另一杆受拉，两杆截面相同并在交叉点均不中断，则：4）相交另一杆受拉，此拉杆在交叉点中断但以节点板搭接，则：当此拉杆连续而压杆在交叉点中断但以节点板搭接，若或拉杆在桁架平面外的抗弯刚度时，取式中为桁架节点中心间距离（交叉点不作为节点考虑）；为所计算杆的内力；为相交另一杆的内力，均为绝对值。
两杆均受压时，取两杆截面应相同。
2 拉杆，应取当确定交叉腹杆中单角钢杆件斜平面内的长细比时，计算长度应取节点中心至交叉点的距离。
桁架杆计算长度系数技术手册
桁架杆件计算长度系数确定桁架弦杆和单系腹杆（用节点板与弦杆连接）的长细比时，其计算长度0l 应按下表采用：注： 1 l 为构件的几何长度（节点中心间距离）；1l 为桁架弦杆侧向支承点之间的距离。
2 斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。
3 无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度（钢管结构除外）。
上文表格中的计算长度仅适用于桁架杆件，且有节点板连接的情况。
当无节点板时，桁架腹杆计算长度均取其几何长度（注3所述）。
但根据网架设计规程，未采用节点板连接的钢管结构，其腹杆计算长度也需要折减，所以这里注明“钢管结构除外”。
对有节点板的桁架腹杆，在桁架平面内，端部的转动受到约束，相交于节点的拉杆愈多，收到的约束就愈大。
所以经过分析，对一般腹杆计算长度x l 0可取为0.8l （l 为腹杆几何长度）。
在斜平面，节点板的刚度不如在桁架平面内，故取l l 9.00=。
对支座斜杆和支座竖杆，端部节点板所连拉杆少，受到的杆端约束可忽略不计，故取l l x =0。
在桁架平面外，节点板的刚度很小，不可能对杆件端部有所约束，故取l l y =0。
用户在使用软件查询杆件计算长度时，应充分理解规范给出条款的前提条件，在此前提条件满足的前提下，可直接使用规范中给定的长度系数。
当前提条件不满足时，用户需具体问题具体分析，在充分理解规范意图的情况下，指定杆件计算长度系数，且需保证其数值处于安全范围内。
软件仅给出单系非支座腹杆在桁架平面内、桁架平面外、斜平面三种情况下的计算长度系数。
当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍（如下图，即为K 形连接，中间节点无侧向支承），且两节间的弦杆轴心压力不相同时，则该弦杆在桁架平面外的计算长度，应按下式确定：⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=121025.075.0N N l l 参数说明： 0l 为K 形节点时，弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍，中间节点无侧向支承的情况下，桁架弦杆的平面外计算长度；1l 为桁架弦杆侧向支承点之间的距离（见上图），即节间长度l 的2倍（约等于）；1N 为较大压力（两段弦杆中压力较大段的压力值），计算时取正值；2N 为较小压力或拉力（两段弦杆中压力较小段的压力值，或受拉的弦杆拉力值），计算时压力取正值，拉力取负值。
3D3S11桁架模块手册教程
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钢管桁架结构设计系统手册
钢结构设计软件 V11
钢管桁架结构设计系统手册
同济大学 3D3S 研发组
上海同磊土木工程技术有限公司 2012 年 06 月
钢管桁架结构设计系统手册
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钢管桁架结构设计系统手册
目录
第一章 快速入门 ........................................................................................................................................... 4 1.1 操作顺序 ................................................................................................................................................. 4 1.2 操作流程图 ............................................................................................................................................. 6 第二章 屋架模块菜单功能文字说明 ........................................................................................................... 7
桁架杆计算长度系数技术手册
桁架杆件计算长度系数确定桁架弦杆和单系腹杆（用节点板与弦杆连接）的长细比时，其计算长度0l 应按下表采用：注： 1 l 为构件的几何长度（节点中心间距离）；1l 为桁架弦杆侧向支承点之间的距离。
2 斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。
3 无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度（钢管结构除外）。
上文表格中的计算长度仅适用于桁架杆件，且有节点板连接的情况。
当无节点板时，桁架腹杆计算长度均取其几何长度（注3所述）。
但根据网架设计规程，未采用节点板连接的钢管结构，其腹杆计算长度也需要折减，所以这里注明“钢管结构除外”。
对有节点板的桁架腹杆，在桁架平面内，端部的转动受到约束，相交于节点的拉杆愈多，收到的约束就愈大。
所以经过分析，对一般腹杆计算长度x l 0可取为0.8l （l 为腹杆几何长度）。
在斜平面，节点板的刚度不如在桁架平面内，故取l l 9.00=。
对支座斜杆和支座竖杆，端部节点板所连拉杆少，受到的杆端约束可忽略不计，故取l l x =0。
在桁架平面外，节点板的刚度很小，不可能对杆件端部有所约束，故取l l y =0。
用户在使用软件查询杆件计算长度时，应充分理解规范给出条款的前提条件，在此前提条件满足的前提下，可直接使用规范中给定的长度系数。
当前提条件不满足时，用户需具体问题具体分析，在充分理解规范意图的情况下，指定杆件计算长度系数，且需保证其数值处于安全范围内。
软件仅给出单系非支座腹杆在桁架平面内、桁架平面外、斜平面三种情况下的计算长度系数。
当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍（如下图，即为K 形连接，中间节点无侧向支承），且两节间的弦杆轴心压力不相同时，则该弦杆在桁架平面外的计算长度，应按下式确定：参数说明： 0l 为K 形节点时，弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍，中间节点无侧向支承的情况下，桁架弦杆的平面外计算长度；1l 为桁架弦杆侧向支承点之间的距离（见上图），即节间长度l 的2倍（约等于）；1N 为较大压力（两段弦杆中压力较大段的压力值），计算时取正值；2N 为较小压力或拉力（两段弦杆中压力较小段的压力值，或受拉的弦杆拉力值），计算时压力取正值，拉力取负值。
钢结构桁架设计计算书
renchunmin一、设计计算资料1. 办公室平面尺寸为18m ×66m ，柱距8m ，跨度为32m ，柱网采用封闭结合。
火灾危险性：戊类，火灾等级：二级，设计使用年限：50年。
2. 屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm ，檩距不大于1800mm 。
檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢C200×70×20×2.5，屋面坡度i =l/20～l/8。
3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.800m ，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。
上柱截面为600mm ×600mm ，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝14.3N/mm 2。
抗风柱的柱距为6m ，上端与屋架上弦用板铰连接。
4. 钢材用 Q235-B ，焊条用 E43系列型。
5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示。
6. 该办公楼建于苏州大生公司所属区内。
7. 屋盖荷载标准值：(l) 屋面活荷载 0.50 kN/m 2(2) 基本雪压 s 0 0.40 kN/m 2(3) 基本风压 w 0 0.45 kN/m 2(4) 复合屋面板自重 0.15 kN/m 2(5) 檩条自重 查型钢表(6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 01l kN/m 28. 运输单元最大尺寸长度为9m ，高度为0.55m 。
二、屋架几何尺寸的确定1.屋架杆件几何长度屋架的计算跨度mm L l 17700300180003000=-=-=，端部高度取mmH 15000=跨中高度为mm 1943H ,5.194220217700150020==⨯+=+=取mm L i H H 。
跨中起拱高度为60mm （L/500）。
梯形钢屋架形式和几何尺寸如图1所示。
120图1 梯形屋架形式和几何尺寸（虚线为起拱后轮廓）2.檩条、拉条、及撑杆：长尺复合屋面板可以不考虑搭接需要，檩条最大允许间距为1800mm 。
另外，屋架上弦节点处一般应设檩条。
钢屋架上弦杆在桁架平面外的计算长度
钢屋架上弦杆在桁架平面外的计算长度钢结构中的钢屋架是建筑工程中常见的结构，在其设计计算中，上弦杆在桁架平面外的计算长度是一个重要的参数。
本文将从以下几个方面介绍上弦杆在桁架平面外的计算长度。
一、上弦杆的定义钢屋架是由一系列的桁架构成的，其中，上弦杆是一种横跨于两侧桁架之间，连接桁架顶部的钢杆，其作用是承受桁架荷载，并将荷载传递给下部结构。
上弦杆的长度取决于结构的跨度，一般情况下，上弦杆的长度等于结构中距离最远的两个竖向构件之间的水平距离。
而对于其在桁架平面外的长度，就需要进行特殊的计算。
二、上弦杆计算长度的方法1、逐层逼近法：该方法是逐步将上弦杆逼近桁架平面，直到距离桁架平面的距离符合要求。
该方法的优点是计算简单，适用于结构简单的钢屋架。
但需要注意，如果层数不够多，则计算结果不够精确。
反之，如果层数过多，则计算复杂度较高，成本也相应增加。
2、三角剖分法：该方法是根据三角计算原理，将上弦杆与桁架平面围成的三角形进行三角剖分，并计算出三角形的面积和斜边长度，从而得出上弦杆的长度。
该方法计算精度高，适用于复杂的结构，但需要进行复杂的计算和验证，计算成本相对较高。
3、有限元法：该方法是基于有限元分析理论，对上弦杆在桁架平面外的受力情况进行分析，并对其进行数值模拟，从而得出上弦杆的长度。
该方法计算精度非常高，适用于复杂的结构，但需要进行计算机仿真，计算成本相对较高。
三、上弦杆计算长度的影响因素1、结构的跨度：上弦杆的长度与结构的跨度密切相关，一般情况下，结构跨度越大，上弦杆的长度也就越长。
2、上弦杆的弯曲程度：在结构受到荷载作用时，上弦杆的弯曲程度也将影响其计算长度。
如果弯曲程度较小，则上弦杆的计算长度相对较小。
3、上弦杆的截面形状和大小：上弦杆的截面形状和大小也对其计算长度产生一定影响。
一般情况下，截面越大，计算长度也越长；而截面形状的选择则需要结合实际情况进行优化。
四、总结上弦杆在钢屋架结构中的作用非常重要，其计算长度也是结构设计中的关键参数。
8.4m桁架计算书
8.4m桁架计算:荷载整理铝塑板及铝方通恒载：按0.3 kN/m2桁架节点距离1.05m,节点集中荷载0.3x5.5x1.05=1.73KN 中部考虑1KN安装集中力水平方向风载:风压基本值0.35 kN/m2按B类地面粗糙度类别33m处风压高度系数1.45水平风压0.8x0.35x1.45=0.406 kN/m2上弦最终应力应为两方向应力叠加值竖向力作用下桁架计算:水平风载作用下按两跨连梁计算:p=1.4x0.406x2.75=1.563kN/m中间支座处最大弯矩w=1.563x4.2x4.2/8=3.446kN.m 对于方钢截面80x40x5产生应力为W/M=3.446X1E06/21.23E03=162N/mm2与桁架上弦竖向力荷载应力叠加0.62x215+162=295 N/mm2已超出允许值,上弦应增设系杆改为按四跨连梁计算:中间支座处最大弯矩w=1.563x2.1x2.1x0.107=0.74kN.m对于方钢截面80x40x5产生应力为W/M=0.74X1E06/21.23E03=34.7N/mm2与桁架上弦竖向力荷载应力叠加0.62x215+34.7=168 N/mm2满足设计要求.狐梁计算:最大跨度6.7m竖向均载p=1.2x0.3x5.5=1.98KN/m,并考虑安装集中力1KN水平风载pw=0.406x5.5=2.233kN/m断面H250X200X8X12按双向受弯构件并受扭计算pkpm结果如下:-------------------------------| 简支梁设计|| || 构件：BEAM1 || 日期：2012/02/06 || 时间：09:52:16 |------------------------------------ 设计信息-----钢梁钢材：Q235梁跨度(m)：6.700梁平面外计算长度(m)：6.700钢梁截面：焊接组合H形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*250*250*6*12*12容许挠度限值[υ]: l/180 = 37.222 (mm)强度计算净截面系数：1.000计算梁截面自重作用: 计算简支梁受荷方式: 竖向、水平向双向受荷荷载组合分项系数按荷载规范自动取值----- 设计依据-----《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）----- 简支梁作用与验算-----1、截面特性计算A =7.6560e-003; Xc =1.2500e-001; Yc =1.5000e-001;Ix =1.3500e-004; Iy =3.1255e-005;ix =1.3279e-001; iy =6.3894e-002;W1x=9.0000e-004; W2x=9.0000e-004;W1y=2.5004e-004; W2y=2.5004e-004;2、简支梁自重作用计算梁自重荷载作用计算:简支梁自重(KN): G =4.0267e+000;自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=6.0100e-001;3、梁上恒载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 竖向作用荷载：1 1 1.65 0.00 0.00 0.00水平作用荷载：4、梁上活载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 竖向作用荷载：1 4 1.00 0.00 0.00 0.00水平作用荷载：1 1 2.23 0.00 0.00 0.005、单工况荷载标准值作用支座反力(压为正,单位：KN)△恒载标准值支座反力左支座竖向反力Rdy1=7.541, 右支座反力Rdy2=7.541左支座水平反力Rdx1=0.000, 右支座反力Rdx2=0.000△活载标准值支座反力左支座竖向反力Rly1=0.999, 右支座反力Rly2=0.001左支座水平反力Rlx1=7.481, 右支座反力Rlx2=7.4816、梁上各断面内力计算结果△组合1：1.2恒+1.4活断面号： 1 2 3 4 56 7竖向弯矩(kN.m)：0.000 4.636 8.425 11.371 13.47614.739 15.159竖向剪力(kN) ：10.448 7.540 6.032 4.524 3.0161.507 -0.001水平弯矩(kN.m)：0.000 5.360 9.745 13.156 15.59317.055 17.542水平剪力(kN) ：10.473 8.727 6.982 5.236 3.4911.745 -0.000断面号：8 9 10 11 1213竖向弯矩(kN.m)：14.738 13.475 11.369 8.421 4.6320.000竖向剪力(kN) ：-1.509 -3.017 -4.525 -6.033 -7.542 -9.050水平弯矩(kN.m)：17.055 15.593 13.156 9.745 5.3600.000水平剪力(kN) ：-1.745 -3.491 -5.236 -6.982 -8.727 -10.473△组合2：1.35恒+0.7*1.4活断面号： 1 2 3 4 56 7竖向弯矩(kN.m)：0.000 5.213 9.476 12.791 15.15916.580 17.053竖向剪力(kN) ：11.160 8.483 6.786 5.090 3.3931.696 -0.000水平弯矩(kN.m)：0.000 3.752 6.822 9.209 10.91511.938 12.279水平剪力(kN) ：7.331 6.109 4.887 3.665 2.4441.222 -0.000断面号：8 9 10 11 1213竖向弯矩(kN.m)：16.579 15.158 12.790 9.474 5.2110.000竖向剪力(kN) ：-1.697 -3.394 -5.091 -6.787 -8.484 -10.181水平弯矩(kN.m)：11.938 10.915 9.209 6.822 3.7520.000水平剪力(kN) ：-1.222 -2.444 -3.665 -4.887 -6.109 -7.3317、局部稳定验算翼缘宽厚比B/T=10.17 < 容许宽厚比[B/T] =15.0腹板计算高厚比H0/Tw=46.00 < 容许高厚比[H0/Tw]=80.08、简支梁截面强度验算简支梁强度计算控制弯矩(kN.m)：Mx=15.159, My=17.542; (组合：1; 控制位置：3.350m)强度计算最大应力(N/mm2)：74.505 < f=215.000简支梁抗弯强度验算满足。
桁架脚手架计算书
附件二：模板及脚手架计算书本计算书采用的公式及数据选自《建筑施工计算手册》2001年第1版。
本工程中模板及脚手架施工难度最大的是水箱下底壳的模板及脚手架，因此，本计算书以水箱下底壳为例进行支撑体系计算。
一、参数信息（1）脚手架参数满堂脚手架搭设高度为36.2 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的径向距为365~695mm，立杆环向间距为400-706mm，大小横杆的步距为0.8~1.20 米；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 2.4 米，水平间距1.34米，采用预埋钢管扣件连接；（2）荷载参数模板及支架自重（kN/m2）:0.5；钢筋自重（kN/m2）:1.5；施工均布荷载标准值（kN/m2）:2.5；倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:4.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:对水平模板可采用2.0；对垂直面模板可采用4.0。
（3）风荷载参数本工程基本风压为1.25 kN/m2；风荷载高度变化系数μz 为1.56，风荷载体型系数μs 为0.10；脚手架计算中考虑风荷载作用（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:25；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；（5）地基参数地基土类型:回填土；地基承载力标准值(kpa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:1.00。
（6）材料参数木材品种：松木；（或杉树），强度等级按TC13，木材弹性模量E（kN/m2）：6000.0；木材抗弯强度设计值f（kN/m2）：13.0；m木材抗剪强度设计值f（kN/m2）：1.4；v面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（kN/m2）：9500.0；面板抗弯强度设计值fm （kN/m2）：13.0；（7）底模板参数底模板主楞的间距（mm）：200～550；面板厚度（mm）：15；次楞间距（mm）：200～300主龙骨材料：木楞宽度100mm，高度100mm；次龙骨材料：木楞宽度40mm，高度60mm；二、荷载计算1．水箱下壳板结构自重计算本计算要考虑的支撑部位如下图：图1-1 主要支撑部位图因此沿径向取施工缝1以外的一单元进行受力分析，分析如下：最根部腋下砼竖向厚度分别为1400mm和1242mm，中间为425mm，中环梁内侧边为1304mm，外侧边880mm，考虑挑檐折算，按照1110mm考虑，混凝土自重按照24kN/m3，混凝土内钢筋自重按照1.5kN/m3考虑，则重力计算如下：腋下结构自重标准值（最大处） 1.4×（24+1.5）＝31.67 kN/m2中间结构自重标准值0.425×（24+1.5）＝10.84kN/m2中环梁结构自重标准值（1.304+0.88）/2×（24+1.5）＝28.31 kN/m22．水箱下底壳模板及上部支撑自重水箱下底壳内外均采用15mm厚竹胶板作为模板，次龙骨采用40mm×60mm方木作为底模纵向龙骨及侧模水平龙骨，间距300mm，外环梁处按间距200mm考虑，即增加两根次龙骨（如附图一）。
30m跨度普通钢桁架设计计算模板
.WORD.格式.钢结构设计计算书姓名：班级：学号：指导教师：一、设计资料：1.结构形式: 某厂房总长度108m，跨度为24m，纵向柱距6m，厂房建筑采用封闭结合。
采用钢筋混凝土柱,梯形钢屋架，柱的混凝土强度等级为C30，上柱截面400mm×400mm，屋面坡度i=1/10。
地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台50/10t（中级工作制），锻锤为2台5t。
2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图所示。
屋架采用的钢材为Q345A钢，焊条为E50型。
3.屋盖结构及荷载标准值（水平投影面计）无檩体系：采用1.5×6.0m预应力混凝土屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上。
荷载：①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自重，以可kN/m2为单位；②屋面活荷载：施工活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。
积灰荷载标准值：0.5kN/m2。
③屋面各构造层的荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.40kN/m2水泥砂浆找平层 0.50kN/m2保温层 0.80kN/m2一毡二油隔气层 0.05kN/m2水泥砂浆找平层 0.40kN/m2预应力混凝土屋面板 1.50kN/m2④桁架计算跨度：02420.1523.7l=-⨯=m跨中及端部高度：桁架的中间高度： 3.490h=m在23.7m的两端高度：02.005h=m在30m轴线处的端部高度：01.990h=m 桁架跨中起拱50mm二、结构形式与布置图：桁架形式及几何尺寸如图1所示：图1 桁架形式及几何尺寸桁架支撑布置图如图2所示：图2三、荷载计算1、荷载计算：屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。
30m跨度普通钢桁架设计计算书
钢结构设计计算书姓名：班级：学号：指导教师：一、设计资料：1.结构形式: 某厂房总长度108m，跨度为24m，纵向柱距6m，厂房建筑采用封闭结合。
采用钢筋混凝土柱,梯形钢屋架，柱的混凝土强度等级为C30，上柱截面400mm×400mm，屋面坡度i=1/10。
地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台50/10t（中级工作制），锻锤为2台5t。
2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图所示。
屋架采用的钢材为Q345A钢，焊条为E50型。
3.屋盖结构及荷载标准值（水平投影面计）无檩体系：采用1.5×6.0m预应力混凝土屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上。
荷载：①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自重，以可kN/m2为单位；②屋面活荷载：施工活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。
积灰荷载标准值：0.5kN/m2。
③屋面各构造层的荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.40kN/m2水泥砂浆找平层 0.50kN/m2保温层 0.80kN/m2一毡二油隔气层 0.05kN/m2水泥砂浆找平层 0.40kN/m2预应力混凝土屋面板 1.50kN/m2④桁架计算跨度：02420.1523.7l=-⨯=m跨中及端部高度：桁架的中间高度： 3.490h=m在23.7m的两端高度：02.005h=m在30m轴线处的端部高度：01.990h=m 桁架跨中起拱50mm二、结构形式与布置图：桁架形式及几何尺寸如图1所示：图1 桁架形式及几何尺寸桁架支撑布置图如图2所示：图2三、荷载计算1、荷载计算：屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。
桁架的内力计算
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2.3.2.2 变内力压杆的计算长度
平面内计算长度:
l0x d
平面外计算长度：
l0y l1(0.75 0.25 N2 N1)
l1 2d
考虑受力较小的杆件对受力大的杆件的“援助”作用。
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简化计算：
M0为将上弦节间视为简支梁所得跨中弯矩。
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2.3.2桁架杆件的计算长度
计算长度概念：将端部有约束的压杆化作等 效的两端铰接的理想轴心压杆。
P 2EI cr1
(a)
L2
P 2EI
(b) cr2
( 0.5 L ) 2
(c)
P 2EI cr3 ( L ) 2
刚度要求：
[]
容许长细比，查规范（GB50017)。
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2.3.3杆件截面型式
杆件截面选取的原则：
承载能力高，抗弯强度大， 便于连接，用料经济通常 选用角钢和T型钢
截面伸展 壁厚较薄 外表平整
等强设计： 压杆对截面主轴具有相等或接近的稳定性。
3）与所分析杆直接刚性相连的杆件作用大， 较远的杆件作用小。
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➢ 2. 杆件计算长度：
桁架平面内计算长度 l0x
弦杆
支座斜杆 支座竖杆
l0x l (节件长度）
中间腹杆 l0x 0.8l
构件的计算长度和容许长细比
5.3构件的计算长度和容许长细比5.3.1确定桁架弦杆和单系腹杆（用节点板与弦杆连接）的长细比时，其计算长度应按表5.3.1采用表 5.3.1※注：1 '为构件的几何长度（节点中心间距离）；切为桁架弦杆侧向支承点之间的距离。
2斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。
3无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度（钢管结构除外）当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍（图5.3.1）且两节间的弦杆轴心压力不相同时, 则该弦杆在桁架平面外的计算长度，应按下式确定（但不应小于0.5电L）：l G = h （0,75 + 0.25 —）（5.3.1）式中K"：较大的压力，计算时取正值;士舷：较小的压力或拉力，计算时压力取正值，拉力取负值。
桁架再分式腹杆体系的受压主斜杆及 K 形腹杆体系的竖杆等，在桁架平面外的计算长度也应按公式 (5.3.1 )确定(受拉主斜杆仍取.)；在桁架平面内的计算长度则取节点中心间距离。
532确定在交叉点相互连接的桁架交叉腹杆的长细比时，在桁架平面内的计算长度应取节点中心到交叉点间的距离；在桁架平面外的计算长度，当两交叉杆长度相等时，应按下列规定采用: 1压杆y £(丄十炉相交另一杆受拉，此拉杆在交叉点中断但以节点板搭接，则:3 1 -------4当此拉杆连续而压杆在交叉点中断但以节点板搭接， 度- 1)时，取命=0■乱 式中1) 相交另一杆受压, 两杆截面相同并在交叉点均不中断，则:2)相交另一杆受压, 此另一杆在交叉点中断但以节点板搭接，则:3)相交另一杆受拉, 两杆截面相同并在交叉点均不中断，则:4) 若曲M2或拉杆在桁架平面外的抗弯刚'为桁架节点中心间距离（交叉点不作为节点考虑）；为所计算杆的内力；为相交另一杆的内力，均为绝对值。
两杆均受压时，取两杆截面应相同。
空间三角形圆管桁架受压弦杆平面外计算长度系数分析研究
１绪论１绪论１．１概述钢材具有强度高、重量轻、力学性能好等优点，是制造结构物的一种极好的建筑材料【ｌ】。
因此，钢结构与采用其他材料的结构相比有白重轻、强度高、塑性韧性好、制作简便、施工工期短等特点【２１，广泛应用于大跨、重载、高层及高耸结构中。
其结构形式多种多样，主要有框排架结构、桁架结构、门式刚架结构、平板网架结构、空间网壳结构、大跨格构拱及悬索结构等。
世界上第一个现代化的海洋平台于１９４７年在墨西哥海湾建成，从此以后，工程师们开始对钢管结构的性能逐渐了解，钢管结构随着近代钢管生产技术成熟而逐渐发展起来。
就钢构件形式而言，最早为圆钢管结构，随后出现了方钢管结构及方钢管和圆钢管组合在一起的结构。
就结构形式而言，平面或空间的桁架、网架、网壳、框架都可以采用钢管结构。
随着钢管结构的不断发展，其应用范围越来越广，钢管结构不仅应用在海洋平台、桥梁、塔桅和起重机械工程，而且应用于工业厂房、飞机库、体育馆、展览馆和商场等众多工业与民用建筑工程。
图１．１，图１．２所示的结构都是以空心管桁架为主要承力构件的结构。
图１．１管桁架结构Ｆｉ９１．１ｔｈｅｔｕｂｕｌａｒｔｒｕｓｓｓｔｒｕｃｔｍ＇ｅ图１．２圆钢管桥梁Ｆｉ９１．２ｔｈｅｃｉｒｃｕｌａｒｓｔｅｅｌｔｕｂｅｂｒｉｄｇｅ而对于空心管结构，近年来，能够在世界各地迅速发展，其应用范围愈来愈广，究其原因，是源于它优良的力学性能和美学特性：①钢管截面封闭，剪心、形心重合，其对称截面形式使得截面惯性矩对各轴相同，有利于单一构件的稳定设计；与等面积的型钢相比，抗弯刚度、抗扭刚度都较大，可提供非常优良的受力特性并减轻结构自重。
②节点连接方便，可直接焊接连接，形成相贯节点，免除了型钢构件相连所需的大量节点板或球节点。
３有限元模型的建立及计算拿粕嗤６，００４．００２．００Ｏ．００／－／／。
／／√，√ｈ一／／０１００２００３００４００５００６００７００８００单元划分长度（ｍ）躅３．１３误差与单元划分长度的关系曲线Ｆｉ９３．１３ｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｃｍ＇ｖｅｂｅｔｗｅｅｎｅｌＴＯｒａｎｄｅｌｅｍｅｎｔｓｉｚｅ由表３．３，图３．１２和图３．１３可知，单元划分长度小于１００ｍｍ时，计算长度系数值趋于稳定，但是其计算时间较长；当单元划分长度为２５０ｒａｍ和３００ｒａｍ时，其精度较好，误差仅为Ｏ．６６％，且计算时间较短。
桁架杆计算长度系数技术手册
桁架杆计算长度系数技术手册桁架杆计算长度系数技术手册1.引言1.1 目的1.2 背景1.3 适用范围2.桁架杆计算基础2.1 定义2.2 桁架杆的构造2.3 桁架杆的材料性质3.桁架杆计算方法3.1 桁架杆的静力分析3.2 桁架杆的动力分析3.3 桁架杆的热力学分析3.4 其他计算方法4.长度系数计算4.1 静力系数计算①桁架杆长度系数的定义②长度系数计算公式4.2 动力系数计算①桁架杆动力长度系数的定义②长度系数计算公式4.3 热力学系数计算①桁架杆热力学长度系数的定义②长度系数计算公式5.桁架杆计算长度系数实例分析5.1 静力系数实例分析5.2 动力系数实例分析5.3 热力学系数实例分析6.附件6.1 计算表格6.2 实例数据注释：1.静力分析：通过平衡力的作用及反作用，分析杆件受力状况。
2.动力分析：通过考察杆件的振动特性，分析杆件的动力响应。
3.热力学分析：通过考虑杆件受到温度变化引起的长度变化，分析杆件的热应力问题。
本文档涉及附件：1.计算表格：包含桁架杆计算长度系数时用到的各种参数和计算公式的表格。
2.实例数据：包含桁架杆计算长度系数实例分析所用到的实际工程数据。
本文所涉及的法律名词及注释：1.桁架杆：指由杆件和节点组成的结构，常用于构建大型建筑物或桥梁。
2.静力学：研究物体受力平衡的学科，用于分析桁架杆受力状况。
3.动力学：研究物体运动规律及其受力的学科，用于分析桁架杆的振动特性。
4.热力学：研究物体的热现象及其与其他物理量之间关系的学科，用于分析桁架杆受热引起的长度变化。
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桁架杆件计算长度系数
确定桁架弦杆和单系腹杆（用节点板与弦杆连接）的长细比时，其计算长度0l 应按下表采用：
注： 1 l 为构件的几何长度（节点中心间距离）；1l 为桁架弦杆侧向支承点之间的距离。
2 斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。
3 无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度（钢管结构除外）。
上文表格中的计算长度仅适用于桁架杆件，且有节点板连接的情况。
当无节点板时，桁架腹杆计算长度均取其几何长度（注3所述）。
但根据网架设计规程，未采用节点板连接的钢管结构，其腹杆计算长度也需要折减，所以这里注明“钢管结构除外”。
对有节点板的桁架腹杆，在桁架平面内，端部的转动受到约束，相交于节点的拉杆愈多，收到的约束就愈大。
所以经过分析，对一般腹杆计算长度x l 0可取为0.8l （l 为腹杆几何长度）。
在斜平面，节点板的刚度不如在桁架平面内，故取l l 9.00=。
对支座斜杆和支座竖杆，端部节点板所连拉杆少，受到的杆端约束可忽略不计，故取l l x =0。
在桁架平面外，节点板的刚度很小，不可能对杆件端部有所约束，故取l l y =0。
用户在使用软件查询杆件计算长度时，应充分理解规范给出条款的前提条件，在此前提条件满足的前提下，可直接使用规范中给定的长度系数。
当前提条件不满足时，用户需具体问题具体分析，在充分理解规范意图的情况下，指定杆件计算长度系数，且需保证其数值处于安全范围内。
软件仅给出单系非支座腹杆在桁架平面内、桁架平面外、斜平面三种情况下的计算长度系数。
当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍（如下图，即为K 形连接，中间节点无侧向支承），且两节间的弦杆轴心压力不相同时，则该弦杆在桁架平面外的计算长度，应按下式确定：
⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛+=121025.075.0N N l l 参数说明： 0l 为K 形节点时，弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍，中间节点无
侧向支承的情况下，桁架弦杆的平面外计算长度；
1l 为桁架弦杆侧向支承点之间的距离（见上图），即节间长度l 的2倍（约等
于）；
1N 为较大压力（两段弦杆中压力较大段的压力值），计算时取正值；
2N 为较小压力或拉力（两段弦杆中压力较小段的压力值，或受拉的弦杆拉力
值），计算时压力取正值，拉力取负值。
当桁架弦杆侧向支承点之间相邻两节点的压力不等时，通常按较大压力计算稳定，这比实际受力情况有利。
通过分析并加以简化，采用了上式的折减计算长度方法来考虑此有利因素的影响。
注：软件计算所得的计算长度系数是相对于面外侧向支承长度1l 而言，而不是针对此节点条件下的弦杆自身节间几何长度l 而言，用户在计算后需仔细区分，以免造成引用错误。
当计算所得的计算长度系数小于0.5时，按0.5计（即不小于单段几何长度）。
且计算长度系数相对于1l ，是一个小于或等于1.0的数值（即不大于面外侧向支承间距）。
当1N 、2N 均为拉力时，平面外计算长度仍取1l 。
上式中考虑的前提条件是两段弦杆中至少存在一段受压的情况下，对面外计算长度的修正。
桁架再分式腹杆体系的受压主斜杆及K 形腹杆体系的竖杆等，在桁架平面外的计算长度也应按上式确定（受拉主斜杆仍取1l ，1l 代表主斜杆面外侧向支承点距离）；在桁架平面内的计算长度则取节点中心间的距离（即主斜杆节间距）。
再分式腹杆体系的受压主斜杆 K 形腹杆体系的竖杆
关于再分式腹杆体系的主斜杆和K 形腹杆体系的竖杆在桁架平面内的计算长度，由于此种杆件的上段与受压弦杆相连，端部的约束作用较差，因此规定该段在桁架平面内的计算长度系数采用1.0，而不采用0.8。
在交叉点相互连接的桁架交叉腹杆的长细比，在桁架平面内的计算长度应取节点中心到交叉点间的距离；在桁架平面外的计算长度，当两交叉杆长度相等时，应按下列规定采用：
1、 压杆
1） 相交另一杆受压，两杆截面相同并在交叉点均不中断，则
⎪⎭
⎫ ⎝⎛+=N N l l 00121
2） 相交另一杆受压，此另一杆在交叉点中断但以节点板搭接，则
N
N l l 02
0121∙+=π
3） 相交另一杆受拉，两杆截面相同并在交叉点均不中断，则
l N N l l 5.04312100≥⎪⎭
⎫ ⎝⎛∙-=
4） 相交另一杆受拉，此拉杆在交叉点中断但以节点板搭接，则
l N
N l l 5.043100≥∙-=
当此拉杆连续而压杆在交叉点中断但以节点板搭接，若N N ≥0或拉杆在桁架平面外的抗弯刚度⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛-≥143022
0N N l N EI y π时，取l l 5.00=。
式中l 为桁架节点中心间距离（交叉点不作为节点考虑）；N 为所计算杆的内力；0
N
为相交另一杆的内力，均为绝对值。
两杆均受压时，取N N ≤0，两杆截面应相同。
2、 拉杆
取l l =0。
当确定交叉腹杆中单角钢杆件斜平面内的长细比时，计算长度应取节点中心至交叉点的距离。
注：桁架交叉腹杆的压杆在桁架平面外的计算长度，共列出四种情况的计算公式，适用两杆长度和截面均相同的情况。
现令N 为所计算杆的内力；0N 为相交另一杆的内力，均为绝对值。
l 为桁架节点中心间距离（交叉点不作为节点考虑）。
假设N N =0时，各种情况的计算长度0l 值如下：
另杆为压力，不中断：l l =0；
另杆为压力，中断搭接：l l 35.10=；
另杆为拉力，不中断：l l 5.00=；
另杆为拉力，中断搭接：l l 5.00=。