0号块支架验算
某特大桥主桥0#块现浇支架验算
某特大桥主桥0#块现浇支架验算摘要挂篮施工是目前国内外成熟的跨路跨河施工方法，也是较常见的施工方法，而0#块又是挂篮施工的前提及重要组成部分，浇筑完成0#块，才能施工后续1#块、2#块……等工程。
关键词0#块挂篮支架定义0#块是悬臂（挂篮）施工的重要组成部分，是先在承台上搭设支架，然后以墩柱为依托，在墩顶采用现浇而形成的钢筋混凝土结构物，0#块施工完成后，以0#块作为施工平台，依次向两边打开对称施工1#块以此类推一直到合龙。
一、工程概况某特大桥主桥0号块如图中所示长12米高7.5米顶板宽12.16米，底板在桥墩顶处宽8米，其余部分宽6.8米，0号块混凝土体积为364方，墩顶对应处混凝土为189方，墩顶以外由支架承担重量的混凝土方量每侧为93方。
二、支架设计及计算0号块箱梁墩顶处的底模支撑于桥墩墩顶面，0号块桥墩以外的箱梁底模和侧模支撑于钢立柱支架上，钢立柱直径为426mm、壁厚6mm,立柱高度及布置见上图，底模横纵梁均为[36B。
（一）支架受力验算、支架纵梁验算、腹板下的纵梁腹板下设4根[36b纵梁，纵梁为一双悬臂结构，支点间距3.465米，靠近桥墩侧悬臂0.25米，另一侧0.185米。
纵梁承受的荷载主要由箱梁梁肋重量、底模重量和纵梁自重三部分组成。
梁肋重量：腹板下纵梁承受梁肋及第二组纵梁和第三组纵梁中线以左倒角混凝土重量,4根纵梁承受的荷载集度为靠近桥墩侧为186KN/m、另一侧为170KN/m,每根槽钢承受1/4重量即51.3KN/m和46.7KN/m（荷载系数取1.1）。
底模重量：纵梁承受第二组纵梁和第三组纵梁中线以左的底模重量，底模重量为0.755( KN/m2), 纵梁承受的底模重量沿横桥向的宽度为1.22米，沿纵梁方向的荷载集度为0.92(KN/m).纵梁自重：纵梁为[36b,每米重量为0.523(KN/m).结构分析采用sap2000进行计算，计算结果如下：跨中最大弯矩74.8(kn.m)，[36b的截面模量为703(cm3)。
0号块及边跨托架设计检算书解析
中铁十八局田桓铁路T H-2标姜家堡子大雅河特大桥（32+48+32m）连续梁0号块及直线段现浇支架设计计算书设计：复核：二○一五年六月目录一、0号块支架设计检算书 (1)(一)、工程概况 (1)(二)、检算依据 (1)(三)、参数选择 (2)(四)、底模板横向方木计算 (3)4.1荷载计算 (3)4.2 强度计算 (4)4.3刚度计算 (4)(五)、托架支撑结构计算 (5)5.1 荷载计算 (5)5.2 模型建立 (6)5.3 结果分析 (7)(六)、三角托架焊缝计算 (9)(七)、结论 (12)二、直线段支架设计检算书 (14)(一)、工程概况 (14)(二)、底模方木计算 (14)2.1荷载计算 (14)2.2 强度计算 (15)2.3刚度计算 (15)(三)、托架支撑结构计算 (16)3.1 荷载计算 (16)3.2 模型建立 (18)3.3 结果分析 (19)(四)、配重计算 (20)(五)、三角托架顶部预埋纵梁锚固计算 (23)(六)、三角托架焊缝计算 (23)(七)、结论 (27)一、0号块支架设计检算书(一)、工程概况田桓铁路TH-2标姜家堡子大雅河特大桥DK72+667.34（32m+48m+32m）连续梁，中心里程为：DK72+862.21，起始里程：DK72+773.21～DK72+919.31，全桥共分4个桥墩，全桥所有基础均为挖井基础，空心墩，最大墩高39m，最小墩高37m。
为了便于安装挂篮，施工采用0号块及1号块同时现浇方案，三块全长12m，由于墩身高度较高，托架采用三角形结构，墩顶通常预埋托架顶梁，斜支撑焊接与墩身预埋钢板上，两侧共设置12个三角托架，其中中间四个采用I40b组焊而成，两侧采用K型布置，采用I20a组焊，托架顶部设置I20a横向分配梁，横梁顶部梁底部分采用[14a焊接三角桁架做纵向支撑，翼缘板部分采用I20a，纵梁顶满铺10x10cm方木，10mm竹胶板做面板，侧模采用桁架式定型钢模板；托架布置如图1所示：图1 0号块托架布置图(二)、检算依据1、《姜家堡子大雅河特大桥DK72+667.34连续梁32+48+32m，图号：桥施A0698》2、《铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）》；3、《铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）》；4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)》5、《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社江正荣2006年4月。
站台梁0#块托架检算资料
站台梁0#块托架简算书计算：复核：审核：0#块托架简算单一、设计依据1、站台梁桥墩托架安装图；2、《钢结构设计规范》 GB50017-2003 ；3、《建筑施工手册(第四版)》；4、材料力学。
二、支架结构形式根据0#块实际情况，0#块施工拟采用墩顶托架现浇施工方法。
主要结构形式如下图：图（1）托架正视及俯视布置图三、荷载计算1、箱梁钢筋混凝土自重：26.5KN/m3；2、施工人员及一般施工设备的自重：3KN/m2；3、箱梁腔内內模支架及內模重：20KN；4、振捣混凝土时产生的荷载：对水平面模板为2KN/m2 ；5、模板重：1KN/m2；6、站台梁0#块顺桥向长12m，砼方量240.93m3，重638.46t。
其中底板厚80cm，腹板厚80cm，顶板厚40cm。
0#块单侧悬臂重量为189吨，加上施工荷载，0#块单侧悬臂总重量为1.3×189=245.7吨，0#块托架为三角托架形式，由型钢组成，混凝土浇注时，混凝土荷载及施工荷载首先传给木方，再传给三角托架，最后由预埋件传给墩身混凝土，现分别验算各构件受力是否满足要求。
四、支撑托架验算三角托架及横梁的验算底板横梁采用25#工字钢，间距0.7m,三角托架采用32#及25#工字钢组成，间距1米，详见图纸；根据施工图以及梁体重，可计算得出顺桥向三角托架承受荷载情况：0#块单侧悬臂重量为245.7吨（不含两侧翼板重量）底板由6榀三角托架支撑；托架编号依次J1至J6； P1为靠近桥墩侧及外侧空心段线荷载， P2为悬臂实心段线荷载。
托架J1承受线荷载G1=P1 +P2+P1=57+117+57托架J2承受线荷载G2=P1 +P2+P1=57+117+57托架J3承受线荷载G3=P1+P2+P1=57+117+57托架J4承受线荷载G4=P1+P2+P1=57+117+57托架J5承受线荷载G5=P1+P2+P1=57+117+57托架J6承受线荷载G6=P1+P2+P1=57+117+57设托架与预埋钢板焊接处为固定端，MIDAS软件受力分析模型如下：整体反力模型(KN)三角托架位移模型(mm)三角托架应力模型(N/mm2)整体轴力模型（KN）由位移模型可得三角托架的最大变形是2.86mm，小于4720/400=11.8mm,变形符合使用要求。
特大桥连续梁0号块支架的检算(例1)
特大桥连续梁0号块支架的检算一、支架结构支架的结构如下：1.支架从上到下依次为：箱梁外模架、底模、15*15横向方木，20号工字钢、45号工字钢、落架装置和直径1000壁厚为10mm的钢管，具体见图1。
2.钢管桩之间应设置交叉撑，以增加稳定性。
其数量应根据桥墩高度进行确定。
图1 箱梁0号块现浇支架二、支架结构材料参数1、木材（A-2红杉木）：顺纹弯应力[]13a MP σ=弯曲剪应力 [] 2.0a MP τ=弹性模量 410a E MP =2、Q235钢材：拉压应力[]140 1.3182a MP σ=⨯=弯曲应力 []145 1.3188.5a w MP σ=⨯= 剪应力 []85 1.3110.5a MP τ=⨯=弹性模量 52.110a E MP =⨯三、支架计算为保证支架结构的安全，用有限元程序对支架结构进行计算。
1．荷载（1）梁的自重荷载：计算时考虑混凝土的容重为2.6t/m^3。
根据箱梁的体积，得到梁体自重荷载，腹板取10.92 t/m^2，底板与顶板取2.82 t/m^2。
（2）支架荷载：支架结构的自重程序可自动考虑。
（3）施工人员、施工料具、运输荷载：22 2.5/m q KN =（4）水平模板的砼振捣荷载：232/m q KN =（5）倾倒砼产生荷载：242/m q KN =（6）模板荷载：25 1.5/m q KN =图2 连续梁典型段面2．计算模型根据支架图，要分别对15X15方木、腹板下工20(底板下工20因荷载小于腹板下，故不计算)、工45和钢管桩进行检算。
3．计算结果 （1）15X15方木考虑到腹板下方木支撑很多，只检算底板处，按跨度为80公分三跨连续梁检算。
正应力图，最大应力：2.4Mpa, 安全3382700546430剪应力图，最大应力：0.8Mpa, 安全位移图，最大0.13mm，满足要求（2）腹板下工20的检算正应力图，最大值108Mpa, 结构安全。
剪应力图，最大48Mpa, 结构安全。
0#块支架施工方案及验算
第一部分0＃、1＃块碗扣式支架施工方案一、工程概况京沪高速铁路沧德特大桥在铁路里程DK223+003.73处与307辅道相交，斜交角度为60°28′，设计采用一联32+48+32m连续梁上跨国道通过。
连续梁梁宽12m，梁长113.5m，采用悬臂挂篮施工工艺。
二、0＃、1＃块施工碗扣式支架现浇设计0＃块宽12m，长6m，不能满足挂篮施工要求最短长度，需要将1＃块也采取支架现浇。
1＃块长3m，0＃块加上2个1＃块共长12m，能够拼装斜拉式挂篮。
墩高仅8.5m，承台尺寸12.5m×12.5m，满足搭支架所需区域12m×12m，故选用碗扣式满堂支架施工工艺，不采用托架法。
三、支架搭设：碗扣式支架搭设按照受力的要求，搭设情况如下：1）纵向：支架的纵距都为0.6米；2）横向：支架的横距都为0.6米。
3）竖向：支架的竖向步距为1.2米。
4）在梁腹板下增加60×60×120脚手架，达到30×30×120间距。
5）为保证碗扣支架顶部稳定性，碗扣支架立杆上部自由高度不能大于60cm，超出必须增加一步横杆，施工时严格按设计横纵距离布设。
碗扣架搭设时，必须保证纵、横成线，纵横向杆件要用扣碗扣紧，不移动，形成牢固的纵、横、竖三维网架。
为加强支架整体稳定性，顺桥向和横桥向每隔3排设置一道剪刀撑，剪刀撑左右上下连通。
支架搭设宽度要超出梁顶设计宽度两侧各1～2m，作为施工工作平台。
6）梁腹板加强区立杆下设置15×20枕木，横桥向布置，间距为0.6m。
枕木2.5m 长，每根枕木上放置脚手架不得超过4根。
枕木选择完整无破损的枕木，不得使用有空洞、朽蚀的枕木。
7）脚手架上托两层方木，下层为15×15方木，横桥向布置，跨距0.6m；上层为10×10方木，顺桥向布置，中心间距0.2m。
四、支架预压支架搭设完毕后，对支架进行等载预压，预压的目的一是消除支架及基础非弹性变形，二是得到支架的弹性变形值作为施工预留拱度的依据。
0#块托架计算
0#块施工验算0#块荷载：荷载按12m×4m梁体投影范围均布，则有：每平方米荷载为598t/（4×12）m2=12.5t，一、底模计算底模采用竹胶板加方木楞：竹胶板厚度为20mm，平面尺寸为120cm×240cm。
方木楞为10×12cm方木（立放），木楞间距为20cm。
竹胶板弹性模量E=104MPa（查产品说明）静弯强度[σ]=17MPa1、面板计算荷载：新浇混凝土、模板等荷载：g1=125KN/M2施工人员、施工料具运输、堆放荷载：g2=1.5KN/M2振捣混凝土产生的荷载：g3=2.0KN/M2倾倒混凝土产生的荷载：g4=2.0KN/M2按单向板计算，计算跨度L=20cm。
板宽取1m，q=(125+2+1.5+2)×1=130.5KN/mMm ax=1/10×qL2=1/10×130.5×202×10-4=0.522KN·mW=1/6bh2=1/6×100×22=66.7cm3I=1/12×bh3=1/12×100×23=66.7cm4σmax=Mm ax/W=0.522×106/(66.7×103)=7.8MPa<[σ]=17MPaf max=qL4/128EI=130.5×204/(128×107×66.7×104)= 0.245mm<L/400=0.5mm满足要求2、方木横肋计算横肋按简支梁承受均布荷载计算，计算跨径L=30cm。
均布荷载：q=53KN/m2×0.3m=39.15KN/mMmax=1/8qL2=1/8×39.15×0.32=0.44KN·mW=1/6bh2=1/6×10×122=240cm3I=1/12×bh3=1/12×10×123=1440cm4方木弹性模量：E=9×103 MPa方木容许弯应力[σ]=12 MPa强度验算：σmax=Mm ax/W=0.44×106/(240×103)=1.8MPa<[σ]=12MPa满足要求刚度验算：f max=5qL4/384EI=5×39.15×3004/(384×9×106×144×104)=0.03mm〈L/400=0.75mm 满足要求。
悬浇箱梁施工支架验算(0号块结构)
悬浇箱梁施工支架验算（0号块结构）一、此箱梁采用悬浇施工方法,脚手架材料选择选用直径48mm、壁厚3.5㎜的碗扣式支架。
二、支架搭设：在箱梁底腹板位置处支架设置为45×40cm，翼板位置为45×90cm，其中横桥向间距布置为40cm，纵桥向间距布置为45cm；结构有变化处作加密处理。
沿高度方向水平撑杆间距（步距）为120cm。
立杆上下均设可调式撑托，便于高度的调整及拆架，调整立杆可调底座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便安装横杆。
为增强支架纵向稳定性，支架立面沿桥长方向每五排设置剪刀撑斜杆，横向剪刀撑每五排布设一道，原则与水平面呈45°夹角。
纵、横向横杆于地基面以上30cm布设一道，以上每5米布设一道，可调顶托部位布设一道横杆。
承重梁用I32工字钢槽钢，分配梁采用15×15㎝方木，间距30cm，方木上面铺竹胶板。
三、支架验算箱梁底宽6m,顶宽13.4m,桥梁为变截面箱梁,根部高度为6.05m,等截面处3.0m。
其0号块结构尺寸见附图。
为简化假设0号块为等截面,梁高6.05m,0号块总长度为9米则:A、受力计算V=6×6.05×(4.5-1.25)=117.9 M3 (翼板不予计算)W =117.9 ×2.5×1.2T=353.7TP单根=353.7/128=2.76T＜3T满足要求本桥采用直径φ48mm，壁厚3.25mm的碗扣式支架。
则竖向单根钢管支柱受力为：N=27600Nσ=27600/A=276000N /456.67mm2=60.43Mpa＜140Mpa,故满足要求。
B、稳定计算钢材轴向容许应力：[σ]=140Mpa受压构件容许长细比：[λ]=150a、钢管长细比计算：λ=ι0/r r =λ：钢管的长细比ι0：压构件的计算长度r：构件计算截面回转半径ι0=实际长度×系数，计算长度系数见下表D=4.8cm（外径）,d=4.15（内径）cm，壁厚＝3.25mm惯性半径：r ==1.586杆件长度：ι0=h+2a=1.2+0.3×2＝1.80m长细比：λ=ι0/r=180/1.586=113.493<[λ]b、碗扣支架截面积验算：压杆的稳定方程为：p/(φΑ)≤[σ]即钢管截面积满足下式，则钢管满足要求：Α≥p/(φ[σ])式中：φ为压杆的纵向弯曲系数，查压杆的纵向弯曲系数表；由λ=113.493时，查压杆的纵向弯曲系数表得φ=0.496；直径φ48mm，壁厚3.25mm的碗扣支架钢管面积为：Α=3.14（D2-d2）/4=456.67mm2p/(φ[σ])= 276000N/m2/（0.496*140MPa）=397.5mm2＜456.67mm2所以采用φ48mm，壁厚3.25mm的碗扣式支架满足稳定性要求。
连续梁0号段支架检算
目录一、0#段支架检算 ....................................... - 1 -1、计算依据........................................... - 1 -2、计算过程中用到的各种力学参数....................... - 1 -3、施工荷载计算....................................... - 2 -4、贝雷片计算......................................... - 2 -4.1腹板处三排贝雷片.................................. - 2 -4.2翼缘板距箱梁中心5.5m处两排贝雷片................. - 3 -4.3底板下箱心梁中心处两排贝雷片...................... - 4 -5、分配梁计算(工20a) ................................. - 6 -6、钢管立柱顶横梁(工32a)计算......................... - 7 -7、砂箱强度计算....................................... - 7 -8、钢管立柱强度及稳定性验算计算....................... - 8 -二、尾端现浇段支架检算 ................................. - 9 -1、计算依据........................................... - 9 -2、计算过程中用到的各种力学参数....................... - 9 -3、施工荷载计算...................................... - 10 -4、贝雷片计算........................................ - 10 -4.1腹板处三排贝雷片................................. - 10 -4.2翼缘板距箱梁中心5.5m处两排贝雷片................ - 11 -4.3底板下箱心梁中心处两排贝雷片..................... - 12 -5、分配梁计算(工20a) ................................ - 12 -6、钢管立柱顶横梁(工32a)计算........................ - 14 -7、砂箱强度计算...................................... - 14 -8、钢管立柱强度及稳定性验算计算...................... - 14 -9、础承载力计算...................................... - 15 -长沙绕城高速立交特大桥位于长沙市雨花区洞井镇，中心里程DK916+889.544，起点里程DK916+453.991，终点里程DK917+325.096，桥全长871.100m。
0号块支架计算书
0号块支架计算书0＃块支架计算书一、工程概况0＃块支架以三根钢管桩及预埋在临时支撑内的双片40＃槽钢为支撑，其中钢管桩外径40cm、壁厚6mm。
三根钢管桩中心在一条直线上，距离墩身边线50cm，相邻钢管桩间距3.8m，中间一根位于墩身轴线上。
钢管桩顶上放置两片45＃工字钢，临时支撑悬挑出的双片40#槽钢上各放置一片45＃工字钢，此四根工字钢作为横梁，横梁上共放置12根28＃工字钢作为纵梁，纵梁上再放置15根12＃工字钢作为分配梁，分配梁上满铺10cm×10cm的方木，方木上铺1.5cm的新竹胶板作为底模。
具体布置见示意图。
二、支架受力检算受力检算顺序：12＃工字钢－28＃工字钢－45＃工字钢－钢管桩－双片40＃槽钢1、12＃工字钢⑴简述均布荷载q12＃工字钢沿8m底板全宽铺设，相邻工字钢中心间距35cm，为了计算方便，可将工字钢简化成支撑在28＃工字钢上受均布荷载的简支梁，简支梁跨度取夹临时支撑的两根28＃工字钢中心间距92.2cm，受力简图如下：12＃工字钢参数：13.987kg/m，Ix＝397cm4，Wx＝66.2cm3 断面面积17.9cm2跨度0.922m页脚内容1反力R2反力R1问题：如何求均布荷载的大小。
通过0＃块的纵横断面分析,取距中横梁根部0.75m处高侧腹板处的受力最大。
①混凝土自重W=(0.8+1.04)/2×0.75×7.372×2.6×10＝132.3KN经计算q1=67KN/m。
②施工人员和施工材料、机具按均布荷载取值1KPa,推出q2=0.35KN/m③振捣混凝土产生对底板的荷载取值为2 KPa, 推出q3=0.7KN/m④工字钢自重13.987×0.922×10=128.96N, 推出q4=0.14KN/m结论：12＃工资钢所受的最大均布荷载q＝67＋0.35KN+0.7 KN+0.14 KN=68.19 KN/m。
0#块支架模板方案验算
0#块支架模板方案验算一、模板箱梁底模拟采用δ＝10 mm的钢模，侧模采用δ＝4 mm的钢模，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力 [σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
二、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置于顶托上。
横向方木截面尺寸为10×10cm，放置于纵向方木上，腹板和底板处间距为20cm，翼缘板处为30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
三、支架采用碗扣式脚手架，碗扣支架钢管为φ48、d=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=215MPa。
详细数据可查表1。
表1 碗扣支架钢管截面特性支架布置：横距为：腹板下600mm，箱室底板和翼缘板处900mm；纵距为：腹板和底板处600mm，翼缘板处900mm，横杆步距1200mm，剪刀撑每三道设置一道。
四、计算假定a、翼缘板砼（Ⅰ区）及模板重量由板下支架承担；b、Ⅱ、Ⅳ区顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂直投影面积；c、Ⅲ区顶板砼通过内模由底板模板承担；d、支架连接按铰接计算；e、荷载按下图分解。
0号块截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为4m，梁高5m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4m，所以计算分为三块，墩顶截面（除翼缘板外）和悬臂端的腹板为一块，高度为5m；墩顶截面的翼缘板和悬臂端的翼缘板为一块，悬臂端底板为一块；墩顶截面上的人孔因尺寸较小，支架布置按实心截面考虑。
计算悬臂端截面时，因根部截面重量最大，故取根部截面进行验算五、荷载计算1、新浇混凝土自重荷载q1:钢筋砼容重γ=26kN/m32、模板及方木q2=1.0kN/ m 23、施工人员、施工料具荷载按均布施工荷载q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2kN/ m 25、混凝土振捣时产生的冲击荷载q5=2kN/ m 2按上图计算荷载翼缘区（Ⅰ区）：q1=13kN/m 2腹板区（Ⅱ、Ⅳ区）：130kN/m 2底板区Ⅲ区：49.4kN/m 2根据《路桥施工计算手册》，验算强度时，荷载组合为1—5，验算刚度时，荷载组合为1、2,荷载分项系数，混凝土自重荷载和模板荷载取1.2，其余荷载取1.4。
0#块支架力学计算书
富裕溪大桥0#块支架力学验算书一、概述富裕溪大桥0#块主要构件为φ800钢钢管桩上设50b双拼工字钢主横梁和50a 双拼工字钢主纵梁以及22b双拼工字钢、10#工字钢分配梁，本验算书主要对各构件的稳定性及强度进行验算。
二、计算依据1、《富裕溪大桥设计图》2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；3、《公路桥涵施工技术规范实施手册》（JTG/T F50-2011）4、《结构力学》、《材料力学》5、《钢结构设计规范》（GB50204—2015）；6、《路桥施工计算手册》三、主要材料技术参数1、钢筋砼自重：G砼=26KN/m³2、钢材弹性模量：E=2.1×105Mpa竹胶板弹性模量：E=12×103Mpa3、材料允许应力：A3钢轴向应力[σ]=140Mpa弯曲应力[σw]=145 Mpa剪应力[τ]=85 Mpa竹胶板承压应力[σ]=19Mpa弯曲应力[σw]=19Mpa剪应力[τ]=3.8 Mpa四、0#块支架受力分析由设计图纸知，0#块砼方量为277.15m³，除开墩顶段共3m，需支撑范围共7m，墩顶段3m范围内钢筋砼方量为117.92m³，需支撑范围钢筋砼方量为159.23m³。
考虑到内外模及施工荷载及混凝土分两次浇筑的因素，且浇筑高度为3.5m，故各部位荷载计算如下：（1）翼板荷载计算翼板混凝土最大厚度为0.7m，最小厚度为0.18m。
最大混凝土压力为18.2KN/㎡，最小混凝土压力为4.68KN/㎡，（2）底模腹板位置荷载计算0#块腹板处混凝土最大厚度为3.5，最小厚度为3.35m.最大混凝土压力为91KN/㎡，最小混凝土压力为87.1KN/㎡，（3）底板荷载计算0#块底板最小厚度为0.881m，最大厚度为1m，倒角高度0.5m，倒角宽度0.5m 底板混凝土最大荷载为26 KN/㎡，最大荷载为22.9 KN/㎡；倒角最大荷载为39 KN/㎡。
0号块支架验算
0号块支架验算目录一、工程概况 (2)二、支承方法与设备 (2)三、力学分析 (2)1.荷载分析 (2)⑴、荷载取值 (2)⑵、纵桥向每延米荷载计算 (2)2. 主墩各部受力、强度与刚度分析 (3)⑴、0号块第一阶段施工 (3)①墩柱外横梁 (3)②墩柱内横梁 (4)⑵、0号块第二阶段施工 (4)①墩柱外侧纵桁梁 (4)②砂筒和砂筒座梁 (5)③牛腿 (6)四、方案设计图0.支架构件数量及重量统计表1～2.大海子大桥箱梁0号块施工方案布置图3.牛腿键盒立面布置图4.牛腿键盒平面布置图5.牛腿上键盒构造图6.牛腿下键盒构造图7～14.斜腿构造图15.砂筒组装图16.砂筒上件构造图17.砂筒下件构造图18.斜腿限位件构造图19.砂筒座梁构造图20.螺旋筋构造图21.大海子大桥箱梁0号块支架预压方案图（一）22.大海子大桥箱梁0号块支架预压方案图（二）23.大海子大桥箱梁0号块支架拆除方案图一、工程概况大海子大桥上部结构为4x30m先简支后连续箱梁+（81+150+81）m预应力砼连续刚构+9x40m先简支后连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.5m，箱梁顶面设单向2.0%的横坡（左右幅相反），两侧翼缘各宽2.75m，0#块件箱梁高度为9.2m，长度为13m，其中桥墩外悬出2.0m，内悬部分（两片墩间净距）4.2米，混凝土标号为C55，单个0号块数量为445.8m3，重约1159.1吨。
二、支承方法与设备由于大海子大桥箱梁采用桁式斜拉挂篮悬臂浇筑，所以考虑该桥0号块支承方案亦采用挂篮的构件作为支架进行施工。
0号块支承方案如下：1、预先在墩柱横桥向两侧外壁预埋螺旋钢筋及键盒，安装牛腿、用精轧螺纹钢筋将牛腿锚固于墩柱上，在牛腿平梁上安放砂筒（两组纵桁梁共需12个砂筒）。
2、在两侧平梁砂筒上各安装一组纵桁梁，每组由三列贝雷桁架组成，用桁式斜拉挂篮的水平桁架作为纵桁梁。
3、在两墩柱横桥向内侧铺设内横梁（分配横梁），用桁式斜拉挂篮的滑梁（Ⅰ56a，6根）作为内横梁，两侧均支承于外侧两组纵桁梁上。
悬臂连续梁0#块内模支架计算
依据规范: GB50017-2003《钢结构设计规范》(简称规范)、GB50011-2001《建筑抗震设计规范》
计算方式:根据轴力验算构件
构件参数:
抗震调整系数RE: 0.75
电焊钢管:Ф57x2.5
毛截面面积:A= 4.28cm2
净截面系数: 0.90
净截面面积:An= 3.85cm2
钢材牌号: Q235
0#块内模支架检算
一、设计资料
0#块设计混凝土体积为251.62m3，其中180m3混凝土由墩身的两侧钢管支架承受，其体积为180m3，单侧混凝土重量为234t，其余部分混凝土通过支架由桥墩承受。顶板厚度40cm，平均每平米荷载10.4KN。内模支架采用Ф57x2.5mm钢管作支撑，横纵向间距60cm。
强度满足
三、整体稳定
按5.1.2-2进行计算
x= 129.53
y= 129.53
双轴对称截面
根据GB50017-2003表5.1.2-1,对于x轴,属于a类截面,查附录C,得稳定系数x为0.437,
对于y轴,属于a类截面,查附录C,得稳定系数y为0.437,
= min(x,y) = 0.437
两个主轴方向的最大长细比为129.53,不大于设定的长细比150.00
钢材强度折减系数: 1.00
容许长细比: [] =150.00
两主轴平面内约束信息:
x平面内
y平面内
构件长度
l= 5.00m
顶端约束
固接
固接
底端约束
固接
固接
示意图
计算长度系数
ux= 0.50
uy= 0.50
计算长度
l0x= 2.50m
l0y= 2.50m
0号块三角托架检算
0号块三⾓托架检算⽬录第⼀章⼯程简介 (1)1.1 ⼯程概述 (1)1.2 现浇⽀架⽅案 (1)第⼆章各相关参数确定 (3)2.1 检算内容 (3)2.2 参考资料 (3)2.3 参数取值 (3)2.3.1 材料参数 (3)2.3.2 构件参数 (3)第三章结构的受⼒计算及验算 (4)3.1 检算荷载 (4)3.2 横梁双层I32a⼯字钢验算 (6)3.2.1 荷载计算 (6)3.2.2 建模验算 (6)3.3 三⾓托架2I32a⼯字钢验算 (8)3.4三⾓托架整体稳定性验算 (10)3.5剪⼑撑验算 (12)3.6三⾓托架上节点对拉钢筋验算 (12)3.7三⾓托架下节点2I32a⼯字钢验算 (12)第四章结论 (15)第⼀章⼯程简介1.1 ⼯程概述某特⼤桥 40+64+40m连续梁悬臂浇筑 0号块三⾓托架⾃上⽽下的结构为：底模下横向铺设两层 I32a⼯字钢（横向布置），布置间为 40cm；三⾓托架纵梁采⽤ I32a⼯字钢，斜撑采⽤ I32a⼯字钢；剪⼑撑采⽤[22a槽钢。
1.2 现浇⽀架⽅案结合⼯程概述，0#块现浇段⽀架具体布置如图1.1~1.2所⽰。
图1.2 横断⾯布置图第⼆章各相关参数确定2.1 检算内容某特⼤桥40+64+40m连续梁悬臂浇筑0号块三⾓托架检算。
2.2 参考资料1、《⾼速铁路桥涵⼯程施⼯质量验收标准》（TB10752-2010）；2、《铁路预应⼒混凝⼟连续梁（刚构）悬臂浇筑施⼯技术指南》（TZ324-2010）；3、《⾼速铁路桥涵⼯程施⼯技术规程》(Q/CR9603-2015)；4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；5、《钢结构设计⼿册》（第⼆版）；6、《路桥施⼯计算⼿册》（2001.5）；7、现场提供的资料：施⼯图纸等资料。
2.3 参数取值2.3.1 材料参数A3钢(Q235)：（1）弹性模量E=210GPa；（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=215MPa；（3）抗剪强度设计值[]v f=125MPa；PSB830直径25mm精轧螺纹的抗拉强度设计值按530MPa。
0#块托架设计及验算改
0#块块施工托架设计图及计算书一、荷载计算（1）、纵桥向双墩柱内侧间荷载计算0#号块悬挑出墩身部分长度为2.5m。
1、混凝土重量为：42*2.5*2.6*10=2730KN。
(纵桥向混凝土每米容积为273/6.5=42m3)2、模板重量为：6.5*0.5*2.5*2=16.25KN。
（模板按照组合钢模及连接件每平方米0.5KN）3、施工荷载为：2.5*6.5*2.5=40.625KN。
（施工荷载按照2.5Kpa）4、混凝土倾倒荷载为：2.5*6.5*2.0=32.5KN。
（混凝土倾倒荷载按照2.0KPa）5、振捣混凝土荷载为：2.5*6.5*2.0=32.5KN。
（混凝土振捣荷载按照2.0KPa）6、纵横梁重量为：9*2*2.5*67.598*10=30.41KN。
（承重梁采用双45工字钢）（2）、横桥向外侧荷载计算0#号块悬挑出墩身部分长度为2.75m。
1、混凝土重量为：(（0.18+0.32）*1.85/2+(0.32+0.45)*0.9/2)*13*26=273.442KN2、模板重量为：11*13*0.75=107.25KN （模板按照组合钢模及连接件每平方米0.75KN）3、施工荷载为：13*2.75*2.5=89.336KN。
（施工荷载按照2.5Kpa）4、振捣混凝土荷载为：13*2.75*2.0=71.5KN。
（混凝土振捣荷载按照2.0KPa）5、纵横梁及分配梁重量为：13*2*2*47.814 =24.86KN。
（横梁采用双[36a槽钢）二、将三角架视为铰链,并作简化如图1所示。
墩身每侧设置9道双拼45I工字钢，工字钢间距为0.8m，长度为6m，在墩柱中间预埋设0.5m，工字钢间距如图所示：为保守计算，将工字钢看成简支结构。
平面图一BBCCI45工字钢槽钢q=2*(2730+16.25+40.625+32.5+32.5+30.41)/(5*9)=128.1KN （荷载均匀分布） M max =qL 2/8=128.1*52/8=400.312KN.M 2σw =Mmax/W=400.312*103/(1432.9*2*10-6)=139MPa ﹤[σ]=170MPa 。
0号块托架结构检算报告
托架结构检算报告2012年10月托架结构检算报告2012年10月II0号块托架结构检算报告目录1、工程概况及计算依据 (2)1.1 工程概况 (2)1.2 计算依据 (2)2、计算荷载与材料参数 (3)2.1 计算荷载 (3)2.2 钢材参数 (3)2.3 竹胶板及方木材料参数 (3)3、托架检算 (4)3.1托架模型 (4)3.2工字钢纵梁检算 (8)3.3斜撑检算 (8)I1、工程概况及计算依据1.1 工程概况图1-1为0号块托架设计立面图。
图1-2为0号块托架设计侧面图。
图1-3为0号块托架设计平面图。
图1-1 0号块托架设计立面图（单位：cm）图1-2 0号块托架设计侧面图（单位：cm）图1-3 0号块托架设计平面图（单位：cm）1.2 计算依据（1）**************；（2）《铁路桥涵设计基本规范》(TB 10002.1-2005)；（3）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB 10002.2-2005)；（4）《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5-2005)；（5）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）；（6）《铁路桥涵施工技术规范》（TB 10203-2002）；（7）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）；（8）《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）；（9）《路桥施工计算手册》,人民交通出版社；2、计算荷载与材料参数2.1 计算荷载计算荷载：（1）0号块总重量：G1=228.1×2.65=604.5t；（2）施工荷载5kpa；（2）荷载安全系数取1.3。
2.2 钢材参数纵梁、横梁、托架工字钢均为A3钢，根据《铁路桥梁钢结构设计规范》及《路桥施工计算手册》，其基本容许弯曲应力为[]140w Mpaσ=，[]85Mpaτ=。
临时结构容许应力提高系数为 1.3，则[]182w Mpaσ=，[]110Mpaτ=。
0#块支架和临时固结验算
一、临时固结验算1、临时固结受力分析临时固结体系为在墩顶支座前后设混凝土支座，单侧各设25根Φ32精轧螺纹锚固钢筋，在箱梁顶面张拉至620KN锚固。
整个悬浇施工过程中，最大悬臂阶段是临时支座受力的最不利工况，按此工况进行验算，并偏于（2）、人群及施工荷载一端施工人员、施工材料等堆放荷载按均布荷载取2.5K N/m2.2.5×12.9×4=129KN。
（3）、可能出现的不对称荷载临时固结系统设计遵循设计院图纸的施工设计说明，考虑以下几种不利工况引起的不对称荷载：1）最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载;2）考虑箱梁自重的不均匀性，一侧悬臂自重增加4%，另一侧悬臂自重减少4%。
2、临时固结验算整个悬浇施工过程中，以上三种不利情况按照最不利组合模式荷载组合为：左侧0~10#块（增加自重的4%）+施工荷载右侧0~9#块自重（减少自重的4%）在以上模式下，临时支座的受力模型均为：以墩边临时支座中心为转轴的平衡力矩模型，如图所示。
二、0#块支架验算1、0#块托架设计0#块施工拟采用墩顶托架现浇施工方法。
0#块托架为三角托架形式，由型钢组焊而成。
上部用预埋精轧螺纹钢筋（预埋件A）与反压横梁固定，限制三角托架水平位移，下部固定形式为预埋三组精轧螺纹钢筋（预埋件B）与钢板做成牛腿，利用精轧螺纹钢筋的抗剪限制三角托架的竖向位移。
弯矩图如下：剪力图如下：轴力图如下：反力图如下：三角托架横杆和斜杆采用双拼40b 工字钢，竖杆采用双拼40b 槽钢。
横杆验算：抗弯验算MPa MPa w M 1451121014.121036.25533≤=⨯⨯⨯==-σ抗剪验算抗剪：τ=3Fs/2A=3×511.81×103/2/0.188=4.3MPa＜[τ]=85MPa，满足要求。
某特大桥主墩0#块支架设计说明(0#块支架受力检算)
某特大桥主墩0#块支架设计说明1、承台上采用70cm×70cm×10mm预埋钢板，具体尺寸见施工图。
2、立杆采用φ630螺旋钢管（壁厚9mm），钢管与预埋钢板焊接连接，并在每根钢管外侧沿钢板对角线焊接4个10cm×10cm×10mm三角钢板，加强钢管与预埋钢板连接,力杆间根据实际情况用剪刀撑加固。
3、纵向梁采用300×300H型钢（如图），在墩身上按图预埋钢板，H型钢与钢板间焊缝尺寸要求见后面检算部分。
每根H型钢底面焊接1个10cm×10cm×10mm三角钢板，加强与墩身焊接抗剪强度。
H型钢间用∠75mm×75mm设置剪力撑。
一个0#块支架材料数量表0#块支架受力检算一、 底板下方木受力检算：腹板之间沿线路方向满铺10cm ×10cm 方木，用于支撑摸板，从设计图上可知腹板下侧方木受力最大，只需检算此处。
纵向受力简图qABq=（0.6×4.3×26+78.5×0.03×0.6）×1.2+3×0.6×1.4=84.71KN/mM=ql 2/8=84.71×1.02/8=10.59KN.m W=bh 2/6=60×102/6=1000cm 3σ=M/W=10.59×106/(1000×103)=10.59Mpa<[σ]=11 Mpa (可以) ωmax=5ql 4/384EI=5×84.71×10004/(384×104×600×1003/12)=2.2mm<l/400=2.5mm(可以) 二、 底板横向300×300H 型钢受力检算横向受力简图1、q 1=（0.4×1×26+78.5×0.03×1）×1.2+3×1×1.4=19.51 KN/m （其中翼板平均厚度取0.4m ，钢砼比重取26 KN/m 3）21.76KN.m60.97KN.m27.63KN.m0.83KN.m27.63KN.m60.97KN.m弯矩图AB C D横向受力简图弯矩计算：（n=2.25）M A =M D =-ql 2/2=-19.51×2.52/2=-60.97KN.mM B =M C =-0.354×ql 2=-0.354×19.51×22= -27.63KN.m M AB =M CD =0.0106×ql 2=0.0106×19.51×22= 0.83KN.m M BC =0.2788×ql 2=0.2788×19.51×22=21.76KN.m2、q 2=（1×1×26+78.5×0.03×1）×1.2+3×1×1.4-q 1=18.72 KN/m （底、顶板计算高度取1m ）5.27KN.m5.27KN.m23.02KN.m5.27KN.m5.27KN.m弯矩图AB CDq2横向受力简图弯矩计算：M AB= M CD=qb2（2-b/l）2/8=18.72×12×（2-1/2）2/8=5.27 KN.m （AB段作为铰支计算弯矩最大。
0#块钢管支架检算书
钢管支架设计计算书1、设计参数确定⑴、荷载参数①箱梁荷载：取0＃号块重量（370.465t，长度为9m，两侧各4.5m）、1＃、1′＃号块（136×2＝272t，长度为7m，每侧各3.5m）进行计算，总重量642.465t。
② 0＃和1＃、1′＃号块模板自重：底模10t，外模25t，内模10t，端模5t，总质量约50t；支撑架 4t，横梁12t，纵梁18t。
③施工荷载：按300kg/m2考虑⑵荷载系数①砼超载系数：k1＝1.05②安全系数k2＝2.0③浇筑砼时的动力系数：k3＝1.2⑵、荷载组合荷载组合一：砼自重+倾泄和振捣荷载+模板自重+人群荷载和机具设备重+风载荷载组合二：砼自重 +模板自重荷载组合一用于承重系统强度及稳定性计算；荷载组合二用于刚度计算。
2.施工控制计算2.1传力顺序①横梁计算：先将荷载由模板及支撑架分配到横梁上，将横梁与纵梁的连接简化为铰接来分别验算其强度及刚度。
②纵梁计算：将横梁传至纵梁上的荷载、临时荷载等按工况对纵梁进行刚度、强度、稳定性验算。
③立柱计算：将纵梁传至立柱上的荷载、临时荷载等按工况对立柱进行强度、稳定性验算。
2.2横梁计算横梁承受模板荷载、箱梁砼荷载、支撑架、横梁自重以及人群荷载和机具设备荷载，确保安全的同时，简化计算，横梁强度和刚度均按荷载组合一进行计算，各支撑点作铰接处理。
在砼浇注阶段，各横梁分配荷载，初步按照在0＃块下间距按0.6m，1＃块下间距按照0.7m 考虑，共设置23排横梁，则每根横梁承受模板荷载、支撑架、横梁自重以及人群荷载和机具设备荷载分别为：混凝土的重量 N1=642.5×10÷23=279.35（KN)钢模板的重量 N2=50×10÷23=21.74（KN)支撑架的自重 N3=4×10÷23＝1.74(KN)横向梁的自重 N4=12×10÷23＝5.22（KN)人及机具活载 N5=0.3×0.7×13.4×10＝28.14(KN)①求荷载Q（砼超载系数K1＝1.05，动力系数K3＝1.2）单根横梁承受的荷载，按照荷载组合一进行计算如下：Q＝K3×（K1×279.35+21.74+1.74+5.22+28.14）＝420.2kN“0号块”中间断面面积为18.26m2，腹板位置的面积单侧为4.54 m2（两侧面积共9.08 m2），中间位置的面积6.56 m2，翼缘板的面积单侧为1.31m2（两侧面积共2.62 m2）。
0#块支架检算德胜河
一、0＃块支架检算1.支架构造主体结构采用钢管柱与工字钢，如图1、图2。
自下之上，最下部使用φ1000×8钢管柱作为支撑，钢管柱上横桥向平铺45c#工字钢，再往上依次25a#工字钢和20a#槽钢， 20a#槽钢上铺设规格为8cm×10cm的方木，以传递梁体湿重。
钢管柱、工字钢、槽钢均为A3钢，容许应力[σ]＝140 MPa。
混凝土容重按26kN/m3，木材容重按8kN/m3计算。
0#块长度为12m，墩身顺桥向尺寸为3.2m，故取悬臂段长度为4.4m（一侧）。
图1 0＃块支架布置图（一）图2 0＃块支架布置图（二）2.荷载计算支架承受的荷载包括支架自重、梁体湿重、枕木自重、模板自重、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载等。
2.1 梁体湿重将截面竖向划分为若干个竖向区间，分区间计算梁体湿重。
每个区间梁体湿重（kN）＝截面区间面积（m2）×悬臂梁长（m）×混凝土容重（26kN/m3）每个区间梁体湿重由其对应的分配梁2来承受，将梁体湿重转化为均布荷载加在对应的工字钢上。
每个工字钢承受的集度（kN/m）＝截面区间面积（m2）×混凝土容重（26kN/m3）图3 梁体湿重计算图（kN/m）表1 梁体湿重计算表2.2分配梁1自重建模中，对分配梁1做了简化，并未将其建立单元，而是将其重量作为荷载，以均布荷载的形式，施加到支承的分配梁2上。
由0#块支架图纸可以得到一侧分配梁1总重5152.8/2=2576.4kg，分配到支承其的8根分配梁2上，则分配梁1自重产生的荷载集度为：总重÷对应分配梁2根数÷悬臂长度=2576.4×9.8÷1000÷8÷4.4=0.72 kN/m2.3 枕木自重单边枕木计算如下表。
木材容重按8.00 KN/m3考虑。
表2 枕木重量计算表将枕木重平均分配到对应的13根分配梁2上，每根工字钢承受的荷载集度为：11.1936/13/4.4=0.20 kN/m2.4 模板自重（1）侧模板及支架重：从0#块模板总图中可以得到侧模板自重：（此处侧模与图纸上的外模对应，且数值取单侧侧模自重）侧模板总重＝侧模板1自重+侧模板2自重+侧模框架1自重+侧模框架2自重＝1893.8/2.2×0.6kg+3413.6kg+6599.4/4kg+20958/4kg＝10819.44kg＝108.19 kN将侧模板自重平均分配到对应的4根分配梁2上，每根分配梁承受的荷载集度为：108.19kN/4/4.4m=6.15kN/m（2）底模板自重从0#号块模板总图中可以得到底模板自重：底模板总重=底模板1自重+底模板2自重+底模板3自重=1658.5/2×0.4kg+1224.6kg+1241.1kg=2797.4kg=27.97kN将底模板自重平均分配给对应的13根分配梁2上，每根分配梁承受的荷载集度为：27.97kN/13/4.4=0.49kN/m（3）内模板及支撑重量：由于缺乏内模板的相关资料，所以计算中按300kg/m2考虑：内模板总重＝截面内周长×悬臂段梁长×300kg/m2＝16.265m×4.4 m×300kg/m2＝21469.8kg＝214.7kN将内模板自重平均分配到对应的13根分配梁2上，每根分配梁2承受的荷载集度为：214.7/13/4.4=3.75kN/m2.5 施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载此项荷载按照经验，并参照《公路桥涵施工技术规范》附录D，取1.0kPa。
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目录一、工程概况 (2)二、支承方法与设备 (2)三、力学分析 (2)1.荷载分析 (2)⑴、荷载取值 (2)⑵、纵桥向每延米荷载计算 (2)2. 主墩各部受力、强度与刚度分析 (3)⑴、0号块第一阶段施工 (3)①墩柱外横梁 (3)②墩柱内横梁 (4)⑵、0号块第二阶段施工 (4)①墩柱外侧纵桁梁 (4)②砂筒和砂筒座梁 (5)③牛腿 (6)四、方案设计图0.支架构件数量及重量统计表1～2.大海子大桥箱梁0号块施工方案布置图3.牛腿键盒立面布置图4.牛腿键盒平面布置图5.牛腿上键盒构造图6.牛腿下键盒构造图7～14.斜腿构造图15.砂筒组装图16.砂筒上件构造图17.砂筒下件构造图18.斜腿限位件构造图19.砂筒座梁构造图20.螺旋筋构造图21.大海子大桥箱梁0号块支架预压方案图（一）22.大海子大桥箱梁0号块支架预压方案图（二）23.大海子大桥箱梁0号块支架拆除方案图一、工程概况大海子大桥上部结构为4x30m先简支后连续箱梁+（81+150+81）m预应力砼连续刚构+9x40m先简支后连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.5m，箱梁顶面设单向2.0%的横坡（左右幅相反），两侧翼缘各宽2.75m，0#块件箱梁高度为9.2m，长度为13m，其中桥墩外悬出2.0m，内悬部分（两片墩间净距）4.2米，混凝土标号为C55，单个0号块数量为445.8m3，重约1159.1吨。
二、支承方法与设备由于大海子大桥箱梁采用桁式斜拉挂篮悬臂浇筑，所以考虑该桥0号块支承方案亦采用挂篮的构件作为支架进行施工。
0号块支承方案如下：1、预先在墩柱横桥向两侧外壁预埋螺旋钢筋及键盒，安装牛腿、用精轧螺纹钢筋将牛腿锚固于墩柱上，在牛腿平梁上安放砂筒（两组纵桁梁共需12个砂筒）。
2、在两侧平梁砂筒上各安装一组纵桁梁，每组由三列贝雷桁架组成，用桁式斜拉挂篮的水平桁架作为纵桁梁。
3、在两墩柱横桥向内侧铺设内横梁（分配横梁），用桁式斜拉挂篮的滑梁（Ⅰ56a，6根）作为内横梁，两侧均支承于外侧两组纵桁梁上。
在两墩柱横桥向外侧设置0号块支承系统的外横梁（8根Ⅰ56a），单侧外横梁有四根，外横梁两端均支承于牛腿上的纵桁梁上，同样用桁式斜拉挂篮的滑梁作为外横梁。
4、在内、外横梁上安装模板系统，进行0号块第一阶段施工（浇筑底板及腹板低侧向上至4m高度）。
5、在第一阶段施工完成后，开始0号块第二阶段施工（浇筑剩余5.2m高的腹板及顶板），搭建支承翼缘板与顶板浇筑的模板骨架及脚手管支架。
三、力学分析1、荷载分析⑴、荷载取值①箱梁自重荷载箱梁自重按照每立方米26kN计算，0号梁段对应于两根墩柱部分的荷载直接传于墩柱，支架只承受凌空部分的荷载。
凌空部分约271.2m3，重约705.1t。
②模板系统荷载模板按100kg/m2，即1kN/m2的重量估算，将每延米宽度内的所有模板面积乘以1kN/m2得模板重量加于结构上。
③振捣混凝土荷载根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录D，振捣混凝土对水平面模板产生的荷载为2.5kPa，即2.5kN/m2，将每延米宽度内的水平面模板面积乘以2.5kN/m2得振捣荷载加于结构上。
④施工人员与施工机具荷载根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录D，施工人员与施工机具荷载为1.5kPa，即1.5kN/m2，计算方法同上。
⑵、纵桥向每延米荷载计算①第一施工阶段0号块第一阶段施工浇筑底板及腹板低侧向上至4m高度，将底板与腹板分别计算。
Ⅰ、底板荷载（纵向每延米，半幅底板）底板宽度为6.5/2=3.25m,厚1.2m；砼与钢筋荷载，容重取26kN/m3P1=1×3.25×1.2×26=101.4kN模板荷载，模板重量取1kN/m2P2=1×3.25×1=3.25kN振捣砼荷载，取2.5kN/m2P3=1×3.25×2.5=8.125kN施工人员及机具荷载，取1.5kN/m2P4=1×3.25×1.5=4.875kN纵桥向每延米半幅底板荷载合计：P底=P1+P2+P3+P4=101.4+3.25+8.125+4.875=117.65kNⅡ、腹板荷载（含倒角）腹板厚度为0.9m，高度为4-1.2=2.8m，倒角为0.4m×0.4m砼与钢筋荷载(一侧腹板)P11=1.0×（2.8×0.9+0.4×0.4×0.5）×26=67.6kN模板荷载，模板重量取1kN/m2P12=1×（4+2.4+0.57）×1=6.97kN腹板的振捣砼荷载、施工人员与机具荷载已按模板面积计入底板，不再重复计算。
合计：P腹=P11+P12=67.6+6.97=74.57kN②第二施工阶段第二阶段施工浇筑剩余5.2m高的腹板及顶板，顶板和腹板正上方的箱梁荷载由已浇筑箱梁承担，支架只承受翼缘部位的荷载。
取每延米单侧翼缘板进行计算，每延米单侧翼缘板的截面积为1.24m2。
砼重：1×1.24×26=32.24kN模板：1×6.022×1=6kN振捣及人员机具：1×3.122×（2.5+1.5）=12.49kN脚手架：1×21.03×0.25=5.26kN纵桥向每延米单侧翼缘板荷载：P翼缘=32.24+6+12.49+5.26=55.99kN2、主墩各部受力、强度与刚度分析⑴、0号块第一阶段施工（浇筑底板及腹板低侧向上至4m高度）①墩柱外横梁Ⅰ、受力分析墩柱外横梁为挂篮的后下横梁，在箱梁2.0悬臂的下方，在第一施工阶段受载最不利，其计算纵向荷载长度为2.0（承受桥墩外纵向悬出2.0的箱梁荷载的1/3）。
墩柱外横梁布置图见施工方案布置图2，悬出部分2.0m的荷载为2.6578×6.5×26=449.16kN，分布到横桥向 3.25m长度内的分布荷载为449.16/3.25=138.2kN/m，考虑到悬臂荷载由四根墩柱外横梁承担，一根外横梁承担的底板均布力q=138.2/4=34.55kN/m,腹板及倒角集中力P=74.57/2=37.29kN（近似作用于腹板中心处）。
支点反力R1=R2=（37.29×1.08+37.29×6.68+34.55×6.5×3.88）/7.76=149.58kN 最大支点剪力Q=R1=149.58kN剪力为0的位置弯矩最大，最大处距离左支点的距离：X=（149.58-37.29）/34.55+0.63=3.88m最大弯矩：M=149.58×3.88-33.8×（3.88-1.08）-34.55×（3.88-1.08）2×0.5=350.29kN〃m 计算跨中挠度时，偏安全地将均布荷载q近似地按满跨作用计算，集中力作用位置对称计算。
一根外横梁由一根I56a组成，截面特性为：惯性矩=0.0006559m4弹性模量E=2.1×105MPa=2.1×108kPa分布荷载产生的跨中挠度：f1=5ql4/384EI=5×34.55×7.764/(384×2.1×108×0.0006559)=0.0118m两个集中荷载产生的跨中挠度：f2=2×Pb（3l2-4b2）/48EI=2×37.29×1.08×(3×7.762-4×1.082)/(48×2.1×108×0.0006559)=0.00214m跨中挠度f=f1+f2=0.0118+0.00214=0.0137m=13.9mmⅡ、强度校核一根外横梁由一根I56a组成，截面特性为：Wx=2342cm3=2.342×10-3m3Ix/Sx=47.7cm,b=1.25cmσw=M/Wx=336.75/2.342×10-3=143787.4kPa=143.8MPa其中：σw=143.8MPa＜[σw]=1.3×145MPa=188.5MPa（满足）τ=QSx/（bIx）=146.09/(0.0125×0.477)=24501.5kPa=24.5MPa其中：τ=24.5MPa＜[τ]=1.3×85MPa=110.5MPa(满足)Ⅲ、刚度校核前面已计算出外横梁的跨中挠度为13.9mm，该值小于跨径的L/400，即小于7760/400=19.4mm，从而满足交通部颁《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）第5.2.7-3条的刚度要求。
②墩柱内横梁Ⅰ、受力分析在第一施工阶段，内横梁受到腹板处的集中力和底板的分布力作用，然后传给墩柱外侧两组纵桁梁。
纵向相邻两根内横梁中点到中点的距离最大者受力最不利，取最大距离0.7m进行验算。
前面已经计算得出纵桥向每延米腹板荷载：P腹=74.57kN，底板荷载：P底=117.65kN，内横梁在第一施工阶段所受荷载最大为：q=117.65×0.7/6.5=12.67kN〃mP=74.57×0.7=52.2kN墩柱外侧两组纵桁梁在箱梁两侧布置的位置相同，则只计算一侧纵桁梁。
支点反力R外=R内=（52.2×6.68+12.67×3.25×3.88）/6.76=75.22kN最大剪力Q=R外=R内=75.22kN，位于内横梁支点内侧（（4×26×1.08）+（1.2×2.35×26）×（0.63+0.9+2.35/2））/（4×26+1.2×2.35×26）=1.752米处。
最大弯矩M=75.22×1.752-12.67×0.4×0.4×0.5=130.77kN〃m由内横梁的支点反力可以得到一侧纵桁梁的纵桥向每延米荷载为R内/0.7=75.22/0.7=107.46kNⅡ、强度校核左、右两侧内横梁的受力分析计算得出内横梁所受最大剪力Q=67.13kN，最大弯矩M=116.74kN〃m。
内横梁为一根I56a，截面特性为：Wx=2342cm3=2.342×10-3m3Ix/Sx=47.7cm,b=1.25cmσw=M/Wx=116.74/2.342×10-3=49846.3kPa=49.8MPa其中：σw=49.8MPa＜[σw]=1.3×145MPa=188.5MPa（满足）τ=QSx/（bIx）=67.13/(0.0125×0.477)=11258.7kPa=11.3MPa其中：τ=11.3MPa＜[τ]=1.3×85MPa=110.5MPa(满足)在第一施工阶段，墩柱外侧纵桁梁不控制设计，此两组纵桁梁在在第二施工阶段进行组合荷载的结构验算。