龙门吊轨道梁地基承载力验算书
龙门吊轨道基础验算
龙门吊轨道基础验算附件：龙门吊基础验算一、门式起重机钢跨梁强度验算1小结龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。
所用材料主要采用q345b高强钢，结构形式见图（一）图一龙门起重机钢跨梁结构形式2.计算载荷工况：2.1计算荷载：钢板组合梁上仅运行16t龙门吊，钢梁上不再运行45t龙门吊。
16t门机自重70t，起重量16t，行走轮数4个，单轮压力g=（70/2+16）/2=25.5t，垂直动载系数1.4，单轮压力g*1.4=35.7t。
（龙门吊轨道宽度7.5m）2.2荷载条件：工况1，门吊运行到一轮压地基面端部，一轮压过跨梁上。
工况2，门吊运行到过跨梁中部时工况。
2.2材料的许用应力：屈服极限（MPA）345许用应力（MPA）216许用应力（MPA）230材料q345b3。
有限元建模过跨梁钢结构有限元模型见图（二）。
由于为左右对称结构，采用实体单元进行网格的自动划分。
该模型共划分了54768个单元，43581个节点。
图二跨梁钢结构有限元模型4结论：工况1：跨梁最大应力为109.98mpa（见图3），最大静挠度为15.6mm（见图4），挠度跨比为14.66/21000=1/1432＜1/500；工况2：过跨梁最大应力为168.26mpa（见图五）、最大静挠度为36.2mm（见图六），挠跨比为34/21000=1/617＜1/500；在荷载条件下，最大应力小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规范中挠跨比的1/500，跨梁的最大强度和刚度满足使用要求。
图三过跨梁工况1应力云图图四工况1跨梁应变云图图五过跨梁工况2应力云图图六工况2跨梁应变云图二、门吊扩大基础承载力计算门式起重机轨道梁基础为500毫米×600毫米。
扩展基础图如图7所示。
梁上预埋螺栓，铺设43#轨，轨间留5mm收缩缝及接地线，轨端设挡轨器。
预制梁场龙门吊基础受力验算书(1)
1、龙门吊基础受力计算龙门吊轨道设计为同轨，配备2台100t大龙门吊，2台10t小龙门吊，跨径为30m。
取大龙门吊吊梁时的最不利工况进行计算，自重按照65t，单片T梁自重按照1170kN计算。
龙门吊支腿底座的轮距取8.6m，龙门吊单个底座两轮的距离为51.8cm。
龙门吊基础采用宽50cm，高60cm的条形基础，基础下采用宽100cm，高80cm的混凝土扩大基础,地基承载力要求不小于250Kpa。
70钢轨龙门吊基础断面图1.1 龙门吊基础荷载参数龙门吊基础承受荷载有：吊梁重量、龙门吊自重、条形基础自重、扩大基础自重。
1.1.1吊梁重量单片41mT梁自重1170kN，由2台运梁龙门吊抬吊。
当龙门吊天车距离一端支腿约2m位置时，此支腿底座的轮子受力最大。
此时，每个轮子受力为：kN G 5.2924/11701==1.1.2龙门吊自重龙门吊自重65t ，每个轮子受力为kN G 5.1624/6502==。
1.1.3基础自重荷载传递在钢筋混凝土内按45°角扩散计算。
则荷载传递到基底的作用范围为：宽150cm ，长212cm 。
基础自重G 3=0.6m ×0.5m ×2.12m ×25kN/m 3=15.9kN1.1.4扩大基础自重扩大基础自重G 4=1m ×2.12m ×0.8m ×25kN/m 3=42.4kN 则，龙门吊基础承受荷载为：P =1.2×(G 1+G 2+G 3+G 4)=615.96kN1.2龙门吊基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa 。
根据上面计算得，龙门吊基础承受集中力为P =615.96kN 荷载作用范围为长度a=2.12m ，宽度b=1.2m ，面积A =a ×b =2.12×1.2=2.544m 2基础底面的应力p k =P/A =615.95/2.544=242.12kPa <250kPa满足要求。
龙门吊基础承载力及变形验算
XXXXXXXXXXXX项目预制梁场轨道梁地基基础设计计算书计算：复核：审核：2022年XX月目录1.工程概况 (2)1.1预制梁场简介 (2)1.2场地地层条件 (2)2.计算依据 (3)3.门式起重机 (3)3.1.预制场龙门吊配置 (3)3.2.龙门吊基础 (3)4.龙门吊基础承载力验算 (4)4.1.计算参数 (4)4.2验算过程 (5)5.地基变形验算 (8)5.1最不利工况 (8)5.2验算过程 (8)6.结论与建议 (10)1.工程概况1.1预制梁场简介图1 预制梁场布置图1.2场地地层条件由《XXXX工程地质勘察报告》可知南岸梁场附近的K871+716.5处基底为素填土，基底承载力标准值为260kPa。
基底以下各土层分布及参数见下表：由《XXXX工程地质勘察报告》可知北岸梁场附近的K870+489处基底为粉土，基底承载力标准值为240KPa。
基底以下各土层分布及参数见下表：2.计算依据（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50007-2012）（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG 3363-2019）（4）《80t龙门吊安装、拆除专项施工方案》3.门式起重机3.1.预制场龙门吊配置为满足本项目预制梁板需要，预制梁场采用2台80T龙门吊、1台10T龙门吊，2台80T龙门吊负责预制梁的吊装及移动，最大起重重量为160T（35米箱梁最重边跨边梁重量为122.36t），龙门吊跨径35m，提升高度9m。
1台10T龙门吊负责模板的吊装、混凝土浇筑（最大吊重量为5吨），龙门吊跨径35m，最大提升高度9m。
3.2.龙门吊基础预制场轨道设置两条，80T门吊轨道基础长度约为350米。
南岸预制场轨道：破除老路沥青，直接在水稳面层上浇筑60cm×60cm单层条形基础；北岸预制场轨道坐落在已经施工完成的路床灰土面层上，基础截面尺寸采用40cm×60cm和40cm×110cm双层条形扩大基础。
龙门吊基础基础验算
龙门吊轨道基础验算一、工况描述本工程采用双龙门吊进行吊梁施工，单片预制梁最自重95t，单个龙门吊自重25t，单个龙门吊横宽32m，单侧支退间距6.5m，单个轮箱轴距60cm，龙门吊轨道基础采用T形基础。
二、轨道基础受力分析T形基础所受地基土提供的反力为均布荷载为Q，所受龙门吊单个支腿的作用力为P，如果把T形基础看做T形连续梁，将整个力学模型竖向翻转180°，则龙门吊的支退相当于T形连续梁的支点，地基土的反力可以看做是连续梁受的均布荷载，并且随着支腿的作用力为P不断移动，T形连续梁的每个横断面都将陆续的经受最大弯矩Mmax的考验，因此可以按照T形连续梁进行基础配筋,其受力分析如下图：地基土提供反力 Q龙门吊轨道基础龙门吊支腿反力 P 6.5m龙门吊支腿反力 PM max M max三、龙门吊轨道基础结构形式根据以往的施工经验，我们针对本工程采用的龙门吊及地基土的形式配置如下基础，基础混凝土标号为C25，顶宽30cm，底宽120cm，高度60cm，沿纵向顶板配3根Φ16钢筋，底板配3根Φ16+4根Φ12钢筋，沿横向在底板配置Φ12钢筋，间距为20cm，沿竖矩形截面配置Φ8构造箍筋，间距为20cm。
见下图：四、龙门吊轨道基础受力验算1、纵向配筋验算①底板筋受力验算按照上述受力分析，基础底部所受最大弯矩为龙门吊支腿作用部位，龙门吊单个支腿轴距为60cm，根据基础高度下反45°，则基础底板最不利情况下的受压面积S=（0.6+0.6+0.6）×1.2=2.16m2。
龙门吊单个支腿提供的力F=(2×25+95)/8=18.125t，则最不利情况下地基承载力σ=F/S=18.125×10/2.16=83.91Kn，即为8.391t/m2，根据当地土质情况，进行适当夯实其地基承载力可以达到8t m2～10t/m2，故地基承载力满足要求。
FQ Mmax对最不利情况下的基础受力验算，即基础断成1.8m一节，支腿作用力有双支点变为单支点集中力，则最大弯矩Mmax=ql2/2，其中q=F/1.8=18.125/1.8=10.069t/m=100.69kN/m，l=1.8/2=0.9m，则Mmax=40.78 kN·m。
龙门吊走行轨道基础检算书
****************龙门吊走行轨基础结构设计计算书计算：复核：审核：***********************铺轨基地龙门吊走行轨基础结构设计１．设计计算N上不荷载=N龙门吊+N起吊能力N上部荷载—上部总荷载N龙门吊—两台龙门吊荷载（每台自重44吨）N—两台龙门吊的吊装能力（每台额定起重量为20吨）N上不荷载=57×9.8+16×9.8×2=872.2KN每个龙门吊脚处的轴载为P=872.2/4=218KN设荷载影响范围沿龙门吊走行方向为40cm, 基础宽度为40cm，基础构件厚度为40cm, 走行轨采用50kg/m钢轨, 轨底宽度为114mm, 则基础受力面积为40×114=4560mm²则基础竖向承受的荷载为F＝218000／4560m²=47.8MPa当基础下层处于不稳定状态时, 基础可能处于简支状态,基础采用C30砼, 设计抗压强度为16.5 MPa, 设计抗拉强度为1.5MPa。
基础沿纵向,下边缘弯矩和横截面惯性矩为如图1：M1=218000×200=43600000NmmW1=(1/6)×bh²=400×4002/6=10666666.67mm3取动荷载冲击系数为1.2, 基础下层的弯拉应力为σ=M/Wσ1=43600000×1.2/10666666.67=4.9MPa＞1.5MPa基础沿横向,下边缘弯矩和横截面惯性矩为如图2：M2=218000×200=43600000NmmW2=(1/6)×bh²=500×4002/6=13333333.33 mm3σ=M/Wσ2=43600000×1.2/10666666.67=4.9MPa＞1.5MPa根据计算计算结果，采用C30混凝土基础不能满足龙门架的承重能力。
固采用C30的钢筋混凝土基础。
龙门吊轨道梁地基承载力验算书
附件3龙门吊轨道梁地基承载力验算书基本计算参数○1起吊梁板时龙门吊单边荷载小箱梁梁板重量最大为32.2m3×2.6t/m3=78.9t，由单台100t龙门吊横向起吊承载，每边最大承载g1=789/2=394.5KN；30T梁梁板重量最大为31.01m3×2.6t/m3=80.6t，由两台80t龙门吊承载，以龙门吊将T梁横移到单边时为最不利受力考虑，则每台龙门吊每边最大承载g1=806/2=403KN。
因此龙门吊在纵向边缘上T梁梁板承载最大，承载为g1=403KN。
○2龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道梁承载g2=800/2=400KN。
○3轨道和轨道梁偏安全取每延米自重g3=1×（1.1×0.65+0.35×0.5）×2.5×10=22.25KN/m2、轨道梁地基承载力验算轨道梁采用C30，台阶式设置，上部为宽50cm，高35cm，下部宽110cm，高65cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：轨道梁受压力验算：P=g1+g2+g3=403+400+7×22.25=958.75KN轨道梁砼应力为：σ=γ0P/A=1.4×958.75/7=0.192MPa<[σ]=30MPa（2）轨道梁地基承载力验算地基应力计算:σ=( g1+g2+g3)/A= 958.75÷7÷1=136.96KPa查《工程地质手册》（第三版、中国建筑工业出版社）P493填土地基的评价中表5-4-4，填土为土夹石，压实系数为0.94~0.97时承载力标准值为f k=150~200KPa，可见：σ=136.96KPa<f k=150~200KPa，轨道梁地基承载力满足要求。
（2）轨道梁宽高比验算B 1m /fa 136.96/4000.34m σ=≥==查表得，素砼条形基础的允许宽高比为1.25，则有： tan a =B 1/ H 1＝[（B-B0）/2]／H 1=[（1.1-0.5）/2]／0.65=0.46＜1.25 因此，条形基础的尺寸符合要求。
龙门吊地基基础承载力验算书
关于32T、10T龙门吊地基基础承载力验算报告杭州地铁1号线工程下沙延伸段3标文泽路站~文海南路站(文汇路站)使用32T和10T龙门吊用于左线盾构区间施工，两龙门吊在同轨道运行，地基承载力以32T地基承载进行验算，验算过程如下，请给予审核。
32T龙门吊起重设备总重93.1T，土箱加上土最重为20T，动荷载系数取1.5，则龙门吊自重加土方重量：G=93.1T+20T=93.1+20=113.1T。
龙门吊安装在43Kg/m 轨道上面，轨道下方为35mm宽，厚度为12mm钢板，龙门吊有8个车轮，单侧4个车轮，如下图所示。
本次验算是对龙门吊单侧压力验算，因两侧受力情况一样。
按单侧最不利荷载情况计算基础承载力，验算过程如下：轨道所受的车轮压力大小为：1、龙门吊各轮自重分配:G自重=93.1/8=11.6T2、最不利荷载情况(按土方在龙门吊单侧时考虑)则轨道所受各个龙门吊车轮压力大小为：F单轮=（11.6T+20/4 T）×9.8N/Kg=162.7 KN轨道自重为：43Kg/m×12m=516Kg；则静止时龙门吊负重及轨道对龙门吊下方地面产生的总压力为：P总=F总/S = (4×F单轮+G轨道)/S钢板=(4×162.7KN+5KN)/0.35m×12m=0.156MPa；龙门吊运行时，取动荷载系数为1.5。
则运行时，龙门吊对地面压力为：P动=1.5 P总=0.234MPa。
32T龙门吊轨道基础钢板铺在冠梁上方，冠梁采用C30混凝土浇筑，冠梁下方为地连墙，地基承载力满足要求。
中铁三局杭州地铁1号线工程下沙延伸段3标项目经理部2013年9月29日。
龙门吊地基承载力验算
龙门吊地基承载力验算龙门吊用于盾构区间施工，龙门吊在轨道运行，地基承载力以16T地基承载进行验算，验算过程如下：16T龙门吊起重设备总重40T，管片自重15T，动荷载系数取1.5，则龙门吊自重加管片自重：G=40T+15T=40+15=55T。
龙门吊安装在43Kg/m 轨道上面，轨道下方为35mm宽，厚度为12mm钢板，龙门吊有8个车轮，单侧4个车轮，如下图所示。
本次验算是对龙门吊单侧压力验算，因两侧受力情况一样。
按单侧最不利荷载情况计算基础承载力，验算过程如下：轨道所受的车轮压力大小为：1、龙门吊各轮自重分配:G自重=55/8=6.875T2、最不利荷载情况(按土方在龙门吊单侧时考虑) 则轨道所受各个龙门吊车轮压力大小为：F单轮=（6.875T+15/4 T）×9.8N/Kg=104.125 KN轨道自重为：43Kg/m×12m=516Kg；则静止时龙门吊负重及轨道对龙门吊下方地面产生的总压力为：P总=F总/S = (4×F单轮+G轨道)/S钢板=(4×104.125KN+5KN)/0.35m×12m=0.1MPa；龙门吊运行时，取动荷载系数为1.5。
则运行时，龙门吊对地面压力为：P动=1.5 P总=0.15MPa。
16T龙门吊轨道基础钢板铺在冠梁上方，冠梁采用C30混凝土浇筑，冠梁下方为地连墙，地基承载力满足要求。
龙门吊在井口悬空处采用2根400H钢双拼焊接。
门吊运行时承受弯矩：Max=7m*60000KG/2*9.8N/KG=2.06Mpa单根型钢承受弯矩为Max/2=1.06Mpa＜3.2Mpa满足验算要求！。
龙门吊轨道梁受力验算
1、编制依据《钢结构基本原理》《结构力学》《建筑施工计算手册》《简明施工计算手册》2、工程概况本站为郑州市轨道交通6号线京广中路站，车站全场166.2米，标准段宽22.5米。
两端端头井长14.8米，宽25.5米。
本站计划安装一台10+10t龙门吊，作为垂直运输所用，以配合现场施工。
其轨道基础直接采用车站围护结构冠梁。
由于两端端头井较标准段较宽，故在端头井处需设置两道轨道梁，以便龙门吊能够在端头井上工作。
3、轨道梁设计3.1轨道梁布置轨道梁布置在端头井两侧冠梁上，并往南侧偏300mm。
如图3-1和图3-2所示。
图3.1-1轨道梁平面布置图= = = 5.76cm 4图 3.1-2 轨道梁纵断面布置图3.2 轨道梁截面设计本站龙门吊轨道梁是由 2 根 63c 工字钢及两块钢板焊接形成，其截面如图 3.2-1 所示。
图 3.2-1 轨道梁截面图弹性模量： E = 210 ⨯109 P a惯性矩： I x 工I x 板 = 102250 cm 4bh 3 40 ⨯1.23 12 12移心后的钢板惯性矩：I 移心 = I + a 2 A = 5.76 + 32.12 ⨯ 40 ⨯1.2 = 49465.44 c m 4 x 板 x 板组合后的 2 工 63c 工字钢惯性矩：I=2Ix工+2I移心=303430.88c m4 x板3.3轨道梁计算模型车站围护结构连续梁冠梁设计成轨道梁的受力支柱，跨度14.8m，计算模型见图3.3-1。
图3.3-1轨道梁计算模型图3.3-2轨道梁计算模型（计算器计算模型）4、轨道梁验算4.1截面弯矩计算轨道梁各截面弯矩由梁外受力（龙门吊工作时对轨道梁所施加的力,龙门吊最大轮轨16.7t）和轨道梁自重两个方面共同作用形成。
63c工字钢理论重量：141.189Kg/m12mm厚400mm宽钢板理论重量：7.85⨯103⨯0.4⨯0.012=37.68Kg/mF=F=ql+2F==193472.612N221=727337.212N*m2-F(l-l)=749248.664N*m23-F(l-l)=727337.212N*m2（钢板理论重量7.85g/cm3）q=(141.189⨯2+37.68⨯2)⨯10=3577.38N/mF=16.7⨯103⨯10=167000N两支座处的支座反力：3577.38⨯14.8+2⨯16700012依次计算轨道梁各截面弯矩：M=F l-111M=F l-212M=F l-313ql22ql2ql22131其弯矩图如图4.1-1所示。
预制梁轨道承载力验算
龙门吊轨道承载力验算书2016年10月26日，经总监办、业主、惠清TJ5标项目部三方现场量得已施工的预制梁轨道基础尺寸为80cm厚、130cm宽。
现根据实际结构对对轨道基础承载力进行验算1.1 龙门吊基础验算图7.1 预制场龙门吊立面图（单位mm）1.1.1 受力分析梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。
当起吊最重梁板（112.1t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
1、龙门吊自重：m=45tG1=45×103kg×10N/kg＝450KN2、30m边梁重量：m=40.2m³×2.6t/m³+7.6t=112.1tG2=112.1×103kg×10N/kg＝1121KN集中荷载P= G2/2=1121/2=560.5KN均布荷载q= G1/L=450/31=14.52 KN/m当处于最不利工况时，单个龙门吊受力简图如下：图1.1.1 龙门吊受力简图龙门吊竖向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=722.28KN，N2=288.34KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为7m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：图7.1.1-2 龙门吊侧面受力简图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N （1-5）由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=361.14KN1.1.2 力学建模根据《路桥施工计算手册》p358可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯ (1-6) 其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79； ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr -----------p -s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s -------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b -------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
10t龙门吊基础承载力计算书
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龙门吊基础底承载力计算书10T一、计算说明1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图计算形式：验算截面尺寸基础类型：条基:
剖面
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B = 400 mm, 1'.
H = 400 mm 1 3．荷载值：
23=6.4kN 0.2m×25 kN /m×①基础砼：g=1.281②钢轨：g=1.28×43×10N /kg=0.55kN 2③龙门吊轮压：g=（14+10）÷4×10KN/T=60 kN 3
作用在基础底部的基本组合荷载
F = g+g+ g=66.95KN 3k22 4．材料信息：
混凝土：C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
2 0.6= 0.768 m底面积：A =1.28×
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p = F/A = 66.95/0.768=87.2KPa
kk结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
'.。
龙门吊轨道承载力验算书(2018)
G1=45X103kg义10N/kg= 450KN
2、30m边梁重量：m=40.2m3X2.6t/m3+7.6t=112.1t
G2=112.1X 103kg X10N/kg = 1121 KN
集中荷载P= G2/2=1121/2=560.5KN
均布荷载q=Gi/L=450/31=14.52KN/m
龙门吊轨道承载力验算书
2018年10月26日，经总监办、业主、惠清TJ5标项目部三方现场量得已施工的预 制梁轨道基础尺寸为80cm厚、130cm宽。现根据实际结构对对轨道基础承载力进行验 算1.1 Nhomakorabea门吊基础验算
集中应力
图7.1预制场龙门吊立面图(单位mm)
1.1.1受力分析
梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板(112.1t)且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
当处于最不利工况时，单个龙门吊受力简图如下：
北门吊自直均布荷载14.52 KN加
I
支履勋悭
3100
图1.1.1龙门吊受力简图
龙门吊竖向受力平衡可得到：
N1+N2=qXL+P(1-3)
取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：
N2XL=qXLX0.5L+P义3.511-4)
由公式(1-3) (1-4)可求得N1=722.28KN, N2=288.34KN
图7.1.1-2龙门吊侧面受力简图
受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得
N1=N+N(1-5)
由公式(1-5)得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为
N=361.14KN
1.1.2力学建模
10t龙门吊基础承载力计算介绍模板之欧阳数创编
10T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm,
H1 = 400 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=1.28×0.2m2×25 kN /m3=6.4kN
②钢轨：g2=1.28×43×10N /kg=0.55kN
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k =g2+g2+g3=66.95KN
4．材料信息：
混凝土： C30 钢筋： HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =1.28×0.6= 0.768 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = 66.95/0.768=87.2KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
龙门吊轨道基础验算书
龙门吊轨道基础验算初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼1、荷载计算，荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载空心板混凝土取a=9m³空心板钢筋d=1.4t80T龙门吊自重取b=30t混凝土容重r=26KN/m³安全系数取1.2，动荷载系数取1.4集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN“弹性地基梁计算程序2.0”界面图地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy)As——钢筋截面积M ——截面弯矩H0——有效高度Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa一级钢筋抗拉强度为235 MPa代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm²考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm²的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：此时基底作用力均小于P1，最大正弯矩为153.71，考虑到顶面17cm高的钢轨，底层钢筋有效高度取0.54m，顶层钢筋有效高度取0.20m。
80T龙门吊验算书1
附二：80T龙门吊验算书一、概况惠东至东莞高速公路第一合同段42米T梁吊运施工使用二台80吨龙门吊车，每台龙门长为12.5m（净跨11.0m），宽为3m，由贝雷架拼装而成，贝雷架系由湖南郴州筑路机械厂生产。
42米T梁最大吊重为120吨，每台龙门吊设计的吊梁导梁由六排、每排五片、共30片贝雷架组成，两支腿处的一端由12片贝雷架拼装组成，在支腿处与行走部位用型钢方桁架固定；导梁、支腿和行走部位连接形成一个整体，以提高整机稳定性；龙门吊行走动力由八台同步波箱式电机驱动，每台电机的功率为1.1kW。
二、龙门吊横梁总受力计算1、龙门吊横梁构件重量如下表*注：贝雷架的重量参数由《公路施工手册—桥涵》（下册）查得。
龙门吊横梁构件总重量为：8100+180+21.5+1118+250+504+1920=12093.5kg综合各构件后每延米贝架重量为：G1=12093.5÷〔15×6〕= 134.37kg/m=1.32kN/m。
2、横梁重量：G2=12.5×6×1.32=99.0kN3、支腿重量：G3=3×4×1.32=15.84kN4、龙门吊行走车重量：G4=850（kg/台）×2(台)=1700kg=16.66kN5、吊梁天车重量：G5=460kg/台×2(台)=920kg=9.02kN6、卷扬机重量（含钢丝绳）：G6=2780kg=27.25kN7、每台龙门吊对支腿行走部位荷载：G7=G2+G3+G4+G5+G6= 99.0+15.84+16.66+9.02+27.25=167.77kN8、42米T 梁的重量G T ＝41.47m 3×2600㎏/ m 3＝107822㎏=1056.66kN 。
42米T 梁动载时的重量可计为G T1＝1056.66 kN ×1.10＝1162.3kN 。
(其中1.1为安全系数)三、龙门吊受力分析当42米T 梁起吊时，当天车行走到居中位置时的弯距和挠度达到最大值，受力图示如下：G 吊=G2+（G5+G6+ G T1）/2=99.0+（9.02+27.25+1162.3）÷2=698.3kNa=6.25mb=6.25mL=a+b=12.5m1、横梁挠度校核因贝雷架的结构特征是用16锰铁特殊钢材贝雷桁架连接成整体，一般情况下贝雷架使用在材料的弹性范围内，故其变形为线弹性变形f1，另一部分变形主要是由于销钉与桁架销孔间的间隙而产生的特殊的非线性累加变形，其变形为非线性挠曲变形，系由销子与贝雷架阴阳节头间隙而引起的，实际属于刚体间的位移，当贝雷架安装完成后，在其自重作用下，销结挠曲变形认为已全部完成。
120T龙门吊条形混凝土基础检算书
附件 2：120T 龙门吊条形混凝土基础检算书一、120T 龙门吊条形混凝土基础受力检算 1、计算参数 根据龙门吊结构形式，每个轮子作用的钢轨长度保守计算按 1 米 计。
1 米长 50kg/m 钢轨底面积：0.132×1=0.132 m2 ，重量：50kg。
龙门吊自重为 75t，左右两侧各 2 个轮子，轮距为 5 米。
根据每片梁 197t 知，龙门吊单侧、单轮受力为 P1=197t÷2÷4× 1.015=24.99t；承受自重 P2=75t÷4=18.75t。
1 米范围内最大反力： 24.99+18.75+0.05=43.79T。
基础混凝土标号为 C25。
2、计算依据 混凝土结构设计规范（GB50010-2010）第 6.5 节：板受冲切承载 力计算中规定， 在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋 的板，其受冲切承载力应符合下列规定： r0Fl≤(0.7β hft+0.25σpc,m)η μ mh0 ，公式中：η ：应按下列两个公式计算，并取其中较小值: η 1=0.4+1.2/β s ；η 2=0.5+α s h0/4μ m ; Fl：局部荷载设计值或集中反向设计值； β h：截面高度影响系数：当 h≤800mm 时，取β h=1.0；当 h ≥2000mm 时，取β h=0.9；其间按线性内插法取用； ft：混凝土轴心抗拉强度设计值； σpc,m：临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内； μ m：临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周 边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长； h0： 截面有效高度， 取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； η 1：局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； η 2：临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；1β s：局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺 寸的比值，βs：不宜大于4；当βs＜2时，取βs=2； α s：板柱结构中柱类型的影响系数：对中柱，取α s=40；对边 柱，取α s=30；对角柱，取α s=20； 根据上述公式，假设龙门吊混凝土条形基础为无筋结构，混凝土 条形基础为混凝土板，根据龙门吊基础结构尺寸：地 坪 地 坪C20 混凝土基础 C20 混凝土基础 20cm 3:7土换填120t龙门吊基础断面图（1）、第一层基础宽400mm，高度300mm，得到系数值如下： β s： 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比 值：每个车轮轮压范围按1m长钢轨计，钢轨宽度0.132m,所以 1/0.132=7.58＞2，所以βs取值4；α s：按中柱计，取α s=40； h0：钢筋保护层厚度按 40mm 计，h0=（300-40）=260mm； μ m：其中，扩散角：tgθ =[（400-132）/2]/300=0.44，θ =24 ； 因此临界截面周长：2×[（400-132）/2+132+1000] =2532mm； η ：η 1=0.4+1.2/β s =0.4+1.2/4=0.7； η 2=0.5+α s h0/4μ m =0.5+40×260/（4×2532）=1.527 因此η=0.7； r0 ：取值 0.9； β h：h=300mm≤800mm,因此取值 1.0； ft：C25 混凝土轴心抗拉强度设计值：1.27N/mm2；。
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附件3
龙门吊轨道梁地基承载力验算书
基本计算参数
○1起吊梁板时龙门吊单边荷载
小箱梁梁板重量最大为32.2m3×2.6t/m3=78.9t，由单台100t龙门吊横向起吊承载，每边最大承载g1=789/2=394.5KN；30T梁梁板重量最大为31.01m3×2.6t/m3=80.6t，由两台80t龙门吊承载，以龙门吊将T梁横移到单边时为最不利受力考虑，则每台龙门吊每边最大承载g1=806/2=403KN。
因此龙门吊在纵向边缘上T梁梁板承载最大，承载为g1=403KN。
○2龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道梁承载g2=800/2=400KN。
○3轨道和轨道梁偏安全取每延米自重
g3=1×（1.1×0.65+0.35×0.5）×2.5×10=22.25KN/m
2、轨道梁地基承载力验算
轨道梁采用C30，台阶式设置，上部为宽50cm，高35cm，下部宽110cm，高65cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：
轨道梁受压力验算：
P=g1+g2+g3=403+400+7×22.25=958.75KN
轨道梁砼应力为：
σ=γ0P/A=1.4×958.75/7=0.192MPa<[σ]=30MPa
（2）轨道梁地基承载力验算
地基应力计算:
σ=( g1+g2+g3)/A= 958.75÷7÷1=136.96KPa
查《工程地质手册》（第三版、中国建筑工业出版社）P493填土地基的评价中表5-4-4，填土为土夹石，压实系数为0.94~0.97时承载力标准值为f k=150~200KPa，可见：σ=136.96KPa<f k=150~200KPa，轨道梁地基承载力满足
要求。
（2）轨道梁宽高比验算
B 1m /fa 136.96/4000.34m σ=≥==
查表得，素砼条形基础的允许宽高比为1.25，则有： tan a =B 1/ H 1＝[（B-B0）/2]／H 1=[（1.1-0.5）/2]／0.65=0.46＜1.25 因此，条形基础的尺寸符合要求。