pkpm计算振型个数和周期折减系数(精)
PKPM计算书
目录一. 设计依据 (2)二. 计算软件信息 (2)三. 结构计算简图 (2)四. 结构计算信息 (3)五. 结构基本信息 (4). 荷载与效应组合 (6)1 荷载效应组合 (6)六. 内力计算结果 (11)1. 单工况内力 (11)一. 设计依据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012); 《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010); 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010);二. 计算软件信息本工程计算软件为PKPM 钢结构设计软件(10版V3.1.5-2016年9月9日)。
计算日期为 2016年12月 1日13时41分 7秒。
三. 结构计算简图图1-1 结构简图矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩500X 500-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0矩300X 600-0123456789101112131415161234567891011121234567896350375063501645036003600360010800四. 结构计算信息结构重要性系数: 1.00节点总数: 16柱数: 12梁数: 9支座约束数: 4标准截面总数: 2活荷载计算信息活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重恒载作用下柱的轴向变形: 不考梁柱自重计算增大系数: 0.00 PM建模平面图梁刚度增大系数: 1.20柱混凝土强度等级: C25梁混凝土强度等级: C25梁柱主筋级别: HRB335梁柱箍筋级别: HPB300柱混凝土保护层厚度： 20梁混凝土保护层厚度： 20混凝土梁支座负弯矩调幅系数:0.85地震影响系数取值依据: 10抗规(2010版)地震作用计算: 计算水平地震计算振型数：3地震烈度：7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:1.00地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050五. 结构基本信息节点坐标柱关联号梁关联号标准截面信息. 荷载与效应组合1 荷载效应组合(1)柱子内力的基本组合(2)梁内力的组合值六. 内力计算结果1. 单工况内力柱内力梁内力。
PKPM计算参数-追梦人的日志-网易博客
PKPM计算参数-追梦人的日志-网易博客PKPM计算参数一、总信息1．水平力与整体坐标夹角：一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。
根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。
当计算出来的角度大于15度时，应返填入此项。
2．砼容重：25结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构重度 25 26 273．钢材容重：一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。
4．裙房层数：高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施，因此该层数必须给定。
层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。
5．转换层所在层号：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。
（层号为计算层号）6．地下室层数：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。
当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。
地下室一般与上部共同作用分析；地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。
当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。
当相对刚度为负值，地下室完全嵌固。
7．墙元细分最大控制长度：可取1~5之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。
8．墙元侧向节点信息：内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点。
对于多层结构，应选此项。
外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析分析与设计参数定义一．总信息1.墙元细分最大控制长度：墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，小墙元的边长不得大于给定的限制Dmax，程序限定1.0≤Dmax≤5.0，隐含值Dmax=2.0，Dmax=2.0.对一般工程，Dmax=2.0对于框支剪力墙结构，Dmax=1.5或者1.02.对搜有楼层强制采用刚性楼板假定当计算结构位移比时，需要选择此项。
除了位移比计算，其他的结构分析，设计不应选择此项。
3.墙元侧向节点信息这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口”墙元的变形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但计算量较大。
若选“内部”，这时带洞口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点，是对剪力墙的一种简化模拟，精度略逊于前者，但效率高，实用性好，计算量比前者少。
多层结构—（剪力墙较少，工程规模相对较小）选---出口高层结构—内部4.模拟施工加载3计算竖向力，采用分层刚度分层加载模型，与模拟施工加载1类似，只是在分层加载时去掉了没有用的刚度，使其更接近于施工过程。
计算恒载。
5.考虑偶然偏心如果考虑偶然偏心，程序将自动增加计算4个地震工况，分别是质心沿Y正、负向偏移5%的X地震和质心沿X正、负向偏移5%的Y 地震。
6.考虑双向地震作用若考虑，程序自动对X,Y的地震作用效应Sx，Sy进行修改。
Sx←sign（Sx）√Sx2+（0.85Sy）2Sy←sign（Sy）√Sy2+（0.85Sx）27.计算振型个数一般计算振型数应大于9 ，多塔结构多一些。
但是一个规则的两层结构，采用刚性楼板假定，每块刚性楼板只有三个有效动力自由度，整个结构共有6个有效动力自由度，系统自身只有6个特征值，最多取6个8.活荷质量折减系数计算重力荷载代表值时的活荷载组合值系数，缺省取值与荷载组合中的活荷载组合值系数相同（一般为0.5），如果用户需要，也可以自己修改。
9.周期折减系数为了充分考虑框架结构和框架-剪力墙结构的填充墙刚度对计算周期的影响。
PKPM参数设置(个人总结)
一、PMCAD中设计参数1、考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，【高规5.6.1】设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1。
2、框架梁端负弯矩条幅系数，【高规5.2.3】在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.7~0.8，现浇框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.8~0.9（一般取为0.85），且调幅后的跨中弯矩不应小于按简支计算的跨中弯矩的1/2。
3、保护层厚度，【砼规8.2.1】中有详细规定（新规范保护层厚度指以最外层钢筋的外边缘计算混凝土的保护层厚度）。
4、框架的抗震等级，【抗规6.1.2】中有详细规定（表6.1.2中确定的房屋的抗震等级为丙类建筑的抗震等级，甲、乙类建筑应提高一度查表6.1.2确定其抗震等级，但抗震设防烈度为9度时，乙类建筑的抗震等级应按特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施，丁类建筑允许降低一度采取抗震措施，但已为6度时不应再降低）。
5、抗震构造措施和抗震等级，【抗规3.3.2】建筑场地为1类时，对甲、乙类建筑应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施，对丙类建筑应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施，但抗震设防烈度为6度时仍应按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施。
（1类场地时，丁类建筑抗震构造措施也可降低一度同丙类；2类场地时，甲、乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高一度采取抗震构造措施，丙类建筑按本地区抗震设防烈度采取抗震构造措施，丁类建筑可按本地区抗震设防烈度降低一度采取抗震构造措施；3、4类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高两个等级采取抗震构造措施，丙类建筑7度半和8度半分别按8度9度采取抗震构造措施，丁类建筑7度和8度分别按6度7度采取抗震构造措施）。
6、计算振型个数，【高规5.1.13】计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%（振型数应为3的倍数，与结构的自由度有关，所选振型数不应大于结构的自由度，当结构按侧刚模型分析时，每层的刚性楼板有三个自由度，总自由度为3n，当按总刚模型分析时，每个节点有两个自由度，总自由度为2mn）。
PKPM2010版-参数设置讲解
设计参数遍览——针对PKPM08版修改注：本文所述参数均以2010/03/04版本PKPM程序为准，其他版本程序可作参考。
一、结构模块PMCADPMCAD模块是后续模块TAT-8、TA T、SAT-8、SA TWE、JCCAD的基础，因此其数据的合理程度将直接影响到后续模块数据、计算的合理性。
它的数据检查发现的问题应消除，不能带入后续模块。
这里需要定义的设计参数不多，也比较简单，要在后续模块里检查是否已准确传入。
楼板计算也在该模块完成。
主菜单①建筑模型与荷载输入——设计参数1 设计参数1.1 总信息1.1.1 结构体系：按结构布置的实际状况确定。
分为框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砌体结构、底框结构、配筋砌体、板柱剪力墙、异形柱框架和异形柱框剪，共13种类型。
确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数，进入后续模块尚需调整。
1.1.2 结构主材：钢筋混凝土、钢和混凝土、有填充墙钢结构、无填充墙钢结构和砌体。
一般按结构的实际情况确定，选定结构材料即确定结构设计的相关规范。
型钢混凝土和钢管混凝土结构属于钢筋混凝土结构，而非钢结构。
1.1.3 结构重要性系数：对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，不应小于1.0；对安全等级为三级或设计使用年限为5年及以下的结构构件，不应小于0.9；在抗震设计中，不考虑结构构件的重要性系数。
参考《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）3.2.2条。
1.1.4 底框层数：仅在结构体系为底框结构才显亮，可填1、2、3或4；若选择其他结构体系则变灰。
参考《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第7章多层砌体房屋和底部框架砌体房屋。
1.1.5 地下室层数：当用TA T、SATWE计算时，对地震力、风力作用、地下人防等因素有影响。
PKPM设计参数
PKPM的参数设置如下，如果不正确的地方，请各位老师批评指正。
进入PKPM的第一个菜单，有关轴线等作图方面的就不再介绍了。
设计参数：总信息：结构体系：包括框架结构，框鉴结构，框筒结构，筒中筒结构，剪力墙结构，短肢剪力墙结构，复杂高层结构，砌体结构，底框结构。
结构主材：钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土。
结构重要性系数：1.1，1.0，0.9。
选择要求按照应该按照不同安全等级或使用年限区别。
底框层数：选择底框结构才会有选项，有1，2，3，4个选择，但是根《抗规》第七章，基本上最多两层底层框架。
地下室层数：选项有1，2，3，4个选择。
根据实际情况选择。
与基础相连的最大楼层号：根据实际情况选择自然层号。
梁柱钢筋的砼保护层厚度(mm)：根据《混规》9.2章确定。
框架梁端负弯矩调幅系数：可根据《高规》5.2.3.1条确定，默认0.85。
材料信息：混凝土容重(kN/m3)：根据荷载规范选取，默认25。
钢材容重(kN/m3)：根据荷载规范选取，默认78。
钢结构钢材：根据设计使用情况采用不同的钢材材料有Q235,Q345,Q390,Q420不同选择。
钢截面净毛面积比值：根据实际情况选择，默认0.85。
墙：主要墙体材料：烧结砖，混凝土，蒸压砖，砼砌块，根据实际情况选择。
砌体容重(kN/m3)：根据荷载规范选取，默认22。
墙主筋类别：有HPB235,HRB335,HRB400,RRB400,冷轧带肋550，根据实际情况选择。
墙水平（竖向）分布筋类别：同上墙水平分布筋间距(mm)：默认200。
墙竖向分布钢筋配筋率（%）：默认0.3。
可根据《抗规》6.4.3条确定。
梁柱箍筋：梁柱箍筋类别：有HPB235,HRB335,HRB400,RRB400,冷轧带肋550，根据实际情况选择。
地震信息：设计地震分组：根据《抗规》附录A选择。
一般情况下，地质报告要给出。
地震烈度：根据《抗规》附录A选择。
一般情况下，地质报告要给出。
场地类别：根据《抗规》4.1.6确定。
PKPM电算结果分析
一自振周期的评定 (1)二振型曲线的评定 (3)三地震力的评定 (3)四水平位移的特征 (5)五几个重要的比值 (6)1轴压比 (6)2位移比 (6)3周期比 (7)4刚度比 (7)5剪重比 (8)6刚重比 (8)7有效质量比 (9)一自振周期的评定结构基本自振周期的计算方法有三种：能量法，等效质量法，顶点位移法。
但是有钢筋混凝土框架的经验公式值：第一振型T1=(0.12-0.15)n，第二振型T2=(1/3-1/5) T1，第三振型T3=(1/5-1/7) T1。
详见《高层建筑混凝土结构技术规程》4.2.3，调入PKPM电算结果：考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数有计算的结果知结构的第一振型周期分别为0.7854，0.2524，0.1443，0.1022，0.0841第二振型周期分别为0.7441，0.2421，0.1408，0.1016，0.0831第三振型周期分别为0.6340，0.2065，0.1200，0.0862，0.0709 具体分析见如下结果：计算出的经验值为0.6~0.75 0.15~0.1875 0.1~0.125，由上分析知道所算的结果与理论相差并不是很远，所以结构的构件尺寸基本合理。
二振型曲线的评定有经验知识知在正常的计算下，对于比较均匀的结构，振型曲线应是比较连续光滑的曲线，不应有大的凹凸曲折。
第一振型无零点；第二振型在(0.7-0.8)H处有一个零点；第三振型分别在(0.4-0.5)H及(0.8-0.9)H处有两个零点。
调入PKPM电算结果：第一振型曲线第二振型曲线第三振型曲线上面的图片是一层楼中X方向第一、第二、第三振型投影仅为电算结果中的一个代表由该图知各振型曲线基本光滑，与经验基本一致，说明结构的布局，构件的选取以及荷载的输入基本正确。
三地震力的评定根据目前许多工程的计算结果，截面尺寸、结构布置都比较正常的结构，其底部剪力约在下述范围内：7度，II类场地土：F EK≈(0.03-0.06)G调入PKPM的电算结果：********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量(m) (m) (t) (t)5 1 21.792 12.079 16.800 414.2 12.34 1 21.672 12.015 13.500 685.1 54.93 1 21.672 12.015 10.200 685.1 54.92 1 21.672 12.015 6.900 685.1 54.91 1 21.680 12.016 3.600 689.8 54.9活载产生的总质量 (t): 231.930恒载产生的总质量 (t): 3159.396结构的总质量 (t): 3391.326恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)。
pkpm参数设置
pkpm参数设置一结构布置1、平面布置宜对称，尽量避免L形等凸凹墙体，避免困难时，应满足t/d小于等于0.3否则应设防震缝。
使底层纵横向刚心尽可能与整栋房屋的质心重合。
2、7度设防时，允许7层且高度小于21m,对教学楼等横墙少的6层19m，对砖抗震墙为5层16m。
3、上面砖墙应按轴线上下对齐或基本对齐（每单元砌体抗震墙最多有二道不落在框架主梁，或砼抗震墙上）。
次梁的重力和弯矩应作为主梁的集中力和集中扭矩，并应传递到主梁两端的竖向支承构件，形成附加的地震作用效应；北京市的结构设计技术细则中要求：“允许有1/3道墙体可以不与下部框架梁或抗震墙对齐。
同时，不对齐的墙不能连续超过两道。
4、底层应布置纵、横向尽量连成一体的抗震墙，横墙间距应小于18m。
抗震墙布置原则：均匀、分散、对称、周边。
其他的一些细节诸如：最好在上部砖墙下布墙、宜布在楼梯间周围等。
总层数不超过５层的底层，可以采用嵌砌于框架之间的砌体抗震墙，当采用砖时应先砌墙后浇梁柱（要防止底层商铺随意打墙）。
纵横向抗震墙宜保持一定的距离，最好布置在外围或靠近外墙处，并应尽量避免出现一字形墙体。
为防止角柱的破坏最好在转角处布置混凝土抗震墙，如不能布置则应在该处嵌砌砖围护墙，而且该墙不宜开设门窗洞口；抗震墙基础应应与框架柱基础联合考虑成一体。
5、二层楼盖应现浇且不小于120厚，当150厚时,应配双层筋,以承担部分水平剪力。
6、梁高跨比应在1/4-1/8之间，梁宽应300以上,b/h >0.3，柱宜采用方形截面对称配筋。
二底框计算方法1、满载法:把梁作为单独的受弯构件,上部墙等全荷均作用梁上(结果偏大)。
2、三板两墙法:即只算三层楼板两层墙体的重量，其余层不算（柱和基础算）虽未出过问题,但缺乏科学依据。
3、弹性地基梁法:把墙体视为半无限弹性体，将托梁视为倒过来的弹性地基梁，按三角形竖向荷载计算托梁。
4、墙梁组合规范算法:考虑墙梁大拱效应规范算法，按墙梁组合计算，虽经济合理，但条件太多见如下各条:(1)梁宽不小于300，净跨不小于梁高的4倍，梁高在1/6-1/8；(2)梁底筋应通长，伸入支座不小于锚固长度,接头焊接，箍筋最小8@100，1/5跨内无洞口；(3)托梁通长腰筋2￠14，间距不大于200。
PKPM各项参数设定_xls
设计信息
序 号 1 2 3 4 5 6 7 参数 相关规范 结构重要性系数 梁、柱保护层厚度 《混》 P102 钢构件截面净毛面积比 考虑P-△效应 梁柱重叠部分简化为刚域 按高规或高钢规进行构件设计 钢柱计算长度系数按有侧移计算 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规 8 P89 7.2.16-4条 9 框架梁端配筋考虑受压钢筋 结构中的框架部分轴压比限值按照纯框架 10 《高》8.1.3 P96 结构的规定采用 11 指定的过渡层个数、各过渡层层号 12 柱配筋按单偏压计算 13 柱配筋按双偏压计算 《高》7.2.14-3 P
活荷信息
备注 折减 按缺省值填入 一般填入所有层号，每层均考虑不利布置。 50年取1，100年取1.1
调整信息
备注 0.85 一般取1.0，如未考虑梁活 当采用楼板刚性假定时，可在0.4~1范围内取值，一般为0.4。若 考虑楼板的弹性变形，梁的扭矩不应折减。
为避免连梁开裂过大，此系数不宜取值过水，不宜小于0.55，般 取0.7 梁高小于800，取2；梁高大于800，取1.6~1.8 如果不选，则按5中所述，对全楼指定唯一的刚度系数 一般取1.0， 一般取1.15， 一般取1.25， 存在框支柱时选择，此项暂不起作用 一般调整
根据wmass.out计算结果，按实填入 根据wmass.out计算结果，按实填入 对剪重比在规范限值以内，可取1.0，否则应放大 如果不分段，则分段数填1。如不进行0.2V0调整，应将公段数填 为0。对框剪结构，存在剪力墙的，应调整；其它可填0。 5 2 如果考虑了多振型计算，可不考虑塔楼地震力放大。
荷载公式7422p42矩形为13圆形和椭圆形为08其余查资料p21高442p32一般填入1高3762p19房屋高度不小于150米时考虑一般默认即可一般填入2荷载7421地震信息序号参数相关规范备注砼剪力墙钢框架抗震等级由设防烈度和建筑高度确定计算振型个数10活荷重力荷载代表值组合系数11周期折减系数12结构的阻尼比13特征周期14地震影响系数最大值由结构所在地区和设防烈度两个参数共同控制不用填入默认即可15由结构所在地区和设防烈度两个参数共同控制不用填入默认即可16斜交抗侧力构件方向附加地震数相应角度一般默认即可
PKPM如何调整参数和选用(完整版)
2010版SATWE计算参数选用一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）：免责声明：炒饭个人总结，仅用作参考。
以下内容需与PKPM2010版satwe 说明书结合使用。
参数在PKPM中如何实现需参考satwe说明书。
1、总信息：A、“水平力与整体坐标夹角”，此参数一般不做修改。
而是将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度”。
B、PM里的“混凝土容重”框架取26，剪力墙取27。
(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”联动),故在PM中布置楼面恒载时一般不勾选“自动计算现浇板厚”，恒载输入数值为“人工计算板自重+装修荷载重”。
C、“钢材容重”暂时默认78，未研究。
D、“裙房层数”此参数仅用来判定底部加强区：即对剪力墙和框剪结构PKPM 总是将裙房以上一层作为加强区判定的一个条件。
框架结构均可输入0，其他结构未研究。
此参数包含地下室层数。
（如3层地下室，4层裙房，此参数应输入7。
）E“转换层所在层号”含地下室层数，详见2010satwe说明书，未深入研究。
F、“嵌固端所在层数”自然地面为嵌固端时填“1”，地下室顶板作为嵌固端时填“地下室层数+1”。
G、“地下室层数”按实际输入。
H、“墙元细分最大控制长度”取“1”。
影响计算精度，对含剪力墙的结构有影响。
I、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅在计算位移比和周期比时勾选，其他不勾选。
J、“地下室强制采用刚性楼板假定”勾选。
K、“墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点”此参数本人尚不能合理选择，只把网上比较后的结果贴出来。
勾选该参数后，结构周期减小，连梁内力增大，内力平衡校核轴力。
L、“计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘”勾选。
对于L型、T型等截面形式，垂直于地震作用方向的墙段称为翼缘，平行于地震作用方向的墙段称为腹板，翼缘可以区分为有效翼缘和无效翼缘两部分。
无效翼缘内力计入框架，这对于结构中框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩指标计算，通常更为合理。
PKPM计算书
目录第一章建筑结构总信息 (2)第二章位移信息 (10)第三章周期、地震力与振型信息 (16)第一章建筑结构总信息总信息结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 27.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息: 不计算结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号：MCHANGE= 0 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度是采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.35地面粗糙程度: C 类结构基本周期（秒）: T1 = 1.27是否考虑风振: 是体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 7各段体形系数: USi = 1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC计算振型数: NMODE= 12地震烈度: NAF = 7.50场地类别: KD = 2设计地震分组: 一组特征周期TG = 0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1 = 0.12罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.72框架的抗震等级: NF = 2剪力墙的抗震等级: NW = 5活荷重力荷载代表值组合系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.75结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00是否考虑偶然偏心: 是是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1 到7层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK = 2.00梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85梁设计弯矩增大系数：BM = 1.00连梁刚度折减系数：BLZ = 0.60梁扭矩折减系数：TB = 0.40全楼地震力放大系数：RSF = 1.000.2Qo 调整起始层号：KQ1 = 1 0.2Qo 调整终止层号：KQ2 = 7 0.2Qo 调整上限：KQ_L = 2.00框支柱调整上限：KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0顶塔楼内力放大：RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0 剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ = 1强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0 配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2): JB = 270柱箍筋强度(N/mm2): JC = 270墙分布筋强度(N/mm2): JWH = 270边缘构件箍筋强度(N/mm2): JWB = 270梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋最小配筋率(%): RWV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60设计信息........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度(mm): BCB = 30.00柱保护层厚度(mm): ACA = 30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.17-4: 是抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋: 否荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00活荷载的组合系数: CD_L = 0.70风荷载的组合系数: CD_W = 0.60活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区起算层号LEV_JLQJQ= 1剪力墙底部加强区终止层号, IWF= 2各层的质量、质心坐标信息层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量附加质量(m) (m) (t)7 1 21.431 29.568 27.600 797.6 77.70.06 1 21.226 29.789 23.800 893.9 85.80.05 1 21.226 29.789 20.000 893.9 85.80.04 1 21.226 29.789 16.200 893.9 85.80.03 1 21.195 29.807 12.400 905.4 85.80.02 1 21.195 29.807 8.600 905.4 85.80.01 1 21.295 29.793 4.800 963.0 85.80.0活载产生的总质量(t): 592.464恒载产生的总质量(t): 6253.298附加总质量(t): 0.000结构的总质量(t): 6845.763恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)各层构件数量、构件材料和层高层号塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土) (混凝土) (混凝土) (m)1 1 112(30) 32(30) 0(30) 4.800 4.8002 1 112(30) 32(30) 0(30) 3.800 8.6003 1 112(30) 32(30) 0(30) 3.800 12.4004 1 112(30) 32(30) 0(30) 3.800 16.2005 1 112(30) 32(30) 0(30) 3.800 20.0006 1 112(30) 32(30) 0(30) 3.800 23.8007 1 112(30) 32(30) 0(30) 3.800 27.600风荷载信息层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y7 1 71.88 71.9 273.2 190.50 190.5 723.96 1 67.64 139.5 803.3 179.40 369.9 2129.65 1 63.33 202.9 1574.2 168.11 538.0 4174.04 1 58.81 261.7 2568.5 156.23 694.3 6812.23 1 53.85 315.5 3767.5 143.18 837.4 9994.42 1 48.07 363.6 5149.1 127.91 965.3 13662.71 1 51.74 415.3 7142.6 137.84 1103.2 18958.0各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 777.12 21.13 29.58 48.68 15.90 48.6815.902 1 777.12 21.13 29.58 48.68 15.90 48.6815.903 1 777.12 21.13 29.58 48.68 15.90 48.6815.904 1 777.12 21.13 29.58 48.68 15.90 48.6815.905 1 777.12 21.13 29.58 48.68 15.90 48.6815.906 1 777.12 21.13 29.58 48.68 15.90 48.6815.907 1 777.12 21.13 29.58 48.68 15.90 48.68 15.90各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)层号塔号单位面积质量g[i] 质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1349.60 1.062 1 1275.52 1.003 1 1275.52 1.014 1 1260.73 1.005 1 1260.73 1.006 1 1260.73 1.127 1 1126.32 1.00计算信息计算日期: 2015. 6. 6开始时间: 11:54:36可用内存: 1048.00MB第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 组装刚度矩阵并分解FALE 自由度优化排序Beginning Time : 11:54:41.74End Time : 11:54:42.43Total Time (s) : 0.69FALE总刚阵组装Beginning Time : 11:54:42.44End Time : 11:54:42.99Total Time (s) : 0.55VSS 总刚阵LDLT分解Beginning Time : 11:54:43. 0End Time : 11:54:43. 1Total Time (s) : 0.01VSS 模态分析Beginning Time : 11:54:43. 3End Time : 11:54:43. 4Total Time (s) : 0.01形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSS LDLT回代求解Beginning Time : 11:54:44.49End Time : 11:54:44.53Total Time (s) : 0.04第六步: 计算杆件内力开始时间: 11:54:45活载随机加载计算计算杆件内力结束日期: 2015. 6. 6时间: 11:55: 3总用时: 0: 0:27各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 21.1290(m) Ystif= 29.5537(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 21.2951(m) Ymass= 29.7927(m) Gmass(活荷折减)= 1134.5999( 1048.8046)(t)Eex = 0.0099 Eey = 0.0142Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.4017 Raty1= 1.5034 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 6.7312E+05(kN/m) RJY = 6.1491E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 21.1290(m) Ystif= 29.5538(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 21.1952(m) Ymass= 29.8070(m) Gmass(活荷折减)= 1077.0228( 991.2306)(t)Eex = 0.0039 Eey = 0.0150Ratx = 0.9473 Raty = 0.8924Ratx1= 1.4118 Raty1= 1.4361 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 6.3761E+05(kN/m) RJY = 5.4877E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 21.1290(m) Ystif= 29.5538(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 21.1952(m) Ymass= 29.8070(m) Gmass(活荷折减)= 1077.0228( 991.2306)(t)Eex = 0.0039 Eey = 0.0150Ratx = 0.9930 Raty = 0.9711Ratx1= 1.4914 Raty1= 1.4884 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 6.3313E+05(kN/m) RJY = 5.3289E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 21.1290(m) Ystif= 29.5538(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 21.2264(m) Ymass= 29.7894(m) Gmass(活荷折减)= 1065.5276( 979.7380)(t)Eex = 0.0058 Eey = 0.0140Ratx = 0.8373 Raty = 0.8484Ratx1= 1.2617 Raty1= 1.3038 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 5.3009E+05(kN/m) RJY = 4.5209E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= 21.1290(m) Ystif= 29.5538(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 21.2264(m) Ymass= 29.7894(m) Gmass(活荷折减)= 1065.5276( 979.7380)(t)Eex = 0.0058 Eey = 0.0140Ratx = 1.0006 Raty = 0.9909Ratx1= 1.4257 Raty1= 1.4459 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 5.3039E+05(kN/m) RJY = 4.4796E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= 21.1290(m) Ystif= 29.5538(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 21.2264(m) Ymass= 29.7894(m) Gmass(活荷折减)= 1065.5276( 979.7380)(t)Eex = 0.0058 Eey = 0.0140Ratx = 1.0020 Raty = 0.9880Ratx1= 1.4781 Raty1= 1.5428 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 5.3146E+05(kN/m) RJY = 4.4258E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 7 Tower No. 1Xstif= 21.1290(m) Ystif= 29.5538(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 21.4309(m) Ymass= 29.5679(m) Gmass(活荷折减)=952.9982( 875.2825)(t)Eex = 0.0179 Eey = 0.0008Ratx = 0.9665 Raty = 0.9260Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 5.1365E+05(kN/m) RJY = 4.0982E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------结构整体抗倾覆验算结果====================================================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载1684057.0 7641.9 220.37 0.00Y风荷载629810.2 20298.6 31.03 0.00X 地震1684057.0 56720.3 29.69 0.00Y 地震629810.2 53372.5 11.80 0.00结构整体稳定验算结果====================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比1 0.673E+06 0.615E+06 4.80 68458. 47.20 43.112 0.638E+06 0.549E+06 3.80 57970. 41.80 35.973 0.633E+06 0.533E+06 3.80 48057. 50.06 42.144 0.530E+06 0.452E+06 3.80 38145. 52.81 45.045 0.530E+06 0.448E+06 3.80 28348. 71.10 60.056 0.531E+06 0.443E+06 3.80 18550. 108.87 90.667 0.514E+06 0.410E+06 3.80 8753. 223.00 177.92该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应楼层抗剪承载力、及承载力比值Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y7 1 0.3813E+04 0.3753E+04 1.00 1.006 1 0.5141E+04 0.5040E+04 1.35 1.345 1 0.6367E+04 0.6152E+04 1.24 1.224 1 0.7391E+04 0.7091E+04 1.16 1.153 1 0.9650E+04 0.9498E+04 1.31 1.342 1 0.1051E+05 0.1033E+05 1.09 1.091 1 0.1073E+05 0.1029E+05 1.02 1.00第二章位移信息SATWE 位移输出文件|所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX7 1 472 24.02 23.99 1.00 3800.472 1.52 1.52 1.00 1/2500. 77.7% 1.006 1 399 22.77 22.74 1.00 3800.399 2.70 2.70 1.00 1/1408. 33.3% 1.375 1 326 20.43 20.40 1.00 3800.326 3.60 3.60 1.00 1/1056. 18.9% 1.424 1 253 17.15 17.13 1.00 3800.253 4.28 4.28 1.00 1/ 888. 4.7% 1.373 1 180 13.08 13.06 1.00 3800.180 4.08 4.07 1.00 1/ 932. 10.4% 0.962 1 107 9.07 9.06 1.00 3800.110 4.50 4.50 1.00 1/ 784. 19.4%1 1 34 4.59 4.58 1.00 4800.34 4.59 4.58 1.00 1/1047. 99.9% 0.71X方向最大值层间位移角: 1/ 784.=== 工况 2 === X-5% 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/hDxR/Dx Ratio_AX7 1 472 24.71 23.99 1.03 3800.472 1.57 1.52 1.03 1/2427. 77.5% 1.006 1 399 23.41 22.74 1.03 3800.399 2.78 2.70 1.03 1/1369. 33.3% 1.375 1 326 21.00 20.41 1.03 3800.326 3.70 3.60 1.03 1/1027. 18.9% 1.424 1 253 17.63 17.13 1.03 3800.253 4.40 4.28 1.03 1/ 863. 4.7% 1.373 1 180 13.44 13.07 1.03 3800.180 4.20 4.08 1.03 1/ 906. 10.4% 0.962 1 107 9.32 9.07 1.03 3800.116 4.63 4.50 1.03 1/ 821. 19.3%0.941 1 34 4.71 4.58 1.03 4800.34 4.71 4.58 1.03 1/1020. 99.8% 0.71X方向最大值层间位移角: 1/ 821.=== 工况 3 === X+5% 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/hDxR/Dx Ratio_AX7 1 475 24.67 24.01 1.03 3800.475 1.56 1.52 1.03 1/2433. 77.8% 1.006 1 402 23.38 22.75 1.03 3800.402 2.78 2.70 1.03 1/1368. 33.3% 1.375 1 329 20.98 20.42 1.03 3800.329 3.70 3.60 1.03 1/1027. 19.0%4 1 256 17.62 17.14 1.03 3800.256 4.40 4.28 1.03 1/ 863. 4.7% 1.373 1 183 13.44 13.08 1.03 3800.183 4.20 4.08 1.03 1/ 905. 10.4% 0.962 1 110 9.32 9.07 1.03 3800.110 4.63 4.50 1.03 1/ 820. 19.4%0.941 1 37 4.70 4.58 1.03 4800.37 4.70 4.58 1.03 1/1020. 99.9% 0.71X方向最大值层间位移角: 1/ 820.=== 工况 4 === Y 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/hDyR/Dy Ratio_AY7 1 538 27.36 26.45 1.03 3800.538 1.96 1.88 1.04 1/1943. 66.7% 1.006 1 465 25.72 24.88 1.03 3800.465 3.25 3.13 1.04 1/1170. 29.2% 1.285 1 392 22.93 22.18 1.03 3800.392 4.19 4.05 1.03 1/ 907. 16.4% 1.354 1 319 19.14 18.53 1.03 3800.319 4.87 4.71 1.03 1/ 780. 3.7% 1.303 1 246 14.53 14.06 1.03 3800.246 4.69 4.54 1.03 1/ 810. 8.2% 0.952 1 173 9.94 9.62 1.03 3800.173 5.07 4.91 1.03 1/ 749. 23.8%0.921 1 100 4.88 4.72 1.03 4800.100 4.88 4.72 1.03 1/ 984. 99.9% 0.66Y方向最大值层间位移角: 1/ 749.=== 工况 5 === Y-5% 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/hDyR/Dy Ratio_AY7 1 538 32.92 26.45 1.24 3800.538 2.34 1.88 1.25 1/1623. 66.5% 1.006 1 465 30.97 24.88 1.24 3800.465 3.90 3.13 1.24 1/ 974. 29.2% 1.285 1 392 27.62 22.19 1.24 3800.392 5.04 4.05 1.24 1/ 754. 16.4% 1.354 1 319 23.07 18.53 1.24 3800.319 5.87 4.71 1.25 1/ 647. 3.7% 1.303 1 246 17.51 14.07 1.24 3800.246 5.65 4.54 1.24 1/ 673. 8.2% 0.952 1 173 11.98 9.62 1.24 3800.173 6.12 4.91 1.25 1/ 621. 23.7%0.921 1 100 5.88 4.72 1.24 4800.100 5.88 4.72 1.24 1/ 816. 99.9% 0.66Y方向最大值层间位移角: 1/ 621.=== 工况 6 === Y+5% 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY7 1 472 31.09 26.45 1.18 3800.472 2.18 1.88 1.16 1/1740. 66.9% 1.006 1 399 29.28 24.88 1.18 3800.399 3.67 3.13 1.17 1/1036. 29.2% 1.295 1 326 26.12 22.18 1.18 3800.326 4.76 4.05 1.17 1/ 799. 16.4% 1.354 1 253 21.83 18.53 1.18 3800.253 5.55 4.71 1.18 1/ 685. 3.7% 1.303 1 180 16.58 14.07 1.18 3800.180 5.35 4.54 1.18 1/ 711. 8.2% 0.952 1 107 11.34 9.62 1.18 3800.107 5.79 4.91 1.18 1/ 656. 23.9%0.921 1 35 5.57 4.72 1.18 4800.35 5.57 4.72 1.18 1/ 862. 99.8% 0.66Y方向最大值层间位移角: 1/ 656.=== 工况7 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/hDxR/Dx Ratio_AX7 1 475 3.01 2.99 1.01 3800.475 0.15 0.15 1.01 1/9999. 85.5% 1.006 1 402 2.87 2.85 1.01 3800.402 0.27 0.27 1.01 1/9999. 44.0% 1.435 1 329 2.59 2.58 1.01 3800.329 0.39 0.39 1.01 1/9660. 28.2% 1.564 1 256 2.20 2.19 1.01 3800.256 0.50 0.50 1.01 1/7543. 0.7% 1.553 1 183 1.70 1.69 1.00 3800.183 0.51 0.50 1.01 1/7514. 14.7%1.082 1 110 1.19 1.19 1.00 3800.110 0.58 0.58 1.00 1/6571. 16.0% 1.041 1 37 0.61 0.61 1.00 4800.37 0.61 0.61 1.00 1/7843. 99.9% 0.77X方向最大值层间位移角: 1/6571.=== 工况8 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/hDyR/Dy Ratio_AY7 1 538 9.32 9.32 1.00 3800.538 0.51 0.51 1.00 1/7459. 72.9% 1.006 1 465 8.81 8.81 1.00 3800.465 0.88 0.88 1.00 1/4314. 40.0% 1.335 1 392 7.93 7.93 1.00 3800.392 1.23 1.23 1.00 1/3080. 26.1% 1.484 1 319 6.70 6.70 1.00 3800.319 1.56 1.56 1.00 1/2442. 1.9%1.483 1 246 5.14 5.14 1.00 3800.246 1.59 1.59 1.00 1/2397. 12.2%1.082 1 173 3.56 3.55 1.00 3800.173 1.78 1.78 1.00 1/2136. 21.0% 1.021 1 100 1.78 1.78 1.00 4800.100 1.78 1.78 1.00 1/2703. 99.9% 0.71Y方向最大值层间位移角: 1/2136.=== 工况9 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)7 1 536 -4.706 1 463 -5.775 1 390 -6.204 1 317 -6.313 1 244 -5.942 1 171 -5.651 1 98 -4.92=== 工况10 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)7 1 515 -1.426 1 463 -1.395 1 390 -1.354 1 317 -1.283 1 187 -1.162 1 171 -1.061 1 41 -0.93第三章周期、地震力与振型信息周期、地震力与振型输出文件考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 1.2877 90.49 0.99 ( 0.00+0.99 ) 0.012 1.2152 9.55 0.18 ( 0.17+0.00 ) 0.823 1.1889 178.53 0.83 ( 0.83+0.00 ) 0.174 0.4318 90.59 0.99 ( 0.00+0.99 ) 0.015 0.4102 6.01 0.37 ( 0.37+0.00 ) 0.636 0.4032 177.36 0.63 ( 0.63+0.00 ) 0.377 0.2487 90.87 0.99 ( 0.00+0.99 ) 0.018 0.2386 3.71 0.74 ( 0.74+0.00 ) 0.269 0.2344 172.90 0.27 ( 0.26+0.00 ) 0.7310 0.1707 91.31 0.99 ( 0.00+0.99 ) 0.0111 0.1656 3.15 0.87 ( 0.87+0.00 ) 0.1312 0.1614 169.15 0.14 ( 0.13+0.00 ) 0.86地震作用最大的方向= -89.942 (度)仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 0.04 -4.66 -5.086 1 0.04 -4.91 -5.715 1 0.04 -4.38 -5.094 1 0.03 -3.64 -4.233 1 0.02 -2.76 -3.222 1 0.02 -1.86 -2.171 1 0.01 -0.95 -1.11振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 98.03 14.49 -3310.436 1 107.64 18.37 -3736.725 1 96.77 16.48 -3350.454 1 80.99 13.76 -2795.683 1 61.97 10.73 -2135.952 1 42.36 7.23 -1439.241 1 22.24 3.42 -739.45振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 485.07 -9.77 3378.916 1 512.42 -13.45 3808.195 1 460.32 -12.10 3411.394 1 385.00 -10.12 2844.353 1 293.65 -7.98 2171.922 1 201.07 -5.39 1464.631 1 106.24 -2.46 754.46振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -0.04 4.65 4.936 1 -0.03 3.06 3.315 1 0.00 -0.24 -0.524 1 0.03 -3.42 -4.133 1 0.05 -5.20 -6.122 1 0.05 -4.84 -5.651 1 0.03 -2.96 -3.46振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -168.07 -15.85 3409.806 1 -117.92 -13.25 2483.795 1 2.56 -0.42 -47.774 1 121.59 12.48 -2540.893 1 191.53 20.62 -3996.092 1 181.18 19.48 -3749.621 1 113.28 10.99 -2300.73振型 6 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -291.67 11.14 -3400.226 1 -195.94 10.16 -2443.475 1 8.04 0.68 93.404 1 208.11 -9.03 2573.473 1 324.10 -15.40 4009.262 1 306.00 -14.63 3752.381 1 192.04 -8.04 2303.76各振型作用下X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 0.202 510.003 2443.774 0.095 324.146 550.687 0.068 185.529 66.0810 0.0611 103.7612 15.52各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)7 1 778.98 778.98( 8.90%) ( 8.90%) 2960.13 1315.546 1 699.44 1432.59( 7.72%) ( 7.72%) 8350.51 901.335 1 625.63 1906.24( 6.72%) ( 6.72%) 15391.45 757.424 1 625.04 2266.11( 5.94%) ( 5.94%) 23591.35 613.513 1 644.69 2579.40( 5.37%) ( 5.37%) 32709.37 475.112 1 605.45 2868.00( 4.95%) ( 4.95%) 42699.33 329.511 1 455.20 3082.62( 4.50%) ( 4.50%) 56346.54 194.60抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 2.40%X 方向的有效质量系数: 98.88%============================================================仅考虑Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -4.11 545.90 596.076 1 -4.98 575.87 669.375 1 -4.48 514.06 597.294 1 -3.75 427.34 496.373 1 -2.89 324.00 377.932 1 -1.96 218.02 254.201 1 -1.02 111.60 130.59振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 16.24 2.40 -548.406 1 17.83 3.04 -619.025 1 16.03 2.73 -555.034 1 13.42 2.28 -463.133 1 10.27 1.78 -353.842 1 7.02 1.20 -238.421 1 3.68 0.57 -122.50振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -12.16 0.24 -84.726 1 -12.85 0.34 -95.485 1 -11.54 0.30 -85.534 1 -9.65 0.25 -71.313 1 -7.36 0.20 -54.452 1 -5.04 0.14 -36.721 1 -2.66 0.06 -18.92振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 4.45 -470.46 -499.106 1 3.47 -309.91 -335.265 1 0.07 24.31 52.764 1 -3.32 345.74 417.853 1 -5.37 526.41 619.182 1 -5.09 490.17 571.691 1 -3.15 299.15 350.57振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -17.67 -1.67 358.386 1 -12.39 -1.39 261.055 1 0.27 -0.04 -5.024 1 12.78 1.31 -267.053 1 20.13 2.17 -420.002 1 19.04 2.05 -394.101 1 11.91 1.16 -241.81振型 6 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 13.30 -0.51 155.096 1 8.94 -0.46 111.455 1 -0.37 -0.03 -4.264 1 -9.49 0.41 -117.383 1 -14.78 0.70 -182.872 1 -13.96 0.67 -171.161 1 -8.76 0.37 -105.08各振型作用下Y 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 2716.782 14.003 1.544 905.415 3.586 1.157 264.168 0.789 1.0110 127.3011 0.3312 0.60各层Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 静力法Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)7 1 768.56 768.56( 8.78%) ( 8.78%) 2920.53 1247.266 1 668.40 1384.33( 7.46%) ( 7.46%) 8121.12 832.475 1 598.90 1811.01( 6.39%) ( 6.39%) 14777.80 699.564 1 613.65 2127.86( 5.58%) ( 5.58%) 22404.28 566.643 1 645.08 2414.66( 5.02%) ( 5.02%) 30810.85 438.812 1 610.03 2691.02( 4.64%) ( 4.64%) 40016.92 304.341 1 453.64 2900.68( 4.24%) ( 4.24%) 52665.45 179.73抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比= 2.40%Y 方向的有效质量系数: 98.77%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号X向调整系数Y向调整系数1 1 1.000 1.0002 1 1.000 1.0003 1 1.000 1.0004 1 1.000 1.0005 1 1.000 1.0006 1 1.000 1.0007 1 1.000 1.000。
PKPM-钢结构建模参数
结构类型：根据实际情况选择。
设计规范：对于混凝土构件，程序会自动选用《混凝土结构设计规范》（GB50010）进行设计。
设计控制参数：参考《钢结构规范》《门式刚架规程》等。
对于长细比，当结构类型选择单层钢结构厂房或者多层钢结构时，按照《抗规》（GB50011）规定，柱的容许长细比与其轴压比有关，在建模期间无法确定，程序增加“自动确定容许长细比”选项。
当选中选项后，由程序在内力分析后自动确定柱的容许长细比；当不选中该选项时，由用户交互输入构件的容许长细比。
无吊车，采用砌体墙时，柱顶位移限值应为h/240。
多台吊车组合时的荷载折减系数：参照《荷载规范》表6.2.2选取。
单层厂房阶形柱计算长度折减系数：只有在按照《钢结构设计规范》验算的时候才需要填写。
参考《钢结构设计规范》表5.3.4填写。
门式刚架梁按压弯构件验算平面内稳定性：只有在按照《门规》验算的时候才需要选取。
对于门式刚架的钢梁，是仅按照压弯构件计算强度和平面外的稳定性，还是除此之外还要按压弯构件验算平面内稳定性。
坡度较大时，斜梁轴力较大，这个时候轴力对稳定性的影响就不能忽视了。
（《门规》6.1.6条文说明）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》10.1.1条文说明：当屋面坡度不大于1：2.5时，由于轴力很小，可仅按压弯构件计算平面内强度，而不必验算其在平面内的稳定性。
通常轻钢厂房屋面坡度为5%~10%，均小于1：2.5，这个时候是可以不勾选的。
摇摆柱设计内力放大系数：只有在按照《门规》验算的时候才需要选取。
对于摇摆柱，在计算其强度和稳定性的时候，将柱的轴力设计值乘以该系数进行计算，用于考虑摇摆柱非理想铰接的不利影响。
放大系数可取1.5。
自重放大系数：只在钢构件自重荷载计算时考虑了该选项参数，用钢量计算的时候没有计入。
考虑到端板、加劲肋等节点部分构件增加的重量，一般可取1.15。
钢柱计算长度系数计算方法：只对按《钢规》线刚度比计算柱平面内计算长度系数的时候起作用，有侧移或者无侧移框架的界定，应按《钢规》界定，钢桁架结构应按无侧移计算。
（整理）pkpm一些参数设置及pkpm钢筋输出文件简图.
（整理）pkpm⼀些参数设置及pkpm钢筋输出⽂件简图. 1、⼀般情况下模拟施⼯加载取模拟施⼯加载3⽐较符合逐层施⼯的实际情况。
模拟施⼯加载2则可以更合理的给基础传递荷载。
复杂结构设计⼈员可以指定施⼯次序。
模拟施⼯加载的选择1.⼀次性加载模型，计算时只形成⼀次整体刚度矩阵，⽤于多层2.模拟施⼯加载1.是整体刚度分层加载模型，本层加载对上部结构没有影响，总刚矩阵由构件单刚形成，程序默认算法。
⽤于多⾼层3..模拟施⼯加载2，逐层加载模型，n层会有n个总刚矩阵形成，计算量⼤。
与⼿算接近。
⽤于多⾼层，较少采⽤。
4.模拟施⼯加载3，新版有。
分层刚度分层加载模型，更符合⼯程实际，⾼层⾸选。
5.对有吊车的结构必须⽤⼀次性加载，因为吊车对上部结构有影响，也就是对有上传荷载的结构要⽤⼀次性加载。
6.要知道由于模拟施⼯加载计⼊了施⼯引起的变形，在计算结果输出中各节点在竖荷载作⽤下的节点⼒矩是不平衡的。
只有⼀次性加载下才是平衡的2、修正后的基本风压⼀般就是荷载规范规定的基本风压，对于沿海和强风地带对风荷载敏感的建筑可以在此基础上放⼤10%~20%，门刚中则规定按放⼤5%采⽤。
3、对于⾼度⼤于150M的⾼层混凝⼟建筑才要验算风振舒适度。
结构阻尼⽐取0.01~0.02，程序缺省0.02。
4、侧刚计算⽅法：⼀种简化计算法，计算速度快，但应⽤范围有限，当定义有弹性楼板或有不与楼板相连的构件时（如错层结构、空旷的⼯业⼚房、体育馆等）⽤此法会有⼀定误差；总刚计算⽅法：精度⾼，适⽤范围⼴，计算量⼤。
对于没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的⼯程，两种⽅法结果⼀样。
（以下转贴）“刚性楼板”的适⽤范围：绝⼤多数结构只要楼板没有特别的削弱、不连续，均可采⽤这个假定。
相关注意：由于“刚性楼板假定”没有考虑板⾯外的刚度，所以可以通过“梁刚度放⼤系数”来提⾼梁⾯外弯曲刚度，以弥补⾯外刚度的不⾜。
同样原因，也可通过“梁扭矩折减系数”来适当折减梁的设计扭矩。
pkpm计算振型个数和周期折减系数(精)
pkpm计算振型个数和周期折减系数pkpm计算振型个数和周期折减系数1. 计算振型数NMODE)《抗规》5.2.2条2款，5.2.3条2款；《高规》5.1.13条2款；[耦联取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联取≤层数，参与计算振型的[有效质量系数应≥90％双向地震有扭转，单向地震也有扭转。
结构上某质点（层）有三个自由度：x,y,t,t就是转角反应，不同的是，当不计算扭转偶联的时候，就不考虑转角反应t。
双向地震、单向地震都不考虑扭转偶联的话，就是这样。
就是说，这个时候对于结构，不考虑其转角反应。
结构上的层质点只有2个自由度，要么是x, 要么是y。
最后求出来的地震效应也只是一个方向的反应，要么是x, 要么是y。
程序当然两个方向都算。
都是分开计算的，单独计算的。
当考虑扭转偶联的时候，结构和其上层质点就有三个自由度――不管是单向地震还是双向地震。
计算x方向的地震效应的时候，要考虑其它两个方向效应对x方向效应的影响，而不是只单独考虑x方向效应。
对y,t两个方向也同理。
扭转偶联的时候，单向地震的扭转效应，是考虑振型之间的组合效应。
双向地震扭转效应，是按x、y两个方向的方向组合，见抗规5.2.3-8式。
这个方向组合有一个0.85的系数，sap2k里面是没有这样的方向组合的，只有原始的SRSS组合，即系数是1.0。
etabs中文版里有修正的SRSS组合，是按中国规范的（其实仍是参考美日规范条文得来的）。
老版pkpm有偶联这个选项，设计者可选择偶联也可不选择。
新版没有这个选项，就是说，任何时候都是默认考虑偶联的。
因为考虑扭转效应，就必须进行偶联计算。
所以“扭转偶联效应”就是指“扭转效应”。
当不考虑偶联计算的时候，程序就没法进行扭转效应的分析，而只能人工对内力进行调整（或在程序里嵌套人工内力调整的步骤）。
2.振型组合方法：(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC：《抗规》3.4.3条，5.2.3条；《高规》3.3.1条2款；一般工程选[耦联，规则结构用非耦联补充验算3.周期折减系数TC)框架：砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8；框剪：砖填充墙多0.7-0.8，砖填充墙少0.8-0.9；剪力墙 1.0；《高规》3.3.16条（强条），3.3.17条计算振型个数如何取？计算震型个数：这个参数需要根据工程的实际情况来选择。
钢结构PKPM抗震计算模型四
多高层计算书项目编号：多高层No.1项目名称：多高层目录一、设计依据 (4)二、软件信息 (4)三、结构模型概况 (4)1.总信息 (4)2.楼层信息 (5)3.支座信息 (5)4.材料信息 (6)5.活荷载折减 (7)6.地震信息 (8)7.风荷载信息 (8)8.调整信息 (9)9.设计信息 (9)四、工况和组合 (10)1.工况表 (10)2.组合表 (10)五、质量信息 (10)1.结构质量分布 (11)2.各层质心、刚心、偏心率信息 (12)六、荷载效应 (13)1.地震作用下的基底总反力 (13)2.支座工况反力表 (13)3.支座组合反力表-标准值 (17)4.支座组合反力表-设计值 (23)七、立面规则性 (30)1.楼层刚度 (30)2.楼层薄弱层调整系数 (31)3.各楼层受剪承载力 (32)八、抗震分析及调整 (33)1.结构周期及振型方向 (33)2.各地震方向参与振型的有效质量系数 (37)3.地震作用下楼层剪重比及其调整 (39)九、结构体系指标及二道防线调整 (41)1.竖向构件的倾覆力矩及百分比 (41)2.竖向构件地震剪力及百分比 (43)十、变形验算 (44)1.规定水平作用下的位移比验算 (44)2.地震作用下的楼层位移和位移角验算 (46)3.弹塑性层间位移角 (48)十一、风振舒适度验算 (49)十二、抗倾覆和稳定验算 (50)1.抗倾覆验算 (50)2.整体稳定刚重比验算 (50)十三、时程分析包络结果 (51)1.结构底部地震剪力包络结果 (51)2.楼层剪力包络结果 (51)3.楼层位移角包络结果 (53)4.楼层位移包络结果 (54)5.层间位移包络结果 (56)十四、构件验算结果统计 (58)1.钢构件、方钢管混凝土构件应力比统计 (58)十五、指标汇总 (59)一、设计依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2010）（2016年版）《钢结构设计规范》GB50017-2017二、软件信息3D3S14.0.0三、结构模型概况1.总信息结构材料信息：钢框架，无填充墙结构结构体系：框架结构结构重要性系数：1.00地下室层数：0嵌固端层号：0裙房层数：0转换层层号：0中梁刚度放大系数：按2010规范值取整体指标采用刚性楼板假定：是用于地震效应计算的连梁刚度折减系数：0.70地震位移自动按连梁刚度不折减计算：是2.楼层信息(一)楼层表3.支座信息支座类型说明：N：无约束 R：刚性约束 E：弹性约束D：支座位移 G：间隙约束4.材料信息(一)材料表(二)材料统计图(三)配筋信息(1) 梁、柱、支撑(2) 剪力墙5.活荷载折减楼面梁活荷载折减：不折减活荷载柱、墙活荷载折减：不折减活荷载6.地震信息地震作用计算依据：《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2010）（2016年版）地震作用计算依据：7度(0.10g)场地类别：Ⅱ设计地震分组：第二组特征周期值：0.40多遇水平地震影响系数最大值：0.080罕遇水平地震影响系数最大值：0.500考虑抗侧力构件斜置地震作用：否反应谱：按规范周期折减系数：1.00计算振型数：15振型组合方法：CQC按双向地震作用考虑耦联：否计算竖向地震作用：否结构阻尼比：0.047.风荷载信息建筑结构类型：高层建筑房屋类型：钢结构参考点高度Z0（m）：0.00基本风压：0.55(kN/m2)地面粗糙度：D风压高度变化修正系数η：1.00风荷载计算用阻尼比：0.02考虑顺风向风振影响：是考虑横风向风振影响：否基本周期T1来源：模态分析8.调整信息梁端负弯矩调幅：是框支柱调整系数上限5.00调整与框支柱相连的梁内力：否薄弱层刚度计算方法：抗规方法（V/u）进行最小减重比调整：是最小剪力系数：按《抗规》表5.2.5取值0.2V0调整：程序确定调整系数0.2V0调整系数上限:1.50与柱相连的框架梁端M、V调整：否9.设计信息按高层结构进行内力调整及设计：是考虑P-Δ效应：是仅考虑竖向荷载Pz的影响：否P-Δ力（几何刚度）来源：1.0恒+0.5活考虑框架结构缺陷（假想水平力）：否考虑结构整体缺陷（屈曲模态）：否框支剪力墙结构底部加强区框支柱、剪力墙抗震等级自动提高一级：否地下一层一下抗震构造措施的抗震等级逐层降低至抗震措施四级：否转换层指定为薄弱层：否钢柱计算长度按有侧移计算：是承载力设计时风荷载效应放大系数：1.009度结构及一级框架结构梁柱钢筋超配系数：1.15梁活荷载内力放大系数：1.00梁扭矩折减系数：0.40与剪力墙面外相连的梁按框架梁设计：是连梁按对称配筋设计：是柱剪跨比设计方法：通用方法（M/Vb0）框架柱的轴压比限值按纯框架结构采用：否构造边缘构件设计执行高规7.2.16-4：否约束边缘构件层全部设为约束边缘构件：否构造边缘构件尺寸设计依据：《抗规》GB50011-2010 第6.4.5条位移指标统计时考虑斜柱：是支撑临界角：15.00°四、工况和组合1.工况表2.组合表五、质量信息1.结构质量分布根据《高规》3.5.6条的规定，楼层质量沿高度宜均匀分布，楼层质量不宜大于相邻下部楼层的1.5倍。
PKPM学习摘录
PKPM信息输入一、总信息取值1、混凝土容重宜取27～30.2、周期折减系数T:必须折减，否则使地震作用偏小，填充墙多取小值，填充墙少取大值。
3、计算结构的周期、位移、层间刚度比时，应采用刚性楼板假定。
如楼板开有大洞或楼板不连续，应再按弹性楼板计算结构内力。
4、振型数：采用刚性楼板假定时，平动≤计算层数，耦联≤计算层数×3。
当按弹性楼板计算时，可以超过上述限值。
5、梁刚度增大系数：中梁2，边梁1.5.取1地震作用偏小。
6、梁端弯矩调幅系数：0.8～0.9，一般可取0.85。
7、梁端弯矩考虑柱宽影响：当已填梁端弯矩调幅系数，则不宜再考虑柱宽作为刚域对梁端负弯矩的折减。
8、梁跨中弯矩增大系数：1～1.4，一般填1。
9、梁扭矩折减系数：0.4，填扭矩折减系数对梁扭矩的折减影响效果较小。
10、连梁刚度折减系数：0.5～0.55，取0.5。
11、0.2Q0力调整：框剪结构对框架柱必须调整。
12、小塔楼地震作用放大系数：SATWE,TAT:平动时3～5振型：≤3，6～9振型：≤1.5，耦联时9～11振型：≤3，12～15振型：≤1.5。
13、基本风压：取50年一遇，高度＞60m及对风敏感的结构取100年一遇。
14、地面粗糙度：D类慎用，只有当本工程的四周均有高于本工程的建筑物时，才可填D类。
15、风荷载体型分段数：应分段，一般可每隔3层左右分一段。
只填一段，风荷载偏大。
16、混凝土保护层厚度：梁25（C20时30），柱30，墙20。
17、P-△效应：高层建筑应考虑，多层建筑要考虑也是可以的。
18、偶然偏心：高层建筑计算单项地震时应考虑偶然偏心，按双向地震时就可以不考虑偶然偏心了。
19、活载应考虑不利组合。
20、活载折减系数：仅对部分建筑物适用。
21、柱长度系数计算原则：宜填有侧移。
22、平动与耦联：一般取耦联，但有时平动平动也有可能比耦联不利。
23、柱配筋计算原则：单偏压与双偏压，做两次计算取大值。
PKPM钢结构CAD软件STS中主要参数的设置
PKPM钢结构设计CAD软件STS中主要参数的设置郑远林在钢结构设计工作中，目前普遍利用PKPM的STS/SATWE或同济大学的3D3S等软件进行。
这些软件都需要合理地设置各种参数，方能进行正确的计算，做出安全、经济、合理的设计。
如果先了解了各个参数的含义，熟悉规范在相关方面的规定，就能作出合理的设置。
本文以应用比较普遍的STS为例，总结一些该软件中部分参数设置的经验，说明与其相关的规范条文，并提出一些建议值，希望可以设计人员参考。
部分建议来源于PKPM工程部的书籍，在此一并采纳，方便读者查阅。
一：结构类型参数图1结构类型和设计规范的选项钢结构常用的结构形式主要有：框架、门式刚架、排架、桁架等。
门式刚架是一种应用比较广泛的结构类型。
这里有一个误区，并非《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程（CECS102:2002）》（以下简称《门规》）第1.0.2条中规定的结构才是门式刚架。
不能简单地认为只要是门式刚架，就可以归类为“门式刚架轻型房屋钢结构”；也不能认为只要不满足《门规》的规定，就不能采用门式刚架。
事实上，大多数单层钢结构厂房，都是门式刚架结构。
图1为STS中提供的结构类型和设计规范。
若结构为满足《门规》第1.0.2条规定的轻钢结构，则可以选择“2-门式刚架轻型房屋钢结构”，若为不满足此规定的结构，应按实际工程类型选择“1-单层钢结构厂房”、“3-多层钢结构厂房”或“4-钢框架结构”。
设计规范应根据各个规范的适用范围和实际工程的类型作出选择。
一般来说，满足《门规》适用范围的结构，选择“1-按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102:2002）计算”，其他结构可选择“0-按《钢结构设计规范》（GB50017:2003）计算”。
对于采用冷弯薄壁型钢作为主构件的钢结构房屋，也可选择“2-按《冷弯薄壁型钢结构设计规范》（GB50018）计算”。
结构类型选择“门式刚架轻型房屋钢结构”，体现了轻型房屋钢结构的特点：通过次构件、檩条、金属屋面板和墙面板与主结构的连接，结构具有较强的蒙皮刚度。
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pkpm计算振型个数和周期折减系数pkpm计算振型个数和周期折减系数1. 计算振型数NMODE)《抗规》5.2.2条2款，5.2.3条2款；《高规》5.1.13条2款；[耦联取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联取≤层数，参与计算振型的[有效质量系数应≥90％双向地震有扭转，单向地震也有扭转。
结构上某质点（层）有三个自由度：x,y,t,t就是转角反应，不同的是，当不计算扭转偶联的时候，就不考虑转角反应t。
双向地震、单向地震都不考虑扭转偶联的话，就是这样。
就是说，这个时候对于结构，不考虑其转角反应。
结构上的层质点只有2个自由度，要么是x, 要么是y。
最后求出来的地震效应也只是一个方向的反应，要么是x, 要么是y。
程序当然两个方向都算。
都是分开计算的，单独计算的。
当考虑扭转偶联的时候，结构和其上层质点就有三个自由度――不管是单向地震还是双向地震。
计算x方向的地震效应的时候，要考虑其它两个方向效应对x方向效应的影响，而不是只单独考虑x方向效应。
对y,t两个方向也同理。
扭转偶联的时候，单向地震的扭转效应，是考虑振型之间的组合效应。
双向地震扭转效应，是按x、y两个方向的方向组合，见抗规5.2.3-8式。
这个方向组合有一个0.85的系数，sap2k里面是没有这样的方向组合的，只有原始的SRSS组合，即系数是1.0。
etabs中文版里有修正的SRSS组合，是按中国规范的（其实仍是参考美日规范条文得来的）。
老版pkpm有偶联这个选项，设计者可选择偶联也可不选择。
新版没有这个选项，就是说，任何时候都是默认考虑偶联的。
因为考虑扭转效应，就必须进行偶联计算。
所以“扭转偶联效应”就是指“扭转效应”。
当不考虑偶联计算的时候，程序就没法进行扭转效应的分析，而只能人工对内力进行调整（或在程序里嵌套人工内力调整的步骤）。
2.振型组合方法：(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC：《抗规》3.4.3条，5.2.3条；《高规》3.3.1条2款；一般工程选[耦联，规则结构用非耦联补充验算3.周期折减系数TC)框架：砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8；框剪：砖填充墙多0.7-0.8，砖填充墙少0.8-0.9；剪力墙 1.0；《高规》3.3.16条（强条），3.3.17条计算振型个数如何取？计算震型个数：这个参数需要根据工程的实际情况来选择。
对于一般工程，不少于9个。
但如果是2层的结构，最多也就是6个，因为每层只有三个自由度，两层就是6个。
对复杂、多塔、平面不规则的就要多选，一般要求“有效质量系数”大于90%就可以了，证明我们的震型数取够了。
这个“有效质量系数”最先是美国的WILSON教授提出来的，并且将它用于著名的ETABS程序。
《高层建筑混凝土结构技术规程》的5.1.13-2条要求B级高度的建筑和复杂的高层建筑“抗震计算时，宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应少于塔数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不少于总质量的90%”。
“规范规定要求震型参与质量达到总质量的90%以上”这句话怎么理解？有关振型的几个概念振型参与系数：每个质点质量与其在某一振型中相应坐标乘积之和与该振型的主质量（或者说该模态质量）之比，即为该振型的振型参与系数。
一阶振型自振频率最小(周期最长),二阶,三阶....振型的自振频率逐渐增大。
地震力大小和地面加速度大小成正比,周期越长加速度越小,地震力也越小。
自振振型曲线是在结构某一阶特征周期下算得的各个质点相对位移(模态向量)的图形示意.在形状上如实反映实际结构在该周期下的振动形态。
振型零点是指在该振型下结构的位移反应为0。
振型越高，周期越短，地震力越大，但由于我们地震反应是各振型的迭代，高振型的振型参与系数小。
特别是对规则的建筑物，由于高振型的参与系数小，一般忽略高振型的影响。
振型的有效质量：这个概念只对于串连刚片系模型有效(即基于刚性楼板假定的，不适用于一般结构。
）。
某一振型的某一方向的有效质量为各个质点质量与该质点在该一振型中相应方向对应坐标乘积之和的平方（(∑mx)2）。
一个振型有三个方向的有效质量，而且所有振型平动方向的有效质量之和等于各个质点的质量之和，转动方向的有效质量之和等于各个质点的转动惯量之和。
有效质量系数：如果计算时只取了几个振型，那么这几个振型的有效质量之和与总质量之比即为有效质量系数。
这个概念是由WILSON E.L. 教授提出的，用于判断参与振型数足够与否，并将其用于ETABS程序。
振型参与质量：某一振型的主质量（或者说该模态质量）乘以该振型的振型参与系数的平方，即为该振型的振型参与质量。
振型参与质量系数：由于有效质量系数只实用于刚性楼板假设，现在不少结构因其复杂性需要考虑楼板的弹性变形，因此需要一种更为一般的方法，不但能够适用于刚性楼板，也应该能够适用于弹性楼板。
出于这个目的，我们从结构变形能的角度对此问题进行了研究，提出了一个通用方法来计算各地震方向的有效质量系数即振型参与质量系数，规范即是通过控制有效质量振型参与质量系数的大小来决定所取的振型数是否足够。
（见高规（5.1.13）、抗规(5.2.2)条文说明）。
这个概念不仅对糖葫芦串模型有效。
一个结构所有振型的振型参与质量之和等于各个质点的质量之和。
如果计算时只取了几个振型，那么这几个振型的振型参与质量之和与总质量之比即为振型参与质量系数。
由此可见，有效质量系数与振型参与质量系数概念不同，但都可以用来确定振型叠加法所需的振型数。
我们注意到：ETABS6.1中，只有有效质量系数（effective massratio）的概念，而到了ETABS7.0以后，则出现了振型质量参与系数（modal participatingmass ratio），可见，振型参与质量系数是有效质量系数的进一步发展，有效质量系数只适用于串连刚片系模型，分别有x方向、y方向、rz方向的有效质量系数。
振型参与质量系数则分别有x、y、z、rx、ry、rz六个方向的振型参与质量系数。
注释：1）这里的“质量”的概念不同于通常意义上的质量。
离散结构的振型总数是有限的，振型总个数等于独立质量的总个数。
可以通过判断结构的独立质量数来了解结构的固有振型总数。
具体地说：每块刚性楼板有三个独立质量Mx,My,Jz；每个弹性节点有两个独立质量mx,my；根据这两条，可以算出结构的独立质量总数，也就知道了结构的固有振型总数。
2）若记结构固有振型总数是NM，那么参与振型数最多只能选NM个，选参与振型数大于NM是错误的，因为结构没那么多。
3）参与振型数与有效质量系数的关系：3-1)参与振型数越多，有效质量系数越大；3-2)参与振型数 =0 时，有效质量系数=03-3)参与振型数 =NM 时，有效质量系数=1.04）参与振型数 NP 如何确定？4-1）参与振型数 NP 在 1-NM 之间选取。
4-2）NP应该足够大，使得有效质量系数大于0.9。
有些结构，需要较多振型才能准确计算地震作用，这时尤其要注意有效质量系数是否超过了0.9。
比如平面复杂，楼面的刚度不是无穷大，振型整体性差，局部振动明显的结构，这种情况往往需要很多振型才能使有效质量系数满足要求。
看看你的SATWE计算书里面，在周期的计算里面有一个计算结果，分为X方向和Y方向，分别给出了两个方向的计算结果，只有两个方向都达到了90%以上，才能说明你的震型数取得足够了关于对计算振型个数的要求：规范要求如下：《抗规.条文》：振型个数一般可以取振型参与质量达到总质量90%所需的振型数。
《措施》8.8.4：振型数的多少与结构层数及结构形式有关，高层建筑地震作用振型数应至少取9；当考虑扭转耦连计算时，振型数不应小于15；对多塔结构则振型数不应小于多塔数×9，且计算振型数应保证振型参与质量不小于总质量的90%。
《手册》：一般计算振型数应大于9，多塔结构计算振型数应取更多些，但不能超过结构固有振型数（一般为层数的3倍）。
振型个数不是简单的与结构的层数有关。
对一般规则的结构，结构振型个数在刚性楼板假定的情况下，是结构层数的3倍，即每层3个，两个平动振型和一个转动振型。
然而，有些振型可能是局部振型（可以在WZQ.out文件中看出，也可在SAT12结构整体空间振动简图中逐阶演示出来），其阶数低，但对地震作用的贡献却较小。
而要满足振型参与质量达到总质量的90%以上，即基底的地震剪力误差已经很小，才可以认为所取振型个数已满足。
也就意味着只取到这个振型是不足够的，需要再取振型以满足要求。
振型参与质量不少于总质量的90%以上时，我们认为计算的地震力足够了，小于这个数，我们认为地震力偏小了；震型参与质量不小于90％，是为了保证震型分解反映谱法的到的结果不至于失真本身震型分解反映谱也是一种近似的计算。
1.计算振型数NMODE)《抗规》5.2.2条2款，5.2.3条2款；《高规》5.1.13条2款；[耦联取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联取≤层数，参与计算振型的[有效质量系数应≥90％2.振型组合方法：(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC：《抗规》3.4.3条，5.2.3条；《高规》3.3.1条2款；一般工程选[耦联，规则结构用[非耦联补充验算3.周期折减系数TC)框架：砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8；框剪：砖填充墙多0.7-0.8 ，砖填充墙少0.8-0.9；剪力墙 1.0；《高规》3.3.16条（强条），3.3.17条。