AO生化池计算

AO工艺设计计算

A 2 / O 工艺生化池设计设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s进出水水质要求表进出水水质指标及处理程度三、设计参数计算① . BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/（kgMLSS ·d ）② . 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③ . 污泥回流比R=50%④ .混合液悬浮固体浓度（污泥浓度） ⑤ . TN 去除率 ⑥ .内回流倍数四、 A 2/O 曝气池计算 ① .反应池容积 ② .反应水力总停留时间 ③ .各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝ 1： 1：4 1114 2.33h ，池容 V 4252666 1114 2.33h ，池容 V 4252666414 9.34h ，池容 V 4 42526④ .校核氮磷负荷厌氧池停留时间 t 缺氧池停留时间 t 好氧池停留时间 t3 7087.7m 3； 37087.7m 3； 28350.6m 3。

好氧段TN负荷为：Q ?TN0 73500 30.90 0.024kgTN / kgMLSS d X ?V3 3333 28350.6厌氧段TP 负荷为：Q ?TP0 73500 5.40.017kgTN / kgMLSS d X ?V1 3333 7087.7① 剩余污泥量：X ,(kg/d)式中：取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率K d 0.05，代入公式得：=5395kg/d则：湿污泥量：设污泥含水率P=99.2%则剩余污泥量为：⑤.反应池主要尺寸反应池总容积：V=42526m3设反应池2 组，单组池容积：V =V21263m32有效水深5m，则：S=V/5=4252.6 m2取超高为1.0m，则反应池总高H 5.0 1.0 6.0m生化池廊道设置：设厌氧池1 廊道，缺氧池1 廊道，好氧池4 廊道，共6 条廊道。

廊道宽10m。

则每条廊道长度为L S 4252.670.88m ，取71mbn 10 6尺寸校核L 717.1， b 102b 10 h 5 查《污水生物处理新技术》，长比宽在5~10间，宽比高在1~2 间可见长、宽、深皆符合要求五、反应池进、出水系统计算1) 进水管单组反应池进水管设计流量Q1Q max 0.850.425m3/ s12 2 管道流速v 1.0m / s管道过水断面面积 A Q1 /v 0.425/1.0 0.425m2取进水管管径 DN800mm2) 回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量设管道流速 v 1 0.85m/ s 管道过水断面积管径取出水管管径 DN800mm3) 出水管单组反应池出水管设计流量设管道流速 v 1 0.8m/s管道过水断面积管径取出水管管径 DN1200mm六、曝气系统设计计算1. 需氧量计算碳化需氧量：硝化需氧量：反硝化需氧量：去除 1kg BOD 5 的需氧量为：2. 标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。

合成总氮 Nw
=
被氧化氨氮
=
所需脱硝量
=
NT
=
反硝化速
2 率qdn,T
=
3
缺氧区容积
容积 V2
=
225.3 mg/L -193.3 mg/L
-200.3 mg/L
NW
0.124
Y(S0 S) (1 K dc )
-10.0 kg/d 0.076
kgNO3-N/kgMLVSS
-47.3 m3
停留时间 t
=
-22.7 h
4 5 （四）供气管道 1
2
（三）曝气池总容积
1 总容积 V
=
2 总泥龄 θ
=
346.0 m3 10.66 d
（四）碱度校核
1 剩余碱度 SALK1
=
1431.4 mg/L >100mg/L（以CaCO3计）
（五）回流比
1 污泥回流R
回流污泥浓度XR =
R
=
2
混合液回流比R内
脱氮率 ηN
-46.9 kgO2/d
-28.6 kgO2/d 8.4 kgO2/h 0.8 kgO2/kgBOD 11.8 kgO2/h
3.8 m 138.54 kPa
9.12 mg/L 12.6 kg/h 17.6 kg/h 3.5 m3/min 4.9 m3/min
0.002 Mpa 0.038 Mpa
即0.2m，据实际情况
（七）回流污泥渠、管道
1
回流污泥量Q
=
2.083333 m3/h
流道面积 A
管径 D
2
回流混合液量Q
流道面积 A
管径 D

生化组合池计算说明书(教学参考)

生化组合池计算说明书、1、生化系统曝气量1）汽水比取1:300则需曝气量为350×300÷24=4375m³/h一级硝化与二级硝化曝气量按9:1配比2）需氧量的核算设备选取：鼓风机的参数为37.7m³/min，（2用1备）37.7×60×2=4524m³/h4524m³/h>4375m³/h，满足其需求。

3）喷嘴数量确定一级硝化分一级硝化池A和一级硝化池B，每个池子两个射流曝气器。

二级硝化池有1个射流曝气器。

每个曝气头按50m³/h曝气量算。

则每个射流曝气器的曝气头数为：37.7×60÷5÷50≈9个现设备表：一级硝化射流曝气器，专用负压免维护式，9路（满足要求）二级硝化射流曝气器，专用负压免维护式，5路。

（考虑到主体污染物去除主要是在一级AO阶段，所以二级硝化曝气量适当减小，将剩余部分曝气量分配到中间水池，做穿孔曝气用，防止中间水池污泥沉降）2、一级硝化液回流比n的确定，（二级不做硝化液回流）在一级AO阶段，总N的去除效率定位95％，则,从而确定n=15.6，硝化液回流泵的流量Q=350÷2÷24×15.6=113.7m³/h设备选取：硝化液回流泵，卧式离心泵，Q=150m³/h，H=7m，Pn=5.5kW（满足其要求）3、中间沉淀池穿孔曝气管的计算曝气量按0.015m³/(min.㎡)计算，系数取2,主管流速10~15m/s,支管流速4~5m/s,则需氧量约为4×7.5×0.015×2×60=54m³/h主管管径为D==0.044m，取de50的管径。

支管开孔数量的确定，穿孔管穿孔直径取3~5mm，考虑堵塞情况，取5mm的孔径，穿孔曝气管采取双侧对角开孔，孔中心与管中心夹角为45°。

(完整word版)AAO工艺设计计算

4.2 设计计算本工艺是采用池体单建的方式，各个池子根据厌氧—好氧-缺氧活性污泥法污水处理工程技术规范［20］进行设计计算。

4.2。

1 厌氧池设计计算（1）池体设计计算 a 。

反应池总容积(4—1）式中：t p —— 厌氧池水力停留时间，h ； Q -— 污水设计水量，m 3/d ； V p —— 厌氧池容积，m 3；3150024200008.1m V p =⨯=b.反应池总面积h VA =(4-2)式中：A --——--反应池总面积，2m ; h —---——反应池有效水深,m ；取4m 237541500m A ==c 。

单组反应池有效面积NAA =1 (4—3）式中:1A -—--—-每座厌氧池面积，2m ;N —----—厌氧池个数,个；21m 5.1872375==A d.反应池总深设超高为h 1=1。

0m ，则反应池总深为：mH 0.50.10.4h h 1=+=+=e 。

反应池尺寸 mm m H L B 57.1115⨯⨯=⨯⨯（2）进、出水管设计24Q t V p p ⨯=s m Q Q /204.02408.023max 1===sm Q Q /408.034.02.12.13max max '=⨯==()11Q R R Q i ++=321)2(gmb Q H =a 。

进水设计进水管设计流量s m Q /34.03max =，安全系数为1。

2 故分两条管道，则每条管道流量为: 管道流速v = 1。

4m/s ，则进水管理论管径为：mm m Q 429429.04.1204.044d 1==⨯⨯==ππν（4—4）取进水管管径DN=450mm 。

反应池采用潜孔进水，孔口面积21v Q F =（4—5）式中：F ———--—每座反应池所需孔口面积,2m ；2v —-——-—孔口流速（m/s)，一般采用0。

2—1.5s m /,本设计取2v =0。

2s m /202.12.0204.0m F ==设每个孔口尺寸为0.5×0.5m,则孔口数为(4—6）式中：n --—---每座曝气池所需孔口数，个； f —————-每个孔口的面积,2m ;个个，取508.45.05.002.1==⨯=n nb 。

生化池(好氧池)曝气量设计计算及方案

理论需氧量计算(实际传氧速率，Actual Oxygen Rate，简称AOR)O=a'QLr+b 'VN'+4.57 QΔNH3-Na'—氧化每公斤BOD需氧量(kgO2/kgBOD)，一般取值0.42~0.530.48 b'—污泥自身氧需氧率(1/d，亦即kgO2/kgMLVSSd)，一般取值0.188~0.110.14 Lr—去除的BOD浓度，kg/m30.17 Q—进水设计流量，m3/d2000 V—曝气池容积，m3500 N‘—混合液挥发性悬浮物(MLVSS)浓度，kg/m3，=fN，f—0.7~0.8 2.25 O—理论需氧量，kgO2/d320.7实际状态需氧量(标准传氧速率，Standard Oxygen Rate，简称SOR)O'=OCs/[α(βCsm-Co)*power (1.024,(T -20))]Ea—氧利用率0.2Ot—曝气池逸出气体中含氧，%，Ot==21*(1-Ea)/(79+21*(1-Ea))17.537Csw—清水表面处饱和溶解氧(mg/L)，温度为T℃，实际计算压力Pa8.4Cs—标准条件下清水中饱和溶解氧，等于9.17mg/L9.17H—曝气池有效水压，MPa0.55Pb—曝气装置处绝对压力，kg/cm2,Pb=H-0.03+1.033 1.553Csm—按曝气装置在水下深度处至池面的平均溶解氧值，Csm=Csw(Ot/42+Pb/2.068)9.815T—混合液温度，℃，一般为5~30℃102518α—混合液中Kla值之比，即Kla污/Kla清，一般为0.8~0.850.8β—混合液的饱和溶解氧值与清水的饱和溶解氧之比，一般为0.9~0.970.9O‘—实际状态需氧量，kgO2/d682478564实际供气量，Gs=O'/0.3Ea，m3/d11364.7217962.68339400.67718风机风量，m3/min867风机功率，N=2.05GsP/75n(kW)，P—风压，kg/cm2，n—风机效率，一般为0.7~0.8545生化池（好氧池）曝气量设计计算及方案风机数量，台222单台风机风量，m3/min433气水比 5.68 3.98 4.70。

AO生化池计算

8000 mg/L 100% 62.5% 167%
取SVI=150 一般取50%-100%
取200%，求除磷系统R内同理
= = = =
762.7 510 1272.7 0.61
kg/d kg/d kg/d kg/d
惰性物质及沉淀池固体流失去除1kgBOD产生干污泥量
= = = = = =
625 0.25 562 1042 0.36 679
A1O工艺主要计算（动力学计算法）原始条件：（生物除氮） 1 设计流量 Q = 15000 m3/d 2 进水BOD S0 = 160 mg/L 3 出水BOD Se = 20 mg/L 4 进水TSS X0 = 180 mg/L 5 出水TSS Xe = 20 mg/L 6 进水总氮 TN = 40 mg/L 7 出水总氮 TN = 15 mg/L 8 9 10 11 12 13 14 进水氨氮出水氨氮 VSS/TSS 进水碱度 pH 水温混合液 NH3-N NH3-N SALK = = = = = = = 30 8 0.7 280 7.2 14 4000 mg/L mg/L mg/L ℃ mg/L
N W 0.124
Y (S 0 S ) (1 K d c )
4 5 （四）供气管道 1
kgNO3-N/kgMLVSS 2
（三）曝气池总容积 1 总容积 V 2 总泥龄 θ （四）碱度校核
= =
4993.0 m3 16.24 d
1
剩余碱度 SALK1
=
181.5 mg/L
>100mg/L（以CaCO3计）
（五）回流比 1 污泥回流R 回流污泥浓度XR R 2 混合液回流比R内脱氮率 η N R内（六）剩余污泥量 1 生物污泥 Px Ps 2 剩余污泥 Δ X 3 单位BOD产干污泥（七）回流污泥渠、管道 1 回流污泥量Q 流道面积 A 管径 D 2 回流混合液量Q 流道面积 A 管径 D

AO生物池厌氧缺氧好氧计算书

工艺计算（一）序号（二）水质参数CODcrBOD5TSS NH-N3TKN NO3- -NTNTPPH碱度Tmax Tmin 污水处理一设计参数进水水量项目符号公式计算值单位备注工程设计规模Q =70003m /d总总变化系数K z= 1.47平均日、平均时流量Q h=Q总/24=291.6673m /hQ s=Q h/3600=0.081023m /s最高日、最高时流量Q =Q*K =428.753max h z m /h=Q max/3600=0.11913m /s进出水水质进水指标（ mg/L）符号出水指标（ mg/L）符号去除率%备注400COD50COD87.5t te120S010S e91.6666666790%~95% 220T SS10T S95.4545454525N o5N a8035N k5Nke85.7142857101035N t15N te57.1428571460%~85%3P t0.5P te83.333333336~96~9280S ALK20℃14℃A2O生物反应池（厌氧 / 缺氧 / 好氧）（一）序号（二）判断是否可采用A2 O工艺项目符号公式BOD/TN（碳氮比）k =S /N=510 tBOD5/TP（碳磷比）k2=S0 /P t =A2O生物反应池容积计算 ( 污泥负荷法）去除水中B OD5,N和PA2/O生物反应池设计流量Q=Q总=BOD污泥负荷N=5混合液悬浮物固体浓度M LSS X=污泥回流比R=脱氮率ηN=N t -N te /N t =混合液回流比R内=ηN/ （1- ηN）==取值2V=Q （ S o S e）A O生物反应池有效容积NX计算值单位备注3.42857≥440≥1770003m /d0.08kgBOD/(kgMLSS5·d)0.1~0.23500mgMLSS/L3000~4000mg/L1100%回流0.5714360%~85%1.33333100%~400%2200%27503m（三）A2O生物反应池总停留时间厌氧 / 缺氧 / 好氧段停留时间之比厌氧区停留时间缺氧区停留时间好氧区停留时间厌氧区有效容积缺氧区有效容积好氧区有效容积校核氮磷负荷=HRT==k3=HRT=1HRT=2HRT3=V厌=V缺=V好=取值V/Q=24×HRT=HRT*1/（1+2+8）=HRT*2/（1+2+8）=HRT*8/（1+2+8）=V*1/（1+2+8）=V*2/（1+2+8）=V*8/（1+2+8）=27503随停留时间需要确定m0.39286d9.42857h1:2:80.85714h1.71429h6.85714h2503m5003m20003mQN t0.05N0.035 kgTN/(kgMLSS d)XV 好厌氧段总磷负荷（四）剩余污泥量计算污泥总产率（增殖）系数MLSS中MLVSS所占比例内源代谢系数 ( 污泥自身氧化率 )生物污泥产量非生物污泥产量剩余污泥产量（五）碱度校核K P=QP t＜0.06 ，符合要求0.024 kgTP/(kgMLSS·d)XV 厌Y=0.6kgMLSS／kgBOD0.3~0.65f=0.7kgMLVSS／kgMLSS0.7~0.8K d=0.05d-1P =YQ（S-S ）-k VfX=125125g/dx o e d=125.125kg/dP s=Q（ T ss-T s）× 50%/1000=735kg/d△ X=P X+P S=860.125kg/d生物污泥中含氮量每日微生物同化 ( 合成 ) 作用除氮量被氧化的N H3-N的量所需脱硝量需要脱去的硝态氮总量氧化 1mgNH3-N消耗碱度氧化 NH3-N消耗总碱度去除 1mgBOD产生碱度5去除 BOD产生的总碱度5还原 1mgNO-N产生碱度3还原 NO-N产生总碱度3剩余碱度（六）A2O生物反应池尺寸计算反应池组数单组反应池池容单组反应池有效水深单组反应池有效面积单组推流式反应池廊道数量廊道宽度单组反应池宽度单组反应池长度校核宽深比校核长宽比反应池超高反应池总高（七）反应池进、出水管渠计算反应池总进水管设计流量进水管流速进水管截面积k4=N w==N NH=N N=N T=S ALK1=S ALK2=SALK3=SALK4=SALK5=SALK6=S ALK7=n=V单=H=S单=n1=B=W=L==k4=k5=H1=H2=Q0=v=S=P x×k4=N w×1000/Q=N t -N a -N w=N t -N te -N w=Q×N N/1000=S ALK1×N NH=S ×（S-S ）=ALK3o eS ×N=ALK5NS ALK-S ALK2+S ALK4+S ALK6=V/n=V单/H=B×n=1S单/W=取值B/H=L/B=H+H1=Q =sQ0/v=0.124以12.4%计15.5155kg/d用于生物细胞合成2.2165mg/L27.7835mgNH-N/L317.7835mgN0-N/L3124.485kgN03-N/d7.14mg/mgNH-N3198.374mg/L0.1mg/mgBOD511mg/L3.57mg/mgNO-N363.4871mg/L156.113mg/L＞100mg/L(CaCO计)32组31375 m5m2275 m2个9m18 m15.2778m62.5m1.81~26.944445~100.5m0.5~1.0m5.5m0.081023m /s0.8m/s0.7~2.0m/s0.101272m进水管直径校核管道流速回流污泥管设计流量回流污泥管流速回流污泥管截面积回流污泥管直径4 SD=π0.35909m=取值 0.6m DN600 v1=Q 01πD20.28654m/s0.7~2.0m/s4Q =R×Q=0.08102310m /sv=0.8m/s0.7~2.0m/s S=Q0/v=0.101272mD=4 S0.35909mπ=取值0.6m DN600单组生物反应池进水孔设计流量进水孔流速进水口过水断面积进水孔边长出水堰流量出水堰宽出水堰堰上水头流量系数过堰流量出水孔过流量出水孔流速出水孔过水断面积出水孔边长出水管设计流量出水管流速出水管截面积出水管直径校核管道流速（八）曝气系统设计计算BOD5分解速度常数BOD试验时间5去除B OD5需氧量剩余污泥中 BOD氧当量碳化需氧量去除N H3-N需氧量剩余污泥 NH-N氧当量3硝化需氧量反硝化脱氮产生氧量好氧池实际总平均需氧量好氧池实际总最大需氧量去除1kgBOD需氧量520℃清水溶解氧饱和度T℃清水溶解氧饱和度标准大气压压力修正系数好氧池中溶解氧浓度污水与清水传氧速率比污水与清水中饱和溶解氧之比微孔曝气器距池底微孔曝气器安装深度微孔曝气器出口处压力微孔曝气器氧转移效率Q2=v2=A=L孔==Q3=B堰=H=m=Q堰=Q4=v3=A出=L孔出==Q5=v4=S=D==v5=k=t=D o1=D o2=D o3=D N1=D N2=D N3=D N4=AOR==AOR max==AOR =BODC s(20) =Cs(14)=p标=ρ=C L=α=β= H4=H5=p b=E A=（1+R）Q/n=0.0810230m /s0.6m/sQ /v2=0.1350322mA0.36747m取值0.6m（1+R+R ）Q /n=0.162043内0m /sB=9m0.083m0 .00270.437530 .405H33m B 堰 2 g H 20.41708m /sQ =0.162043m /s30.6m/sQ /v3=0.2700624mA0.51967m取值0.9mQ =0.1620433m /s0.8m/sQ5 /v 4=0.202552m4 S0.50783mπ取值0.8mQ 5120.32236m/sπ D40.23d-15dQ(S0S e )1126.78kgO2 /d1000 (1 e kt )1.42 ×P =177.678kgO /dX2D o1-D o2=949.102kgO2 /d4.6Q(N t -N a)/1000=966kgO2 /d4.6 ×12.4%×P =71.3713kgO /dX2D N1-D N2=894.629kgO2 /d2.86 ×N =356.026kgO /dT2D03+D N3-D N4=1487.71kgO2 /dAOR/24=61.9877kgO2 /h1.4 ×AOR=2082.79kgO2 /dAOR max/24=86.7828kgO2 /h1000AORQ ( S0 S e ) 1.93209kgO2 /kgBOD9.17mg/L10.17mg/L101300Pa12mg/L0.820.950.2mH-H4= 4.8mp +9800×H=148340Pa标50.221(1E A )79 21(1E A )由进水竖井潜孔进假设为正方形孔取值保证过堰流量≈Q3DN8000.7~2.0m/s合成细胞，未耗氧合成细胞，未耗氧查表附录十二查表附录十二当地气压比标准气压根据安装要求定由设备性能参数定空气出池时氧的百分比好氧池溶解氧饱和度好氧池标准状态总平均需氧量O t21(1E A )=E A )79 21(1C sm(14) = C s(14)(p b O t）2.066 1050.42AOR C s(20)SOR=（T 20）α ( βρC sm(T)C L ) 1.0240.1753711.5485 mg/L2138.11 kgO2 /d由实际需要量换算好氧池标准状态总最大需氧量好氧池平均时供气量单组好氧池平均时供气量好氧池最大时供气量单组好氧池最大时供气量3采用鼓风曝气时毎m 污水供气量供风管道局部阻力曝气器淹没水头曝气器阻力富余水头好氧区所需风压单个曝气器通气量单个曝气器服务面积单组好氧区配置曝气器数量单组好氧区表面积单格曝气器服务面积单组好氧池供风干支管风速供风干管管径需双侧供气供风支管风量需双侧供气供风支管管径（九）缺氧池搅拌设备计算缺氧池组数单组缺氧池容积3毎m污水所需搅拌功率单组缺氧池所需搅拌功率（十）混合液回流设备计算混合液回流量毎组好氧池设回流泵台数单台回流泵流量=SOR =maxG s==G1S==Gsmax===G smax1===G sp=h1=h2=h3=h4=△ h=p气==q=S q=n3=F o=Fo单=v风=d风==Gsmax2=d支2==n4=V缺单=p搅拌=p搅拌1=Q R==n5=Q R单=SOR/24=1.4 ×SOR=SOR/0.3E A=G s/60=G s/n=G1S/60=1.4 ×G=sG smax/60=G smax/3600=G smax/n=G/60=smax1G smax1/3600=24×G s/Q=0.01 ×（ H-H4）=h1+h2+h3+h4+△ h=p气×1000=G1max/q=V好/H/n=F o /n 3=4Gsmaxπv 风取值G/n =smax1 14 G smax2πv 风取值V缺/n 4=p搅拌×V缺单 =Q×R内=Q r /24=Q / （n×n）= R589.0878kgO2 /h124.723kgO2/h31484.8m /h324.7466m /min3742.398m /min312.3733m /min32078.71m /h334.6452m /min30.57742m /s31039.36m /min317.3226 m/min30.28871m /s335.09073m /m 污水0.001Mpa.1Mpa.48Mpa.4Mpa.5Mpa0.059Mpa59kPa32m /h0.3~0.725m519.679 个2200 m20.38485 m10m/s0.27114 mDN50030.14436 m /s0.13557 mDN2502组3250 m5w1.25 kw140003m /d583.3333m /h1台291.6673m /h风机选型参考风机选型参考3 3≥3m/m 污水需要根据情况计算需要根据情况计算1m水头为 0.01MPa≤0.004~0.005MPa0.003~0.005MPa风机选型参考数据由厂家提供数据由厂家提供≤0.75m210~15m/s32~8w/m搅拌设备选型参考可考虑再备用一台回流泵选型参考计算值设定值反校值已知条件设计标准。

计算书—ao生化池

设计参数1. 设计最大流量Q max=1,5000m 3/d=625 m 3/h=0.174 m 3/s2. 进出水水质要求3. 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.13kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =9 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度） ⑤. 设MLVSS/MLSS=0.75 ⑥. 挥发性活性污泥浓度 ⑦. NH3-N 去除率 ⑧. 内回流倍数0.2667.01667.01=-=-=e e R 内，即200% 4. A2/O 曝气池计算①. 总有效容积②. 反应水力总停留时间 ③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 025.115.661＝厌⨯=，池容33.427256461m V ＝厌⨯=；缺氧池停留时间h t 025.115.661＝缺⨯=，池容33.427256461m V ＝缺⨯=；好氧池停留时间h t 1.415.664＝好⨯=，池容33.1709256464m V ＝好⨯=。

④. 反应池有效深度H=3m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.40.10.3＝＝+ ⑤. 反应池有效面积 ⑥. 生化池廊道设置设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。

廊道宽4.5m 。

则每条廊道长度为m bn S L 7.3165.4855=⨯==，取32m ⑦. 尺寸校核1.75.432==b L ，5.135.4==D b 查《污水生物处理新技术》，长比宽在5~10间，宽比高在1~2间可见长、宽、深皆符合要求5. 反应池进、出水系统计算① 进水管进水通过DN500的管道送入厌氧—缺氧—好氧池首端的进水渠道。

反应池进水管设计流量s m Q /17.0864001500031== 管道流速s m v /9.0'=管道过水断面面积2119.090.0/17.0/m v Q A === 管径m Ad 49.019.044＝ππ⨯==取进水管管径DN500mm校核管道流速s m AQ v /87.0)25.0(17.021===π，附合 ② 进水井污水进入进水井后，水流从厌氧段进入设进水井宽为1m ，水深0.8m 井内最大水流速度反应池进水孔尺寸：取孔口流速s m v /4.0= 孔口过水断面积孔口尺寸取0.3×0.3m ，则孔口数 ③ 出水堰。

AO生物池计算书

中国市政工程中南设计研究总院计算书工程编号：排02-201154工程名称：上饶市经济技术开发区污水处理厂计算内容：生物池工艺计算共 4 页附图张计算：2012年02月日校核：2012年02月日审核： 2012年02月日审定：2012年02月日A2/O生物池计算一．设计参数污水处理厂近期规模万m3/d，生物处理工艺采用A2/O生物反应池，本期设1组分2座，每座设计规模按万m3/d。

本工程工艺计算按《室外排水设计规范》（GB 50014-2006）中有关公式及参数计算。

设计参数：Q=40000m3/d=1666.7m3/h，Kz=旱=×=2333.4m3/hQ旱max污泥浓度：X= 3500mg/L污泥负荷：Fw= kgMLSS·d＝8～12d设计泥龄：θd设计水温：13℃本工程设有絮凝沉淀沉池，水解酸化池，进入A2/O生物池的指标见下表；出水执行《污水综合排放标准》一级标准。

AAO生物池进、出水水质指标表单位：mg/l二．生物反应池各部分尺寸计算本工程生物反应池包括生物选择池、厌氧池、缺氧池和好氧池，以下单座按万m 3/d 设计。

1. 生物池总容积()()003241000241666.71802010000.08 3.522857e s Q S S V L X m -=⨯⨯-=⨯⨯= 单座池容积取12000m 3。

2. 生物选择区选择区停留时间t 1=，V 1=1000m 3，单座池为500m 3。

3. 厌氧池2224Q V T =⨯ T 2—厌氧池停留时间，一般为1～2hr ，本工程厌氧池停留时间取，则32240000 1.830002424Q V T m =⨯=⨯= 单座池为1500m 3。

4. 缺氧池计算缺氧池停留时间取t 3=（~3h ），则缺氧池容积V 3=4333m 3，单座池为2167m 3。

5. 好氧池计算V 4=V 0-V 2-V 3=0-2167=7833m 3，单座池为7833m 3。

计算书—AO生化池

设计参数1. 设计最大流量Q max=1,5000m 3/d=625 m 3/h= m 3/s2. 进出水水质要求3. 设计参数计算 ①. BOD 5污泥负荷N=kgMLSS ·d②. 回流污泥浓度X R =9 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度污泥浓度 ⑤. 设MLVSS/MLSS= ⑥. 挥发性活性污泥浓度 ⑦. NH3-N 去除率 ⑧. 内回流倍数0.2667.01667.01=-=-=e e R 内,即200% 4. A2/O 曝气池计算 ①. 总有效容积 ②. 反应水力总停留时间 ③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 025.115.661＝厌⨯=,池容33.427256461m V ＝厌⨯=；缺氧池停留时间h t 025.115.661＝缺⨯=,池容33.427256461m V ＝缺⨯=；好氧池停留时间h t 1.415.664＝好⨯=,池容33.1709256464m V ＝好⨯=;④. 反应池有效深度H=3m取超高为,则反应池总高m H 0.40.10.3＝＝+ ⑤. 反应池有效面积 ⑥. 生化池廊道设置设厌氧池1廊道,缺氧池1廊道,好氧池4廊道,共6条廊道;廊道宽;则每条廊道长度为m bn S L 7.3165.4855=⨯==,取32m ⑦. 尺寸校核1.75.432==b L ,5.135.4==D b 查污水生物处理新技术,长比宽在5~10间,宽比高在1~2间可见长、宽、深皆符合要求 5. 反应池进、出水系统计算 ① 进水管进水通过DN500的管道送入厌氧—缺氧—好氧池首端的进水渠道; 反应池进水管设计流量s m Q /17.0864001500031== 管道流速s m v /9.0'=管道过水断面面积2119.090.0/17.0/m v Q A === 管径m Ad 49.019.044＝ππ⨯==取进水管管径DN500mm 校核管道流速s m AQ v /87.0)25.0(17.021===π,附合 ② 进水井污水进入进水井后,水流从厌氧段进入设进水井宽为1m,水深井内最大水流速度反应池进水孔尺寸：取孔口流速s m v /4.0= 孔口过水断面积孔口尺寸取×,则孔口数 ③ 出水堰;按矩形堰流量公式：堰上水头式中m b 5.4=——堰宽,m=——流量系数,H ——堰上水头高,m④ 出水井设流速s m v /8.0=,则过水断面积出水井平面尺寸取为： m× ⑤ 出水管;反应池出水管设计流量设管道流速s m v /8.0= 管道过水断面积管径取出水管管径DN1000mm 校核管道流速s m AQ v /76.0)21(595.025===π,附合 ⑥ 剩余污泥量降解BOD 所产生的污泥量内源呼吸分解泥量不可生物降解及惰性悬浮物NVSS 剩余污泥量6. 反应池回流系统计算① .污泥回流污泥回流比为50%,从二沉池回流过来的污泥通过1根DN200mm 的回流管道分别进入首端的厌氧段;反应池回流污泥渠道设计流量 ② .混合液回流混合液回流比％＝内200R 混合液回流量混合液由2条回流管回流到厌氧池单管流量泵房进水管设计流速采用s m v /9.0 管道过水断面积管径取泵房进水管管径DN500mm 7. 厌氧缺氧池设备选择 ①. 厌氧池、缺氧池搅拌设备查实用环境工程手册,选取JBG-3型立式环流搅拌机,该机的性能参数及外形参数分别列于下表2中：表2 JBG-3型立式环流搅拌机性能参数②. 污泥回流泵反应池回流污泥渠道设计流量回流泵房内设2台潜污泵1用1备,水泵扬程根据竖向流程确定;选泵：查实用环境工程手册,选取200QW400-10型潜水排污泵,该泵的性能参数表3中：表3 200QW400-10型潜水排污泵性能参数③. 混合液回流泵混合液回流量混合液由2条回流管回流到厌氧池单管流量在好氧池与缺氧池之间设3台潜污泵2用1备选泵：查实用环境工程手册,选取型潜水排污泵,该泵的性能参数表4中：表4 型潜水排污泵性能参数8. 需氧量计算 ①. 平均时需氧量设a ’=,b ’= ②. 最大时需氧量③. 最大时需氧量与平均时需氧量之比 9. 供气量采用HWB-2型微孔空气曝气器,每个扩散器的服务面积为2m ,敷设于池底处,淹没深度为H=,计算温度定为30C ;查表得20C 和30C 时,水中饱和溶解氧值为：L mg C S /17.9)20(=；L mg C S /63.7)30(=①. 空气扩散器出口处的绝对压力设空气扩散器的氧转移效率A E =12%,空气离开曝气池池面时,氧的百分比 ②. 曝气池混合液中平均氧饱和度换算为在20C 条件下,脱氧清水的充氧量设计中取82.0=α,95.0=β,0.1=ρ,0.2C = 平均时需氧量为最大时需氧量为 ③. 曝气池供气量曝气池平均时供气量为曝气池最大时供气量为 10. 所需空气压力式中阻力之和—供风管到沿程与局部—m h h 2.021=+ 11. 风机选型选离心风机3台,2用1备,则每台风机流量G f 为：曝气器出口压力取为,根据供气量和出口压力,选TSE-200型罗茨鼓风机,风机有关性能参数列于表5中：表5 TSE-200型罗茨鼓风机性能参数12. ①. 曝气器个数式中 m -------曝气器数量,个；S -------好氧池平面面积,257033.1709m =÷ l -------每个曝气头的服务面积,取l=2m②. 空气管路设置设置主管道1条；在相邻的两个廊道上设置1条干管,共2条；每根干管上设置15组曝气管,共组1801215=⨯；每组曝气管上设置9个微孔曝气器,共个162091215=⨯⨯; ③. 每个曝气器的配气量 ④. 微孔曝气器选型表6 HWB-2型微孔曝气器规格及性能参数①供气主管道主管道流量设流速s m v /10= 管径 ②供气次管道双侧供气,共2条单管道流量设流速s m v /10=管径取支管管径为DN200mm。

AO工艺计算书

4、剩余污泥量 W/ （kg/d ）
W=a*Q*(L o-Le)b*V*Xv+Q *(SoSe)*0.5= 4.1降解 BOD生成污泥量 W1: W1=a*Q*( Lo-Le)= 4.2内源呼吸分解泥量W2：
Xv=ƒ*X= W2=b*V*X v= 4.3不可生物降解和惰性悬浮物量（NVSS) W3=0.5*Q *（SoSe）= Xw=a*Q*( Lo-Le)b*V*Xv=
+4H -2H2O
2HNO2
（二）A/O 工艺设计计算（按 BOD5 污泥负荷
1、生化反应池容积比
V1/V2=2~ 4 V1---好氧段容积，m3；
+4H -2H2O
[2HNO]
+4H N2O
2NH2OH
+2H -H2O
V2---缺氧段容积，m3。
2、生化反应池总容积 V/m3
O2=a′ *Q*(LoLe)+b′ *Nr-b′ *ND-c′ *Xw=
a′=
b′=
c′=
Nr=Q* （NkoNke）0.12*Xw=
ND=(Q* （NkoNke-NOe)0.12*Xw) *0.56= a′,b ′,c′--分别为1 、4.6、 1.42；
11.52
1.47 பைடு நூலகம்ko= 4.6 Nke= 1.42 NOe=
5、湿污泥量 Qs， m3/d
Qs=W/(10 00(1P))= P= P---污泥含水率，%
99.20%
0.71
6、污泥龄θ c/d(泥龄与水温关系：（硝化率大于 80%）为 θ c=20.65 e*P（0.0639t ），t为水温， ℃。

A2O工艺设计计算

① 剩余污泥量： X ,(kg/d) X PX Ps
式中： PX Y Q S0 Se K d V X v Ps (TSS TSSe) Q 50%
取污泥增值系数 Y=0.5，污泥自身氧化率 K d 0.05，代入公式得： PX 0.5 73500 0.3 0.01 0.05 0.42526 3.3 0.75 =5395kg/d PS 0.3 0.1 73500 50% 10657.5kg / d
CL ——曝气池内平均溶解氧，取 CL =2mg/L
5
取 0.85 ， 0.95
查表得 20 C 和 25 C 时，水中饱和溶解氧值为：
CS( 20) 9.17mg / L ； CS(30) 8.38mg / L
空气扩散器出口处的绝对压力
Pb 1.013 105 9800H 1.013 105 9800 4.3 1.434 105 Pa
L S 4252.6 70.88m ，取 71m bn 10 6
尺寸校核
L 71 7.1， b 10 2
b 10
h5
查《污水生物处理新技术》，长比宽在 5~10 间，宽比高在 1~2 间
可见长、宽、深皆符合要求
五、反应池进、出水系统计算
1) 进水管单组反应池进水管设计流量 Q1 Qmax
2 管道流速 v 1.0m / s
9.316mg / L
最大时需氧量为
26044 .5 9.17 SORmax 0.85 0.95 1 9.316 2 1.024 25 20 1518.0kgO2 / h
好氧反应池最大时供气量为
G S max
SORmax 0.3E A
1518.0 25300m3 / h 0.3 0.20

生物反应池(SBR、AAO)与高程计算

生物反应池（ SBR 、AAO ）与高程计算一、SBR 生物反应池平均水量 40000T/d,Kz=1.37 Qmax=54800T /d ，主要设计参数：生物选择池反应时间： 1hr ；生物主反应池：进水同时曝气，其中进水时间 0.5 hr ，曝气反应时间 2.8 hr ，沉淀时间 1 hr ，排水时间 0.5 hr ，一个周期共 4.8 hr ，每天有 24/4.8=5 个周期。

设排出比 1/m=1/4 ，（选取）反应池 MLSS=3500 mg/L ，BOD 污泥负荷 0.07kgBOD/kgMLSS.d, 单池反应器容积：mq 4 V= nNq=5 4 40000 =8000m3有效水深： 6m,故所需水面积为 1333 m 2, 设主曝气区单格平面尺寸（组）：长 55.0 ×宽 24.0m ，则所需表面积为 1320 m 2。

反应器运行水位计算如下：（反应器水位概念图如图 3.4 ） h 1（LWL 排水结束后的水位）55=611.125 41 44mh 3 h 2 h 1 h 4h 2（MWL 一个周期的平均进水量进水结束后1的水位） =65.33m1.125h 3（ HWL1个周期的最大污水量进水结束后的水位） =6m,h （ HHWL 超过 1 个周期最大污水量的报 h s （污泥界面） =4-0.5=3.5m. 生物选择池容积为： 40000/24 1=1667 m 3h s图 3.4 反应器水位概念图有效水深： 6m （与主反应区同深） , 故所需表面积为 278 m 2 生物选择池数量： 2 池，每池与两主反应区对应净尺寸约为： 2 池×3.0 ×48.0m 实际有效容积：1728m 3生物反应池计算简图生物选择池搅拌功率：3～5w/m3 设剩余污泥产率为0.9kgDS/kgBOD5 原污水BOD5 为150mg/L, 经预处理后降低25%，则进入反应池的污水，其BOD5为：150（1-25%）=112.5mg/L 水中非溶解性BOD5 值：BOD5= 7.1bXaCe式中Ce ——处理水中悬浮固体浓度，取值20mg/L Xa——活性微生物在处理水中所占的比例，取值0.4 b——微生物自身氧化率，一般介于0.05 ～0.1 之间，取0.1 代入各值，BOD5= 7.1 0.1 0.4 20 =5.7 mg/L 处理水中溶解性BOD5值为20-5.7=14.3 mg/L 去除了112.5-14.3=98.2 mg/L，去除率为98.2/112.5=87%剩余污泥0.9 98.2 54800/1000=4843kgDS/d量：污泥龄：31680 3.54843 / 0.7 =16dDa Lrb MLVSS T A +4.57N O -2.86N D A式中 O D ——每周期需氧量， kg O 2/周期；Lr —— BOD 去除量， kg BOD/周期；∑MLVS —S —反应器内的生物量， kg ；T A ——曝气时间， h/ 周期； N o ——硝化量， kg N/ 周期； N D ——脱氮量， kg N/ 周期； a ——系数， kgO 2/kg BOD 5，取 1；b ——污泥自身氧化需氧率， kgO 2/ (kg MLVSS ·h )，取 0.07；O D =1 98.2 54800/(5 1000)+0.07 3.5 2283 2.8 +4.57 3 54800/(5 1000)-2.86 30 54800/(5 1000)=1778 kg O 2/ 周期=635 kg O2/h635最大需气量：331.4 21.5% 20%=10548m/h=176 m /min176 60 24气水比：=6.3 ︰ 140000混合液回流比： R 1=20%；上清夜排出装置：每池的排水负荷每池设一台滗水器，则排水负荷为 54800考虑到流量变化系数为则滗水器的最大排水负荷为 33.3 ×1.37=45.6 m 3/min=2737 m 3/h 。

A-A-O生化设计公式

设计水量参考书城市污水厂处理设施设计计算Q=5000(m 3/d)0.05787(m3/s)57.87037(L/s)总变化系数：1日变化系数：1时变化系数：1设计水质人均磷量COD ＝600(mg/L）人均总氮量BOD ＝300(mg/L）SS ＝130(mg/L）TN ＝50(mg/L）TP＝5(mg/L）氨氮25进水碱度1、设计水量：5000(m 3/d)0.05787(m 3/s)57.8704(L/s)2、设计水质：进水：初沉池对BOD 去除率为0%进入到生化池的BOD 浓度为：300进入到生化池的SS 浓度为：0.078kg/m 378TN50NH 4+-N=25TP5出水：COD ＝60BOD ＝20SS=10NH 4+-N=5TN ＝15TP ＝0.53、设计参数：（1）BOD 5污泥负荷N=0.19（2）SVI值取120（3）浓缩时间t E1.9（2）回流污泥浓度X R =7224.79（3）污泥回流比R ＝100%（4）混合液悬浮固体浓度X ＝R/(1+R)*X R3612.4（5）混合液回流比R 内＝ηTN /(1-ηTN )*100ηTN ——TN 去除率ηTN ＝（TN 0-TNe ）/TN 0*1000.770R 内＝2.33333233.333%取2004、反应池容积V ：V ＝2185.46m 3反应池总水力停留时间t：生化池t＝0.43709d10.4902h各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧＝1:1:3厌氧池水力停留时间： 2.09804h容积：437.091m3缺氧池水力停留时间： 2.09804h容积：437.091m3好氧池水力停留时间： 6.29412h容积：1311.27m35、校核氮磷负荷：好氧池TN负荷：TN负荷＝0.05278kgTN/mgMLSS·d小于0.05，符合要求。

厌氧池TP负荷：TP负荷＝0.01583kgTP/mgMLSS·d小于0.06，符合要求。

生化组合池计算说明书

生化组合池计算说明书、1、生化系统曝气量1）汽水比取1:300则需曝气量为350×300÷24=4375m³/h一级硝化与二级硝化曝气量按9:1配比2）需氧量的核算设备选取：鼓风机的参数为37.7m³/min，（2用1备）37.7×60×2=4524m³/h4524m³/h>4375m³/h，满足其需求。

3）喷嘴数量确定一级硝化分一级硝化池A和一级硝化池B，每个池子两个射流曝气器。

二级硝化池有1个射流曝气器。

每个曝气头按50m³/h曝气量算。

则每个射流曝气器的曝气头数为：37.7×60÷5÷50≈9个现设备表：一级硝化射流曝气器，专用负压免维护式，9路（满足要求）二级硝化射流曝气器，专用负压免维护式，5路。

（考虑到主体污染物去除主要是在一级AO阶段，所以二级硝化曝气量适当减小，将剩余部分曝气量分配到中间水池，做穿孔曝气用，防止中间水池污泥沉降）2、一级硝化液回流比n的确定，（二级不做硝化液回流）在一级AO阶段，总N的去除效率定位95％，则％,从而确定n=15.6，硝化液回流泵的流量Q=350÷2÷24×15.6=113.7m³/h设备选取：硝化液回流泵，卧式离心泵，Q=150m³/h，H=7m，Pn=5.5kW（满足其要求）3、中间沉淀池穿孔曝气管的计算曝气量按0.015m³/(min.㎡)计算，系数取2,主管流速10~15m/s,支管流速4~5m/s,则需氧量约为4×7.5×0.015×2×60=54m³/h主管管径为D==0.044m，取de50的管径。

支管开孔数量的确定，穿孔管穿孔直径取3~5mm，考虑堵塞情况，取5mm 的孔径，穿孔曝气管采取双侧对角开孔，孔中心与管中心夹角为45°。

AO池各项指数计算公式

2
容积负荷=
（kgBOD5/m3.d）
3
SVI=
（g/ml）

回流污泥量=
（m3/d）
污泥回流比= 5
6
泥龄=
（d）
7
剩余污泥量=
（m3/d）
备注
计算公式
公式
1 F/M = 总进水流量×进水BOD5平均浓度曝气池出水浓度×曝气池有效体积总进水流量×进水BOD5平均浓度曝气池有效体积 SV30×10000 曝气池出水浓度总进水流量×曝气池出水浓度回流污泥浓度－曝气池出水浓度曝气池出水浓度回流污泥浓度-曝气池出水浓度污泥回流比= 回流污泥量总进水流量曝气池有效体积×曝气池出水浓度总进水流量×进水SS浓度（曝气池出水浓度-回流污泥浓度/2）×总进水流量回流污泥浓度（kgBOD5/kgMLSS﹒d）

生化组合池计算说明书

生化组合池计算说明书、1、生化系统曝气量1）汽水比取1:300则需曝气量为350×300÷24=4375m³/h一级硝化与二级硝化曝气量按9:1配比2）需氧量的核算设备选取：鼓风机的参数为37.7m³/min，（2用1备）37.7×60×2=4524m³/h4524m³/h>4375m³/h，满足其需求。

3）喷嘴数量确定一级硝化分一级硝化池A和一级硝化池B，每个池子两个射流曝气器。

二级硝化池有1个射流曝气器。

每个曝气头按50m³/h曝气量算。

则每个射流曝气器的曝气头数为：37.7×60÷5÷50≈9个现设备表：一级硝化射流曝气器，专用负压免维护式，9路（满足要求）二级硝化射流曝气器，专用负压免维护式，5路。

（考虑到主体污染物去除主要是在一级AO阶段，所以二级硝化曝气量适当减小，将剩余部分曝气量分配到中间水池，做穿孔曝气用，防止中间水池污泥沉降）2、一级硝化液回流比n的确定，（二级不做硝化液回流）在一级AO阶段，总N的去除效率定位95％，则,从而确定n=15.6，硝化液回流泵的流量Q=350÷2÷24×15.6=113.7m³/h设备选取：硝化液回流泵，卧式离心泵，Q=150m³/h，H=7m，Pn=5.5kW（满足其要求）3、中间沉淀池穿孔曝气管的计算曝气量按0.015m³/(min.㎡)计算，系数取2,主管流速10~15m/s,支管流速4~5m/s,则需氧量约为4×7.5×0.015×2×60=54m³/h主管管径为D==0.044m，取de50的管径。

支管开孔数量的确定，穿孔管穿孔直径取3~5mm，考虑堵塞情况，取5mm的孔径，穿孔曝气管采取双侧对角开孔，孔中心与管中心夹角为45°。

生化组合池计算说明书

生化组合池计算说明书、1、生化系统曝气量1）汽水比取1:300则需曝气量为350×300÷24=4375m³/h一级硝化与二级硝化曝气量按9:1配比2）需氧量的核算设备选取：鼓风机的参数为37.7m³/min，（2用1备）37.7×60×2=4524m³/h4524m³/h>4375m³/h，满足其需求。

3）喷嘴数量确定一级硝化分一级硝化池A和一级硝化池B，每个池子两个射流曝气器。

二级硝化池有1个射流曝气器。

每个曝气头按50m³/h曝气量算。

则每个射流曝气器的曝气头数为：37.7×60÷5÷50≈9个现设备表：一级硝化射流曝气器，专用负压免维护式，9路（满足要求）二级硝化射流曝气器，专用负压免维护式，5路。

（考虑到主体污染物去除主要是在一级AO阶段，所以二级硝化曝气量适当减小，将剩余部分曝气量分配到中间水池，做穿孔曝气用，防止中间水池污泥沉降）2、一级硝化液回流比n的确定，（二级不做硝化液回流）在一级AO阶段，总N的去除效率定位95％，则,从而确定n=15.6，硝化液回流泵的流量Q=350÷2÷24×15.6=113.7m³/h设备选取：硝化液回流泵，卧式离心泵，Q=150m³/h，H=7m，Pn=5.5kW（满足其要求）3、中间沉淀池穿孔曝气管的计算曝气量按0.015m³/(min.㎡)计算，系数取2,主管流速10~15m/s,支管流速4~5m/s,则需氧量约为4×7.5×0.015×2×60=54m³/h主管管径为D==0.044m，取de50的管径。

支管开孔数量的确定，穿孔管穿孔直径取3~5mm，考虑堵塞情况，取5mm的孔径，穿孔曝气管采取双侧对角开孔，孔中心与管中心夹角为45°。

AO设计计算

A/O除磷工艺生物处理池设计计算1. 基本数据1.1 流量日平均流量 Qav = 90000cu m / d日最小流量 Qmin = 90000cu m / d日变化系数 Kz = 1.30日最大流量 Qmax = Kz * Qav =117000cu m / d设计日流量 Q = 90000cu m / d1.2 水质名称及单位进水出水设计出水BOD5 (mg / l) 120 20 10COD (mg / l) 300 60 40SS (mg /l) 150 20 0TN (mg / l) 40 30 20NH3-N (mg / l) 30 12 10NO3-N (mg / l) 0 1 1TP (mg /l) 3 1 0.5SP (mg /l) 2.5 1.5油类 (mg / l) 70 10色度 ( 倍 ) 50PH 值7.7平均最高温 (度) 24平均最低温 (度) 121.3 参数选取1.3.1 运行参数△生物池中活性污泥浓度 Xvss =2100 mg MLVSS / l△挥发活性组份比例 fvss =0.7( 一般 0.7 ~ 0.8 )△污泥回流比 r =0.75△混合液回流比 R =21.3.2 碳氧化工艺参数△污泥理论产泥系数 Y =0.6 mgVSS/mgBOD5( 范围 0.4 ~ 0.8 , 一般 0.6 )△20℃时污泥自身氧化系数 Kd20 =0.06 1/d( 范围 0.04 ~ 0.075 , 一般 0.06 )1.3.3 硝化工艺参数△硝化菌在 15℃时的最大比生长速率μm(15) =0.47 1/d( 范围 0.4 ~ 0.5 , 一般 0.47 或 0.45 )△好氧池中溶解氧浓度 DO =2.0 mg / l△ NH4-N 的饱和常数T = Tmin =12 ℃KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) =0.3 mg / l△硝化菌理论产率系数 Yn =0.15 mgVSS/mgNH4－N( 范围 0.04 ~ 0.29 , 一般 0.15 )△20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 =0.04 1/d( 范围 0.03 ~ 0.06 , 一般 0.05 )△安全系数 SF =3.2( 范围 1.5 ~ 4 , 一般 2.5 )△氧的饱和常数 Ko =1.0 g / l( 范围 0.25 ~ 2.46 , 一般 1.0 )1.3.4 反硝化工艺参数△在 20℃时的反硝化速率UDN(20) =0.111/d( 范围 0.075 ~ 0.115 , 一般 0.1 )△厌氧池溶解氧浓度 DOn =0.15mg / l1.3.5 除磷工艺参数△2 好氧池设计计算 ( 按低温情况计算 )2.1 参数修正污水的最低平均水温 Tmin =12 ℃△污泥自身氧化系数 Kd 修正Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.0411 / d △硝化菌最大比生长速率μm 修正μm = μm(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 - PH)] * [DO / (Ko +DO)]= 0.3311 / d△硝化菌自身氧化系数 Kd N 修正KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.0271 / d2.2 计算设计泥龄2.2.1 最大基质利用率 k' = μm / Yn = 2.211 / d2.2.2 泥龄计算△最小硝化泥龄 tcmin由公式 : 1 / tcmin = Yn * k' - kdN得 : tcmin = 1 / ( Yn * k' - kdN )tcmin =1 / ( Yn * k' - kdN) =3.29d△设计泥龄 tc = SF * tcmin =10.5d2.3 污泥负荷2.3.1 硝化污泥负荷 Un由公式 : 1 / tc= Yn * Un - kdN得 : Un = (1 / tc + kdN ) / YnUn = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =0.81mgNH4-N/(mgMLVSS*d )2.3.2 出水氨氮浓度 Ne由公式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne)得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)Ne = Un * Kn / ( k' - Un ) =0.17 mg / l2.3.3 碳氧化污泥负荷 Us由公式 : 1 / tc= Y * Us - kd得 : Us = (1 / tc + kd ) / YUs = ( 1 / tc + kd ) / Y =0.23mgBOD/(mgMLVSS*d )2.4 好氧池容积2.4.1 BOD 氧化要求水力停留时间tb = ( So - Se ) / ( Us * Xvss ) =0.23d =5.57h2.4.1 硝化要求水力停留时间△ BOD5 表观产率系数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=0.42 mgVSS / mgBOD5△硝化细菌在微生物中的百分比 fn硝化的氨氮量Nd=TN0-0.122*Yobs*(So-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So-Se)*Yobs =33.9mg / l硝化菌百分比fn=Yn*Nd/(Yabs*(So-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So-Se)*Yobs ) =0.098△硝化水力停留时间 tntn = (TNo-0.122*Yobs*(S0-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So-Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )=0.20d =4.8h2.4.2 好氧池水力停留时间选定 t =5.57h2.4.3 好氧池容积 Va = Q * t / 24 =20872.1 cu m2.5 排泥量计算△污泥有机部分产量W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =4159.99 kg / d△污泥惰性部分产量W2 = ηss * SSo * Q / 1000 =3375.0 kg / d总悬浮物 TSS 惰性组份比例ηss 取25%△污泥硝化部分产量W3 = Yn * (NH0-Nhe) * Q / (1+tc*KdN)=210.1kg / d△活性污泥总产量 W '=W1/fvss+W2+W3-SSe*Q/1000 =9527.9 kg / d =9.5 t / d △污泥的综合产率 W ' / [(So - Se) * Q / 1000) =0.96 kgDS/kgBOD △初沉池污泥产量W ” = Q * (SS0'-SSe')/1000 =13500kg/d =13.5 t / d2.6 污泥中 MLVSS 比例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =0.62选定 0.622.7 污泥中 MLSS X = MLVSS / fvss =3367mg / l选定3500mg / l实际污泥负荷0.1355kgBOD/kgSS.d2.8 污泥体积混合污泥干重W＝W '+W ”＝23027.9kg/d =23.03t/d取活性污泥含水率 p =99.3%取初沉污泥含水率 p =97%取污泥含水率p=98%污泥浓度 Nw =7.0kg/m3污泥浓度 Nw =30kg/m3污泥浓度Nw =20kg/m3污泥体积 Vs = W/Nw =1361m3/d =27.0l/s (14 hr) 污泥体积 Vs = W/Nw =450m3/d =8.9l/s (14 hr)污泥体积V = W / Nw =1151.4m3/d =22.85l/s (14 hr)取污泥浓缩脱水机每日工作14小时污泥脱水机处理能力300kg/h.米每小时处理泥量82.2m3/h相当于1645kg/h设计脱水机数量2台设计脱水机带宽(米)3m含水率体积m3流量m3/h流量l/s99.30% 3290 234.98 65.394.00% 383.8 27.41 7.680.00% 115.1 8.22 2.3每公斤干泥加混凝剂 PAM 0.004kgPAM/kg干泥加药量92kg/d =6.579kg/h2.10 好氧池容积计算2.10.1 传统曝气池设计水深H1=6m系列数S=3系列单渠道宽度B1 =10m单系列好氧区面积A1=1159.6m2单系列好氧区长度L1=116.0m缺氧区长度L2=24m曝气池总长度L3=140.0m取L3=144m单系列曝气池分格数3格单格曝气池长度L4=48m曝气池超高H2=0.5m曝气池总高H=6.5m设计进水渠道宽度B2=2m设计出水渠道宽度B3=2m设单向池壁总厚度B4=1.5m曝气池尺寸L×W×H=3－49.5×31.5×6.5m 厌氧池尺寸L×W×H=3－30×7×6.5m2.10.2 Carrousel 氧化沟设计水深H1=3.5m超高H2=1.0m系列数S=3系列单渠道宽度B1 =10m单系列好氧区面积A1=1987.8m2单系列好氧区长度L1=198.78m曲线段长度L2=94.2m直线段长度L3=104.5 m单池分格数4格单池直线段长度L4=26.1m取L4=50m设计氧化沟超高H2=1m氧化沟总高H=4.5m设纵向总池壁厚B2=2m设横向总池壁厚B3=1.5m氧化沟尺寸L×W×H=3-81.5×42×4.5m有效容积W'=3473.7m3池总容积W=4466.2m32.11 初沉池辐流式沉淀池设计有效水深H1=3.5m设计超高H2=0.5m设计缓冲层高度H3=0.5m设计污泥层高度H4=0.5m沉淀池池边高度H=5m设计沉淀池直径D=30m设计初沉池数量3座平均流量时表面负荷q=1.77m3/m2.h设计规范1.5~3.0 m3/m2.h平均流量时停留时间t=1.98h设计规范 1.5~2.0 h峰值流量时表面负荷q'=2.30m3/m2.h峰值流量时停留时间t'=1.52h初沉池尺寸3－Φ30×5.0m2.11 二沉池辐流式沉淀池设计有效水深H1=3.5m设计超高H2=0.5m设计缓冲层高度H3=0.5m设计污泥层高度H4=0.5m沉淀池池边高度H=5m设计沉淀池直径D=35m设计初沉池数量6座平均流量时表面负荷q=0.65m3/m2.h设计规范1.0~1.5 m3/m2.h平均流量时停留时间t=5.39h设计规范 1.5~2.5 h初沉池尺寸3－Φ35×5.0m2.12 出水BOD5估算SBOD EF = 0.87 * SS EF * (W1+W3) / W' =15.98mg/l2.13 出水COD估算3 缺氧池设计计算 ( 按低温情况计算 )3.1 参数修正污水的最低平均水温 Tmin =12 ℃△反硝化速率 UDN 修正UDN = UDN(20) * 1.09 ^ (Tmin - 20) * (1 - DOn) = 0.0469mgNO3-N/mg MLVSS*d 3.2 反硝化池容积 Vdn△反硝化氮量 NDenitNDenit = TNo - TNe - 0.12*W1/Q*1000 =14.5 mg / l( TNe 为设计值)△容积 VdnVdn = NDenit / ( UDN * Xvss ) =0.15d =3.52 h △综合回流比 (R+r) = NDenit / TNe = 0.724 厌氧池设计计算 ( 按低温情况计算 )4.1 参数修正4.2 厌氧区容积 Vp = Q * tan / 24 =3000.0 cu m厌氧区名义水力停留时间 tan =0.8hr4.3 厌氧区实际水力停留时间 tant = 24 * Vp / [(1+r) * Q] =0.5 hr( 满足要求 )4.4 厌氧区释放出PO4－P 浓度 CP1△ PO4-P 释放速率系数 kp = 0.0236 * So - 0.036=2.80mgP/gMLSS*hr△ CP1 = CPo + kp * tant * X / 1000 =6.8mg / l4.5 好氧区出水 PO4－P 浓度 CP2△ PO4-P 吸收速率系数 ku , 取0.5 l / gMLSS*hr△好氧区实际水力停留时间 t2 = t / (1 + r + R) =1.48 hr △由公式 ln( Cp1 / Cp2) = ku * X * t2 / 1000得 : Cp2 = Cp1 * exp( - ku * X * t2 /1000) =1.43mg/l4.6 校核好氧区出水总磷浓度 TPeTPe = ( CP2 + 0.055 ) / 0.671 =2.22mg/l4.7 校核污泥含磷率 PxPx = ( TPo - TPe ) * Q / ( W * 1000) =1.70%基本满足要求5 需氧量计算5.1 有机物碳化需氧量 O2－cO2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*W1 =8645.8 kgO2 / d 式中：<> BODu/BOD5 = 1.47<> 理论上微生物自身氧化的好氧量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝化需氧量 O2-nO2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12*W1 ] =14194.9kgO2 / d 式中：<> 微生物细胞中 N 的比例为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS5.3 反硝化可利用氧 O2-dnO2-dn = 2.85 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =0.000 kgO2 / d ( TNe 使用要求值30mg/l )5.4 总需氧量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =22840.7kgO2/d =22.8t O2 / d5.5 去除每公斤 BOD5 的需氧量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )]=2.31kgO2/kgBOD6 曝气器计算水深 ? m6.1 基础数据6.1.1 实际传氧速率N(AOR)22840.7kgO2/d =951.7kgO2/h=15.86kgO2/min6.1.2 污水剩余DO值(DO)2.0mg/L6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧(C S,20度)9.17mg/L6.1.4 当地海拔高度600m6.1.5 当地大气压P a (kPa) (给排水手册一81页)9.6mH2O =94.08Kpa 0.96kg/cm26.1.6 污水温度(T)高温24度低温12度平均温度20度6.1.7 T温度时清水饱和溶解氧(简明排水设计手册P6页)8.53mg/L 10.83mg/L 9.17mg/L6.1.8 T、P a时清水饱和溶解氧(C SW)7.92 10.068.526.2 计算6.2.1 微孔曝气头项目KKL215KKL215KKL215KKL215计算公式转刷曝气机计算公式单台气量(m3/h.只) 2 2 2 2 74 氧气利用率(E A %)20 23 25 30 －设计有效水深(m) 6.0 6.0 6.0 6.0 －实际传氧效率α(K La污/K La清)0.80 0.80 0.80 0.80 0.8 污水与清水的饱和溶解氧比值β0.90 0.90 0.90 0.90 0.9曝气池逸出气体的含氧率% (O t)17.5416.9916.6215.69O t=21×100（1－E A)/79+21(1－E A)－曝气装置处实际压力P b(kgf/cm2) 1.56 1.56 1.56 1.56－24℃时曝气池中平均溶解氧值C SM (mgO2/L) 9.74 9.64 9.57 9.40 C SM=C SW(O t/42+P b/2P a)7.9224℃时f 值(f＝N0：N＝SOR：AOR)1.54 1.56 1.58 1.61 N=αN0×(βC SM－C0)×1.024(T－20)/C S2.03N=αN0×(βC SW－C0)×1.024(T－20)/C S24℃时标准传氧速率N0(SOR) (kg－O2/h) 1465.521485.861499.891536.74N0=f×N1934.08N0=f×N24℃时供空气体积G s (m3/h) 24425.3521534.219998.5417074.87G s=N0/(0.3E A) －12℃时曝气池中平均溶解氧值C SM (mgO2/L) 12.3712.2412.1511.9310.0612℃时f 值(f＝N0：N＝SOR：AOR) 1.52 1.54 1.55 1.591.9612℃时标准传氧速率N0(SOR) (kg－O2/h) 1443.731462.571475.541509.55 1870.0212℃时供空气体积G s (m3/h) 24062.1221196.619673.916772.83－20℃时曝气池中平均溶解氧值C SM (mgO2/L) 10.4810.3610.2910.18.5220℃时f 值(f＝N0：N＝SOR：AOR) 1.54 1.56 1.58 1.622.0220℃时标准传氧速率N0(SOR) (kg－O2/h) 1468.621488.581502.351538.47 1925.7320℃时供空气体积G s (m3/h) 24476.9321573.6220031.2817094.14－按20℃时的SOR值和供空量计算曝气装置数量按单台供气量计算微孔曝气头数量 (只) 1223810787100168547 26每座曝气池内曝气头数量(只,共3座曝气池)4079359633392849 9风管阻力mmH2O800 800 800 800 －曝气装置阻力mmH2O450 450 450 450 －标准大气压下的计算风压 p'(kgf/cm2)0.7450.7450.7450.745－按当地大气压修正风压p (kgf/cm2)0.8020.8020.8020.802－风机效率η0.7 0.7 0.7 0.7 0.75风机功率P (Kw)766.93675.96627.64535.61P=2.05(Gs×p)/(75×η)1172.17动力效率(kg－O2/kw.h)2.74 3.15 3.42 4.10动力效率＝N0/(P×η)2.2总动力效率(kg－O2/kw.h)1.912.20 2.39 2.878.接触池8.1池容取接触时间 t' =30min接触池容积 V' =1875m3取接触池数 n' =2座取接触池深 h =5.0m有效水深h'=4.0m取单接触池宽W =10m设计单接触池长L =23.4m取 L=25m接触池实际容积 V =2000m38.2 出水加氯量取每方水加液氯5g Cl2/t水出水加氯量为450kg Cl2/d =18.75kg Cl2/h。