现浇桥梁满堂支架设计验算
桥梁支架计算书
一、 满堂支架验算 1、模板计算本桥实心桥面板底模、侧模均采用δ=12mm 厚竹胶板，其中底模安装于间距30cm 的10cmx10cm 方木上；侧模安装在钢筋排架上。
本次模板验算主要为底模的验算，侧模的验算将在排架验算中详述。
模板受力按单向板考虑，承受实心板自重恒载和施工荷载，取1cm 板宽按偏于保守的简支梁进行计算，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa 。
则模板验算总荷载P=21.8KPa ，可知q=0.218KN/m 。
则跨中最大弯矩0M =82ql =1.1N.m ；支座处最大剪力0V =21.8N 。
1cm 宽、12mm 厚竹胶板的截面特性如下：I=123bh =1.44x 610-4m ；W=62bh =2.4x 710-3m ；A=bh=1.2x 410-2m 。
查路桥施工计算手册可知：普通竹胶板E=5x 910Pa ，允许应力[σ]=80 MPa ，容许剪应力[ τ]=1.3MPa.则：max σ=W M=4.58MPa<[ σ]=80MPa ； m ax τ=AV230=0.27MPa<[ τ]=1.3MPa ；跨中最大挠度m ax f =EIql 38454=0.63x 610-m<250l =8x 410-m经验算可知选用模板满足受力要求。
2、次分配梁验算本桥现浇桥面板支架次分配梁采用10x10cm 方木，方木间距30cm ，安装于间距75cm 的双拼8#槽钢上。
方木受力按简支梁考虑，方木以上结构自重恒载和施工荷载，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa ；竹胶木模板产生的恒载可忽略不计。
现浇箱梁满堂支架设计与计算
２ ４ ０
第 ４期
２１ ０ ０年 ７月
现 浇箱梁 满 堂 支架 设 计 与计算
丁 爱 华
（ 南常 德路 桥 建设 有 限公 司 ，湖 南 常 德 湖 ４ ５０ ） １ ００
３ 满 堂 支 架 设计 计 算
３ １ 满 堂 支 架 设 计 ．
肋 布 置可 知 ， 合 板 可看作 多跨 等跨 连续梁 ， 胶 为计 算
简便 ， 三等 跨 均布 荷载 作用连 续梁 进行计 算 。 取 （ ）模 板力 学性 能 。模板 弹 性模 量 Ｅ一９ ０ １ ×１ 。 ＭＰ ， ａ 根据 ＧＢ Ｔ１ ６ ６ １ ９ ／ ７ ５ — ９ ９及 模 板 样 品检 验 报
关 键 词 ： 梁 ； 浇 箱 梁 ；满 堂 支架 ； 计与 计算 桥 现 设
中图 分类 号 ： ４ ５ ３ Ｕ ４． ４ 文献 标 志 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ： ６ １ ２ ６ （ ０ ０ Ｏ 一Ｏ Ｏ 一Ｏ １７ — ６ ８ ２ １ ）４ ２４ ３
在连 续箱形 结构 梁 桥 ， 其 是城 市 跨越 既 有 道 尤 路 桥梁及 高速 公路 互通 匝道 桥梁 施工互 通 立 交连 续 箱 梁施 工 实践 ， 绍 了现 浇 箱 梁 满 堂 支架 的 设 计 ， 对 根 介 并
支 架底 模 、 梁 梁强 度 、 杆 受 力 、 架 压 缩 变 形及 地 基 承 载 力 等进 行 了验 算 ； 横 纵 立 支 简要 介 绍 了该 桥 连 续箱 梁现 浇施 工 工 艺。
满 堂支 架材 料采用 普通 扣件 式 钢管脚 手架 。步 距 １ ２ｍ； ． 纵距 ， 准 区段 为 ０ ６ｍ， 断 面倒 角 区 标 ． 纵 为 ０ ４ｍ， ． 翼板 区均 为 ０ ６ｍ； 距 为 （ ． ＋０ ６ ． 横 １ ２ ． ＋
预留门架之满堂支架在合六高速公路90m现浇连续箱梁中的应用及详细验算
!程蕉苤预留门架之满堂支架在合六高速公路90m现浇连续箱梁中的应用及详细验算任志军(中铁十九局集团有限公司，辽宁辽阳l l1000)脯要】采用预留i'1架的碗扣式满堂脚手架，在舍六高速公路路基2标段中3座90m现浇连续箱梁中成功应用，通过受力分析排设支架及主梁、横次粱、工字钢，能做到安全可靠及经济，为以后此类工程提供了计算参考的模板。
目猢]满堂支架；门架；受力分析；现浇箱梁1概述1．1现浇箱梁概况20+2x25+20m后张法预应力连续箱梁，单箱两室：梁高1,5m，箱梁顶板跨12m。
底板宽8m。
箱梁顶、底板厚均为025m，腹板厚0．5m，两侧翼缘板悬臂长度均为2m，全桥仅在桥墩支点截面处设置端，中横梁。
12支架方法简介本桥位区为县级公路，陆地施工条件相对较好。
施工时，先将桥位地基处理后，采用扣件式满堂脚手架单幅逐跨现浇施工工艺进行施工，施工时，翼缘模板、外侧模、底模采用18m m厚9合竹胶板，腔内膜板采用14m m厚竹胶板。
12．1地基处理将表层遗留软土推平并压实，在其上填筑20c m的10％石灰改善土及15cm厚C15混凝土。
122支架安装本支架采用“碗扣件”式满堂脚手架，其结构形式：立杆纵向步距90c m，在支座及变截面范围内加密为0．45m：横向步距60cm，层高60cm，横向联接脚手钢管联成整体。
在上口安装可调顶托，安装好后．在可调顶托上铺设15×15cm落叶松质木枋，纵向中心间距90cm：在其上铺设5×10cm的木枋(立放)，木枋铺设中心间距30cm，其净距为25cm o在木枋上铺设18m m厚竹胶板，测量并调整高程满足要求后，可进行支架预压。
由于本桥和合六高速相交，在支架搭设时需为施工便道留通道，故在第一跨下设置门架。
门架净宽4m，净高4．5m。
采用碗扣式满堂支架，立竿结构同满堂支架，在立杆上方的主梁采用长度5m的140a工字钢，顺桥向设置，设置间距为12m，平截面和项托相贴。
现浇箱梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。
]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。
所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
满堂支架验算
某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m,由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。
一.上部结构核载1.新浇砼的重量:2.804t/m22.模板、支架重量:0.06t/m23.钢筋的重量:0.381t/m24.施工荷载:0.35t/m25.振捣时的核载:0.28t/m26.倾倒砼时的荷载:0.35t/m2则:1+2+3+4+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力：【σ】=140Mpa受压构件容许xx：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算某分离立交桥拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。
通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m,设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×根据i≈0.35d,得出d=i/0.35,则则选Φ42mm钢管可。
Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为：ε=σ/E=40.8××109=1.94×10-4xx改变L=εh（注h=13m）=1.94×10-4×13000=2.52mm做为预留量，提高模板标高。
通过上式计算，确定采用￠42mm外径，壁厚3㎜的无缝钢管做为满堂支架，间隔0.6×0.6m，坚向每间隔1m设纵横向钢管，支架底部及顶部设剪刀撑，并在底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。
现浇箱梁满堂支架的设计与验算
掌握正确的模板支架设计和验算方法非常重要。 本文结合广明高速公路延长 横 向方木 均 采用 针 叶类 广东 松 ， 截 面尺 寸 为８ ×８ ｅ ｍ（ ２ ｍ长 ） 。 材 料参 数 如 线 工程 大 蟹大 桥 现浇 箱 梁满 堂碗 扣式 支 架施 工 ， 介 绍 碗 扣式 模 板支 架 的设 计 下 ：自重 ：Ｙ＝６ ＫＮ／ ；顺纹弯应力 ：１ ３ ＂ ：１ ２ ＭＰ ａ；顺 纹受 压应力 ： 和 验算 方 法 。 ａ ＝１ ２ ＭＰ ａ； 顺纹抗拉 ： ｏ１ ＝８ ． ０ ＭＰ ａ Ｉ 』 哽 纹抗剪 ： ｔ ， ＝１ ． ３ ＭＰ ａ； 弹 性 模
宽 异形 预 应 力 混凝 土 箱梁 ， 右 幅 采用 单 箱 三 室 等宽 预 应 力 混凝 土 箱 梁 ， 桥跨 下 ： Ｗ＝ ２ ９ ５ ８ ０ ｍ ｍ ； Ｉ ＝ １ ． ４ ８ ×１ ０ ￣ ｎ ｍ ；单 位长 度质 量 ７ ． ４ ４ ｋ ｇ ／ ｍ； Ｅ ＝ ２ ． １ Ｘ １ ０ Ｓ ＭＰ ａ ； 结 构 布置 为左 幅 ２ ×２ ０ ＋ ２× ３ ０ ｍ、 右 幅２ ０ ＋ ２×３ ０ ＋ ２ ０ ｍ， 箱 梁 高 度为 １ ． ７ ｍ。箱 梁
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表１ 碗扣支榘钢管簸面特性
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现浇箱梁满堂支架方案计算讲解
浅谈现浇箱梁满堂支架方案计算引言本文针对XXX现浇桥采用碗扣式满堂支架搭设方法进行支架搭设验算、方木验算、模板验算、地基承载力验算等进行计算分析。
为后续现浇桥支架搭设施工提供关建指导作用。
1 工程概况XXX桥采用（26+37+26）m现浇预应力砼连续箱梁，桥梁全长96m；上构按部分预应混凝土A类构件设计，箱梁横断面采用等高度单箱双室断面，主梁高190cm,顶板厚25cm,底板厚22cm悃缘悬臂长200cm;上部结构采用满堂支架现浇，其刚度、强度、稳定性、平整度等均应满足《公路桥涵技术规范》（JTG F80/1-2004）的要求；预应力混凝土容重取26KN/m3。
2 满堂支架上现浇桥设计要点2.1 地基与基础处理在墩身施工完毕后，首先测量放出线路中线和边线，检查现有基底宽度是否满足搭设支架要求，如现有地基宽度不足，需进行补填并夯实；基底处理范围为桥宽每侧边各增加2m，同时根据地形条件做好排水沟、截水沟。
对于软弱地基必须采取石渣或者三七灰土等材料进行换填，换填厚度不小于30cm。
换填后的地表用推土机推平，场地平整后用压路机分层压实，使其压实度达到95%以上，试验室检测地基承载力是否达到支架设计计算中最低250Kpa的要求，如果承载力不足，则加强压实工作或重新换填直至达到规定的承载力。
本工程所在地区为湿陷性黄土地区，黄土受水浸泡后承载力急剧下降，为防止雨水及施工用水进入基础，在已达到支架设计承载力要求的地基上铺10cm厚的混凝土防水层；混凝土设计强度为C20，确保地表水不渗入地基。
在处理好的地基上铺设枕木或型钢做为支架下承托的基础。
在地形条件受限制时，满堂支架采用C25混凝土条形基础，条形基础设计尺寸30cm（宽）×25㎝（高）。
2.2 现浇箱梁底满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中纵木在墩顶处实心段不大于0.25m、在跨中处间距不大于0.3m。
现浇箱梁满堂支架的设计
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现 浇 箱梁满 堂支 架 的设 计
冉崇收
（ 州路 桥集 团有 限公 司 贵州 贵 贵阳 ５ ００ ） ５０ １ ［ 摘 要 ］ 设满 堂 支架 现 浇箱 梁 是箱 梁 施工 的常 用 施工 方法 ， 支架 的搭 设不 能全凭 个 人 的施 工经 验， 搭 但 在施 工 中必 须对 支架 进 行 设计 验算 。下 面通 过工
（） 面验 算 ２截 ａ 、弯 曲强度 验算 ￣ ａ ＝ ．ｑ Ｌ ． ＊ ９３ ＊ ． ８＝ ． ７Ｎ ｍ ｍ ｘ Ｏ １＊ Ｏ １ ５ ．９ ０ ２ Ｏ ４Ｋ ．
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根据 支架 设计 ， 及腹 板 区平均 每平 方米 布置 了４５ 根钢 管， 横梁 ．８ 箱室底 板 处平均 每 平方米 布置 了 ２ ４ 根 钢管 ， ．４ 则支 架 体系 自重 为 ： 腹 板及横 梁 处 ｑ ＝ ． ７Ｎ 根 ． ８ ： ． ８Ｎ ｍ １ ３ ｋ／ ４ ５ 根 ６ ２Ｋ ／ 。 箱 室底板 处 ｑ ： ． ７Ｎ 根 ｝ ． ４ ＝ ． ４Ｎ ｍ １３ ｋ／ ２ ４ 根 ３ ３Ｋ ／ （） 工 机具及 人 员荷 载 ６施 ｑ＝ ．Ｋ ／２ ２５Ｎ ｍ （） 倒混 凝 土产 生的荷 载 ７倾 ｑ＝ ． Ｋ ／２ ，２ ＯＮ ｍ （） 捣砼 产生 的荷 载 ８振 ｑ＝ ． ／ ／ｚ ２ ＯＮ ｍ （ １ ２荷 载组 合 ． （） 算 底模 １验 ①腹 板及 横 梁处底 模 ｑ Ｌ２（ 腭 ＋ ２＋ ． ｑ ｑ） ５ ．９ Ｎ ｍ 【扳 ｑ） １４（４ｑ ６ ９ ３Ｋ ／ ② 箱室底 模
现浇箱梁满堂支架方案计算讲解
6边跨现浇段堂支架计算书一、工程概况郁江二桥位于桂平市城东南部长安工业园区内，距既有旳郁江大桥和桂平航运枢纽对外交通桥郁江约4.9公里处，是南宁至梧州、玉林至桂平和梧贵高速这三条公路旳连接纽带。
郁江二桥桥梁旳起点桩号为K1+146.5，终点桩号为K2+504.5，主桥为90+165+165+90米预应力混凝土矮塔斜拉桥，主桥采用90+165+165+90m单索面三塔预应力混凝土矮塔斜拉桥，主跨布置双孔单向通航设计，桥宽30.5m，梁高3.2~6.2m，主塔为弧线形花瓶式塔，塔高22.0m，全桥合计144根斜拉索，斜拉索梁上间距4m,塔上理论索距0.8m，主梁采用单箱三室大悬臂等截面预应力混凝土箱梁，顶部为机动车道，下部在箱梁两侧顺底板悬挑出去设人行通道。
箱梁梁高6.2m—3.2m,梁体全宽30.5m，采用单箱三室加悬臂旳形式，悬臂端部厚度为0.28m。
斜拉索锚固点布设在箱梁旳中室，张拉端位于梁体内。
箱梁纵向划分为中墩顶托架现浇0号、1号梁段、19个悬臂浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合拢段、中跨合拢段。
中墩顶0号、1号梁段同步浇筑，梁段共长11m，悬臂浇筑梁段数及梁段长度从中墩至跨中布置为：19×4.0m，边跨现浇段长度6.37m，边跨合拢段、中跨合拢段长度均为2.0m。
边跨现浇段为2.5m实心段及3.87m渐变段，实心段受力所有在过渡墩盖梁上，故本次计算取23A-23A断面向中垮方向0.6m范围段。
边跨现浇段采用满堂支架施工，支架采用WDJ碗扣式多功能钢管脚手架，基底进行填土碾压后，浇筑混凝土搭设碗扣支架，碗扣支架通过预压合格后，铺设模板。
内、外模板采用大面积旳竹胶板制作，内支撑立杆采用φ48×3.0mm钢管。
二、编制根据（1）《公路桥涵施工手册》（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（3）《建筑构造荷载规范》（4）《公路桥涵技术施工技术规范实行手册》（6）《建筑施工计算手册》（7）《公路桥涵施工技术规范》（8）、桂平郁江二桥工程设计文献及招标文献等。
现浇梁满堂支架施工验算
附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好，外形美观。
在现浇箱梁的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。
对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板，纵桥向铺设，板下采用模木（分配梁）打孔后铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木，间距为2.44/6=0.407m（计算采用0.41m）；横梁采用外径φ48，壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m，空心位置 0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.2m。
支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。
1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN；N活2=2.5KN。
1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN；这样，N总N1+2+3+4=10.127KN。
F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m；N活2=2.5KN；那么，M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m；σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa；τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。
满堂支架设计及验算方案
一.编制依据1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 166-20081.2 《房建工程施工与质量验收规范》（2-2008）1.3 《建筑施工安全检查标准》（59-99）1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》与图纸等1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（130-2001)二.工程概况新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2，现场实测中心里程为765+283.55。
邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构，基础采用条形基础，房屋一层为框架结构（信号楼），二层为砖混结构（办公楼）。
信号楼净空尺寸为4.3m，总长为46.7m，宽为7.9m。
三.支架结构设计3.1扣件钢管脚手架的材质要求（1）钢管采用外径48, 壁厚35焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（700）中Q235级钢的规定。
（2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(15831)的规定。
（3）脚手架下，立杆使用垫板尺寸为:30×30。
3.2支架构件满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。
3.3支架布置根据房屋设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以与其它荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。
现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋与底模、侧模、内模、防护栏与施工平台等组成。
满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。
框架顶板与现浇梁采用钢管扣件支架现浇，顶板厚12。
现浇支架拟采用钢管扣件满堂支架，钢管间距 1.3m*1.2m，横杆步距 1.0m，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞，横楞采用4*7的方木，间距按0.2m布置。
梁部支撑采用，在梁底中部增设一排钢管立柱，并对其加密，间距为0.75m或0.6m，横杆与满堂支架对应相通，增强其整体受力稳定性，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞，横楞采用4*7的方木，间距按0.2m布置。
现浇箱梁满堂支架计算
现浇箱梁满堂支架计算箱梁是一种常用的结构形式，广泛用于桥梁、高速公路、铁路等工程中。
现浇箱梁满堂支架是箱梁施工过程中常用的一种支撑结构，用于支撑和固定箱梁的预制和浇筑。
一、满堂支架的布置满堂支架的布置应根据箱梁的几何形状和尺寸进行合理布置。
一般情况下，满堂支架的布置应遵循以下原则：1.满堂支架的间距应根据箱梁的宽度和长度来确定，一般间距为1.5-2.0m。
2.满堂支架的布置应满足箱梁的受力和施工要求，应尽可能均匀分布，避免集中荷载。
3.满堂支架的位置应较为稳定，避免对箱梁的施工和安全造成不利影响。
二、满堂支架杆件尺寸计算满堂支架的杆件主要包括立柱、承重梁和斜杆等。
杆件的尺寸计算应根据其受力和稳定性要求进行。
1.立柱的尺寸计算：根据箱梁的荷载和支撑间距等参数，可以计算出立柱的截面尺寸和高度。
2.承重梁的尺寸计算：承重梁可以根据箱梁的荷载和悬挑长度等参数计算出截面尺寸和长度。
3.斜杆的尺寸计算：斜杆的尺寸计算要考虑箱梁的横向和纵向力，以及满堂支架的稳定性要求。
三、满堂支架杆件受力分析满堂支架的杆件在使用过程中会承受各种力的作用，包括水平力、垂直力以及弯矩等。
对于满堂支架的杆件受力分析，可以采用有限元分析方法或经验公式进行计算。
1.立柱的受力分析：立柱在使用过程中会承受箱梁的垂直和水平荷载，应根据受力情况合理选取材料和截面尺寸。
2.承重梁的受力分析：承重梁承受箱梁的悬挑力和水平力，其截面应能满足受力要求，保证安全可靠。
3.斜杆的受力分析：斜杆主要用于支撑箱梁的稳定性，在受力分析时应考虑斜杆的轴向力、剪力和弯矩等。
总结：。
满堂支架施工方案及检算
满堂支架安全专项施工方案一、编制依据1、XX改扩建工程XX合同标段的施工图设计文件；2、现场地质、水文调查资料；3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；4、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）。
5、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）。
6、《钢结构设计规范》（GBJ17—88）7、《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准8、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规程》（JGJ130-2001）二、编制范围XX改扩建工程XX合同标段高架桥、跨线桥及拱涵。
三、编制原则1、安全第一的原则在安全方案编制中始终按照技术可靠、措施得力、施工顺序安排合理、确保安全的原则确定施工方案。
2、坚持规范、规程原则贯彻执行公路路基施工技术规范、公路工程安全施工技术规程。
执行业主对本工程建设的各项安全管理办法、细则、规程的要求。
四、主要施工技术方案现浇采用满堂支架现浇法施工，其施工工序为：地基加固→测量放线定位→搭设支架→立底模→预压→底模调整→立外模→绑扎底板、腹板钢筋→内模安装→顶板钢筋绑扎→浇注混凝土→养护→落架拆模。
1、地基加固清除表层，整平，采用8％灰土换填，用压路机碾压密实，并配合小型打夯机对基坑周边进行加密碾压。
横桥跨方向铺枕木垫于门式钢支架底座下。
2、支架搭设支架钢管按纵横向间距0.9m布置，在横梁及腹板处采用0.6×0.6m的布置，钢管下安装调节丝杆。
为确保支架刚度，设置纵横向加强系杆，沿高度方向每1.2m 一道，在梁底调整为0.6m一道，以保证支架的整体稳定。
模板底的纵横向骨架分别采用0.15×0.15m和0.1×0.1m截面方木，纵梁方木间距0.9m，横向方木间距0.3m。
支架加宽度比箱梁宽度每边放宽1m，作为立模，堆放内模及行走空间。
3、预压在支架及纵横梁搭设完成后，先预铺底模，并临时固定，采用水泥袋装砂作为压重，压重为梁重的1.05倍，预压前在梁上测设观测点，沿横、纵桥向在模板下每两米设一观测点，共观测加载前、加载一半、加载完成、加载24h、加载48h、卸载完成等6次。
大桥满堂支架设计计算
××大桥满堂支架设计计算满堂支架设计及预拱度设置计算1. 脚手架稳定性计算：本计算以53#-57#墩左幅箱梁为例，对满堂支架结构的稳定性和安全性进行了验算。
为了便于施工，初拟支架横距0.6m，纵距0.9m,步距1.2m,并在管架间布置剪刀撑。
1) 荷载计算：I. 箱梁自重：G=P/S= r×s×1/S=25×10.50667×1/12..225=21.486 KN/m2由于西互通箱梁不规则,故本计算取一个标准横断面,计算其横截面积s,按荷载全部集中在箱梁底板面积上计算,砼容重按25KN/m3计算。
s——箱梁纵向1米的底板面积（m2）。
II. 支架配件自重：0.3 KN/m2III. 满堂支架上木模及连杆自重：0.75 KN/m22) 活荷载计算：I. 结构脚手架均布活荷载标准值(施工荷载)： 3 KN/m2II. 水平风荷载：Wk=0.7µzµsW0=0.294 KN/m2式中 Wk——风荷载标准值（KN/m2）；µz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；µs——脚手架风荷载体形系数，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）取值；µs本计算中取1.0；W0——基本风压（KN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用；W0本计算中取4.0。
为了简化计算，脚手架每排立杆承受的结构自重标准值采用该排立杆内，外立杆的平均值。
3) 荷载组合：I. 模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算：按不组合风荷载情况计算：N=1.2∑NGk+1.4∑NQk=1.2×(21.486+0.3+0.75)+1.4×3=31.24KN/m2∑NQk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；∑NGk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。
现浇箱梁支架验算指导书
一、支架受力检算1.1满堂脚手架验算东连接线A0#～A2#、B0#～B5#采用满堂支架形式现浇施工。
针对上述7孔现浇梁，以最宽、最重梁A0#～A2#断面进行检算，以此作为施工指导。
1.1.1 A0#～A2#A0#～A3#箱梁钢筋总重122.8t、C50混凝土866m3。
A0#～A2#箱梁梁宽12.4m、高2.25m为变截面，钢筋重81.8t、砼量577.4m3。
采用碗扣脚手满堂支架现浇，竹胶合板作底模和侧模。
1.1.1.1荷载计算1）砼自重：A0#～A2#箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3 箱梁方量为642m3)共计642×2.6=1669.2t2）施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：60×12.4×0.3=223.2t总荷载1669.2+223.2=1892.4t。
1.1.1.2支架设计计算二、支架设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：中横梁和端横梁支架纵、横方向、腹板下方立杆的间距均为60×60㎝，箱梁翼缘板部位立杆间距按照60cm×90cm梅花型布置，平杆层间距120cm，横桥向布置3＋9＋3共15列（中横梁和端横梁布置3＋13＋3共19列），纵桥向两墩28m之间布置（6＋19＋6）31 排、两墩30m之间布置（6＋27＋6）39 排，立杆上下采用可调丝杆上托和下托，丝杆上顶托内顺桥向放置一根15×15cm方木，纵向方木上横向摆放10×10cm方木，方木中心间距为28cm，在方木上钉15mm厚的竹胶板作为现浇箱梁底模。
HB碗扣为Φ48×3.5mm钢管。
立杆、横杆承载性能如下表：1、荷载分析计算1）模板荷载：（1）内模（包括支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。
（2）外模（包括侧模支撑架）：按q=1.2KN/m2考虑。
2）施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，按q=1.0KN/m2考虑。
现浇板梁满堂支架计算书
现浇板梁满堂支架计算书一、编制依据1、《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20012、《砼结构设计规范》GB50010-20023、《建筑结构荷载规范》GB50009-20014、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000二、计算参数（一）恒载取值1、模板参数：木模0.35KN/m22、支架顶横梁（10*10木方）自重：0.1KN/m3、新浇砼自重：24KN/m3梁高110cm，单位重：26.4KN/m2（二）活载取值（按公路桥涵施工技术规范附录D规定取值）1、施工人群及砼振捣力取2.5KN/m2；2、砼冲击力取4.0KN/m2（三）荷载组合1、强度计算：（一）+（二）2、刚度验算：（一）+（二）三、支架布置形式1、支架形式选择：满堂支架体系采用普通建筑钢管、扣件。
2、支架搭设示意图：3、支架搭设说明立杆横距：60cm 立杆纵距：60cm横杆间距：60cm 步架高度：60cm支架高度2m四、支架受力计算1、支架顶横梁受力计算：横梁采用10*10木方，长度为200cm ，横向按30cm 间距搁置于支架顶托上，并用铁丝绑扎在支架顶纵横向横杆上。
⑴横梁受力简图⑵横梁受活载：Q=（2.5+4）×0.6=3.9KN/m⑶横梁受静载：G=（26.4+0.35）×0.6=16.05KN/m⑷荷载取值系数：静载系数r 0=1.2；活载系数y 0=1.4⑸横梁所承受的荷载为：q= r 0×G+ y 0×Q=1.2×16.05+1.4 ×3.9=25.26KN/m ⑹横梁受线荷载产生的最大内力：(按三跨连续梁计算支点反力)① 计算简图：（图乘法解算）基本机构受力简图受力简图基本结构受力弯矩简图单位力简图单位力作用弯矩图单位力作用弯矩图图图②建立二次超静定力法方程为：δ11X1+δ12X2+Δ1P=0δ21X1+δ22X2+Δ2P=0δ11=(1/EI)∫(M1M1)da=(1/EI)∫a2da=a3/(3EI)δ12=(1/EI)∫(M1M2)da=(1/2EI)∫a2da=a3/(6EI)Δ1P=(1/EI)∫(M P M1)da=(1/2EI)∫qa2﹒ada=qa4/(8EI)δ21=(1/EI)∫(M2M1)da=(1/2EI)∫a2da=a3/(6EI)δ22=(1/EI)∫(M2M2)da=(1/EI)∫a2da=a3/(3EI)Δ2P=(1/EI)∫(M P M2)da=(1/2EI)∫qa2﹒ada=qa4/(8EI)即：a3/(3EI)X1+ a3/(6EI)X2+ qa4/(8EI)=0a3/(6EI)X1+ a3/(3EI)X2+ qa4/(8EI)=0联立解得X1=X2=-qa/4(与所设方向相反)③∑M N1=0 qa/4*a+qa/4·2a=N2·3a 解得N2=qa/4④同理：N1=qa/4⑤跨中截面弯矩：M=qa/4·3a/2+qa/4·a/2=qa2/2⑥支点截面剪力：P=N1=N2=qa/4⑦横梁截面惯性矩、抗弯截面系数及回弹模量木方I=1/12bh3=8333.3cm4 ; W X=1/6bh2=166.7cm3; E=10GPa 跨中截面应力为：δ=M/W X=qa2/2/166.7cm3=25Mpaδ＜[δ]=124Mpa 强度条件满足规范要求⑧横梁挠度计算：f=(1/EI)∫∫Md2a=(1/2EI)∫∫qa2d2a=qa4/(24EI)=0.15mmf/L=0.15/600=0.00025＜[f/L]=1/250=0.004⑨刚度条件满足规范要求2、支架立杆受力计算(立杆外径￠48；壁厚d为3.0mm)(1)立杆承受的最大压力为：N=qa/4=3.45KN（2）立杆截面计算参数：I=12.187cm4泊松比u=1惯性半径i=（I/A）1/2=1.587cm长细比λ=ul/i=1×60/1.587=37.8查表压杆折减系数φ=0.658（3）立杆压应力：δ=N/A=3.45/489.3=7Mpa＜[δ]=180Mpa 立杆强度满足规范要求（4）立杆稳定性计算：δ＜φ[δ]=0.658×180=118.4Mpa 立杆稳定性满足规范要求故支架搭设立杆纵横距为60cm×60cm，立杆处于压杆稳定状态下的允许承载力[P]= φ[δ]·A=118.4×489.3=57.9KN.支架安全。
桥梁工程现浇梁板满堂支架施工验算
Ｎ 架＝ （ ３ ． ９ ７ ×４ ×２ ＋７ ． ４ １ ×４ ） ×９ ． ８ ×１ ０ — ３ ＝ ０ ． ６ １ ４ ｋ Ｎ 。
横杆单根质量为３ ． ９ ７ ｋ ｇ ，纵杆单根质量为７ ． ４ １ ｋ ｇ。 计算时假 定 杆件连接均为铰接，竖杆 竖向共４节，横杆水平共４层 。如图２所
间距 １ ． ２ ０ ｍ 。
验算通过 。 ２ 纵梁验算 根据 桥规， 计算直接支承小棱 （即横梁） 的梁时，均布荷载取 １ ． ５ ｋ Ｐ ａ ， 因 此活 载 为 １ ． ５×０ ． ４×０ ． ９＝ ０ ． ５ ５ ４ ０ ｋ Ｎ 。 这 样 Ｎ ｌ ＋ ２ ＋ ３ ＋ ４ ＝ ０ ． ０ ５ ４ ＋ ０ ． ０ ３ ８ ＋ １ ２ ． ４ ７ ＋ ０ ． ５ ５ ４ ＋ ０ ． ７ ３ ８ ＝
Ｒ 活１ ＝２ ． ５ ｋ Ｐ ａ Ｎ 活１ ＝２ ． ５ ×０ ． ４ １ ×０ ． ９ ＝０ ． ９ ２ ３ ｋ Ｎ Ｎ 活２ ＝２ ． ５ ｋ Ｎ
图１力学模型
Ｎ 模＝０ ． ９ ×０ ． ９ ×０ ． ０ １ ×１ ０ ． ３ ＝０ ． ０ ８ ３ ４ ｋ Ｎ ； Ｎ 木＝ （０ ． １ ×Ｏ ． １ ×０ ． ９ ×３ ＋Ｏ ． １ ５ ×０ ． １ ５ ×０ ． ９ ） Ｘ６ ＝ ０ ． ２ ８ ３ ５ ｋ Ｎ ：
０ １ ５ ￣１ ／ ２Ｘ０ ｉ
．
碉＝ １ ７ ：
‘ 。
＝
ｌ 显 魁 苎 ２ ｌ 篓 壁。 ｌ ：
１ ３ ８ ５ ， ４ ｋ Ｐ ａ ＝ｔ ． ３ ８ ５ＭＰ ａ ＜｛ 屯 １ ． ９ ＭＰ ａ ； ￣ ￡ 一
１ ３ ． ８ ５ ４ ｋ Ｎ。
Ｎ Ａ ＝ Ｉ ３ ． ８ ５ ４ ×３ ／ ２ ＝２ ０ ． ７ ８ １ ｋ Ｎ ：
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按简支梁计算，支撑跨度取
l = 1500 mm
kN/m
弯矩： Mmax = q2l2/ 8 = 2153419 N·mm 强度验算： 最大弯应力σmax = Mmax / W = 2153419 /
64000
挠度验算： 最大挠度：ωmax=5q114/384EI
= 33.65
N/mm2 ＜ 255 N/mm2 满足!
21.88 mm
kN/m
q
弯矩： Mmax = 强度验算：
q2l2/10 =
267981 N·mm
最大弯应力σmax = Mmax
/ W = 267981 / 37500 = 7.15 N/mm2 ＜ 12
N/mm2
满足!
抗剪计算
fv = 1.50 N/mm2
最大剪力 V = q2l/ 2 = 3.83
10.2荷载分析： 支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自
重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载、其他荷载（雪荷载）等。
10.3荷载工况及荷载组合：
荷载工况: 1. 钢筋混凝土自重： 2. 模板及主次龙骨： 3. 施工人员及设备： 4. 振捣荷载：
26 kN/m3 0.5 kN/m2 2.5 kN/m2
取腹板下混凝土厚 0.6 m 部位考虑
底模采用满铺15mm模板，计算宽度取1m，截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：
W = bh2 /6 = I = bh3 /12 =
1000 × 15 2 / 6 = 1000 × 15 3 / 12 =
37500 mm3 281250 mm4
弹性模量：
E = 5000 N/mm2 ， fm = 12 N/mm2
取腹板下混凝土厚 2 m ， 次龙骨跨度取 l =
140铝梁截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：
单根截面抵抗距 W = 64000 mm3
单根惯性矩
I = 4060000 mm4
1.5 m ， 间距取 0.2 m
弹性模量：
E = 70300 N/mm2 ， fm = 255 N/mm2
最大荷载为：
kN
τ = 3V/2bh =
0.38
N/mm2 ＜ 1.5 N/mm2
满足!
挠度验算：
最大挠度：ωmax=0.677q114/100EI = 0.677 × 12.98 × 350 4 /（ 100 × 5000 × 281250 ）
= 0.94 mm ＜ l/250 = 1.40 mm
满足!
1
2）、15mm厚模板计算（空箱混凝土）
按简支梁计算，支撑跨度取
4.12
kN
= 0.41 N/mm2 ＜ 1.5 N/mm2 满足!
满足!
挠度验算：
最大挠度：ωmax=0.677q114/100EI = 0.677 × 17.66 × 300 4 /（ 100 × 5000 × 281250 ）
= 0.69 mm ＜ l/250 = 1.20 mm
满足!
2
3）、15mm厚模板计算（腹板混凝土）
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 0.30 = 5.298 kN/m
设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 0.3 = 8.25
按简支梁计算，支撑跨度： Mmax = q2l2/ 8 = 1484568 N·mm 强度验算： 最大弯应力σmax = Mmax / W = 1484568 /
按照最不利位置计算，空箱下模板跨度为 300 mm
最大荷载为：
a 、 钢筋及砼自重：
26 kN/m3 × 0.66 m = 17.16 kN/m2
b 、 模板及主次龙骨：
0.5 kN/m2
c 、 施工人员及设备荷载： 2.5 kN/m2
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 1 = 17.66 kN/m 设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 1 = 15mm厚模板按三跨连续梁计算，支撑跨径取 l = 300
按照最不利位置计算，腹板下模板跨度为 200 mm
最大荷载为：
a 、 钢筋及砼自重：
26 kN/m3 × 0.60 m =
b 、 模板及主次龙骨：
0.5 kN/m2
15.6 kN/m2
c 、 施工人员及设备荷载： 2.5 kN/m2
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 1 = 16.1 kN/m 设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 1 = 15mm厚模板按三跨连续梁计算，支撑跨径取 l = 200
最大荷载为：
a 、 钢筋及砼自重：
26 kN/m3 × 0.48 m = 12.48 kN/m2
b 、 模板及主次龙骨：
0.5 kN/m2
c 、 施工人员及设备荷载： 2.5 kN/m2
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 0.35 = 4.543 kN/m
设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 0.35 = 7.66
按照最不利位置计算，腹板下模板跨度为 200 mm
最大荷载为：
a 、 钢筋及砼自重：
26 kN/m3 × 2.00 m =
b 、 模板及主次龙骨：
0.5 kN/m2
52 kN/m2
c 、 施工人员及设备荷载： 2.5 kN/m2
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 1 = 52.5 kN/m 设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 1 = 15mm厚模板按三跨连续梁计算，支撑跨径取 l = 200
= 5 × 4.543 × 1500 4 /（ 384 × 70300 × 4060000 ）
= 1.05 mm ＜ l/250 = 6.00 mm
满足!
1
2）、140铝梁计算（空箱混凝土）
取空箱下混凝土厚 0.66 m ， 次龙骨跨度取 l =
140铝梁截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：
单根截面抵抗距 W = 64000 mm3
27.49 mm
kN/m
q
弯矩： Mmax = 强度验算：
q2l2/10 =
247428 N·mm
最大弯应力σmax =
抗剪计算
最大剪力
τ=
V= 3V/2bh
Mmax / W = 247428 / 37500
= 6.60 N/mm2 ＜ 12 N/mm2
fv = 1.50 N/mm2
q2l/ 2 =
64000
挠度验算： 最大挠度：ωmax=5q114/384EI
= 23.20
N/mm2 ＜ 255 N/mm2 满足!
= 5 × 5.298 × 1200 4 /（ 384 × 70300 × 4060000 ）
= 0.50 mm ＜ l/250 = 4.80 mm
满足!
2
3）、140铝梁计算（腹板混凝土）
69.30 mm
kN/m
q
弯矩： Mmax = 强度验算：
q2l2/10 =
277200 N·mm
最大弯应力σmax =
抗剪计算
最大剪力
τ=
V= 3V/2bh
Mmax / W = 277200 / 37500
= 7.39 N/mm2 ＜ 12 N/mm2
fv = 1.50 N/mm2
q2l/ 2 =
单根惯性矩
I = 4060000 mm4
1.2 m ， 间距取 0.3 m
弹性模量：
E = 70300 N/mm2 ， fm = 255 N/mm2
最大荷载为：
a 、 钢筋及砼自重：
26 kN/m3 × 0.66 m = 17.16 kN/m2
b 、 模板及主次龙骨：
0.5 kN/m2
c 、 施工人员及设备荷载： 2.5 kN/m2
取腹板下混凝土厚 2 m 部位考虑
底模采用满铺15mm模板，计算宽度取1m，截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：
W = bh2 /6 = I = bh3 /12 =
1000 × 15 2 / 6 = 1000 × 15 3 / 12 =
37500 mm3 281250 mm4
弹性模量：
E = 5000 N/mm2 ， fm = 12 N/mm2
2 kN/m2
荷载组合: 恒荷载分项系数取 1.2 , 活荷载分项系数取 1.4 。
10.4设计计算：
1
1、模板计算
1）、15mm厚模板计算（空箱混凝土）
取空箱下混凝土厚 0.48 m 部位考虑
底模采用满铺15mm模板，计算宽度取1m，截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：
W = bh2 /6 = I = bh3 /12 =
b 、 模板及主次龙骨：
0.5 kN/m2
c 、 施工人员及设备荷载： 2.5 kN/m2
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 1 = 12.98 kN/m 设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 1 = 15mm厚模板按三跨连续梁计算，支撑跨径取 l = 350