T梁张拉计算公式
张拉计算书
张拉力及伸长值计算一、T梁张拉力及伸长值计算1、张拉控制顺序张拉顺序：50％N2→100％N3→100％ N2→100％ N12、张拉力计算抗拉强度标准值fpk=1860MPa ，张拉控制应力为αcon=0.75fpk，单股张拉控制力P=193.9KN（设计图提供）。
（1）、25米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=8P=8×193.9=1551.2KN N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×139.9=1551.2KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=6P=6×193.9=1163.4KNN2=N3=7P=7×193.9=1357.3KN（2）、30米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=11P=11×193.9=2132.9KNN2=N3=10P=10×193.9=1939KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=10P=10×193.9=1939KNN2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=9P=9×193.9=1745.1KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN3、伸长值计算（1）、计算公式Pp=P*[1-e-(kL+μθ)]/(k*L+μθ)=P*M ΔL= P p*L/A y*E p式中：ΔL——预应力筋理论伸长值，m；Pp——预应力筋的平均张拉力，N；L——从张拉端至计算截面孔道长度， m；AY——预应力筋截面面积，取140，mm2；E p ——预应力筋的弹性模量，MPa，由实验数据取Ep=1.98*105 MPa；P——预应力筋张拉端的张拉力，KN；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，μ取0.225；M——[1-e-(KL+μθ)]/(KL+μθ)。
T梁张拉计算公式
张拉顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%) 1、孔号1钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN3、孔号3钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。
一、张拉力的计算：根据设计图纸提供φ15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，张拉控制应力：σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2单根钢铰线的张拉力为：P=σcon×Ap=1395×140=195.3KN=195.3×5=976.5KN单束(5根)钢铰线张拉力为：P7单束(6根)钢铰线张拉力为：P=195.3×6=1171.8KN81（1（2其中：LApEpx：从张拉端至计算截面孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.95×105Mpa；锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；塑料波纹管摩阻系数μ=0.25，偏差系数K=0.0015；钢绞线一端工作长度为：0.600m，一端伸长量4.29mm。
三、各钢束理论伸长值计算终点力P1=P×e-(kx+μθ)＝967.8KN平均张拉力Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)=972.1KNΔL1′=ΔL=PpL1/ApEp=42.62mm②L2=2.118mθ=0.1059KL+μθ=0.0015×2.118+0.25×0.1059=0.0296522e-(kx+μθ)=0.97078=967.8KN张拉端力P=P1终点力P=P×e-(kx+μθ)=939.5KN2Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)=953.6KNΔL2③+KL3e-ΔL3所以计算理论伸长值ΔL=2*ΔL=136.7mmN12、以T梁中板N2管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。
T梁张拉计算
张拉计算、计算公式及参数依据1、计算依据：根据《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)及 《上社大桥、罗溪中桥、西江溪大桥图纸》。
2、计算公式:①预应力筋的理论伸长值计算公式:PLA L = -P ——A p E p式中：AL —理论伸长值P p ——预应力筋的平均张拉力(N),直线筋取张拉端的拉力， 两端张拉的曲线筋。
预应力筋的长度(mm)-预应力筋的截面面积(mm 2)； -预应力筋的弹性模量(N / mm 2)。
②预应力筋平均张拉力计算公式:式中：Pp —预应力筋平均张拉力(N)P —预应力筋张拉端的张拉力(N)x —从张拉端至计算截面的孔道长度(m)。
一从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数:u 一预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
AP E在此计算时，切记不能将平均张拉力按照起终点力平均求解，因 为每段钢绞线力的衰减非正比例。
同时，进行分段计算时，靠近张拉 端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关 系如下式：P = P* e -(-kx+u0)P —分段终点力(N) zP —分段的起点力(N)8、X 、k 、u —意义同上其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。
3、计算参数：设计采用标准强度f pk =1860MPa 的低松弛高强度钢绞线，公称直 径15.2mm ，公称面积A P =139mm 2,弹性模量E P =1.95x105Mpa ，孔道 摩擦系数 ^=0.25, k=0.0015；单根钢绞线张拉锚下控制应力为： 8 k =0.75 f pk =1860x0.75 = 1395Mpa单根预应力筋张拉力为：1395x139 = 193905N,取193.9KN二、张拉理论伸长值计算本标段40、35、30mT 梁采用两端对称张拉，钢绞线为曲线计算， 先按图纸计算1/2片梁的张拉理论伸长值，分三段计算，A 、B 、C 段， 其中A 和C 段为直线段，B 段为曲线段。
钢绞线张拉计算
后张法预制 T 梁（30m）钢绞线张拉伸长量计算书长深高速公路LJ—4标后张法预制T 梁钢绞线张拉伸长量计算遵化南互通板梁预制厂位于遵化南互通区内，占地23亩。
预制厂内设26个后张法T 梁台座，负责生产302片T 梁。
所有T 梁均采用C50砼浇筑。
预应力钢绞线采用GB/T5224-2003标准的高强低松弛s φ15.2mm 预应力钢绞线。
钢绞线标准强度by R =1860Mpa 。
所有预应力钢绞线采用张拉和伸长值双控张拉施工，张拉控制应力按设计施工图正弯矩采用k σ=0.73×b y R =0.73×1860 Mpa =1357.8 Mpa 。
根据天津市市政公路材料试验管理局试验中心的检测结果，我部进场的钢绞线弹性模量为y E =1.95×105Mpa ，单根公称截面积为A y =1357.8×103×140×10-6=190.09KN 。
T 梁的张拉施工工艺及计算数据如下。
一、 张拉施工工艺及程序：根据《公路桥涵施工技术规范》和设计图纸规定，张拉施工控制采用张拉和伸长值双控方式很圆锚整体张拉、扁锚单根张拉的施工工艺。
张拉施工程序如下：低松弛预应力钢绞线0→初应力→k σ（持荷两分钟）→锚固，即用两个150t 千斤顶两端同时张拉，初应力为k σ的10%，此时的伸长值为1L ∆，其值采用相邻级的伸长值。
控制张拉应为k σ=0.73×b y R =0.73×1860Mpa =1357.8 Mpa 即为末张的应力值。
其中伸长值L ∆=1L ∆＋2L ∆，1L ∆为开始至初张的伸长量，2L ∆为初张至末张间的伸长量。
张拉完毕后，L ∆与计算伸长值比较，其伸长值误差不应超过6%，否则应停止张拉，查明原因。
二、 计算参数：1、s φ15.2钢绞线的弹性模量：y E =1.95×105Mpa2、s φ15.2钢绞线的张拉控制应力：正弯矩：k σ=0.73×by R =0.73×1860 Mpa =1357.8 Mpa3、孔道摩阻系数：μ=0.254、孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数： k=0.0015三、 张拉伸长量计算： 1、 计算公式：()()01kx kx Ly y y y Pe PL e L A E A E kL μθμθμθ-+-+⎡⎤-∆==⎢⎥+⎣⎦⎰ 式中：P ·········钢绞线张拉力L ∆·········预应力钢绞线的计算伸长量 L ·········预应力钢绞线的长度y E ·········预应力钢绞线的弹性模量 y A ·········钢绞线的截面积简化计算式：y yPL L A E ∆=P ·········钢绞线平均张拉力， ()1kx P e P kL μθμθ-+⎡⎤-⎣⎦=+L ∆·········预应力钢绞线的计算伸长量 L ·········预应力钢绞线的长度y E ·········预应力钢绞线的弹性模量A·········钢绞线的截面积y2、张拉伸长量计算表：30米T梁边跨边梁30米T梁边跨中梁30米T梁中跨边梁30米T梁中跨中梁四、预应力T梁控制张拉力计算：1、边跨边梁N1、N2、N3、N4，边跨中梁N1、N2，中跨边梁N1、N2：FK=σ×n×y A=0.73×1860×103×7×0.140×10-3 =1330.644KN k2、边跨中梁N3、N4，中跨边梁N3、N4，中跨中梁N1、N2、N3、N4：FK=σ×n×y A=0.73×1860×103×6×0.140×10-3 =1140.552KN k五、张拉数据表：1、边跨边梁N1，边跨中梁N1正弯矩钢绞线：2、边跨边梁N2、边跨中梁N2正弯矩钢绞线：3、边跨边梁正弯矩钢绞线（N3）：4、边跨边梁正弯矩钢绞线（N4）：5、边跨中梁正弯矩钢绞线（N3）：6、边跨中梁N4，中跨边梁N3，中跨中梁N3正弯矩钢绞线：7、中跨边梁正弯矩钢绞线（N1）：8、中跨边梁正弯矩钢绞线（N2）：9、中跨边梁N4,中跨中梁N4正弯矩钢绞线：10、中跨中梁正弯矩钢绞线（N1）：11、中跨中梁正弯矩钢绞线（N2）：依据2009年5月29日标定1500KN千斤顶回归方程计算油表读数。
30mT梁张拉计算书
30mT 梁张拉计算书1、预应力筋平均张拉力计算公式曲线段预应力筋平均张拉力按下式计算：μθμθ+-=+-kx e P kx p )1(P )( Pp 预应力钢筋平均张拉力（N ） P 预应力钢筋张拉端张拉力(N) x 从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ 从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线夹角之和（rad ）; k 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
μ 预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
计算过程：边跨边梁、中梁N1钢束P=2132900N ，x=9.774m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=2132900*(1-e -(0.0015*9.774+0.22*0.12217))/(0.0015*9.774+0.22*0.12217)= 2089208NN2钢束P=1939000N ，x=5.236m, θ=10°*π/180=0.17453,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*5.236+0.22*0.17453))/(0.0015*5.236+0.22*0.17453)=1894843NN3钢束P=1939000N ，x=3.665m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*3.665+0.22*0.12217))/(0.0015*3.665+0.22*0.12217)=1907948N中跨边梁、中梁N1钢束P=1939000N ，x=9.774m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*9.774+0.22*0.12217))/(0.0015*9.774+0.22*0.12217)= 1899280NN2钢束P=1745100N ，x=5.236m, θ=10°*π/180=0.17453,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1745100*(1-e -(0.0015*5.236+0.22*0.17453))/(0.0015*5.236+0.22*0.17453)=1705359NN3钢束P=1551200N ，x=3.665m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1551200*(1-e -(0.0015*3.665+0.22*0.17453))/(0.0015*3.665+0.22*0.12217)= 1526358N2、伸长值计算公式因张拉伸长值计算公式可得： p p E A L P 标标△p L = 1-1 p p E A L P 实实p L =∆ 1-2 则由式1-1：1-2可得：标实标实L L L L ∆=∆ 1-3 又因L 实=L 标+ΔL 代入式1-3得： )1标标实（L L L L ∆+∆=∆ 1-4 式中：标L ∆—标准梁钢束张拉伸长值；实L ∆—实际梁长条件下的钢束张拉伸长值；标L —标准梁钢束长度值；实L —实际梁钢束长度值；L ∆ —实际梁长与标准梁长的差值。
40米T梁张拉力及伸长量计算
杨柳河大桥40米预应力T梁张拉计算书编制：复核：审核：2011年3月15日杨柳河大桥40米预应力T梁张拉计算书一、张拉施工方案我合同段施工的阁丫沟大桥40米T梁预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，f pk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。
40米T梁正弯矩钢束采用8股、9股，钢束控制张拉力σcon=0.75 f pk=1395Mpa。
锚具采用15-8型、15-9型系列整套锚具，管道成孔采用钢波纹管。
所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。
材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。
钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
钢铰线下料采用砂轮切割机按加工长度下料，并以22#铁丝编束。
钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。
预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，不得集中张拉，并观察主梁的侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：50%N2、N3→100%N1→100%N2、N3→100%N4，张拉程序：0-初始应力（10％σk）-σk（持荷2分钟锚固）。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，每束不超过1根，累计全片梁小于1%。
张拉完割除钢铰线头，及时压浆。
张拉时做好施工记录。
二、理论伸长值计算1、理论伸长量计算钢铰线采用15.2mm 单根截面面积139mm2标准强度f pk =1860MPa 弹性模量Ey=1.95×105MPa 管道摩擦系数μ=0.25 管道偏差系数K=0.0015锚下控制应力σcon=0.75×f pk=1860×0.75=1395MPa每股控制张拉力1395×139=193905N4股钢绞线控制张拉力N=193905×4=775620N=775.62KN8股钢绞线控制张拉力N=193905×8=1551240N=1551.24KN9股钢绞线控制张拉力N=193905×9=1745145N=1745.15KN计算公式：P P=P（1-e（kx+μθ））/（kx+μθ）△L=P P×L/AP×EP式中：P P--预应力筋平均张拉力（N）P--预应力筋张拉端的张拉力（N）e—常数（e =2.7183）k—孔道摩擦系数（取0.0015）x—从张拉端至计算截面积的孔道长度（米）μ—孔道偏差系数（取0.2）θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）L--预应力筋的长度（mm）A P --预应力筋的截面面积（mm2）（取139mm2）E P --预应力筋的弹性模量（取1.95*105N/mm2）计算说明：T梁两端对称张拉，所以采用单端计算的方法进行计算。
6.2.2_t梁张拉计算及压浆施工方案_secret
T梁张拉计算及压浆施工方案一、30mT梁张拉伸长量计算值(按μ=0.1,k=0.0015计算）弹性模量Eg=(1.983+1.9104+1.9776+1.9675+1.9484+1.969)/6=1.96Gpa根据后张预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算式：Ｐ×Ｌ[1-e-(kL+μθ)]△L = P=P×Ａy×Eg kL+μθ式中: △L—预应力筋理论伸长值：cm；P—预应力筋的平均张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，cm；Ay—预应力筋截面面积，mm2；Eg—预应力筋的弹性模量，Mpa；p—预应力筋张拉端的张拉力，N；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，0.1；（一）、30m T梁中主梁1.N1（6束）预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928KN由图纸说明：θ=4.46°*3.14/180°=0.0778radL=31.6806-2*1=29.6806mL弯=2.7218mL直1=9.6184*2=19.2368mL直2=（29.6806-19.2368-2.7218*2）/2=2.5001mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*2.7218+0.1*0.0778) P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*2.7218+0.1*0.0778=1118.28184KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1118.2818*2-1124.928=1111.63568KNＰ×Ｌ△L = =1118.28184*2.7218/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=1.85cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1111.63568*19.2368/840/1.96*105=12.99cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*2.5001/840*1.96*105=1.71cmL=1.85*2+1.71*2+12.99=20.11cm预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明：θ=5.86°*3.14/180°=0.1022radL=31.7151-2*1=29.7151mL直1=7.1898*2=14.3796mL弯=3.5772mL直2=（29.7151-14.3796-3.5772*2）/2=4.09055mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.5772+0.1*0.1022) P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*3.5772+0.1*0.1022=1116.206KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1116.206*2-1124.928 =1107.483KNＰ×Ｌ△L = =1116.206*3.5772/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=2.42cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1107.483*14.3796/840/1.96*105=9.68cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*4.09055/840*1.96*105=2.8cmL=2.42*2+2.8*2+9.68=20.12cm预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明：θ=6.54°*3.14/180°=0.1141radL=31.7542-2*1=29.7542mL直1=4.9802*2=9.9604mL弯=3.9953mL直2=（29.7542-9.9604-3.9953*2）/2=5.9016mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.9953+0.1*0.1141) P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*3.9953+0.1*0.1141=1115.197KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1115.197*2-1124.928 =1105.465KNＰ×Ｌ△L = =1115.197*3.9953/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=2.71cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1105.465*9.9604/840/1.96*105=6.69cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*5.9016/840*1.96*105=4.03cmL=2.71*2+4.03*2+6.69=20.17cm预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明：θ=6.37°*3.14/180°=0.1111radL=31.7744-2*1=29.7744mL直1=3.0317*2=6.0634mL弯=3.8925mL直2=（29.7542-6.0634-3.8925*2）/2=7.963mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.8925+0.1*0.1111) P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*3.8925+0.1*0.1111=1115.447KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1115.447*2-1124.928 =1105.967KNＰ×Ｌ△L = =1115.447*3.8925/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=2.64cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1105.967*6.0634/840/1.96*105=4.07cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*7.963/840*1.96*105=5.44cmL=2.64*2+5.44*2+4.07=20.23cm预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明：θ=6.74°*3.14/180°=0.1176radL=31.8153-2*1=29.8153mL直1=0.9197*2=1.8394mL弯=4.1159mL直2=（29.7542-1.8394-4.1159*2）/2=9.87205mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.1159+0.1*0.1176) P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*4.1159+0.1*0.1176=1114.902KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1114.902*2-1124.928 =1104.876KNＰ×Ｌ△L = =1114.902*4.1159/(840*1.96*105 )Ａy×Eg=2.79cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1104.876*1.8394/840/1.96*105=1.23cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*9.87205/840*1.96*105=6.75cmL=2.79*2+6.75*2+1.23=20.31cm（二）30m T梁边主梁1.N1（7束）预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=4.46°*3.14/180°=0.0778radL=31.6806-2*1=29.6806mL弯=2.7218mL直1=9.6184*2=19.2368mL直2=（29.6806-19.2368-2.7218*2）/2=2.5001mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*2.7218+0.1*0.0778) P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*2.7218+0.1*0.0778=1304.66KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1304.66*2-1312.416 =1296.91KNＰ×Ｌ△L = =1304.66*2.7218/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=1.85cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1296.91*19.2368/980/1.96*105=12.99cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*2.5001/980*1.96*105=1.71cmL=1.85*2+1.71*2+12.99=20.11cm预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=5.86°*3.14/180°=0.1022radL=31.7151-2*1=29.7151mL直1=7.1898*2=14.3796mL弯=3.5772mL直2=（29.7151-14.3796-3.5772*2）/2=4.09055mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.5772+0.1*0.1022) P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*3.5772+0.1*0.1022=1302.24KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1302.24*2-1312.416 =1292.064KNＰ×Ｌ△L = =11302.24*3.5772/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.42cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1292.064*14.3796/980/1.96*105=9.68cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*4.09055/980*1.96*105=2.8cmL=2.42*2+2.8*2+9.68=20.12cm预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.54°*3.14/180°=0.1141radL=31.7542-2*1=29.7542mL直1=4.9802*2=9.9604mL弯=3.9953mL直2=（29.7542-9.9604-3.9953*2）/2=5.9016mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.9953+0.1*0.1141) P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*3.9953+0.1*0.1141=1301.063KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1301.063*2-1312.416 =1289.71KNＰ×Ｌ△L = =1301.063*3.9953/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.71cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1289.71*9.9604/980/1.96*105=6.69cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*5.9016/980*1.96*105=4.03cmL=2.71*2+4.03*2+6.69=20.17cm预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.37°*3.14/180°=0.1111radL=31.7744-2*1=29.7744mL直1=3.0317*2=6.0634mL弯=3.8925mL直2=（29.7542-6.0634-3.8925*2）/2=7.963mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.8925+0.1*0.1111) P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*3.8925+0.1*0.1111=1301.355KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1301.355*2-1312.416 =1290.295KNＰ×Ｌ△L = =1301.355*3.8925/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.64cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1290.295*6.0634/980/1.96*105=4.07cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*7.963/980*1.96*105=5.44cmL=2.64*2+5.44*2+4.07=20.23cm5.N5（7束）预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.74°*3.14/180°=0.1176radL=31.8153-2*1=29.8153mL直1=0.9197*2=1.8394mL弯=4.1159mL直2=（29.7542-1.8394-4.1159*2）/2=9.87205mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.1159+0.1*0.1176) P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*4.1159+0.1*0.1176=1300.719KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1300.719*2-1124.928 =1289.023KNＰ×Ｌ△L = =1300.719*4.1159/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.79cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1289.023*1.8394/980/1.96*105=1.23cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*9.87205/980*1.96*105=6.75cmL=2.79*2+6.75*2+1.23=20.31cm千斤顶工作长度的伸长量计算:ΔL=PL/AyEy=σk*Ay*L/AyEy=σk*L/Ey=1339.2*0.58/1.96*105=4.0mm二、35mT梁张拉伸长量计算值(按μ=0.1,k=0.0015计算）弹性模量Eg=(1.983+1.9104+1.9776+1.9675+1.9484+1.969)/6=1.96Gpa 根据后张预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算式：Ｐ×Ｌ[1-e-(kL+μθ)]△L = P=P×Ａy×Eg kL+μθ式中: △L—预应力筋理论伸长值：cm；P—预应力筋的平均张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，cm；Ay—预应力筋截面面积，mm2；Eg—预应力筋的弹性模量，Mpa；p—预应力筋张拉端的张拉力，N；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；R—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，0.0015；μ—预应力筋与孔道避的摩擦系数，0.1 ；（一）35m T梁中主梁1.N1（7束）预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=4.46°*3.14/180°=0.0778radL=36.6802-2*1=34.6802mL弯=3.1106mL直1=11.9239*2=23.8478mL直2=（34.6802-11.9239*2-3.1106*2）/2=2.3056mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.1106+0.1*0.0778) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.1106+0.1*0.0778=1304.282KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1304.282*2-1312.416 =1296.149KNＰ×Ｌ△L = =1304.282*3.1106/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.11cm△L直1=P2×L/Ay×E=1296.149*23.8478/980/1.96*105=16.1cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*2.3056/980/1.96*105=1.58cmL=16.1+2.11*2+1.58*2=23.48cm预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=5.86°*3.14/180°=0.1022radL=36.7143-2*1=34.7143mL弯=4.0883mL直1=9.4341*2=18.8682mL直2=（34.7143-18.8682-4.0883*2）/2=3.83475mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.0883+0.1*0.1022) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.0883+0.1*0.1022=1301.742KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1301.742*2-1312.416 =1291.068KNＰ×Ｌ△L = =1301.742*4.0883/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=2.77cm△L直1=P2×L/Ay×E=1291.068*18.8682/980/1.96*105=12.69cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*3.83475/980/1.96*105=2.62cmL=12.69+2.77*2+2.62*2=23.47cm预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.54°*3.14/180°=0.1141radL=36.7529-2*1=34.7529mL弯=4.5661mL直1=7.1945*2=14.389mL直2=（34.7529-14.389-3.1106*2）/2=5.61585mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.5661+0.1*0.1141) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.5661+0.1*0.1141=1300.508KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1300.508*2-1312.416 =1288.599KNＰ×Ｌ△L = =1300.508*4.5661/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=3.09cm△L直1=P2×L/Ay×E=1288.599*14.389/980/1.96*105=9.66cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*5.61585/980/1.96*105=3.84cmL=9.66+3.09*2+3.84*2=23.52cm预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.37°*3.14/180°=0.1111radL=36.7733-2*1=34.7733mL弯=4.4486mL直1=5.2534*2=10.5068mL直2=（34.7733-10.5068-4.4486*2）/2=7.68465mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.4486+0.1*0.1111) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.4486+0.1*0.1111=1300.814KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1300.814*2-1312.416 =1289.212KNＰ×Ｌ△L = =1300.814*4.4486/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=3.01cm△L直1=P2×L/Ay×E=1289.212*10.5068/980/1.96*105=7.05cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*7.68465/980/1.96*105=5.25cmL=7.05+3.01*2+5.26*2=23.59cm预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明：θ=6.74°*3.14/180°=0.1176radL=36.814-2*1=34.814mL弯=4.7039mL直1=3.1253*2=6.2506mL直2=（34.814-6.2506-4.7039*2）/2=9.5778mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.7039+0.1*0.1176) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.7039+0.1*0.1176=1300.148KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1300.148*2-1312.416 =1287.879KNＰ×Ｌ△L = =1300.148*4.7039/(980*1.96*105 )Ａy×Eg=3.18cm△L直1=P2×L/Ay×E=1287.879*6.2506/980/1.96*105=4.19cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*9.5778/980/1.96*105=6.55cmL=4.19+3.18*2+6.55*2=23.65cm（二）35m T梁边主梁1.N1（8束）预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=2.23°*3.14/180°=0.0389radL=36.6654-2*1=34.6654mL弯=1.5577mL直1=12.7011*2=25.4022mL直2=（34.6654-25.4022-1.5577*2）/2=3.0739mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*1.5577+0.1*0.0389) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*1.5577+0.1*0.0389=1495.24KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1495.24*2-1499.904 =1490.58KNＰ×Ｌ△L = =1495.24*1.5577/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=1.06cm△L直1=P2×L/Ay×E=1490.58*25.4022/1120/1.96*105=17.25cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*3.0739/1120/1.96*105=2.1cmL=17.26+1.06*2+2.1*2=23.58cm预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=4.4°*3.14/180°=0.077radL=36.6915-2*1=34.6915mL弯=3.0709mL直1=9.9438*2=19.8876mL直2=（34.6915-19.8876-3.0709*2）/2=4.33105mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.0709+0.1*0.077) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.0709+0.1*0.077=1490.731KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1490.731*2-1499.904 =1481.558KNＰ×Ｌ△L = =1490.731*3.0709/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=2.09cm△L直1=P2×L/Ay×E=1481.558*19.8876/1120/1.96*105=13.43cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*4.33105/1120/1.96*105=2.96cmL=13.42+2.09*2+2.96*2=23.52cm预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=5.46°*3.14/180°=0.0952radL=36.7257-2*1=34.7257mL弯=3.8101mL直1=7.5735*2=15.147mL直2=（34.7257-15.147-3.8101*2）/2=5.97925mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.8101+0.1*0.0952) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.8101+0.1*0.0952=1488.533KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1488.533*2-1499.904 =1477.161KNＰ×Ｌ△L = =1488.533*3.8101/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=2.58cm△L直1=P2×L/Ay×E=1477.161*15.147/1120/1.96*105=10.20cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*5.97925/1120/1.96*105=4.09cmL=10.20+2.58*2+4.09*2=23.54cm预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=5.51°*3.14/180°=0.0961radL=36.7455-2*1=34.7455mL弯=3.846mL直1=5.5555*2=11.111mL直2=（34.7455-11.111-3.846*2）/2=7.97125mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*3.846+0.1*0.0961) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.846+0.1*0.0961=1488.428KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1488.428*2-1499.904 =1476.952KNＰ×Ｌ△L = =1488.428*3.846/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=2.61cm△L直1=P2×L/Ay×E=1476.952*11.111/1120/1.96*105=7.47cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*7.97125/1120/1.96*105=5.45cmL=7.47+2.61*2+5.45*2=23.59cm预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=6.02°*3.14/180°=0.105radL=36.7837-2*1=34.7837mL弯=4.2039mL直1=3.3761*2=6.7522mL直2=（34.7837-6.7522-4.2039*2）/2=9.81185mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.2039+0.1*0.105) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.2039+0.1*0.105=1487.37KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1487.37*2-1499.904 =1474.835KNＰ×Ｌ△L = =1487.37*4.2039/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=2.85cm△L直1=P2×L/Ay×E=1474.835*6.7522/1120/1.96*105=4.53cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*9.81185/1120/1.96*105=6.71cmL=4.53+2.85*2+6.71*2=23.65cm预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明：θ=6.39°*3.14/180°=0.111radL=36.8237-2*1=34.8237mL弯=4.458mL直1=1.2487*2=2.4974mL直2=（34.8237-2.4974-4.458*2）/2=11.70515mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.458+0.1*0.111) P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.458+0.1*0.111=1486.609KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1486.609*2-1499.904 =1473.313KNＰ×Ｌ△L = =1486.609*4.458/(1120*1.96*105 )Ａy×Eg=3.02cm△L直1=P2×L/Ay×E=1473.313*2.4974/1120/1.96*105=1.68cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*11.70515/1120/1.96*105=8.00cmL=1.68+3.02*2+8.00*2=23.72cm千斤顶工作长度的伸长量计算:ΔL=PL/AyEy=σk*Ay*L/AyEy=σk*L/Ey=1339.2*0.58/1.96*105=4.0mm三、预应力孔道压浆1、预应力筋张拉完毕后尽早压浆；2、孔道压浆宜采用水泥浆，水泥浆强28天抗压强度不小于30Mpa （用70.7mm 立方体测试），水泥浆的技术条件应符合下列规定：①、水泥宜采用硅酸盐水泥和普通水泥，水泥标号不得低于P.O42.5；②、水灰比宜为0.3～0.35，可掺入适量减水剂以增加流动性；③、水泥浆的泌水率最大不得超过3%，拌和后3小时泌水率宜控制在2%，浆体流动度≤30S，泌水应在24h内重新全部被浆吸回；④、流动性在流动性测定仪上进行试验，水泥浆自仪器内流出的时间不超过6秒；⑤、膨胀率水泥浆中（通过试验）可掺入适当砼膨胀剂，膨胀剂的掺入量参照其与水泥用量的比例规定及试验所得结果，水泥浆掺入膨胀剂后的自由膨胀应小于10%；⑥、收缩率不大于2%；⑦、水泥浆稠度宜控制在14-18s之间。
40米T梁张拉文字部分计算书
40mT梁钢铰线张拉计算1、φ15.2mm钢铰线：fpk=1860MPa Ep=1.95×105MPaAp=140mm2 δcon =0.75 fpk=1395MPa0 −−→初始应力(0.10δcon ) −−→ (0.20δcon)2min−−−→δconk=0.0015 μ=0.25 2、张拉应力计算1）40mT梁边跨边梁N1：P 1=δcon*11*ApP1=1395*11*140=2148.3 kN N2、N3、N4：P 2 =P3=P4=δcon*9*ApP2 =P3=P4=1395*9*140=1757.7kN中梁N1 、N2、N3：P 1=P2=P3=δcon*9*ApP1=1395*9*140=1757.7 kN N4：P 4=δcon*8*ApP4=1395*8*140=1562.4kN 2）40mT梁中跨边梁N1：P 1=δcon*10*ApP1=1395*10*140=1953 kN N2、N3、N4：P 2 =P3=P4=δcon*7*ApP2 =P3=P4=1395*7*140=1367.１kN中梁N1：P 1=δcon*8*ApP1=1395*8*140=1562.4 kN N2、N3、N4：P 2 =P3=P4=δcon*7*ApP2 =P3=P4=1395*7*140=1367.１kN平均张拉力按此公式进行计算P p =P·(1-e-(kx+μθ))/(KX+μθ），钢绞线有直线段和曲线段，故采用分段计算理论伸长量，预应力钢绞线张拉理论伸长值计算结果见附表（40米T 梁中跨钢绞线理论伸长量见附表1、40米T梁边跨钢绞线理论伸长量见附表2），边跨和中跨钢绞线分段长度计算分别见图1、图2。
3、附后1）张拉计算表2）预应力混凝土钢铰线强度、松弛等试验报告3）千斤顶标定检验报告。
T 梁预应力张拉计算书
T 梁预应力张拉计算书一.控制应力1.控制张拉应力:σcon=0.75R y b=0.75×1860Mpa=1395Mpa2.钢绞线张拉控制力:P K=σcon·A g·n·1/1000(KN)式中A g为钢绞线的公称面积,n为钢绞线的根数一根钢绞线的张拉控制力为P K=1395Mpa×140mm2=195.3KN 中梁: N1=195.3KN×6=1171.8KNN2=195.3KN×6=1171.8KNN3=N4=195.3KN×7=1367.1KN边梁: N1=195.3KN×7=1367.1KNN2=195.3KN×7=1367.1KNN3=N4=195.3KN×7=1367.1KN二.伸长量1.理论伸长量(△L)计算△L=P p·L/(A p·E g)P p=P·[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)其中P P是钢绞线的平均张拉力(N),L是钢绞线的长度(m),A P是钢绞线截面积(mm2),E g是钢绞线的弹性模量(N/mm2),P 是钢绞线张拉端的张拉力(N),x是从张位端至计算截面的钢绞线长度(m),θ是从张位端至计算截面曲线部分切线的夹角之和(rad),k为孔道偏差系数,取k=0.0015,μ为摩阻系数,取μ=0.20中梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.15708(rad) x=16.015mP p=1171.8×[1-e-(0.0015×16.015+0.20×0.15708)]/ (0.0015×16.015+0.20×0.15708)=1139.9KN△L=1139.9×32.03/(6×140×195)=222.9mm每端的伸长量△L=111.45mm⑵N2束θ=0.15708(rad) x=16.03mP p=1171.8×[1-e-(0.0015×16.03+0.20×0.15708)]/ (0.0015×16.03+0.20×0.15708)=1139.9KN△L=1139.9×32.06/(6×140×195)=223.1mm每端的伸长量△L=111.55mm⑶N3,N4束θ=0.07505(rad) x=15.94mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×15.94+0.20×0.07505)]/ (0.0015×15.94+0.20×0.07505)=1340.8 KN△L=1340.8×31.88/(7×140×195)=223.7mm每端的伸长量△L=111.84mm边梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.15708(rad) x=14.945mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.945+0.20×0.15708)]/ (0.0015×14.945+0.20×0.15708)=1331KN△L=1331×29.89/(7×140×195)=208.2mm每端的伸长量△L=104.1mm⑵N2束θ=0.15708(rad) x=14.96mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.96+0.20×0.15708)]/ (0.0015×14.96+0.20×0.15708)=1330.9 KN△L=1330.9×29.92/(7×140×195)=208.4mm每端的伸长量△L=104.2mm⑶N3,N4束θ=0.07505(rad) x=14.87mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.87+0.20×0.07505)]/ (0.0015×14.87+0.20×0.07505)=1341.9 KN△L=1341.9×29.74/(7×140×195)=208.8mm每端的伸长量△L=104.4mm16米空心板预应力张拉计算书一、控制应力1、控制张拉应力:σcon=0.75R y b=0.75×1860Mpa=1395Mpa2、钢绞线张拉控制力:P K=σcon·A g·n·1/1000(KN)式中A g为钢绞线的公称面积,n为钢绞线的根数一根钢绞线的张拉控制力为P K=1395Mpa×140mm2=195.3KN 梁: N1=195.3KN×5=976.5KNN2=195.3KN×5=976.5KN二、伸长量1、理论伸长量(△L)计算△L=P p·L/(A p·E g)P p=P·[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)其中P P是钢绞线的平均张拉力(N),L是钢绞线的长度(m),A P是钢绞线截面积(mm2),E g是钢绞线的弹性模量(N/mm2),P 是钢绞线张拉端的张拉力(N),x是从张位端至计算截面的钢绞线长度(m),θ是从张位端至计算截面曲线部分切线的夹角之和(rad),k为孔道偏差系数,取k=0.0015,μ为摩阻系数,取μ=0.20梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.0436(rad) x=15.6mP p=976.5×[1-e-(0.0015×15.6+0.20×0.0436)]/ (0.0015×15.6+0.20×0.0436)=961.3KN单根张拉力：961.3/9.8=98.1T/5=19.6T1#油表：32.043Mpa 2#油表：32.9MPa△L=961.3×15.6/(5×140×195)=10.98mm每端的伸长量△L=5.49mm⑵N2束θ=0.209(rad) x=15.668mP p=976.5×[1-e-(0.0015×15.668+0.20×0.209]/ (0.0015×15.668+0.20×0.209)=945.1KN＝96.4T/5＝19.28T=31.5Mpa=32.366Mpa单根张拉力：945.1/9.8=96.4T/5=19.28T1#油表：31.5Mpa 2#油表：32.366MPa△L=945.1×15.668/(5×140×195)=10.84mm每端的伸长量△L=5.42mm。
40mT及30mT梁张拉计算说明
T梁张拉计算说明一、计算说明装配式预应力T梁采用低松弛钢绞线，钢绞线公称直径为15.2mm，每根钢束公称面积139mm²。
钢绞线标准强度为1860Mpa，锚下张拉控制应力为0.75*1860=1395 Mpa。
现以阿蓬江特大桥第一联第一跨1#40mT梁为例，计算过程如下。
1、钢绞线理论伸长值计算公式及参数⑴预应力理论伸长量计算公式：ΔL=P P X×1000/AnE式中：ΔL—预应力筋的伸长量；P P—预应力筋的平均张拉力；A—预应力筋的截面面积；n —单孔预应力钢绞线根数，按设计图纸取值；E—预应力的弹性模量，为固定值1.95×105N/mm2；（2）端点的张拉力计算公式：P端=P×e-（kx+Uθ）预应力平均张拉力计算公式：P P=P{1- e-（kx+Uθ）}/(kx+Uθ)式中：P P—预应力筋的平均张拉力；P—预应力张拉段的张拉力；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；X—计算节段的孔道长度，按照设计图纸取值；U—预应力筋与孔道壁间的摩擦系数，塑料波纹管取0.14，金属波纹管取0.25；θ—从张拉端到计算节点的曲线孔道切线夹角之和，按设计图纸取值θ= X/R；二、计算示例以T梁N1预应力筋束为例进行计算详细说明。
N1预应力筋束为对称布置，计算时取一半进行计算。
N1预应力筋束的布置情况如下图（单位cm）：1．图中段1是工作长度，从设计图查出长度为600mm。
该段为直线段，钢绞线与孔道间无摩擦，取值各参数取值如下：P—1745.145 KN，取张拉控制应力；K—对本段无影响，不计；X—600mm，从设计图中可以查出；U—对本段无影响，不计；A—预应力筋的截面面积，取139mm2；n —取9，N1预应力筋束的钢绞线根数；E—1.95×105N/mm2，固定值。
θ=0，本段为直线段；以上数据代入公式P端=P(e-（kx／1000+Uθ×Π／180））可得端点的张拉力，P b=1745.145KN；预应力平均张拉力为，P p=P b=1745.145KN，代入公式ΔL=P p X×1000/AnE P，得ΔL1=1745.145×600×1000÷（139×9×1.95×105）=4.29mm2．图中段2为直线段，从设计图中可查长度为2197mm，该段各参数取值如下：P b—1745.145KN；K—0.0015，常数；X—2197mm，从设计图中可以查出；U—0.14，根据经验设定的常数；A—139mm2，常数；n —取9，N1预应力筋束的钢绞线根数；E—1.95×105N/mm2，固定值。
40米T梁张拉计算书
40米T梁张拉计算书
一、计算要素
1.梁长L=40m；
2.梁深b=1.6m；
3.梁高h=0.5m；
4.梁断面积A=2.56m2；
5.梁内空腔高度h0=0.15m；
6. 杆件截面积Ag=13.5cm2；
8.泊松比μ=0.3；
9.加荷方式：用水封重力张拉法；
10.预计服张力：
a)水封预计服张力：F=1500kN；
b)结构自重预计服张力：F=300kN；
c)恒荷载预计服张力：F=300kN。
二、梁的抗张强度公式计算
1.水封重力张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)
根据预计服张力F=1500kN，可以得出：
水封重力张拉泌尔梁的抗张强度Ρ≥1500kN，合格。
2.结构自重张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)
根据预计服张力：F=300kN，可以得出：
结构自重张拉泌尔梁的抗张强度P≥300kN，合格。
3.恒荷载张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)。
T梁张拉数值计算
30米空心板梁张拉数值计算一、相关参数：管道摩擦系数u=0.25,管道偏差系数：k=0.0015，钢筋回缩和锚具变形为：6mmf pk=1860MPa,A=139mm2,σcon=0.75 f pk=1395MPa,E=1.95×105MPa1号千斤顶的回归方程 Y=-0.64+0.02058X 对应的压力表：21732号千斤顶的回归方程 Y=0.00+0.02035X 对应的压力表：03506二、计算过程根据设计要求，20米预应力后张空心板梁每管道钢绞线分别为10束、9束、8束、7束；每束10股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×10=2695KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：2695*0.10*0.02058-0.64=4.9MPa20%N对应的压力表为：2695*0.20*0.02058-0.64=10.45MPa50%N对应的压力表为：2695*0.50*0.02058-0.64=27.09MPa100%N对应的压力表为：2695*1.0*0.02058-0.64=54.82MPa103%N对应的压力表为：2695*1.03*0.02058-0.64=56.49MPa2号顶10%N对应的压力表为：2695*0.10*0.02035+0.00=5.48MPa20%N对应的压力表为：2695*0.20*0.02035+0.00=10.97MPa50%N对应的压力表为：2695*0.50*0.02035+0.00=27.421MPa100%N对应的压力表为：2695*1.0*0.02035+0.00=54.843MPa103%N对应的压力表为：2695*1.03*0.02035+0.00=56.49MPa每束9股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×9=2426KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：2426*0.10*0.02058-0.64=4.353MPa20%N对应的压力表为：2426*0.2*0.02058-0.64=9.345MPa50%N对应的压力表为：2426*0.5*0.02058-0.64=24.324MPa100%N对应的压力表为：2426*1.0*0.02058-0.64=49.287MPa103%N对应的压力表为：2426*1.03*0.02058-0.64=50.785MPa2号顶10%N对应的压力表为：2426*0.10*0.02035+0.00=4.937MPa20%N对应的压力表为：2426*0.2*0.02035+0.00=9.874MPa50%N对应的压力表为：2426*0.5*0.02035+0.00=24.685MPa100%N对应的压力表为：2426*1.0*0.02035+0.00=49.369MPa103%N对应的压力表为：2426*1.03*0.02035+0.00=50.85MPa每束8股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×8=2156KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：2156*0.1*0.02058-0.64=3.80MPa20%N对应的压力表为：2156*0.2*0.02058-0.64=8.234MPa50%N对应的压力表为：2156*0.5*0.02058-0.64=21.545MPa100%N对应的压力表为：2156*1.0*0.02058-0.64=43.73MPa103%N对应的压力表为：2156*1.03*0.02058-0.64=45.062MPa2号顶10%N对应的压力表为：2156*0.1*0.02035+0.00=4.387MPa20%N对应的压力表为：2156*0.2*0.02035+0.00=8.775MPa50%N对应的压力表为：2156*0.5*0.02035+0.00=21.937MPa100%N对应的压力表为：2156*1*0.02035+0.00=43.875MPa103%N对应的压力表为：2156*1.03*0.02035+0.00=45.191MPa每束7股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×7=1887KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：1887*0.1*0.02058-0.64=3.243MPa20%N对应的压力表为：1887*0.2*0.02058-0.64=7.127MPa50%N对应的压力表为：1887*0.5*0.02058-0.64=18.777MPa100%N对应的压力表为：1887*1.0*0.02058-0.64=38.194MPa103%N对应的压力表为：1887*1.03*0.02058-0.64=39.360MPa2号顶10%N对应的压力表为：1887*0.1*0.02035+0.00=3.840MPa20%N对应的压力表为：1887*0.2*0.02035+0.00=7.680MPa50%N对应的压力表为：1887*0.5*0.02035+0.00=19.20MPa100%N对应的压力表为：1887*1.0*0.02035+0.00=38.40MPa103%N对应的压力表为：1887*1.03*0.02035+0.00=39.552MPa三、张拉过程控制张拉过程中我们采用双重控制，即油压表读数控制和伸长量控制。
40米T梁张拉计算书
40米预应力T梁预应力张拉计算书编制：谭伟复核：丁甫宏审批：周剑锋2011年9月10日一、张拉施工方案我合同段施工的安子垭大桥40米T梁预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，f pk=1860Mpa，公称直径d=15.24mm，公称面积Ay=140mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。
40米T梁正弯矩钢束采用8股、9股，钢束控制张拉力σcon=0.75 f pk=1395Mpa。
锚具采用15-8型、15-9型系列整套锚具，管道成孔采用钢波纹管。
所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。
材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。
钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
钢铰线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。
钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。
预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，不得集中张拉，并观察主梁的侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：50%N2、N3→100%N1→100%N2、N3→100%N4，张拉程序：0-初始应力（10％σk）-σk（持荷2分钟锚固）。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，每束不超过1根，累计全片梁小于1%。
张拉完割除钢铰线头，及时压浆。
张拉时做好施工记录。
二、理论伸长值计算1、理论伸长量计算钢铰线采用15.24mm 单根截面面积140mm2标准强度f pk =1860MPa 弹性模量Ey=1.95×105MPa管道摩擦系数μ=0.25 管道偏差系数K=0.0015锚下控制应力σcon=0.75×f pk=1860×0.75=1395MPa每股控制张拉力1395×140=195300N4股钢绞线控制张拉力N=193905×4=775620N=775.62KN8股钢绞线控制张拉力N=193905×8=1551240N=1551.24KN9股钢绞线控制张拉力N=193905×9=1745145N=1745.15KN计算公式：P P=P（1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ）△L=P P×L/AP×EP式中：P P--预应力筋平均张拉力（N）P--预应力筋张拉端的张拉力（N）e—常数（e =2.7183）k—孔道摩擦系数（取0.0015）x—从张拉端至计算截面积的孔道长度（米）μ—孔道偏差系数（取0.2）θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）L--预应力筋的长度（mm）A P --预应力筋的截面面积（mm2）（取139mm2）E P --预应力筋的弹性模量（取1.95*105N/mm2）计算说明：T梁两端对称张拉，所以采用单端计算的方法进行计算。
T梁张拉计算公式
T梁张拉计算公式1、孔号1 钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN2、孔号2钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN3、孔号3钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN锚具变形、钢筋回缩一端按照6mm计算；伸长率=（理论伸长值-（实测伸长值-12mm））/理论伸长值，控制在6%以内。
实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。
一、张拉力的计算：根据设计图纸提供φ15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，张拉控制应力：σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2单根钢铰线的张拉力为：P=σcon×Ap=1395×140=195.3KN单束(5根)钢铰线张拉力为：P7=195.3×5=976.5KN单束(6根)钢铰线张拉力为：P8=195.3×6=1171.8KN二、理论伸长值的计算：1、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50—2011）提供公式：理论伸长值：ΔL=PpL/ApEp预应力筋平均张拉力计算式：（1）预应力筋为直线时 Pp =P（2）预应力筋为曲线时 Pp =P[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ)其中：Pp：平均张拉力（N）L：预应力筋的长度（mm）Ap：预应力筋的截面积（mm2）Ep：预应力筋的弹性模量（N/mm2即Mpa）P：预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）x：从张拉端至计算截面孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.95×105Mpa；锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；塑料波纹管摩阻系数μ=0.25 ，偏差系数K= 0.0015；钢绞线一端工作长度为：0.600m，一端伸长量4.29mm。
40米T梁 张拉计算
一、计算公式 PP L Δ L= ——— AP EP P(1-e-(kx+μ θ )) PP= ————————— kx+ μ θ P=0.75Rby×AP
式中： PP——预应力筋的平均张拉力(N) L——预应力筋的长度(mm) AP——预应力筋的截面面积(mm2) EP——预应力筋的弹性模量(N/mm2) P——预应力筋张拉端的张拉力(N) x——从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ ——预力筋与孔道壁的摩擦系数 0.75Rby——控制张拉应力1395(MPa) 二、计算
40米T梁预应力钢绞线伸长值计算
梁板型号 编 号 N1 边跨梁 N2 N3 N4 N1 中跨梁 N2 N3 N4 T1 负弯矩 T2 T3 设计 长度 19692 19719 19735 19756 19612 19639 19655 19676 11147 8147 5147 根 数 9 9 9 9 8 8 8 8 1 1 1 总张 拉力 1745145 1745145 1745145 1745145 1551240 1551240 1551240 1551240 193905 193905 193905 参数名称 P x θ 0.1222 0.1571 0.1396 0.1396 0.1222 0.1571 0.1396 0.1396 0.1571 0.1571 0.1571 k 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 μ 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 PP 188195 187381 187783 187780 188206 187392 187794 187791 188576 188997 189420 L 19692 19719 19735 19756 19612 19639 19655 19676 11147 8147 5147 AP 139 139 139 139 139 139 139 139 139 139 139 EP 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 ΔL 136.7 136.3 136.7 136.9 136.2 135.8 136.2 136.3 77.6 56.8 36.0 193905 19.692 193905 19.719 193905 19.735 193905 19.756 193905 19.612 193905 19.639 193905 19.655 193905 19.676 193905 11.147 193905 193905 8.147 5.147 总伸 长量 245.6 244.9 245.6 245.9 245.1 244.4 245.1 245.4 139.6 102.3 64.7 设计总 伸长量 244.8 244.8 246.6 248.4 244.8 244.8 246.6 248.4 156 106 72 差值 0.8 0.1 -1.0 -2.5 0.3 -0.4 -1.5 -3.0 -16.4 -3.7 -7.3
T梁张拉方案
30m预制T梁张拉方案1工程概况xxxxxxxxxxxMMM合同段起止桩号为K36+00～K43+000，全长11.8km。
XXXXXXXX桥梁上部结构采用预应力砼（后张）T梁，先简支后连续，全线预制T 梁148榀，其中30mT梁84榀，40mT梁64榀。
本工程梁吊装按照40mT梁重量140t计。
T梁高250cm，底宽50cm，中梁顶宽：170cm、边梁顶宽：205cm。
T梁预应力钢绞线采用符合标准《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T5224—2003)的低松弛钢铰线，其标准抗拉强度fpk=1860Mpa，直径Φs15.2mm，公称面积140mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。
配备15-10、15-9、15-8、15-7型锚具及负弯矩张拉使用的BM15-5型扁锚。
2编制依据及范围2.1编制依据1 XXXX施工图；XXX中桥图；XXXX大桥施工图；XXXX施工图；XXX大桥施工图；2 桥梁通用图第三册第二分册：L=30m先简支后结构连续T梁（上部结构），L=40先简支后结构连续T梁（上部结构）；3 《公路桥涵施工技术规范》；4 《公路工程质量检验评定标准》5 《重庆市公路水运工程安全生产强制性要求》；6 渝交委路【2015】79号《重庆市公路工程质量控制强制性要求》。
2.2编制范围xxxxxxxxxxxMMM合同段桥梁上部结构后张法预应力T梁预应力施工，包括张拉、压浆。
3施工工艺后张法T梁张拉是在混凝土强度达到75%且混凝土龄期7天后方可进行预应力张拉。
其工艺流程见《张拉工艺流程图》：4施工准备1、检查锚孔质量、对锚垫板进行清洁处理。
2、对孔道长度进行复核，以确定每束钢绞线的下料长度。
下料长度=孔道设计长度+工作长度1.2m.3、下料时采用砂轮切割机切割，对下好的钢绞线编束，穿束前将钢绞线的两端头用砂轮打磨光滑，再用胶布包扎好端头后并按照图纸要求编号，以便穿束时对号查找。
4、穿束前采用无油污的高压风清理孔道内积水，确保孔道清洁、畅通。
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张拉顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%) 1、孔号1 钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN
3、孔号3钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN
锚具变形、钢筋回缩一端按照6mm计算；
伸长率=（理论伸长值-（实测伸长值-12mm））/理论伸长值，控制在6%以内。
实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。
一、张拉力的计算：
根据设计图纸提供φ15.2钢铰线：
公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，
张拉控制应力：σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；
单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2
单根钢铰线的张拉力为：P=σcon×Ap=1395×140=195.3KN
单束(5根)钢铰线张拉力为：P7=195.3×5=976.5KN
单束(6根)钢铰线张拉力为：P8=195.3×6=1171.8KN
二、理论伸长值的计算：
1、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50—2011）提供公式：
理论伸长值：ΔL=P p L/A p E p
预应力筋平均张拉力计算式：
（1）预应力筋为直线时P p =P
（2）预应力筋为曲线时P p =P[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ)
其中：Pp：平均张拉力（N）
L：预应力筋的长度（mm）
Ap：预应力筋的截面积（mm2）
Ep：预应力筋的弹性模量（N/mm2即Mpa）
P：预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）
x：从张拉端至计算截面孔道长度（m）
θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数
μ：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数
2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：
钢铰线弹性模量Ep=1.95×105Mpa；
锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；
塑料波纹管摩阻系数μ=0.25 ，偏差系数K= 0.0015；
钢绞线一端工作长度为：0.600m，一端伸长量4.29mm。
三、各钢束理论伸长值计算
1、以T梁中板N1管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。
设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。
按照设计，T梁中板N1预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下：
①L1=5.984m θ=0
KL1+µθ=0.0015×5.984+0=0.008976
e-(kx+µθ)=0.99106
张拉端力P=976.5 KN
终点力P1=P×e-(kx+µθ)＝967.8KN
平均张拉力Pp = P[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =972.1KN
ΔL1′=ΔL=P p L1/A p E p
=42.62mm
②L2=2.118m θ=0.1059
KL2+µθ=0.0015×2.118+0.25×0.1059=0.029652
e-(kx+µθ)=0.97078
张拉端力P=P1=967.8KN
终点力P2= P×e-(kx+µθ)= 939.5KN
Pp =P [1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =953.6KN
ΔL2′=ΔL=PpL2/ApEp
=14.80mm
③L3=1.590m θ=0
KL3+µθ=0.0015×1.590+0=0.00239
e-(kx+µθ)=0.99762
张拉端力P=P2=939.5KN
终点力P3= P×e-(kx+µθ) =937.3KN
Pp = P2[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =938.4KN
ΔL3′=ΔL=PpL3/ApEp
=10.93mm
一端伸长量ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3 =68.35mm
所以计算理论伸长值ΔL N1=2*ΔL=136.7mm
2、以T梁中板N2管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。
设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。
按照设计，T梁中板N2预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下：
①L1=3.877m θ=0
KL1+µθ=0.0015×3.877+0=0.0058155
e-(kx+µθ)=0.99420
张拉端力P=1171.8KN
终点力P1=P×e-(kx+µθ)＝1165KN
平均张拉力Pp = P[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =1168.4KN
ΔL1′=ΔL=P p L1/A p E p
=27.65mm
②L2=1.993m θ=0.09965
KL2+µθ=0.0015×1993+0.25×0.09965=0.027902
e-(kx+µθ)=0.97248
张拉端力P=P1=1165KN
终点力P2= P×e-(kx+µθ)= 1132.9KN
Pp =P [1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =1148.9KN
ΔL2′=ΔL=PpL2/ApEp
=13.98mm
③L3=3.902m θ=0
KL3+µθ=0.0015×3.902+0=0.00585
e-(k x+µθ)=0.99416
张拉端力P=P2=1132.9KN
终点力P3= P×e-(kx+µθ) =1126.3KN
Pp = P2[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =1129.6KN
ΔL3′=ΔL=PpL3/ApEp
=26.91mm
一端伸长量ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3 =68.54mm
所以计算理论伸长值ΔL N1=2*ΔL=137.08mm
3、以T梁中板N3管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。
设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。
按照设计，T梁中板N3预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下：
①L1=1.832m θ=0
KL1+µθ=0.0015×1.832+0=0.002748
e-(kx+µθ)=0.99726
张拉端力P=1171.8KN
终点力P1=P×e-(kx+µθ)＝1168.6KN
平均张拉力Pp = P[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =1170.2KN
ΔL1′=ΔL=P p L1/A p E p
=13.09mm
②L2=1.448m θ=0.0724
KL2+µθ=0.0015×1448+0.25×0.0724=0.020272
e-(kx+µθ)=0.97993
张拉端力P=P1=1168.6KN
终点力P2= P×e-(kx+µθ)= 1145.1KN
Pp =P [1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =1156.8KN
ΔL2′=ΔL=PpL2/ApEp
=10.23mm
③L3=6.475m θ=0
KL3+µθ=0.0015×6.475+0=0.00971
e-(kx+µθ)=0.99033
张拉端力P=P2=1145.1KN
终点力P3= P×e-(kx+µθ) =1134.1KN
Pp = P2[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =1139.6KN ΔL3′=ΔL=PpL3/ApEp
=45.05mm
一端伸长量ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3 =68.37mm
所以计算理论伸长值ΔL N1=2*ΔL=136.74mm。