金属间化合物增强陶瓷基体复合材料论文(完成)
陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法及研究进展
陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法及研究进展陶瓷颗粒增强金属基复合材料是一类具有优良性能的新型材料,它不仅具有金属材料的优良导热性和导电性,还具有陶瓷材料的高硬度、耐磨性和耐腐蚀性,因此在航空航天、汽车、机械制造等领域具有广泛的应用前景。
本文旨在探讨陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法及研究进展,为该类材料的进一步研究和应用提供参考。
1. 粉末冶金法粉末冶金法是制备陶瓷颗粒增强金属基复合材料的常用方法之一。
选取合适的金属基体粉末和陶瓷颗粒进行混合,并添加适量的增强剂和成型剂进行混合压制,然后通过烧结、热压等工艺最终制备成复合材料。
粉末冶金法可以制备出具有较高密度和良好界面结合的复合材料,但制备工艺复杂、成本较高。
2. 溶液浸渗法溶液浸渗法是一种在金属基体表面形成陶瓷涂层的方法,通过浸渗、烧结等工艺将陶瓷颗粒固定在金属基体表面,形成陶瓷颗粒增强的金属基复合材料。
这种方法制备的复合材料具有优良的耐磨性和耐腐蚀性,但陶瓷颗粒与金属基体的结合强度较低。
1. 界面改性技术界面是陶瓷颗粒增强金属基复合材料中的关键问题,在材料的性能和稳定性方面起着至关重要的作用。
近年来,界面改性技术成为了该领域的研究热点之一,主要包括化学镀法、溶液法、电沉积法等,通过在界面上形成一层化学反应层或添加一层助熔金属来改善陶瓷颗粒与金属基体之间的结合强度,从而提高复合材料的性能。
2. 热处理工艺热处理工艺是影响陶瓷颗粒增强金属基复合材料性能的重要因素之一。
通过热处理工艺可以调控材料的组织结构和晶粒尺寸,进而影响材料的力学性能、耐磨性和耐腐蚀性能。
研究表明,适当的热处理工艺可以明显提高复合材料的性能,成为目前研究的重点之一。
3. 新型复合材料随着纳米科技的发展,纳米陶瓷颗粒增强金属基复合材料成为了当前研究的热点之一。
纳米材料具有尺寸效应、表面效应和量子效应等特点,可以显著改善复合材料的力学性能和耐磨性能,因此备受关注。
除了纳米材料,纤维增强复合材料、层状复合材料等新型复合材料也在不断涌现,为陶瓷颗粒增强金属基复合材料的研究和应用带来了新的发展机遇。
金属间化合物/Al2O3陶瓷基复合材料的研究进展
( 东交通大学 机 电工程学 院 , 西 华 江 南 昌 3 0 1 ) 3 0 3
摘 要 : z 。陶 瓷 的 脆 性 本 质 极 大 的 限 制 了 其 使 用 范 围 。在 提 高 氧 化 铝 陶 瓷 韧 性 的研 究 中 , Alo
利 用金 属 间化 舍物 作 为 第二相 来增韧 氧 化铝 陶瓷 已成 为研 究热 点之 一 。本 文从 金属 间化 合 物
ห้องสมุดไป่ตู้
化 等一 系列 的优异 性 能 , 目前 已广 泛 用 于 许 多 高 新
技 术领 域 , 是 其 陶瓷 材 料 的 脆 性 本 质 在 很 大 程 度 但 上 限制 了它 的发 展 和 应 用 。因 此 , 善 氧 化 铝 陶瓷 改 的韧性 成 为其 得到 进一 步 应用 的核 心 问题 。 近年来 , 提 高氧 化 铝 陶瓷韧 性 的研 究 中 , 用 在 利 金 属 间化合 物 作 为第二 相 来增 韧氧 化 铝 陶瓷 已成 为 研 究 热点 之一 , 取 得 了重 要 的研 究 成 果 。本 文 从 并
中 图 分 类 号 : 3 . ; F 2 . G6 3 8 T 1 5 4 文 献标 识 码 : A 文 章 编 号 :0 6 6 4 ( 0 8 0 — 0 3 一 O 10 — 53 20 )3 0 1 5 P RoG S N I E RE S I NT RM E AL I S A1O E T L C / 2 3 RAM I SB E oMP S TE C C AS D C o I S
化 合 物 ,即 Ni 、 Ni 、Ni 。 。 A1 A1 、Ni 。 和 A1 z A1 Ni 。 。 目前 , — 系金 属 间化 合 物 中研 究 最多 A1 Ⅲ Ni Al
金属间化合物_Al_2O_3陶瓷基复合材料的研究进展
第18卷第3期2008年6月 粉末冶金工业POWDER METALL URG Y IN D USTR Y Vol.18No.3J une 2008收稿日期:2007-10-17基金项目:江西省自然科学基金资助项目(550015)作者简介:何柏林(1962-),男(汉),河南安阳人,教授,硕士生导师,研究方向:结构可靠性,表面强化,复合材料的研究。
金属间化合物/Al 2O 3陶瓷基复合材料的研究进展何柏林,熊光耀,缪燕平(华东交通大学机电工程学院,江西 南昌 330013)摘 要:Al 2O 3陶瓷的脆性本质极大的限制了其使用范围。
在提高氧化铝陶瓷韧性的研究中,利用金属间化合物作为第二相来增韧氧化铝陶瓷已成为研究热点之一。
本文从金属间化合物的基本性质出发,综述了金属间化合物/Al 2O 3陶瓷基复合材料的最新进展,在此基础上总结了增韧机理,并提出了今后的发展方向。
关键词:金属间化合物;Al 2O 3陶瓷;复合材料;增韧机理中图分类号:G63318;TF12514 文献标识码:A 文章编号:1006-6543(2008)03-0031-05PRO GRESS IN IN TERM ETALL ICS/Al 2O 3CERAM ICS BASED COM POSITESHE Bo 2lin ,XIONG G u ang 2yao ,MIAO Yan 2ping(School of Mechanical &Electrical Engineering ,East China Jiaotong University ,Nanchang 330013,China )Abstract :The brittleness of alumina ceramic material limit s t he application of t he material re 2markably 1U sing intermetallics as t he secondary p hase is o ne of t he hot topics in t he field of toughening Al 2O 3ceramics 1Progress in Intermetallics/Al 2O 3ceramics based compo sites is re 2viewed 1Toughening mechanisms are summarized ,and t he develop ment tendency is also pres 2ented 1K ey w ords :intermetallics ;Al 2O 3Ceramics ;Composites ;toughening mechanism 氧化铝陶瓷具有耐高温、高耐磨、耐腐蚀、抗氧化等一系列的优异性能,目前已广泛用于许多高新技术领域,但是其陶瓷材料的脆性本质在很大程度上限制了它的发展和应用。
陶瓷基复合材料标准论文
张峰Z09016133陶瓷基复合材料陶瓷基复合材料概述:陶瓷基复合材料是以陶瓷为基体与各种纤维复合的一类复合材料。
陶瓷基体可为氮化硅、碳化硅等高温结构陶瓷。
这些先进陶瓷具有耐高温、高强度和刚度、相对重量较轻、抗腐蚀等优异性能,而其致命的弱点是具有脆性,处于应力状态时,会产生裂纹,甚至断裂导致材料失效。
而采用高强度、高弹性的纤维与基体复合,则是提高陶瓷韧性和可靠性的一个有效的方法。
纤维能阻止裂纹的扩展,从而得到有优良韧性的纤维增强陶瓷基复合材料。
陶瓷基复合材料具有优异的耐高温性能,主要用作高温及耐磨制品。
其最高使用温度主要取决于基体特征。
陶瓷基复合材料已实用化或即将实用化的领域有刀具、滑动构件、发动机制件、能源构件等。
法国已将长纤维增强碳化硅复合材料应用于制造高速列车的制动件,显示出优异的摩擦磨损特性,取得满意的使用效果。
陶瓷基复合材料制造工艺1 粉末冶金法工艺流程:原料(陶瓷粉末、增强剂、粘结剂和助烧剂) 均匀混合(球磨、超声等) 冷压成形 (热压)烧结适用于颗粒、晶须和短纤维增韧陶瓷基复合材料2浆体法(湿态法)为了克服粉末冶金法中各组元混合不均的问题,可采用浆体(湿态)法制备颗粒、晶须和短纤维增韧陶瓷基复合材料。
其混合体为浆体形式。
混合体中各组元保持散凝状。
即在浆体中呈弥散分散采用浆体浸渍法也可制备连续纤维增韧陶瓷基复合材料3反应烧结法用此方法制备陶瓷基复合材料,除基体材料几乎无收缩外,还具有以下优(1)增强剂的体积比可以相当大;(2)可用多种连续纤维预制体;(3)大多数陶瓷基复合材料的反应烧结温度低于陶瓷的烧结温度,因此可避免纤维的损伤。
此方法最大的缺点是高气孔率难以避免。
4、液态浸渍法用此方法制备陶瓷基复合材料,化学反应熔体粘度、熔体对增强材料的浸润性是首要考虑的问题,这些因素直接影响着材料的性能。
陶瓷熔体可通过毛细作用渗入增强剂预制体的孔隙。
施加压力或抽真空将有利于浸渍过程。
假如预制体中的孔隙呈一束束有规则间隔的平行通道,则可用Poisseuiue方程计算出浸渍高度h:h = √(γr t cosθ)/ 2η式中r 是圆柱型孔隙管道半径;t 是时间;γ是浸渍剂的表面能;θ是接触角;η是粘度。
陶瓷基复合材料与金属连接的研究进展
陶瓷基复合材料与金属连接的研究进展摘要陶瓷基复合材料是一种新兴的热结构材料,解决其自身及其与金属的连接工艺,是实现其推广应用的重要课题之一。
首先分析了陶瓷基复合材料自身连接及其与金属连接的难点,在此基础上从解决被连接材料的化学相容性与物理匹配性两方面出发,综述了陶瓷基复合材料自身及其与金属连接的研究进展,并介绍了几种典型的连接实例———活性金属钎焊、部分瞬间液相扩散连接以及宏观结构梯度中间层设计。
关键词: 陶瓷基复合材料化学相容性物理匹配性连接0前言陶瓷基复合材料(Ceramic Matrix Composites,以下简称CMCs)作为一种新兴的热结构材料,具有密度低、耐高温、抗氧化、热强度保持率高以及断裂韧性高等优点,在未来的高推重比航空发动机、卫星姿控发动机、超高声速冲压发动机、巡航导弹发动机、液体和固体火箭发动机等武器装备领域具有广阔的推广应用前景[ 1 ] ,在涡轮燃气电站和核能反应堆等民用领域的市场潜力更大[ 2, 3 ] 。
由德国工业设备公司( IABG)生产的C /SiC复合材料已经应用在光学领域(镜子和反射镜) 、燃烧室、热交换机、高性能车辆刹车盘、化学工业和国防领域[ 4 ] 。
连接是CMCs走向工程应用需要解决的关键技术之一。
一方面, CMCs复杂精密构件的低成本制造,需要实现CMCs之间的连接;另一方面,构件各部分不同的功能,需要实现其与金属之间的连接。
连接的目标是实现接头的高温使用,因此连接的金属对象为Nb合金[ 5~7 ] 、Ti合金[ 8~11 ] 、Ni基高温合金[ 12, 13 ]等难熔金属材料。
由于CMCs继承了陶瓷的化学性能以及高硬度、高模量(如C /SiC) 和低线膨胀系数(如SiC /SiC、C /SiC)等物理性能,即: CMCs - 金属连接与陶瓷- 金属连接在材料组配上有许多相似之处,两类接头的实现面临着一些基本的共性问题,这些问题在本质上可以归纳为两个方面:化学相容性与物理匹配性。
陶瓷基复合材料
陶瓷基复合材料论文2015年5月5日摘要:陶瓷基复合材料主要以高性能陶瓷为基体.通过加入颗粒、晶须、连续纤维和层状材料等增强体而形成的复合材料。
如碳化硅、氮化硅、氧化铝等,具有耐高温、耐腐蚀、高强度、重量轻和价格低等优点。
陶瓷基复合材料的研究还处于较初级阶段,我国对陶瓷基复合材料的研究则刚刚起步不久。
关键词:陶瓷基复合材料基体增强体强韧化机理制备技术前言:陶瓷基复合材料是以陶瓷为基体与各种纤维复合的一类复合材料。
陶瓷基体可为氮化硅、碳化硅等高温结构陶瓷。
这些先进陶瓷具有耐高温、高强度和刚度、相对重量较轻、抗腐蚀等优异性能,而其致命的弱点是具有脆性,处于应力状态时,会产生裂纹,甚至断裂导致材料失效。
而采用高强度、高弹性的纤维与基体复合,则是提高陶瓷韧性和可靠性的一个有效的方法。
纤维能阻止裂纹的扩展,从而得到有优良韧性的纤维增强陶瓷基复合材料。
陶瓷基复合材料具有优异的耐高温性能,主要用作高温及耐磨制品。
其最高使用温度主要取决于基体特征。
正文一、陶瓷基复合材料基本概述陶瓷基复合材料的基体为陶瓷。
如碳化硅、氮化硅、氧化铝等,具有耐高温、耐腐蚀、高强度、重量轻和价格低等优点。
化学键往往是介于离子键与共价键之间的混合键。
陶瓷基复合材料中的增强体通常也称为增韧体。
从几何尺寸上可分为纤维(长、短纤维)、晶须和颗粒三类。
碳纤维主要用在把强度、刚度、重量和抗化学性作为设计参数的构件;其它常用纤维是玻璃纤维和硼纤维。
纤维增强陶瓷基复合材料是改善陶瓷材料韧性的重要手段。
目前常用的晶须是SiC和A12O3,常用的基体则为A12O3,ZrO2,SiO2,Si3N4以及莫来石等。
晶须具有长径比,含量较高时,桥架效应使致密化困难,引起了密度的下降导致性能下降。
颗粒代替晶须在原料的混合均匀化及烧结致密化方面均比晶须增强陶瓷基复合材料要容易。
常用的颗粒也是SiC、Si3N4和A12O3等。
陶瓷基复合材料发展迟滞,发展过程中也遇到了比其它复合材料更大的困难。
陶瓷基复合材料论文资料
陶瓷基复合材料在航天领域的应用概念:陶瓷基复合材料是以陶瓷为基体与各种纤维复合的一类复合材料。
陶瓷基体可为氮化硅、碳化硅等高温结构陶瓷。
这些先进陶瓷具有耐高温、高强度和刚度、相对重量较轻、抗腐蚀等优异性能,而其致命的弱点是具有脆性,处于应力状态时,会产生裂纹,甚至断裂导致材料失效。
而采用高强度、高弹性的纤维与基体复合,则是提高陶瓷韧性和可靠性的一个有效的方法。
纤维能阻止裂纹的扩展,从而得到有优良韧性的纤维增强陶瓷基复合材料。
陶瓷基复合材料具有优异的耐高温性能,主要用作高温及耐磨制品。
其最高使用温度主要取决于基体特征。
一、陶瓷基复合材料增强体用于复合材料的增强体品种很多,根据复合材料的性能要求,主要分为以下几种1.1纤维类增强体纤维类增强体有连续长纤维和短纤维。
连续长纤维的连续长度均超过数百。
纤维性能有方向性,一般沿轴向均有很高的强度和弹性模量。
1.2颗粒类增强体颗粒类增强体主要是一些具有高强度、高模量。
耐热、耐磨。
耐高温的陶瓷等无机非金属颗粒,主要有碳化硅、氧化铝、碳化钛、石墨。
细金刚石、高岭土、滑石、碳酸钙等。
主要还有一些金属和聚合物颗粒类增强体,后者主要有热塑性树脂粉末1.3晶须类增强体晶须是在人工条件下制造出的细小单晶,一般呈棒状,其直径为0.2~1微米,长度为几十微米,由于其具有细小组织结构,缺陷少,具有很高的强度和模量。
1.4金属丝用于复合材料的高强福、高模量金属丝增强物主要有铍丝、钢丝、不锈钢丝和钨丝等,金属丝一般用于金属基复合材料和水泥基复合材料的增强,但前者比较多见。
1.5片状物增强体用于复合材料的片状增强物主要是陶瓷薄片。
将陶瓷薄片叠压起来形成的陶瓷复合材料具有很高的韧性。
二、陶瓷基的界面及强韧化理论陶瓷基复合材料(CMC)具有高强度、高硬度、高弹性模量、热化学稳定性等优异性能,被认为是推重比10以上航空发动机的理想耐高温结构材料。
界面作为陶瓷基复合材料重要的组成相,其细观结构、力学性能和失效规律直接影响到复合材料的整体力学性能,因此研究界面特性对陶瓷基复合材料力学性能的影响具有重要的意义。
金属陶瓷复合材料的界面优化与性能研究
金属陶瓷复合材料的界面优化与性能研究金属陶瓷复合材料是一种由金属基体和陶瓷颗粒组成的复合材料。
在该复合材料中,金属基体提供了强度和韧性,而陶瓷颗粒则提供了硬度和耐磨性。
然而,金属与陶瓷的界面对于复合材料的性能至关重要。
本文将对金属陶瓷复合材料的界面优化方法和性能优化研究进行探讨。
一、界面优化方法1. 化学结合法化学结合法是一种常用的界面优化方法,通过在金属表面或陶瓷颗粒表面生成一层化学反应生成的界面层,提高金属与陶瓷的结合力。
常用的化学结合方法包括电化学沉积、表面改性、溶胶-凝胶法等。
2. 机械锁定法机械锁定法通过设计金属基体和陶瓷颗粒形状的匹配,增加金属基体和陶瓷颗粒间的接触面积,提高界面的机械锁定效果。
常用的机械锁定方法包括纳米线、纳米颗粒等。
3. 界面反应层法界面反应层法是通过在金属基体和陶瓷颗粒之间引入一种化学反应生成的薄层,形成强有力的界面结合。
常用的界面反应层包括金属间化合物层、陶瓷薄膜层等。
二、性能优化研究1. 强度与韧性金属陶瓷复合材料的强度和韧性是其重要的性能指标。
界面优化可以提高金属陶瓷复合材料的界面结合强度,从而提高整体强度。
同时,界面优化还可以改善复合材料的断裂韧性,增加其承受外部载荷的能力。
2. 硬度与耐磨性金属陶瓷复合材料的硬度和耐磨性主要由陶瓷颗粒决定。
通过界面优化,可以提高陶瓷颗粒与金属基体的结合强度,从而增加复合材料的硬度和耐磨性。
3. 界面稳定性界面优化还可以改善金属陶瓷复合材料的界面稳定性。
在使用过程中,复合材料的界面往往会受到热膨胀、热应力等因素的影响,导致界面的剥离和破坏。
通过界面优化,可以提高界面层的稳定性,减少界面的脱粘和剥离现象。
4. 热导率与导电性能金属陶瓷复合材料的热导率和导电性能对于其在工业领域的应用具有重要意义。
界面优化可以改善复合材料的热导率和导电性能,提高其热传导和导电效果。
结论金属陶瓷复合材料的界面优化与性能研究是一个复杂而重要的领域。
陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备与性能研究
陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备与性能研究引言:随着科学技术的进步,材料科学领域也取得了显著的进展。
陶瓷颗粒增强金属基复合材料成为了研究的热点之一。
本文将探讨该复合材料的制备方法和性能研究。
一、制备方法:陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法多种多样。
其中一个常用的方法是粉末冶金法。
首先,通过球磨法将金属粉末与陶瓷颗粒混合均匀。
然后,将混合物注入模具,并在高温条件下进行压制和烧结,以形成复合材料。
此方法简单易行,能够实现高度的材料均匀性。
另一种制备方法是熔融法。
这种方法是将金属熔体中加入陶瓷颗粒,然后冷却凝固成型。
这种方法适用于制备大面积的复合材料,并能够获得高强度和耐磨性的材料。
除了以上两种方法,还有一些其他的制备方法,如电沉积法、化学气相沉积法等。
这些方法各有优劣,根据不同的需求选择合适的方法进行制备。
二、性能研究:陶瓷颗粒增强金属基复合材料的性能研究主要包括力学性能、热性能和耐腐蚀性能。
力学性能是衡量材料强度和韧性的重要指标。
通过在材料上施加不同的载荷,可以测试和分析其力学性能。
研究表明,在陶瓷颗粒的添加下,复合材料的强度和刚度都得到了显著提升。
这是因为陶瓷颗粒能够有效地抵抗塑性变形和裂纹扩展,从而增强了材料的力学性能。
热性能是衡量材料在高温环境下的稳定性和性能的指标。
复合材料在高温下的性能一直是研究的重点之一。
陶瓷颗粒的添加可以提高复合材料的耐高温能力,从而使其在高温环境下具有更好的性能。
此外,复合材料的导热性能也得到了较大的提升。
耐腐蚀性能是材料在极端环境下耐受腐蚀介质的能力。
陶瓷颗粒增强金属基复合材料通常具有较高的耐腐蚀性能。
这是因为陶瓷颗粒能够有效地防止腐蚀介质的侵蚀,并提高材料的表面硬度。
结论:陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备与性能研究具有重要的理论和实践意义。
通过选择合适的制备方法和对性能的研究,可以获得具有优异性能的材料,满足不同领域的需求。
随着科技的进步,我们可以预计,陶瓷颗粒增强金属基复合材料将在更广泛的领域得到应用。
利用金属间化合物增强陶瓷钎焊接头强度
第25卷 第5期2005年10月航 空 材 料 学 报J OURNAL OF A ERONAUT ICAL MAT ER I A LSV o.l 25,N o .5O ctober 2005利用金属间化合物增强陶瓷钎焊接头强度张德库,邹贵生,吴爱萍,刘根茂(清华大学机械工程系,北京100084)摘要:研究了A g -Cu -T i/加T i/N i/T i 复合层钎焊Si 3N 4陶瓷的接头组织与性能。
结果表明,钎缝中形成了以金属间化合物为高熔点相和Ag-Cu 作为基体的组织。
对界面反应层的观察表明,反应层分为两层结构。
保温时间、连接温度、T i 箔和N i 箔厚度及A g -Cu -T i 钎料厚度均能影响接头组织和强度。
在本实验范围内,其它参数一定的条件下,分别在30m i n ,970e ,T i 箔30L m 和N i 箔60L m 及A g -Cu -T i 片150L m 时取得了最大强度值。
关键词:Si 3N 4陶瓷;钎焊;剪切强度中图分类号:TG454 文献标识码:A 文章编号:1005-5053(2005)05-0025-04收稿日期:2004-11-08;修订日期:2005-02-15作者简介:张德库(1971-),男,博士,清华大学材料科学与工程博士后,现工作于南京理工大学,(E -m ail)z h _dk@yahoo .co 。
陶瓷连接经过几十年的发展,应用较多的仍然是固相扩散连接和钎焊[1]。
近十多年来,过渡液相扩散连接开始用于陶瓷连接,在一定程度上克服了固相扩散连接和钎焊的不足[2],显示了较强的发展潜力,但仍存在连接工艺复杂、中间层材料之间冶金匹配要求严格以及需较长时间扩散因而效率低等不足。
为充分发挥钎焊的优点,克服上述连接方法的一些不足,文献[3]提出了陶瓷的半固态连接方法,即在连接温度下连接材料由低熔点液相和高熔点固相组成,液相通过界面反应或润湿连接陶瓷和高熔点相,固相则起接头改性的作用,从而在相对较低的连接温度下获得性能较高的接头。
陶瓷材料论文陶瓷基复合材料论文
陶瓷材料论文陶瓷基复合材料论文:密集烤烟房用氧化铝-堇青石换热陶瓷材料的制备摘要:本文以矿物原料制备了氧化铝-堇青石换热陶瓷材料,研究了其密度、抗热震性能和热导率等性能,并将其用于烤烟生产工艺中。
研究结果表明,随着温度的提高,样品的热导率也有所提高,烧结收缩率也增大;随着堇青石含量的增加,铝矾土含量的降低,样品热导率先增加后降低,并在堇青石含量为20%,1300℃温度下烧结时达到最大值4.69W/(m·K)。
此时样品的密度为2.78g/cm3,抗热震性能良好。
关键词:天然矿物;热导率;抗热震;氧化铝;堇青石1 引言目前密集烤房供热系统中绝大部分使用钢制金属换热器,而且大部分使用耐硫酸露点腐蚀性能较差的普通低碳钢。
使用高温下耐酸的合金钢材,可提高耐腐蚀性、延长换热器使用寿命,但由于耐酸高温合金钢价格比较高,耐腐蚀性也不是很理想。
因此,研究开发耐腐蚀性好、性价比高的新型换热器材料将成为一个重要的发展方向。
氧化铝晶体在常温下热导率为30W/m·℃,小于氧化铍、氮化铝、金刚石和碳化硅等材料的热导率值,而其原料来源广、成本低廉、制造工艺简单的优势却是上述材料远远不能相比的。
但氧化铝陶瓷的热膨胀系数较大,抗热震能力较差,这些缺点在很大程度上限制了其应用范围,也未见以氧化铝陶瓷作为换热器材料使用的报道。
向氧化铝陶瓷中掺杂堇青石,制备氧化铝-堇青石复合陶瓷,则可以大大改善其高温热物理性能,从而可能将氧化铝陶瓷的应用拓展至热工行业。
湖北省烟叶公司和武汉理工大学绿色建筑材料及制造教育部工程研究中心的研究人员以矿物原料制备了氧化铝-堇青石换热陶瓷材料,并研究了其密度、热导率和抗热震等性能,提出了较好的配方和热处理制度,希望能为这种新型陶瓷换热器材料进一步工业化生产与推广提供有益参考。
2 实验2.1实验原料及方案实验主要原料为山西孝义产铝矾土、河南登封产堇青石、广西三环产钾长石、陕西铜川上店土,白云石和碳酸钡作为添加剂少量使用,所用原料的主要化学组成见表1。
陶瓷基复合材料论文
新型复合材料及其应用-----陶瓷基复合材料摘要:陶瓷基复合材料是以陶瓷为基体与各种纤维复合的一类复合材料。
陶瓷基体可为氮化硅、碳化硅等高温结构陶瓷。
这些先进陶瓷具有耐高温、高强度和刚度、相对重量较轻、抗腐蚀等优异性能,而其致命的弱点是具有脆性,处于应力状态时,会产生裂纹,甚至断裂导致材料失效。
而采用高强度、高弹性的纤维与基体复合,则是提高陶瓷韧性和可靠性的一个有效的方法。
纤维能阻止裂纹的扩展,从而得到有优良韧性的纤维增强陶瓷基复合材料。
陶瓷基复合材料具有优异的耐高温性能,主要用作高温及耐磨制品。
其最高使用温度主要取决于基体特征。
一、陶瓷基复合材料增强体用于复合材料的增强体品种很多,根据复合材料的性能要求,主要分为以下几种1.1纤维类增强体纤维类增强体有连续长纤维和短纤维。
连续长纤维的连续长度均超过数百。
纤维性能有方向性,一般沿轴向均有很高的强度和弹性模量。
1.2颗粒类增强体颗粒类增强体主要是一些具有高强度、高模量。
耐热、耐磨。
耐高温的陶瓷等无机非金属颗粒,主要有碳化硅、氧化铝、碳化钛、石墨。
细金刚石、高岭土、滑石、碳酸钙等。
主要还有一些金属和聚合物颗粒类增强体,后者主要有热塑性树脂粉末1.3晶须类增强体晶须是在人工条件下制造出的细小单晶,一般呈棒状,其直径为0.2~1微米,长度为几十微米,由于其具有细小组织结构,缺陷少,具有很高的强度和模量。
1.4金属丝用于复合材料的高强福、高模量金属丝增强物主要有铍丝、钢丝、不锈钢丝和钨丝等,金属丝一般用于金属基复合材料和水泥基复合材料的增强,但前者比较多见。
1.5片状物增强体用于复合材料的片状增强物主要是陶瓷薄片。
将陶瓷薄片叠压起来形成的陶瓷复合材料具有很高的韧性。
二、陶瓷基的界面及强韧化理论陶瓷基复合材料(CMC)具有高强度、高硬度、高弹性模量、热化学稳定性等优异性能,被认为是推重比10以上航空发动机的理想耐高温结构材料。
界面作为陶瓷基复合材料重要的组成相,其细观结构、力学性能和失效规律直接影响到复合材料的整体力学性能,因此研究界面特性对陶瓷基复合材料力学性能的影响具有重要的意义。
金属陶瓷复合材料的研究进展
金属陶瓷复合材料的研究进展金属陶瓷复合材料是指以金属为基体,通过添加陶瓷颗粒或纤维等增强相,形成的具有金属和陶瓷两种性质的复合材料。
这种复合材料具有很高的综合性能,广泛应用于航空航天、汽车工业、电子工业等领域。
本文将对金属陶瓷复合材料的研究进展进行探讨。
一、金属陶瓷复合材料的分类金属陶瓷复合材料可以根据金属基体和陶瓷增强相的性质以及相互间的化学反应进行分类。
根据金属基体的性质,复合材料可以分为铝基复合材料、镁基复合材料、钛基复合材料等。
根据陶瓷增强相的性质,复合材料可以分为氧化物基、非氧化物基等。
根据金属和陶瓷之间的化学反应,复合材料可以分为无反应型、反应型等。
二、金属陶瓷复合材料的制备方法制备金属陶瓷复合材料的方法主要包括粉末冶金法、熔融渗透法、化学气相沉积法等。
粉末冶金法是最常用的制备方法之一,其过程包括原料粉末的混合、压制成型、烧结等步骤。
熔融渗透法则是将陶瓷颗粒放置在金属基体上,通过熔融金属的渗透作用,使陶瓷颗粒与金属基体结合。
化学气相沉积法是利用气相反应生成陶瓷薄膜,然后将金属基体浸入薄膜中形成复合材料。
三、金属陶瓷复合材料的性能与应用金属陶瓷复合材料具有独特的性能,包括高温抗氧化性能、耐磨性、耐腐蚀性、高强度和低密度等。
这些性能使得金属陶瓷复合材料在航空航天领域得到广泛应用,例如用于制造航空发动机叶片、导向叶片等。
在汽车工业中,金属陶瓷复合材料可以用于制造汽车引擎部件和刹车系统等。
此外,在电子工业中,金属陶瓷复合材料也可用于制造电子元件的封装材料。
四、金属陶瓷复合材料的挑战与展望尽管金属陶瓷复合材料在各个领域中已经取得了巨大的成功,但仍然面临一些挑战。
首先,制备过程中存在的难度和复杂性需要进一步解决。
其次,复合材料的性能一直在不断提高,但仍需要进行更深入的研究和改进。
最后,金属陶瓷复合材料的成本仍然较高,需要寻找更加经济有效的制备方法。
展望未来,金属陶瓷复合材料将继续发展,并在更多的领域中得到应用。
陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法及研究进展
陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法及研究进展1. 引言1.1 陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法及研究进展陶瓷颗粒增强金属基复合材料是一种具有高强度、高硬度和耐磨性的新型材料,广泛应用于航空航天、汽车制造、电子设备等领域。
在材料科学领域,研究人员们一直在探索更好的制备方法和性能调控途径,以提高这种复合材料的性能和应用范围。
近年来,众多研究表明,陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法对其性能至关重要。
常见的制备方法包括粉末冶金、热等静压、等离子烧结等。
这些方法能够有效控制复合材料的成分比例、颗粒尺寸和分布,从而影响材料的力学性能和耐磨性。
研究人员还通过调控复合材料的组织结构,如晶粒尺寸、晶界分布等,来进一步提高材料的性能。
他们还通过添加不同类型和含量的陶瓷颗粒,实现对复合材料性能的调控,使其更适用于不同工程领域的需求。
陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法及研究进展是一个充满挑战和机遇的领域,未来研究将继续探索新的材料合成途径和性能调控方法,推动这一材料在工程领域的广泛应用。
2. 正文2.1 陶瓷颗粒增强金属基复合材料的研究背景陶瓷颗粒增强金属基复合材料是指将陶瓷颗粒与金属基体进行复合,以提高金属材料的性能和功能。
这种复合材料具有优良的力学性能、耐磨、耐腐蚀等特点,因此在航空航天、汽车制造、机械加工等领域有广泛的应用。
陶瓷颗粒在金属基复合材料中起着增强作用,能够有效地阻碍金属晶粒的移动和形变,提高复合材料的强度和硬度。
陶瓷颗粒还可以改变金属基复合材料的热膨胀系数和导热性能,使其更适合特定的工作环境和工作要求。
在过去的几十年中,陶瓷颗粒增强金属基复合材料的研究得到了广泛关注和深入探讨。
通过合理设计和制备工艺,研究者们不断优化复合材料的组织结构,探索不同的性能调控方法,推动了该领域的快速发展。
本文将详细介绍陶瓷颗粒增强金属基复合材料的研究背景,探讨其制备方法、组织结构控制、性能调控等方面的进展,并探讨其在工程领域的应用前景。
金属陶瓷复合材料
金属陶瓷复合材料金属陶瓷复合材料是一种由金属基体和陶瓷增强相组成的复合材料,具有金属的韧性和陶瓷的硬度,是一种性能优异的材料。
金属陶瓷复合材料在航空航天、汽车制造、电子通讯等领域有着广泛的应用,其独特的性能使其成为工程领域中备受关注的材料。
本文将从材料特性、制备工艺、应用领域等方面对金属陶瓷复合材料进行介绍。
首先,金属陶瓷复合材料具有优异的性能。
金属基体具有良好的韧性和延展性,而陶瓷增强相则具有高硬度和耐磨性。
将二者复合后,可以充分发挥各自的优点,使得复合材料具有较高的强度和硬度,同时也具备一定的韧性和耐磨性。
这种优异的性能使得金属陶瓷复合材料在高温、高压、强腐蚀等恶劣环境下能够表现出色,因此在航空航天领域得到了广泛的应用。
其次,金属陶瓷复合材料的制备工艺多样。
常见的制备工艺包括粉末冶金、热等静压、热等静压烧结、溶液浸渍等方法。
粉末冶金是将金属粉末与陶瓷粉末混合后通过压制和烧结制备而成,工艺简单,适用于大批量生产。
热等静压是将金属粉末与陶瓷粉末混合后在高温高压条件下制备而成,可以得到致密的复合材料。
溶液浸渍是将金属基体浸入陶瓷溶液中,再经过热处理形成复合材料,适用于制备复杂形状的零件。
不同的制备工艺可以得到具有不同性能的金属陶瓷复合材料,满足不同领域的需求。
最后,金属陶瓷复合材料在航空航天、汽车制造、电子通讯等领域有着广泛的应用。
在航空航天领域,金属陶瓷复合材料可以用于制造发动机叶片、导向器等零部件,提高零部件的耐磨性和耐高温性能;在汽车制造领域,金属陶瓷复合材料可以用于制造刹车盘、离合器片等零部件,提高零部件的耐磨性和使用寿命;在电子通讯领域,金属陶瓷复合材料可以用于制造天线、射频模块等零部件,提高零部件的耐腐蚀性和信号传输性能。
因此,金属陶瓷复合材料在工程领域中有着广阔的应用前景。
综上所述,金属陶瓷复合材料具有优异的性能,多样的制备工艺和广泛的应用领域,是一种备受关注的工程材料。
随着科学技术的不断进步,相信金属陶瓷复合材料在未来会有更广泛的应用和发展。
陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法及研究进展
陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法及研究进展1. 引言1.1 研究背景陶瓷颗粒增强金属基复合材料具有很高的比强度和模量,同时具备优异的耐磨性和耐腐蚀性,因此在航空航天、汽车制造、机械设备等领域具有广泛的应用前景。
当前对于陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法、性能调控及增强机制的研究还存在不足,需要进一步深入探讨。
本文旨在综述陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法及研究进展,探讨不同陶瓷颗粒种类的选择与设计、增强机制和性能表现,为该领域的研究提供参考,并指出存在的问题和未来的发展方向。
1.2 研究目的陶瓷颗粒增强金属基复合材料在材料学领域具有重要的研究价值和广阔的应用前景。
本文旨在深入探讨陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法及研究进展,为相关领域的研究工作提供参考和借鉴。
1. 系统总结已有的陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法,包括传统的混炼法、粉末冶金法、溶液浸渍法等,以及近年来新兴的电沉积、化学还原等制备方法,并对比它们的优缺点和适用范围。
2. 探讨不同陶瓷颗粒种类对金属基复合材料性能的影响,并分析其选择与设计的原则,为制备高性能复合材料提供指导。
3. 深入分析陶瓷颗粒在金属基复合材料中的增强机制,包括硬度增强、强度增强、断裂韧性增强等方面的作用机制,为进一步优化材料性能提供理论依据。
4. 评价陶瓷颗粒增强金属基复合材料的性能,包括力学性能、耐腐蚀性能、热稳定性等方面的表现,为实际工程应用提供参考依据。
研究目的明确,将有助于加深对陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法及性能研究的理解,为未来的研究工作奠定基础。
2. 正文2.1 陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法与排版等。
感谢理解!陶瓷颗粒增强金属基复合材料的制备方法是一项关键技术,直接影响着复合材料的性能。
通常的制备方法包括粉末冶金法、热等静压法、激光熔覆法等。
粉末冶金法是一种常用的制备方法,首先将金属粉末和陶瓷颗粒按一定比例混合,并通过球磨机进行混合和研磨,然后通过压制和烧结使其致密化,最终得到复合材料。
金属陶瓷复合材料的性能研究
金属陶瓷复合材料的性能研究近年来,金属陶瓷复合材料作为一种新兴材料,受到了广泛的关注和研究。
金属陶瓷复合材料是由金属和陶瓷两个或多个不同材料的组合而成的复合材料,具有独特的性能和应用潜力。
本文将对金属陶瓷复合材料的性能进行研究和探讨。
首先,金属陶瓷复合材料具有优异的力学性能。
由于金属材料的高韧性和陶瓷材料的高硬度的特点相结合,金属陶瓷复合材料具有较高的强度和硬度,能够承受较大的载荷。
此外,金属陶瓷复合材料还具有较好的抗疲劳性能,能够在长时间循环加载的情况下保持较高的耐久性能。
其次,金属陶瓷复合材料具有良好的耐腐蚀性能。
金属材料的腐蚀性是其应用中的一个重要问题,在某些环境中容易受到腐蚀而失去力学性能。
然而,通过将金属与陶瓷复合,可以大大提高材料的耐腐蚀性能。
陶瓷材料具有优异的耐腐蚀性,能够有效地保护金属基体,延长材料的使用寿命。
另外,金属陶瓷复合材料具有良好的导热性能。
金属材料具有良好的导热性能,而陶瓷材料的导热性能较差。
通过将金属与陶瓷复合,可以综合利用两种材料的特点,提高材料的导热性能。
这使得金属陶瓷复合材料在许多高温应用领域具有广阔的前景,例如航空航天、核工程等领域。
此外,金属陶瓷复合材料还具有良好的高温稳定性。
陶瓷具有高熔点和较低的热膨胀系数,能够在高温环境下保持良好的性能稳定性。
通过与金属的复合,可以克服纯陶瓷材料在高温下易碎的缺点,提高材料的机械性能和热稳定性。
最后,金属陶瓷复合材料的制备和加工技术也是研究的热点之一。
目前,常用的制备金属陶瓷复合材料的方法主要包括粉末冶金法、熔体浸渍法和表面改性法等。
这些方法各有优缺点,需要根据具体需求选择合适的制备方法。
同时,加工技术也对金属陶瓷复合材料的性能有着重要的影响。
在材料的加工过程中,需要注意控制温度、压力和速度等参数,以保证材料的微观结构和力学性能。
综上所述,金属陶瓷复合材料具有优异的力学性能、良好的耐腐蚀性能、良好的导热性能和高温稳定性。
Ni-Si金属间化合物
N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的制备技术及其研究发展现状和发展趋势*江涛黄一丹(西安石油大学材料科学与工程学院西安710065)摘要 N i-S i金属间化合物具有很多优秀的性能,例如具有较高的力学性能㊁优秀的耐磨损性能和抗高温氧化性能等㊂N i-S i金属间化合物包括N i3S i㊁N i2S i和N i S i,陶瓷材料也具有很多优秀的性能㊂陶瓷材料具有较高的力学性能,良好的耐磨损性能和抗高温氧化性能,可以将N i-S i金属间化合物与陶瓷相复合制备N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料㊂N i -S i金属间化合物/陶瓷复合材料具有较高的力学性能和良好的耐磨损性能和抗高温氧化性能等㊂笔者首先叙述了N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的制备技术㊁物相组成㊁显微结构㊁力学性能㊁耐磨损性能和抗高温氧化性能等,并叙述了N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的研究发展现状和发展趋势,并对N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的未来研究发展趋势和发展方向进行分析和预测㊂关键词 N i-S i金属间化合物陶瓷复合材料制备技术研究发展现状发展趋势中图分类号:T Q174.75文献标识码:A 文章编号:1002-2872(2023)11-0050-05F a b r i c a t i o nT e c h n o l o g y,R e s e a r c h a n dD e v e l o p m e n t S t a t u s a n dD e v e l o p m e n t T r e n d o f t h eN i-S i I n t e r m e t a l l i c s C o m p o u n d s/C e-r a m i c sM a t r i xC o m p o s i t e sJ i a n g T a o,H u a n g Y i d a n(S c h o o l o fM a t e r i a l s S c i e n c e a n dE n g i n e e r i n g,X i a nS h i y o uU n i v e r s i t y,X i a n710065,S h a a n x i,C h i-n a)A b s t r a c t:T h eN i-S i i n t e r m e t a l l i c s c o m p o u n d s e x h i b i t e dm a n y e x c e l l e n t p r o p e r t i e s,s u c ha s h i g hm e c h a n i c a l p r o p e r t y,e x-c e l l e n tw e a r r e s i s t a n c ea n dh i g ht e m p e r a t u r eo x i d a t i o nr e s i s t a n c e.T h eN i-S i i n t e r m e t a l l i c sc o m p o u n d s i n c l u d e d N i3S i, N i2S i a n dN i S i.C e r a m i c s e x h i b i t e dm a n y e x c e l l e n t p r o p e r t i e s.C e r a m i c s e x h i b i t e dh i g hm e c h a n i c a l p r o p e r t y,e x c e l l e n tw e a r r e s i s t a n c e a n dh i g h t e m p e r a t u r e o x i d a t i o n r e s i s t a n c e.S o t h eN i-S i i n t e r m e t a l l i c s c o m p o u n d sa n dc e r a m i c s c o u l db e c o m-b i n e d t o f a b r i c a t e i n t o t h eN i-S i i n t e r m e t a l l i c sc o m p o u n d s/c e r a m i c sm a t r i xc o m p o s i t e s.T h eN i-S i i n t e r m e t a l l i c sc o m-p o u n d s/c e r a m i c sm a t r i x c o m p o s i t e s e x h i b i t e d h i g hm e c h a n i c a l p r o p e r t y,e x c e l l e n tw e a r r e s i s t a n c e a n d h i g h t e m p e r a t u r e o x-i d a t i o n r e s i s t a n c e.I n t h i s p a p e r,t h e f a b r i c a t i o n t e c h n o l o g y,p h a s e c o m p o s i t i o n,m i c r o s t r u c t u r e,m e c h a n i c a l p r o p e r t y,w e a r r e s i s t a n c e a n dh i g ht e m p e r a t u r eo x i d a t i o nr e s i s t a n c eo f t h eN i-S i i n t e r m e t a l l i c sc o m p o u n d s/c e r a m i c s m a t r i xc o m p o s i t e s w e r e i n t r o d u c e d,t h e r e s e a r c ha n dd e v e l o p m e n t s t a t u sa n dd e v e l o p m e n t t r e n do f t h eN i-S i i n t e r m e t a l l i c s c o m p o u n d s/c e-r a m i c sm a t r i x c o m p o s i t e sw e r e i n t r o d u c e d.T h e f u t u r e r e s e a r c h a n dd e v e l o p m e n t t r e n d a n dd e v e l o p m e n t d i r e c t i o no f t h eN i -S i i n t e r m e t a l l i c s c o m p o u n d s/c e r a m i c sm a t r i x c o m p o s i t e sw e r e a n a l y z e da n d p r e d i c t e d.K e y w o r d s:N i-S i i n t e r m e t a l l i c s c o m p o u n d s;C e r a m i c s c o m p o s i t e s;F a b r i c a t i o n t e c h n o l o g y;R e s e a r c h a n d d e v e l o p m e n t s t a-t u s;D e v e l o p m e n t t r e n dN i-S i金属间化合物具有很多优秀的性能,例如具有较高的力学性能,优秀的耐磨损性能和抗高温氧化性能等㊂N i-S i金属间化合物包括N i3S i㊁N i2S i和N i S i,陶瓷材料也具有很多优秀的性能㊂陶瓷材料具有较高的力学性能,良好的耐磨损性能和抗高温氧化性能等㊂N i-S i金属间化合物与陶瓷材料具有良好的相容性,可以将N i-S i金属间化合物与陶瓷相复合制备N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料㊂本文首先叙述了N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的制备技术㊁物相组成㊁显微结构㊁力学性能㊁耐磨损性能和抗高温氧化性能等,并叙述了N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的研究发展现状和发展趋势,并对N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的未来研究发展趋势和发展方向进行分析和预测㊂㊃05㊃陶瓷C e r a m i c s(研究与应用)2023年11月*作者简介:江涛(1978-),博士,副教授;研究方向为复合材料的制备和性能㊂1 N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的制备技术N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的制备技术主要采用粉末冶金工艺进行制备㊂其中粉末冶金工艺主要包括热压烧结工艺㊁常压烧结工艺㊁放电等离子烧结工艺㊁热等静压烧结工艺㊁热压反应烧结工艺㊁原位反应自生法制备工艺等㊂2 N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的研究发展现状和发展趋势可以将N i-S i金属间化合物与陶瓷相复合制备N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料㊂陶瓷材料主要有碳化硅(S i C)㊁碳化钛(T i C)㊁氧化铝(A l2O3)㊁氮化硅(S i3N4)㊁碳化钨(W C)㊁碳化铌(N b C)等,所以可以将N i-S i金属间化合物加入到这些陶瓷材料中形成N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料,例如形成N i-S i/S i C复合材料,N i-S i/T i C复合材料,N i-S i/ A l2O3复合材料,N i-S i/S i3N4复合材料,N i-S i/W C 复合材料,N i-S i/N b C复合材料等㊂而上述的这些复合材料的制备技术㊁物相组成㊁显微结构㊁力学性能㊁耐磨损性能和抗高温氧化性能等,研究发展现状和发展趋势概述如下:2.1 N i-S i/S i C复合材料T i a n W B等[1]研究了N i-S i-T i粉末混合物对碳化硅陶瓷的钎焊㊂在许多工业应用中,通过传统的无压钎焊方法越来越需要大型S i C组件㊂在研究中使用含有0~10w t%T i的N i-S i-T i粉末混合物用于钎焊S i C陶瓷,进行差热分析(D T A)和润湿测试以确定合适的连接温度为1450ħ㊂对制备的S i C接头的微观结构,物相成分和机械强度进行了表征㊂对于不添加T i的钎焊组合物,中间层主要由N i S i和N i3S i2相组成㊂随着T i的加入,在夹层内除了N i-S i金属间化合物外新形成N i49T i14S i37相㊂目前钎焊时S i C 接头的抗弯强度在66~75M P a,试样一般从合金夹层与S i C基体的界面处断裂㊂G a oF e i等[2]研究了镍和碳化硅颗粒的固态反应制备出具有不同显微结构的N i-S i-C复合材料㊂各组织固相镍和碳化硅颗粒通过热压烧结工艺制备N i -S i-C复合材料㊂根据界面反应的程度,将复合材料分为三种类型,即部分的,完全的和过度的反应㊂对于部分反应(I型),复合材料的特征是基体和碳化硅之间的薄的反应层㊂完全反应(I I型)的复合材料的微观结构演变到各种不同的微观结构和组合物,取决于烧结温度㊂应避免过度反应(I I I型)㊂与部分反应的复合材料相比,完全反应的复合材料具有良好的力学性能㊂硬度和抗弯强度显著提高㊂I I型复合材料的力学行为与复合材料的组成成分和组织结构密切相关㊂在900ħ获得了复合材料对不锈钢最有前途的摩擦学性能㊂S e l v a n J S e n t h i l等[3]研究了采用激光熔覆工艺在纯钛表面制备S i C和N i-S i C涂层的制备工艺㊂研究了含量为100%的碳化硅和50%的镍+50%的纯钛的激光合金化的结果㊂100%和50%的N i+50%碳化硅合金化条件是由于诸如T i C,T i S i,T i5S i3和N i T i2各种金属间化合物相的存在获得高硬度HV800~ 1200㊂这些化合物存在于激光表面合金化是通过X 射线衍射分析(X R D)和N i,S i,C扩散验证,钛负责这些相的形成是由二次离子质谱(S I M S)研究确定㊂合金层的显微组织由枝晶组成,其密度高低取决于激光加工条件㊂在低功率密度的渗层深度约0.5mm的硬度恒定的水平,而在高功率密度的渗层深度触及1.6 mm最大与硬度较大的波动㊂2.2 N i-S i/T i C复合材料W a n g W e n j u a n等[4]研究了原位合成T i C x-N i (S i,T i)合金复合材料的制备及力学性能㊂通过无压烧结T i3S i C2(10v o l%和20v o l%)和N i作为前驱体,在烧结温度为1250ħ下保温时间为30m i n制备了具有优异机械性能的新型原位T i C x增强N i(S i,T i)合金复合材料㊂T i3S i C2颗粒分解成亚化学计量的T i C x 相,而额外的S i和来自T i3S i C2的部分T i原子扩散到N i基体中形成N i(S i,T i)合金㊂原位形成的T i C x相主要分散在N i(S i,T i)合金化的晶界上,形成坚固的骨架,细化金属基体的微观结构㊂20.6v o l%T i C x-N i (S i,T i)复合材料的维氏硬度可以达到(2.15ʃ0.04) G P a,屈服应力σ0.2%可以达到(466.8ʃ55.8)M P a和极限抗压强度可以达到(733.3ʃ78.4)M P a㊂T i C x-N i(S i,T i)复合材料的力学性能增强是由于T i C x骨架的原位形成,N i(S i,T i)合金的细化显微组织和固溶效应以及T i C x与N i(S i,T i)基体之间良好的润湿性所导致㊂C h i k e rN a b i l等[5]研究了N i和T i3S i C2粉末制备㊃15㊃(研究与应用)2023年11月陶瓷C e r a m i c s的原位T i C-N i(S i,T i)复合材料的微观结构和摩擦学行为㊂在此研究了T i3S i C2对由N i和T i3S i C2MA X相粉末对钢(100C r6)制成的原位T i C 增强N i(S i,T i)复合材料的微观结构和摩擦学性能的影响㊂在烧结温度为1080ħ下无压烧结4h的N i和T i3S i C2粉末被用来制备具有10w t%,20w t%和30w t%T i3S i C2的复合材料㊂通过扫描电子显微镜(S E M),X射线衍射(X R D)和拉曼光谱研究了这些复合材料的微观结构㊂在室温下对复合材料表面进行不同施加载荷下的标准球盘摩擦磨损试验㊂对于3种精细复合材料,T i3S i C2完全分解并转变为T i C相,而从T i3S i C2中释放的S i和T i原子扩散到N i基体中,形成N i(S i,T i)固溶体㊂与参考(N i)烧结复合材料相比,在N i基体中添加20w t%T i3S i C2将硬度提高了约250%㊂T i3S i C2颗粒的添加对这些复合材料对钢的摩擦学性能也有有益的影响㊂在所有施加载荷下,精细复合材料的磨损表面的特征在于存在润滑的F e3O4-αF e2O3摩擦膜㊂讨论了化学成分和不同施加载荷对三种精细复合材料磨损机制的影响㊂S h a hN e e lR等[6]研究了离心铸造T i C增强功能级铜复合材料的表征㊂研究分析了使用水平离心机铸造工艺制造的功能级C u-N i-S i/T i C复合材料的物理性能和抗磨损性能㊂在距外部1mm,8mm和13 mm的壁厚处径向进行的显微组织分析表明,颗粒分布梯度的增加使内部周边的硬度提高了41%,并且通过X射线衍射(X R D)分析确定了N i S i2相的形成㊂对复合材料的外壁(1~8mm)和内壁(9~15mm)进行拉伸载荷测试;后来的断裂分析表明,外部为延展性,内部为脆性㊂使用针盘式摩擦磨损试验机对内件的耐磨损性能进行了试验㊂使用信噪比确定最小磨损率的最佳摩擦参数(10N,2m s-1,500m)㊂使用方差分析预测每个有影响的参数的贡献及其相互作用㊂结果表明,滑动速度对磨损率的影响最大(45.56%),其次是外加载荷(21.82%)和滑动距离(14.63%)㊂测试样品的磨损分析显示机械混合层;后来由能谱分析(E D X)确认㊂D o n g YJ等[7]研究了激光熔覆T i C增强T i-N i -S i金属间化合物涂层的显微组织和干滑动耐磨损性能㊂采用T i C/T i-N i-S i合金粉末作为前驱体材料通过激光熔覆工艺在T A15钛合金基体上制备耐磨T i C增强T i-N i-S i金属间化合物复合涂层,T i C均匀分布在T i2N i3S i-N i T i-T i2N i多相金属间化合物基体中㊂采用光学显微镜(OM),扫描电子显微镜(SE M),X射线衍射仪(X R D)和能谱分析仪(E D S)对涂层的微观结构进行了表征㊂在室温下评价了激光熔覆T i C增强T i-N i-S i金属间化合物涂层的干滑动耐磨损性能㊂结果表明,T i C/(T i2N i3S i-N i T i-T i2N i)金属间化合物复合涂层表现出优异的耐磨损性能和粘附磨损性能㊂F a nD i n g等[8]研究了激光熔覆制备T i C增强金属间化合物基复合材料涂层的原位形成㊂采用激光熔覆技术在N i基高温合金基体上原位形成T i C颗粒增强N i3(S i,T i)金属间化合物复合涂层㊂实验结果表明,强大的冶金界面确保了涂层与基材之间的良好结合㊂复合涂层非常好,没有裂缝和气孔㊂采用扫描电子显微镜(S E M),能谱分析仪(E D S)和X射线衍射仪(X R D),研究了T i-C的添加对涂层显微组织和显微硬度的影响㊂涂层的显微组织主要由N i(S i),N i3(S i, T i)和T i C组成㊂涂层的平均显微硬度随着T i-C含量的增加而提高㊂当T i-C添加量为20w t%时,显微硬度达到780H V㊂远大于镍基高温合金基体㊂S u nY a o n i n g等[9]研究了激光熔覆工艺制备的N i3S i金属间化合物复合涂层的抗氧化腐蚀行为㊂已经通过循环氧化试验研究了在温度为1100ħ时,N i -S i-T i-C和N i-S i-C-N b原位增强复合涂层的高温抗氧化性能㊂进行了热重分析(T G),扫描电子显微镜(S E M)和X射线衍射仪(X R D),热重分析(T G)数据表明熔覆层达到了良好的耐氧化性能㊂动力学常数K p和氧化的样品表明,N b C加强熔覆层比T i C增强复合涂层具有更好的耐氧化性能,N b C加强熔覆涂层氧化物产品包括N i O,S i O2和铌,T i C增强复合涂层氧化产物为N i O,一些S i O2和T i O2㊂2.3 N i-S i/A l2O3复合材料C h e nH等[10]研究了机械合金化合成M o2N i3S i -A l2O3纳米复合材料的显微组织和力学性能㊂以M o O3,N i,S i和A l为起始材料,通过机械合金化合成M o2N i3S i-A l2O3纳米复合材料㊂机械合金化的粉末通过热压烧结固结制备M o2N i3S i-A l2O3纳米复合材料㊂通过扫描电子显微镜(S E M)和X射线衍射(X R D)研究了M o2N i3S i-A l2O3复合粉末的形貌和结构演变㊂详细研究了M o2N i3S i-A l2O3纳米复合材料固结产品的显微组织和力学性能㊂结果表明,研磨10h后得到M o2N i3S i-A l2O3复合材料㊂反应机理是机械诱导的自蔓延合成反应㊂研磨20h后㊃25㊃陶瓷C e r a m i c s(研究与应用)2023年11月M o2N i3S i和A l2O3的平均晶粒尺寸分别为15.9n m 和32.4n m㊂M o2N i3S i-A l2O3复合粉末在1000ħ的退火过程中是稳定的㊂热压烧结固结后,M o2N i3S i -A l2O3复合材料具有较高致密度(96.3%)和细晶粒(微米和亚微米范围)㊂M o2N i3S i-A l2O3复合材料的维氏硬度为13G P a,抗弯强度为533M P a和断裂韧性为6.29M P a㊃m1/2㊂同时,该M o2N i3S i-A l2O3复合材料在高温下具有更高的抗弯强度,在高达1000ħ时仍保持稳定的抗弯强度约为513M P a㊂2.4 N i-S i/S i3N4复合材料R a d h i k aN等[11]研究了采用离心铸造法制备了C u-11N i-4S i/10w t%S i3N4功能梯度复合材料,并研究了其力学行为和三体磨粒磨损行为㊂沿径向的显微结构分析表明,C u-11N i-4S i/10w t%S i3N4复合材料内周有高浓度的S i3N4颗粒,X射线衍射(X R D)分析证实存在引入的增强材料㊂在具有最高浓度(53v o l%)增强颗粒的C u-11N i-4S i/10w t%S i3N4复合材料的内周观察到最高的显微硬度(207H V),并且内部区域显示出更高的拉伸强度(425.58M P a)㊂基于L27正交阵列的磨粒磨损试验,仅在基于力学行为的内周边进行㊂通过信噪比和方差分析负载,速度和时间等参数对磨损率的影响㊂结果表明,外加载荷对磨损率的影响最大(60.45%),其次是速度和时间㊂对磨损样品进行扫描电子显微镜(S E M)分析,观察到磨损随着参数的增加而从轻微变为严重㊂这种C u-11N i-4S i/10w t%S i3N4复合材料适用于汽车材料㊂2.5 N i-S i/W C复合材料樊丁等[12]研究了激光熔覆制备W C p/N i-S i-T i 复合涂层㊂在N i基高温合金表面预置3种不同W C 含量的N i78S i13T i9(a t%)粉末,采用激光熔覆制备了W C和原位自生T i C复相陶瓷增强N i3(S i,T i)基复合涂层㊂利用扫描电镜(S E M),能谱分析仪(E D S)和X 射线衍射仪(X R D)对熔覆层组织进行分析,并测量了其熔覆层的显微硬度㊂结果表明,熔覆层与基体呈冶金结合,熔覆层组织主要由N i(S i)固溶体,N i3(S i,T i)金属间化合物和W C-T i C复相陶瓷组成㊂随W C添加量增加,涂层中复相陶瓷含量增多;孔隙率增大;碳化物形态演变历程为不规则形状,花瓣形状以及不规则形状和花瓣形状共存㊂2.6 N i-S i/N b C复合材料孙耀宁等[13]研究了激光非平衡制备N i-S i-N b -C涂层㊂以N i-S i-N b-C混合粉末作为预置合金,采用横流C O2激光器进行激光熔覆处理,在高温合金表面制备原位合成N b C颗粒增强N i3S i复合材料涂层㊂结果表明,采用合适的激光熔覆工艺参数,可获得N b C颗粒增强的以N i3S i金属间化合物及γ-N i 固溶体为主要组成相的复合涂层㊂尺寸约在24μm 的N b C颗粒弥散分布,与复合材料基体润湿良好,熔覆层致密,组织细小,与基材呈良好的冶金结合㊂晶体结构及动力学生长过程决定了N b C以不同的生长形态出现㊂S u nY a o n i n g等[14]研究了采用激光熔覆工艺制备的原位N b C增强N i3S i金属间化合物涂层的制备工艺过程㊂激光熔覆技术是用来形成N i3S i金属间化合物复合涂层的原位生成N b C颗粒增强镍基高温合金基体㊂激光熔覆技术的工艺参数进行了优化以获得包覆层㊂研究了N b C对N i3S i金属间化合物涂层的微观结构的影响㊂并对增强颗粒的形态进行了讨论㊂实验结果表明,一个很好的涂层和基体之间的结合,确保了一个强大的冶金界面㊂复合涂层是非常好的,没有裂缝和孔隙㊂涂层的微观结构,主要由N i (S i),N i3(S i,N b)和N b C的微粒组成,这N b C微粒是由于在激光熔覆过程中N b和C之间的原位反应产生的㊂N b C的颗粒均匀地分布在复合材料中㊂此外, N b C颗粒的最大尺寸超过4μm㊂3 N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的未来研究发展趋势和发展方向可以将N i-S i金属间化合物与陶瓷相复合制备N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料㊂N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料主要包括N i-S i/S i C复合材料,N i-S i/T i C复合材料,N i-S i/A l2O3复合材料, N i-S i/S i3N4复合材料,N i-S i/W C复合材料,N i-S i/N b C复合材料等㊂还应该开展新型的复合材料例如N i-S i/A l N复合材料,N i-S i/Z r O2复合材料,N i -S i/T i B2复合材料,N i-S i/Z r B2复合材料,N i-S i/ Z r C复合材料,N i-S i/Z r N复合材料,N i-S i/T i N复合材料,N i-S i/T i(C,N)复合材料,N i-S i/S i A l O N 复合材料,N i-S i/M g A l O N复合材料研究开发工作㊂4结论与展望N i-S i金属间化合物和陶瓷都具有优秀的性能㊂㊃35㊃(研究与应用)2023年11月陶瓷C e r a m i c s可以将N i-S i金属间化合物与陶瓷相复合制备N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料㊂N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料具有优秀的性能㊂笔者首先叙述N i -S i金属间化合物/陶瓷复合材料的制备技术,物相组成,显微结构和力学性能,耐磨损性能和抗高温氧化性能等,并对N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的未来发展趋势进行分析和预测㊂N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的未来发展趋势是:(1)开发新型的氧化物,氮化物,碳化物和硼化物作为基体并与N i-S i金属间化合物相复合制备新型的N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料,例如制备N i -S i/氧化物陶瓷,N i-S i/氮化物陶瓷,N i-S i/碳化物陶瓷,N i-S i/硼化物陶瓷复合材料等㊂(2)为了提高N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的力学性能,可以向复合材料中加入颗粒,晶须,短纤维等作为增强增韧相提高复合材料的力学性能㊂(3)还需要研究N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料的耐磨损性和抗高温氧化性以及耐腐蚀性等㊂(4)还需要研究N i-S i金属间化合物与陶瓷基体之间的界面结合性能和界面显微结构㊂(5)将T i C,T i N,T i(C,N),W C硬质合金等与N i -S i合金相复合形成N i-S i/硬质合金复合材料,使得N i-S i/硬质合金复合材料能够应用到耐磨损工程领域㊂N i-S i金属间化合物/陶瓷复合材料具有良好的耐磨损性能和耐高温性能以及抗高温氧化性能等可以应用到耐磨损工程领域,耐高温工程领域㊂因此N i -S i金属间化合物/陶瓷复合材料将广泛应用在工程领域㊂参考文献[1] T i a n W B,S u nZ M,Z h a n g P,e t a l.B r a z i n g o f s i l i c o nc a r b ide c e r a m i c sw i t hN i-S i-T i p o w d e rm i x t u r e s[J].J o u r n a l of t h eA u s t r a l i a nC e r a m i cS o c i e t y,2017,53(2):511-516.[2] G a oF e i,L uJ i n j u n,L i u W e i m i n.N i-S i-Cc o m p o s-i t e sw i t h v a r i o u sm i c r o s t r u c t u r e s v i a s o l i d s t a t e r e a c t i o n o f n i c k-e l a n ds i l i c o nc a r b i d e p a r t i c u l a t e[J].C o m p o s i t e sS c i e n c ea n d T e c h n o l o g y,2008,68(2):566-571.[3]S e l v a n J S e n 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陶瓷基复合材料的进展及应用论文
陶瓷基复合材料的研究与应用
第一章 陶瓷基复合料料的研制进展
1.1 陶瓷基复合材料简单介绍
陶瓷基复合材料是以陶瓷为基体与各种纤维复合的一类复合材料。陶瓷基体 可为氮化硅、碳化硅等高温结构陶瓷。这些先进陶瓷具有耐高温、高强度和刚度、 相对重量较轻、抗腐蚀等优异性能,而其致命的弱点是具有脆性,处于应力状态 时,会产生裂纹,甚至断裂导致材料失效。而采用高强度、高弹性的纤维与基体 复合,则是提高陶瓷韧性和可靠性的一个有效的方法。纤维能阻止裂纹的扩展, 从而得到有优良韧性的纤维增强陶瓷基复合材料[3]。
关键词:陶瓷基;复合材料;增韧
陶瓷基复合材料的研究与应用
目录
绪 论.................................................................................................................... 1 第一章 陶瓷基复合料料的研制进展............................2
陶瓷基复合材料的研究与应用
院系: 班级: 姓名: 学号: 教师:
陶瓷基复合材料的研究与应用
摘要
陶瓷材料具有熔点和硬度高、密度低、耐磨损和腐蚀以及高温稳定性好等优 点,但作为高温结构材料,低韧性使其致命的弱点。其断裂过程在瞬间完成,断 裂前没有任何征兆,即不像塑形的金属材料存在着明显的屈服和流变。鉴于此, 单相陶瓷材料的应用受到了很大的限制,因此,改善陶瓷材料的韧性成为了提高 陶瓷材料使用可靠性的关键。通常使用的韧性方法有相变增韧、颗粒增韧、晶须 增韧以及连续纤维增韧等,众多陶瓷增韧方式中,连续纤维增韧效果最为明显[1]。 上世纪八十年代中后期以来,连续纤维增强陶瓷基复合材料的研究与开发已经成 为高技术现代陶瓷研究与开发的一个前沿,并运用到航空、航天、军事等重要领 域中。
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金属间化合物增强陶瓷基复合材料研究现状及发展前景摘要:陶瓷材料由于具有强度高、抗氧化、耐高温、热膨胀系数低和密度小等优良性能,因而在许多方面的应用是一般金属材料和高分子材料无法替代的。
但是它的致命弱点——大脆性却大大限制了其更广泛的应用。
因此,改善陶瓷的韧性已成为陶瓷材料获得进一步应用的核心问题。
由于金属间化合物原子的长程有序排列和原子间金属键与共价键共存的特性,其使用温度介于金属超硬合金和陶瓷之间。
金属间化合物相对于金属是脆性材料,而相对于陶瓷又具有一定的塑性,其性能介于金属和陶瓷之间,制备金属间化合物/陶瓷基复合材料可使金属和陶瓷各自的缺点通过彼此的优点所弥补。
关键字:金属间化合物陶瓷基复合材料性能应用0.引言金属间化合物的性能介于金属和陶瓷之间,其结构与性能不同于其金属组元,而是一种长程有序的超点阵结构,因而具有许多特殊的物理化学性能和力学性能。
与金属材料相比,金属间化合物密度小、抗氧化性能好、熔点高、硬度高、抗蠕变和抗疲劳性能好,并具有许多特殊的物理化学性能和力学性能,特别是一些金属间化合物的强度在特定温度范围内随温度升高而升高。
金属间化合物的种类非常多,近年来国内外主要集中于对 Ti-Al、Ni-Al、Fe-Al 等含铝金属间化合物的研究[1]。
Fe-Al金属间化合物中最受关注是Fe3Al与FeAl合金[2]。
Fe-Al 金属间化合物室温脆性大、塑性差,改善其室温脆性,提高其强度是重要的研究方向。
目前研究最多的是Ni3-Al金属间化合物,尤其是对于其在中间温度时的反常流变应力做了较深入的探索。
许多Ni3-Al基合金已应用于铸造、锻压和高温熔炼。
NiAl合金比目前的Ni基高温合金质量轻,且具有高熔点、优良的抗氧化性能以及高的热导率,但是由于其低温下的断裂韧性差以及高温强度低、抗蠕变能力差,使其在结构材料方面的应用受到限制。
许多文献报道,由于NiAl合金熔点高、密度低、热导率大,抗氧化和抗腐蚀性能优异,多年来一直用作高温合金零件的表面防护涂层。
陶瓷材料由于具有强度高、抗氧化、耐高温、热膨胀系数低和密度小等优良性能,因而在许多方面的应用是一般金属材料和高分子材料无法替代的。
但是它的致命弱点—脆性却大大限制了其更广泛的应用。
因此,改善陶瓷的韧性已成为陶瓷材料获得进一步应用的核心问题。
由于金属间化合物原子的长程有序排列和原子间金属键与共价键共存的特性,其使用温度介于金属超硬合金和陶瓷之间。
金属间化合物相对于金属是脆性材料,而相对于陶瓷又具有一定的塑性,其性能介于金属和陶瓷之间,制备金属间化合物/陶瓷复合材料可使金属和陶瓷各自的缺点通过彼此的优点所弥补。
本文主要介绍金属间化合物/陶瓷复合材料的发展现状及趋向。
1.发展历史1.1 NiAl/Al2O3及Ni3-Al/Al2O3复合材料的发展历程在最近几十年内,有很多研究工作者对金属相增韧增强Al2O3陶瓷材料进行了研究[3-4]。
张炳荣[3]等用Ni3-Al增强Al2O3,其中Al2O3型号为“AKP-20”(α-Al2O3,粒度0. 5μm),Ni3-Al的组成为73.12Ni-18.82Al-8.06Cr-0.019MO-0.1B(数据为原子分数,%)。
其试验方法是将Al2O3+ 10%(体积分数)Ni3-Al混合粉末装入衬有WC不锈钢的球磨筒中,以酒精为介质强化球磨90min,球磨后的混合泥浆在70 o C烘干后过100目筛,然后装入石墨模中,在(1340±10)O C、25Mpa压力下于氢气气氛中热压1h,得到Ni3-Al/Al2O3复合材料。
研究表明,Ni3-Al对Al2O3陶瓷有明显的增韧作用。
所得复合材料的抗弯强度与断裂韧性从室温至600O C范围内,随温度升高下降很少。
金属间化合物通过塑性变形、剥离、拔出,起到阻止裂纹扩展,提高材料性能的作用。
随温度进一步升高,在600o C以后,Ni3-Al粒子发生软化,与Al2O3基质的结合强度下降,导致材料性能明显下降。
但是与纯Al2O3陶瓷相比,该复合材料直到1000 O C仍保持了较高的断裂韧性。
CHOU W B 等[5]利用NiAl金属间化合物增韧Al2O3陶瓷获得了较好的效果。
研究表明,随NiA含量增加,复合材料的抗弯强度和断裂韧性提高,但硬度降低。
对于NiAl体积分数为50%的试样,其强度比纯Al2O3陶瓷提高60%,断裂韧性提高160%。
进一步的研究表明,通过加入Fe可增强NiAl/Al2O3的界面结合,提高复合材料的韧性和强度。
CHOU W B 等还借助扫描电镜和透射电镜研究了NiAl金属间化合物增韧Al2O3陶瓷材料的强韧机理。
分析认为:裂纹偏转是复合材料增韧的主要机制,而长颗粒的拔出和NiAl金属间化合物有限的塑性变形也贡献于材料的韧化。
颗粒细化提高了基体材料的强度。
1.2 FeAl/Al2O3及Fe3Al/Al2O3复合材料的发展历程SIL VIA S 等[6-7]研究了Al2O3基复合材料。
他们采用铁粉、铝粉和氧化铝粉,以丙酮为介质进行球磨、制粉。
先在50 Mpa的压力下预成形,再采用冷等静压技术在900Mpa的压力下获得致密坯体,然后在1450-1500 O C的温度下无压烧结,制备出含有Fe /Al2O3和FeAl/Al2O3相的复合材料。
当Fe和FeAl在复合材料中形成网络结构时,复合材料具有最好的力学性能。
文献[8]报道了Al2O 3基复合材料的反应合成方法,通过引入Fe2O3、TiO2、Nb2O5和Al,或引入Fe、Ti、Nb和Al,与Al2O3通过无压烧结得到复合材料。
在烧结过程中Fe2O3、TiO2和Nb2O5可通过Al还原形成铝化物(如TiAl,NbAl),金属Fe、Ti、Nb 与Al可直接形成金属间化合物。
FeAl、TiAl和NbAl3金属间化合物增强Al2O3陶瓷复合材料的抗弯强度分别为:(570±68)、(420±32)和(445±59)Mpa。
孙康宁等[9]探索了Fe3Al/Al2O3复合材料的制备工艺。
试验表明,Fe3Al与Al2O3有良好的亲合性。
采用熔渗烧结法,通过适当控制工艺参数,可制得梯度Fe3Al/Al2O3复合材料。
Fe3Al/Al2O3材料复合了Fe3Al与Al2O3的优点,具有良好的使用前景。
1.3 NiAl/TiC、Ni3-Al/TiC和FeAl/TiC复合材料的发展历程高明霞等[10]采用自发熔化渗透法制备了高TiC含量的NiAl/ TiC和Ni3 -Al/TiC复合材料。
由自发熔渗法制备的NiAl/86%(体积分数)TiC复合材料的四点弯曲强度高达(670±80)Mpa,断裂韧性为6.5Mpa·m1/2,维氏硬度14 Gpa,比用普通混合法得到的复合材料性能高[11]。
采用XRD和TEM/ EDS分析了复合材料的相组成、微观结构和NiAl相与TiC颗粒在高温熔渗过程中的互溶情况。
结果表明:自发熔渗法是制备致密NiAl/TiC 复合材料的既经济又简单的有效方法,用此方法可制备出致密的结合良好的高TiC含量的NiAl/TiC 复合材料。
适当提高熔渗温度,可大大缩短熔渗时间。
在完成熔渗并获得致密组织的前提下,熔渗温度和熔渗时间对NiAl/ TiC复合材料的硬度及断裂韧性无显著影响。
NiAl 相和TiC颗粒结合良好,是熔渗后复合材料中仅有的2个组成相,并在很大程度上各自形成连续的网状组织,这种组织具有较高的韧性。
NiAl相中存在少量的位错。
TiC和 NiAl少量地互溶,这有利于获得较强的界面结合。
TiC 基体与NiAl 界面分裂和TiC晶粒分裂是该复合材料的主要开裂模式;NiAl薄层在其复合材料中具有桥联作用,这种作用使裂纹扩展速度大大降低,从而增加了复合材料的韧性。
GAO Ming-xia 等[12-14]研究了采用无压熔渗法制备Fe40Al/TiC和Fe28Al /TiC复合材料的熔渗力学和材料的微观组织。
研究表明,预制件TiC 的相对密度为60% -88%时,采用无压熔渗法能制备完全致密的复合材料,材料中Fe40Al 的体积分数为12%-40%。
Fe40Al/TiC熔渗体系在1450O C的熔渗温度下,熔渗时间为5min,Fe40Al渗入到相对密度为88%的预制件TiC中的深度是7mm。
由SEM 和TEM 观察到,在熔渗过程中,部分Ti从TiC粒子中分解出来溶解到Fe40Al 中,从而增大了Fe40Al 对TiC的润湿性。
XRD分析表明该复合材料中只有TiC 和Fe60Al40两相,熔渗过程中没有新相产生。
美国橡树岭国家实验室研究人员SUBRAMANI-AN R 和 SCHNEIBEL J H 分别采用无压熔渗法和液相烧结法制备了Fe40Al/TiC复合材料[15-16]。
采用液相烧结法时,若 TiC的体积分数大于60%,复合材料的相对密度会降低,这是由于TiC 在液态Fe40Al 中的溶解度有限。
从图1[15]中可以看出,采用液相烧结法制备的复合材料,其相对密度达到90%-97%;而采用无压熔渗法制备的复合材料,其相对密度可以超过97%。
当 Fe40Al 体积分数为30%时,复合材料的弯曲强度是1034 Mpa,断裂韧性为18 Mpa·m1/2,洛氏硬度为83. 5。
可以通过控制 TiC 晶粒尺寸和改善 Fe40Al 与 TiC 界面强度来进一步提高复合材料的抗弯强度[17]。
采用这 2 种方法制备的复合材料的微观结构如图 2 所示[15],图2 (a)、(b)和(c)所示是由无压熔渗法制备的复合材料微观结构,从图中可以看出材料结构均匀,气孔较少,比较致密;图2 (d)、(e)和(f)是由液相烧结法制备的复合材料,结构不均匀,而且存在不能消除的气孔。
图 1无压熔渗法(MI)和液相烧结法(LpS)制备的Fe40Al / TiC 复合材料的相对密度图2 无压熔渗法和液相烧结法制备的 Fe40Al / TiC 复合材料的微观结构比较-Al/WC复合材料发展历程1.4 FeAl/WC及Ni3WC-Co 复合材料具有很好的力学性能,是工业应用中不可缺少的材料之一。
但由于其抗腐蚀性能差、成本高和对环境有污染等缺点,以至在最近十几年里,有很多研究者在寻找代替 Co 为增强相方面做了很大的努力。
SUBRAMANIAN R 采用无压熔渗法制备出了完全致密的 Fe40Al/WC 复合材料[15,18]。
在 WC 体积分数超过 70% 的情况下,用液相烧结法法制备的复合材料相对密度为82%- 85%,而用无压熔渗法制备的材料相对密度高于98. 5%。
当增强相 Fe40Al的体积分数为30%时,由无压熔渗法制备的 Fe40Al/WC 复合材料,其抗弯强度高达1. 4 Gpa,断裂韧性为10. 6 Mpa·m1/2,洛氏硬度是 HR88。