2378.60T龙门吊的设计与计算说明
龙门吊结构计算及施工方案
龙门吊结构计算及施工方案目录一、工程概况二、轨道设计三、支架系统四、施工工艺五、龙门吊应力计算六、起升机构设计计算七、小车机构设计计算八、减速器以及链传动计算九、大车运行计算十、龙门吊起重机计算十一、龙门吊拼装方案十二、梁板吊施工方案编制依据1．《起重设备安装工程施工及验收规范》JBJ31-962．相关资料一、工程概况1、概述某高架桥，全长600M，24跨，每跨为25M预制箱梁。
梁板预制场位于某高架桥的小桩号路基上，梁板最大重量77吨，起吊采用双龙门吊,自重为60吨。
2、施工特点梁板预制场为石方路基挖方段，地质条件较好。
龙门吊施工作业的以移梁板为主,施工期间无须其他起重机械辅助，该桥的上部结构均为安装构件，安装工艺简捷,安装精确。
二、轨道的设计1、纵向轨道梁:龙门吊大车行车系统设计间距为35.0m，考虑到在使用过程中对称均匀受力，初步将的设计跨度定为25。
5m，轨道拟采用铁轨，设计最大单轮压力为26t,每组滑车的前后轮距为1.8m，结合轨枕的布置，取如下计算图求。
当荷载作用在①③处时为弯距最不利位置：查弯距影响线图表得：Mmax=2×l×f/2=0。
289×25。
5×52t/2=191.607t.m〈［M0］ =224。
64t.m最大挠度查表得:Fmax=K×（pl3/100EI)式中：K——挠度系数取为2。
716P——为集中荷载为52tL—-为计算跨度25.5mE——弹性模量为2。
1×107t/m2I—-惯矩为7。
515×105cm4Fmax=2.716×(52/123）/（100×2.1×107×0.007515)=0.55×10—2m=5.5mm<l/600=45 mm剪力计算：Vmax=K×P=1。
34×52=69.68t<V0 =69。
龙门起重机设计计算(完整版)
龙门起重机设计计算」•设计条件 1. 计算风速最大工作风速：6级最大非工作风速：10级（不加锚定） 最大非工作风速：12级（加锚定） 2. 起升载荷Q=4 0 吨 3. 起升速度满载：v=1 m/min 空载：v=2 m/min 4•小车运行速度：满载：v=3 m/min 空载：v=6 m/min 5. 大车运行速度：满载：v=5 m/min 空载：v=10 m/min6. 采用双轨双轮支承型式，每侧轨距 2米7. 跨度44米，净空跨度40米。
8. 起升高度:H 上=50米，H 下=5米 二.轮压及稳定性计算 （一）载荷计算1. 起升载荷：Q=40t2. 自重载荷小车自重 G 龙门架自重 G 大车运行机构自重 G 司机室 G 电气 G 3. 载荷计算1=6.7t2=260t 3=10t 4=0.5t 5=1.5t工作风压：q i =114 N/m2q n=190 N/m 2q m=800 N/m 2（10 级）q m=1000 N/m 2（12 级）正面：Fw i=518x114N=5.91 104NFw U=518x190N=9.86 104NFw m=518x800N=41.44 104N （10级）Fw m=518x1000N=51.8 104N （12级）侧面：Fw i =4.61 104NFw n=7.68 104NFw m=32.34 104N （10 级）Fw rn =40.43 104N （12 级）二)轮压计算1. 小车位于最外端，U类风垂直于龙门吊正面吹大车，运行机构起制动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同。
龙门吊自重：G=G1+ G2+G3+G4+G5=6.7+260+10+2=278.7t 起升载荷：Q=40t水平风载荷：Fw U=9.86t 水平风载荷对轨道面的力矩：Mw U=9.86 X44.8=441.7 tm 水平惯性力:F a=(G+Q) X a=（278.7+40） X 0.2 X 1000 = 6.37 X 10000 N =6.37 t小车对中心线的力矩：M2=（6.7+40）X 16=747.2tm最大腿压：P=0.25 max=0.25 （G+Q） + M 1/2L + M q/2K318.7 + 722.0/48 + 747.2/84水平惯性力对轨道面的力矩：总的水平力力矩：M M a = 6.37 X 44=280.3tm 1 = M a+ Mw U=722 tm=79.675+15.04+8.9 =103.6t最大工作轮压：Rn a= P max/4 =25.9t =26t（三）稳定性计算工况1:无风、静载，由于起升载荷在倾覆边内侧,故满足刀M B 0 工况2:有风、动载，刀M=0.95 （278.7+40）12-628.3=3004.9 >0工况3:突然卸载或吊具脱落，按规范不需验算工况4: 10级风袭击下的非工作状态：刀M=0.95 278.7 12 - 1.15 41.44 44=3177.2-2668.7=1080.3>0飓风袭击下：刀M=0.95 278.8 12 - 1.15 51.8 44.8=508.5>0为防止龙门吊倾覆或移动，龙门吊设置风缆。
60T龙门吊的设计与计算说明
60T龙门吊的设计与计算说明创新发展龙门吊的设计与检算一、概况XXX桥,全长559.34m共有板梁594片,全部为先张法预应力板梁,预制场设在第17#墩～第22#墩之间左幅的一块空地上,预制场的走向与桥梁的走向一致。
(见附图)二、龙门吊的设置因为预制场的走向与桥梁的走向一致,而预制场上只设置一台龙门吊,这样必须借助一个型钢加工的扁担（重约10t）板梁最大的自重31.2t,滑轮和钢丝绳重约2t,合重43.2t,按1.3的系数为43.2×1.3=56.2t。
这样龙门吊的吊重按60t设置。
三、龙门吊的主要参数：吊重W1=60t,跨度L=30m,高度H=15m,天车重W2=6t。
由6组贝雷片加上下加强弦杆。
四、强度检算：（一）横梁：1、静荷载：横梁由10片贝雷片上下加加强弦杆组成6组,贝雷片自重：G1=275Kg/片；加强弦杆自重：G2=80Kg/片；插销和支撑架的自重（对应贝雷片）：G3=25Kg/片；这样横梁自重G=（G1+ G2×2+ G3）×6×10=27600Kg。
横梁的静荷载为横梁的自重,可视为均布荷载q=（G÷1000）×10KN/30m=9.2KN/m；故M max静=ql2/8=9.2×302÷8=1035KN·mQ max静=ql/2=9.2×30/2=138KN2、动荷载：动荷载系数K动=1.3；（教材《基础工程》）工作荷载P=K动（W1 +W2）=1.3×(600+60)=858KN。
故M max动=PL/4=858×30/4=6435KN·mQ max动=P=858KN3、总荷载：M max =M max静+M max动=7470KN·mQ max =Q max动+Q max动=996KN4、容许强度：[M]=9618.8KN·m；[Q]=1397.8KN。
竖井龙门吊设计方案及计算书
关于上报竖井龙门吊设计方案及计算书的函项目部函[2015] 025号1竖井龙门架设计方案为便于进行竖井Φ32锚杆钻孔安装及后续施工，我方于竖井上部制作一龙门架，该龙门架由工字钢横梁、[15槽钢立柱以及卷扬机组成。
其中工字钢横梁6×工10工字钢焊接组合而成的箱形梁，长度Ｌ为6m，具体构造详见附图2；立柱采用8×[15槽钢组成，立柱基础采用1m×1m×1m砼扩大基础，并采用工字钢斜撑，斜撑基础为0.5m×0.5m×0.5m 基础，立柱基础及斜撑基础埋件均采用工字钢埋件，立柱结构及基础埋件详见附图1；吊耳采用20. 4cm×25cm×2cm钢板和20cm×20cm×1cm钢板以及4块三角形15cm×15cm ×1cm钢板支撑组成；卷扬机基础为200cmm×220cm×50cm混凝土浇筑块，距离龙门吊横梁4.2m；基础图详见附图3。
2 龙门架横梁设计及强度分析2.1 梁的受力分析横梁自重：P1=67.2×6×10/1000=4.03KN；起吊重量以安全考虑，按6t计算，可得横梁起吊重量P2=6×10/2=30KN。
2.2 横梁的材料选型横梁采用6×工10工字钢焊接组合而成的箱形梁；横梁长度l=6m；其材料弹性模量E=210×109Pa；查型钢截面特性表得此箱形截面特性参数见表1-1。
截面特性参数表表1-1t 7.6 45.6 mm4.14 24.84 cmix1.52 9.12 cmiy28.2 169.2 cm3Sx1.05 X轴塑性发展系数γx2.3 横梁的力学计算㈠梁的内力计算由于吊篮在运行过程中，卷扬机启动瞬间对横梁有瞬时冲击作用，根据我国《起重机设计规范》要求，取起升冲击系数及起升荷载动载系数之和为1.2，得荷载为：P=1.2×（P1+P2）=40.82KN那么有支座反力及横梁最大弯矩为：支座反力：RA=RB=P/2=20.41KN荷载简图最大弯矩：Mmax=P×L/4=61.23 KN·m(按两端固定梁计算)弯矩图㈡梁的强度及刚度验算弯曲正应力为：σmax=Mmax/（γx×Wx）=198.3MPa两端剪应力为：τA=τB=（RA×Sx）/（Ix×tw）=5.2MPa㈢根据以上计算结果可得：弯曲正应力：σ=198.3MPa＜f=215MPa (抗弯设计值)支座最大剪应力：τmax=5.2MPa＜fν=125 MPa(抗剪设计值)因此，根据以上计算结果得龙门架横梁强度及刚度满足安全运行要求3 龙门架立柱结构计算及校核3.1立柱的材料选型立柱采用8根[15槽钢，计算按4根工15工字钢计算；立柱长度l=3m；截面积为142cm2，回转半径i=6.92；其材料弹性模量E=210×109Pa，抗压强度设计值f=215MPa ；钢立柱的长细比:λ=L/i=43.35；查表得构件的稳定系数ψ=0.840。
龙门吊设计计算指南
目录第 1 章前言 . (3)1、编制目的 . (3)2、适用范围 . (3)3、相关资料收集 . (3)4、相关规范及参考资料 . (3)第 2 章门式起重机分类和选用原则 (4)1、门式起重机的分类 . (4)1.1 按门框结构形式 (4)1.1.1 门式起重机 (4)1.1.2 悬臂门式起重机 . (4)2.2 按主梁形式 (5)2.2.1 单主梁门式起重机 . (5)2.2.2 双主梁门式起重机 . (5)2.3 按主梁结构 (5)2.3.1 桁架梁 (5)2.3.2 箱梁 (5)3、门式起重机的选用原则 . (6)3.1 单主梁和双梁门式起重机的选用 (6)3.2 跨度和悬臂长度 (6)3.3 轮距的确定原则 (6)4、门式起重机间距尺寸确定 . (6)第 3 章门式起重机的验算 (7)1.基本设计方法 . (7)1.1 荷载分类 (7)1.1.1 永久荷载 (7)1.1.2 可变荷载 (7)2. 荷载组合 . (7)3. 荷载工况分析 . (7)3.1 工况 1 (7)3.2 验算工况 2 (8)3.2.1 龙门吊横梁抗剪强度最不利验算工况 (8)3.2.2 龙门吊桁架抗压强度最不利验算工况 . (8)3.2.3 考虑设计风荷载作用下横梁的整体稳定性 . (9)3.2.4 考虑龙门吊在设计风荷载下时的贝雷支腿顺桥向最不利工况 (9)3.2.5 考虑龙门吊在设计风荷载下时的贝雷支腿横桥向最不利工况 (10)4. 荷载计算 . (10)4.1 永久荷载 (10)4.2 可变荷载 (11)4.2.1 风荷载 (11)4.2.2 预制梁起吊后顺桥向摆动引起的水平力 (12)4.2.3 预制梁起吊后起吊平车移动引起的水平力 (12)5. ..........................................................................................龙门吊横梁抗弯强度验算 . 135.1 验算工况 1 (13)5.1.1 荷载组合后跨中最大弯矩 . (13)5.1.2 则单片加强的单排双层贝雷架承受最大弯矩为. (13)5.1.3 贝雷架容许承载力 . (13)5.1.4 变形验算 (14)5.2 验算工况 2 下龙门吊验算 (14)5.2.1 龙门吊横梁抗剪强度最不利验算工况 . (14)5.2.2 龙门吊桁架抗压强度最不利验算工况 . (15)5.2.3 考虑设计风荷载作用下横梁的整体稳定性 (15)5.2.4 考虑龙门吊在设计风荷载下时的贝雷支腿的顺桥向的强度验算 (15)5.2.5 贝雷支腿顺桥向强度验算 . (16)第 1章前言1、编制目的门式起重机作为一种常用的施工设备，在公路和铁路施工中一般用于预制和架设混凝土梁的作业。
龙门吊结构计算及施..
龙门吊结构计算及施工方案目录一、工程概况二、轨道设计三、支架系统四、施工工艺五、龙门吊应力计算六、起升机构设计计算七、小车机构设计计算八、减速器以及链传动计算九、大车运行计算十、龙门吊起重机计算十一、龙门吊拼装方案十二、梁板吊施工方案编制依据1．《起重设备安装工程施工及验收规范》JBJ31-962．相关资料一、工程概况1、概述仙花店高架桥，全长600M，24跨，每跨为25M预制箱梁。
梁板预制场位于仙花店高架桥的小桩号路基上，梁板最大重量77吨，起吊采用双龙门吊，自重为60吨。
2、施工特点梁板预制场为石方路基挖方段，地质条件较好。
龙门吊施工作业的以移梁板为主，施工期间无须其他起重机械辅助，该桥的上部结构均为安装构件，安装工艺简捷，安装精确。
二、轨道的设计1、纵向轨道梁：龙门吊大车行车系统设计间距为35.0m，考虑到在使用过程中对称均匀受力，初步将的设计跨度定为25.5m，轨道拟采用铁轨，设计最大单轮压力为26t，每组滑车的前后轮距为1.8m，结合轨枕的布置，取如下计算图求。
当荷载作用在①③处时为弯距最不利位置：查弯距影响线图表得：Mmax=2×l×f/2=0.289×25.5×52t/2=191.607t.m<[M0] =224.64t.m最大挠度查表得：Fmax=K×（pl3/100EI）式中：K——挠度系数取为2.716P——为集中荷载为52tL——为计算跨度25.5mE——弹性模量为2.1×107t/m2I——惯矩为7.515×105cm4Fmax=2.716×(52/123)/(100×2.1×107×0.007515)=0.55×10-2m=5.5mm<l/600=45 mm剪力计算：Vmax=K×P=1.34×52=69.68t<V0 =69.89t故均符合要求2、沉降计算：简化计算如下：S=△c+△k=Nl0/EA+2Nh/3EA+N/C O A0式中：N——竖向压力为N=52tE——材料弹模E=2.1×105N/mm2L0——架体高度L0=10.85mH——架体支撑长h=2mA——横断面积A=20106mm2C O——地基竖向地基系数C O=m o hM O为比例系数，岩石土层取M O=3000KN/m4则C O=3000×103/10.2×1.71×104=5.13×10-2N/mm3A0——底平面的作用面积A0=Л（d/2+h.tgψ/4）2或A0=1/4Лl12取两者中的小值。
龙门吊计算书
龙门吊计算一、设计要求:门吊桁高16m,净高14m;宽28m,净宽24m;吊重50t,梁上小车10t。
设计验算要求如下:1、重和吊重作用下验算。
2、门吊在风载和自重下验算（抗倾覆）（暴风时）。
3、门吊在大风和吊重时抗倾覆验算。
二、设计验算1、吊在吊重时受力验算，由sap2000电算（见后图表）。
2、门吊在风载和自重作用下抗倾覆验算。
空载：飓风q=700Pa v>32m/s小车Q=10t；自重Q自=28×1+[（3×7+3）×2] ×0.7+10=28+33.6=71.60tk为折减系数；k取1空载F风1=S梁×q×δ=56×700×1=39200NF风2=S腿×q×δ=28×700×1=19600NF腿=2F风2 =39200NM稳=Q自×5 =716×5=3580Kn.mM倾=F风1×15+ F腿×7=39200×22=862.4Kn.mM稳>M倾3、门吊运行时在风载和吊重下倾覆验算：运行：8级大风v>32m/s；q=200PaF风1吊=56×200×1=11200NF风腿吊=28×2×200×0.5=11200NM风1吊+M风腿吊=11200×15+11200×7=246.4 Kn.mM稳=Q自×5 =716×5=3580Kn.mM稳>M倾由前面图可知只要吊重时吊绳摆幅不超过线AB则吊重有利于结构稳定。
龙门吊设计计算指南
龙门吊设计计算指南(总16页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--目录第1章前言............................................................................................ 错误!未定义书签。
1、编制目的 ................................................................................... 错误!未定义书签。
2、适用范围................................................................................... 错误!未定义书签。
3、相关资料收集............................................................................ 错误!未定义书签。
4、相关规范及参考资料............................................................... 错误!未定义书签。
第2章门式起重机分类和选用原则.................................................... 错误!未定义书签。
1、门式起重机的分类.................................................................... 错误!未定义书签。
按门框结构形式 .................................................................................. 错误!未定义书签。
龙门吊计算书【范本模板】
计算书目录第1章计算书 (1)1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 (1)1。
1。
1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 (1)1.1。
2 龙门吊轨道基础承载力验算 (2)1。
1.3 龙门吊轨道基础地基承载力验算 (2)1。
2 吊装设备及吊具验算 (3)1。
2。
1 汽车吊选型思路 (3)1。
2.2 汽车吊负荷计算 (4)1.2.3 汽车吊选型 (4)1.2。
4 钢丝绳选择校核 (5)1.2。
5 卸扣的选择校核 (5)1。
2.6 绳卡的选择校核 (6)1.3 汽车吊抗倾覆验算 (7)1。
4 地基承载力验算 (7)第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85—39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min,小车运行速度5m/min，整机重量60T。
1＃梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求.本方案地基基础梁总计受力:M=137+60×2=257TF=M＊g=257T×9.8N/kg=2519kN2台龙门吊共计有8个支点,则每个支点受力:P=F/8=315kN85T满负荷运转（吊装170T）时,Pmax=（85+60)T×9。
8N/kg/4=355kN.1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种,二者取较大值：方式一：根据《路桥施工计算手册》计算：g1=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/m方式二：根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构）》中“总说明4。
3公式(1）”计算：P d=1.05×1.4×1。
15×315=533kN/m；满负荷运转时:g1max=2×355+(20×60/1000/8）=710kN/m；P d max=1.05×1.4×1。
60T龙门吊枕木基础计算案例
60T龙门吊基础计算一、60T龙门起重机简图60T龙门起重机简图二、主要技术性能：1、起重量：主钩-60t；付钩（电动葫芦）-10t；2、跨度：42m；柔性腿侧悬臂长8m；有效悬臂7.6m（吊钩中心）；刚性腿侧无悬臂；3、起升高度：主钩14.7m；付钩（电动葫芦）15.04m；4、速度主钩起升 4.29m/min付钩起升 7.5m/min大车运行 22.31m/min小车运行 24.9m/min电动葫芦运行 20m/min5、起重机利用等级：U5（经常断续使用）（注：起重机利用等级共分10级，U0—U9）；6、工作级别：A5（有时起吊额定载荷，一般经常起吊中等载荷）；7、大车轨距42m（跨度），基距8m （同侧两行走机构中心距）；8、车轮距1.1m（同一台车两行走轮之间中心距）钢轨P43或P50；9、轮数8只（1/2驱动）最大轮压24.25t；10、钢轨P43或P50 注：P代表冶炼方法（平炉镇静钢）43或50代表kg/m；11、小车轨距2.6m，轮距1.81m ，轮数4只，钢轨P38。
最大轮压17.5t；12、本机总重 112.35t。
三、60T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为42m，轮压为24.25t，轮距1.1m，轨道采用43Kg/m的轨道。
2）龙门吊基础采用预制混凝土枕木,枕木底部采用碎石垫层。
据JGJ79-2012《建筑地基处理技术规范》4.2.5条表6碎石垫层承载力特征值取280KPa。
3）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。
4）预制枕木采用C25混凝土； HRB335钢筋。
枕木尺寸采用250mm宽、1250mm长、125-185mm 厚。
5）荷载转换：24.25t×1000Kg×10N/Kg=242500N=242.5KN。
6）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×242.5KN=291KN。
60T龙门吊设计计算书midas
60T龙门吊设计计算书midas附件⼀：60T龙门吊计算书⽬录1、计算依据 (2)2、龙门吊总体结构形式 (2)3、设计荷载 (2)3.1．计算荷载 (2)3.2.考虑的运动系数 (3)3.3.⼯况分析 (5)3.3.1⼯况⼀ (5)3.3.2⼯况⼆ (5)3.3.2⼯况三 (5)3.3.2⼯况四 (5)4、龙门吊各⼯况详细验算 (5)4.1.⼯况⼀ (5)4.2.⼯况⼆ (8)4.3.⼯况三 (10)4.4.⼯况四 (11)5、龙门吊细部构件验算 (11)5.1．吊具计算 (11)5.2．起吊平车吊梁计算 (11)5.3．龙门吊轨道验算 (12)6、结论 (13)1、计算依据1.1、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）；1.2、《起重机设计规范》（GB/T 3811-2008）；1.3、《机械设计⼿册》；1.4、《钢结构设计⼿册》。
2、龙门吊总体结构形式60T龙门吊采⽤轨道⾏⾛式，轨道间距43m，净⾼约12m。
门吊主梁采⽤三⾓桁架组拼，三脚架⾼2.5m，每个主梁采⽤2排三⾓架，三⾓架主桁采⽤2[20a双拼槽钢,间距80cm；门吊⽀腿采⽤钢管结构，主⽀腿采⽤φ400×10钢管、副⽀腿采⽤Φ219×10钢管，⽀腿设置三道平联，连杆采⽤Φ219×10钢管；卷扬机最⼤输出张⼒8t，卷扬机与80t滑车组相连，滑车组绕12线；主桁架上的吊梁采⽤HW428×407型钢，天车轨道采⽤33#轻轨，龙门⽀腿采⽤50#重轨。
龙门吊总体构造见图2-1。
图2-1 60T龙门吊总体构造图3、设计荷载3.1．计算荷载(1)⾃重荷载PG⾃重荷载主要包括的结构、机械设备、电⽓设备以及附设在起重机上的存仓等的重⼒，在这⾥主要是指拼装龙门吊的杆件、节点板、螺栓、天顶起吊系统以及⾏⾛系统等重量。
根据龙门吊的构造，计算时由midas⾃⾏计⼊。
P=900kNG(2)起升荷载PQ龙门吊最⼤起升重量600kN ，荷载作⽤⽅向为竖直向下。
门式起重机设计计算说明书
双梁门式起重机设计计算书(75.0吨18.0米)太原科蓝数据技术有限公司2009年04月20日目录第一章设计初始参数-------------------------------------1 第一节基本参数--------------------------------------1 第二节选用设计参数----------------------------------1 第三节相关设计参数----------------------------------1 第四节设计许用值参数--------------------------------1 第二章起重机小车设计-----------------------------------3 第一节小车设计参数---------------------------------3 第二节设计计算（详见桥吊计算书）-------------------3 第三章门机钢结构部分设计计算---------------------------4 第一节结构型式、尺寸及计算截面---------------------4一、门机正面型式及尺寸---------------------------4二、门机支承架型式及尺寸-------------------------4三、各截面尺寸及几何特性-------------------------5第二节载荷及其组合---------------------------------7一、垂直作用载荷---------------------------------7二、水平作用载荷---------------------------------8三、载荷组合－－---------------------------------12第三节龙门架强度设计计算---------------------------13一、主梁内力计算---------------------------------13二、主梁应力校核计算-----------------------------17三、疲劳强度设计计算-----------------------------19四、主梁腹板局部稳定校核-------------------------20五、主梁整体稳定性－－---------------------------22六、上盖板局部弯曲应力---------------------------22第四节龙门架刚度设计计算---------------------------25一、主梁垂直静刚度计算---------------------------25二、主梁水平静刚度计算---------------------------26三、门架纵向静刚度计算---------------------------27四、主梁动刚度计算-------------------------------27第五节支承架强度设计计算---------------------------29一、垂直载荷作用下，马鞍横梁跨中截面内力计算-----29二、水平载荷作用下，马鞍横梁跨中截面内力计算-----35三、支承架各截面内力及应力-----------------------40第六节支承架刚度设计计算---------------------------45一、垂直载荷作用下，支承架的小车轨顶处位移-------45二、水平载荷作用下，支承架的小车轨顶处位移-------49第七节支腿整体稳定性计算---------------------------58 第八节连接螺栓强度计算-----------------------------60一、马鞍立柱下截面或上端梁截面的螺栓强度---------60二、支腿下截面螺栓强度计算-----------------------62 第四章大车运行机构设计计算-----------------------------65 第一节设计相关参数及运行机构形式--------------------65一. 设计相关参数---------------------------------65二. 运行机构型式---------------------------------65第二节运行支撑装置计算------------------------------66一. 轮压计算-------------------------------------66二. 车轮踏面疲劳强度校核-------------------------66三. 车轮踏面静强度校核---------------------------67第三节运行阻力计算----------------------------------67一. 摩擦阻力计算---------------------------------67二. 风阻力计算-----------------------------------68三. 总静阻力计算---------------------------------68第四节驱动机构计算----------------------------------69一. 初选电动机-----------------------------------69二. 选联轴器-------------------------------------69三. 选减速器-------------------------------------70四. 电机验算-------------------------------------70第五节安全装置计算----------------------------------71一. 选制动器-------------------------------------71二. 防风抗滑验算---------------------------------72三. 选缓冲器-------------------------------------72 第五章整机性能验算-------------------------------------74 第一节倾翻稳定性计算-------------------------------74一、稳定力矩-------------------------------------74二、倾翻力矩-------------------------------------74三、各工况倾翻稳定性计算-------------------------75第二节轮压计算-------------------------------------75一、最大静轮压-----------------------------------75一、最小静轮压-----------------------------------75第一章设计初始参数第一节基本参数：起重量 PQ=75.000 (t)跨度 S=18.000 (m)左有效悬臂长 ZS1=4.000 (m)左悬臂总长 ZS2=6.000 (m)右有效悬臂长 YS1=4.000 (m)右悬臂总长 YS2=6.000 (m)起升高度 H0=15.000 (m)结构工作级别 ABJ=5级主起升工作级别 ABZ=5级副起升工作级别 ABF=5级小车运行工作级别 ABX=5级大车运行工作级别 ABD=5级主起升速度 VZQ=5.000 (m/min)副起升速度 VFQ=9.280 (m/min)小车运行速度 VXY=38.500 (m/min)大车运行速度 VDY=32.100 (m/min)第二节选用设计参数起升动力系数 O2=1.20运行冲击系数 O4=1.10钢材比重 R=7.85 t/m^3钢材弹性模量 E=2.1*10^5MPa钢丝绳弹性模量 Eg=0.85*10^5MPa第三节相关设计参数大车车轮数（个） AH=8大车驱动车轮数（个）QN=4大车车轮直径 RM=0.800 (m)大车轮距 L2=9.000 (m)连接螺栓直径 MD=0.0240 (m)工作最大风压 q1=0/* 250 */ (N/m^2) 非工作风压 q2=0/* 600 */ (N/m^2)第四节设计许用值：钢结构材料Ｑ２３５─Ａ许用正应力〔σ〕I＝156Mpa〔σ〕II＝175Mpa许用剪应力〔τ〕＝124Mpa龙门架许用刚度：主梁垂直许用静刚度：跨中〔Ｙ〕x~l＝S/800＝22.50mm；悬臂〔Ｙ〕l＝ZS1/360＝11.11mm；主梁水平许用静刚度：跨中〔Ｙ〕y~l＝S/2000＝9.00mm；悬臂〔Ｙ〕l＝ZS1/700＝5.71mm；龙门架纵向静刚度：主梁沿小车轨道方向〔Ｙ〕XG＝H/800＝19.1mm；许用动刚度〔ｆ〕＝2.0Ｈｚ；连接螺栓材料 8.8级螺栓许用正应力〔σ〕ls＝210.0Mpa；疲劳强度及板屈曲强度依ＧＢ３８１１－８３计算许用值选取。
龙门吊设计计算
府谷煤炭铁路专用线四标龙门吊计算书
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中铁七局集团府谷铁路专用线项目部二O一二年四月十五日
龙门吊设计计算
参数选定：
模板重量0.85吨，龙门吊横梁H200*150*8，连接板采用L80*80*10和Φ89*6钢管，连接螺栓M24螺栓。
一、横梁计算
安全系数2.0，F=2*8.5=17KN
按照简支梁检算：集中荷载在中间位置时横梁弯矩最大。
模型如下
最大剪力Q=1/2*17KN=8.5KN
最大弯矩Mmax=1/4*17*6=25.5KNm
二、内力验算
H200*150型钢：A=39.76cm2 Wx=283cm3 Ix=2740cm4
弯矩验算：б=Mmax/W=25500/283=90.1MPa<[б]=170MPa
满足要求
剪力验算：
г=3Q/2A=3*8500/（2*39760）=0.315MPa<[г]=98MPa
满足要求
三、桁架计算
集中荷载移动到指点位置时桁架支腿受力最大，计算模型见下：
计算模型轴力图
最大轴力(压力)N=8.84KN
Φ89*6钢管：A=1564.5mm2
L80*80*10角钢：A=1513mm2
应力б=N/A=8840/1513=5.84MPa<[б]=170MPa 满足要求
四、连接螺栓检算
螺栓位置主要承受剪力作用，最大剪力Q=2.43KN按摩擦性螺栓计算：
普通螺栓抗剪计算：A=452.16mm2
г=3*Q/(2*A)=2430/452.16=8.05MPa<[г]=98MPa
满足要求
五、龙门吊示意图。
60T龙门吊板式基础计算案例
60T龙门吊基础计算一、60T龙门起重机简图60T龙门起重机简图二、主要技术性能：1、起重量：主钩-60t；付钩（电动葫芦）-10t；2、跨度：42m；柔性腿侧悬臂长8m；有效悬臂7.6m（吊钩中心）；刚性腿侧无悬臂；3、起升高度：主钩14.7m；付钩（电动葫芦）15.04m；4、速度主钩起升 4.29m/min付钩起升 7.5m/min大车运行 22.31m/min小车运行 24.9m/min电动葫芦运行 20m/min5、起重机利用等级：U5（经常断续使用）（注：起重机利用等级共分10级，U0—U9）；6、工作级别：A5（有时起吊额定载荷，一般经常起吊中等载荷）；7、大车轨距42m（跨度），基距8m （同侧两行走机构中心距）；8、车轮距1.1m（同一台车两行走轮之间中心距）钢轨P43或P50；9、轮数8只（1/2驱动）最大轮压24.25t；10、钢轨P43或P50 注：P代表冶炼方法（平炉镇静钢）43或50代表kg/m；11、小车轨距2.6m，轮距1.81m ，轮数4只，钢轨P38。
最大轮压17.5t；12、本机总重 112.35t。
三、60T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为42m，轮压为24.25t，轮距1.1m，轨道采用43Kg/m的轨道。
2）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。
龙门吊基础采用C25混凝土；HRB335钢筋；基础厚度0.3m、宽度1.3m。
3）荷载转换：24.25t×1000Kg×10N/Kg=242500N=242.5KN4）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×242.5KN=291KN（计算简图见下图，L=4×1m=4m）。
5）龙门吊同侧两行走机构中心距8m；同一行走机构两行走轮之间中心距1.1m。
龙门吊计算参照
电动葫芦行架式龙门起重机主梁的计算方法：现在有不少电动葫芦行架式龙门起重机主梁是正三角形。
是由一片主行架和两片副行架组成。
如何计算各杆件的内力？1，应用刚度分配理论进行计算。
一般主行架分配0.92－0.97的外载。
其余由两片副行架承受。
主行架的分配系数：（腹杆截面不计）K＝E*A1/（E*A1+E*A2）式中：E—钢的弹性模量，A1－主行架上下弦杆的截面积。
A2－两片副行架上下弦杆的截面积。
上式化简：K＝A1/（A1+A2）2，对外载进行分配，再应用行架计算法分别对主，副行架计算。
求出内力。
3，注意：有的杆件是共用杆，则应力叠加。
4，稳定性计算。
5，稳定性强度计算。
起重机钢结构技术问答我的一个同行朋友问我：1、对于A3钢，你的许用应力一般取多少。
“起重机设计规范”2类载荷取240/1.33=180Mpa是否太大，我不敢取这么大。
答：起重机设计规范”2类载荷取：180Mpa（N/mm^2）。
是安全可靠的。
放心用吧！2、对于A3，你用Q235-A，还是Q235-B，能否使用沸腾钢？答：Q235-A，和Q235-B，在一般情况都可以。
沸腾钢(脱氧不完全的钢)的使用应在温度—20度以上使用。
重要的杆件不能用沸腾钢。
84年我曾在张家口设计了一台龙门吊。
主杆件都是镇静钢。
水平行架中的腹杆用的是沸腾钢。
无问题。
3、对于箱型主梁，其翼缘焊缝强度如何计算，翼缘纵向加劲肋如何设计？答：对于箱型主梁，其翼缘焊缝强度的计算可分三部分：①，翼缘板与腹板的焊缝：τ=(Q*s)/(I*(2*0.7*h))≤(τ)式中：Q—梁计算截面的剪力；Ns—翼缘对中和轴的面积矩；(mm^3)I—梁的毛截面惯性矩；(mm^4)h—焊逢高；(mm)τ—剪应力（Mpa）或(N/mm^2)在工作中，我通过多次计算知翼缘板与腹板的焊缝：剪应力较小。
以后一般我就不算了。
我总结：当是工字梁时：焊逢高为腹板板厚的0.8倍（翼缘板板厚比腹板板厚要厚）。
当是箱形梁时：焊逢高为腹板板厚的1.0倍（因是单面焊口）。
龙门吊基础设计计算书2
60t龙门吊基础设计1、设计资料1、甲方提供的地质勘探资料；2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；4、《砼结构设计规范》（GB50010-2010）；5、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；2、工程说明1、本工程2层土为淤泥，约4m厚；3层土为淤泥质黏土，约20m厚，为主要持力层。
本工程采用φ400混凝土预制管桩，为摩擦型桩。
根据《建筑桩基技术规范》经验参数法，桩的极限侧阻力qs1取17kPa，qs2取26kPa。
2、龙门吊参数：龙门吊最大起重量为60t，全机总重40t。
龙门吊支腿距离为7.5m，轮距为0.65m。
3、基础采用C30砼，钢筋采用HRB400钢筋。
砼自重按25.0KN/m3计。
3、地基设计1、荷载计算：单侧传给桩基的最大竖向力标准值P = 1.2*400/2+1.4*0.6*600 = 744kN2、桩基计算：桩数确定：桩间距取3m，故龙门吊支腿范围内桩数n=7.5/3（5）=2.5（1.5），故取n=3（1.5）。
单桩竖向力设计值N = p/n =744/3（1.5）=248kN（496）单桩极限承载力Quk = Qsk + Qpk = u∑ qsikli + q pk Ap= 3.14x0.4x(17x4+26x16)+0 =607kN 取Quk=600kN单桩竖向承载力特征值Ra=1/2 Quk = 600/2= 300kN > 248KN，满足要求。
3、地基梁计算：3.1 计算简图：3.2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅幅度: 0.0%梁容重 : 25.00kN/m3 计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数 : 1.20 活载分项系数 : 1.40活载调整系数 : 1.00配筋条件:纵筋级别 : HRB400箍筋级别 : HRB400配筋调整系数 : 1.0上部纵筋保护层厚: 25mm下部纵筋保护层厚: 40mm混凝土等级 : C303.3 计算结果----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 3000 B×H = 1000 × 600左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -80.325弯矩(+) : 0.001 207.309 0.000剪力: 283.162 -119.775 -146.775上部as: 35 35 35下部as: 50 50 50上部纵筋: 1200 1200 1200下部纵筋: 1200 1200 1200箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)下纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)腰筋实配: 6E16(1206) 6E16(1206) 6E16(1206) 上实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%下实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.000 0.058 0.018挠度: 0.000 0.726 0.000最大裂缝:0.058mm<0.400mm最大挠度:0.726mm<15.000mm(3000/200)本跨计算通过.----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 3000 B×H = 1000 × 600左中右弯矩(-) : -80.325 -48.263 -80.325弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000剪力: 46.687 19.688 -46.687上部as: 35 35 35下部as: 50 50 50上部纵筋: 1200 1200 1200下部纵筋: 1200 1200 1200箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)下纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)腰筋实配: 6E16(1206) 6E16(1206) 6E16(1206)上实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%下实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16%裂缝: 0.018 0.011 0.018挠度: 0.000 -0.325 0.000最大裂缝:0.018mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<15.000mm(3000/200)本跨计算通过.----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 3000 B×H = 1000 × 600左中右弯矩(-) : -80.325 0.000 0.000弯矩(+) : 0.000 207.309 0.001剪力: 146.775 119.775 -283.162上部as: 35 35 35下部as: 50 50 50上部纵筋: 1200 1200 1200下部纵筋: 1200 1200 1200箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)下纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)腰筋实配: 6E16(1206) 6E16(1206) 6E16(1206) 上实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%下实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.018 0.058 0.000挠度: 0.000 0.726 0.000最大裂缝:0.058mm<0.400mm最大挠度:0.726mm<15.000mm(3000/200)本跨计算通过.3.4 计算简图3.54、结论1. 桩选用φ400预制混凝土桩，桩长为20m（不含桩尖），沿轨道中心线按桩间距3m均匀布置。
60T龙门吊基础计算
60T 龙门吊基础计算书1、设计依据1.1、《弹性地基梁的计算》（龙驭球编著）；1.2、龙门吊生产厂家所提供的相关资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。
2、设计说明龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
3、设计参数的选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，60T 龙门吊行走时台车最大轮压：P max =220KN ，现场实际情况，单个龙门吊最大负重仅32.5t ，则'max 2208(6032.5)10185.638P KN ⨯--⨯==为安全起见，取P=190KN ；钢砼自重按26.0KN/m 3 计。
3.2、材料性能指标a 、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 8.13=;弹性模量：MPaE c 4100.3⨯=;b 、钢筋R235钢筋：MPa f sd 195=;HRB335钢筋：f sd =280MPa 。
3.3、基础截面的拟定及钢筋的配置基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图3.3-1所示，下侧受拉钢采用5根B 16钢筋,上侧受压钢筋采用3根B 16钢筋。
N1Φ16 @20N1Φ16 @20N3 10 @25N2Φ16N2Φ16图3.3-1 基础截面钢筋布置图4、计算模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，即将钢筋砼地基看成半刚性的梁，地基看成弹性支承。
钢筋砼地基采用梁单元进行模拟，地基的支承采用地基弹簧进行模拟。
地基梁选取35.5m 进行计算，每个单元长0.5m ，共计71个单元，具体模型见图4-1。
图4-1 midas 计算模型5、钢筋砼的弹性模量的计算根据钢筋砼规范提供的经验公式，钢筋砼地基梁的弹性模量E c 与砼强度指标f cu 的关系为：5210(/)34.72.2c cu E N mm f =+由于规范还规定：f c =0.67f cu ，故55721010 3.361310/23.2523.252.2 2.230c c E KN m f ===⨯++6、地基系数K 0的确定根据我国著名工程院资深院士龙驭球先生编著的《弹性地基梁的计算》一书中表2-1 地基系数K 0参考值可知，地层等级为中等的碎石土的地基系数为0.12～0.2×106KN/m 3,坚硬系数f k =1.5,结合现场实际情况，则K 0=0.2×106×1.5=3×105 KN/m 37、计算结果弯矩计算结果:图5-1弯矩图（KN •m ）剪力计算结果:图5-2剪力图（KN ）反力计算结果:图5-3反力图（KN ）8、结果分析与评价从以上弯矩、剪力及反力图可知，最大正弯矩M max =69.32KN •m ，最大剪力值V max =113.24KN ，最大反力F max =90.53KN 。
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龙门吊的设计与检算
一、概况
XXX桥，全长559.34m共有板梁594片，全部为先张法预应力板梁，预制场设在第17#墩～第22#墩之间左幅的一块空地上，预制场的走向与桥梁的走向一致。
(见附图) 二、龙门吊的设置
因为预制场的走向与桥梁的走向一致，而预制场上只设置一台龙门吊，这样必须借助一个型钢加工的扁担（重约10t）板梁最大的自重31.2t，滑轮和钢丝绳重约2t，合重
43.2t，按1.3的系数为43.2×1.3=56.2t。
这样龙门吊的吊重按60t设置。
三、龙门吊的主要参数：
吊重W1=60t，跨度L=30m，高度H=15m，天车重W2=6t。
由6组贝雷片加上下加强弦杆。
四、强度检算：
（一）横梁：
1、静荷载：横梁由10片贝雷片上下加加强弦杆组成6组，贝雷片自重：G1=275Kg/片；加强弦杆自重：G2=80Kg/片；插销和支撑架的自重（对应贝雷片）：G3=25Kg/片；
这样横梁自重G=（G1+ G2×2+ G3）×6×10=27600Kg。
横梁的静荷载为横梁的自重，可视为均布荷载q=（G÷1000）×10KN/30m=9.2KN/m；
故M max静=ql2/8=9.2×302÷8=1035KN·m
Q max静=ql/2=9.2×30/2=138KN
2、动荷载：动荷载系数K动=1.3；（教材《基础工程》）
工作荷载P=K动（W1 +W2）=1.3×(600+60)=858KN。
故M max动=PL/4=858×30/4=6435KN·m
Q max动=P=858KN
3、总荷载：
M max =M max静+M max动=7470KN·m
Q max =Q max动+Q max动=996KN
4、容许强度：
[M]=9618.8KN·m；[Q]=1397.8KN。
5、结论：[M]＞M max [Q]＞Q max满足要求。
6、挠度计算：
横梁采用6组单层贝雷片上下加强的组装形式，其强性模量：E=2.1×106Kg·cm2惯性矩：J=3464606.4cm4
⑴均布恒载最大挠度f1max=5ql4/（384EJ）=5×9.2×(3000)4/(384×2.1×106×3464606.4)=1.334cm
⑵集中荷载最大挠度：f2max=PL3/（48EJ）=85800×30003/（48×2.1×106×3464606.4）=6.635cm
⑶由销孔间隙引起的挠度f3max：销孔间隙△L=0.159cm节数n=10桁高h=150跨长L=30m
φ=2n△L/h=0.0212rad φ=1.21470
R=h(L-n△L)/ 2n△L=141434.43cm
f3max=(R+h)(1-cos(φ/2))=7.955cm
横梁总挠度：f=f1max+f2max+f3max=1.334+6.635+7.955=15.924cm
（二）大车运行机构计算：
龙门吊在运行时电机必须克服摩擦阻力、道路坡度阻力和风阻力。
1、摩擦阻力矩M m和摩擦阻力P m
龙门吊在运行时其主要摩擦阻力矩车轮踏面在轨道上的滚动摩擦阻力矩，车轮轴承的摩擦阻力矩和附加摩擦阻力矩。
M m=（G+Q）×（R+Ud/2）βP m=2 M m/D c
式中G-龙门吊自重：G=（20×0.3+20×0.16）×6+8t+6t=69.2t
Q-起重量：Q=60t
D C-车轮直径：D C=0.4m=400mm
R-滚动摩擦系数：R=0.0006mm
U-车轮轴承摩擦系数：U=0.015
d-轴承内径：d=0.11m=110mm
β-车轮轮缘与轨道的摩擦，轨道不直等因素引起的附加摩擦系数
β=1.5
代入得M m=（G+Q）×（R+Ud/2）β=2.762KN·m
P m=2 M m/D c=13.81KN
2、道路坡度阻力矩M p及阻力P p
P p=(G+Q)K p M p=P p×D c/2
式中K p-坡度阻力系数：K p=0.002
代入得P p=(692+600)×0.002=2.584KN M p=P p×D c/2=0.517KN·m
3、风压阻力P f及风压阻力矩M f
迎风面积：F=1.7×30+1.7×15×2=102m2
有效迎风面积：F’=φZ F=0.6×102=61.2 m2
式中φZ-面积充实系数取0.6
P f=q×C×F’式中q-计算风压q=150N/m2×0.6=90 N/m2C-风力系数C=(h/10)0.3=(15/10)0.3=1.2
代入得：P f=q×C×F’90×1.2×61.2×10-3=6.61KN
M f= P f×D C/2=1.322KN·m
4、满载时龙门吊的静阻力系数矩M j及P j
M j=M m+M p+M f=4.601KN.m
P j=P m+P p+P f=23.004KN
5、电动机功率计算：
静功率：N j=P j V c/(1000ηm)
式中V c-大车运行速度 V c=9m/min=0.15m/s
m-驱动电机的个数 m=2；η-运行机构效率η=0.85
代入得N j=P j V c/(1000ηm)=23.004×103×0.15/(1000×0.85×2)=2.03Kw电动机的实际功率：N=K d×N j=3.05Kw
式中K d-为克服起动时的惯性力,电动机的增大系数K d=1.5
6、电动机型号选择：
根据龙门吊所需要的功率、速度及刹车要求，选择三相异步电磁制动电动机：YEJ112M-4Kw
（三）主要零部件强度计算：
大车梁强度计算：
1、大车梁受力如图所示
P为工作荷载
P=[K1W1/(2×6)+(W2+Q)K2K3/(2×6)]K4
式中K1-偏载系数 K1=2 K2-动荷载系数 K2=1.2
K3-冲击系数 K3=1.1 K4-各单元排受力不均匀系数 K4=1.1
∴P=[2×600/(2×6)+(60+552)×1.2×1.1/(2×6)]×1.1=184.052KN
大车梁可视为简支梁进行计算：
R A=R B=(6P/2)=552.156KN
M max=R A×(2.15+0.45+0.45)-P×1-P×0.45=1417.2KN·m
Q max=552.2KN
2、大车危险截面计算：
大车危险截面为Ⅰ-Ⅰ,Ⅱ-Ⅱ；Ⅱ-Ⅱ是承受弯矩最大的截面，Ⅰ-Ⅰ是承受剪力最大的截面。
危险截面Ⅱ-Ⅱ：
W x=[（50×23×2）/12+50×2×392×2+(1.2×763×2)/12]/40=9801.55cm3
危险截面Ⅰ-Ⅰ：S=2×1.2×6=86.4cm2
大车梁采用Q235钢其[δ]=150MPa [τ]=75 Mpa (教材《结构设计原理》)
危险截面Ⅱ-Ⅱ：
δ= M max/ W x=（1417.2×103）/9801.55=145.6MPa＜[δ]
危险截面Ⅰ-Ⅰ：
τ= Q max/S=552.2/86.4=63.9MPa＜[τ]
可知大车梁强度满足使用要求。
五、拼装过程：
1、安装龙门吊的走行轨道；
2、用汽车吊将龙门吊的走行部安放在走行轨道上，并安置好支撑；
3、在走行部上焊接与贝雷片的连接基座并且拼装龙门吊立柱的贝雷片；
4、用汽车吊将拼装好的横梁吊装上去，安装好长短斜支撑弦杆；
5、用汽车吊将天车吊装好。
六、小结：
本龙门吊在装配完成后通过了XX市特种设备检验局检验。
在使用过程中不断进行日常维护，在使用过程中未出现任何故障。