节流装置计算书
过程控制工程设计—节流装置、调节阀与差压液位计的计算
由上可以作出比较，考虑阻塞流的影响 C=83.15，不考虑阻塞流的影响 C=69.28。 由此可见，在阻塞流情况下，C 值计算公式中，压差一项用 FL2（P1-FFPν）代替实际压差 P1-P2，使 C 值较大。也就是说，由于阻塞流的作 用，使阀的流通能力不能充分发挥出来，必须按更大的 C 值来选择阀的口径，才能满足流量的要求。
差压式液位计的计算，主要是针对安装位置与最低液位位 置不同的情况下、采用与工艺介质密度不同隔离液的时候的计 算。计算结果主要是获得迁移量。 《自控专业施工图设计内容深度规定》HG 20506-92）中 表达调节阀数据的设计文件是‘差压式液位计计算数据表’。 《自控专业工程设计用典型表格》HG/T 20639.1-1998）中表 达调节阀数据的设计文件是‘仪表数据表 —差压式液位计’。 差压式液位计数据以工艺专业提供的‘液位监控条件表’数据 为准。
调节阀流量系数C的计算步骤：
判别流经调节阀流体的类型 判断流体在调节阀内是否形成阻塞流 进行低雷诺数修正 进行管件形状修正
14
水和油） 牛顿型流体（水和油） 牛顿型流体是理想粘性流体的最佳实例。它 仅仅决定于温度和压力。 由图可知，牛顿型流体的 剪切速率 与剪切 应力成正比, 其粘度保持恒定与 剪切速率无关。
19
举例说明：介质水重度 γ=1.0g/cm3，温度为常温，ν=1.006cst，D=150mm，P1=175kPa，P2=100kPa，Qmax=60m3/h，选型：天津仪表厂双动气动 隔膜阀。 ① 判别是否阻塞流 查得 FL=0.55，Pc=21966.5kPa，Pν=3kPa
FF=0.96- 0.28 阻塞流时的最低压差：
10
已知角接取压孔板 ，取压方式为角接取压 被测介质为水，工况条件如下：
节流装置设计计算书1教材
济南恒生惠通科技有限公司节流装置设计计算书定货单位：聊城电厂代表人：定货日期：地址：电话：到站：工艺技术参数计算结果济南恒生惠通科技有限公司节流装置设计计算书定货单位：聊城电厂代表人：定货日期：地址：电话：到站：工艺技术参数计算结果济南恒生惠通科技有限公司节流装置设计计算书定货单位：聊城电厂代表人：定货日期：地址：电话：到站：工艺技术参数计算结果济南恒生惠通科技有限公司节流装置设计计算书定货单位：聊城电厂代表人：定货日期：地址：电话：到站：工艺技术参数计算结果济南恒生惠通科技有限公司节流装置设计计算书定货单位：聊城电厂代表人：定货日期：地址：电话：到站：工艺技术参数计算结果济南恒生惠通科技有限公司节流装置设计计算书定货单位：聊城电厂代表人：定货日期：地址：电话：到站：工艺技术参数计算结果济南恒生惠通科技有限公司节流装置设计计算书定货单位：聊城电厂代表人：定货日期：地址：电话：到站：工艺技术参数计算结果济南恒生惠通科技有限公司节流装置设计计算书定货单位：聊城电厂代表人：定货日期：地址：电话：到站：工艺技术参数计算结果济南恒生惠通科技有限公司节流装置设计计算书定货单位：聊城电厂代表人：定货日期：地址：电话：到站：工艺技术参数计算结果济南恒生惠通科技有限公司节流装置设计计算书定货单位：聊城电厂代表人：定货日期：地址：电话：到站：工艺技术参数计算结果济南恒生惠通科技有限公司节流装置设计计算书定货单位：聊城电厂代表人：定货日期：地址：电话：到站：工艺技术参数计算结果济南恒生惠通科技有限公司节流装置设计计算书定货单位：聊城电厂代表人：定货日期：地址：电话：到站：工艺技术参数百度文库- 好好学习，天天向上计算结果-21。
节流装置设计计算任务书
b1. 新的 b2. 旧的
在所采用的项目上加下划线
要求采用的节流件形式和取压方式：<孔板> a1. 环室取压 a2. 单独钻孔取
15
压 a3. 法兰取压 b2. 长径喷嘴；
a4. D-D/2取压；
<喷嘴> b1. ISA1932喷嘴
<经典文丘里管> c1. 具有粗铸收缩段的
在所采用的项目上加下划线
c2. 具有机械加工收缩段的 c3. 具有粗焊铁板收缩段的
纯数 混合流体时应提供各组分的数据
9 工作状态下被测流体的相对湿度 φ
%
10 允许的压力损失
Δω
Pa
11 节流装置使用地点的平均大气压 Ps
Pa
12 20℃时管道尺寸（外径/内径） D20 / d20
mm
13 管道材料及节流件材料
14 管道内表面状况
a1. 无缝管 a2. 直缝焊管 a3. 螺旋缝焊管 在所采用的项目上加下划线
16 要求采用的差压变送器型号及其差压上限值
KPa
17 安装节流装置用的法兰标准代号
18.1 上游侧第一个局部阻流件形式
18.2 上游侧第二个局部阻流件形式
18 18.3 下游侧第一个局部阻流件形式
18.4 上游第一和第二个局部阻流件间直管段长度L0
mmΒιβλιοθήκη 18.5 供安装节流装置用的直管段总长度L
mm
qm为质量流量；qv为体积流量； 角码“0”表示0℃，101325Pa状 态下的值；“20”表示20℃， 101325Pa状态下的值；其他为工 作状态下的值
p'为压力变化量的大小 t'为温度变化量的大小 混合流体时应提供各组分的数据 混合流体时应提供各组分的数据
标准节流装置的设计与计算
课程设计报告（ 2013—2014年度第一学期 )课程:过程参数检测及仪表题目：标准节流装置的设计与计算院系：自动化系班级：学号:学生姓名: Acceler指导教师：田沛设计周数: 一周成绩：日期：2014 年1 月15 日一、课程设计目的与要求本课程设计为检测技术与仪器、自动化专业《过程参数检测及仪表》专业课的综合实践环节。
通过本课程设计，使学生加深过程参数检测基本概念的理解，掌握仪表的基本设计方法和设计步骤.二、设计正文 第一类命题：已知条件：流体为水,工作压力MPa p 7.14=，工作温度215=t ℃；管道mm D 23320=，材料为20号钢新无缝钢管；节流件为法兰取压标准孔板，材料为1Cr18Ni9Ti ；mm d 34.11720=；差压kPa p 91.156=∆，求（1)给定差压值p ∆下的水流量m q ；(2）计算测量时的压力损失。
解：（1）辅助计算：查表得到水和水蒸气密度1ρ=856。
85kg/3m ，动力粘度η=127.3610-⨯Pa ·s,管道线膨胀系数D λ=12。
78610-⨯/℃，节流件线膨胀系数d λ=17.2610-⨯/℃，可膨胀性系数ε=1.mm t D D D t 58.233)]20(1[20=-+=λmm t d dt d 73.117)]20(1[20=-+=λ(2）查表可知，新无缝钢管的绝对粗糙度K=0.05~0.1mm ，(410K/D ）max =4。
29〈4.9，所以直管段粗糙度符合要求。
（3）迭代计算水流量m q ： 由Stolz 方程，得：令式中0Re D = ∞,此时流出系数初始值为0C =0.60274.取精密度判据6101-⨯=z ，利用Matlab 进行迭代计算，程序代码如下:A=7912885.84;yita=127。
3e —6； b=0.504；Dt=233.58；c0=0.5959+0.0312*b^2。
1-0.184＊b^8+2。
节流装置设计计算书
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节流装置设计计算书。
标准节流装置的计算
选取差压上限
� �
� � �
考虑到用户对压力损失的要求，拟选用喷嘴 ∆P max = 3 δp =3×59 = 177 kPa，取∆P max = 160 kPa； 正常流量下的差压∆P ∆P = (200 / 250)2 ×160 = 102.4 kPa 求不变量A2
qm 200000 = = 0.5099748 2 2 0.004 D ∆Pρ 0.004 × 222.44 × 102400 × 38.3475
38
迭代计算结果
n X β C ε δ E 1 0.5099748 0.6740097 0.9451122 0.9945451 3.085992×10−2 6.051584×10−2 2 0.5427955 0.6922027 0.9399362 0.9938432 2.654433×10−3 5.205304×10−3 3 0.5458869 0.6922027 0.9399362 0.9938235 1.806021×10−5 3.541580×10−5 4 0.5458080 0.6922131 0.9399332 0.9938234 0 0
2012-3-1
1
39
�
�
求d: d = Dβ = 222.44×0.6922131 = 153.975882 (mm) C 验算流量 q = 0.004 1 − β εd ∆Pρ
2
m
4
=
0.004 × 0.93993
1 − 0.692214 = 19999819 . ( kg / h)
�
× 0.99382 × 153.9759 2 102400 × 38.3475
A1 = 0.004
过程控制工程设计—节流装置调节阀与差压液位计的计算
第一节 节流装置的计算
节流装置计算，要以工艺专业提供的‘流量监控条件表’ 中的数据为依据。计算通常由节流装置生产商承担，自控专业 要根据工艺专业提供的数据，根据不同的设计体制，填写‘仪 表数据表——节流装置’，或者填写‘节流装置数据表’ 。 教材中表11—1为节流装置数据表示例。
装置：孔板、喷嘴、文丘里管、双重孔板、1/4圆 喷嘴、圆缺孔板等。 常用：孔板和喷嘴。 原因：这两种节流装置的试验数据比较完整， 并
且已经进行了标准化。
过程控制工程设计—节流装置调节阀 与差压液位计的计算
节流装置计算的基本公式
公式推导中使用 伯努利（Bernoulli）方程（能量守恒方程）
和流体流动性方程
p1
p2
[m3/h](工作状态)
[kg/h](工作状态)
过程控制工程设计—节流装置调节阀 与差压液位计的计算
办法：通过测压降测出流量。 这种测量方法是以流动连续性方程（质量守恒定
律）和伯努利方程（能量守恒定律）为基础的，压 差大小不仅与流量还与其它许多因素有关，如节流 装置型式、流体的物理性质（密度、粘度等）以及 雷诺数等。
过程控制工程设计—节流装置调节阀 与差压液位计的计算
第二节 调节阀流通能力的计算
《自控专业施工图设计内容深度规定》HG 20506-92）中 表达调节阀数据的设计文件是‘调节阀数据表’。《自控专业 工程设计用典型表格》HG/T 20639.1-1998）中表达调节阀数 据的设计文件是‘仪表数据表 —调节阀’。
过程控制工程设计—节流装置调节阀 与差压液位计的计算
牛顿型流体（水和油） 牛顿型流体是理想粘性流体的最佳实例。它
仅仅决定于温度和压力。 由图可知，牛顿型流体的 剪切速率 与剪切
节流装置设计计算书解析
节流装置设计计算书解析节流装置是一种常用的流体控制装置，在各个工业领域广泛应用。
它通过改变流道的截面积来调节流体流量，实现流量的控制和调节。
节流装置设计计算书是用于指导节流装置设计过程的一份文件，其中包含了设计过程中所需要的计算公式、参数值、计算结果等信息。
下面将对节流装置设计计算书进行逐一解析。
节流装置设计计算书通常由以下几个部分组成：引言、功能要求、设计条件、设计计算、设计结果等。
引言部分主要介绍了设计背景、目的和意义等内容，为后续的设计计算提供了理论基础和依据。
功能要求部分详细列举了节流装置的功能要求，包括流量范围、流体工作压力、工作温度、材料要求等。
这些功能要求是根据实际应用需求确定的，具体的数值和要求都需要符合规定的标准和规范。
设计条件部分对设计过程中需要考虑的条件进行了说明，包括流体性质、流量计算公式、流体管道参数、孔口进口压力、孔口出口压力、接头毛细阻力、周边阻力等。
这些条件是设计过程中需要明确和计算的，其中的参数值需要根据实际情况进行测量或估算，并保证计算的准确性和可靠性。
设计计算部分是整个节流装置设计计算书的核心部分，其中包含了具体的设计计算公式、参数值和计算结果。
设计计算主要包括孔口直径计算、流量计算、节段压差计算、出口速度计算、能量损失计算等。
这些计算是根据设计条件和功能要求进行的，通过计算可以得到设计所需的参数值和结果，为最终的设计提供依据。
设计结果部分将设计计算部分得到的参数值和结果进行了整理和总结，列出了设计所需的参数值、计算结果和设计方案等。
设计结果需要满足设计要求和实际应用需求，并考虑各种工况和情况下的可行性和稳定性。
综上所述，节流装置设计计算书是一份用于指导节流装置设计过程的重要文件，它包含了设计计算的全部步骤和内容，通过计算和分析可以得到设计所需的参数值和结果。
设计计算书的编写和解析对于节流装置的设计和实施具有重要的意义，可以保证设计的准确性和可靠性，提高工作效率和质量。
节流孔板计算书
49 60 20#钢
规 格
型号
公称直径
压力等级 Ｍｐa
法兰内径 mm
结构长度
mm
取压口尺寸 mm
50 6.4 φ49
φ23
节流元件 材 法兰
螺栓 螺母 质 垫片
0Cr18Ni10Ti 20#钢
35CrMoA 35#钢
金属垫片
取压方位
上450
垦利石化
仪表车间
仪表编号 数量
用途 循环氢进E3201流量
数据
介质名称
操作温度
℃
操
操作压力 mpa
流 液体 kg/h 最大
蒸汽 kg/h 正常 作
ISO5167
1.014 1.29 20000
80 SCH80
74 89 20#钢
型号
公称直径
压力等级 Ｍｐa
法兰内径 mm
结构长度
mm
取压口尺寸 mm
规 格
80 6.4 φ74
φ23
节流元件 材 法兰
螺栓 螺母 质 垫片
0Cr18Ni10Ti 20#钢
35CrMoA 35#钢
金属垫片
取压方位
管公 称 管
道 子 内 径 外 径 材 质
备 注
节流装置计算规格书
项目号 KY2006
第3页 共18页
FE3116
计算
1
节流元件型式
安装位置 取压方式
50-FG1090 选用仪表刻度
m3n/h
选用仪表差压
Kpa
最小流量限制
m3n/h
燃料气、H2S 雷诺数（正常流量） Re
40
面积膨胀校正系数 Ｆa
50 SCH40
节流装置设计计算书
委托单位 节流装置名称 型号 流体名称 流量的状态 刻度流量 QK 最大流量 Qmax 常用流量 Qcom 最小流量 Qmin 管道线胀系数 节流件线胀系数 压缩系数 取压方式 安装方式 831000 200000 0.00001116 0.0000166 标准孔板 水 液体质量流量 1000000 计算书编号 位号 数 量 管道尺寸 管道内径 最高差压 工作温度 工作绝压 相对湿度 JS-130924-FE0102A FE0102A 426x7 412 △PK 40 t P1 Ψ 60 1100 mm mm kPa ℃ kPa % kPa kg/m 983.671
3 0
kg/h kg/h kg/h kg/h
mm/mm.℃
mm/mm.℃ 饱和蒸汽分压 Pm
饱和含湿量 ρ m 介质密度 介质粘度 等熵指数 ρ μ k
kg/m3 0.00046663 Pa*s
计 算 结 果
选用差压值 △P 最大压力损失 △ω 流出系数 C 可膨胀性系数 E 直径比 β 喉部直径 雷诺数 ReD 最大流速Vmax 前直管段长度 后直管段长度 数学模型 带补偿数学模型 △Pmax= △Pcom= △Pmin= △ω = C= E= β = d20= ReDmax= ReDcom= ReDmin= Vmax= 22D 7D Qm= Qm= △P= △P= kPa kPa ℃ 设计： 批准：
40 27.622 1.6 24.795 0.60426ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ 1 0.601674 247.836 1838839.9 1528075.96 367767.98
kPa kPa kPa kPa
mm
2.116 m/s 至少 11D 至少 3.5D 158113.8830×(△P)^0.5 5041.3293×(r1)^0.5 40 kPa kPa 到 到 到 40 1200 110 Qm= 1000000 kg/h Qm= kg/h kPa 4mA～20mA kPa 4mA～20mA 4mA～20mA ℃ 审核： 日期： 2013-9-24
节流装置设计计算书解析
节流装置设计计算书解析节流装置是一种常用的流体控制装置，它可以通过改变管道截面积来控制流体通量。
在工程设计中，节流装置的设计计算是非常重要的，它可以保证装置在运行时能够满足工艺要求，并且能够提高装置的效率和可靠性。
本文将对节流装置设计计算进行详细解析。
一、节流装置的基本原理节流装置是利用流体在节流孔附近产生的压力差，通过流体在孔口的加速和扩散来实现流量的调节。
通过改变节流孔的面积和形状，可以实现对流体流量的精确控制。
节流装置主要包括节流孔、节流阀和节流板等部件。
在设计过程中，需要考虑流体的流动特性、压力损失和流量调节范围等因素。
二、节流装置设计计算1.流体特性分析在设计节流装置之前，首先需要对流体的物性和流动特性进行分析。
包括流体的密度、粘度、流速、雷诺数等参数。
这些参数将直接影响到节流装置的设计和性能。
2.压力损失计算设计节流装置时，需要考虑流体通过节流孔和节流阀时所产生的压力损失。
压力损失与流速、流道形状、节流孔尺寸等因素有关。
可以根据流体力学的基本原理和实验数据来计算节流装置的压力损失。
3.节流孔设计节流孔的设计是设计节流装置中的关键环节，它直接决定了流体流量的调节范围和精度。
在设计节流孔时，需要考虑流体的速度分布、流体的扩散和稳定性等因素。
通常采用计算机辅助设计和数值模拟来优化节流孔的形状和尺寸。
4.节流阀设计节流阀是用来控制节流孔的开合程度，从而实现流体流量的调节。
在设计节流阀时，需要考虑阀门的密封性能、反应速度、调节范围和可靠性等因素。
常用的节流阀包括手动节流阀、气动节流阀和电动节流阀等。
5.总体性能计算在设计节流装置时，需要对其总体性能进行计算和分析。
包括节流装置的流量调节范围、压力损失、流体的稳定性和可靠性等指标。
通过对总体性能的计算，可以评估节流装置是否满足工艺要求。
三、节流装置设计案例分析以某化工企业的节流装置设计为例，该企业需要设计一套用于调节液体流量的节流装置。
首先进行了流体的物性和流动特性分析，确定了流体的密度、粘度和流速等参数。
sgin节流装置计算导则
序言 (2)1名词和术语 (4)2符号和单位 (5)3节流装置计算 (6)3.1节流装置计算地约束条件（ISO 5167> (6)3.2管道雷诺数Rs地计算 (7)3.3气体膨胀系数■:地计算 (8)3.4流出系数C地计算 (8)3.5节流装置地选型计算 (8)3.6节流装置地使用计算 (11)3.7节流装置选型说明 (12)4附录4.1In tools 节流装置计算程序 (12)4.2程序地使用说明 (12)4.3In tools节流装置计算公式 (14)4.4In struCalc 节流装置计算程序 (23)4.5节流装置计算地标准 (27)序言在流程行业中流量测量具有非常重要地意义，工艺过程地物料平衡和能量平衡无不依赖于精确地流量测量和控制.在长期地工程实践中，人们总结出了许许多多流量测量地方法.但在工程中应用最广泛地测量方法还是根据流体经过节流时压差地变化来测量流量，即利用节流装置和差压变送器来测量流量.b5E2RGbCAP流体经过节流件时，节流件上下游地压差与流量之间具有确定地关系，利用这一关系, 通过测量经过节流件地压差来测量流量.压差与流量之间地关系可以通过柏努利方程推导得出.这种流量测量方法很早就已经使用，不同组织先后进行过大量地流量测量实验、发布了流量测量数据，ISO国际标准化组织还制定了ISO 5167标准、规定了测量地使用条件、计算公式和误差估算.使得采用该标准建立地流量测量系统具有一定地精确性和复现性，并且测量地不确定度可以预测.p1EanqFDPw需要说明地是流量与压差地开方之间地线形关系是有条件地.用户可以参看3.1节《节流装置计算地约束条件（ISO 5167>》地说明.DXDiTa9E3d采用节流装置配用差压变送器来测量流量包含这样一个假设，即流量与压差地开方之间具有线形关系•而实际情况是由于流量系数:（或流出系数c>并非恒定地，它是与管道雷诺数有关地一个变量、而管道雷诺数又与流量具有线性关系•这就是说不同工况（流量> 下，由差压变送器测出地流量本身就存在误差,并且误差地分布是不同地.ISO标准和AG蘇准推荐Beta值为0.55左右,在这一取值范围内系统地误差较小.RTCrpUDGiT这种系统误差对测量地影响包含在节流装置测量地不确定度地分析中，而且雷诺数地变化对流出系数C地影响可以参看《3.4流出系数C地计算》一节.由于流出系数C引入地误差在整个测量误差中占有很小比例，因此在使用状态下，由节流装置和流量变送器组成地测量系统所测量地流量可以近似地作为实际流量.在节流装置选用计算时，在确定孔径比Beta值后,通常要计算采用该孔径比地节流装置进行测量地不确定度.5PCZVD7HXA 此外还有许多因素影响着流量测量地精度，例如流体地流动状况对流量测量地影响. 在雷诺Re小于2000时，流体处于层流状态.在层流状态下流量与压差近似成线性关系.在雷诺Re 大于40000时，流体处于湍流状态、由于湍流状态下流体具有充分发展地流动剖面、流速地分布比较均匀，在满足节流装置地其他约束条件下，流量与压差地开方成比例关系. 界于湍流和层流状态之间地过渡流状态其流量与压差之间没有确定关系.流体地流量测量只有在湍流状态下才是有意义地.换句话说,必须保证流体在正常流量下管道雷诺数大于限定最小雷诺数.用户可以参看3.1节《节流装置计算地约束条件（ISO 5167>》,以了解影响流量测量地各种因素、以及它们对流量测量地不确定度地影响.jLBHrnAILg 本导则并不进行节流装置理论计算地探讨，而是面向工程设计人员地生产实践，希望能对其计算、选型工作给予帮助.考虑到设计人员广泛使用In tools 和In struCalc计算程序,我们在附录中提供了这些程序地使用说明和计算公式.XHAQX74J0X目前在节流装置计算方面主要有下面一些标准：ISO 5167-1 1980/1991《流量测量节流装置用孔板、喷嘴、和文丘里管测量充满圆管地流体流量》GB/T2624-93British sta ndard 1042. （1989>ANSI/API 2530 （1991> [AGA Report 3] （AGA 美国天然气协会>此外对某些非标准节流装置采用了R.W. Miller所著《流量测量工程手册》中地计算公式.该流量测量手册地英文全称为：LDAYtRyKfE《Flow Measurement Engineering Handbook 》byR.W. Miller, edition（1996>Zzz6ZB2Ltk由于ISO 5167标准是由国际标准化组织ISO所制定,并且在国际上被广泛接受和使用本导则中使用地名词术语、计算公式将主要依据ISO 5167标准.对于采用其他标准地节流装置计算公式一般都给出遵循地国际（内〉标准,dvzfvkwMI1注：ISO 5167-1标准是由ISO /TC30 “封闭管道中流体流量地测量”技术委员会地SC2差压装置”分技术委员会制定，该标准地总题目（Topic〉为：用差压装置测量流体流量”.1名词和术语1.1差压在考虑节流装置取压口上下游之间地高度差之后 ，在一次装置上游地静压P l 和下游< 或文丘里管喉部）地静压P 2间地差值，ISO 5167标准中规定了各种节流装置和取压方式地 取压口地位置.只有从满足规定地取压口中测出地压力才能作为 R 、R.rqyn14ZNXI1.2 节流孔（或喉部>一次装置中横截面积最小地开孔，标准节流装置地节流孔是圆地，并且与管线同轴. 1.3 雷诺数Re D表示惯性力和粘性力之比地无量纲地参数1.4 等熵指数K在基本可逆（等熵〉转换条件下,压力地相对变化对密度地相对变化之比•等熵指数K 随 气体地性质及温度和压力而变化，由于许多气体地等熵指数K 没有公布过，ISO 5167标准 允许使用理想气体地比热比来代替等熵指数K 计算流量.Emxvxotoc 。
作业一节流装置设计
作业一:节流装置设计标准节流装置的设计15计测11班徐颖达 S1502080440一、任务已知管道内径D 及管道布置情况、流量范围、被测流体参数如温度t 、压力P 、密度ρ、粘度ŋ、等熵指数k 、管道内壁的粗糙度K / D、材料线膨胀系数λ D 和λ d 等必要条件，要求设计一个标准节流装置，即进行如下工作：1) 选择节流件形式和确定节流件开孔直径d ； 2) 选择计算差压变送器量程；3) 推荐节流件在管道上的安装位置以及计算流量测量总不确定度。
二、设计任务书1) 被测介质 2) 流量范围过热蒸汽qm maxmax =250 t / h qm= 200 t / h qm min= 100 t / h3) 工作压力 4) 工作温度P = 13.34 MPa（绝对）t = 550 ℃ δp = 59 kPaD20 = 221 mm（实测） X20CrMoWV121 无缝钢管5) 允许压力损失 6) 管道内径 7) 管道材料8) 管道系统布置图：三、计算步骤1) 辅助计算查表得工作状态下过热蒸汽粘度为η=31.83×10−6Pa∙S，密度为ρ=38.3475kg/m3，管道的线膨胀系数为D =12.3×10−6mm/℃，取过热蒸汽的绝热指数为k=1.3。
2) 工作状态下的管道直径D =D20 [1 +λ D （t-20）] = 221 [1 + 12.3×10−6×（550-20）] = 222.44 mm 3) 计算雷诺数Re DRe D = 0.354qm / (Dη) =0.354×200000 / (222.44 ×31.83×10-6) = 107 4) 差压上限a) 根据用户对压力损失的要求，选用喷嘴ΔP max = 3δp =3×59 = 177 kPa，取160kPa 。
b) 正常流量下的差压ΔP = (200 / 250)2 ×160 = 102.4 kPa c) 求不变量A 2A =q m 200000==0. 5099748220. 004D ∆P ρ0. 004⨯222. 44⨯⨯38. 3475四、Matlab 程序A=0.5099748;y=31.83e-6;Re=1e7;i=2;D=222.44; x(1:10)=0; b(1:10)=0;c(1:10)=0; s(1:10)=0; e(1:10)=1;c(1)=1; %初值预设 while (abs(e(i-1))>1e-8)&&(ib(i)=(x(i)*x(i)/(1+x(i)*x(i)))^0.25;c(i)=0.9900-0.2262*b(i)^4.1-(0.00175*b(i)^2-0.0033*b(i)^4.15)*(1e6/Re)^1.15; s(i)=A-x(i)*c(i); e(i)=s(i)/A; i=i+1; endwhile abs(e(i-1))>1e-8 %快速弦截法x(i)=x(i-1)-s(i-1)*(x(i-1)-x(i-2))/(s(i-1)-s(i-2));b(i)=(x(i)*x(i)/(1+x(i)*x(i)))^0.25;c(i)=0.9900-0.2262*b(i)^4.1-(0.00175*b(i)^2-0.0033*b(i)^4.15)*(1e6/Re)^1.15;s(i)=A-x(i)*c(i); e(i)=s(i)/A;i=i+1; enddt=b(i-1)*D五、计算结果d=153.5781mm，C=0.9405，β=0.6904≈0.7d20=d153.5781==152.1108mmd六、验证流量qm==2×0.99382×153.57812 0.004×0.93992=198967.4358kg/hmax=59.74kPaδp=2根据β= 0.7和管路系统，查表可得直管长l0 = 10D =2.224 m l1 = 36D = 8.008 m l2 = 7D = 1.557 m。
节流装置计算书.(DOC)
西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-878)委托单位：【301FE-001】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-Y/1-213型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-879)委托单位：【301FE-001】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-213型多喉孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-880)委托单位：【302FE-001】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-Y/1-61型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-881)委托单位：【302FE-001】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-61型多喉孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-882)委托单位：【302FE-002】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-Y/1-61型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-883)委托单位：【302FE-002】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-61型多喉孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-884)委托单位：【302FE-003】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-Y/1-61型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-885)委托单位：【302FE-003】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-61型多喉孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-886)委托单位：【302FE-004】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-Y/1-61型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-887)委托单位：【302FE-004】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-61型多喉孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-888)委托单位：【303FE-005】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-Y/1-61型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-889)委托单位：【303FE-005】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-61型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-890)委托单位：【304FE-001】流体名称：饱和水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-Y/1-62型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-891)委托单位：【304FE-001】流体名称：饱和水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-62型多喉孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-892)委托单位：【328FE-001】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-T/11-213型高压文丘里管；节流元件材料：20G西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-893)委托单位：【325FE-001】流体名称：过热蒸汽；质量流量：Qm,[ kg/ h] 节流元件：BYW-P/6-326型焊接标准喷嘴；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-894)委托单位：【302FE-005】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-Y/1-56型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-895)委托单位：【302FE-005】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-56型多喉孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-896)委托单位：【303FE-001】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-X/27-33型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-897)委托单位：【303FE-001】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-33型多喉孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-898)委托单位：【303FE-002】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-X/27-33型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-899)委托单位：【303FE-002】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-33型多喉孔板；节流元件材料：不锈钢管道外壁*厚度：Φ38*2.5；管道材料：20G西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-8100)委托单位：【303FE-003】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-X/27-33型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-8101)委托单位：【303FE-003】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-33型多喉孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11 西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-8102)委托单位：【303FE-004】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h] 节流元件：BYW-X/27-33型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-8103)委托单位：【303FE-004】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-33型多喉孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-8104)委托单位：【328FE-002】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-T/11-213型高压文丘里管；节流元件材料：20G西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-8105)委托单位：【329FE-001】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-Y/1-256型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-8106)委托单位：【329FE-001】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-256型多喉孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-8107)委托单位：【329FE-002】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-Y/1-206型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-8108)委托单位：【329FE-002】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-206型多喉孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-8109)委托单位：【332FE-001】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-Y/1-80型孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11西安航联测控设备有限公司差压式流量计计算书(HL1212-8110)委托单位：【332FE-001】流体名称：过冷水；质量流量：Qm,[ kg/ h]节流元件：BYW-DH/18-80型多喉孔板；节流元件材料：不锈钢西安航联测控设备有限公司设计孙波校对张潇审核史百成日期2012/12/11。
节流装置计算书(中英)
最小雷诺数Min.Reynolds：137473
计算误差 calculation error:E：0.000001%
流量不确定度Uncertainty e=±0.72%
流量系数 flow coefficientα：0.628847
前直管段straight pipe before :L1：2.10m 后直管段straight pipe after L2:0.50m
管道材质Pipe Material： 线膨胀系数/ Coefficient of linear expansion：***mm/mm℃
节流件材质Element Material： 线膨胀系数/Coefficient of linear expansion：***mm/mm℃
计算结果Results
刻度流量Scale flow：kg/h
最大流量/Max. flow：2156.00kg/h
常用流量/Normal flow：1320.00kg/h
最小流量/Min.flow：550.00kg/h
工作表压WP(g)：0.93600MPa
工作温度WT：38.00℃
操作密度WD：11.2046kg/m3
地区大气压： 1000mbar
Local Atmosphere pressure
Baffle type at upstream of throttling element: Single 90° elbow, any two elbows in a plane（S＞30D）
工 艺 条 件 Process Conditions
气体名称/Gas：
体积Volume %：
密度值状态Density State：工作状态 Under working state
节流装置说明书.-2doc - 副本
节流装置安装使用说明书（使用手册）节流装置安装使用说明书1.原理及结构：充满管道的流体，当它们流经管道内的节流装置时，流速将在节流装置的节流处形成局部收缩，从而使流速增加，静压力降低，于是在节流装置前后便产生了压力降或叫压差，介质流动的流量愈大，在节流装置前后产生的压差也就愈大，所以可通过测量压差来衡量流体流量的大小。
这种测量方法是以能量守衡定律和流动连续性定律为基准的。
2.计算公式Q = 0.003998 * α * ε * d2 * √△P / ρM = 0.003998 * α * d2 * √△P * ρ公式中各代号所指定义及单位请查阅供货时所提供的计算书。
3.产品分类3.1 角接取压标准孔板 LGHK3.2 法兰取压标准孔板 LGFK3.3 径距取压标准孔板 LGJK3.4 角接取压标准喷嘴 LGHP3.5 径距取压长径喷嘴 LGJC3.6 多喉型流量孔板 LGTHK3.7 平衡流量孔板 LGPHK3.8 径距取压环形孔板 LGJH4.安装4.1基本要求：4.1.1对于新设管路系统，必须先经扫线后再安装节流装置，以防管内杂物堵塞或损伤节流装置。
4.1.2安装前应仔细核对节流装置的编号、位号、规格是否与管道情况、流量范围等参数相符。
在取压口附近标有“+”的一端应与流体上游管段联接，标有“—”的一端应与流体下游管段联接。
4.1.3节流装置的中心线应当与管道中心线同轴。
4.2对管道的要求：4.2.1节流装置前后应配有一段测量管，至少保持前10D、后5D的等径直管段，以保证测量精度（经典文丘里管前2D、后1D）。
4.2.2在节流件前后若需安装阀门，最好选闸阀且在运行中全开；调节阀则应在下游5D之后的管路中。
5.对差压引出管路的要求：5.1引压管路的内径与管路长度和介质脏污程度有关，通常在25米以内用内径为8-12mm的管子。
测量煤气可适当加粗到DN15。
5.2测量液体流量时引压管水平段应在同一水平面内。
压井节流管汇设计计算书
YG65/70压 井 管 汇
设 计 计 算 书
编制：
审核：
批准：
日期：
设计文件名称
设计计算书
JLK65/70
产品型号、名称
JG65/70、YG65/70 节流、压井管汇
共27页
第1页
主要技术规范
1、额定工作压力：70MPa（10000Psi）
2、公 称 通 径：主通径65.1mm（2 9/16″）
dF=35mm（阀杆直径）
hT=20mm（填料高度）
μT=0.1 （填料与阀杆的摩擦系数）
αL—阀杆螺母的升角 tgαL=3/30.5 αL=1.79°
2.阀杆力矩
阀杆的力矩按下式计算：
M′F=M′FL+MFT=650433N·mm
设计文件名称
设计计算书
JLK65/70
产品型号、名称
JG65/70YG65/70节流压井管汇
（3）阀杆稳定性计算
阀杆细长比计算
λ=μLF/i
λ—阀杆的柔度
LF—阀杆两支承点间的长度，LF=354(mm)
i—阀杆的惯性半径（mm）， i=dF/4=35/4=8.75
μ—阀杆长度系数 查表得μ=0.7
λ=0.7×354/8.75 =28.3
由表可查得:2Cr13类材料的细长比（柔度）的下限λ1=40，上限λ=78
Q′=Qmjf′m—QG=310960×0.1－55.6=31040.4（N）
Qmj—关闭时介质的用作力（N）
Qmj=π（DMN+bm）2PN/4
=π×（65.5＋10.25）2×69/4=310960（N）
DMN=65.5mm（密封面内径）