输电线路杆塔中心位移计算
输电线路杆塔中心位移的计算方法
输电线路杆塔中心位移的计算方法
吴义锋
【期刊名称】《《陕西电力》》
【年(卷),期】2006(034)001
【摘要】输电线路的线路中心桩一般与杆塔中心桩对应。
转角或换位杆塔平面具有特定形状,杆塔中心桩与转角中心不一致,与转角杆塔邻近的直线杆塔或换位杆塔承受额外的角度荷载。
转角杆塔位移分为横担宽度、长度横担和中相挂线点偏移引起的位移3种。
本文分别论述了换位和转角杆塔中心位移距离的计算公式。
【总页数】3页(P67-69)
【作者】吴义锋
【作者单位】宝鸡供电局陕西宝鸡 721004
【正文语种】中文
【中图分类】TM754
【相关文献】
1.输电线路耐张杆塔中心位移对线路安全运行的影响 [J], 田春季;刘建国;单国荣
2.架空输电线路的导线换位方式及杆塔中心位移计算方法 [J], 梁松
3.几种特殊情况下输电线路杆塔中心位移的计算方法 [J], 覃华;钟谦
4.输电线路耐张杆塔中心位移对线路安全运行的影响 [J], 李海平
5.输电线路杆塔中心位移的精确计算方法 [J], 洪立玮;尹倩
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架空送电线路检修规程(定稿)
5、公司属各县级供电公司从事输电线路专业的各级领导、各级技术人员及运行、检修人员等。
6、
十、本规程各项条文的解释权和修改权属公司总工程师。
十一、
十二、
十三、
十四、本规程从颁布之日起执行。
十五、
第一章
第二章
第三章
第一节
第二节
第三节
第四章
第一节
第二节
第三节
第四节
第五章
第一节
第二节
第三节
第四节
第五节
第六章
因线路中心与杆中心的距离有限，在实际中经纬仪支在线路中心上，很难看到杆中心位置，另外近距离测量，相对误差较大，所以定铁塔中心桩之前，应在线路中心延内角平分线在较远距离处定一横担方向桩，再将经纬仪支在该方向桩上看线路中心桩，根据S定出杆中心桩。
图3
注：S是杆塔中心距离线路中心的位移值。
S的计算方法如下：
5.1.3杆坑深度应满足设计要求，误差不得超过-50mm，+100 mm。砼杆坑深如果无设计要求时，可按砼杆全高的1/10+700mm计算坑深。
5.1.4挖掘基坑时，坑壁应垂直，坑底应平整。杆坑底规格应为底盘宽加200～300mm的裕度，以便调整底盘。一般铁塔基坑开挖时，按照最下层基础面宽加200～300mm的裕度以便支模。一般情况下，若无设计同意，不得使用土模。特殊铁塔（高低腿铁塔、全方位不等高铁塔等）的基坑开挖，应根据设计图纸进行。
1由于杆塔横担有一定的宽度，造成线路中心与杆塔中心不吻合，产生位移S1。如图4。
2
图4
设横担宽为D，
S1＝D·tan(θ/2)/2
3当转角杆塔为不等长横担时，其中心与线路中心产生位移S2。如图5。
输电线路铁塔基础中心坐标计算方法探讨
输电线路铁塔基础中心坐标计算方法探讨摘要：根据已知的塔位中心坐标和基础根开，用电子表格计算四个基础中心坐标，便于GPS定位。
把所有塔当做转角塔计算，先找出转角平分线上的单位向量；将此单位向量绕中心桩依次旋转一定角度，得到中心桩与基础中心点方向的单位向量；将四个单位向量乘以基础对角线半根开，得到四个基础中心点坐标。
关键词：基础中心坐标，对角线，单位向量，半根开[1]0.引言排塔定位只给出铁塔中心坐标，而基础定位需要基础中心坐标。
基础中心坐标和基础根开有关，对于转角塔还和转角度数有关，确切而言，是与转角的角平分线方位有关[1]。
1.常见的定位方法常见的定位方法是根据基础根开和角平分线方位来展开的。
以确定转角塔平腿基础位置为例：先测量线路方向，根据经纬仪给出的线路转角度数α的一半所在方向线，在方向线上测量与塔位中心桩相距为基础半根开长度的两个位置点，钉为辅桩。
垂直角平分线方向，也找到两个点，钉为辅桩。
再用长度为一个根开的皮尺，两端钉在两条线的辅桩上，将皮尺向外拉开成直角，长度为基础半根开，由此确定出一个基础中心点[2]。
该方法需要测量很多次角度和长度，比较繁琐，也存在一定的误差。
现在塔位坐标测量都是用GPS根据给出的坐标定位，如果基础中心点也能给出坐标，则使用GPS较经纬仪测量方法能更加方便快捷给基础中心点定位[3]。
2.计算方法介绍图1 基础中心点求解示意图如图1所示，O点为转角塔桩，O1、O2为相邻塔桩，A、B、C、D为四个基础中心点，且构成正方形，OO’为∠O1OO2角平分线，也是∠AOD角平分线。
OA （或OD）与OO’成45°夹角，OA为基础对角线根开AC的一半。
只要得知角平分线OO’的方向角，则OA的方向角可求解；又塔桩O点坐标与对角线根开AC均已知，则A点坐标可求解。
3.程序化算例已知转角塔中心桩O点的大地坐标为（515750.6201，4078753.464），与O点相邻的中心桩O1坐标为（515616.9101，4078962.373），O2坐标为（516007.0501，4078646.097）。
[基础课堂]架空输电线路杆塔中心桩位移计算应用
![[基础课堂]架空输电线路杆塔中心桩位移计算应用](https://img.taocdn.com/s3/m/c54cf0e248649b6648d7c1c708a1284ac85005aa.png)
[基础课堂]架空输电线路杆塔中心桩位移计算应用1. 前言一般情况下，输电线路杆塔的中心就在线路的杆位中心桩上，但当线路走向发生变化，线路走向就有转角，此时，为避免与之中相邻的直线杆塔受到角度荷载的作用，转角上用的转角杆塔中心的位置应保证其中相导线在线路的中心线上，就需要将线路转角杆塔中心的位置通向转角内侧（横担宽与长短横担引起）或外侧（中相挂点偏移）的转角的角平分线上移动（下列的位移方向都指转角的角平分线上），这样杆塔中心位置与线路杆位中心桩在转角的角平分线上有一定的距离，这距离就是大家称的杆塔中心位移。
在架空输电线路设计和施工分坑测量中，经常会遇到和解决杆塔设计中心桩的位移问题。
导致中心桩位移的原因有多种多样，主要有转角杆塔横担有宽度，且一些转角杆塔为长短横担，中线挂线点不在横担中间、多是外角长内角短；转角塔中线偏挂等。
今天小编就针对此根据相关书籍及论文阐述的计算方法与大家讨论分享。
2. 耐张转角塔中心位移耐张型杆塔除支承导线和架空地线的垂直荷载和风荷载外，还承受顺线路张力的杆塔。
导线和架空地线在耐张型杆塔处开断，且被定位于导线和架空地线呈直线的线段中，用来减小线路沿纵向的连续档的长度，以便于线路施工和维修，并控制线路沿纵向杆塔可能发生串倒的范围。
耐张型杆塔分耐张直线杆塔、耐张转角杆塔及终端杆塔。
一般耐张直线杆塔两侧横担等长，一般不需要中心桩位移，部分因为中相导线挂至塔身主材时需要考虑位移，其他耐张型杆塔也存在此情况；耐张转角杆塔转角较小时横担一般等长，较大时一般为长短头横担，所以转角大时一般需要考虑位移；纯粹的终端塔一般为等长横担，但部分终端塔兼大转角的杆塔会采用长短头横担，故大部分时候需要考虑位移。
下面就针对各种情况进行简单介绍。
2.1 等长横担中心桩位移等长横担中相挂点右两种情况，一种中相挂点在两边导线中间，如门型电杆、重冰区采用的酒杯型耐张转角塔，挂在干字型中间的耐张转角塔，此时需考虑的位移是由于杆塔横担处存在宽带，导致挂线点不在线路的设计中线点上，只有将中心桩向内侧位移后，才能使杆塔的中心线和边线都恢复到线路的设计中心线上；另外一种是中相挂点不在两边导线中间，挂在塔身主材上，主要是干字型塔，此时需考虑将中相挂在主材上偏离设计中心点的位移，同时本情况也需要考虑杆塔横担处存在宽带引起的位移，与第一情况一致，故我们将两者情况可以合并一起考虑，当中相挂点在两边导线中间时偏移值为0，在主材上我们考虑一偏移值b，因为现在的塔型一般为正方形，该值一般为中相横担两挂点之间的一半。
架空输电线路杆塔位移计算资料
架空输电线路转角杆塔中心位移计算的研究与探讨刘仁臣(西南石油大学,四川成都市新都区,610500)摘要：在架空输电线路施工中，我们经常遇到由于部分转角（耐张）杆塔横担宽度和不等长横担引起的线路中心桩与杆塔中心桩存在位移的问题。
如何正确计算出位移值，使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，对保证架空输电线路长期稳定安全地运行，具有十分重要和长远的意义。
关键词：等长横担不等长横担位移计算转角杆塔0 引言在架空输电线路施工过程中，杆塔基础分坑及基础分坑时转角杆塔位移计算是我们经常遇到的问题。
在胜利油田这样的平原地区，地势一般较平坦，很少出现丘陵及起伏较大的施工地段，因此，以等高塔腿为多。
在线路施工当中，一般情况下，线路中心桩就是杆塔的中心桩，基础分坑以该中心桩为准进行。
但有的转角杆塔、耐张杆塔，为使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，必须考虑杆塔的中心位移问题。
本文根据日常工作中遇到的实际问题，在110kV架空线路砼电杆基础分坑中的位移计算及角钢塔位移计算两个方面予以归纳和探讨，希望和有兴趣的读者互相探讨。
一、110kV砼电杆转角杆位移的计算下面以胜利油田胜利工程设计咨询有限责任公司设计定型图电－8701（110kV输电线路杆型图）及其杆型配件图电－8702为例计算位移大小。
1、不等长宽横担转角杆的基础分坑位移计算（图二）有位移转角杆位移计算示意图以上图示为110kV J60°－18型砼电杆杆型示意图和横担示意图。
其位移由两部分组成，一是横担宽度引起的，另外一个是由于横担不等长引起的。
（1）、由于转角杆横担宽度的影响，使转角杆中心位置与原转角桩产生位移，其位移距离为∆S1＝2tg 2D θ 其中 D ―――横担宽度和绝缘子串拉板长之和，单位米θ―――线路转角 ，单位度（2）由于横担不等长引起的位移：不等长宽横担为内角横担短，外角长，其位移距离为：∆S2＝()b a 21- 其中，a ―――长横担长 米b ―――短横担长 米因此，在实际分坑中，110kV J60°－18型电杆由原转角桩向转角杆中心位置产生的位移为S=∆S1+∆S2=2tg 2D θ+()b a 21- 因在实际施工中，110kV J60°－18杆型a ＝3.2m,b=1.7m ,D=0.698m , θ大小为30°～60°之间，以60°为例则其位移S ＝2698.0tg 260︒＋()1.73.221-＝0.951m 在实际施工中,110kV 转角30度型砼电杆(J30°)也是不等长宽横担的转角杆,位移计算方法应与转角60度杆型相同.二、角钢转角塔的计算目前，受城市规划的影响，许多新建或改建线路往往不再使用砼电杆，砼电杆拉线多，占地面积大，且极容易被盗，虽然因此角钢塔和薄壁离心钢管塔等塔型虽然建设初期投资大，但从线路的长期稳定运行方面讲，经济效益远远大于砼电杆线路。
中心桩为什么要位移
通常情况下，输电线路杆塔的中心就在线路的杆位中心桩上。
但当线路发生转角时，转角耐张杆的中心就要在线路转角的位置向转角内侧移动，使杆塔中心位置与线路杆位中心在转角的角平分线上有一定的距离，即业内所称的杆塔中心位移。
这是因为输电线路在转角时，转角耐张杆带电部位与杆身之间的间隙会发生变化。
如图一所示，当线路没有转角时(图一中a)，外角边导线的跳线（红色部分）与杆塔的距离是L1，当发生转角时（图一中b），外角边导线和中间导线的跳线与杆身的距离将变成L2，很明显，后者的距离小于前者（内角边导线跳线的L2会加大）。
当这个距离过小时，线路绝缘强度减小，在送电后就会发生接地闪络。
为加大转角杆外角边导线和中线跳线对杆身的距离，通常是将横担向外角方向移动一定距离，将杆塔的横担外角侧加长，内角侧缩短，如图二（L）所示。
此时横担的中心C 与杆塔的中心O就将不在一条中心线上，如果此时组立杆塔仍将杆塔中心放在线路转角中心桩的位置上，则导线在挂线后就要向外角偏离线路中心（绿色与兰色），这会使与之相邻的直线杆上悬垂绝经子串向线路外侧倾斜，减小了风偏距离，严重时会使直线杆对地绝缘间隙不足。
为此要将转角耐张杆的中心向内角做适当的位移，以使挂线后导线（绿）走向与线路中心（兰）重合。
在计算出杆塔的位移量后，现场分坑操作时，在线路转角的角平分线上从线路中心桩向内角侧量出位移量后，该点就是杆的中心。
如图二，就是将B点移到O的位置，也就是将杆塔向内角移动，使其中心O点向内角移动OB的距离到O1（红色）处。
这里不是移动线路的中心桩，而是移动杆塔的中心，线路中心桩是不能随意移动的。
杆塔中心位移量S（OB）由两部分组成：S1：线路转角和横担上同相导线悬挂耳板孔间距引起的位移；S2：杆塔中心和横担中心距离引起的位移。
浅谈电力线路杆塔中心桩位移
浅谈电力线路杆塔中心桩位移摘要：在输电线路施工复测分坑测量中，在设计提供的杆塔明细表中某些杆塔中心桩向内角或外角移动一定距离，其移动距离简称为位移值。
导致中心桩位移的原因有多种多样，一般是转角塔横担有宽度；且某些转角塔是长短横担，中线挂线点不在横担中间、多是外角长内角短；转角塔中线偏挂等。
故杆塔中心桩须在内角平分线上位移一段距离。
关键词：线路，杆塔，中心桩，位移Abstract: in the transmission line construction reeated measure points in the measurement of pit, the tower in design provides list in some tower center to inside or outside of mobile distance, its mobile distance is referred to as “displacement value. The cause of the displacement in center pile has varied, general is the corner tower bear have width; And some corner tower is the length of the bear, the center line hang line point is not among the bear, is outside, long an internal Angle short; Corner tower line partial hang, etc. It must be produced center tower pile share some distance from the online displacement.Keywords: line, tower, the center pile, displacement0 前言在实际施工中，转角杆塔种类繁多：如单回路耐张转角杆塔、双回路耐张转角杆塔、三联耐张转角杆塔、双回变单回分歧塔、带小转角直线塔、直线换位杆塔相邻等都会有位移。
关于杆塔中心桩位移计算通式的探讨
２ 转 角 耐 张 杆 塔 的 中心桩 位 移 计 算
根 据 工 程 上 的使 用 情 况 ，线 路 桩 位 移 计 算 可 分 为 两 类 ，转 角 耐 张 杆 塔 和 直 线 小 转 角 。 直 线 小 转 角 的杆 塔 中 心桩 位 移 计 算 较 为 简单 ，就 是考 虑在 年 平 均运 行 应 力 条件 （ 长期 荷 载 ） 计 算 直 线 悬 垂 串 的横 向偏 移 值 （ 相 下 三 相等 ） ，该偏 移 值就 是 直线 小 转 角 线 路 桩 向外 角 侧 的 位 移 值 。 以下 着 重 研 究 转 角 耐 张 杆 塔 的位 移计算 。 由 于 线 路 所 使 用 的杆 塔 结 构 型 式很 多 ， 但 对 于 导 线 挂 点 来 说 只 有 两 种 ，一 种 是 三 相
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２０ ０７年第 １ 期
Ｚ ＪＡＮＧ Ｌ ＣＴ Ｉ Ｐ ＨＥ Ｉ Ｅ Ｅ Ｒ Ｃ ＯＷ ＥＲ
浙 江 电 力
６１
关于杆塔 中心桩 位移计算通式的探讨
Ｉ ｖ ｓｉ ａ ｉ ｎ ｏ ｒ ｕ ａ ｆ ｒ Ｄｉｐｌｃ ｍ ｅ ｔｏ ｌ－ｏ ｒ Ｓ Ｃｅ ｔ ｒ Ｐｅ ｎ ｅ ｔｇ ｔｏ ｎ Ｆｏ ｍ ｌ ｏ ｓ ａ ｅ ｎ ｆＰｏ ｅ ｔ ｗｅ ’ ｎ ｅ ｇ
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式 中 ：ｄ——边 相挂 点杆 塔 中心桩 位移 值 ，正
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６ ２
线 路 中心线
浙 江 电 力
２０ 年第 １ ０７ 期
横 担 长度 ； ｜一 ｓ 对 应 于 相 邻直 线杆 塔 的 中相 横 担 长度 ，正 负取值 同上 ；
电力输电线路铁塔中心坐标计算
电力输电线路铁塔中心坐标计算引言电力输电线路铁塔是电力输送的关键组成部分，了解铁塔的准确中心坐标对于输电线路的建设和维护具有重要意义。
本文将介绍一种计算电力输电线路铁塔中心坐标的简单方法。
方法计算电力输电线路铁塔的中心坐标可以通过以下步骤实现：1. 选取一座位于该输电线路上的铁塔为基准塔。
2. 使用全站仪等测量设备，在基准塔上设置一个水平方向的定位标志。
3. 在基准塔附近的若干个铁塔上测量出该定位标志的水平方向偏差角度，并记录下来。
4. 根据已测量的角度偏差和该输电线路的间距信息，计算出其他铁塔的水平方向的坐标偏差。
5. 将计算得到的坐标偏差加到基准塔的坐标上，即可获得其他铁塔的中心坐标。
实施步骤以下是具体的实施步骤：1. 确定基准塔：选择一座位于该输电线路上且易于测量的铁塔作为基准塔。
2. 设置定位标志：在基准塔顶部设置一个明显的定位标志，如一根杆子或一个标志物。
3. 测量角度偏差：使用全站仪等测量设备，在基准塔上测量出该定位标志的水平方向偏差角度，并记录下来。
4. 计算坐标偏差：根据已测量的角度偏差和输电线路的间距信息，利用三角函数计算出其他铁塔的水平方向的坐标偏差。
5. 确定中心坐标：将计算得到的坐标偏差加到基准塔的坐标上，即可确定其他铁塔的中心坐标。
注意事项在进行电力输电线路铁塔中心坐标计算时需要注意以下事项：1. 确保测量设备的准确性和可靠性，避免测量误差。
2. 确保定位标志的稳定性和可见性，以便进行准确的测量。
3. 确保间距信息的准确性，以获得更精确的坐标偏差计算结果。
结论通过以上方法和步骤，我们可以简单而准确地计算出电力输电线路铁塔的中心坐标。
这有助于输电线路的建设和维护工作，提高电力输送的效率和可靠性。
注意：本文所述方法仅供参考，具体实施应根据实际情况进行调整和优化。
对杆塔中心桩位移计算通式的探讨
１ —１
Ｓ ＝ Ｓ 。 ＋ ｓ ： ＝ 争 ｔ ａ ｎ
一
（ ４）
ｓ ２ ＝
（ ２ ）
设计中心桩 的位移计算。 本文以引起转 角杆塔 设计 中心桩位移的不同因素 ， 分 式 中： １ ． 长横 担 长 度 ； ｌ 短 横 担长
计算结果 ， 当Ｓ ＞ Ｏ向转角内角侧 位 移； Ｓ ＜ Ｏ向转角外 角侧位移 。通过工 程
实际的检验 ， 该通式能较好地 解决杆塔 别计算最 终提 出关 于杆塔 中心桩位移 度 。 中心桩位移值 的问题 ， 使 相邻 相直线杆 三、 转角杆塔中相挂 点偏 离中点引 的计算 通式 。 塔 的 横 向受 力最 小 ， 能更 有 效 保证 电 气 横 担 宽 度 对 中 心桩 位 移 的 影 响 起 的 线 路设 计 中心 桩 的 位 移 提高了线路 杆塔 对 于等 长横担且转 角度 数小 的转 装置的绝缘 安全距离 ， 两边线横担等长 的转角杆塔 ， 由于 抵御风险的能力。 中相挂线点移至塔身主材上引 杆塔横担存 在宽度 ， 致使挂线点 不在线 角杆塔 ， （ 作者单位 ： 甘肃送 变电工程公 司） 的计 路 的设 计 中心线上 ，只有通 过理论计 起 的杆 塔 设计 中心 桩 的位 移 ｓ 见（ ３ ） 式。 算， 向内角侧 位移后 ， 才能使 杆塔 的中 算 ，
ｓ １ ， 便可克服由横担宽度对两边相和 中 相产生的影响 ， 使 中心桩恢复到线路 中
心线 上 。
二、 长短横担对中心桩位移的影响 对于转角度数较大 的转角塔 ， 由于 考虑到转 角塔在挂线后 ， 外 角侧边导合考虑以上因素的影响 ， 在 实 际复测分坑 中 ， 如上 图所示 ， 位 移值
架空输电线路杆塔位移计算资料
架空输电线路转角杆塔中心位移计算的研究与探讨刘仁臣(西南石油大学,四川成都市新都区,610500)摘要：在架空输电线路施工中，我们经常遇到由于部分转角（耐张）杆塔横担宽度和不等长横担引起的线路中心桩与杆塔中心桩存在位移的问题。
如何正确计算出位移值，使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，对保证架空输电线路长期稳定安全地运行，具有十分重要和长远的意义。
关键词：等长横担不等长横担位移计算转角杆塔0 引言在架空输电线路施工过程中，杆塔基础分坑及基础分坑时转角杆塔位移计算是我们经常遇到的问题。
在胜利油田这样的平原地区，地势一般较平坦，很少出现丘陵及起伏较大的施工地段，因此，以等高塔腿为多。
在线路施工当中，一般情况下，线路中心桩就是杆塔的中心桩，基础分坑以该中心桩为准进行。
但有的转角杆塔、耐张杆塔，为使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，必须考虑杆塔的中心位移问题。
本文根据日常工作中遇到的实际问题，在110kV架空线路砼电杆基础分坑中的位移计算及角钢塔位移计算两个方面予以归纳和探讨，希望和有兴趣的读者互相探讨。
一、110kV砼电杆转角杆位移的计算下面以胜利油田胜利工程设计咨询有限责任公司设计定型图电－8701（110kV输电线路杆型图）及其杆型配件图电－8702为例计算位移大小。
1、不等长宽横担转角杆的基础分坑位移计算（图二）有位移转角杆位移计算示意图以上图示为110kV J60°－18型砼电杆杆型示意图和横担示意图。
其位移由两部分组成，一是横担宽度引起的，另外一个是由于横担不等长引起的。
（1）、由于转角杆横担宽度的影响，使转角杆中心位置与原转角桩产生位移，其位移距离为∆S1＝2tg 2D θ 其中 D ―――横担宽度和绝缘子串拉板长之和，单位米θ―――线路转角 ，单位度（2）由于横担不等长引起的位移：不等长宽横担为内角横担短，外角长，其位移距离为：∆S2＝()b a 21- 其中，a ―――长横担长 米b ―――短横担长 米因此，在实际分坑中，110kV J60°－18型电杆由原转角桩向转角杆中心位置产生的位移为S=∆S1+∆S2=2tg 2D θ+()b a 21- 因在实际施工中，110kV J60°－18杆型a ＝3.2m,b=1.7m ,D=0.698m , θ大小为30°～60°之间，以60°为例则其位移S ＝2698.0tg 260︒＋()1.73.221-＝0.951m 在实际施工中,110kV 转角30度型砼电杆(J30°)也是不等长宽横担的转角杆,位移计算方法应与转角60度杆型相同.二、角钢转角塔的计算目前，受城市规划的影响，许多新建或改建线路往往不再使用砼电杆，砼电杆拉线多，占地面积大，且极容易被盗，虽然因此角钢塔和薄壁离心钢管塔等塔型虽然建设初期投资大，但从线路的长期稳定运行方面讲，经济效益远远大于砼电杆线路。
4、送电线路工计算
11-046_计算_送电线路工_全部100电力行业技能鉴定题库1、(La5D1001)某-正弦交流电流的表达式为i=311sin(314t+30°)A，试写出其最大值、有效值、角频率和初相角各是多少?(6分)解：答：最大值为311A，有效值、角频率分别为219.91A、314rad/s，初相角为30°。
2、(La5D2002)如图所示电路中，已知电阻R1=1Ω，R2=R5=4Ω，R3=1.6Ω，R4=6Ω，R6=0.4Ω，电压U=4V。
试求电路中各支路通过的分支电流I1、I2、I3、I4各是多少?解：答：I^^1=0.67A，I^^2=0.335A，I^^3=1A，I^^4=0.33A3、(Lb5D1003)某施工现场，需用撬杠把重物移动，已知撬杠支点到重物距离L1=0.2m 撬支点到施力距离L2=1.8m。
试问人对撬杠施加多大的力时，才能把200kg的重物撬起来?解：答：至少需要217.8N的力才能把200kg的重物撬起来。
4、(Lb5D1004)如图所示，已知拉线与地面的夹角为60°，拉线挂线点距地面12m，拉线盘埋深为2.2m。
试计算拉线长度LAB及拉线坑中心距杆塔中心水平距离。
解：答：拉线长度L^^AB及拉线坑中心距杆塔中心水平距离L分别为13.86m、8.19m。
5、(Lb5D2005)白棕绳的最小破断拉力T^^D为31200N，其安全系数K为3.12。
试求白绳的允许使用拉力T为多少?解：答：白棕绳的允许使用拉力为10000N6、(Lb5D2006)更换某耐张绝缘子串，导线为LGJ-l50型。
试估算-下收紧导线时工具需承受多大的拉力。
(已知导线的应力σ=97MPa)解：答：收紧导线时工具需承受的拉力为14700N7、(Lb5D3007)计算下列A3M16螺栓允许剪切力。
(1)丝扣进剪切面。
(2)丝扣未进剪切面。
提示M16螺栓的毛面积为S1=2cm^2，净面积为S2=1.47cm^2，允许剪应力[σ]=lOOOON ／cm^2。
杆塔中心位移计算方法探索
杆塔中心位移计算方法探索合肥 大海摘要：杆塔中心位移看似一个简单问题，但是其中的道理，却不太容易弄明白。
本文以单回路水平排列转角杆塔为例，就杆塔中心位移的计算问题进行探索。
关键词：线路中心线;导地线中心线;塔位的线路中心；横担中心；杆塔中心；基础中心。
要弄明白杆塔中心位移计算中的道理，需要抓住以下要点：什么是杆塔中心？什么是杆塔中心的位移？为什么要位移？相对于什么位移？在位移计算中，哪些是不能移动的参照物？哪些是可以移动的计算对象？1 杆塔中心位移计算中涉及到的线路元素1.1 位移计算中作为参照物而不得移动的线路元素（1）线路中心线：线路定位工作完成后，在平面图上会形成一个“线路中心线”，中心线上会有许多“中心桩”，标示哪里是直线塔，哪里是转角塔。
正常情况,直线塔的杆塔中心、基础中心都应该在这“线路中心线”上，可以前后位移，用于调整档距大小，但不能左右位移。
但是，带有小转角的悬垂直线塔，为了纠正悬垂串长度造成的“导线悬点不在挂点正下方”，就需要进行杆塔中心位移。
（2）导地线中心线：三相导线和地线也有自己的“A相中心线”“B相中心线”“C相中心线”和“地线中心线”。
这些中心线都与线路中心线平行，它们与线路中心线的距离取决于导地线在杆塔上的布置方案。
如果三相导线A,B,C是单回水平排列，那么“B相中心线”就与“线路中心线”吻合。
在杆塔位移计算中，“导地线中心线”也是 “作为参照物而不允许移动的线路元素”。
（3）线路转角点和导地线转角点：线路转角点是线路中心线转角处，即线路转角中心桩的位置。
导地线转角点是其转角处在空间的、不随横担移动的几何位置。
在杆塔中心位移计算中，我们不应把上述固定元素看成“杆塔上的” 点、线，而应视为“大地上的”点、线，横担、杆塔的位移，就是相对于这些点线的位移。
1.2 位移计算中允许移动的三个线路元素杆塔横断面的形心在大地上的投影谓之“杆塔中心O”，基础横断面的形心在大地上的投影谓之“基础中心O”，横担上挂点所在平面的纵轴中心，谓之横担中心O 1；在杆塔位移计算中，这三个中心都可以相对于固定元素移动。
《输电线路基础》第6章-杆塔基础-第四节-倾覆基础的计算.
令
，则 (6-4-3) (6-4-4)
被动土极限倾覆力矩为 (6-4-5)
由于
便得
将h2代人式(6-4-5)得 (6-4-6) 将式(6-4-3)、式(6-4-4)代人式(6-4-6)得 (6-4-7) 令 ，并将 代人上式得 (6-4-8) 令 可得极限抗倾覆力为
(6-4-9)
式中 m——土压力系数，kN／m。，按表6-1-1取值； bJ——基础的计算宽度。
式中SJ——基础的极限倾覆力，kN； Mj——基础的极限倾覆力矩，kN· m； S0——杆塔水平作用力设计值总和，kN； H0——S0作用点至设计地面处的距离，m； f——基础附加分项系数，按表11～1查取。
基础的极限倾覆力矩可由土力学知识导出(参见图6-4-1)。 被动土抗力 t mt 、 h mh0 ，则
主讲:赵先德
第六章
第四节
杆 塔 基 础
倾覆基础的计算
一、电杆倾覆基础的计算 电杆倾覆基础的作用是保证电杆在水平荷载作用下不倾覆。 抵抗倾覆保持电杆稳定有三种方法：
图6-4-1 电杆基础倾覆稳定计算简图
(a)无卡盘；(b)带上卡盘；(c)带上、下卡盘
(1)无卡盘，只靠电杆埋入地下部分的被动土压力，如图6-4-1(a)所 示；
1.37
1.29 1.22 1.15 1.08 1.06 1.05
1.78
1.62 1.46 1.3l 1.15 1.12 1.09
1.63
1.5l 1.38 1.25 1.13 1.10 1.08
1.41
1.33 1.25 1.16 1.08 1.07 1.05
(2)双柱电杆。 如图6-4-2所示， 当双柱电杆中心距L≤2．5 b0时，某 础计算宽度为 (6-4-11) (6-4-12) 取上两式中较小者。 从式(6-4-9)可以看出，求得μ便可计算SJ，而 下面导出θ的求解方法： 取力的平衡式∑x=0，即 而极限抗倾覆力SJ应等于被动土抗力之和，即 (6-4-13)
架空送电线路施工中杆塔设计中心桩位移的计算方法
京 :电子工业出版社 , 2000 5 Willia m B . Heys . Sp ecial Edition Usi ng Power B uilder 6. 北京 :
计中心桩的位移 S3 的计算 ,见 (3) 式 。
S3
=
b 2
(3)
将 b = 1 491 mm 代入 (3) 式得 :中相挂线点移
至塔身主材上引起将该塔设计中心桩向外角位移
S3 = 745. 5 m m : 3. 1. 2 横担宽度引起的杆塔设计中心桩的位移计 算 ,仍采用 ( 1) 式 。将 b = 1 491 m m ,α = 30°代入 (1) 式得 :横担宽度引起该塔的设计中心桩向内角侧 位移 S1 = 199. 76 m m 。
当海底电缆从盘架内拉出以后 , 从船头入水槽 处入水 ,每间隔 1. 5 m 垫充气轮胎 1 只 。由于充气 轮胎及海底电缆将在沟槽内停留较长的时间 (施工 实用 5 天) ,为防止轮胎倾覆而造成海底电缆沉入水 底 ,要求每只轮胎均用耐水麻绳绑扎 。
施工时 ,为防止“血吸虫”(经多年防治 , 已很少 见) 对施工人员的伤害 , 轮胎绑扎只在水面上进行 , 其绑扎的速度考虑到人的舒适程度 , 以 2 只/ mi n 为 宜 (安排 2 个绑扎点 ,绑扎速度为 1 只/ mi n) 。
Ji Weijun
(Shaa nxi Pr ovi ncial Sha ngluo Power Supply B ureau , Sha ngluo Cit y , Shaa nxi Pr ovi nce , 726000)
架空输电线路基础名词及解释
架空输电线路基础名词及解释一、架空输电线路的组成：架空输电线路主要由导线、避雷线、绝缘子（串）、线路金具、杆塔、基础、接地装置几部分组成，部分杆塔还有拉线。
1、导线:悬挂在杆塔上，用于传导电流、输送电能的设备。
它通过绝缘子串悬挂在杆塔上。
2、避雷线：避雷线又称架空地线,悬挂于导线之上.它的作用是防止雷击架空导线，并在架空导线受到雷击时起分流作用，对导线起耦合和屏蔽的作用，降低导线上的感应过电压.3、绝缘子：用来支持或悬挂导线和避雷线，保证导线与杆塔间不发生闪络，保证避雷线与杆塔间的绝缘。
4、线路金具：线路金具是输电线路所用金属部件的总称。
它是用于悬挂、固定、保护、接续架空线或绝缘子以及在拉线杆塔的结构上用于连接拉线的金属器件。
线路金具可以分为线夹、连结金具、接续金具、保护金具、拉线金具等。
5、杆塔：杆塔用来支撑架空线路导线和架空地线及其他附件，并使导线与导线之间、导线和架空地线之间保持一定的安全距离,并保证导线对地面和交叉跨越物之间有足够的安全距离。
6、杆塔基础:杆塔基础的作用是支撑杆塔，传受杆塔所受荷载至大地。
它将杆塔固定于地下，以保证杆塔不发生倾斜、下沉、上拔及倒塌。
7、接地装置：由接地体和接地引下线组成,其作用主要是将雷电流引入大地，保证线路具有一定的耐雷水平。
8、拉线：用来平衡杆塔的横向横向荷载和导线张力，减少杆塔根部的弯矩.它用来加强杆塔的强度，承担外部荷载的作用力,以减少杆塔的材料消耗量，降低杆塔的造价。
二、常见的线路金具类别1、线夹:线夹用来握持架空线。
（1）悬垂线夹:与悬垂绝缘子串相配合使用的线夹。
悬垂线夹的用途是:把导线悬挂、固定在直线杆悬式绝缘子串上，选用U 型螺丝结构.（2)耐张线夹：与耐张绝缘子串相配合使用的线夹。
螺栓型耐张线夹的用途是：把导线固定在耐张、转角、终端杆的悬式绝缘子串上，选用倒装式结构，其优点是尺寸大小、重量轻、配件少、握力大。
2、连接金具：所谓连接金具是用来连接导线与绝缘子,或是连接绝缘子与杆塔横担的金具。
输电线路杆塔中心位移的精确计算方法
心位移计算方法，提出了线路杆塔中心桩位移 精确计算方法，可以对任意杆塔组合排布时的 中心位移进行精确计算。
1 影响杆塔中心位移的因素
导线偏离定位中心线主要受铁塔横担宽度、 铁塔导线挂点偏移和铁塔长短担的影响 [2-3]，以 单回“上”字形转角塔为例说明。
1.1 横担宽度引起的位置偏移
图 1 中箭头方向为中心桩连线方向，导线
电网设计 输电线路杆塔中心位移的精确计算方法
DOI：10.13500/j.dlkcsj.issn1671-9913.2019.10.007
输电线路杆塔中心位移的
精确计算方法
洪立玮 1，尹 倩 2 (1. 国网冀北电力有限公司廊坊供电公司，河北 廊坊 065000 ；
2. 中国石油管道局工程有限公司设计分公司，河北 廊坊 065000)
* 收稿日期：2018-08-06 第一作者简介：洪立玮(1989- )，男，江苏南京人，硕士，工9年10月 第10期
电网设计 输电线路杆塔中心位移的精确计算方法
绝缘子串挂点在铁塔横担两侧，受横担宽度的
影响，导致挂点不在中心桩连线上，若想使挂
线点与中心线重合，需要向内角侧移动一段距 离 [4]，即图中 ΔS1，设横担宽度为 b，线路转角 为 θ，则有 ：
∆S1
=
b 2
×
tan(θ 2
)
(1)
式 (1) 中计算得到的偏移距离为正时表示 向内角侧移动。
1.3 铁塔长短担引起的中心位移
当线路转角较大时，铁塔外角侧横担相比 内角侧要更长，以满足外角侧导线挂点的绝缘 距离，这样导致内外角侧导线挂点与铁塔中心 距离不等，需要将铁塔向内角侧移动以抵偿由 横担长度不等造成的偏移，见图 3。
的某种或者多种因素组合综合影响的，如双回 大角度转角塔受横担宽度和长短担影响 ；单回 大转角“上”字形铁塔则受上述三种因素共同 影响。
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输电线路转角杆塔中心位移通式的应用1. 输电线路转角杆塔中心位移的定义：输电线路转角杆塔中心位移，是指转角杆塔的中心桩，自线路中心桩，沿线路内角的平分线方向移动一定的距离，作为杆塔的中心桩。
它是杆塔基础施工的依据。
2. 输电线路转角杆塔中心位移的意义：输电线路转角杆塔中心位移后，能较好的消除或减小与之相邻的直线杆塔因三相导线偏移而产生的横向合力，并兼顾相邻直线杆塔绝缘子串的倾斜角，使之满足在各种气象条件下导线对杆塔结构的电气安全净距。
3. 计算公式： 32cos 32623322112ES tg C tg C L L d -+++-=θθθ——（1） （1）式中d ——自线路中心桩，沿线路内角的平分线方向移动一定的距离，正值向内角侧位移，负值向外角侧位移（m ）;2L ——转角杆塔外角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离（m ）; 1L ——转角杆塔内角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离（m ）;θ——线路转角度数；1C ——转角杆塔边相导线横担两个挂线点间水平距离（m ）; 2C ——转角杆塔中相导线两个挂线点间水平距离（m ）;2S ——与转角杆塔相邻的直线杆塔中相导线挂线点至直线塔中心距离，横担伸展方向位于转角塔内角侧时取正，反之取负值。
两侧相邻直线杆塔中相横担长度及方向不一致时，按（2）式2S ='2212''2211S l l l S l l l +++（m ）——（2）计算； （2）式中S 2'——对应相邻档距1l 的直线杆塔的中相横担长度；2S "——对应相邻档距2l 直线杆塔的中相横担长度；2S 横担伸展方向位于转角塔内角侧时取正，反之外角侧取负值。
E ——转角杆塔中相导线挂点至杆塔中心的偏挂距离（m ）。
位于内角侧时取正值，反之取负值。
4. 计算公式在工程中的应用：海兴华鑫矿业35kV 线路工程为单回路铁塔工程，耐张塔导线为三角形型排列，中相线挂在塔身的挂线板上；直线塔导线排列为上字型。
为了能较好的消除或减小与之相邻的直线杆塔因三相导线偏移而产生的横向合力，转角塔中心须位移。
4.1 N30转角塔35kV 240-J4中心位移距离 从施工设计图得知：2L =3.4m, 外角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离； 1L =1.8 m, 内角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离；θ=90°，线路转角度数；1C =0.62m, 边相导线横担两个挂线点间水平距离； 2C =1.213 m, 中相导线两个挂线点间水平距离；2S ='2212''2211S l l l S l l l +++——（2）与转角杆塔相邻的直线杆塔中相导线挂线点至直线塔中心距离；1l =262m ，——对应于相邻直线杆塔Z1的中相横担长度'2S =1.9m 相邻档距; 2l =329m ——对应于相邻直线杆塔Z2的中相横担长度S "2=2m 相邻档距;代入2S ='2212''2211S l l l S l l l +++=3292622262+⨯+3292629.1329+⨯=0.886+1.057=1.94m; E =0.606 m,——转角杆塔中相导线挂点至杆塔中心的偏挂距离。
代入公式32cos 32623322112ES tg C tg C L L d -+++-=θθθ 3606.0290cos 394.12906213.12903620.038.14.3-+++-=tg tg d =0.533+0.207+0.202+0.915-0.202=1.655m.结论：N30转角塔35kV 240-J4中心向内角位移1.655米。
N30转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图N30铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图。
从以上两个受力图中可看出，N30铁塔中心位移后，与之相邻的直线塔横向承受合力为0.0355，远小于N30转角铁塔中心位移前与之相邻的直线塔横向受合力1.7968。
4.2 N22转角塔35kV 240-J2中心位移距离2L =2.7m, 1L =2.7 mm, =24°，1C =0.616 m, 2C =1.144 m, 2S =1.9 mm, E =0.572 m.代入公式32cos 32623322112ES tg C tg C L L d -+++-=θθθ 3572.0224cos 39.12246144.12243616.037.27.2-+++-=tg tg d =0+0.0436+0.0405+0.647-0.191=0.54mm.结论：N22转角塔35kV 240-J2中心向内角位移0.545米。
N22转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图N22转角铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图 4.3 N13转角塔35kV 240-J4（改）中心位移距离：从施工设计图得知：2L =3.4m, 1L =3.4m, θ=46°，1C =0.62m, 2C =1.213 m, 2S =21222121'"l l S l l l S l +++——与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度，本工程N13与转角塔35kV 240-J4相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角外侧取负值。
1l =262米——N13与N12（Z1直线塔）间的档距，2l =250米——N13与N14（Z2直线塔）间的档距；'2S =1.9m ——与档距1l 对应的相邻直线杆塔Z1的中相导线横担长度；"2S =2m ——与档距2l 对应的相邻直线杆塔Z2的中相导线横担长度；代入2S =21222121'"l l S l l l S l +++=2502629.12502502622262+-⨯++-⨯=-1.023-0.927=-1.95m; E =0.606 m;代入公式32cos 32623322112ES tg C tg C L L d -+++-=θθθ 3606.0246cos 395.12466213.1246362.034.34.3--+++-=tg tg d =0+0.088+0.0858-0.706-0.202=-0.734m.结论：N13转角塔35kV 240-J4中心向外角位移0.734米。
N13转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图N13转角铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图4.4 N10转角塔35kV 240-J2中心位移距离2L =2.7m, 1L =2.7m, θ=20°，1C =0.616 m, 2C =1.144 m, 2S =21222121'"l l S l l l S l +++——与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度，本工程与N10转角塔35kV 240-J2相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角外侧取负值。
1l =176米——N10与N9（直线塔Z1）间的档距，2l =266米——N10与N11（直线塔Z2）间的档距；'2S =1.9m ——与档距1l 对应的相邻直线杆塔Z1的中相导线横担长度；"2S =2m ——与档距2l 对应的相邻直线杆塔Z2的中相导线横担长度；代入2S =21222121'"l l S l l l S l +++=266176)9.1(266266176)2(176+-⨯++-⨯=-0.796-1.143=-1.94m; E =0.572 m.代入公式32cos 32623322112ES tg C tg C L L d -+++-=θθθ 3572220cos 3940.12206144.12203616.03700.2700.2--+++-=tg tg d =0+0.036+0.034-0.657-0.191=-0.778m.结论：N10转角塔35kV 240-J4中心向外角位移0.778米。
N10转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图N10转角铁塔中心位移后的与转角铁塔相邻的直线塔受力图4.5 N6转角塔35kV 240-J2中心位移距离2L=2.7m, 1L=2.7m, θ=27°，1C=0.616 m, 2C=1.144 m,2S=1.9m——与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度，本工程与N6转角塔35kV 240-J2相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角外侧取负值（位于转角内侧取正值）。
E=0.572 m.代入公式32cos32623322112EStgCtgCLLd-+++-=θθθ3572227cos39.12276144.12273616.03700.2700.2--++-=tgtgd=0+0.049+0.046-0.651-0.191=-0.747m.结论：N6转角塔35kV 240-J4中心向外角位移0.747米。
N6转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图N6转角铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图 4.6 N4转角塔35kV 240-J4中心位移距离2L =3.4m, 1L =1.8m, θ=82°，1C =0.62m, 2C =1.213 m, 2S =21222121'"l l S l l l S l +++——与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度，本工程N5是与转角塔N4 35kV 240-J4相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角内侧取正值。
N3三相导线水平排列，中相导线横担挂线点与杆塔中心距离为0米。
1l =196米——N3与N4间的档距，2l =160米——N4与N5间的档距；'2S =0m ——与档距1l 对应的相邻直线杆塔中相导线横担挂线点与杆塔中心距离为0米。
"2S =1.9m ——与档距2l 对应的相邻直线杆塔Z1的中相导线横担长度；代入2S =21222121'"l l S l l l S l +++=25026201601601969.1196+⨯++⨯=1.046m E =0.606 m;代入公式32cos 32623322112ES tg C tg C L L d -+++-=θθθ 3606.0282cos 3046.12826213.1282362.038.14.3-+++-=tg tg d =0.533+0.18+0.176+0.462-0.202=1.149m.结论：N4转角塔35kV 240-J4中心向内角位移1.149米。
N4转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图4结论中心通过以上计算可知，杆塔中心桩位移能使相邻直线杆塔的横向受力最小，提高了线路杆塔抵御大风的能力，同时减小了直线杆塔悬式绝缘子串的横向偏移后，显得整齐美观，保证了导线对杆塔结构的电气安全距离。