模板及支架设计计算
支架及模板荷载计算(修改)
碗扣式支架及模板荷载计算一、WDJ 碗扣式支架的设计计算为简化计算，计算采用的断面形式为主线标准断面预应力连续混凝土箱梁断面进行计算，该断面为第二联Ⅳ-Ⅳ断面为例，其计算简图如下图所示： 重新插图碗扣式支架标准断面计算简图a.结构物每延米重量W如上图所示，将其横断面分成若干部分，求其面积为：2102A A A A -⨯-=根据电脑计算，得其面积如下：211.13529.3639.16m A =-=m kN A q c /86.34011.13261=⨯=⨯=γ式中：c γ——钢筋混凝土的容重，263/m kN ；A ——箱梁截面积，m 2；1q ——箱身每延米重量，m kN /；b.箱梁横梁重量。
两侧实体长度为1m ，则每跨的横隔墙重量为：()21'226V nV W += 将其平均到整跨中：()L V nV q /26212+=式中：2q ——每延米分配的中、端横梁重量，m kN /；n ——中横梁数量，个：1V 、2V ——每个中、端横梁体积，当跨径相同时取V 2，当跨径不等时，应取各墩端横梁体积的一半，m 3。
则有：()m kN q /342.7723.11/21703.1600262=⨯⨯+⨯=c ．临时荷载重量临时荷载主要有：内外模板的单位面积重量1G ，取2/5.1m kN ；施工人员、施工料具运输、堆放荷载2G ，根据《路桥施工计算手册》，取为2/0.1m kN ；倾倒混凝土时产生的冲击荷载3G ，取为2/0.2m kN ；振捣混凝土时产生的荷载4G ，取为2/0.2m kN 。
由上可得结构物单位面积重量：()()2432121//m kN G G G G B q q W +++++=式中：B ——结构物底面宽度，m ；()2/89.430.20.20.15.1185.11/342.7786.340m kN W =+++++=d ．WDJ 碗扣型多功能支架受力计算根据WDJ 碗扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为： 当横杆竖向步距为600mm 时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN ； 当横杆竖向步距为1200mm 时，每根立杆可承受最大竖直荷载为30kN ； 当横杆竖向步距为1800mm 时，每根立杆可承受最大竖直荷载为25kN ；当横杆竖向步距为2400mm 时，每根立杆可承受最大竖直荷载为20kN ； 根据上述结构物单位面积重量，以及常规做法，立杆布置为顺桥向600mm ，横桥向为600mm ，步距1200mm ，单杆受力为：kN P kN W b a P 30][8.1589.436.06.0=<=⨯⨯=⨯⨯=斜撑布置：在整架四周满框布置，在横梁及腹板下满框布置。
扣件式钢管模板支架的设计计算
扣件式钢管模板支架的设计计算首先，我们需要确定支架的几何结构，包括支架的高度、宽度和间距。
支架的高度应根据具体施工的需求来确定，通常根据混凝土浇筑层的厚度来确定。
宽度和间距可以根据支撑板厚度和预留伸缩缝的要求来确定。
确定了支架的几何结构后，就需要计算支架的稳定性和承载能力。
首先，需要考虑支架的抗倾覆能力。
扣件式钢管模板支架常用的支脚有两种形式，一种是固定支脚，一种是调节支脚。
固定支脚需要在地面进行固定，并根据支架的高度进行抗倾覆计算。
调节支脚可以根据现场情况进行调整，使支架保持垂直。
抗倾覆计算需要考虑支架的重力、混凝土浇筑压力以及侧向力的影响。
其次，需要计算支架的承载能力。
支架的主要承载力包括垂直加载和水平加载。
垂直加载主要是指支架承受混凝土浇筑过程中的自身重力和混凝土的重力。
水平加载主要是指支架承受风载和地震载荷时的水平力。
根据设计要求，可以使用静力计算方法或有限元分析等方法来计算支架的承载能力。
同时，还需要根据支架的材料和连接方式来确定支架的抗拉和抗剪能力。
最后，需要进行支架的稳定性分析。
支架的稳定性主要包括整体稳定和局部稳定。
整体稳定指支架在承受外力作用下整体保持稳定的能力，局部稳定指支架的各个构件在承受外力作用下保持稳定的能力。
稳定性分析需要考虑支架的结构形式、连接方式以及支架构件的材料性能。
在设计和计算扣件式钢管模板支架时，还需要满足相关的施工、安全和可操作性要求。
例如，需要考虑支架的拆装方便性、支架的可调性、支架材料的经济性等。
综上所述，设计和计算扣件式钢管模板支架的过程需要明确支架的几何结构，计算支架的稳定性和承载能力，并考虑支架的稳定性、施工、安全和可操作性等要求。
只有在满足这些要求的前提下，才能确保扣件式钢管模板支架的设计和计算结果具有可靠性和可行性。
模板支架设计计算原理
模板支架是建筑施工中用于支撑、固定和保持混凝土模板的结构体系。
其设计计算原理主要涉及以下几个方面：
1. 荷载计算：首先需要计算模板支架所承受的荷载，包括混凝土自重、混凝土浇筑时的活荷载、人员荷载以及其他附加荷载等。
根据相关规范和设计要求，对荷载进行合理估计和分析。
2. 结构稳定性计算：模板支架设计中的一个重要考虑因素是结构的稳定性。
通过分析支撑系统的各种力学特性，如弯矩、剪力、轴力等，并综合考虑支撑材料的强度和刚度等参数，进行稳定性计算。
3. 材料选择和尺寸确定：在设计模板支架时，需要选择合适的材料，如钢材、木材或者复合材料等。
根据支撑结构的荷载要求和稳定性要求，确定材料的强度等级和尺寸。
4. 连接方式和节点设计：模板支架的连接方式和节点设计对整个结构的稳定性和安全性至关重要。
需要考虑连接的刚度、强度和可靠性，确保支撑系统能够有效地传递荷载并保持结构的稳定。
5. 施工和使用限制：在模板支架的设计过程中，还需要考虑施工和使用的限制条件，如施工工艺、施工时间、空间限制等。
设计应满足施工操作的要求，并保证在使用过程中的安全性和便利性。
总的来说，模板支架设计计算原理基于结构力学、材料力学和工程经验等理论基础，通过合理的力学分析和设计方法，确保模板支架能够承受预期荷载并满足结构稳定性和安全性的要求。
具体的设计计算应根据不同的工程情况和规范要求进行，并由专业工程师进行设计和审核。
箱梁支架、模板计算
箱梁边跨现浇段支架、模板的设计计算一、计算参数：1、箱梁浇段梁块体积：32.4m2，总重：842.4KN翼板体积： 7.36m2重量： 191.4KN底、腹、顶板的重量： 651.0KN2、底模采用竹胶板加枋木（10×15cm）背楞；内侧模板使用组合钢模板；外侧模板使用定型钢模板；模板的自重：0.35KN/m2。
3、施工活荷载：2.5KN/m2;砼浇注冲击荷载：4.0KN/m2;砼振捣冲击荷载：1.0KN/m2;4、荷载系数取值：静载νG=1.2 动载νG=1.4二、模板下枋木的计算：1、弯曲时枋木的应力计算：枋木间距：40cm 跨：93cm 选用：10×15cm枋木底模面积3.0×6.5=19.5m2651.0/19.5=33.38KN/m2G=0.4×(33.38+0.35)=13.49KN/mQ=0.4×(2.5+1.0+4.0)=3.0KN/mｑ=νG.G+νQ+Q=20.4KN/mq=20.4KN/m93 93 93 93 93 93 93650Mmax=1/8.ql2=1/8×20.4×0.932=2.04414KN.mW=1/6bh2=1/6×0.1×0.152=3.75×10-4m3Бmax=Mmax/W=2.04414×106/3.75×105=5.45MPa[Б]=12.0MPaБmax＜[Б] 满足施工要求2、枋木的挠度计算E=9×103MPa=9×106KN/m2I=1/12bh3=1/12×0.1×0.153=2.8×10-5m4f中=ql4/128EI=20.4×0.934/128×9×106×2.8×10-5=0.00047 f中/L=0.47/930=1/1978f/l=1/150f中/l< [f/l] 满足施工要求三、纵梁的计算：纵梁间距93cm 计算长度280cm 选用20×25枋木1、枋木背楞的各支点反力计算：N A=0.394ql=0.394×20.4×0.93=7.5KNN B=(0.606+0.526)×20.4×0.93=21.5KNN C=(0.474+0.5)×20.4×0.93=18.5KNNmax=N B=21.5KN40 40 40 40 40 40 40Bl1=140 l2=1402802、枋木背楞传下来的集中力N B作用到纵梁上产生的内力计算：查表：Aφ 1 =1/6×21.5×[0.4×1.0×(1+1/1.4)+0.8×0.6×(1+0.6/1.4)+1.2×0.2×(1+0.2/1.4)]=5.89 BΦ1=1/6×21.5×[0.4×1.0×（1+0.4/1.4）+0.8×0.6×（1+0.8/1.4）+1.2×0.2×（1+1.2/1.4）] =6.14 Aφ2=Bφ1 Bφ2=Aφ1Rφ1=6.14+5.89=12.02M1=-3 Rφ1/2L=-3×12.02/2×1.4=-12.9KN.mM BR40 40 40 2036.8KN-27.6KN 20.9KN.mR1=M B+(1.4+1.0+0.6+0.2)+V B/1.4=58.3KNR2=55.2KNW=1/6×20×252=2.08×106mm2Бmax=20.9×106/2.08×106=10.05MPa[Б]=12.0MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.剪切应力计算纵梁Δs=200×250=5×104mm2Zmax=Qmax/As=36.8×103/5×104=0.74MPa[Z]=1.9MPaZmax <[Z] 满足施工要求4.挠度的计算:E=9×103MPa=900KN/mm2I=1/12bh2=1/12×20×252=2.6×104cm4跨中挠度 f中=N B/48EI×[40×(3×1402-4×402)+80×(3×1402-4×802)+20×(3×1402-4×202)=21.5×5.9×106/48×9×2.6×106=0.12cmf中/L=0.12/140=1/1166<[f/L]=1/150满足施工要求四.主梁的计算1.主梁受集中力的计算单侧翼板重量 1/2×191.4=95.7KN单侧翼板的底模板面积 3.0×4.0=12.0m2侧模支架每侧6片，间距80cm荷载1.4×12.0×(2.5+1.0+4.0)+1.2×(95.7+0.35×12.0)=245.9KN由6片支架均担，并传递到下架下的纵梁上纵梁选用2根Ⅰ28b为一道，每侧两道，间距120cm245.9/6=40.98KNP=40.98/2=20.5KN]80 40 40 80 80 80P P P P P PBφ1=1/6×20.5×[0.4×1.0×(1+0.4/1.4)+1.2×0.2×(1+1.2/1.4)]=1/6×20.5×0.96=3.28Aφ2=1/2×20.5×0.6×0.8×(1-0.8/1.4)=7.73Rφ1=3.28+7.73=11.0M1=-3Rφ1/2L=-3×11.0/2×1.4=11.840 80 201N0=M1+(1.0+0.2).P/1.4=11.8+20.5×1.2/1.4=26.0KNN1=11.8+20.5×(1.4+0.6)/1.4=37.2KNN2=26.0KNNmax=N1=37.2KN2.主梁的内力计算Bф1=1/6×37.2×1.2×0.2×(1+1.2/1.4)=2.76Aφ2==1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+2.32/3.25)+1.86×1.4×(1+1.4/3.25)+2.79×0.46×(1+0.46/3.25)]=86.5120 20 93 93 93 93 93 93 93 20 1201 1140 325 325 140l1 l2 l3 l4Bφ2=1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+0.93/3.25)+1.86×1.4×(1+1.86/3.25)+2.79×0.46×(1+2.79/3.25)]=90.4Aφ3= Bφ2 Bφ3 = Aφ2Aφ4=1/6×0.2×1.2×(1+1.2/1.4)=2.76N1=N3=6×(2.76+86.5)=535.6K1=2×(1.4+3.25)=9.3 a1=105.7/884.8=0.119K2=2×(3.25+3.25)×12.5 a2=9.3×3.25/884.8=0.034K3=9.3 a3=3.25×3.25/884.8=0.012K4=9.3×12.5-3.252=105.7 a4=9.3×9.3/884.8=0.098K5= 105.7 a5=0.034K6= 884.8 a6=0.119M2=0.034×535.6-0.098×1084.8+0.034×535.6=-69.9M1=M3=-0.119×535.6+0.034×1084.8-0.012×535.6=-33.21F1F0=M1+N1×(1.4+0.2)/1.4=33.2+37.2×1.6/1.4=66.2KN F1=M2+R1×(3.25+2.32+1.86+0.46)/3.25=69.9+58.3×7.89/3.25=163.0KNF2=33.2+58.3×(2.79+1.86+0.93)/3.25=33.2+58.3×5.58/3.25=110.3KN96.5KN-96.5KN 主梁使用2[28b W=2×534.4=1068.8cm3I=2×7481=14962cm4A=2×60.97=121.9cm2Бmax =158.4×106/1068.8×103=148.2MPa[Б]=160MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.主梁的挠度计算E=1.9×105MPa=1.9×104KN/cm2跨中挠度: f中=R1/48EI.[(3×3252-4×932) ×93+(3×3252-4×1862) ×186+(3×3252-4×2792) =(26251947+33199326+1537569) ×58.348×1.9×104×14962=0.26cmf中/l=0.26/325=1/1250<(f/l)=1/150满足施工要求五．立杆的计算立杆由2[40焊接成型计算长度l=150cm1.立杆的轴向压力计算轴向压力 Nmax=F1=163.0KNIx=2×18644.4cm4 Iy=2×640.6cm4A=2×83.04cm2i x=√2×18644.4/2×83.04=14.98cmi y=√2×640.6/2×83.04 =2.78cmi x> i yλy=l/i y=150/2.78=54.0查表：б×103/0.865×83.04×102=22.7MPa轴向允许应力[б]=140MPaбmax<[б] 满足施工要求2.立杆的挠度计算E=1.9×105MPaF=F i F i l i/EA i=163.0×103×1500/1.9×105×83.04×102=0.15mm 立杆受压稳定，满足施工要求。
盖梁模板及支架设计计算
盖梁模板及支架设计计算1） 抱箍设计计算：盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。
1. 抱箍承受的垂直力：①盖梁高1.6m ，宽1.9m ，长14.86m ，砼42.5m 3，钢筋6933Kg ，盖梁重：42.5×2.3＋6.93＝104.7T②底模、侧模重底模重3.362T ，测模重2×（3×10）×37.38Kg/片＝2243Kg[12槽钢12.31Kg/m 6×17×12.31＝1255 Kg立柱：11×1.8×2×12.31＝487Kg ，三角支架2个：1.062T底横梁[22 25条×3.2×24.99＝2000Kg人行工作台1T③贝雷架 12片，0.275×12＝3.3T④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计：121.908T,加大荷载安全系数1.1.121.908×1.1＝134.099T ＝1340.99KN全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为：KN T T 5.67005.6721.134≈= 即每个抱箍要承受67.0T （670.5KN ）的垂直力。
加抱箍自重0.305T 为67.355T 。
抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力来承受。
摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡胶的摩擦系数0.6故需要的正压力673.55KN/0.6＝1122.6KN ，采用d 24螺栓，每个螺栓允许拉力262KN最小螺栓个数1122.6KN/262KN ＝4.28个螺栓。
采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28＝2.8可施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12＝93.55KN每个螺栓的最小拧扭矩：tc ＝K ×PC ×dtc －扭矩 K －钢与钢的摩擦系数，0.15～0.2取0.2.d －螺栓外径 PC －螺栓拉力tc ＝0.2×93.55×0.024＝0.4490KN*m为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为：tc ＝K ×P ×d ，这时K 取0.15，tc ＝0.15×262×0.024＝0.9432建议施工时取其中值：m KN .6961.029432.04490.0=+ 2）贝雷架梁的应力验算：总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ，柱间距离8.46m ，（高良桥9＃～14＃墩为8.65m ）柱间均布荷载估算：m T /024.986.14099.134= 贝雷架：[12 Ix ＝388.5cm 4，A ＝15.65cm 29.024T/m 2[123.1 8.65m 3.1XX1.5m贝雷架截面惯性矩： 0.687mIx ＝4×388.5＋4×15.69×68.72 [12＝1554＋296208＝297762cm 2cm Kg m T ql M .104.84.4.8465.8024.98181522⨯==⨯⨯== （按简支梁计算偏安全）MPa cm Kg I yM 2.106/93.10621097762.22104.8475255==⨯⨯⨯⨯=＝σ 3）灌砼前风力引起的模板倾覆稳定计算1、受力如图下图，9.755T 0.1794T/m 2抱箍支承点1.42m①查抱箍计算单模板支架等重9.7551宽：1.3＋0.12＝1.42m②抱箍支承点距离：墩柱直径＋贝雷架2③模板高1.8m④风压强度，查全国基本风压分布图：广宁为W0＝100Kg/m2＝0.1T/m2风载体系数：方型为K1＝1.3风压高度变化系数：K2=1.2，(26m高)地形地理条件系数：K3＝1.15，（山岭、峡谷、风口区）风载强度：W＝K1×K2×K3×W0=1.3×1.2×1.15×0.1T/m2＝0.1794 T/m2⑤风力：受风面积承风压强：17×1.9×0.1794＝5.490T风力重心高1.8m/2＝0.9m，风力倾覆弯矩5.490T×0.9m＝4.941T*m抗倾覆弯矩：9.755T×1.42/2m＝6.926T*m安全系数6.926/4.941＝1.40可4)贝雷架也可用三层I28工字钢代用，使用时两层工字钢必须焊接在一起，共同受力。
现浇模板支架设计计算
现浇模板支架设计计算顶板模板设计楼板现浇厚度为10cm-18cm，模板支架搭设高度为5.4m，4m，2.8m，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，横杆的步距 h=1.80米。
模板面板采用胶合面板，厚度为15mm，板底木楞截面宽度:50mm;高度：100mm;间距：300mm;采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元一、模板面板计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,5.2面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.180×1.000=4.518kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.750×1.000=0.750kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×1.000=2.500kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100×0.180×1.000+0.750×1.000=5.268kN/m均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.2×(4.518+0.750)+1.4×2.500]=8.839kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.35×(4.518+0.750)+1.4×0.7×2.500]=8.606kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 8.839kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9×1.2×0.750×1.000=0.810kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:2本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.1q1l2 = 0.1×8.839×0.3002=0.080kN.m施工荷载为集中荷载：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl = 0.1×0.810×0.3002+0.175×3.150×0.300=0.173kN.mM2> M1，故应采用M2验算抗弯强度。
梁、木模板及支撑架设计计算
2.19 mm
<
0.14 kN/mm2 <
ω max= 3. 木底模(按单跨简支梁计算)：
σ max=
1.65 mm
<
0.0020 kN/mm2 <
ω max=
0.262 mm
<
4. 梁下纵向木肋计算(按三跨连续梁)；
梁下纵向木肋的截面特征值
肋宽 肋高 截面模量W 惯性矩I
cm cm
cm3
木模板
钢模板
平板的模板及小楞
0.3
0.5
楼板模板（其中包括梁的模板）
0.5
0.75
梁模的自重确定值为
0.5
kN/m2
板模的自重确定值为
0.3
kN/m2
（2）新浇混凝土自重标准值——对普通混凝土，可采用24KN/m3；对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
混凝土自重确定值为
24
kN/m3
（3）钢筋自重标准值——按设计图纸计算确定。一般可按每立方米混凝土含量计算：
梁、木模板及支撑架设计计算（荷载及荷载组合）
1. 荷载
计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
1）荷载标准值
（1）模板及支架自重标准值——应根据设计图纸确定。对肋形楼板及无梁楼板模板的自重标准值，见下表。
模板及支架自重标准值（kN/m2）
模板构件的名称
肋宽 肋高 截面模量W 惯性矩I
cm cm
cm3
cm4
5 10
83.33
416.7
mm 满足
σ max=
0.01 kN/mm2 < 0.0150 kN/mm2 满足
模板支架计算
箱梁模板支架计算书弄广分离立交桥为3-22m等宽截面，根据箱梁截面特点，即取：一、横梁及实腹板段底模板支架计算计算参数:模板支架搭设高度为，立杆的纵距b=，立杆的横距l=，立杆的步距h=。
面板厚度12mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
木方100×100mm，间距200mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。
梁顶托采用100×150mm木方。
模板自重m2，混凝土钢筋自重m3，施工活荷载m2。
采用的钢管类型为48×。
1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = ××+×=m活荷载标准值q2 = +×=m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = ××6 = ；I = ×××12 = ；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取mm2；M =其中q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = ××+×××= 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/14400=mm2面板的抗弯强度验算f < [f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=××+××=截面抗剪强度计算值T=3×(2××=mm2截面抗剪强度设计值[T]=mm2抗剪强度验算T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = ××2004/(100×9000×86400)=面板的最大挠度小于400,满足要求!2、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
模板支架钢管用量计算
模板支架钢管用量计算立杆1、立杆高度=层高-楼面板厚-模板厚度-30~50mm2、立杆根数=X方向根楼×Y方向根数X方向根数=X方向结构楼面长度÷立杆X向间距+1Y方向根数=Y方向结构楼面长度÷立杆Y向间距+13、立杆总量=立杆高度×立杆根数+其他特殊部位立杆根数×该特殊部位立杆高度4、说明：（1）当结构楼面形状不规则时，应以实际需要设定或计算其根数和长度。
（2）当结构层高为非常见层高时，在选用钢管长度规格时应考虑相近钢管长度+可调底座的形式。
水平杆1、需了解知识点：扫地杆定义、立杆步距定义及纵、横向水平杆的定义。
2、纵（横）向水平杆根数=纵（横向）向结构楼面长度÷立杆纵（横）距+1。
3、纵（横）向水平杆长度≈纵（横）向结构楼面长度。
4、单步架纵（横）向水平杆总量=纵（横）向水平杆根数×纵（横）向水平杆长度。
5、水平杆层数=楼层净高÷立杆步距+16、水平钢管总用量=（单步架纵向水平杆总量+单步架横向水平杆总量）×水平杆层数+其他部位水平钢管用量。
剪刀撑1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）关于剪刀撑布置的相关规定：（1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；（2）高于4米的模板支架其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
2、剪刀撑钢管的长度应根据实际搭设的角度及楼层高度来计算。
3、剪刀撑钢管一般为对称双向布置，计算剪刀撑钢管根数时应注意。
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扣件式钢管模板支架的设计计算
扣件式钢管模板支架的设计计算扣件式钢管模板支架是一种常见的模板支架形式，它由多个扣件和钢管组成，具有结构简单、拆装方便、重复使用的特点。
设计计算是确定支撑结构所需材料规格和数量的过程，下面将对扣件式钢管模板支架的设计计算进行详细说明。
1.确定支撑结构的加载情况：首先需要确定支撑结构表示的模板和混凝土的自重以及施工荷载，并计算出每平方米的荷载大小。
2.计算钢管尺寸和数量：在确定了荷载大小后，可以根据荷载大小和材料强度计算所需钢管的尺寸。
一般情况下，可按照每根钢管长度为3米或6米来进行计算，并确定每根钢管的截面积。
3.计算扣件数量和规格：扣件是连接钢管的重要组成部分，要根据支撑结构的形状、高度和稳定性要求来确定扣件数量和规格。
一般情况下，扣件的摩擦阻力应满足用于支撑结构的稳定性要求，并根据法向和切向力来计算所需扣件数量和规格。
4.计算纵向和横向加强筋数量和规格：为了增加支撑结构的稳定性和刚度，常常需要在支撑结构上加设纵向和横向加强筋。
根据支撑结构的形状和高度可以计算出所需纵向和横向加强筋的数量和规格。
5.检查支撑结构的稳定性：根据支撑结构的高度和设计的荷载情况，进行稳定性验算，确保支撑结构满足设计要求。
6.确定支撑结构的拆装方式：根据具体的施工要求和现场条件，确定支撑结构的拆装方式和顺序，并计算所需的劳动力和时间。
7.绘制支撑结构的工程图：将以上计算出的结果和所需支撑结构的参数绘制成支撑结构的工程图，以便实际施工中的制作和安装。
总之，扣件式钢管模板支架的设计计算是一个综合考虑荷载、支撑结构材料和结构稳定性等多个因素的过程，需要深入理解支撑结构的性能和工程要求，合理地确定材料规格和数量。
只有在严格按照设计计算进行制作和安装的前提下，才能确保支撑结构的稳定性和安全性。
模板支架计算实例
五、受力分析（一）、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m3。
顶板位置每延米砼为0.45m3/m，宽度0.6m混凝土自重标准值：g1=(0.45m3/m×26KN/m3)/0.6m=19.5KN/m2竹胶板自重标准值： g2=0.2KN/m2方木自重标准值：g3=0.047×0.07×10KN/m3=0.0329KN/m施工人员及机械设备均布活荷载： q1=3KN/m2 振捣砼时产生的活荷载： q2=2KN/m2（二）、模板检算模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为60f MPa =，弹性模量为：36.010E MPa =⨯，模板厚度m d 015.0=。
模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩取宽度为1m 计算:模板截面抵抗矩)(1075.36015.0163522m m m ad W -⨯=⨯==模板截面惯性矩)(108125.212015.01124733m m m ad I -⨯⨯==模板支撑肋中心距为0.2m ，宽度0.6m ，模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。
①强度计算模板上的均布荷载设计值为：q=[1.2×（g1+g2）+1.4×(q1+q2)] ×0.6m =[1.2×(19.5+0.2)+1.4×(3+2)] ×0.6=18.384KN/m 最大弯矩：Mmax=0.1×ql 2=0.1×18.408×0.22=0.0735KN ·mσmax=Mmax/(1.4×W)=0.0735/(1.4×3.75×10-5)=1.401MPa ＜f=60MPa[满足要求] ②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
q=(g1+g2)×0.6=(19.5+0.2) ×0.6=11.82KN/m 最大挠度为： δ=m ＜δ=[满足要求]。
模板及支模架计算书
模板及支模架计算书一、荷载及荷载组合１、荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。
（1）荷载标准值模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。
1）新浇混凝土自重标准值对普通钢筋混凝土，采用25N/m3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
2）施工人员及设备荷载标准值（表4—1）：施工人员及设备荷载标准值表4—13）振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4—2）振捣混凝土时产生的荷载标准值表4—23）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F=y c H （4—2）其中：F———新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2y c———混凝土的重力密度，KN/m2t0———新浇筑混凝土的初凝时间，h，可按实确定；缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，T为混凝土的温度，0C V———混凝土的浇筑速度，一般取2m/hH———混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m β1———外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2———混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30时，取0.85；50—90mm时，取1.0；110—150mm时，取1.155）倾倒混凝土时产生的荷载（表4—3）倾倒混凝土时产生的荷载表4—3（2）荷载设计值荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4—4是荷载分项系数。
荷载分项系数表4—4２、荷载组合荷载组合表表4—5二、模板结构的强度和挠度要求目前施工现场的模板和大小楞以木模板为主，支架多采用钢管架。
其强度和钢度应满足表4—6的要求。
模板允许强度和允许刚度表4—6注：L0———模板的计算长度。
三、模板结构构件的计算理论1模板计算模板结构中的面板、大小楞等均属于受弯构件，而支架为受压构件，可按简支梁或连续梁计算。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
模板支架及计算
模板支架及计算2、模板及其支架的计算选取（本计算根据中国建筑工业出版社出版《建筑施工安全技术手册》）。
本方案选取《曼哈顿广场》结施-14图中二层结构平面布置图中的G轴KL20梁面计算最不利荷载。
二层KL20梁截面：300×800㎜，梁底离地5.1m。
模板底搁栅枋木50㎜×100㎜,间距400㎜.跨度为9米，板厚为120。
为控制好该楼层支模工程质量和安全，特按安全生产的要求编制如下高支模施工方案。
3、支模要求和材料的选用为保证模板及其支架具有足够承载力、刚度和稳定性，能够可靠地承受新浇砼的自重和侧压力，以及在施工过程中产生的荷载，保证结合工程结构和构件各部分形体尺寸和相互位置的正确，做如下设计、计算、验算。
梁和板模板采用18㎜原建筑胶合板，50*100㎜和60×80mm木方。
梁底模沿梁纵向设置50×100㎜木方，横向间距为350㎜，侧向模板立档间距350㎜。
梁侧模再加￠14对拉螺栓，竖向间距400㎜，长向间距500㎜。
模板支撑系统采用MF1219标准门式支架，在梁下间距0.75米，板下间距0.9米。
门式支架顶端立杆加Φ35可调插芯上托，上托架2条ф48×3.5钢管支撑方木楞。
门式架间纵、横向水平拉结和斜撑用Φ48钢管，拉结钢管和门式架用连接扣件扣紧。
纵、横水平拉结的布置间距为楼（地）面200mm设第一道扫地杆，往上在每一榀门式架的横杆上加一道。
整个支撑系统按满堂架搭设，门式架下垫胶合板，梁底模按3‰起拱。
侧向稳定加钢管剪力撑。
具体材料的选用如下：1)模板均使用进口夹板1.8㎝厚。
2)松木方：60×80㎜和50×100mm两种。
3)楼层使用门式钢管脚手架，根据楼层的高度，使用二种高低搭配门式钢脚手架为：1930×1249和914×1249两种，拉结脚手架使用剪刀撑，高低调节使用70㎝长的上、下托钢镙杆4、施工前的准备工作1)施工前认真熟悉图纸的轴线，标高和位置尺寸。
楼梯模板支架计算书
楼梯模板计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.7；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：双扣件；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):4200；面板抗弯强度设计值(N/mm2):12；木方弹性模量E(N/mm2):8415.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):15.44；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.66；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4模板面板的按照三跨连续梁计算。
1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：钢筋混凝土梯段板厚度为120mm，踏步高度为150mm，宽度为280mm，每一梯段板的踏步数为14步。
钢筋混凝土梯段板自重为： 1/2×0.15×24＋0.12×24/0.858 = 5.157 kN/㎡ 其中：αcos = 3920/2223503920+= 0.858 q 1 = 5.157×1+0.5×1 = 5.675 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q 2 = 2×1= 2 kN/m ； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql 2其中：q 为垂直与面板的均布荷载，q=（1.2×5.675+1.4×2）×αcos = 8.245kN/m 最大弯矩M=0.1×8.245×2502= 51533.6 N ·mm ；面板最大应力计算值σ =M/W= 51533.6/37500 = 1.374 N/mm 2； 面板的抗弯强度设计值[f]=12N/mm 2；面板的最大应力计算值为1.374 N/mm 2 小于面板的抗弯强度设计值12 N/mm 2,满足 要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为：ν=0.677ql 4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q 1= 5.675×αcos = 5.675×0.858 = 4.869 kN/m面板最大挠度计算值ν= 0.677×4.869×2504/(100×8145×281250)=0.056 mm ； 面板最大允许挠度[ν]=250/ 250=1 mm ；面板的最大挠度计算值0.056mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=b ×h 2/6=6×8×8/6 = 64.0 cm 3； I=b ×h 3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm 4；1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重垂直于方木的分力(kN/m)：q 1= 4.869×0.25×αcos = 4.869×0.25×0.858 = 1.044 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载垂直于方木的分力(kN/m)：q 2 = 2×0.25 ×αcos = 2×0.25 ×0.858 = 0.429 kN/m；2.强度验算计算公式如下: M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2= 1.2×1.044+1.4×0.429 = 1.853 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×1.853×12 = 0.185 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.185×106/64000 =2.891N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为2.891N/mm2小于方木的抗弯强度设计值12 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bhn < [τ]其中最大剪力: V = 0.6×1.853×1 = 1.112 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×1.112×103/(2 ×60×80) = 0.348 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.66 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.348N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.66 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q = q1= 1.044kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×1.044×10004 /(100×8145×256×104)= 0.339mm；最大允许挠度[ν]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值0.339 mm 小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm) Φ48×3.0 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数 1集中荷载P取板底方木支撑传递力：P＝（1.2×5.675×0.25+ 1.4×2×0.25）×1 = 2.403 kN;计算简图如下：1、抗弯验算σ=Mmax/W=0.60×106/5080=118.11N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算τmax=2Vmax/A=2×3.60×1000/489＝14.7N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算跨中νmax=1.8mm≤[ν]=1000/400=2.5mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=8.40kN，R2=8.40kN五、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数k1c按上节计算可知，扣件N＝8.40kN≤R c=k c×12=1×12=12kN满足要求！六、楼梯支顶计算《建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范》DB/45T618-2009,对楼梯板进行支顶，验算楼梯板强度时按照最不利情况考虑，楼梯板承受的荷载按照面荷载均布考虑。
现浇混凝土梁模板、支架施工计算
现浇混凝土梁模板、支（拱）架设计与施工一、设计简述1、结构型式2、设计跨径3、净空高度4、桥面宽度5、荷载大小6、地基类别7、道路交叉状况8采用设计、施工规范二、模板、支（拱）架总装、细部构造图1、纵、横向支架构造纵向（顺桥向）横向（横桥向）1）立杆：纵向（顺桥向）水平间距 1.0〜1.2m,横向（横桥向）0.51.1m;2）水平杆：纵向水平杆（大横杆）1.0〜1.2m,大横杆步距不超过1.5m, 横向水平杆（小横杆）0.5〜1.1m。
3）剪刀撑和斜撑。
2、纵横向模板构造1)梁的侧面模板2)梁底模板及侧面固定板尺寸参考3、模板与脚手架联结方式为了避免引起模板变形，模板不应与脚手架联结；但模板与脚手架、支架整体设计时除外。
4、支架底部支垫：可采取铺设垫层和安放支垫，根据现场地基类别和容许承载力确定5、芯模抗浮：为了防止芯模上浮和偏位，应采取有效措施予以固定，并应对称平衡进行浇筑。
三、设计荷载1、计算模板、支（拱）架荷载组合1）计算模板、支架和拱架时，应考虑下列荷载并按下表进行荷载组合（1）模板、支架和拱架自重；（2）新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力；（3）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；（4）振捣混凝土时产生的荷载；（5）新浇筑混凝土对侧面模板的压力；（6）倾倒混凝土时产生的水平荷载；（7）其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等。
模板、支架和拱架设计计算的荷载组合2）钢、木模板，支架及拱架的设计，可按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025）的有关规定执行。
3）计算模板、支架和拱架的强度和稳定性时，应考虑作用在模板、支架和拱架上的风力。
设于水中的支架，尚应考虑水流压力、流冰压力和船只漂流物等冲击力荷载。
2、普通模板计算参考数据3、其他荷载4、全国基本风压值迎风面风荷载标准值计算1）全国基本风压值见《公路桥涵设计通用规范》（JTGD6—2004）附录A;2）迎风面积可按结构物外轮廓线面积计算：3）风荷载标准值计算按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD6—2004）第437条规定计算。
模板支撑架的设计计算要求
模板支撑架的设计计算要求
（1）设计计算项目
1）受压杆件稳定性验算（包括支柱、单肢立杆和支架整体稳定性，其中支架的整体稳定性一般都转化为对其长度为步距h的立杆段的稳定性验算）；
2）直接承受模板荷载并将其传给立杆的水平杆件和构造（组合梁、桁架梁等）及其连接件的验算（承压、受弯、受弯以及扣件抗滑等）；
3）支座、基础和地基验算。
（2）荷载计算
梁、板和梁板模板支架参与计算的荷载项及其取值见表5-85。
梁板模板支架参与计算的荷载项及其取值
（3）设计计算要求
总的要求为：构造合理、受力明确、荷载算够、验算合格。
其中应特别注意以下几点：
1）模板荷载的作用点应尽量布置在立杆之上（通过使用立杆顶托撑或其他构造措施）或尽量靠近立杆，以消除或减小偏心作用；2）强度和稳定验算，应分别达到相当于单一系数法设计中安全系数K1.5和K2.0的要求；
3）立杆的基础（地）应有足够的承载能力，且在受载后不得出现超过10mm（或设计限定值）的沉降。
基地的楼板时，其下应视需要设置支撑；
4）支架的结构和构造中不得出现低于验算条件的薄弱部位。
否则，应按薄弱部位（即最不利受力条件）的荷载和构造参数进行验算；
5）确保节点构造、斜杆和其他整体性、加强性杆件的设置符合设计要求，使支架具有稳定的结构；
6）严格控制和确保施工中的实施荷载及其分布不超过设计值。
模板及支架计算
模板及支架计算1. 模板承载力计算模板承载力是指模板在承受荷载作用时，能够保持不变形的能力。
在进行模板承载力计算时，需要考虑模板的材质、尺寸、荷载大小和作用方式等因素。
根据相关规范，模板承载力计算公式为：Q=σSd其中，Q为模板承载力，σ为模板材料的强度设计值，S为荷载效应标准组合的弯矩值，d为模板的厚度或直径。
2. 支架稳定性计算支架稳定性是指在荷载作用下，支架保持不变形或倾覆的能力。
在进行支架稳定性计算时，需要考虑支架的材质、尺寸、荷载大小和作用方式等因素。
根据相关规范，支架稳定性计算公式为：K=Φr(W-λγw-ρkRk)d/ηyA+GσsWt/ηyW+FA/A1-μtFA2-FA1其中，K为支架稳定性安全系数，Φr为支架的稳定系数，W为支架的截面抵抗矩，λ为支架材料的泊松比，γw 为支架材料的容重，ρk为土的附加应力系数，Rk为土的承载力标准值，d为支架的直径或高度，ηy为支架的稳定系数，A为支架的截面积，G为支架材料的剪切强度设计值，σs为支架材料的抗拉强度设计值，Wt为支架材料的截面惯性矩，FA为风荷载引起的水平力矩，A1、μt为与支架材料有关的系数，FA2、FA1分别为与土和水的压缩系数有关的系数。
3. 支架变形计算支架变形是指在荷载作用下，支架发生的变形。
在进行支架变形计算时，需要考虑支架的材质、尺寸、荷载大小和作用方式等因素。
根据相关规范，支架变形计算公式为：Δ=W0+η(y0+Δy)g/2+η(y0+Δy)g/2-Δy0g/2-Δyg/2-Δyg/2-Δyg/2其中，Δ为支架变形量，W0为初始水平拉杆预紧力在横梁上产生的挠度值，y0为初始立杆支撑点高度减去横梁高度后的值，Δy为立杆支撑点高度减去横梁高度后的变化值，g为立杆间距。
4. 施工荷载计算施工荷载是指在施工过程中，模板和支架所承受的各种荷载。
在进行施工荷载计算时，需要考虑施工过程中的各种因素，如施工人员、施工设备、施工材料等。
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附件：模板及支架设计计算书一、荷载标准值及材料参数根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，表4.1.1，表4.1.2，表4.3.2，表5.2.2，表A.3.1-3，表A.5.2，续表B ，查得以下荷载取值、荷载组合及材料参数：1.1荷载标准值1、恒荷载标准值（1）模板及支架自重标准值（G 1k ）：取0.5 kN/m 2；（2）混凝土自重标准值（G 2k ）：取24kN/m 3；（3）钢筋自重标准值（G 3k ）：取1.5 kN/m 3；（4）新浇混凝土对模板侧面的压力标准值（G 4k ），按式1：2121022.0V t F c ββγ=； 式2：H F c γ=计算，两者取较小值；式中：F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）；γc —混凝土的重力密度（kN/m 3）；V —混凝土的浇筑速度（m/h ），按1.5m/h 的浇筑速度进行计算；t 0—新浇混凝土的初凝时间（h ），采用t 0=200/(T+15)，T 为新浇混凝土的入模温度，取20℃，所以t 0=200/(20+15)=5.7h ；β1—外加剂影响修正系数，按照掺具有缓凝作用的外加剂考虑，取1.2；β2—混凝土塌落度影响修正系数，按照塌落度为110~150mm ，取1.15；H —混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m ），均按照最不利原则考虑取构件最大值。
2、活荷载标准值（1）施工人员及设备荷载标准值（Q 1k ）：面板与次楞计算时取2.5kN/m 2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；主楞取1.5 kN/m2；立杆取1.0 kN/m2。
（2）振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q2k）：水平面模板取2.0kN/m2，垂直面模板取4.0 kN/m2，且作用范围在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内；（3）混凝土采用泵车输送，梁、墙、柱倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值（Q3k），取4.0kN/m2。
（4）因本工程车站为地下结构，因此不考虑风荷载对模板支架作用。
3、荷载组合参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标准值组合应符合下表规定：模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合注：1、验算挠度应采用荷载标准值，计算承载能力应采用荷载设计值。
2、此表摘自《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008表4.3.22.1材料参数1、面板（覆面木胶合板）参数：抗弯强度2N/mm 0.13=m f ，弹性模量43N/mm 108⨯=E 。
2、50×100mm 、100×100mm 木楞(马尾松)：抗弯强度2N/mm 0.13=m f ，弹性模量24N/mm 1001.⨯=E ，木楞分别按40×90mm 、90×90mm 进行计算。
3、支撑：采用Φ48×3.0mm Q235钢管，2215mm N f =。
二、顶板模板计算车站顶板结构最大厚度为0.7m ，面板采用18mm 厚木胶合板，次楞采用50×100mm 方木，间距300mm ，主楞采用100×100mm 方木，间距600mm ；顶板支撑立杆横向间距为900mm ，纵向间距为600mm （沿车站方向），立杆步距为1200mm 。
次楞：间距300mm 50mm×100mm方木18mm厚多层板车站纵向方向立面图平面图2.1荷载计算计算承载能力：1、面板及次楞活载按均布算：1k 2k 3k k 2G +G +G 1.24(0.50.7240.7 1.5) 1.2 2.5 1.425.52kN/mq Q =⨯⨯=+⨯+⨯⨯+⨯=11（）+ 1. 活载按集中算： 2k 2k 3k 2G +G +G 1.2=(0.50.7240.7 1.5) 1.222.02kN/mq =⨯+⨯+⨯⨯=1（），k 42.5 1.4 3.5kN/m F Q =⨯=⨯=1 1. 验算挠度：k 2k 3k 2G +G +G 0.50.7240.7 1.518.35kN/m q ==+⨯+⨯=1 2、主楞均布：1k 2k 3k k 2G +G +G 1.24(0.50.7240.7 1.5) 1.2 1.5 1.424.12kN/mq Q =⨯⨯=+⨯+⨯⨯+⨯=11（）+ 1. 验算挠度：k 2k 3k2G +G +G =0.50.7240.7 1.518.35kN/m q =+⨯+⨯=1 3、立杆均布：1k 2k 3k k 2G +G +G 1.24(0.50.7240.7 1.5) 1.21 1.423.42kN/m q Q =⨯⨯=+⨯+⨯⨯+⨯=11（）+ 1.2.2面板计算面板宽度取b=1.0m ，次楞间距即为梁跨度取3.0=l m 。
该位置荷载取值为，均布：q 1= 25.52×1.0=25.52kN/m ；集中：222.02 1.022.02kN/m q =⨯=， 3.5 1.0 3.5kN/m F =⨯=验算挠度：18.351.018.35kN/m q =⨯=1、受力简图2、荷载验算均布面板最大弯矩：2210.10.125.520.30.22968N m M ql K ==⨯⨯=⋅集中面板最大弯矩：2220.10.1750.122.020.30.175 3.50.30.38193N m M ql Fl K =+=⨯⨯+⨯⨯=⋅则两者取最大值，20.38193N m M K =⋅面板截面抵抗矩：3422104.561810006mm bh W ⨯=⨯== 面板截面惯性距：45331086.41218100012mm bh I ⨯=⨯== 应力：4223819305.4107.07M W N mm σ==⨯=<2N/mm 0.13=m f ，满足要求。
2、挠度验算 模板挠度由式EI l q v 100677.04==0.677×18.35×3004/(100×8×103×4.86×105)=0.26mm<[v]=300/250=1.2mm ，故能满足挠曲变形要求。
2.3次楞计算次楞采用50×100mm 方木，间距300mm ，主楞间距即为梁跨度取6.0=l m ，该位置荷载取值为，均布：q 1=25.52×0.3=7.656kN/m ；集中：222.020.3 6.606kN/m q =⨯=， 3.50.3 1.05kN/m F =⨯=验算挠度：18.350.3 5.505kN/m q =⨯=1、受力简图q=12.168kN/m2、荷载验算均布次楞最大弯矩：2210.10.17.6560.60.2756N m M ql K ==⨯⨯=⋅集中次楞最大弯矩：q=7.656kN/m2220.10.1750.1 6.6060.60.175 1.050.60.3485N m M ql Fl K =+=⨯⨯+⨯⨯=⋅则两者取最大值，20.3485N m M K =⋅次楞截面抵抗矩： 3422104.5690406mm bh W ⨯=⨯== 次楞截面惯性距：46331043.212904012mm bh I ⨯=⨯==应力：423485005.410 6.45M W N mm σ==⨯=<2N/mm 0.13=m f ，满足要求。
3、挠度验算EI l q v 100677.04==0.677×5.505×6004/(100×1.0×104×2.43×106)=0.20mm<[v]=600/250=2.4mm ，故能满足挠曲变形要求。
2.4主楞计算计算承载能力：均布：21(0.50.7240.7 1.5) 1.2 1.5 1.424.12kN/m q =+⨯+⨯⨯+⨯=验算挠度：20.50.7240.7 1.518.35kN/m q =+⨯+⨯=主楞采用100×100mm ，间距为600mm ，支撑立杆横距即为梁跨度取9.0=l m 。
该位置荷载取值为：均布：q 1=24.12×0.6=14.47kN/m ；验算挠度：18.350.611.01kN/m q =⨯=1、受力简图2、荷载验算均布主楞最大弯矩：220.10.114.470.9 1.17N m M ql K ==⨯⨯=⋅主楞截面抵抗矩：35221022.1690906mm bh W ⨯=⨯==主楞截面惯性距：46331047.512909012mm bh I ⨯=⨯==应力：5211700001.22109.59M W N mm σ==⨯=<2N/mm 0.13=m f ，满足要求。
3、挠度验算EI l q v 100677.04==0.677×11.01×9004/(100×1.0×104×5.47×106)=0.89mm<[v]=900/250=3.6mm ，故能满足挠曲变形要求。
2.5支撑计算支撑荷载均布：21(0.50.7240.7 1.5) 1.21 1.423.42kN/m q =+⨯+⨯⨯+⨯=1、计算长度l o ＝h+2a式中 h ——支撑杆长度；a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：层高-主次楞-模板-立杆标准节-首层高 =H-200-18-600n-350若大于500，采用在顶层碗扣式水平杆以上300mm 处加设一道扣件式水平杆作为支架顶层水平杆，则：层高-主次楞-模板-中间步距-首层高-300 =H-200-18-600n-350-300根据上式以及现场模板支撑实际配图，得出a 值，见下表：取表中最大a 值进行计算：则：h+2a=1200+282×2=1764mm2、支撑轴力验算N=q ×l ×b=23.42×0.6×0.9=12.65kN将此杆件（Φ48 ×3.0）按单钢管支柱轴心受压构件考虑：f AN ≤=ϕσ 其中：N —每根立柱承受的荷载（N ） A —钢管截面面积（mm 2） ϕ—轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比λ求得。
il 0=λ，0l 为钢管计算长度，i 为钢管回转半径mm d D i 95.154424842222=+=+=，则0176411115.95l i λ===，由《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）附录E 查得： ϕ=0.509 A=4244422=-d D ππmm 2 3212.651058.610.509424N N mm A σφ⨯===⨯≤2215mm N f =，满足要求。