桩基计算书
桩基础设计(计算书、图纸)工程计算书
基础工程计算书桩基础设计1．1设计资料 1．1．1上部结构资料某教学实验楼，上部结构为七层框架，其框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度等级为C30。
底层层高3.4m （局部10m ，内有10t 桥式吊车），其余层高3.3m ，底层拄网平面布置及柱底菏载见图2.1。
1．1．2建筑物场地资料拟建建筑场地位于市区内，地势平坦，建筑平面位置见图2.2。
建筑场地位于非地震区，不考虑地震影响。
图2.2建筑物平面位置示意图单位：m场地地下水类型为潜水，地下水位离地表 2.1m，根据已有的分析资料，该场地底下水对混凝土无腐蚀性。
建筑地基的土层分布情况及其各土层的物理、力学指标见表2.1表2.1地基各土层物理、力学指标1．2选择桩型、桩端持力层、承台埋深1．2．1选择桩型因框架跨度大而且极不均匀，柱底荷载大，不宜采用浅基础。
根据施工场地、地基条件以及场地周围的环境条件，选择桩基础。
因钻孔灌注桩水泥排泄不便，为了减小对周围环境的污染，采用静压预制桩，这样可以较好的保证桩身质量，并在较短施工工期完成沉桩任务，同时，当地的施工技术力量、施工设备及材料供应也为采用静压桩提供了可能性。
1.2.2选择桩的几何尺寸及承台埋深依据地基土的分布，第④层土是较合适的桩端持力层。
桩端全断面进入持力层1.0m(＞d2),工程桩进土深度为23.1m。
承台底进入第②层土0.3m，所以承台的埋深为2.1m，桩基的有效长度即为21m。
桩截面尺寸选用450m m×450m m，由施工设备要求，桩分为两节，上段长11m，下段长11m（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长大1m，这是考虑持力层可能有一定的起伏以及桩需嵌入承台一定长度而留有的余地。
桩基及土层分布示意图见图2.3. 1.3确定单桩极限承载力标准值本设计属二级建筑桩基，采用经验参数法和静力触探法估算单桩承载力标准值。
根据单桥探头静力触探资料s P 按图1.2确定桩侧极限阻力标准值。
桩基础实例设计计算书
桩基础实例设计计算书桩基础设计计算书⼀：建筑设计资料1、建筑场地⼟层按其成因⼟的特征和⼒学性质的不同⾃上⽽下划分为四层，物理⼒学指标见下表。
勘查期间测得地下⽔混合⽔位深为,地下⽔⽔质分析结果表明，本场地下⽔⽆腐蚀性。
建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱⼦传来的荷载：V = 3200kN, M=400kN mg，H = 50kN；柱的截⾯尺⼨为：400×400mm；承台底⾯埋深：D ＝。
2、根据地质资料，以黄⼟粉质粘⼟为桩尖持⼒层，钢筋混凝⼟预制桩断⾯尺⼨为300×300，桩长为3、桩⾝资料：混凝⼟为C30，轴⼼抗压强度设计值fc＝15MPa，弯曲强度设计值为fm ＝，主筋采⽤：4Φ16，强度设计值：fy＝310MPa4、承台设计资料：混凝⼟为C30，轴⼼抗压强度设计值为fc＝15MPa，弯曲抗压强度设计值为fm＝。
、附：1）：⼟层主要物理⼒学指标；2）：桩静载荷试验曲线。
附表⼀：附表⼆：桩静载荷试验曲线⼆：设计要求：1、单桩竖向承载⼒标准值和设计值的计算；2、确定桩数和桩的平⾯布置图；3、群桩中基桩的受⼒验算4、承台结构设计及验算；5、桩及承台的施⼯图设计：包括桩的平⾯布置图，桩⾝配筋图，承台配筋和必要的施⼯说明；6、需要提交的报告：计算说明书和桩基础施⼯图。
三：桩基础设计（⼀）：必要资料准备1、建筑物的类型机规模：住宅楼2、岩⼟⼯程勘察报告：见上页附表3、环境及检测条件：地下⽔⽆腐蚀性，Q —S 曲线见附表（⼆）：外部荷载及桩型确定1、柱传来荷载：V = 3200kN 、M = 400kN ?m 、H = 50kN2、桩型确定：1）、由题意选桩为钢筋混凝⼟预制桩；2）、构造尺⼨：桩长L ＝，截⾯尺⼨：300×300mm 3）、桩⾝：混凝⼟强度 C30、cf＝15MPa 、m＝4φ16yf＝310MPa 4）、承台材料：混凝⼟强度C30、cf＝15MPa 、mf＝tf＝（三）：单桩承载⼒确定 1、单桩竖向承载⼒的确定：1）、根据桩⾝材料强度（?＝按折减，配筋φ16）2()1.0(150.25300310803.8)586.7pS cyR kNf f AA ?''=+=+?=2）、根据地基基础规范公式计算：1°、桩尖⼟端承载⼒计算：粉质粘⼟，LI＝，⼊⼟深度为100800(800)8805pakPa q -=?= 2°、桩侧⼟摩擦⼒：粉质粘⼟层1：1.0LI17~24sakPa q= 取18kPa粉质粘⼟层2：0.60LI= ，24~31sakPa q= 取28kPa28800.340.3(189281)307.2p ippasia Ra kPaqq lA µ=+=?++?=∑3）、根据静载荷试验数据计算：根据静载荷单桩承载⼒试验Q s -曲线，按明显拐点法得单桩极限承载⼒550ukN Q=单桩承载⼒标准值：55027522uk kN QR === 根据以上各种条件下的计算结果，取单桩竖向承载⼒标准值275akN R单桩竖向承载⼒设计值1.2 1.2275330k kN R R ==?=4）、确定桩数和桩的布置：1°、初步假定承台的尺⼨为 223m ? 上部结构传来垂直荷载： 3200V kN = 承台和⼟⾃重： 2(23)20240G kN == 32002401.1 1.111.5330F G n R ++=?=?= 取 12n =根桩距：()()3~43~40.30.9~1.2S d m ==?= 取 1.0S m =2°、承台平⾯尺⼨及柱排列如下图：桩平⾯布置图1：100桩⽴⾯图（四）：单桩受⼒验算： 1、单桩所受平均⼒：3200 2.6 3.6220297.912F G N kPa R n ++===<2、单桩所受最⼤及最⼩⼒：()()max max min2240050 1.5 1.5297.960.5 1.5iF G nMx Nx+??+=±=±=??∑3、单桩⽔平承载⼒计算： 150 4.212i H kPa n H === ， 3200266.712i V == 4.211266.763.512H V ==<即 i V 与i H 合⼒与i V 的夹⾓⼩于5o∴单桩⽔平承载⼒满⾜要求，不需要进⼀步的验算。
桩基计算书
独立桩承台设计(J2a-5)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料1.1 已知条件承台参数(2 桩承台第 1 种)承台底标高: -1.200(m)承台的混凝土强度等级: C30承台钢筋级别: HRB400配筋计算a s: 150(mm)承台尺寸参数e11(mm)875e12(mm)875A'(mm)500H(mm)1200桩参数桩基重要性系数: 1.0桩类型: 混凝土预制桩承载力性状: 端承摩擦桩桩长: 10.000(m)是否方桩: 否桩直径: 500(mm)桩的混凝土强度等级: C80单桩极限承载力标准值: 3500.000(kN)桩端阻力比: 0.400均匀分布侧阻力比: 0.400是否按复合桩基计算: 否桩基沉降计算经验系数: 1.000压缩层深度应力比: 20.00%柱参数柱宽: 500(mm)柱高: 500(mm)柱子转角: 0.000(度)柱的混凝土强度等级: C30柱上荷载设计值弯矩M x: 50.000(kN.m)弯矩M y: 50.000(kN.m)轴力N : 3500.000(kN)剪力V x: 15.000(kN)剪力V y: 15.000(kN)是否为地震荷载组合: 否基础与覆土的平均容重: 0.000(kN/m3)荷载综合分项系数: 1.201.2 计算内容(1) 桩基竖向承载力计算(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算) 2. 计算过程及计算结果2.1 桩基竖向承载力验算(1) 桩基竖向承载力特征值R计算根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3=R aQ ukK式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K ——安全系数,取K=2。
桩基础计算书
本工程中fak=1000kPa1、当d=1400D=1300时，N max ＝D 2×3.14×f a /4=1327.321775kN192.422388kN则N ＝N max -N 1=1134.899388kNQ=1327.321775kNA p ×f c ×Ψc =10991.16677kN所以Q <Ap×fc×Ψc3078.7582mm 2选用钢筋为:16φ16N＝16φ＝16As＝3216.98816 2、当d=1100D=1400时，N max ＝D 2×3.14×f a /4=1539.3791kN118.791372kN则N ＝N max -N 1=1420.587728kNQ=1539.3791kNA p ×f c ×Ψc =6785.363162kN所以Q <Ap×fc×Ψc1900.66195mm 2选用钢筋为:13φ14N＝13φ＝14As＝2001.19283 3、当d=1200D=1500时，N max ＝D 2×3.14×f a /4=1767.144375kN141.37155kN则N ＝N max -N 1=1625.772825kNQ=1767.144375kNA p ×f c ×Ψc =8075.142936kN所以Q <Ap×fc×Ψc钢筋根数 N 钢筋直径mm 面积 As=N*(Pi*φ^2/4)配筋满足要求假设每根桩长5m，那么桩身自重N1为桩基础计算书桩的承载力计算桩的承载力计算假设每根桩长5m，那么桩身自重N1为桩身强度验算桩身强度验算按构造配筋，最小配筋面积应为配筋满足要求满足规范要求钢筋直径mm 面积 As=N*(Pi*φ^2/4)满足规范要求桩的承载力计算假设每根桩长5m，那么桩身自重N1为桩身强度验算满足规范要求按构造配筋，最小配筋面积应为钢筋根数 N2261.9448mm 2选用钢筋为:15φ14N＝15φ＝14As＝2309.06865 4、当d=1500D=1900时，N max ＝D 2×3.14×f a /4=2835.284975kN220.893047kN 则N ＝N max -N 1=2614.391928kNQ=2835.284975kNA p ×f c ×Ψc =12617.41084kN所以Q <Ap×fc×Ψc3534.28875mm 2选用钢筋为:18φ16N＝18φ＝16As＝3619.11168 5、当d=1600D=2000时，N max ＝D 2×3.14×f a /4=3141.59kN251.3272kN 则N ＝N max -N 1=2890.2628kNQ=3141.59kNA p ×f c ×Ψc =14355.80966kN所以Q <Ap×fc×Ψc4021.2352mm 2选用钢筋为:21φ16N＝21φ＝16As＝4222.29696桩身强度验算面积 As=N*(Pi*φ^2/4)配筋满足要求满足规范要求按构造配筋，最小配筋面积应为钢筋根数 N 钢筋直径mm 按构造配筋，最小配筋面积应为钢筋根数 N 假设每根桩长5m，那么桩身自重N1为桩身强度验算满足规范要求按构造配筋，最小配筋面积应为钢筋直径mm 桩的承载力计算假设每根桩长5m，那么桩身自重N1为面积 As=N*(Pi*φ^2/4)桩的承载力计算配筋满足要求钢筋根数 N 钢筋直径mm 面积 As=N*(Pi*φ^2/4)配筋满足要求。
桩基础课程设计计算书
一、教学内容
《土木工程基础》第五章：桩基础的设计与计算
1.桩基础的类型与构造特点
-预制桩
-现场浇筑桩
-混合桩
2.桩基础的设计原则与要求
-桩长度的确定
-桩径的选择
-桩间距的确定
3.桩基础的计算方法
-单桩承载力计算
-桩群承载力计算
-桩基沉降计算
4.桩基础施工质量控制
-施工准备
-钻孔、灌注桩施工
-预制桩打桩施工
5.桩基础工程实例分析
-工程背景
-设计与计算方法
-施工过程及质量控制
本章节内容紧密围绕桩基础的设计与计算，结合教材内容，旨在让学生掌握桩基础的基本知识、设计原则和计算方法，提高解决实际工程问题的能力。
2、教学内容
《土木工程基础》第五章：桩基础课程设计计算书
6.桩基础设计所需参数的确定
-桩基与地基处理技术的结合
19.桩基础设计的创新思维培养
-设计方案的创新方法
-解决问题的创新策略
-跨学科合作与交流
20.课程总结与评价
-学生设计作品展示
-设计过程中的经验与教训
-教学效果反馈与改进
本部分教学内容着重于实践应用和安全质量控制，同时强调创新思维的培养。通过桩基础与其他基础形式的结合应用，拓宽学生的知识面，并结合课程总结与评价，提高教学质量和学生的学习效果。
4、教学内容
《土木工程基础》第五章：桩基础课程设计计算书
16.桩基础施工中的安全措施
-施工现场安全管理
-施工人员安全培训
-应急预案制定
17.桩基础施工中的质量控制
-施工过程中的质量检测
-桩基工程的验收标准
-质量问题处理方法
桩基计算书
桩基钢筋笼计算书一、CD段支护桩抗压桩共37根，配筋长度为11米，桩径A800。
1、主筋12C18 锚固筋长度为35d 容重2.0kg/m[(11+35d)+10d]×12×2×37/1000＝10.49t。
2、加强定位筋C16@2000 容重1.58kg/mΠD＝3.14×0.7＝2.20m加强定位筋圈数6（2.20+10d）×6×1.58×37/1000＝0.83t3、螺旋筋A8 容重0.395kg/m螺旋筋A8长度为11m，A8@20011/0.20.395×37/1000＝1.77t注：d为钢筋直径D为钢筋笼直径0.7m4、水下C30混凝土方量（11+1）×3.14×D2×37/4=223.07m3二、DE段支护桩抗压桩共42根，配筋长度为12.5米，桩径A800。
1、主筋12C18 锚固筋长度为35d 容重2.0kg/m[(12.5+35d)+10d]×12×2×42/1000＝13.42t。
2、加强定位筋C16@2000 容重1.58kg/mΠD＝3.14×0.7＝2.20m加强定位筋圈数7（2.20+10d）×7×1.58×42/1000＝1.10t3、螺旋筋A8 容重0.395kg/m螺旋筋A8长度为12.5m，A8@20012.5/0.20.395×42/1000＝2.29t注：d为钢筋直径D为钢筋笼直径0.7m4、水下C30混凝土方量（12.5+1）×3.14×D2×42/4=284.86m3三、①EF段支护桩抗压桩共46根，配筋长度为11.5米，桩径A800。
1、主筋12C18 锚固筋长度为35d 容重2.0kg/m[(11.5+35d)+10d]×12×2×46/1000＝13.59t。
桩基础设计计算书
1.确定桩的规格根据地质勘察资料，确定第4层粘土为桩端持力层。
采用钢筋混凝土预制桩，桩截面为方桩，为400mm ×400mm ，桩长为22米。
承台埋深1.5米 ，桩顶嵌入承台0.1米，则桩端进持力层2.4米。
2.确定单桩竖向承载力标准值Q 和桩基竖向承载力设计值R查表内插求值得按静力触探法确定单桩竖向极限承载力标准值：p pk i sik pk sk uk A q l q u Q Q Q +=+=∑＝4×0.4(24×2.0+14×15+32×2.4)+1600×0.4×0.4=791.68KN取=uk Q 791.68 kNQ 2uk R == 791.62＝395kN 3．确定桩数n 及其布置粗估桩数n 为n ＝F/R=3200/ 395=8.1根取桩数n ＝9根。
桩距，查表，桩距s=3.0b p =3×0.4=1.2m承台边：a=2×(0.4+1.2)=3.2承台高度h 为1.2m, 桩顶嵌入承台0.1m ，钢筋保护层取150mm ，则h 0=1.2-0.15=1.05m=105mm4.基桩承载力验算∑++=2max max iy x x M n G F N＝ 3200 3.2 3.2 1.5 20(40050 1.05)1.296 1.2 1.2+⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯ ＝ 389+62.8 ＝451.8kN < 1.2R ＝1.2×395＝474 kN 且nG F N +=＝ 389 < R ＝395(满足) 5.软弱下卧层承载力验算 由Es1/Es2=3.2/1.9=1.68.z/b=2.5/2>0.5,查表得023θ=。
下卧层顶面处附加应力：()(2tan )(2tan )k c z lb p p p b z l z θθ-=++ 23.2 3.2(342.520 1.5)(3.2230.424)⨯⨯-⨯=+⨯⨯=96.9kpa 下卧层顶面处的自重应力：20 1.518.3(10.387)363.6cz σ=⨯+⨯-⨯=kpa 下卧层承载力：363.614.1/4.5czm KN m d z σγ===+ 75 1.214.1(4.50.5)142.68az f kpa =+⨯⨯-=>96.9kpa z p =（满足） 单桩水平力：1/ 5.6k k H H n kN ==(可以)相应于荷载效应基本组合时作用于桩底的荷载设计值为： 1.35 1.3532004320K F F KN ==⨯=1.35 1.35400540.K M M KN m ==⨯=1.35 1.355067.5K H H KN ==⨯=桩顶竖向设计值：480F N n==KN ()max maxmin 2iM Hh x N N x +=±∑ ()609350254067.5 1.2 1.2480480129.38{4 1.2+⨯⨯=±=±=⨯ 6.承台计算（1） 承台冲切计算：柱对承台的冲切，按下式计算：F 1.35320004320Ii l F N =-=⨯-=∑KN 受冲切承载截面高度影响系数hp β=1冲跨比λ与系数α的计算0000.80.76( 1.0)1.05a h λ===<00.840.880.760.2β==+ ()004b c hp t o a f h ββ⨯+()40.880.40.811100 1.05=⨯⨯+⨯⨯⨯ =4851>Fl角桩向上冲切，110.560.560.5830.20.760.2x βλ===++ ()102/2hp t c a f h ββ+()20.5830.60.8/211100 1.05=⨯+⨯⨯⨯ =1347.5>Nmax=609KN(可以)（2） 承台受剪计算1/408000.93hs h β⎛⎫== ⎪⎝⎭I －I 截面：00.76x λλ==175.1+=λβ＝1.75/（0.76+1）=0.994 00h b f t hs ββ=0.93×0.994×1100×3.2×1.05=3416.6 kN >2Nmax=2×609=1218满足要求(3) 承台受弯计算按式计算x 34800.375769.5.i i M N y KN m ==⨯⨯=∑ 60769.5102714.0.90.93001050x s y M A KN m f h ⨯===⨯⨯ 选用1814，=s A 27702mm ,沿x,y 均匀布置。
(完整版)桩基础计算书
桩基础计算报告书计算人校对人：审核人：计算工具：PKPM软件开发单位：中国建筑科学研究院设计单位：灌注桩计算说明书1.支架计算组件钢结构支架要在37m/s(基本风压0.85KN/m2)的风载作用下正常使用，应使其主要构件满足强度要求、稳定性要求，即横梁、斜梁、斜撑、拉杆、立柱在风载作用下不失稳且立柱弯曲强度满足要求。
组件自重19.5kg。
支架计算最大柱底反力：Fx max=5.6KN,Fy max=0.9KN,Fz max=12.1KNFx min= -6.9KN, Fy min= -0.9KN,Fz min= -7.29KN2.灌注桩设计2.1基桩设计参数成桩工艺: 干作业钻孔桩承载力设计参数取值: 根据建筑桩基规范查表孔口标高0.00 m桩顶标高0.30 m桩身设计直径: d = 0.25m桩身长度: l = 1.60 m根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011，设计使用年限不少于50年时，灌注桩的混凝土强度不应低于C25；所以本次设计中混凝土强度选用C25。
灌注桩纵向钢筋的配置为3跟根Ф6，箍筋采用Ф4钢筋，箍筋间距选择300~400。
2.2岩土设计参数2.3设计依据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008) 以下简称桩基规范 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑结构载荷规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版） 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 2.4单桩竖向承载力估算当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式估算：式中——桩侧第i 层土的极限阻力标准值，按JGJ94-2008中表5.3.5-1取值，吐鲁番当地土质为角砾，属中密-密实状土层，查表得出干作业钻孔桩的极限侧阻力标准值为135~150；——极限端阻力标准值，按JGJ94-2008中表5.3.5-2取值，吐鲁番当地土质为角砾，属中密-密实状土层，查表得出干作业钻孔桩的极限端阻力标准值为4000~5500；μ——桩身周长； ——桩周第i 层土的厚度； ——桩端面积。
桩基计算书
独立桩承台设计(J2a-5)项目名称 构件编号 日 期 设 计 校 对 审 核 执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》 -----------------------------------------------------------------------1 设计资料 1.1 已知条件承台参数(2 桩承台第 1 种)承台底标高 : -1.200(m) 承台的混凝土强度等级 : C30 承台钢筋级别 : HRB400 配筋计算a s : 150(mm)桩参数桩基重要性系数 : 1.0桩类型 : 混凝土预制桩 承载力性状 : 端承摩擦桩 桩长 : 10.000(m) 是否方桩 : 否桩直径 : 500(mm) 桩的混凝土强度等级 : C80单桩极限承载力标准值 : 3500.000(kN) 桩端阻力比 : 0.400 均匀分布侧阻力比 : 0.400 是否按复合桩基计算 : 否 桩基沉降计算经验系数 : 1.000 压缩层深度应力比 : 20.00% 柱参数柱宽 : 500(mm) 柱高 : 500(mm) 柱子转角 : 0.000(度) 柱的混凝土强度等级 : C30 柱上荷载设计值弯矩M x : 50.000(kN.m) 弯矩M y : 50.000(kN.m) 轴力N : 3500.000(kN) 剪力V x : 15.000(kN) 剪力V y : 15.000(kN)是否为地震荷载组合 : 否基础与覆土的平均容重 : 0.000(kN/m3) 荷载综合分项系数 : 1.201.2 计算内容(1) 桩基竖向承载力计算(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)2. 计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算(1) 桩基竖向承载力特征值R 计算 5.2.2及5.2.3R a —— 单桩竖向承载力特征值； Q uk —— 单桩竖向极限承载力标准值； K —— 安全系数,取K=2。
桩基计算书
桩基计算书由于现场土层变化不均，故选用两种承载力的钻孔灌注桩进行设计。
12轴以东（不包括12轴的承台）的桩基的ZH1单桩承载力特征值为3500kN，ZH2的单桩承载力特征值为2900kN。
（1）ZH1取（ZK8~ZK9）间进行设计：嵌岩桩采用桩基规范（JGJ94-2008）5.3.9条：桩径为800mm，桩周长u=3.14x0.8=2.512m，桩面积A=3.14x0.8x0.8/4=0.5024m2桩端进入持力层2m，取端阻综合系数=1.25单桩竖向承载力标准值Quk=Qsk+Qrk=[（27.25-24.27）x82+53x2.8+140x7]x2.512+1.25x0.5024x5930 =7170kN承载力特征值Ra=Q/2=7170/2=3585kN 取3500kN桩身强度验算：（桩身混凝土强度C35）按5.8.2条：ψc*fc*Aps/1.35=0.7*16.7*502400/1.35=5873056/1.35=4350421N=4350kN＞3500kN满足要求（2）ZH2取（ZK7）进行设计：嵌岩桩采用桩基规范（JGJ94-2008）5.3.9条：桩径为800mm，桩周长u=3.14x0.8=2.512m，桩面积A=3.14x0.8x0.8/4=0.5024m2桩端进入持力层2m，取端阻综合系数=1.25单桩竖向承载力标准值Quk=Qsk+Qrk=[（27.25-24.63）x82+53x3.5+140x3.5]x2.512+1.25x0.5024x5930 =5960kN承载力特征值Ra=Q/2=5960/2=2980kN 取2900kN桩身强度验算：（桩身混凝土强度C35）按5.8.2条：ψc*fc*Aps/1.35=0.7*16.7*502400/1.35=5873056/1.35=4350421N=4350kN＞2900kN满足要求。
桩基计算书
扶沟县行政新区绿化景观及人工河、桥涵设计项目洧水路3号桥桥墩、台桩长计算书目录扶沟县行政新区绿化景观及人工河、桥涵设计项目洧水路3号桥 (1)一、概述 (3)二、桩长计算 (4)一、概述1地形、地貌该场地地貌类型属于黄淮河冲洪积平原，拟建桥梁、涵洞与拟建人工河均为直角，拟建人工河宽20.0 ~ 30.0米。
钻孔孔口标高在55.31~56.78米之间。
2地层分布及特征依据野外钻孔描述、标准贯入试验及室内土工试验指标分析，在勘探深度内，该场地地基土共分5层：第1层填土（Q4ml）：浅褐色，褐黄色，稍密，稍湿，主要成分为粘性土，局部含砖渣。
为修路堆填而成。
层底埋深0.80~2.80米，层厚0.80~2.80米。
第2层粉土（Q4al+pl）：浅褐色、褐黄色，中密，湿，夹粘性土薄层及团块，含铁锰氧化物，摇震反应中等。
层底埋深 3.10~4.60米，层厚 1.00~3.60米。
第3层粉质粘土（Q4al+pl）：褐黄色，饱和，可塑，含铁锰氧化物，钙质结核，土内见有锈黄色斑纹，中等干强度，中等韧性。
层底埋深7.00~10.00米，层厚3.50~5.50米。
第4层粉砂（Q4al+pl）：灰褐色、褐黄色，中密，饱和，局部为粉土，主要成分为石英、长石、云母。
层底埋深21.50~24.00米，层厚14.00~15.50米。
第5层粉质粘土（Q4al+pl）：棕褐色、褐黄色，可塑~硬塑，饱和，含铁锰结核，下部夹粉土薄层，中等干强度，中等韧性。
本层未揭穿，揭露层厚大于8.50米。
3地下水勘探期间场地地下水埋深3.50米左右，地下水标高为51.60米左右，属第四系孔隙性潜水，其地下水位的变化主要接受大气降水入渗的影响，随季节变化而变化。
根据区域地下水水质分析资料，地下水对混凝土不具腐蚀性。
4地震根据《中国地震动峰值加速度区划图》（GB18306-2001），场地地震动峰值加速度（a）=0.05g，扶沟县地震基本烈度为六度，综合区内新构造运动的特征及地震震级、强度等因素，判定该场地为稳定区域。
桩基计算书
桩基计算书根据计算后轴力资料和建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）注：桩基计算柱底内力采用标准值1．Q k≤R a2．R a=q Pa A P1q Pa—桩端岩石承载力特征值A P1—桩扩底横载面积(A P1=πD2/4)3．Q≤A P2f cΨcA P2—桩身横载面积f c—混凝土抗压强度设计值Ψc—工作条件系数，取0.654.最小配筋率≥0.2%5. 桩身混凝土等级为C25ZH-1桩基计算：1. 取最大轴力的孔桩计算： N=1600kPa q Pa=4000kPaN= Q k≤R a= q Pa A P11624≤4600×πD2/4=4000×3.14×D2/4D≥0.67m取D=0.9 m 扩底尺寸取a=0m2.桩身混凝土承载力验算:Q≤A P2f cΨc= 3.14×450×450×11.9×0.65×1/10001424≤4918(满足要求)3.最小配筋率计算:A s/πD2/4=0.2%A s=3.14×450×450×0.2%=1271mm2实配钢筋:9φ14ZH-2桩基计算：1.取最大轴力的孔桩计算： N=2742 kPa q Pa=4600kPaN= Q k≤R a= q Pa A P12742≤4600×πD2/4=4000×3.14×D2/4D≥0.87m取D=1.0 m 扩底尺寸取a=0m2.桩身混凝土承载力验算:Q≤A P2f cΨc= 3.14×500×500×11.9×0.65×1/10002742≤6071(满足要求)3.最小配筋率计算:A s/πD2/4=0.2%A s=3.14×500×500×0.2%=1570mm2实配钢筋:11φ14。
桩基计算书
桩基计算书800mm桩身强度计算：Q≤Apfc￠c≤3.14×0.8×0.8÷4×14.3×0.7 ≤5029（KN）桩身承载力特征值: 5029/1.35=3725（KN）900mm桩身强度计算：Q≤Apfc￠c≤3.14×0.9×0.9÷4×14.3×0.7 ≤6365（KN）桩身承载力特征值: 6365/1.35=4714（KN）1000mm桩身强度计算：Q≤Apfc￠c≤3.14×1.0×1.0÷4×14.3×0.7 ≤7858（KN）桩身承载力特征值: 7858/1.35=5820（KN）1100mm桩身强度计算：Q≤Apfc￠c≤3.14×1.1×1.1÷4×14.3×0.7 ≤9508（KN）桩身承载力特征值: 9508/1.35=7043（KN）1200mm桩身强度计算：Q≤Apfc￠c≤3.14×1.2×1.2÷4×14.3×0.7 ≤11315（KN）桩身承载力特征值: 11315/1.35=8381（KN）1300mm桩身强度计算：Q≤Apfc￠c≤3.14×1.3×1.3÷4×14.3×0.7 ≤13280（KN）桩身承载力特征值: 13280/1.35=9837（KN）1400mm桩身强度计算：Q≤Apfc￠c≤3.14×1.4×1.4÷4×14.3×0.7 ≤15401（KN）桩身承载力特征值: 15401/1.35=11408（KN）1500mm桩身强度计算：Q≤Apfc￠c≤3.14×1.5×1.5÷4×14.3×0.7 ≤17680（KN）桩身承载力特征值: 17680/1.35=13096（KN）1600mm桩身强度计算：Q≤Apfc￠c≤3.14×1.6×1.6÷4×14.3×0.7 ≤20116（KN）桩身承载力特征值: 20116/1.35=14901（KN）1700mm桩身强度计算：Q≤Apfc￠c≤3.14×1.7×1.7÷4×14.3×0.7 ≤22709（KN）桩身承载力特征值: 22709/1.35=16821（KN）1800mm桩身强度计算：Q≤Apfc￠c≤3.14×1.8×1.8÷4×14.3×0.7 ≤25459（KN）桩身承载力特征值: 25459/1.35=18859（KN）ZH1单桩竖向承载力特征值计算如下：Ra=qpa×Ap+Up∑qsia×li=7500×3.14×0.8×0.8÷4=3768取3700（KN）ZH1单桩竖向承载力特征值计算如下：Ra=qpa×Ap+Up∑qsia×li=7500×3.14×0.9×0.9÷4=4768取4700（KN）ZH1单桩竖向承载力特征值计算如下：Ra=qpa×Ap+Up∑qsia×li=7500×3.14×1.0×1.0÷4=5887取5800（KN）ZH1单桩竖向承载力特征值计算如下：Ra=qpa×Ap+Up∑qsia×li=7500×3.14×1.1×1.1÷4=7123取7100（KN）ZH2单桩竖向承载力特征值计算如下：Ra=qpa×Ap+Up∑qsia×li=5800×3.14×1.2×1.2÷4=6556取6500（KN）ZH3单桩竖向承载力特征值计算如下：Ra=qpa×Ap+Up∑qsia×li=5800×3.14×1.3×1.3÷4=7694取7600（KN）ZH3单桩竖向承载力特征值计算如下： Ra=qpa×Ap+Up∑qsia×li=5800×3.14×1.4×1.4÷4=8923取8900（KN）ZH3单桩竖向承载力特征值计算如下：Ra=qpa×Ap+Up∑qsia×li=5800×3.14×1.5×1.5÷4=10244取10200（KN）ZH3单桩竖向承载力特征值计算如下：Ra=qpa×Ap+Up∑qsia×li=5800×3.14×1.6×1.6÷4=11655取11600（KN）ZH3单桩竖向承载力特征值计算如下：Ra=qpa×Ap+Up∑qsia×li=5800×3.14×1.7×1.7÷4=13158取13100（KN）ZH3单桩竖向承载力特征值计算如下：Ra=qpa×Ap+Up∑qsia×li=5800×3.14×1.8×1.8÷4=14751取14700（KN）ZH3单桩竖向承载力特征值计算如下： Ra=qpa×Ap+Up∑qsia×li=5800×3.14×1.9×1.9÷4=16436取16400（KN）ZH3单桩竖向承载力特征值计算如下： Ra=qpa×Ap+Up∑qsia×li=5800×3.14×2.0×2.0÷4=18212取18200（KN）。
桩基计算书模板
WKZ-6基础设计等级乙级,桩基安全等级为一级;微风化泥岩承载力特征值: fak=2400KPa纵筋：HRB335级钢筋；箍筋：螺旋箍ø8@200；计算如下：1：桩基的竖向承载力验算：轴力：N标=2516KN根据《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2006之8.3.7条公式：Ra=R sa+R paR sa=0(土总极限侧阻力未作考虑)R pa=βf a A p假设桩嵌岩深度1.2米，截面尺寸如下图：底面积：Ap=3.14X0.75X0.75=1.766米2根据规范8.3.10条：øp=1, øc=1根据规范4.2.4条：Fa=fak=2400KPaRa=R sa+R pa= øp øc f a A p=1X1X2400X1.766=4238.4(Kpa)根据《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2006之8.3.7条公式：γ0N≤RaRa＞N标,故竖向承载力满足要求。
2：桩身承载力验算：荷载基本组合:轴力：N基=1.35x恒+0.7X1.4x活=3117.2KN桩混凝土：C30，fc=14.3N/mm2；纵筋为HRB335:fy=300N/mm2箍筋为HPB235:fy=210N/ mm2根据《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2006之8.3.4条公式：γ0N≤ψc f c A对非挤土灌注桩ψc=0.9折减后的混凝土强度：F c=ψc f c=0.9X14.3=12.87(N/mm2 )F c.A>γ0 N基根据《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2006之8.3.13条公式：桩身按构造0.20%配筋。
桩基手算计算书
土层号
土层名
fs(Kpa)
fp(Kpa)
①1
填土
②1
粘土
15
②2
粘土
15
③
粉质粘土
15
③
粉质粘土(桩顶以下）
15
③
粉质粘土(6米以下）
20
④1
粘土（6米以上）
15
④1
粘土
50
④2
粉质粘土
45
⑤1
粉质粘土
40
1200
⑤2
砂质粉土
50
2500
⑥
粘土(桩尖以上）
70
2000
⑥
0
0
-0.19
0
0
0
0
0
0.05
0
0
-0.19
0
0
0
0
2.5
-2.45
37.5
2.3
-2.49
34.5
2.5
-2.5
37.5
1.1
-3.55
55
2
-4.49
100
2
-4.5
100
7.9
-11.45
355.5
7
-11.49
315
6
-10.5
270
4.8
-16.25
192
5
-16.49
200
6.2
-16.7
粘土
70
2000
⑦1
砂质粉土
85
5000
±0.000相当于黄海高程6.100，PHC AB500 100 20预制管庄，桩尖持力层为6层，桩长25米。
桩基计算书
2.嵌岩桩单桩竖向极限承载力标准值计算：Q uk = Q sk +Q rkQsk = 0(桩周围土层松散，偏于安全不考虑土的总极限侧阻力) Q rk =ζr f rk A p3.单桩承载力特征值Ra=Quk/K, K=24.主要参数硬大于30MP 软小于15MP ######ZH-2ZH-3ZH-4ZH-5ZH-6ZH-7混凝土抗压强度设计值(kPa)143001430014300143001430014300桩直径 d (mm)12001300140015001600900椭圆桩桩直段 L (mm)000002250桩周长 u (m)3.774.08 4.40 4.715.037.33桩身截面积 Aps (m)1.13 1.33 1.54 1.772.01 2.66饱和单轴抗压强度标准值 frk (kPa)508050805080508050805080扩底A (mm)450500550600650250桩嵌岩段直径D(d+2A)(mm)210023002500270029001400扩底后面积 Ap(m2) 3.46 4.15 4.91 5.73 6.61 4.69桩顶荷载标准值 Nk (kN)100001200014000160001800013500桩顶荷载设计值 N (kN)130001560018200208002340017550单桩竖向极限承载力标准值 Qrk =ζrfrkAp (kN)(国标5.3.9)200582406128427331583825227157ζr=0.8*1.2(嵌0.5倍桩径) ζr=0.95*1.2(嵌1.0倍桩径)1.人工挖孔桩基础，选用中风化泥岩作为持力层，其天然单轴抗压强度标准值frk=9.6Mpa 。
根据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)第5.3.9条公式ζr=0.65*1.2(嵌0.5倍桩径) ζr=1.04*1.2(嵌4.0倍桩径)桩嵌岩段侧阻端阻综合系数：ζr=0.45*1.2(端承桩)单桩承载力特征值 Ra=Quk/K (kN)(国标5.2.2)100291203114214165791912613579荷载控制地基承载力验算 Nk/Ra 1.00 1.000.980.970.940.99桩身承载力验算 N/(0.9fcAps)(国标5.8.2-2)0.890.910.920.910.900.51纵筋根数202420242236纵筋直径 (mm)121214141614纵筋间距 (mm)174158205184215195纵筋配筋率 (%)0.200.200.200.210.220.21。
桩基础计算书
目录一．作用效应组合 (2)（一）、恒载计算 (2)（二）、活载反力计算 (3)（三）、人群荷载 (3)（四）、汽车制动力计算 (4)（五）、支座摩阻力 (4)（六）、荷载组合计算 (4)二.确定桩长 (6)三.桩基强度验算 (7)（一）、桩的内力计算 (7)（二）桩身材料截面强度验算 (11)四．桩顶纵向水平位移验算 (13)五．横系梁设计 (14)六．桩柱配筋 (14)七．裂缝宽度验算 (14)桥墩桩基础设计计算书一． 作用效应组合（一）恒载计算1、盖梁自重 )1(G =25⨯0.5⨯0.33⨯1.4=5.775 KN)2(G =（0.9+1.5）⨯2.075/2⨯25⨯1.4=87.15 KN)3(G =（0.25+1.2+5.8+1.2+5.8+1.2+0.25）⨯25⨯1.5⨯1.4=824.25KN )4(G =0.33⨯0.5⨯25⨯1.4=5.775 KN)5(G =（0.9+1.5）⨯2.065/2⨯25⨯1.4=86.73 KN1G =)1(G +)2(G +)3(G +)4(G +)5(G =1009.68 KN2、桥墩自重：2G =)]633.6738.6843.6(412.1[252++⨯⨯⨯⨯π=KN 54.5713.系梁自重：3G =253145.128.01)215.08.5(252⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯-⨯π=KN 54.3524.上部恒载：各梁恒载反力表 表一边梁自重：)1(G =2⨯12.54⨯19.94=500.10KN 中辆自重：)2(G =10.28⨯19.94⨯15=3074.75KN 一孔上部铺装自重：)3(G =3.5⨯19.94⨯17.5=1221.33KN 一孔上部恒载：4G =)1(G +)2(G +)3(G =4796.18KN 综上可得恒载为：G=1G +2G +3G +4G =6729.94KN（二）支座活载反力计算 1. 汽车荷载（1）一跨活载反力查规范三车道横向折减系数取0.78，根据规范的跨径在五米和五十米之内均布荷载标准值应该采用直线内插法180360180--x 4515= 解得x ＝237.84 故P Ｋ＝237.84KN在桥跨上的车道荷载布置如图排列，均布荷载q k =10.5KN/m 满跨布置，集中荷载P Ｋ＝237.84KN 布置在最大影响线峰值处，反力影响线的纵距分别为： h 1=1.0, h 2=0.0hh 1支座反力： KN l q P N k k 61.79578.03)2205.1084.237(78.03)2(6=⨯⨯⨯+=⨯⨯⨯+= 支座反力作用点离基底形心轴的距离：e a =(20-19.46)/2=0.27m由1N 引起的弯矩：KN M 81.21427.061.7951=⨯=（1） 两跨活载反力 支座反力： KN lq P N k k 68.103478.03)46.195.1084.237(78.03)22(2=⨯⨯⨯+=⨯⨯⨯⨯+= 由2N 产生的弯矩：m KN M .36.27927.068.10342=⨯= 2.行人荷载布置在5.5米人行道上，产生竖直方向力。
桩基础计算书1
一、桩基础计算。
1、本工程基础持力层为：中风化灰岩，岩石饱和抗压强度标准值为31.6Mpa。
2、基础形式：机械钻孔桩，基础梁抬墙。
3、桩基础计算：桩基采用材料为：C25混凝土；ZJ1-800桩基计算：桩径800mm，嵌岩深度为800mm。
桩承载力的计算：Q uk=Q sk+Q rkQ sk=u∑q sik l i=0KN（本设计不考虑侧向摩阻力，设计偏于安全）Q rk=ζr f rk A p=0.81×31600×∏×0.8×0.8/4=12865KN（桩基规范5.3.9-3）Q =Q uk/2=6432KN桩身承载力R=ψc fcAps=0.7×11.9×∏×0.8×0.8×1000/4=4187KN （桩基规范5.8.2-2）取桩承载力为：4187KN>N=2275 KN（墙柱底最大轴力）1.学习与研究教育学的意义：A．教育学的理论与实践意义B．教育决策与教育改革需要教育理论的指导C．学习教育学是成为合格教诗的必要前提D．学习教育学有助于成为好家长2.学校产生于奴隶制社会。
3.现代教育的基本特征：A. 生产性 B. 普及性 C. 教育形式与手段的多样性 D. 科学性4.影响人的发展的因素：5.教育方针：是一个国家在一定时期教育发展和人才培养的行动指针。
6.教育方针的核心：教育目的。
7.素质教育：73 96-97 2418.坚持人的全面发展：A．德育：首要位置B．智育：核心地位C．体育D．美育9.学制：（学校教育制度），指一个国家各级各类学校的体系及其规则系统10.我国学校教育从类型上分为：普通教育、职业教育11.中国学校教育制度的改革趋势：A．学校教育与社会教育的联系更为密切B．学制的弹性化、开放性的特征日趋明显C．高等教育的大众化、普及化D．普通教育和职业教育一体化趋势日益增强E．现代学制逐渐向终身化方向发展12.《教育规划纲要》（2010年）：A. 进一步强调了素质教育的战略意义，B. 指出“坚持以人为本、全面实施素质教育是教育改革发展的战略主题，是贯彻党的教育方针的时代要求，其核心是解决好培养什么人、怎样培养人的重大问题”，C. 并为此提出了坚持德育为先、坚持能力为重和坚持全面发展的基本策略。
完整版)桩基础设计计算书
完整版)桩基础设计计算书设计任务书设计要求：1.确定桩基持力层、桩型、桩长；2.确定单桩承载力；3.确定桩数布置及承台设计；4.进行复合桩基荷载验算；5.进行桩身和承台设计；6.进行沉降计算；7.确定构造要求及施工要求。
设计资料：场地土层自上而下划分为5层，勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m，建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载，承台底面埋深为2.1m。
桩基持力层、桩型、桩长的确定：根据场地的土层特征和勘查数据，确定了桩基持力层、桩型和桩长。
单桩承载力确定：通过计算，确定了单桩竖向承载力。
桩数布置及承台设计：根据单桩承载力和建筑荷载，确定了桩数布置和承台设计方案。
复合桩基荷载验算：进行了复合桩基荷载验算，确保了基础的稳定性和安全性。
桩身和承台设计：根据桩基的荷载情况，进行了桩身和承台的设计。
沉降计算：进行了沉降计算，确保了基础的稳定性和安全性。
构造要求及施工要求：确定了基础的构造要求和施工要求，确保施工的质量和安全。
预制桩的施工、混凝土预制桩的接桩、凝土预制桩的沉桩、预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施：详细介绍了预制桩的施工、混凝土预制桩的接桩、凝土预制桩的沉桩、预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施。
结论与建议：总结了本次基础设计的主要内容，并提出了建议。
参考文献：列出了本次设计中所使用的参考文献。
根据设计任务书提供的资料，分析表明在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，因此考虑采用桩基础。
经过地基勘查，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。
同时，根据工程情况，承台埋深为2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为45㎜×45㎜，桩长为21.1m。
为了确定单桩承载力，首先需要根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。
在本工程中，采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层1.0m，镶入承台0.1m，承台底部埋深2.1m。
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桩基参数桩承载力计算单桩/基桩竖向承载力特征值计算书(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.3.5)式中： Quk──单桩竖向极限承载力标准值；Qsk──总极限侧阻力标准值；Qpk──总极限端阻力标准值；qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-1取值；li──桩周第i层土的厚度；qpk──极限端阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-2取值；Ap──桩端面积；u──桩身周长。
(5.2.2)式中： Quk──单桩竖向极限承载力标准值；K──安全系数，取K=2；Ra──单桩竖向极限承载力特征值。
(三)、计算过程：1、桩身周长=(0.500+0.500)×2=2.000 m2、桩端面积=0.500×0.500=0.250 m23、总极限侧阻力标准值=(30.300×1.300+30.600×2.600+30.900×2.100)×2.000=367.680 KN—桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；qsik—桩周第i层土的厚度。
li4、总极限端阻力标准值=1.000×2000.900×0.250=500.225 KN—桩端土的极限端阻力标准值；qpk—端阻发挥系数。
αp5、单桩竖向极限承载力标准值=367.680+500.225=867.905 KN6、单桩竖向极限承载力特征值=867.905÷2=433.952 KNK为安全系数,取K=2。
(四)、计算示意图：桩承载力验算桩基承载力验算计算书(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.2.1-1)式中： Nk──荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力；R──基桩或复合基桩竖向承载力特征值。
(5.2.1-2)式中： Nkmax──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力；R──基桩或复合基桩竖向承载力特征值。
(5.2.5-1)式中： Ra──单桩竖向极限承载力特征值；ηc──承台效应系数，可按表 5.2.5 取值；fak──承台下 1/2 承台宽度且不超过 5m 深度范围内各层土的地基承载力特征值按厚度加权的平均值；Ac──计算基桩所对应的承台底净面积；R──基桩或复合基桩竖向承载力特征值。
(5.2.5-3)式中： A──为承台计算域面积；Aps──为桩身截面面积；n──总桩数；Ac──计算基桩所对应的承台底净面积。
(三)、计算过程：1、桩身周长=(0.500+0.500)×2=2.000 m2、桩端面积=0.500×0.500=0.250 m23、总极限侧阻力标准值=(30.300×1.300+30.600×2.600+30.900×2.100)×2.000=367.680 KN—桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；qsik—桩周第i层土的厚度。
li4、总极限端阻力标准值=1.000×2000.900×0.250=500.225 KN—桩端土的极限端阻力标准值；qpk—端阻发挥系数。
αp5、单桩竖向极限承载力标准值=367.680+500.225=867.905 KN6、单桩竖向极限承载力特征值=867.905÷2=433.952 KNK为安全系数,取K=2。
7、基桩竖向承载力特征值：=(25.000-4×0.250)÷4=6.000 22=433.952+1.000×210.340×6.000=1695.992 KN—承台效应系数，按规范取用；ηc—承台下1/2承台宽且不超过5m深度范围内各层土的地基承载力标准值按厚度加fak权的平均值；—计算基桩所对应的承台底净面积(m2)；Ac—计算基桩所对应的承台底净面积(m2)；ApsA—承台计算域面积(m2)；n—总桩数。
8、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力：=(2000.000+1500.000)÷4=875.000 KN—荷载效应组合下，作用于承台顶面的竖向力(KN)；Fk—桩基承台和承台上土自重标准值，对稳定的地下水位以下部分应扣除水的浮力Gk(KN)；9、承载力验算：即875.000≤1695.992,满足(四)、计算示意图：桩基沉降计算桩基沉降计算书对于桩中心距不大于6倍桩径的桩基，其最终沉降量计算可采用等效作用分层总和法。
等效作用面位于桩端平面，等效作用面距为桩承台投影面积，等效作用附加压力近似取承台底平均附加压力。
等效作用面以下的应力分布采用各向同性均质直线变形体理论。
通过桩基附加应力的计算，得到了桩基附加应力曲线，因此可以利用应力面积法求得桩基最终沉降量s。
(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.5.6)式中： s──桩基最终沉降量(mm)；s'──采用布辛奈斯克解，按实体深基础分层总和法计算出的桩基沉降量(mm)；ψ──桩基沉降计算经验系数，当无当地可靠经验时可按本规范第5.5.11条确定；ψe──桩基等效沉降系数，可按本规范第 5.5.9条确定；m──角点法计算点对应的矩形荷载分块数；p0j──第j块矩形底面在荷载效应准永久组合下的附加压力(kPa)；n──桩基沉降计算深度范围内所划分的土层数；Esi──等效作用面以下第i层土的压缩模量(MPa)，采用地基土在自重压力至自重压力加附加压力作用时的压缩模量；zij、z(i-1)j──桩端平面第 j块荷载作用面至第i层土、第i-1层土底面的距离(m)；αij、α(i-1)j──桩端平面第j块荷载计算点至第i层土、第i-1层土底面深度范围内平均附加应力系数，可按本规范附录D选用。
(5.5.8-1)式中：σz──计算深度处的附加应力；σc──计算深度处的自重应力。
(5.5.8-2)式中：σz──计算深度处的附加应力；m──角点法计算点对应的矩形荷载分块数；aj──附加应力系数；p0j──第j块矩形底面在荷载效应准永久组合下的附加压力(kPa)。
(5.5.9-1)式中： nb──矩形布桩时的短边布桩数；C0、C1、C2──根据群桩距径比sa/d、长径比l/d及基础长宽比Lc/Bc，按本规范附录E确定；ψe──桩基等效沉降系数。
(5.5.9-2)式中： nb──矩形布桩时的短边布桩数；Lc、Bc、n──分别为矩形承台的长、宽及桩总数。
(三)、计算过程：1、分层厚度,一般取0.4b或1～2m,注意地下水位及土层界面应为分层界面。
h=1.000 m2、第i 层土的应力面积σzi 为第i 层土上下界对应的桩基附加应力之和的平均值,h i 为第i 层土的厚度。
3、第i 层土的计算变形值E si 为第i 层土的压缩模量。
4、采用布辛奈斯克解，按实体深基础分层总和法计算出的桩基沉降量=140.289 mmn 为计算深度z n 范围内分层数,z n 应满足应满足下式规范规定。
计算深度为3.800m即33.035≤0.2×200.460=40.092，满足 σz 为计算深度处的附加应力。
σc 为计算深度处土的自重应力。
5、变形计算深度范围内压缩模量的当量值=2.315 Mpa6、桩基等效系数=1.500C 0、C 1、C 2根据规范取用。
n b 为矩形布桩时的短边布桩数，当不规则布桩时。
n 、B c 、L c 为矩形承台长、宽及总桩数。
7、桩基最终沉降量=1.200×1.500×140.289=252.520 mmψ为桩基沉降计算经验系数根据压缩模量当量查规范表格可得。
(四)、计算结果：桩基沉降量计算表(五)、计算示意图：承台计算承台受弯计算计算书(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.9.2-1)式中： Mx──绕X轴方向计算截面处的弯矩设计值；Ni──不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下的第i基桩或复合基桩竖向反力设计值;yi──垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离。
(5.9.2-2)式中： Mx──绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值；Ni──不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下的第i基桩或复合基桩竖向反力设计值;xi──垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离。
(三)、计算过程：1、桩基竖向反力设计值Ni为荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力；Fk为荷载效应组合下，作用于承台顶面的竖向力；M xk 、Myk为荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y主轴的力矩；sxi 、syi为第i基桩或复合基桩至y，x轴的距离。
2、计算截面弯矩设计值绕x轴方向计算截面处的弯矩设计值(KN.m)=800.000 KN.m绕y轴方向计算截面处的弯矩设计值(KN.m)=800.000 KN.mxi为垂直y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)yi为垂直x轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m) 3、承台受力钢筋面积Asx=3498.598 mm2Asy=3498.598 mm24、配筋率ρ=3498.598÷5000000.000=0.070%x因为配筋率小于最小配筋率，所以取最小配筋率重新计算钢筋面积。
=0.150%取受拉钢筋配筋率ρ=ρmin受拉钢筋面积=0.150%×5000000.000=7500.000 mm2=3498.598÷5000000.000=0.070%ρy因为配筋率小于最小配筋率，所以取最小配筋率重新计算钢筋面积。
=0.150%取受拉钢筋配筋率ρ=ρmin受拉钢筋面积=0.150%×5000000.000=7500.000 mm2(四)、计算结果：沿x方向实际配置钢筋：Φ18@150，总根数 30，实配面积 7634 mm2沿y方向实际配置钢筋：Φ18@150，总根数 30，实配面积 7634 mm2 (五)、计算示意图：承台受冲切计算计算书(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.9.7-1)式中： Fl──不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值；ft──承台混凝土抗拉强度设计值；βhp──承台受冲切承载力截面高度影响系数；β0──柱(墙)冲切系数；um──承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长；h0──承台冲切破坏锥体的有效高度。
(5.9.7-2)式中： F──不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合作用下柱(墙)底的竖向荷载设计值；ΣQi──不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下冲切破坏锥体内各基桩或复合基桩的反力设计值之和。
Fl──不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值。