钢筋混凝土牛腿计算程序修订无密码版

牛腿计算

As= As1/2=
186.82 mm2 29.41 mm2
As最小配筋(<C25)= As最小配筋(>C25)=
480 mm2 522 mm2
58.82 mm2 128.00 mm2
实配牛腿配筋: 4B
14
As= 615.75 mm2
满足要求
实配水平箍筋面积:
B 8@
100
Asv= 502.65 mm2
按《混凝土结构设计规范》规规定Asv/As1ห้องสมุดไป่ตู้2
满足要求
实配弯起箍筋面积:
2B
14
As=
按《混凝土结构设计规范》规规定Asv/As1/2
307.88 mm2 满足要求
C:
30
ft=
100 300 1.45
mm N/mm2 N/mm2
裂混缝凝控土制轴心抗拉强度标准值:
系数b
= 0.8
ftk=
2 N/mm2
牛腿宽度b= 400 mm
牛腿有效高度 ho= 600
mm
牛腿裂缝控制:
计算公式: 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
Fvk≤b(1-0.5*Fhk/Fvk)*ftk*b*ho/(0.5+a/h0) Fvk,=b(1-
基
牛腿计算书
本
作用于牛腿顶部的竖向力标准组合值: Fvk=
75.5 KN
作用于牛腿顶部的水平拉力标准组合值: Fhk=
22 KN
作用于牛腿顶部的竖向力设计值:
Fv=
90 KN
作用于牛腿顶部的水平拉力设计值:
Fh=
32 KN
选竖用向钢力筋作用点至下柱边缘的水平距离:
a=

混凝土及钢筋混凝土工程量计算规则（二）

2.带⽜腿柱 V=（H × F）+⽜腿体积 ×n=（h × F）+［(a ×b ×h1)+a × b V2 h2/2］n =h ×F+a ×b ×(h1+h2/2)n 式中：h——柱⾼（m）；F——柱截⾯积a.b——棱台上底两边边长；h1——棱台部分的⾼（m）h2——基座底部矩形部分的⾼（m）；n——⽜腿个数 3.构造柱：V=H ×(A×B+0.03×b×n) 式中：H— 构造柱⾼（m）； A.B— 构造柱截⾯的长和宽b— 构造柱与砖墙咬槎1/2宽度； n— 马⽛槎边数（三）梁 1.⼀般梁的计算公式（梁头有现浇梁垫者，其体积并⼊梁内计算） V=Lhb 式中：h— 梁⾼（m）； b— 梁宽； L— 梁长 2.异形梁（L、T、⼗字型等梁） V=LF 式中：L— 梁长； F— 异型梁截⾯积 3.圈梁圈梁体积V=圈梁长×圈梁⾼×圈梁宽 4.基础梁 V=L×基础梁断⾯积式中：V— 基础梁体积（m3）； L— 基础梁长度（m）。

（四）板 1.有梁板（肋形板、密肋板、井⼦楼板） V=V主梁+V次梁+V板式中：V——梁、板体积总和（ m3 ）V主梁——主梁体积（ m3 ）V次梁——次梁体积（ m3 ）V板——楼盖板的体积（ m3 ） 2.⽆梁板（直接⽤柱⽀撑的板） V=V板+V柱帽式中：V——⽆梁板体积总和（ m3 ）V板——楼盖板的体积（ m3 ）V板帽——柱帽体积（ m3 ） 3.平板（直接⽤墙⽀撑的板） V=V板=板全长×板宽×板厚式中：V—板体积（ m3 ）（五）墙现浇钢筋砼墙（间壁墙、电梯井壁、挡⼟墙，地下室墙） V=LHd+墙垛及突出部分体积-门窗洞⼝及0.3㎡以外孔洞体积式中: V——现浇钢筋砼墙体积（ m3 ）L——墙的长度（m）H ——墙⾼（m）d——墙厚（m)。

牛腿计算表

一、牛腿的几何尺寸与强度计算
（一）牛腿的几何尺寸的确定
牛腿高h=0.75牛腿宽b=
0.4m 0.05m 重级中、轻级
其它395.9080.70.60.650.75满足f y=310N/mm2力偶臂系数γ0=0.85f c =10
N/mm20.210.22m 混凝土的抗拉强度f t = 1.1
N/mm2满足V 与下柱边实际距离0.02m 要考虑安装误差20mm h 0=
0.7m 68.45KN
4.02KN 57.04KN 3.35KN （二）牛腿的强度计算
1、正截面强度计算（1）牛腿的裂缝控制要求
Fvs=168.14Fhs= 4.02KN 抗裂系数=252.737满足（2）纵拉钢筋As=
321.86mm2按umin配As=560mm2拉配筋d1=18mm 根数n=4受拉筋d 2=22根数n=
0实配A s=1017.9满足2、斜截面强度问题
牛腿的斜截面抗剪强度，主要应满足箍筋的具体构造要求（见下面牛腿的构造要求）。

3、牛腿的局部承压计算
7.5垫板长=0.2m 垫板宽=0.2m 局部应力= 1.42609满足
二、牛腿的构造要求
1、牛腿的一般几何尺寸和构造
要求见图1
2、牛腿内箍筋直径为6至12mm，
间距应为100至150mm，并应保
证设于上部2h0/3范围内的水平
箍筋总量不小于受拉纵筋的As
的1/2。

3、牛腿的剪跨比a/h0>=0.3时，
应设置弯筋，其面积不少于As
2/3，且不少于0.0015b*h 0,根数不少于3根,并应设于上部L/6至L/2范围内，采用变形钢筋。

牛腿设计计算表
牛腿截面条件。

大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书

大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书、基本资料牛腿尺寸见附图示。

荷载：汽车荷载：公路—I级挂梁为13M跨实心板，80cm板厚，10cm桥面铺装；桥面全宽8.0M，牛腿用C30砼，HRB335级钢筋，四氟板式橡胶支座，卩=0.05、设计计算内容牛腿截面强度验算：（一）竖截面I —I的验算1 •按偏心受拉构件验算截面强度；2•按受弯构件验算抗弯抗剪强度；（二）最弱斜截面验算（按偏心受拉截面）（三）45°斜截面验算（按轴心受拉截面）三、要求1•按计算值配置：水平、竖直、斜向钢筋，并画出配筋示意图。

2•提交详细计算书及配筋示意图，最好为打印件。

pop}I "13. 2周内完成。

50 L 700 I 50PS0图1 牛腿尺寸图（cm）牛腿设计计算书1、横向分布系数的计算可将挂梁假定为由两片相等的实心板梁组成（矩形板）1.1、杠杆原理法:汽车荷载：m oq「q )(1.7069 1.0862 0.6379 0.0172)=1.72412 21.2、用偏压法计算:抗弯惯性矩：bh3 1230.8 4.012= 0.1706666抗扭惯性矩:由％=%.8 =5可查表得：c = 0.293.I矩形-0.29 4 0.8 -0.59392计算修正系数12I ti二nl 矩形，n=2，取G=0.425E, '、a i= 2 22= 8m2121 . nl GI矩形12EP11122a i2a12=0.1611 ,2 13 0.425E0.593921 -12E 汉0.1706666 汉8 -0.5 0.1611 0.5=0.58= 0.5—0.1611 0.5=0.42da rui也A c寸r? ...--Ji0-58 cjB ,n十 _一_-・_ 一_一_-—H■―L-.-”一=——4——--1 1m cq q （0.6931 0.5938 0.5220 0.4228） = 1.11582、内力计算：2.1、恒载内力计算：恒载集度取板的一半计算行车道板（容重25kN/m2）g^ 0.8 4.0 25kN/m = 80kN/m混凝土铺装（容重24kN/m2）g p =0.07 4.0 24kN / m =6.72kN / m沥青表面处理（容重22kN/m 2）g l = 0.03 4.0 22kN / m = 2.64kN / m 一块板上的恒载集度g^g b g p g^（80 6.72 2.64） = 89.36kN /m由行车道板和铺装层产生的内力：1 1支点剪力：Q；。

牛腿配筋计算

1.1 基本资料1.1.1 工程名称：1.1.2 作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk ＝150kN作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk ＝10kN竖向力设计值Fv ＝202.5kN 水平拉力设计值Fh ＝14kN1.1.3 裂缝控制系数β = 0.65竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a = 150mm下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c = 300mm 牛腿宽度b = 400mm牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h = 450mm 牛腿的外边缘高度h1 = 200mm1.1.4 混凝土强度等级：C30 fc ＝14.33 ftk ＝2.006 ft ＝1.433N/mm1.1.5 钢筋抗拉强度设计值fy ＝300N/mm 纵筋合力点至近边距离as ＝40mm1.1.6 承受竖向力所需的纵筋最小配筋率ρmin ＝Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝Max{0.20%, 0.21%}＝0.21%1.2 计算结果1.2.1 牛腿的裂缝控制要求应按混凝土规范式10.8.1 验算：Fvk ≤ β * (1 - 0.5 * Fhk / Fvk) * ftk * b * ho / (0.5 + a / ho)牛腿斜边倾角α ＝atan[(h - h1) / c] ＝39.8°ho ＝h1 - as + c * tanα ＝200-40+300*tan39.8°＝410mm考虑安装偏差后，竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a ＝150+20 ＝170mm β * (1 - 0.5 * Fhk / Fvk) * ftk * b * ho / (0.5 + a / ho)＝0.65*(1-0.5*10/150)*2.006*400*410/(0.5+170/410)＝226010N ≥ Fvk ＝150000N，满足要求。

1.2.2 牛腿顶面受压面的面积要求在牛腿顶面的受压面上，由竖向力Fvk 所引起的局部压应力不应超过0.75fc，故受压面的最小面积Asy ＝Fvk / 0.75fc ＝13955mm （400×35）1.2.3 纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式10.8.2 计算：As ≥ Fv * a / (0.85 * fy * ho) + 1.2 * Fh / fyAs1 ＝202500*170/(0.85*300*410) ＝329mm （ρ ＝0.20% As,min ＝352mm ）As2 ＝1.2*14000/300 ＝56mmAs ＝As1 + As2 ＝352+56 ＝408mm钢筋数量不宜少于4 根，直径不宜小于12mm1.2.4 水平箍筋Asv箍筋的直径宜为6～12mm，间距宜为100～150mm，且在上部2ho/3 ＝273mm 范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一Asv ＝As1 / 2 ＝176mm1.2.5 弯起钢筋Asw当a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋，Asw ＝As1 / 2 ＝352/2 ＝176mm集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝481mm弯起钢筋宜位于牛腿上部l/6 至l/2 （80～241mm）之间的范围内。

牛腿计算

（2）牛腿外形尺寸还应满足以下要求：牛腿外边缘高度h1>h/3，且不应小于200mm。吊车梁外边缘至牛腿外缘的距离不应小于 100mm。
（3）牛腿顶面在竖向力设计值Fv作用下，局部受
压应力不应超过0.90fc，否则应采取加大受压面积，
提高混凝土强度等级或配臵钢筋网片等有效措施。
三、牛腿的配筋计算与构造
13.8
一、试验结果
钢筋混凝土牛腿的设计
剪跨比a/h0对牛腿破坏影响最大。a 、h0见下图。
随着剪跨比a/h0的不同，牛腿大致发生以下两种破坏情况：
1、剪跨比 a/h0＞0.2：
（1）在竖向荷载作用下，裂缝①最先出现在牛腿顶面与上
柱相交的部位。（2）随着荷载的增大，在加载板内侧出现裂缝② 。（3）在裂缝②的外侧，形成
As
1.65 3 a h0 f y
s d Fv f t bh0
1.2
d Fh
fy
牛腿中承受竖向力所需的水平箍筋总截面面积：
1 s d Fv f t bh0 Ash 1.65 3 a h0 f yh
βs——受力钢筋配筋量调整系数，取βs =0.6~0.4，剪跨比较大时取大值，剪跨比较小时取小值。
100mm～150mm，且在上部范围内2h0/3的水平箍
筋总截面面积不应小于承受竖向力的受拉钢筋截面
面积的1/2。
（8）剪跨比 a/h0＞0.3 时，设臵弯起钢筋。
截面面积不应少于承受竖向力的受拉钢筋截面面
积的1/2，根数不应少于2根，直径不应小于12mm。
2、剪跨比 a/h0<0.2（13.8.3 条）：（1）混凝土剪切破坏，顶部纵向受力钢筋达不到

混凝土牛腿计算

牛腿设计129.32KN54.73KN181.048KN 76.622KN0.8500mm200mm 根据公式500mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h0)600mm 初算高度=279.84mm300mm246.5mm C25fc=11.9ftk= 1.78ft= 1.27400.00228.97927560.0566选用3根直径20面积为942.4778满足!373.3333Asv ＝ As / 2 =471.2389a/ho=0.357143Asw ＝ As / 2 ＝471.2389632.4555105.4093至316.2278之间的范围内弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2需要弯起钢筋！纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*tg45=牛腿顶面受压面的面积要求横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算混凝土强度等级钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}=竖向力设计值Fv=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿宽度b= 牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk =作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk =基本的构造规定: 牛腿的端部高度，且不小于200mm牛腿底面斜角。

钢牛腿节点计算word版

钢牛腿与钢柱连接计算一、钢牛腿与GZ1连接节点计算：牛腿计算简图如附图九示：作用于牛腿上的荷载为：P=1.4X207.3KN+1.2X(77.9kg/m+43kg/m)X6=300KNF=1.4x7.65KN=10.7KN其中：207.3KN 为吊车传来的坚向荷载，77.9kg/m 为吊车梁自重，43kg/m 为吊车轨道重（下同）。

7.65KN 为吊车横向水平荷载。

则作用于牛腿根部的弯矩为：M=Pe+Fe=300x0.35m+10.71x0.6m=111.4KN ·m剪力V=P=300KN 计算时假定弯矩由牛腿翼级承担，剪力由牛腿腹板承担。

强度验算：22226/185/798476300/315/3.7425012500104.111mm N f mm N A V mm N f mm N hA M v w f =<=⨯===<=⨯⨯⨯==τσ经计算，牛腿根部满足强度要求！牛腿与钢柱连接焊缝计算：牛腿上下翼缘与柱的连接采用开坡口的全熔焊缝，可视为与钢板等强，故该处焊缝满足强度要求！牛腿腹板与柱的连接焊缝采用双面角焊缝（h f =10mm ），施焊时不采用引弧板，其计算长度为L w =500-12x2-10=466mm 则：223/200/464662107.0103007.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=⨯⨯⨯⨯==τ焊缝强度满足要求！在牛腿高度范围内柱腹板的折算应力在算主刚架时已考虑，可不需验算。

牛腿处柱腹板设置的加劲肋与柱腹板和翼缘的连接焊缝采用双面角焊缝（h f =10mm ），施焊时不采用引弧板。

焊缝的计算长度：在腹板处：Lw=500-12x2-30x2-10=406mm ；在翼缘处：Lw=125-4-30-10=81mm 。

（其中30为加劲肋切角尺寸）。

其所承担的水平力为:H=111.4/0.5=223则：223/200/204064107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=⨯⨯⨯⨯==τ!度满足柱腹板与加劲的焊缝强223/200/98814107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=⨯⨯⨯⨯==τ!度满足柱腹板与加劲的焊缝强牛腿加劲肋与牛腿腹板连接焊缝计算：牛腿加劲肋与牛腿腹板连接处采用双面角焊缝（h f =10mm ），其计算长度为：Lw=317-12x2-30x2-10=223mm223/200/362234107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=⨯⨯⨯⨯==τ 牛腿加劲肋与牛腿腹板连接焊缝满足强度要求！经计算，牛腿处连接节点安全！二、钢牛腿与GZ2连接节点计算：牛腿计算简图如附图十所示：作用于牛腿上的荷载为：P=1.4X435.1KN+1.2X(137.4kg/m+50kg/m)X6m=623KNF=1.4x17.03KN=23.8KN其中：435.1KN 为吊车传来的坚向荷载，137.4kg/m 为吊车梁自重，50kg/m 为吊车轨道重。

吊车梁牛腿计算书

吊车梁牛腿计算书一、设计资料砼：C35f c=16.7N/mm2 f ck=23.40N/mm2f t=1.57N/mm2 f tk=2.2N/mm2主筋：HRB335, f y=300N/mm2箍筋：HPB235, f y=210N/mm2弯筋：HRB335, f y=300N/mm2裂缝控制系数：β=0.65竖向力作用点至下柱边缘水平距离：a=1200+550-1600+20=170mm 下柱边缘到牛腿外边缘水平长度：C=550mm牛腿宽度b=700mm,上柱宽1200mm,下柱宽1600mm钢筋外形系数：δ=0.16牛腿至下柱交接处的垂直界面高度：h=1600mm牛腿外缘高度h1=1000mm钢筋保护层厚度a s=35mm竖向压力标准值：F vk=1450KN水平压力标准值：F hk=145KN竖向压力设计值：F v=1450×1.2=1740KN水平压力设计值：F h=145×1.2=174KN二、牛腿的计算：1.牛腿裂缝控制反算根据牛腿裂缝控制计算公式： F v k ≤β（1-0.5vkhk F F ）a5.0f 0h tkbh +β——系数，重级工作制吊车取0.6 a ——取170mm F hk ———145000Nf tk ————C35砼抗拉强度标准值取2.2Nmm 2 b ——牛腿的宽度取700mm h 0————16000-50=15950mm 代入上式得 F v k ≤0.6×（1-0.5×vkF 145000）×159501705.0159507002.2+⨯⨯F vk 2-28860394.12F v +2.1×1012≤0 F vk ≤28787445.5N=2878吨说明：上述垂直荷载标准值满足上述条件，牛腿即不开裂。

2.根据牛腿的配筋（反算）垂直荷载标准值根据力学公式： As ≥0.F h yR av f +0000r F h yr a h h f s ）（+规范取r 0=0.85， 0000r r h a h s+=1+0r h a s ≌1.2上述公式又表述为：As ≥085.0F yh v f a+1.2y f h F上式：As ——5Φ32=41×3.14×322×5=4019.2mm 2Fv ——145000Na ——a 为170mm ＜0.3h 0时取0.3h 0=4785mm f y ——Ⅱ级钢取300N/mm2h 0——15950mmF h =145000×1.2=174000N 代入上式得： 4019.2≥159503000.85F 4785V⨯⨯+1.2×300174000F V ≤2824720N=282吨根据上述计算荷载设计值小于282吨可以满足要求，按1.4 分项系数考虑标准值F VK ≤201吨即满足要求. 4、局部承压：AF VK ≤0.75f cF VK ≤0.75×2.2×500×500=412500N=412.5吨根据上述计算荷载标准值小于412吨可满足要求 5、其它构造配筋符合裂缝控制要求（上述反算是建立在F hk =145000N 基础上的）。

牛腿计算1

3T牛腿计算程式工程名称：1. 输入已知条件：输入牛腿材料Q345输入荷载N515kn输入牛腿截面BH400*360*8*10h400mmbf360mmtw8mmtf10mm 输入e400mm输入d200mm输入h1400mm输入h2200mm 2. 抗弯强度检验计算惯性矩I=(bf*h^3-(bf-tw)*(h-2*tf)^3)/12310421333.3mm^4计算抗弯截面模量W1=2*I/h1552106.7mm^3计算根部弯矩M=N*e206000000N-mm弯曲应力计算s1=M/W132.72N/mm^2s<310N/mm^2OK!2. 抗剪强度检验计算受力处截面高h3=h1+h2*d/(d+e)466.67mm计算惯性矩I1=(bf*h3^3-(bf-tw)*(h3-2*tf)^3)/12434849975.3mm^4计算静面矩S1=bf*tf*(h3-tf)/2822000.00mm^3计算最大剪应力t1=N*s1/(tw*I1)121.69N/mm^2t<180N/mm^2OK!3. 组合应力强度检验计算静面矩S2=bf*tf*(h-tf)/2702000.00mm^3腹板剪应力t2==N*s2/(tw*I)145.58N/mm^2腹板边缘弯曲应力s2=s*(h-2*tf)/h126.09N/mm^2腹板边缘折算应力s(max)=SQRT(s^2+3*t^2)281.92N/mm^2s<1.1*310=345N/mm^2OK!4. 焊缝计算假设全周角焊缝的焊脚尺寸hf=8mm 则腹板连接焊缝的有效截面面积Aww=0.7*hf*(h-2*tf-0.7*2*hf)*2=4130.56mm^2全部焊缝对X轴的截面惯性矩Ix==((2*0.7*hf+bf)*(2*0.7*hf+h)^3-(bf-tw-2*0.7*hf)*(h-2*tf-2*0.7*hf)^3)/12-(bf*h^3-(bf-tw)*(h-2*tf)^3)/12=415715502.4mm^4计算抗弯截面模量Wf1=2*Ix/h42021962.6mm^31焊接材料抗弯强度sf1M/wf1101.9N/mm^2<200.0N/mm^2OK!2腹板焊缝抗剪强度tf1=V/(2*0.7*(h-2*tf)*hf)121.0N/mm^2<200.0N/mm^2OK!焊缝边缘弯曲应力sf2=sf1*(h-2*tf-2*0.7*hf)/h93.93N/mm^2 3焊缝边缘折算应力s(max)=SQRT((sf2/Bf)^2+tf1^2)143.42N/mm^2s<200N/mm^2OK!。

牛腿计算

附件：计算书由于施工的情况比较复杂，我部采用下表两种千斤顶，以便在施工过程中，根据现场的实际情况灵活配置千斤顶。

中梁界面面积为0.48㎡，边梁截面面积为0.92㎡，每跨13m ，单片中梁重量为0.48×1×13×2.6=16.224t ，单片边梁重量为0.92×1×13×2.6=31.096t ，整垮梁重为16.224×13+31.096×2=273.104t ，安全系数取2，=⨯322104.27317.069t ，采用100t 千斤顶满足要求。

边梁采用4个千斤顶顶升，千斤顶安装及位置如图所示，每个千斤顶由一个钢牛腿支撑，则单个牛腿受力N=77.74kN 。

千斤顶及牛腿示意图螺栓验算：螺栓选用M27，查得螺栓抗剪容许应力[τ1]=80MPa,容许承压应力[1C σ]=170MPa,则每只螺栓抗剪和承压容许应力为：[1JN ]=n j 4d 2π[τ1]=1×804272⨯⨯π=45.78kN [1c N ]=d ][1cσδ∑=27×10×170=45.9kN, 故[N]min =45.78kN螺栓1距离螺栓中心最远，因此该螺栓受力最不利，那么有y 1=0.2m,2i y ∑=（0.22+0.22）=0.08m2M=Nl=77.74×0.125=9.718kN ·mN 1==∑=n1i 2i1yy M 08.02.0718.92⨯=24.295kN按1.5的安全系数，1.5N 1=24.295×1.5=36.443kN<[N]min =45.78kN。

吊车梁牛腿计算书

吊车梁牛腿计算书一、设计资料砼：C35f c=16.7N/mm2 f ck=23.40N/mm2f t=1.57N/mm2 f tk=2.2N/mm2主筋：HRB335, f y=300N/mm2箍筋：HPB235, f y=210N/mm2弯筋：HRB335, f y=300N/mm2裂缝控制系数：β=0.65竖向力作用点至下柱边缘水平距离：a=1200+550-1600+20=170mm 下柱边缘到牛腿外边缘水平长度：C=550mm牛腿宽度b=700mm,上柱宽1200mm,下柱宽1600mm钢筋外形系数：δ=0.16牛腿至下柱交接处的垂直界面高度：h=1600mm牛腿外缘高度h1=1000mm钢筋保护层厚度a s=35mm竖向压力标准值：F vk=1450KN水平压力标准值：F hk=145KN竖向压力设计值：F v=1450×1.2=1740KN水平压力设计值：F h=145×1.2=174KN二、牛腿的计算：1.牛腿裂缝控制反算根据牛腿裂缝控制计算公式： F v k ≤β（1-0.5vkhk F F ）a5.0f 0h tkbh +β——系数，重级工作制吊车取0.6 a ——取170mm F hk ———145000Nf tk ————C35砼抗拉强度标准值取2.2Nmm 2 b ——牛腿的宽度取700mm h 0————16000-50=15950mm 代入上式得 F v k ≤0.6×（1-0.5×vkF 145000）×159501705.0159507002.2+⨯⨯F vk 2-28860394.12F v +2.1×1012≤0 F vk ≤28787445.5N=2878吨说明：上述垂直荷载标准值满足上述条件，牛腿即不开裂。

2.根据牛腿的配筋（反算）垂直荷载标准值根据力学公式： As ≥0.F h yR av f +0000r F h yr a h h f s ）（+规范取r 0=0.85， 0000r r h a h s+=1+0r h a s ≌1.2上述公式又表述为：As ≥085.0F yh v f a+1.2y f h F上式：As ——5Φ32=41×3.14×322×5=4019.2mm 2Fv ——145000Na ——a 为170mm ＜0.3h 0时取0.3h 0=4785mm f y ——Ⅱ级钢取300N/mm2h 0——15950mmF h =145000×1.2=174000N 代入上式得： 4019.2≥159503000.85F 4785V⨯⨯+1.2×300174000F V ≤2824720N=282吨根据上述计算荷载设计值小于282吨可以满足要求，按1.4 分项系数考虑标准值F VK ≤201吨即满足要求. 4、局部承压：AF VK ≤0.75f cF VK ≤0.75×2.2×500×500=412500N=412.5吨根据上述计算荷载标准值小于412吨可满足要求 5、其它构造配筋符合裂缝控制要求（上述反算是建立在F hk =145000N 基础上的）。

钢筋混凝土牛腿设计计算

钢筋混凝土牛腿设计计算首先，进行荷载计算。

荷载计算是确定牛腿所受荷载大小和作用点位置的过程。

牛腿通常承担着墙体及屋面等的重力荷载，并通过基础传递到地基。

荷载计算应按照相关荷载标准进行，根据建筑结构的荷载情况，确定牛腿的设计荷载和荷载作用点位置。

接下来，进行截面计算。

截面计算是根据荷载大小和作用点位置，确定牛腿截面尺寸的过程。

根据截面力学性能，截面计算应满足强度和刚度要求。

强度要求包括抗弯、抗剪和抗压强度。

刚度要求包括挠度和变形限值。

截面计算中需要确定牛腿的宽度、高度和厚度等尺寸参数，并绘制出牛腿的截面示意图。

最后，进行钢筋计算。

钢筋计算是根据截面尺寸和荷载大小，确定牛腿所需的钢筋配筋数量和位置的过程。

钢筋计算主要包括纵向钢筋和箍筋的计算。

纵向钢筋主要用于抵抗牛腿的弯矩荷载，箍筋主要用于抵抗牛腿的剪力和抗压力等。

钢筋计算应依据相关钢筋标准和规范进行，以满足结构的强度和稳定性要求。

在钢筋混凝土牛腿的设计计算中，还需要考虑到施工工艺、整体稳定性和经济性等因素。

例如，为了保证施工质量和方便施工，可能需要采用预制构件或模板，在加固过程中可能需要考虑到整体结构的稳定性，并在设计过程中尽量控制材料和工程造价等。

因此，在钢筋混凝土牛腿的设计计算中，需要充分考虑到各种因素，并进行合理的计算和优化设计。

总而言之，钢筋混凝土牛腿的设计计算是一个综合考虑荷载计算、截面计算和钢筋计算等因素的过程。

设计计算的目标是满足牛腿的强度、刚度和稳定性要求，并在施工过程中确保施工质量和经济效益。

设计者需要根据具体情况和相关规范，进行详细的计算和分析，以保证牛腿结构的安全可靠性。

牛腿自动计算表

牛腿设计700KN26KN980KN36.4KN 0.65500mm270mm 根据公式550mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h0)800mm 初算高度=880.6652mm300mm411.15mm C30fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.43400.002145130.53611510.925选用3根直径20面积为942.4778不满足!506.6667Asv ＝ As / 2 =471.2389a/ho=0.355263Asw ＝ As / 2 ＝471.2389844.3341140.7223至422.167之间的范围内箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋需要弯起钢筋！集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}=牛腿顶面受压面的面积要求横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*tg45=混凝土强度等级钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk =竖向力设计值Fv=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=牛腿宽度b=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=基本的构造规定: 牛腿的端部高度，且不小于200mm牛腿底面斜角牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk =。

混凝土吊车梁牛腿计算

牛腿设计700KN26KN980KN36.4KN 0.8500mm270mm 根据公式550mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h0)800mm 初算高度=759.0974mm300mm411.15mm C30fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.43400.002145130.53611510.925选用3根直径20面积为942.4778不满足!506.6667Asv ＝ As / 2 =471.2389a/ho=0.355263Asw ＝ As / 2 ＝471.2389844.3341140.7223至422.167之间的范围内弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2需要弯起钢筋！纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*tg45=牛腿顶面受压面的面积要求横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算混凝土强度等级钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}=竖向力设计值Fv=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿宽度b= 牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk =作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk =基本的构造规定: 牛腿的端部高度，且不小于200mm牛腿底面斜角。

0号块牛腿计算-(牛腿)

主跨140m连续刚构施工组织设计一、工程概况（一）简介主桥上部为75+140×2+75m预应力混凝土连续刚构，一联全长430m；分离式桥面单幅宽16.65米，0.5米(防护栏)＋15.65米(行车道)＋0.5米(防护栏)。

单幅桥面总宽16.65m，梁部截面为单箱单室、变截面结构，箱底外宽8.65m；中支点处梁高8.3m，梁段及跨中梁高3.2m。

顶板厚32cm，腹板厚从55cm变化到75cm，底板厚从32cm变化至100cm。

箱梁采用三向预应力体系，梁部采用C50混凝土。

主梁采用挂蓝悬臂现浇法施工。

各单“T”除0号块外分为18对节段，其纵向分段长度为6×3m+6×3.5m+6×4m，0#块总长12m，中跨、边跨合拢段长度均为2m，边跨现浇段为4m。

悬臂现浇梁段最大重量为208吨，挂篮自重按120吨考虑。

桥面铺装层为10cm厚的沥青混凝土+8cm厚的C50混凝土。

桥面横坡为单向1.315%~3%，由箱梁顶面形成，箱梁底板横向保持水平。

特大桥主跨160m连续梁基本数据统计表表1（二）工程特点1、技术含量高，施工复杂***特大桥连续梁为单箱单室结构，采用三项预应力体系，C50混凝土，最大跨度为140m，技术含量高，施工过程控制困难。

2、施工安全要求高140m连续梁由于墩高基本均在60m以上，最高墩台高度89.8m，施工时，对于安全及安全防护要求高，时刻监督检查施工中存在的安全隐患。

二、施工计划安排（一）总体施工计划安排***特大桥75+140×2+75m连续刚构计划于2011年4月16日开始施工，到2011年11月30日结束（包括底板张拉完成）。

（二）各主要分项工程施工计划安排表表2三、总体施工方案1、施工方案概述2、施工准备3、支架布置图0#段施工支架布置示意图支架检算：(一)、设计依据1、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》2、《钢结构设计规范》3、《公路桥涵施工技术规范》4、《路桥施工计算手册》5、公路施工手册《桥涵》（二）、荷载统计1、对于双肢外侧每侧悬臂1m的施工载荷统计表1 荷载统计表序号荷载类别荷载大小备注1 钢横梁、模板等自重290KN 按实际重量计算2 新浇钢筋混凝土容重1963KN 按26 KN/m3计3 施工人员、施工料具运输、堆放荷载55KN 按2.5KPa计4 倾倒混凝土产生的冲击荷载130KN 按6.0KPa计5 振捣混凝土产生的荷载44KN 按2.0KPa计荷载计算及效应组合表2 荷载计算表序号荷载类别荷载大小分项系数γ1调整后荷载大小1 钢横梁、模板等自重290KN 1.3 377KN2 新浇钢筋砼自重1963KN 1.3 2552KN3 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载55KN 1.4 77KN2、双肢外侧每侧悬臂2.5m施工承重托架计算主纵梁跨度2.5m，上下预埋件高差按3.75m设置，斜杆长度为4.39m。

牛腿计算书

上石立交牛腿计算计算：复核：一、支座反力R g=1100kN, R P=1090KN。

二、牛腿计算宽度,牛腿上支座间距125cm，支座距梁端距离e＝40cm，支座取450×500×80mm的四氟滑板支座,其b＝50cm。

则牛腿计算宽度B=b+2e＝130cm > 125cm，故B取125cm。

构造见附图1。

附图1三、牛腿的截面内力.1．竖截面A－B：2．最不利斜截面内力A－C：tan2β=2h/3e=2×0.9/（3×0.4）＝1.5，则β＝28.155度。

3．45假设混凝土沿45度斜截面开裂，此时全部拉力由钢筋承受，则：N=R/COS45°=（1.1×1.2×1100+1.4×1.3×1090）/COS45°＝5140 KN （汽车荷载冲击系数按0.3取）。

四、各截面验算.1．竖截面A －B ：受拉区取10根32的钢筋，A s =8042mm 2,f sd =280MPa ;E S =2.0×105 MPa ，a s ＝53mm 。

受拉区取10根25的钢筋，A s =4909mm 2,f sd =280MPa ;E S =2.0×105 MPa ，a s ＝153mm 。

配4排斜筋，每排取10根25的钢筋，A sb =6158mm 2,f sd =280MPa ;E S =2.0×105 MPa ，α＝45°。

计算时只计入两排。

箍筋采用16的HRB335钢筋，A sv =1608mm 2,f sv =280MPa ;E S =2.0×105 MPa, S v ＝300mm 。

砼标号为C50砼，f cd =22.4MPa ；f td =1.83MPa ；E c =3.45×104 MPa（1）.抗弯验算：h 0=809.1 mm ,x=49.09 mm ≤ξjb h 0=0.56×809.1=453.1 mm,且X<2a s =106mm. 故按规范公式5.2.5-1计算γ0Md =1454 KN.m ≤ 公式5.2.5-1右项= 2742 KN ·m 计算通过。

盈建科钢筋混凝土框架结构牛腿建模

盈建科钢筋混凝土框架结构牛腿建模（实用版）目录1.盈建科钢筋混凝土框架结构概述2.牛腿建模的背景和意义3.盈建科钢筋混凝土框架结构牛腿建模的流程4.盈建科钢筋混凝土框架结构牛腿建模的实践应用5.盈建科钢筋混凝土框架结构牛腿建模的未来发展正文1.盈建科钢筋混凝土框架结构概述盈建科是一家专业从事建筑结构设计和施工的企业。

其主要业务是提供钢筋混凝土框架结构的设计和施工服务。

钢筋混凝土框架结构是现代建筑中常见的一种结构形式，它具有结构简单、施工方便、抗震性能好等优点。

2.牛腿建模的背景和意义在建筑设计和施工中，牛腿是一种常见的构件，主要用于支撑楼板和屋顶。

随着建筑行业的发展，对牛腿建模的需求也越来越大。

牛腿建模可以帮助建筑设计师快速、准确地完成牛腿的设计，提高设计效率和质量。

3.盈建科钢筋混凝土框架结构牛腿建模的流程盈建科钢筋混凝土框架结构牛腿建模的流程主要包括以下几个步骤：（1）需求分析：根据建筑设计需求，确定牛腿的尺寸、形状和材料等参数。

（2）模型创建：根据需求分析结果，使用专业的建模软件创建牛腿模型。

（3）模型验证：对创建的牛腿模型进行验证，确保模型的准确性和可靠性。

（4）模型应用：将创建的牛腿模型应用到建筑设计中，进行结构分析和计算。

4.盈建科钢筋混凝土框架结构牛腿建模的实践应用盈建科钢筋混凝土框架结构牛腿建模已经在多个建筑项目中得到应用，取得了良好的效果。

例如，在某住宅楼项目中，盈建科使用牛腿建模技术，不仅提高了设计效率，还提高了结构的稳定性和安全性。

5.盈建科钢筋混凝土框架结构牛腿建模的未来发展随着建筑行业的不断发展和技术的不断进步，盈建科钢筋混凝土框架结构牛腿建模将继续完善和提高。

混凝土牛腿计算

牛腿设计600KN26KN840KN36.4KN 0.65500mm270mm 根据公式550mm 850mm 初算高度=790.20480mmC30fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.43350.002145ρmax=0.006111.891236.90选用4根直径20面积为1256.64满足!543.33Asv ＝ As / 2 =628.32a/ho=0.33Asw ＝ As / 2 ＝628.32891.85148.64至445.93之间的范围内基本的构造规定: 牛腿底面斜角ａ<=45需要弯起钢筋！牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm?作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值F vk =作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值F hk =竖向力设计值F v =水平拉力设计值F h =牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*tg45=混凝土强度等级裂缝控制系数β=牛腿宽度b=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=最小配筋率ρmin=Max{0.002, 0.45ft/fy}=牛腿顶面受压面的面积要求集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2 牛腿的端部高度 h 1>=h/3，且不小于200mmFvk≤β*(1-0.5F hk /F vk )*f tk *b*h 0/(0.5+箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算mm h 825.20461.15mmρs=0.003084满足!之间的范围内钢筋！受力筋数量不宜少于4根，直径不宜小于12mm 度=h-c*tg45= 注意满足抗震9.1.23条要求！(1-0.5F hk /F vk )*f tk *b*h 0/(0.5+a/h 0)。

钢筋混凝土牛腿计算程序修订 无密码版

牛腿计算

混凝土及钢筋混凝土工程量计算规则（二）

牛腿计算表

大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书

牛腿配筋计算

牛腿计算

混凝土牛腿计算

钢牛腿节点计算word版

吊车梁牛腿计算书

牛腿计算1

牛腿计算

吊车梁牛腿计算书

钢筋混凝土牛腿设计计算

牛腿自动计算表

混凝土吊车梁牛腿计算

0号块牛腿计算-(牛腿)

牛腿计算书

盈建科钢筋混凝土框架结构牛腿建模

混凝土牛腿计算

钢筋混凝土牛腿计算程序修订无密码版