钢抱箍计算
盖梁钢抱箍计算计算书
盖梁钢抱箍计算计算书盖梁钢抱箍计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、荷载组合S1=1.2(G 1k + G 2k + G 3k )+1.4(Q 1k + Q 2k )=1.2×(1200+50+18.4)+1.4×(20+16)=1572.48kN S2=1.35(G 1k +G 2k +G3k )+0.7×1.4(Q 1k +Q 2k )=1.35×(1200+50+18.4)+0.7×1.4×(20+16)=1747.62kN 取较大值，即荷载设计值S ＝Max[S1，S2]＝Max[1572.48，1747.62]=1747.62kN二、墩柱参数示意图三、钢带验算钢抱箍形式单抱箍钢带宽度B(mm) 800 钢带厚度t(mm)12 两半抱箍接头间隙d(mm)30钢带和墩柱间的摩擦系数μ 0.3 钢带抗拉、压、弯强度设计值f (N/mm 2) 215 钢带弹性模量E(N/mm 2) 206000 螺栓个数n20 螺栓强度等级高8.8级螺栓抗拉强度设计值f t b(N/mm 2) 170 螺栓直径(mm)M22螺栓有效截面积Ae(mm 2)303.41、钢带对墩柱的压应力σ1＝S/(μπBD)=1747620/(0.3×3.14×800×1500)=1.546N/mm 2≤[σ]=14N/mm 2 满足要求。
2、钢带内应力σ2＝σ1D/(2t)=1.546×1500/(2×12)=96.625 N/mm 2≤f=215N/mm 2 满足要求。
3、钢带下料长度L(半个)ΔL=πD σ2/(2E)=3.14×1500×96.625/(2×206000)=1.105mm 钢带下料长度L(半个)＝πD/2-ΔL-d=3.14×1500/2-1.105-30=2323.895mm4、螺栓强度验算钢带所受拉力P=Btσ2=800×12×96.625=927600N=927.6kN螺栓设计拉力N t=nA e f t b=20×303.4×170=1031560N=1031.56kNN t≥P满足要求。
钢抱箍受力计算2013.11.5
钢抱箍受力计算一、钢抱箍的力学原理：利用在墩柱上的适当部位安装抱箍并使之与墩柱夹紧产生的最大静摩擦力，来克服临时设施及盖梁的重量。
二、箍身的结构形式：钢抱箍安装在墩柱上时必须与墩柱密贴，这是个基本要求。
由于墩柱截面不可能绝对圆，各墩柱的不圆度是不同的，即使同一墩柱的不同截面其不圆度也千差万别。
因此，为适应各种不圆度的墩身，抱箍的箍身宜采用不设环向加劲的柔性箍身，即用不设加筋板的钢板作箍身。
这样，在施加预拉力时，由于箍身是柔性的，容易与墩柱密贴。
三、钢抱箍的受力计算：本工程最大盖梁长25米，宽2.2米，高1.2米。
盖梁重量为Q1=95*2.5=237.5T模板、钢抱箍等临时设施重量Q2=19T则每个钢抱箍的荷载Q=（Q1+Q2）/5=（237.5+20）/5=51.3T钢抱箍与墩柱间的最大静摩擦力等于正压力与摩擦系数的乘积，即F=f×N式中F－抱箍与墩柱间的最大静摩擦力；N－抱箍与墩柱间的正压力；f－抱箍与墩柱间的静摩擦系数（此处取f=0.4）。
抱箍与墩柱间的正压力N与高强螺栓的预紧力是一对平衡力，每个M30高强螺栓的预紧力为[F]＝As×[σ]＝[σ]πd2/4＝3*3.14*3*3/4=21.2T[σ]—钢材允许应力。
对于M30高强螺栓，[σ]＝3T/cm2。
每个钢抱箍配有n=12个高强螺栓,所以抱箍与墩柱间的正压力N为N=n[F]=12*21.2=254.4T所以每个纲抱箍与墩柱间的最大静摩擦力为F=f×N=0.4*254.4=101.76T>>Q=51.3T(满足要求)北京东风世景模板有限公司。
抱箍计算
武冈至靖州（城步）高速公路土建工程第三合同段（K21+400～K32+300）中国中铁盖梁施工抱箍受力计算书中铁五局（集团）有限公司武靖高速公路第三合同段项目经理部盖梁施工抱箍受力计算书一、抱箍结构设计抱箍具体尺寸见抱箍设计图，主要包括钢带与外伸牛腿的焊接设计两方面的内容，其中牛腿为小型构件，一般不作变形计算，只作应力计算。
二、受力计算1、施工荷载1）、盖梁混凝土和钢筋笼（2**=方，平均密度吨/3m）自重为：×=（吨）2）、钢模自重为：吨3）、支垫槽钢（采用10型槽钢，理论线密度10kg/m，共17根，每根长）自重为：××17=（吨）4）、工字钢（采用40b型工字钢，理论线密度为m，共2根，每根长18m）自重为：2×18×=（吨）5）、连接工字钢的钢板（共4块，每块重79kg）自重为：4×=（吨）6）、钢模两翼护衬（单侧护衬重150kg）自重为：2×=(吨)7）、施工活荷载：10人+混凝土动载+振捣力=10×+×+=（吨）8）、总的施工荷载为：++++++=（吨）9）、考虑安全系数为，则施工总荷载为：×=（吨）10）、单个牛腿受力：÷=（吨）2、计算钢带对砼的压应力σ可由下式计算求得：钢带对立柱的压应力1μσBπD=KG1其中：μ—摩阻系数，取B—钢带宽度，B=600mmD—立柱直径，D=1800mmK—荷载安全系数，取G—作用在单个抱箍上的荷载，G=848kNσ=KG/(μBπD)=×848×1000/×600××1800)=<[]cσ则：1=，满足要求。
其中：[]c σ—砼立柱抗压强度容许值，其值不大于,立柱砼标号为30Mpa ，轴心抗压强度R a b =×30=21Mpa ， R a b =×21=3、钢带内应力2σ的合成图如下：22σ化简得：21σδ=σD/2 其中：δ—钢板厚度求得2σ=1σD/(2)δ=×1800/(2×12)=<f=215 Mpa ，满足要求。
抱箍计算书
盖梁施工抱箍受力计算书一、抱箍结构设计抱箍具体尺寸见抱箍设计图，主要包括钢带与外伸牛腿的焊接设计两方面的内容，其中牛腿为小型构件，一般不作变形计算，只作应力计算。
二、受力计算1、 施工荷载 1）、盖梁混凝土和钢筋笼（35.2方，平均密度2.5吨/3m ）自重为：2.5×35.2=88（吨）2）、钢模（每平方米100kg ）自重为：0.1×[2×15.84×0.81+2×(15.84+10.6)×0.69÷2+2×0.81×1.6+2×2.75×0.81+10.6×1.6]=6.791（吨）3）、侧模加劲型槽钢（采用10型槽钢，理论线密度为10kg/m ，共20根，每根长2m ）自重为：2×20×0.01=0.4（吨）4）、脚手架钢管（采用50钢管，线密度为37kg/m ，模板底部10根，每根长4m ；模板两侧护栏20根，每根长1.5m ；模板两侧扶手4根，每根长18m ）自重为： (10×4+20×1.5+4×18)×0.037=5.254（吨）5）、支垫槽钢（采用10型槽钢，理论线密度10kg/m ，共24根，每根长2m ）自重为： 0.01×2×24=0.48（吨）6）、工字钢（采用36B 型工字钢，理论线密度为65.6kg/m ，共4根，每根长18m ）自重为： 4×18×0.0656=4.723（吨）7）、工字钢拉杆(每根直径18mm ，共5根，每根长1.5m )自重为：5×1.5×0.00617×231810-⨯=0.015（吨）8）、连接工字钢的钢板（共8块，每块重79kg）自重为：8×0.079=0.632（吨）9）、钢模两翼护衬（单侧护衬重150kg）自重为：2×0.15=0.3(吨)10）、施工活荷载：10人+混凝土动载+振捣力=10×0.1+0.5×1.2+0.3=1.9（吨）11）、总的施工荷载为：88+6.791+0.4+5.254+0.48+4.723+0.015+0.632+0.3+1.9=108.495（吨）12）、考虑安全系数为1.2，则施工总荷载为：108.495×1.2=130.194（吨）13）、单个牛腿受力：130.194÷4=33（吨）2、计算钢带对砼的压应力σ可由下式计算求得：钢带对立柱的压应力1μσBπD=KG1其中：μ—摩阻系数，取0.35B—钢带宽度，B=600mmD—立柱直径，D=1800mmK—荷载安全系数，取1.2G—作用在单个抱箍上的荷载，G=660kNσ=KG/(μBπD)=1.2×660×1000/(0.35×300×3.14×1200)=2.002Mpa<[]cσ则：1=16.8Mpa，满足要求。
抱箍计算书
3.3.3钢抱箍及主梁、分配梁安装钢抱箍安装前要根据设计盖梁底标高、底模厚度、分配梁厚度、主梁高度准确计算出钢抱箍顶面位置，并将钢抱箍顶面位置用石笔画在立柱上。
再用起重机分片或整体吊装钢抱箍，然后将主梁（槽钢）放到钢抱箍上，并用对拉螺杆将两主梁对拉起来。
最后在主梁上摆放好分配梁。
钢抱箍、主梁、分配梁安全验算。
(1) 主梁计算①荷载计算：a) 盖梁自重荷载P1P1=γBH=26KN/m3×1.8 m×1.4m=65.6KN/m，换算到每根主梁：均布荷载q1=P1/2=32.8KN/m；b) 模板、分配横梁自重分配横梁采用[10槽钢，间距50cm，q2=0.12×2/0.5×7.5/2=0.15KN/m；模板自重q3=0.5×(2×1+1.9×1×2)/2=1.45KN/m；c) 施工荷载（人员、机具、材料、其它临时荷载）按q4=2.5KN/m均布荷载计；②荷载组合：q=q1+q2+q3+q4=32.8+0.5+1.45+2.5=37.25KN/m；③计算简图：④计算：a) 解除B点约束，代以支反力R B，用力法解得R B=q(6a2+5b2)/(4b)=463.5KN，R A=q(a+b)-R B/2=200.7KN，b) 弯矩图：c) 最大弯距：A 、B 点弯矩：M 1=-1/2×q×2.42=-2.88q=-155.1KN·m ，跨中弯矩 ：M 2=1/2×q×（32-2.42）=1.62q=87.2KN·m ，则：M max =M 1=155.1KN·m ；d) 截面抗弯模量W拟选用工字钢为主梁，允许应力[σ]=170MPa ，[σ]=M max /w ，w= M max /[σ]=155.1×103/(170×103)=0.91m 3=910cm 3，初步选用40a 工字钢W=1090cm 3>910cm 3，可满足强度要求；⑤ 挠度验算：将均布力q 由A 、B 点分成三段进行挠度叠加计算，计算结果公式如下（以竖直向上位移为正）： a) c 、d 点挠度：EIq EI l l M EI l ql l l EI ql y c 2832.3624)34(242113211231-=⋅⋅+⋅++-=， b) 跨中挠度：EIq EI ql EI l y 915.3384516M 242221-=-⋅⨯-=跨中， c) 最大挠度验算：I40a 惯性矩：I=21720cm 4=2.172×10-4m 4 ，弹性模量E=2×105MPa ，221qa 221qamm m y y 510510172.2100.21083.56915.334113max -=⨯-=⨯⨯⨯⨯⨯-==--跨中，则：4001][6005.0max =<<=l fl y ，满足挠度要求。
钢抱箍的受力计算
钢抱箍受力计算一、 荷载计算混凝土重：58.1m 3×24KN/m 3=1394.4KN;钢托架重：37.80KN+14.35KN=52.15KN （贝雷梁和工字钢）钢抱箍重:3.14×1.6×0.5×0.015×7.85×3=0.887吨，即8.87KN;模板重：97.1×0.015×6=8.793KN ；活荷载：工作人员重10人×70kg=700kg ，即7KN;总荷载：P=1394.4+52.15+8.87+8.87+7=1471.2KN 。
二、 工字钢梁受力分析工字钢横梁总计14根，单个需要承担的线荷载分为两部分：①中间2.0m 重要承担钢筋砼重量：q 1=（1394.4+8.793）/（14G 2）=50.11KN/m ；②两边各1.5m 为工人工作平台：q 2=7/3=2.33KN/m ，单个工字钢受力计算如下：6最大弯矩：Mmax=11.72KN.m最大剪力：Nmax=40.09KN.m 正应力36max 10109.14072.11--⨯⨯==W M σ=83.17MPa<a 145][MP =σ满足要求。
剪应力3116w x x 10109.91127108.8009.40t ---⨯⨯⨯⨯⨯==I VS τ=29.03MPa<a 85][MP =τ满足要求。
三、抱箍受力计算1）抱箍数目计算每个盖梁下面有三个墩柱抱箍体，单个抱箍体需要承载的重量为：‘N =1471.3KN/3=490.43KN 。
抱箍所受的竖向压力假设由M24高强螺栓抗剪产生，查《路桥施工计算手册》M24螺栓允许抗剪力计算如下：KP N L n ][⨯⨯=μ, 式中：P-高强螺栓预拉力，取224KN;u-摩擦系数，取0.4；K-安全系数，计算取1.7.n-传力摩擦面数目，取1。
求得7.52][=L N KN 。
盖梁抱箍计算书
盖梁抱箍计算书1.1抱箍材料采用两块半圆弧型钢板（板厚t=10mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高50cm，采用16个高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层0.5cm厚的橡胶皮。
1.2荷载计算每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，取28#右幅最大方量（64.5m3）的盖梁验算。
盖梁砼自重：G1=64.5×26=1677kN盖梁模板自重：G2=72KN钢管外撑自重：G3=2.77×4.65*12=0.154kN横梁工字钢：双40b，长度26米,G4=21kN施工荷载与其它荷载：G5=20kN横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=1790.15kN支座反力R A=R B=1790.15/3=596.71kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
1.3抱箍受力计算1.3.1螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=596.71kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中：P---高强螺栓的预拉力，取200kN;μ---摩擦系数，取0.35；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 200×0.35×1/1.7=41.18kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=596.71/41.18=14.5≈15个，取计算截面上的螺栓数目m=16个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/8=596.71/16=37.3KN<[NL]=41.18kN故能承担所要求的荷载。
1.3.2螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶皮，查摩擦系数表：按橡胶皮与砼之间的摩擦系数取μ=0.6，橡胶皮与钢的的摩擦系数取μ=0.6，综合摩阻系数按0.45计算。
抱箍计算书
抱箍模板计算书一、工程介绍本工程盖梁每平米重4.1吨，采用抱箍法施工。
抱箍主要受盖梁及模板自重力，与混凝土墩柱的摩擦力及表面压力。
二、计算依据钢结构设计规范（GB 50017━2003）建筑工程大模板技术规程（JGJ 74━2003）组合钢模板技术规范（GB50214-2001 ）公路桥涵施工技术规范（JTG T F50-2011）铁路桥涵施工技术规范（TB 10203-2002 ）高速铁路桥涵工程施工技术指南铁建设[2010]241号高速铁路隧道工程施工技术指南铁建设[2010]241号液压滑动模板施工技术规范（GBJ 113-1987）液压爬升模板工程技术规程（JGJ 195-2010）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）钢结构焊接规范(GB 50661-2011 )建筑施工手册三、模板结构抱箍面板采用12mm钢板，肋采用16mm钢板，高度500mm，用16根10.9级M27高强螺栓连接(一侧8根)，四、计算内容1)倾倒混凝土荷载4 KN/m2 分项系数：1.42)振捣混凝土荷载4 KN/m2 分项系数：1.43)施工人员和设备荷载2.5 KN/m2 分项系数：1.44)混凝土自重+钢筋自重+模板自重荷载分项系数：1.2（模板承重时用）Q235材料强度f=215 MPa，抗剪强度fJ=215*0.7=150 MPa 钢与混凝土摩擦系数f1=0.5 弹性模量E=2.06*105 安全系数K=2 M27螺栓抗拉力290KN 1.抱箍面板验算（两柱盖梁）盖梁总重：4.1*14*1.8=103.32 吨模板总重：10 吨施工支架：约12 吨单个抱箍承受轴向压力F*K=(1033.2+100+120+4+4+2.5) /2*2=1263.7 KN面板与混凝土的表面压力为F压=F/0..35=1263.7/0.35=3610.57 KN面板表面压强P=F压/A=3610570/（1200*3.14*500）=2 N/mm^2面板的许允应力σt=则σt =（PD/（S-1）+P）/1.7=（2*1200/（12-1）+2）/1.7=129.5<f 满足要求。
抱箍计算
（2）、抱箍法①、抱箍工艺流程抱箍设计与制作→抱箍安装→横纵梁体系安装→盖梁模板安装。
②、墩柱强度已经达到100%后开始进行抱箍施工，柱箍采用a3钢，厚度1cm，高度30cm，考虑到安装方便，圆柱分两片拼装。
每个连接处使用4根M27高强螺栓。
抱箍安装前，重新放样，检查墩柱轴线及高程。
盖梁模板采用定型钢模，模板的支撑方式为摩擦箍支撑，在墩身上设置钢箍，钢箍内侧衬橡胶垫，以有效增大墩身与抱箍间的摩擦力，并避免抱箍与墩柱间的刚性接触，损伤砼表面。
抱箍顶设置I32a型工字钢作为纵梁，纵梁顶设置横向10cm×10cm的方木，长3m，间距20cm，承托盖梁砼的自重荷载与临时施工荷载。
在立柱顶凿毛处理、测量验收合格后，开始安装模板支架。
在模板支架安装时，严格按由下而上的顺序进行，即先安放抱箍，再吊装纵梁。
以上工序经检查确认无误后，即可安装盖梁底模。
抱箍结构计算（1）盖梁砼自重：G1=17.73m3×25kN/m3=443kN（2）模板自重：G2=50kN (根据模板设计资料)（3）施工荷载与其它荷载：G3=20kN（4）盖梁两侧各设置一根I32a型工字钢作为纵梁，长9米G4=52.7×9×9.8×2/1000=9.3kN(5)横梁方木采用10cm×10cm方木，预留施工平台长度为3米。
，共布设横梁33个G5=33根×0.1m×0.1m×3m×0.75t/m3×9.8kN/t=7.3kN(6) 查《路桥施工计算手册》振捣砼产生的荷载为2KN/m2,砼浇筑产生的冲击荷载为2KN/m2。
G6=9×1.6×(2+2)=57.6kNa、荷载计算横梁上的总荷载G H=G1+G2+G3+G6=443+50+20+57.6=570.6kNq H=570.6/9=63.4kN/m横梁采用0.2m的10cm×10cm方木，则作用在单根横梁上的荷载：G H’=63.4×0.2=12.68 kN作用在横梁上的均布荷载为：q H’= G H’/l H=12.68/1.6=7.9kN/m(式中：l H为横梁受荷段长度，为1.6m)b、横梁抗弯与挠度验算方木容许顺纹弯应力［бw］=9.5Mpa,弹性模量E=8.5×103Mpa(8.5×109pa)惯性矩：I=8.333×10-6m4；抗弯模量Wx=1.667×10-4 m3按最不利情况（按照简支梁计算最大弯矩）：M max= 0.125 q H’l2=0.125×7.9×1.12=1.195kN·mσ= M max/W x=1.195/(1.667×10-4)=7.2（MPa）<[бw]=9.5MPa(满足要求)按最不利情况（按照简支梁计算最大挠度）：f max=5 q H’l4/384EI=5×7.9×1.14/384×8.5×103×8.333×10-6=2.13mm<l/400=2.75mm刚度满足要求。
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抱箍计算
赵家沟2号大桥抱箍计算
（一）抱箍承载力计算
1、荷载计算
盖梁按赵家沟2号大桥计算，尺寸为12.15X2.4X1.5米
盖梁砼土自重G1=12.15X2.4X1.5X25=1093.5KN；
钢筋重按G2=40KN计算；模板重按G3=70KN;
故盖梁总重G=G1+G2+G3=1092.3+40+70=1200KN
模板支撑、设备及振捣载荷按50KN。
2、抱箍受力计算
（1）螺栓数目计算
抱箍需承受的竖向压力N=1250kN
高强螺栓选M30，允许承载力=[NL]=Pμn/K=350X0.3X1/2=52.5KN 式中：P---高强螺栓的受剪承载力，取350kN;
μ---摩擦系数，取0.3；
n---传力接触面数目，取1；
K---安全系数，取2.0。
螺栓数目m计算：
m=N/[NL]=1250/52.5=24个，
则每条高强螺栓提供的抗剪力：
P′=N/24=1250/24=52.1KN
故抱箍每面用6条M30的螺栓能承担所要求的荷载。
（二）抱箍体的应力计算：
2、抱箍体剪应力
抱箍壁采用面板δ14mm的钢板，抱箍高度为0.5m。
则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.014×0.5=0.007(m2)
τ=（1/2RA）/（2S1）
=（1/2×1250）/（2×0.007）
=45MPa<[τ]=85MPa
按2倍安全系数满足强度要求，按三倍安全系数满足不能强度要求。
桥梁盖梁施工钢抱箍力学计算
太澳四标桥梁盖梁施工钢抱箍力学计算书太澳四标共有盖梁152座，其中主线桥盖梁108座，匝道桥44座。
主线桥盖梁长度从14.75m~29.8m不等,分别为两柱、三柱、四柱式盖梁，墩柱中心间距最大为8.5m；匝道桥盖梁长度从8.16m~15.75m 不等,分别为两柱、三柱式盖梁，墩柱中心间距最大为6.18m。
钢抱箍力学计算取两墩柱间距最大和钢抱箍承重最大处盖梁进行计算，根据分析，主线桥双柱墩盖梁为钢抱箍承重最不利截面，盖梁长度14.75m，墩柱中心间距8.5m，具体尺寸见下图：每个盖梁重量G=[（1.6×0.8+1.4×0.8）×14.75+0.3×0.575×1.6-2.275×0.8×1.4] ×26(砼密度)=861KN，盖梁支架采用抱箍法施工，其施工方法简图如下：模板采用工厂定制大块钢模板，模板力学性能在此不做验算，本验算主要为模板底方木、贝雷钢架及钢抱箍的验算。
一、方木验算查资料得各荷载的取值如下：现浇砼26KN/m3，模板0.47KN/m2，施工人员及机具荷载2.5/m2，方木6KN/m3。
钢模型板底方木采用12×12cm的方木，方木长度3m，间距30cm，方木计算采用简支梁计算模式，方木承受钢模板传递的平面压力，验算时方木承受线性荷载。
1、确定荷载（1）现浇砼自重q1= (1.6×0.8+1.4×0.8) ×0.3×26=18.72KN（2）模板重量q2=0.47×(1.6+1.6×2)×0.3=0.677KN（3）施工人员及机具荷载q3=2.5×1×0.3=0.75KNQ=∑q i=20.147KN/m q =20.147/1.2=16.79KN/m2、强度验算及挠度计算方木间距0.3m,计算跨径 1.2m, W x=bh2/6=0.000288 m3,I X=bh3/12=0.000017m4（1）正应力计算σ=Mmax/W x=0.125×16.79×1.22/0.000288=1.05×104kPa＜[σ]=1.2×104kpa（2）剪应力计算τmax=3Qmaxl/2A=3×16.79×1.2/(2×0.12×0.12)=2.1×103kPa＜[τ]（3）挠度计算f =5ql4/384EI=5×16.79×1.24/(384×0.9×107×1.7×10-5)=0.00296m＜[ f ]=l/400=0.003m 因此方木强度满足要求。
Mathcad - 抱箍计算
抱箍计算书1工程简介盖梁自重：650kN底模自重：12.3kN横梁：18.4kN施工荷载：20.2kN 总重：650kN12.3kN=⋅+20.2kN+18.4kN+700.9kN抱箍钢板厚度：t0.02m:=:=抱箍钢板高度：h0.3m:=抱箍直径：D0.8m2钢带受力及伸长量计算抱箍对柱子的侧压强：抱箍微段环向拉应力：满足！θ --------圆弧对应圆心角抱箍的环向拉力：f 环σ正h ⋅t ⋅600.773kN ⋅=:=单侧螺栓拉力为 ：钢带伸长量计算：伸长量计算：前拉杆伸长量：抱箍剪力计算：满足！3螺栓计算 拉+剪螺栓群计算书3.1基本参数螺栓选用普通螺栓，A 级或B 级(5.6级)，M24， 受剪面数目为1个， 螺栓横截面面积 = 452.389 mm2， 螺栓抗拉强度设计值 = 210 MPa ，螺栓抗剪强度设计值= 190 MPa ， 构件承压强度设计值 = 405 MPa由 GB 50017--2003 第67页 7.2.1 得：单个螺栓受剪承载力 Nvb = 85.954 kN单个螺栓受压承载力 Ncb = 194.4 kN单个螺栓受拉承载力 Ntb = 74.025 kN螺栓群受力 N = 301 kN V = 210.27 kN M = 0 kN·m3.2螺栓群形心计算螺栓个数 BoltNum = 6排列方式：对齐排列 螺栓位置： ( 0, 100) ( 60, 100)( 0, 50) ( 60, 50)( 0, 0) ( 60, 0)螺栓群形心位置 (30,50)3.3螺栓受力计算V 产生的剪力 Nv = V/BoltNum = 35.045 kNN 产生的拉力 NN = N/BoltNum = 50.167 kN假定以形心轴为转轴：M对顶部螺栓产生的拉力 Ntop = 0 kNM对底部螺栓产生的拉力 Nbottom = 0 kNM对顶部螺栓产生的拉力与N产生的拉力之和 Ntop_total = Ntop + NN = 50.167 kNM对底部螺栓产生的拉力与N产生的拉力之和 Nbottom_total = Nbottom + NN =50.167 kNNtop_total≥0 Nbottom_total≥0 表明确实以形心轴为转轴顶部螺栓受拉力最大 Nt = 50.167 kN按GB 50017--2003 第68页公式7.2.1-8sqrt( (Nv/Nvb)2 + (Nt/Ntb)2 ) = 0.791 <= 1 满足!按GB 50017--2003 第68页公式7.2.1-9Nv = 35.045 <= Ncb 满足!4焊缝计算牛腿用焊接H型钢加工，截面：250x200x6x8一个抱箍的一个牛腿上受力：工字钢顶接焊缝计算书截面：250x200x6x8，焊缝高度取 hf = 6 mm由构件材性Q235查得焊缝强度 fwf = 160 MPa受荷载 F = 210.27 kN N = 0 kN e = 120 mm由于承受静力荷载或间接动力荷载，βf = 1.22上翼缘厚 T1 = 8 mm，下翼缘厚 T2 = 8 mm上翼缘外侧焊缝有效面积 Aw11 = 798 mm2上翼缘内侧焊缝有效面积 Aw12 = 772.8 mm2下翼缘外侧焊缝有效面积 Aw21 = 798 mm2下翼缘内侧焊缝有效面积 Aw22 = 772.8 mm2腹板两侧焊缝有效面积 Aw3 = 1965.6 mm2总的焊缝有效面积 Aw = 5107.2 mm2焊缝形心至上翼缘外侧距离 y0 = 125.000 mm焊缝 Ix = 55127314.2 mm4焊缝受弯矩 M = F x e = 25.232 kN·m焊缝受剪力 V = F = 210.27 kN焊缝受轴力 N = 0 kN由剪力产生的剪应力τV = V / Aw3 = 106.975 MPa由轴力产生的正应力σN = N / Aw = 0 MPaA点：上翼缘内侧与腹板相交处由弯矩在A点产生的正应力σM_A = M/Ix x (y0-T1-hf/2) = 52.179 MPaB点：下翼缘内侧与腹板相交处由弯矩在B点产生的正应力σM_B = M/Ix x (H-T2-hf/2-y0) = 52.179 MPaA点折算应力σA = sqrt{[(σN+σM_A)/Bf]2+τV2} = 115.208 MPa <= fwf 满足 !B点折算应力σB = sqrt{[(σN+σM_B)/Bf]2+τV2} = 115.208 MPa <= fwf 满足 !结论：满足 !。
抱箍受力计算
抱箍受力计算（1）钢板与墩柱之间摩擦力计算抱箍体需承受的竖向压力G=1066kN（混凝土所产生荷载）单个抱箍体所承受竖向压力为：P=G/2=530KN，取600KN（加上盖梁模板及施工产生荷载）钢板对墩柱的压力公式为：σ1μH2πR=KPμ---摩擦系数，取0.3H---抱箍钢板宽度，取0.5mR---墩柱半径，0.9mK---荷载安全系数，根据施工经验，取2.5C30混凝土抗压容许强度为：16.8MPaσ1=2.5*600/（0.3*0.5*2*3.14*0.9）=1.769<16.8MPA，所以钢板不至于把混凝土压坏。
σ2=Rσ1/t=0.9*1.769/0.01=159.21<f=215MPa,小于钢板设计应力。
（2）螺栓数目计算抱箍所受的竖向压力由M27的高强螺栓的抗拉力产生：F=Ht*σ2=0.5*0.01*159.21*106=796.05KN取单侧螺栓为双排6个，则P=796.05/6=132.675KN查表得8.8级M27的预拉力[P]为：205KN螺栓的拉力P<[P]螺栓满足要求。
（3）求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1×L1u1=0.15钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015力臂M1=0.15×133×0.015=0.299KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10°M2=μ1×N′cos10°×L2+N′sin10°×L2[式中L2=0.011(L2为力臂)]=0.15×133×cos10°×0.011+133×sin10°×0.011 =0.470(KN〃m)M=M1+M2=0.299+0.470=0.769(KN〃m)=76.9(kg〃m)所以要求螺栓的扭紧力矩M≥77(kg〃m)（二）抱箍体的应力计算：1、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P1=12N1=12×133=1596（KN）抱箍壁采用面板δ10mm的钢板，抱箍高度为0.5m。
抱箍设计计算书
Φ1.3米抱箍设计计算书一、抱箍上作用力1、盖梁砼重：43.6×2.5×103=109×103kg ，即1090kN ，取1100KN ；2、底模、侧模及拉杆等重量：取7吨，即70KN ；3、I40b 横梁（四根）重：18.3（长）×4×73.878Kg=5407.87KG ，取54.1KN ；4、I16分配梁重：32×2.2(长)×20.5=1443.3Kg ，取14.44KN ；5、施工荷载：取50KN 。
总计：G=1100+70+54.1+14.44+50=1288.54KN 。
取1300KN二、钢带与墩柱的摩擦力计算1、钢带对墩柱的压应力1σ公式（两墩柱）KG D B =πμσ1式中：μ－摩擦系数，取0.35（〈简明施工计算手册〉P893）；B －钢带宽度，取400㎜；D －墩柱直径，取1300㎜；K －荷载安全系数，取1.2；G －传于牛腿上的上部荷载，取1300/2=650KN 。
[0σ]－砼墩柱抗压强度容许值，其值不大于0.8b a R ，C30砼，0.8b a R =0.8×21.0MPa=16.8 MPa 。
代入相关量值得：1σ=130014.343035.0106502.13⨯⨯⨯⨯⨯=1.27MPa<[0σ]=16.8 MPa 满足要求。
2、钢带内力2σ的合成图Bt d Br 22/ 0 1sin σθθσπ⎰=得 t r 12σσ=式中：t －钢带厚度，取16㎜；[σ]－Q235钢轴向应力为140MPa （《实用土木工程手册》P1972）代入相关量值，得6.511665027.112=⨯==t rσσ MPa<[σ]=140MPa 满足要求3、在2σ=51.6 MPa 下，半个钢带的伸长量为mm r E l 5.0650142.31006.26.5152=⨯⨯⨯==∆πσ 钢带加工长度（半个）L=πr －Δl=)1(2E r σπ- ,带入相关量值得：L=2040㎜两半抱箍接头间隙取20㎜，则取L=2020㎜。
钢抱箍受力计算.11.5(汇编)
钢抱箍受力计算一、钢抱箍的力学原理：利用在墩柱上的适当部位安装抱箍并使之与墩柱夹紧产生的最大静摩擦力，来克服临时设施及盖梁的重量。
二、箍身的结构形式：钢抱箍安装在墩柱上时必须与墩柱密贴，这是个基本要求。
由于墩柱截面不可能绝对圆，各墩柱的不圆度是不同的，即使同一墩柱的不同截面其不圆度也千差万别。
因此，为适应各种不圆度的墩身，抱箍的箍身宜采用不设环向加劲的柔性箍身，即用不设加筋板的钢板作箍身。
这样，在施加预拉力时，由于箍身是柔性的，容易与墩柱密贴。
三、钢抱箍的受力计算：本工程最大盖梁长25米，宽2.2米，高1.2米。
盖梁重量为Q1=95*2.5=237.5T模板、钢抱箍等临时设施重量Q2=19T则每个钢抱箍的荷载Q=（Q1+Q2）/5=（237.5+20）/5=51.3T钢抱箍与墩柱间的最大静摩擦力等于正压力与摩擦系数的乘积，即F=f×N式中F－抱箍与墩柱间的最大静摩擦力；N－抱箍与墩柱间的正压力；f－抱箍与墩柱间的静摩擦系数（此处取f=0.4）。
抱箍与墩柱间的正压力N与高强螺栓的预紧力是一对平衡力，每个M30高强螺栓的预紧力为[F]＝As×[σ]＝[σ]πd2/4＝3*3.14*3*3/4=21.2T[σ]—钢材允许应力。
对于M30高强螺栓，[σ]＝3T/cm2。
每个钢抱箍配有n=12个高强螺栓,所以抱箍与墩柱间的正压力N为N=n[F]=12*21.2=254.4T所以每个纲抱箍与墩柱间的最大静摩擦力为F=f×N=0.4*254.4=101.76T>>Q=51.3T(满足要求)北京东风世景模板有限公司。
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钢抱箍计算书
一、原理
钢抱箍的结构如图一所示，由两片近半圆弧钢板、钢耳朵和加劲钢板、对拉螺杆等组成，材料均为A3钢。
其原理是：通过对拉螺栓将钢抱箍与桩身夹紧，利用钢抱箍与管桩表面之间的摩擦力来承受施工竖向荷载(主要是钢筋混凝土自重)的作用。
二、计算书
1摩擦力计算：
单片钢抱箍的摩擦力计算
根据力的平衡原理可知：
∫π0qr dθsinθ=2N
qr ∫π0sinθdθ=2N
-qr cosθ│π0 =2N
q=N/r
∴单片钢抱箍的摩擦力F单=fqπr= f（N/r）πr= fπN
整个钢抱箍的摩擦力F=2F单=2fπN
其中：
q—钢抱箍对管桩壁的线性荷载；
r—管桩半径；
f—钢抱箍与管桩表面的摩擦系数，一般取0.3，可用摩擦角法测得；
N—螺栓内力，N = （π/4）d2×0.8×σ钢，d为螺栓直径，σ钢为螺栓允许拉应力。
2实际承载能力：
一个显而易见的结论是，在理想状态下，钢抱箍的承载能力只与摩擦系数、螺栓的大小及数量有关，而与钢抱箍和桩身表面的接触面积大小无关。
本工程用钢抱箍计算：
钢抱箍圆弧钢板宽度为500mm，两端均采用4Φ25螺栓。
摩擦力理论值F理= 2fπN
其中f = 0.3，σ钢= 1. 7×105 KN/m2(已考虑安全系数)
N=4×(π/4)×0.0242×0.8×1.7×105=246.1KN
故F理= 2×0.3×π×246.1=463.9KN
实际静载压力达到400 KN时钢抱箍尚未破坏。