自然通风塔计算 - 360文档中心

“自然通风器”的学习

自然通风器自然通风器数量的确定方法1. 通风器的数量=建筑物容量×每小时换气次数/单个通风器换气能力2. 建筑物体积=长*宽*高3. 每小换气次数: 根据建筑物使用功能,由下表(建筑类型的空气变化率建议值表)确定每小时的空气变化次数.4. 单个通风器的换气能力: 根据不同的常年风力、高度、室内温差，不同型号的自然通风器的排风性能决定。

（风量m3/h）自然通风器的优点与优势自然通风器是利用自然界空气对流原理，将任何平行方向的空气流动，加速并转变为由下而上垂直的空气流动，以提高室内通风换气效果的一种装置。

它不用电，无噪音，可长期运转，排除室内的热气、湿气和秽气。

在发达国家早已十分流行，有数十年的历史了，国内，随着钢结构建筑的大量问世，安装使用自然通风器，也日渐增多。

它具有的优势有：1、许多工业厂房，特别是彩钢板建筑，散热条件差，夏天闷热异使工作效率下，质量下降。

如装设自通风器可有效地改善室内空气品质提供舒适的工作环境，增进工作效率。

2、不少工业，因生产的特殊性质，造成厂内的空气污染，不仅环境品质低落，长此往，员工的健康必定受到伤害。

但是，装设了自然通风器，室内通风效果改善，可以有效地保护员工健康。

3许多火灾事故中，常有人被浓烟呛伤，如装设自然通风器，可讯速大量的排出浓烟，给人们更多的逃生空间，所以它也是一种安全装置。

4、地球上的资源已经极为贫乏，而环境污染又日趋严重。

如装设自然通风器，可以节约大量能源，是一种实用的环保产品。

#300mm #450mm #500mm #600mm #880mm自然通风器的原理∙空气的摩擦与连续运转。

离心作用与热压原理。

∙自然风力和室内温差造成空气压力、导致空气对流、形成室内空气交换。

∙它自身的结构设计，采用的是弧型涡轮叶片以及优异低阻轴承，便于转动。

不用电，能转是因为有涡轮。

涡轮通风器是利用自然风力推动叶片运转，因运转产生离心力诱使空气流动，由于叶片相当轻薄，即使微弱的微风也能使它转动。

建筑自然通风设计计算技术导则

建筑自然通风设计计算技术导则Guideline for designing natural ventilation前言根据贵州省住房和城乡建设厅《关于下达<贵州自然通风建筑导则>编制任务的通知》（黔建科通〔2015〕151号）的要求，编制组经广泛调查研究，认真总结实践经验，参考国内外先进标准，并在广泛征求意见的基础上，制定本导则。

本导则主要技术内容是：1.范围；2.规范性引用文件；3.术语和定义；4.计算方法；5.自然通风量常用计算方法。

本导则由贵州省住房和城乡建设厅负责管理，由东南大学负责具体技术内容的解释。

执行过程中如有意见或建议，请寄送东南大学（地址：南京市玄武区四牌楼2号东南大学动力楼401，邮政编码：210096）。

本导则主编单位：东南大学贵州中建建筑科研设计院有限公司本导则参编单位：贵州省建筑节能工程技术研究中心本导则主要起草人员：钱华高迎梅郑晓红钟安鑫潘佩瑶李新刚黄巧玲漆贵海周琦杜松李洋李金桃雷艳赖振彬王翔刘建浩李元本导则主要审查人员：向尊太陈京瑞杨立光胡俊辉董云王建国唐飞叶世碧龙君1 总则 (1)2 术语和符号 (2)2.1术语 (2)2.2 符号说明 (2)3 计算方法 (4)3.1 一般规定 (4)3.2 自然通风应用潜力 (4)3.3 自然通风原理 (6)3.4 自然通风策略 (8)3.5 自然通风的设计计算步骤 (11)4 自然通风量常用计算方法 (14)4.1 理论分析方法 (14)4.2 多区模型 (14)4.3 计算流体力学（CFD） (14)C (16)附录A：风压系数p附录B：有效热量法 (18)1.0.1为贯彻执行国家有关节约能源、保护环境的政策和法规，改善我省建筑室内环境，提高室内热舒适性，室内空气品质，降低建筑能耗，遵照现行国家有关标准，和自然通风研究现状，根据我省实际情况，制定本导则。

1.0.2本导则规定了用于计算建筑自然通风的术语和定义、编制原则、计算方法。

自然通风冷却塔出口水温的影响因素

自然通风冷却塔出口水温的影响因素冷却塔出口水温的影响因素（１）当保持干湿球温度、大气压力、断面风速以及蒸汽负荷的值不变时，随着循环水量增加，冷却塔进口水温逐渐下降，出口水温逐渐升高，两者的差值逐渐减小，循环水量的变化对出口水温的影响较小，而对进口水温的影响较大．（２）当保持冷却塔进口和出口水温差、干湿球温度、大气压力和循环水量以及蒸汽负荷的值不变时，随着断面风速的增大，冷却塔进口水温和出口水温均降低，但两者的差值保持恒定．（３）当保持干湿球温度、大气压力和循环水量以及断面风速的值不变时，随着凝汽器蒸汽负荷的增加，冷却塔进口水温和出口水温均会上升，且两者的差值逐渐扩大，但凝汽器蒸汽负荷的变化对出口水温的影响较小，而对进口水温的影响较大．（４）当保持冷却塔进口和出口水温差、干球温度、大气压力和循环水量、断面风速以及蒸汽负荷的值不变时，随着空气相对湿度的减小，进口水温和出口水温均会降低，但两者的差值保持不变．空气相对湿度的减小有利于降低冷却塔的出口水温．前言近年来，随着煤价不断上涨，电力生产行业的竞争越来越激烈，作为电厂热力循环重要冷端设备的冷却塔也越来越受到关注，因为冷却塔冷却性能的好坏很大程度上影响到机组的经济性以及运行的稳定和安全性．由于各种原因，人们在很长一段时间里缺乏对冷却塔节能潜力的认识，甚至忽略对冷却塔的监督和维护，导致其冷却能力下降．冷却塔出口水温的降低与电厂热效率的提高成正比．对于３００ＭＷ机组，冷却塔出口水温每下降１Ｋ，凝汽器真空可提高约４００～５００Ｐａ，机组热效率可提高０．２％～０．３％，标准煤耗可降低１．０～１．５９ｇ／（ｋＷ·ｈ）．因此，对影响冷却塔出口水温的各种因素及其变化规律进行研究能够及时监控和优化分析冷却水系统，可以实时对冷却塔的运行工况和性能进行评价，为冷却塔的实时运行、状态检修以及改造提供理论依据．１基于焓差法的冷却塔热力计算模型１．１麦克尔焓差法的基本原理冷却塔内热水与空气之间既有质量传递又有热量传递．德国的麦克尔引入刘易斯数，把传质与传热统一为焓变，建立了麦克尔焓差方程式，并在此基础上建立了冷却塔热力计算的基本方程：式中：βｘｖ为容积散质系数，ｋｇ／（ｍ３·ｓ）；Ｖ为淋水填料体积，ｍ３；Ｑ为冷却水流量，ｋｇ／ｓ；ｃｗ为水的比热容，ｋＪ／（ｋｇ·Ｋ）；ｔ１、ｔ２分别为冷却塔进、出口水温，℃；ｈ″ｔ为水温ｔ时的饱和空气比焓，ｋＪ／ｋｇ；ｈθ为空气比焓，ｋＪ／ｋｇ；ｄｔ为进、出该微元填料水的温差．引入蒸发水量系数Ｋ来表示蒸发水量带走的热量，经推导，可得：式中：ΔＱ为蒸发散热量；ｒｗ为塔内水的平均汽化潜热，ｋＪ／ｋｇ．由于ｒｗ变化不大，一般在计算中采用出口水温ｔ２时的汽化潜热．式（１）左边为冷却塔的特性数，即淋水填料的散热特性，用Ω表示，它表征了在一定淋水填料以及塔型下冷却塔所具有的冷却能力，与填料的特性、构造、几何尺寸以及冷却水流量有关，一般由填料厂家直接给出淋水填料的散热特性：式中：Ａ、ｎ分别为常数；λ为气水比．式中：ｖｉｎ为冷却塔进口风速，ｍ／ｓ；Ｆｍ为淋水平均面积，ｍ２；ρ１为进口空气密度，ｋｇ／ｍ３；Ｇ为冷却塔进口空气体积流量，ｍ３／ｓ；Ｑ为冷却水流量，ｋｇ／ｓ．式（１）右边为冷却塔的冷却数，用Ｎ表示，它与气象条件有关，而与冷却塔的构造无关，一般采用辛普森近似积分法进行计算：式中：分别为出口水温ｔ２、平均水温ｔｍ和进口水温ｔ１时的饱和空气焓，ｋＪ／ｋｇ；ｈ１、ｈｍ、ｈ２分别为冷却塔进口空气、平均状态空气和冷却塔出口空气的比焓，ｋＪ／ｋｇ；Δｔ为水温差，Ｋ．湿空气的焓可由下式计算：式中：ｔ为湿空气的温度，℃；ｐｔ为湿空气温度所对应的饱和蒸汽压力，ｋＰａ；Φ为相对湿度；ｐ为大气压力，ｋＰａ．１．２冷却塔的通风量计算进入自然通风逆流式冷却塔空气的密度ρ１比较大，由于吸收了冷却水的热量而密度变小，空气变轻，塔内产生向上运动的抽力，使空气连续不断地进入塔内．进入塔内的空气流动过程中所产生的阻力与由密度差产生的抽力相等，使进口流量保持恒定，其基本方程为抽力方程阻力方程式中：ｖｍ为塔内淋水填料处平均风速，ｍ／ｓ；Ｈｅ为冷却塔有效高度，即从填料中部到塔顶部的距离，ｍ；ξ为塔的总阻力系数，由进风口阻力系数、进风口至淋水填料下部空气分配区阻力系数、配水系统阻力系数、除水器阻力系数以及冷却塔出口阻力系数等５部分组成；ρｍ为塔内空气的平均密度，ｍ３／ｋｇ．通风量是根据冷却塔的抽力和阻力相等的原则确定的，即：由式（９）可得塔内平均风速由此可得进口风量式中：Ｄ为填料１／２高度处的直径，ｍ．塔内的风速一般取０．６～１．５ｍ／ｓ．从式（１１）可以看出，进口风量与Ｄ２成正比，且与槡Ｈｅ也成正比．１．３冷却塔总阻力系数的计算传统的冷却塔一维计算方法是将冷却塔作为一个整体考虑，其总阻力系数计算公式为：式中：ξ为总的阻力系数；Ｄ１为进风口高度范围内塔的平均直径，ｍ；ｈ为进风口高度，ｍ；ξｆ为淋水装置阻力系数；Ｆｆ为淋水面积，ｍ２；Ｆｏ为冷却塔出口面积，ｍ２．１．４冷却塔出口水温的迭代求解将式（３）和式（５）代入式（１），可得：满足式（１３）的ｔ２值即为冷却塔的出口水温．式（１３）是一个非线性方程式，大多采用计算机求解．首先假设冷却塔出口水温ｔ２，然后根据式（５）和式（３）分别计算出Ｎ和Ω，如果满足条件｜Ｎ－Ω｜≤０．０１，那么所求得的ｔ２即为冷却塔出口水温的计算值．否则，改变ｔ２的值，继续迭代，直至满足上述条件．２研究方法在火力发电厂中，凝汽器和冷却塔都属于冷端系统（见图１），两者之间的关系非常紧密．因此，在考虑冷却塔出口水温的影响因素时，不能仅仅考虑冷却塔一侧，而应当从凝汽器和冷却塔相互影响的方面进行研究．从图１可以看出：在不考虑补水量的条件下，冷却塔内的冷却水量就是凝汽器中的冷却水量，所以凝汽器的出口和进口水温分别是冷却塔的进口和出口水温，冷却塔中冷却水的温降就是冷却水在凝汽器中的温升．２．１凝汽器的冷却水温差如果不考虑循环补水，冷却水在凝汽器中的温升就是冷却水温差．因此，在稳定工况下，凝汽器冷却水温差与冷却塔的参数和性能无关．根据式（１３）可知，冷却水温差与冷却水量和机组负荷有关．式中：Ｄｃ为排汽量，ｔ／ｈ；ｈｃ为排汽的焓，ｋＪ／ｋｇ；ｈ′ｃ为凝结水的焓，ｋＪ／ｋｇ；Ｄｗ为冷却水量，ｔ／ｈ；ψ为循环倍率．２．２研究方法与对象当不考虑冷却塔进、出口水温变化的中间过程时，在水温稳定后，其最终的进、出口水温差由凝汽器侧决定，这是本文计算的一个基础．以新疆某自备电厂冷却塔为研究对象，采用焓差法定量计算和分析了影响逆流式自然通风冷却塔出口水温的各种因素．该冷却塔是自然通风逆流式冷却塔，总高为１０２．６ｍ，进风口高为７．１８５ｍ，喉部高为７６．９５ｍ，底部直径为８４．２９２ｍ，淋水面积为４５００ｍ２，冷却塔塔壁为双曲线型，采用高为１ｍ的双斜波梯形波淋水填料，其热力性能参数为：．３冷却塔性能的影响因素由第一节的分析可知，冷却塔出口水温由式（１３）决定．当一座冷却塔的淋水填料和结构形式一定时，冷却塔的出口水温与冷却塔的冷却水量、冷却塔的通风量（通过填料层的速度）、气象条件以及冷却水温差有关，分别针对这４个因素对冷却塔进、出口水温的影响进行了研究．３．１冷却水量对冷却塔进、出口水温的影响当进入凝汽器的冷却水量变化后，根据式（１４），在其他条件不变且水温稳定以后，冷却塔最终的进、出口水温差与冷却水量成反比．在迭代过程中，可以先适当假设一个断面风速和出口水温，通过式（１４）计算进口水温，再采用焓差法进行计算，检查二者是否满足式（１３）．如果满足，则进行抽力与阻力计算；如果不满足，重新假设断面风速，直到抽力与阻力的数值接近为止．图２为迭代程序框图．选取新疆当地春、秋季的平均气温为计算条件：干球温度为１７℃，湿球温度为１１．５５℃，大气压力为９６．４６ｋＰａ，循环水量为２８９４２ｍ３／ｈ，断面风速为１．２４ｍ／ｓ，在１００％蒸汽负荷时的冷却塔进口水温为３１．５０８℃．在此条件下，计算出的冷却塔出口水温为２２．０５３℃，而设计冷却塔出口水温为２２．０４℃，两者相差０．０１３℃，说明该模型选取的计算条件是比较合理的．按照上述计算条件和迭代方法，保持干湿球温度、大气压力、断面风速以及凝汽器蒸汽负荷的值不变，通过不断改变冷却水量来计算和分析冷却循环水量变化对冷却塔进、出口水温的影响（见图３）．从图３可知：当其他变量恒定时，随着循环水量的增加，冷却塔进口水温逐渐下降，而出口水温逐渐上升，两者的差值逐渐减小．从图３还可以看出：循环水量的变化对出口水温影响较小，对进口水温影响较大．例如，当循环水量从６０％增加到１２０％时，进口水温下降了６．７７２Ｋ，而出口水温只升高了４．２５８Ｋ．３．２填料断面风速对冷却塔进、出口水温的影响断面风速是通过冷却塔的阻力和抽力相等的原则来确定的．当填料层断面风速变化、而凝汽器侧的参数（凝汽器蒸汽负荷和循环水量）不发生变化时，冷却塔稳定以后，进口和出口的水温差是恒定不变的．所以，在迭代过程中要保持进、出口的水温差恒定，并保证干湿球温度、大气压力和循环水量以及凝汽器蒸汽负荷的值不变．按照上述的计算条件和迭代方法，不断改变填料断面风速，分析断面风速变化对冷却塔进、出口水温的影响（见图４）．从图４可知：在保持冷却塔进口和出口水温差、干湿球温度、大气压力和循环水量以及凝汽器蒸汽负荷值不变的工况下，当填料断面风速增加时，出口和进口水温均会降低，但两者的差值恒定．３．３凝汽器蒸汽负荷对冷却塔进、出口水温的影响由式（１３）可知，循环冷却水的温升与进入凝汽器的蒸汽负荷成正比．综上所述，当水温稳定后，冷却塔最终的进、出口水温差与进入凝汽器的蒸汽负荷成反比．按照上述的计算条件和迭代方法，采用不断改变凝汽器蒸汽负荷的方法，计算和分析凝汽器蒸汽负荷变化对冷却塔进、出口水温的影响（见图５）．从图５可知：当保持干湿球温度、大气压力和循环水量以及填料断面风速的值不变时，随着凝汽器蒸汽负荷的增加，冷却塔出口水温和进口水温均将升高，且两者的差值逐渐扩大．但是，凝汽器蒸汽负荷的变化对出口水温的影响较小，而对进口水温影响较大．例如，当蒸汽负荷从４０％增加到１２０％时，进口水温升高了９．４１２Ｋ，而出口水温仅升高了４．７９４Ｋ．３．４相对湿度对冷却塔进、出口水温的影响当空气的相对湿度变化而凝汽器侧的参数（凝汽器蒸汽负荷和循环水量）不发生改变时，冷却塔稳定以后，进、出口的水温差是恒定不变的．所以，在迭代过程中要保持冷却塔进口和出口水温差、干球温度、大气压力、蒸汽负荷和循环水量以及填料断面风速的值恒定不变．按照上述的计算条件和迭代方法，通过不断改变相对湿度来计算和分析相对湿度变化对冷却塔进、出口水温的影响（见图６）．从图６可知：当保持干球湿度、大气压力和循环水量、填料断面风速以及蒸汽负荷的值不变时，在相对湿度降低以后，冷却塔进口水温和出口水温均会下降，但两者的差值保持恒定．相对湿度的降低有利于降低冷却塔的出口水温．。

第七章自然通风的设计计算

b窗内外的作用压差（规定以室内向室外流动为正）
Pb Pb Pb Pa Pa ghw n Pa gh w n (7 5)
P Pb Pa ghw n (7 6) ——即热压
热压的定义：由室内外空气温差在不同高度通风口
12
二、几种典型的自然通风形式
▪热压自然通风
Costozza别墅由6 座别墅组成，建立在山坡上，通过热压拔风原理，利用地下洞穴作为天热冷源，获得很好的制冷效果
13
二、几种典型的自然通风形式
▪热压通风
在室内热压的作用下热空气上升，洞穴中12度的风通过的地板上的通气孔进入室内
14
二、几种典型的自然一、CFD基本介绍
▪ CFD在暖通空调中的应用
3、室外微气候分析
30.4 30.4 30.6 30.4
7
一、基本概念
▪自然通风的基本形式
风压作用自然通风
热压作用自然通风
风压、热压联合作用自然通风
room
room
room room
shaft
room room
8
依靠屋顶风机进行的自然进风机械排风
一、基本概念
▪自然通风的基本形式
9
一、基本概念
▪ 自然通风的存在的问题
▪ 湿度控制 ▪ 噪声控制 (开窗时减少10dB相当于关窗时减少30dB) ▪ 空气质量 ▪ 空调负荷 ▪ 安全性 ▪ 下雨
自然通风
机械通风
空调
OSAKA 市立体育馆空调、机械通风与自然通风的运行情况24
OSAKA 市立体育馆座椅送风
25
三、建筑通风的应用
▪合理的建筑布局

逆流式自然通风冷却塔温度应力有限元分析

１混凝土计算参数．２混凝土物理及力学参数见表１．
表１混凝土物理及力学参数
Ｔａ１ＰｈｓｃｌａｄｍｅｈｎｃｌｐｒｍｅｅｆＣｎｒｔｂ．ｙｉａｎｃａｉａａａｔｒｏｏｃｅｅ
和夏季日照工况两种情况，冬季运行工况的温度应力计算为强制性条款，季日照工况的温度应力计算为夏建议性条款．在这两种工况中，冬季运行工况的温度场为线性温度场，界条件简单，边计算方法成熟，利可用的软件较多［夏季日照工况的温度场为非线性温度场，２１；温度应力既有温度白应力又有温度次应力，界边
维普资讯
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河
南
科
学
第２卷第５５期
１温度作用．３冷却塔的温度作用是指在大气辐射、日辐射、内进出水温、内蒸汽辐射等作用下产生的简壁温差，塔塔进而产生的温度应力．１．冬季运行工况．１３
０１７．６２１０．２０．２６．７
．
ｑｃ
１Ｏｘ１０
（・２℃ （・２ｑＷｍ－・）ｗｍ－・ｃ）
２３２．６
收稿日期：２０ — ４００７０—４
基金项目：河南省科技攻关项目资助（６４５０）０２４０２作者简介：沈蔚莲（９１）女，东广州人，１６一，广工程师，主要从事水工结构的设计及研究工作．

主厂房自然通风计算(百叶窗)(1)

1. 主厂房通风1.1汽机房通风本工程汽机房布置2台出力为350MW的汽轮发电机组，除氧器露天布置散热量为：Q=2x2280000=4560000 W采用自然进风、屋顶通风器自然排风的通风方式汽机房自然通风量校核计算详见：根据工程情况，设屋顶通风器：4.5米喉口， 36mX2台机组=72m原始设计参数表1.1-1夏季大气压P(hPa)972.3夏季室外通风计算温度t w(o C)33进风温度t j(o C)33对应室外进风计算温度的空气容重Υw(kg/m3) 1.107进排风温差(o C)8排风温度t p(o C)41对应排风计算温度的空气容重Υp(kg/m3) 1.079作业地带温度t g(o C)35室内平均温度t n(o C)38对应室内平均计算温度的空气容重Υn(kg/m3) 1.089ρ=ρ0*(T0*P/P0/T)表1.1-2序号散热量/每台机合计12280000456000034560000420320005183600061883000式中: G=3.6Q/(1.01*(t p -t j ))表1.1-3h 流量系数开窗面积(m)μ(m 2)27005251进风体积L j (m 3/h)排风体积L p (m 3/h)名称L j =G/r j ，L p =G/r p汽机房通风所需通风量计算开窗面积及窗扇形式窗号窗扇形式主厂房内设备散热量(W)主厂房内散热量总计Q(W)主厂房内自然通风量G(kg/h)1 2.70固定百叶窗0.525115528.40固定百叶窗0.525194315.30对开窗加中悬窗0.6225433.20屋顶自然通风器0.8432472 4.5表1.1-4窗hΔΥ=Υw－Υn室外假想压力窗流量窗面积Pw=－hΔΥP x =-0.3947系数ΔP jf =P w -P xΔP pq =P x -P w G=3600uF(2gΔPΥ)1/2号(m)(kg/m 3)(kg/m 2)μ(m 2)(kg/m 2)(kg/m 2)(kg/h)1 2.200.018-0.0400.52511550.35581300028.500.018-0.1530.5251940.242407000314.800.018-0.2660.62250.129813000433.200.018-0.5980.843240.2032033000室内假想压力P x (kg/m 2)汽机房自然通风量校核计算表47432421.928203300018360002033000188400000.00%2032000进排风量差(kg/h)：需要的自然通风量G(kg/h)：总排风量(m 3/h)：总进风量(m 3/h):总进风面积(m 2):总排风面积(m 2):中和界高度(m):总进风量(kg/h):总排风量(kg/h)：。

通风器通风计算

水处理车间自然通风器数量计算
计算公式：
n=VOL*N/Lp
VOL—建筑的室内容积；
N---空气的换气次数，由表一确定；
Lp---根据当地气象记录，确定标准风速（1、2、3、4以及5m/s）,由表二得出通风器的换风能力参考值。

表格一不同建筑类型的空气换气次数参考值（N）
表格二通风器通风能力数值表
根据水处理需要安装通风器的位置，建筑的容积为25.05*13.5*7.5；取表一中的普通工厂和车间的数值为6次/小时。

按照博兴当地的平均风速为2.9m/s,车间内外温差取5℃，通风器的材质定为不锈钢，500型通风器的换风能力为1620。

则，需要的通风器数量为：（25.05*13.5*7.5*6）/1620=9（个）。

如果通风器的型号为600型，材质为铝合金。

需要的通风器数量为：（25.05*13.5*7.5*6）/2808=5（个）。

自然通风冷却塔与机力通风冷却塔的方案比较

自然通风冷却塔与机力通风冷却塔的方案比较作者：富静来源：《城市建设理论研究》2013年第04期【摘要】本工程为2×135MW超高压、中间再热凝汽式汽轮发电机组。

现就本期工程二次循环供水系统采用自然通风冷却塔和机力通风冷却塔两种方案作如下论述：【关键词】自然通风；机力通风；工程条件；研究选择；占地面积Abstract ：This project is 2 × 135MW ultra-high pressure reheat condensing steam turbine generator. Now using natural draft cooling towers and mechanical draft cooling towers, two programs for the secondary loop water supply system on the current project are discussed below:Key words：natural ventilation; mechanical draft; engineering conditions; research selection; area中图分类号：TU279.7+41文献标识码：A文章编号：2095-2104（2012）方案一：本期工程冷却系统采用二次循环供水系统，2台机组配2座2500m2的自然通风冷却塔，单元制供水系统。

2座2500m2的自然通风冷却塔位于主厂房南侧。

方案二：本期工程冷却系统采用二次循环供水系统，2台机组配12台4000m3/h的机力通风冷却塔，单元制供水系统。

12台4000m3/h的机力通风冷却塔位于主厂房南侧。

本专题报告对以上两种方案做经济技术性比较，并提出推荐方案。

在工程方案方面发现有值得研究和重视的技术问题。

引言该工程为国内某省某市火力发电厂项目，工程建设地点位于该县工业园区内西北侧，属于新建项目。

自然通风计算

进风口面积F j（m2）和排风口面积F p（m2）
当进排风口面积和窗的形式已知，可由下式计算中和界与进风口中心的高差h j 中和界高差h j29.0m
进排风口中心的高差m60m
排风窗口的局部阻力系数ζp 2.6
进风窗口的局部阻力系数ζj 2.6
进风口的面积F j 2.67m2
排风口的面积F p 2.65m2
进风空气温度28℃
进风空气密度ρwf 1.185kg/m3
排风空气温度40℃
排风空气密度ρp 1.128kg/m3
当进排风口面积未定时，可用公式Z=（0.4~0.7）H计算中和界高度
H通风房间高度，Z自地面至中和界的高度
一般，当H=6m时，Z=0.7H；当H=24m时，Z=0.4H。

车间热压计算与进排风口压力损失分配
热压△P31.2816Pa
进风口压力损失△P j15.0822Pa
排风口压力损失△P p16.1994Pa
进风空气密度ρwf 1.185kg/m3
室内空气平均密度ρnp 1.128kg/m3
重力加速度g9.8m/s2
进风口中心与中和界的高差h j27m
排风口中心与中和界的高差h p29m
排风量36036.79kg/h
进风量35372.70kg/h。

超大自然通风冷却塔的若干问题

降噪效果显著。常规塔对进风高度敏感。
关键词：大塔；力沟；超压高位收水；风高度进・
１引言
冷却塔不因涉核与否而存在质的区别。由于公众对核电的安全期望增高。以优选内陆核电所
厂的超大塔成为当务之急。
塔。
依托青海省大通县桥头电厂的１５２ＭＷ机
组，９８１月对一座４０ｍ和两座２０ｍ冷却１８年１００００
塔进行了概算比较（括占地费用）结论是建造包，两座２０ｍ塔经济。献［］出了建一个超大塔００文１给不如建两个大型塔合算的理由
４高位收水塔的优点与运用条件
１９年３．国首座高位收水冷却塔圈陕９６月我在
西蒲城电厂投人运行。
解决冷水流动不畅的第二种办法，把压力是
沟支撑起来，其脱离水池内底，出池底０５使高．ｍ，形成过水通道（同时需加高塔内循环水管的支
墩）。
带有高位收水装置的冷却塔是上世纪７年０代末，由法国电力公司和比利时哈蒙冷却塔公
司设计研究提出的节能型冷却塔，Ｏ８年代中期开始采用。在法国大型核电站先后投入运行的高位
一
２容积为２ｈｍ，６的蒸发水量。
本文以该厂超大塔（以下简称某超大塔）为例，合国内外其他案例，结讨论若干问题。

厂房自然通风计算

凤竹鞋厂通风计算2016/7/28根据<<简明通风设计手册>>中国建筑工业出版社1997年6月版第三章计算一、设计条件及计算参数：厂房计算宽度B45m厂房计算长度C128m厂房纵向柱距C18m檐口高度H18m屋脊高度H210.25m厂房平均高度H9.125m取一个柱距为计算单元V=3285m3屋面排风口高度H310.3m进风口中心高度H4 2.25m一个柱距内总面积A113.5m2山墙窗户摊派面积A2 6.73m2平均进风口面积Fj=A1+A210.12m2进、排风口中心垂直间距h8.05m正常使用条件下室内外温差dt10度厂房使用要求的换气次数n15次/h二、自然通风计算：厂房每柱距单元需总通风量L=Lj=Lp=n*V49275m3/hh*dt计算值80.5根据h*dt确定每平米最大自然进风量qj4869.1m3/h/m2厂房每柱距单元自然进风量Lzj=Fj*qj49275m3/h厂房每柱距单元需要增加机械进风量Ljj=L-Lzj0m3/h根据h*dt及qj查得排风口每平米最大自然排风量qp2800m3/h/m2厂房每柱距单元所需排风口面积Fp=Lp/qp17.6m2所选通风器实际排风能力Qp(理论值)6750m3/h/m2每个屋脊实际设置通风器的长度x1112.0m每柱距单元排风口实际排风面积Fp1=x1*1*1.5/1610.5m2厂房每柱距单元需增加DK600排风口面积Fp27.1m2平均每柱距单元需增加DK600的长度x11.8mDK600每个柱距布置时需要的长度为x11.8m综上所述：本工程屋脊通风器布置满足排风设计要求。

自然通风的设计计算

▪热压和风压结合通风
英国蒙特福德大学机械馆
机械馆一般为矩形平面，进深大，双面走廊，两侧为实验室和办公室，人工产热多，一般需要采用大规模空调系统
15
二、几种典型的自然通风形式
▪充分利用烟囱效应进行通风
诺丁汉国内税务中心
建筑呈院落式布局，周边风速较小，不能很好满足风
压通风的需求，考虑加强热压通风
16
二、几种典型的自然通风形式
▪热压和风压结合通风
办公室、实验室
位于分支部分的办公室、实验室进深小，采用风压通风
报告厅、大厅
位于中央部分的报告厅、
大厅采用“烟囱效应”进
行热压通风
17
二、几种典型的自然通风形式
▪充分利用烟囱效应进行通风
采用顶帽可以升降的圆柱形玻璃通风塔，作为建筑的入口和
楼梯间，最大吸收太阳能量，提高塔内温度，加强烟囱效应
52
一、CFD基本介绍
▪ 建筑通风中的CFD
▪建筑周边的空气流动及温度分布 ▪建筑表面的风压系数 ▪建筑内部空间的空气流动及温度分布
53 Wind (S-W)
54
一、CFD基本介绍
▪ 为何采用CFD模拟
CFD模拟： ▪ 周期短，成本低，资料完备
▪ 技术性强，不确定
模型实验： ▪ 可靠，直观 ▪ 周期长，价格昂贵
5
一、基本概念
▪自然通风的舒适性
Hot
Warm Sl. warm Neutral
PMV Observed mean thermal sensation
Sl. cool
26
27
28
29
30
31
32
Operative temperature (oC)

厂房自然通风计算

厂房自然通风计算凤竹鞋厂通风计算2016/7/28根据<<简明通风设计手册>>中国建筑工业出版社1997年6月版第三章计算一、设计条件及计算参数：厂房计算宽度B45m厂房计算长度C128m厂房纵向柱距C18m檐口高度H18m屋脊高度H210.25m厂房平均高度H9.125m取一个柱距为计算单元V=3285m3屋面排风口高度H310.3m进风口中心高度H4 2.25m一个柱距内总面积A113.5m2山墙窗户摊派面积A2 6.73m2平均进风口面积Fj=A1+A210.12m2进、排风口中心垂直间距h8.05m正常使用条件下室内外温差dt10度厂房使用要求的换气次数n15次/h二、自然通风计算：厂房每柱距单元需总通风量L=Lj=Lp=n*V49275m3/hh*dt计算值80.5根据h*dt确定每平米最大自然进风量qj4869.1m3/h/m2厂房每柱距单元自然进风量Lzj=Fj*qj49275m3/h厂房每柱距单元需要增加机械进风量Ljj=L-Lzj0m3/h根据h*dt及qj查得排风口每平米最大自然排风量qp2800m3/h/m2厂房每柱距单元所需排风口面积Fp=Lp/qp17.6m2所选通风器实际排风能力Qp(理论值)6750m3/h/m2每个屋脊实际设置通风器的长度x1112.0m每柱距单元排风口实际排风面积Fp1=x1*1*1.5/1610.5m2 厂房每柱距单元需增加DK600排风口面积Fp27.1m2平均每柱距单元需增加DK600的长度x11.8mDK600每个柱距布置时需要的长度为x11.8m综上所述：本工程屋脊通风器布置满足排风设计要求。

自然通风冷却塔加装十字挡风墙数值研究

ｏｓｎｄｖｌｃｔｓｓｗｉｅｏｉｙｉ６ｍ／ｓ，ｉｈｇｅｔａｎｏｒｓｗｉｃｎｄｔｎｓｉｈｒｈｎｃｏｓｎｄｏｉｉｂｙ．４￣．Ｉｓａｌｎｉｏ１．Ｃ３ｎｔｌｉｇｍｐｒｖｄｒｓ — ｗｉｄｂｅｋｓｏｅｃｏｓｎｒａｉｅｆｃｉｅｆｒｒｄｕｉｔｒｏｌｔｔｍｐｒｔｅａｄｗａｅｏｓａｎｅ．Ｔｈｅｍａｉｕｔｍｐｅａｕｅｄｒｐｏｔｒｏｔｅｅ — ｆｅｔｖｅｃｎｇｗａｅｕｔｅｅｅａｕｒｎｔｒｌｓｔｉｌｔｏｘｍｍｅｒｔｒｏｆｗａｅｕｌｔｔｍ
摘要：基于ＣＤ软件和自然通风湿式冷却塔相关理论，喷淋区和雨区采用离散相模型计算，Ｆ对对填料区建立了基于Ｐｐｅ理论的数值求解模型，ｏｐ并通过编译自定义源项函数，实现其在Ｆｕｎ中的求解。在该模型基础上，析了横ｌｅｔ分向风速对冷却塔热力性能的影响；最新提出了在雨区加装改进的十字挡风墙的措施，并引人多孔跳跃模型实现其数值求解。计算结果表明：向风对出塔水温影响很大，横当风速为６ｍｓ，／时出塔水温最高，比无风时高１３￣改．４Ｃ；进的十字挡风墙能有效提高冷却塔性能，最大能使出塔水温降低０３ ℃ ，．２并且能明显降低水损失。
ＪＡＧＢＺＯａ．ｉＩＮｏ．ＨＵＬｎｘｎ
（ｕｎｄｎｕｚｏｉｇａＰｗｒｔｔｎＣｍａｙＬｍｔ，ｉｏ３３Ｃｉａ１ＧａｇｏｇＨｉｕＰｎｈｉｏｅＳａｉｏｐｎｉｉｄＨｕｚｕ５６，ｈｎ；ｈｏｅｈ１６

自然通风冷却塔的结构

自然通风冷却塔的结构
首先，自然通风冷却塔通常由一个高大的塔身构成，塔身内部设置有多层填料。

填料通常采用塑料或木材制成，其表面积大，有利于增加空气与水之间的接触面积。

这有助于加速水的蒸发和散热过程。

其次，自然通风冷却塔还包括一个冷却水池，用于收集和储存热水。

当热水通过填料层时，与从塔底部进入的空气接触，水分子蒸发，从而带走热量，使得水温下降。

冷却后的水再被泵送回工业设备或生产过程中，起到降温作用。

此外，自然通风冷却塔还配备有风口和风道，用于引导自然风进入塔内，形成对流。

这有助于加速水的蒸发和散热过程，提高冷却效果。

最后，自然通风冷却塔的顶部通常设置有排气口，用于排出经过填料层后的热湿空气。

通过排气口，热湿空气得以顺利排出，从而保持塔内空气的流动，增加冷却效果。

总之，自然通风冷却塔的结构设计充分利用了自然风力和对流
效应，实现了对工业设备或生产过程中的冷却需求，同时降低了能源消耗，减少了环境污染。

这种结构设计不仅具有经济效益，还有利于环境保护，是一种可持续发展的工业冷却解决方案。

自然通风冷却塔与机力通风冷却塔的方案比较

自然通风冷却塔
利用自然风力进行通风散热，不需要额外的机械通风设备。其结构一般较高，塔内空气流动速度较慢，散热效率相对较低。适用于气候条件较好、对散热效率要求不高的场合。
机力通风冷却塔
通过机械通风设备（如风机）强制空气流动，加快散热速度。其结构相对较低，散热效率较高。适用于气候条件较差、对散热效率要求较高的场合。
塔体材料选择
选用阻燃性能好的材料，降低火灾风险。
消防系统配置
设置火灾报警系统、灭火器等消防设施，确保及时发现并处理火情。
防爆措施
对可能产生爆炸危险的区域进行隔离，设置安全阀等防爆设施。
THANKS
限制条件
在高温、高湿环境下，冷却效果可能受到影响；对水质有一定要求，需要定期清洗和维护。
典型案例展示
01
02
03
案例一
案例二
案例三
某火电厂采用机力通风冷却塔进行循环水冷却，降低了循环水温度，提高了发电机组效率。
某化工厂采用机力通风冷却塔对生产过程中的废热进行冷却，保证了生产设备的正常运行，降低了能耗。
选型依据及影响因素
选型依据
在选择自然通风或机力通风冷却塔时，应根据项目所在地的气候条件、冷却负荷、投资预算等因素进行综合考虑。对于气候条件较好、冷却负荷较小、投资预算有限的场合，可优先考虑自然通风冷却塔；对于气候条件较差、冷却负荷较大、对散热效率要求较高的场合，应选择机力通风冷却塔。
影响因素
在选择冷却塔时，还需考虑以下因素：1）填料类型及性能；2）喷头布置及喷水压力；3）进风口面积及风速；4 ）排风口面积及阻力等。这些因素将直接影响冷却塔的散热效率和使用寿命。
本，包括电力消耗、水资源消耗等。
维护成本

自然通风冷却塔与机力通风冷却塔的方案比较

自然通风冷却塔与机力通风冷却塔的方案比较【摘要】本工程为2×135mw超高压、中间再热凝汽式汽轮发电机组。

现就本期工程二次循环供水系统采用自然通风冷却塔和机力通风冷却塔两种方案作如下论述：【关键词】自然通风；机力通风；工程条件；研究选择；占地面积abstract ：this project is 2 × 135mw ultra-high pressure reheat condensing steam turbine generator. now using natural draft cooling towers and mechanical draft cooling towers, two programs for the secondary loop water supply system on the current project are discussed below:key words： natural ventilation; mechanical draft; engineering conditions; research selection; area中图分类号：tu279.7+41文献标识码：a文章编号：2095-2104（2012）方案一：本期工程冷却系统采用二次循环供水系统，2台机组配2座2500m2的自然通风冷却塔，单元制供水系统。

2座2500m2的自然通风冷却塔位于主厂房南侧。

方案二：本期工程冷却系统采用二次循环供水系统，2台机组配12台4000m3/h的机力通风冷却塔，单元制供水系统。

12台4000m3/h 的机力通风冷却塔位于主厂房南侧。

本专题报告对以上两种方案做经济技术性比较，并提出推荐方案。

在工程方案方面发现有值得研究和重视的技术问题。

引言该工程为国内某省某市火力发电厂项目，工程建设地点位于该县工业园区内西北侧，属于新建项目。

本期工程2×135mw超高压、中间再热凝汽式汽轮发电机组。

自然通风冷却塔面积计算（2500平方）

自然通风冷却塔面积计算（2500平方）10％的日平均气象参数湿球温度τ26.2℃干球温度θ129℃大气压力P 71.7kpa 相对湿度Φ84%淋水面积2500m 2循环水冷却水量10908m 3/h 假设进塔水温t139℃假设出塔水温t229.5℃进出塔水温平均值tm34.25℃假定淋水填料计算断面风速 1.15m/s汽水比0.7703温度为θ1时的饱和水蒸汽压力P ”vθ=10^(2.0057173-3.142305(1000/T-1000/373.16)+8.2*LG(373.16/T)-0.0024804(373.16-T))4.0043kPa 温度为τ时的饱和水蒸汽压力P ”vτ=3.3999kPa 温度为t 1时的饱和水蒸汽压力P ”T1=6.9908kPa 温度为t 2时的饱和水蒸汽压力P ”T2=4.1216kPa 温度为T m 时的饱和水蒸汽压力P ”Tm = 5.3928kPa进塔湿空气的含湿量X=0.622*φ*P"vθ/(P A -φ*P"vθ)0.0306kg/kg 进塔空气比焓h1h1=C d *θ+X(r 0+C v *θ)=107.3238kJ/kg 与冷却后水温相应的水的汽化热r 12=2623.487kJ/kg 考虑蒸发水量散热的系数K K=1-Cw*t2/r120.9530出塔空气比焓h2h2=h1+Cw*Δt/K.λ161.4172kJ/kg 与水温tm相应的饱和空气X 0.622*φ*P"vθ/(P A -φ*P"vθ)0.0506kg/kg 与水温tm相应的饱和空气比焓h''m h1=C d *θ+X(r 0+C v *θ)=164.0877kJ/kg气象资料出塔空气比焓及温度计算基础资料出塔空气干球温度θ2θ2=θ1+（tm-θ1)*(h2-h1)/(h''m-h1)34.0030℃进塔空气密度ρ11/T*(0.003483*P A -0.001316*φ*P ”vθ)=0.8118kg/m3出塔空气密度ρ21/T*(0.003483*P A -0.001316*φ*P ”vθ)=0.7954kg/m3塔筒有效抽风高度He 119.3000 m 塔筒抽力计算19.2561Pa进风口上檐塔内半径R=17.89m 进风口高H 0=5.4m进风口面积与进风口上缘塔面积之比ε=2*π*R*H 0/(π*R*R)0.603689212淋水时的填料、除水器、配水系统的阻力系数ξf =1810--23从进风口至塔喉部的阻力系数ξa =(1-3.47ε+3.65*ε*ε)*(85+2.51*ξf -0.206ξf *ξf +0.00962*ξf ^3)=28.14049842淋水填料底部塔内径D=56.4332648m淋水密度q=4G/(π*D*D)4.3632淋水时雨区阻力系数ξb =6.72+0.654D+3.5q+1.43v-60.61ε-0.36v*D0.590080421塔淋水面积F m =2500m 2塔筒出口面积F e =972.7626459m 2塔筒出口阻力系数ξe =(F m /F e )^2 6.6049总阻力系数ξ=ξa +ξb +ξe =35.33547884冷却塔的全部阻力H=ξ*ρm *v^2/2=18.77661924冷却塔空气动力计算结论结果正确淋水填料计算断面风速 1.15m/s 冷却塔汽水比0.7703通风阻力计算塔筒抽力计算。

单层建筑自然通风量的计算

单层建筑自然通风量的计算
姜坪;赵秉文
【期刊名称】《浙江理工大学学报》
【年(卷),期】2007(024)001
【摘要】自然通风对改善室内空气品质和室内热湿环境,减小建筑能耗具有重要意义.文章探讨了在热压、风压及在两者共同作用下单层建筑外围护结构各个开口的自然通风量的计算方法.
【总页数】5页(P79-83)
【作者】姜坪;赵秉文
【作者单位】浙江理工大学建筑工程学院,杭州,310018;浙江理工大学建筑工程学院,杭州,310018
【正文语种】中文
【中图分类】TU834.1
【相关文献】
1.山地城市绿色建筑自然通风设计探讨--基于重庆首批绿色建筑住宅项目重庆万科城自然通风分析 [J], 文灵红;王永超
2.计算机模拟对建筑自然通风和遮阳的优化设计 [J], 宁传科;张逊宝;王雯;史芳虎
3.有维护结构的单层钢结构建筑物工程量清单编制和应注意的问题 [J], 吴治强
4.被动式建筑节能技术的节能量计算——自然通风——方兴梅溪湖绿建展示中心示范项目研究(三) [J], 季亮
5.应用计算流体力学评估美国典型居住建筑自然通风性能 [J], 薛清文;武文涛
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