粉喷桩单桩承载力时间效应试验研究
粉体喷射搅拌桩单桩复合地基竖向抗压静载荷试验与成果分析
依 据《 建筑 地基处 理技术 规范 ）ｊ ｊ９ ２０ ）最 大试 （Ｇ ７ — ０ ２ 。 验荷 载按 设计荷 载值 的两倍 即 ３０６ ｋ ａ来进 行施 加 。 ３． Ｐ ０ 将
工程场地 在钻 探揭露 的深度范 围内土层 由上至下 分 布 ：①层 为淤泥 ，灰或灰黑 色 ，流 塑 ，很湿 ．层底埋 深
１０ ２
１０ ２
３ ４ ５ ６ ７ ８ ９
１ ０
９ ．８ ９ １ １ ２２ ３ ．４ １ ５３ ６ ．Ｏ １ ８３ ９ ．６ ２ １４ ３ ．２ ２ ４４ ６ ．８ ２ ７５ ９ ．４
３ ０６ ３ ．０
１（ ２） １（ ２） １０ ２ １０ ５ １（ ５） １Ｏ ８ １０ ８
２ ．沉降相对稳定标准 ．１ ６
≠１ ≠ ６１ １ｆ ２）
１１ ８ ，９
荷栽
（Ｐ） ｋ３
≠１ ８ ≠３ ３ ，６ ３０
６ ．２ ６ １
本
级
≠１ ≠ ６１ １０ ２
２ ０ ４
累 计
≠１ １ ≠ ６ ０８ ５ ．５
１９ ５ ，３
群１ ２ ３ ９ ０
１０ ２
群１ ８ ３ １０ ２
２ ４５ ２ ０
．
２＿ １ ３ －０ ３．７ ４０ ４．４ ８０ ６．９ ２５ ８．３ ０３ １ ４５ ０．０ １ ６１ ３． ５
１ ４ ０ ７．５
ｂ 刚性方形板的宽度（ ｍ） 一 ａ ； ｌ 地基土的泊松 比（ ｏ 一 侧膨胀 系数 ） ；
Ｅ＿ ｄ 一地基土的变形模量（ Ｐ ） ｋａ ； ｐ 刚性方形 板的平均压力 （Ｐ ） 一 ｋａ。
７６ ５ ，４
粉喷桩的检测
粉体喷射搅拌法是采用专用的深层搅拌设备，在设计深度原位将喷出的粉状固化剂与软土充分拌和，使之形成均匀的固化柱状体(俗称粉喷桩)，用来加固软土地基的方法。
此法自1971年在瑞典首次应用以来，由于具有加固效果明显，且施工过程中无振动、无污染，对周围环境及建筑物无不良影响，经济廉价，施工简便等优点而很快被工程界接收，在欧美日等国软土地基施工中得到广泛应用。
1979年，由铁道部第四勘测设计院引进，并于1984年7月成功地应用于广东铁路涵底软基加固，1985年4月通过铁道部级技术鉴定后，逐步得到推广应用，尤其是以水泥为固化剂、通过水泥与土颗粒间一系列物理化学作用形成的水泥粉喷桩应用最为广泛。
水泥粉喷桩与桩间土组成复合地基，改善并提高软土地基土层的物理化学性质，使之成为优良的地基。
近几年来不仅在铁路、城建、市政等部门得到广泛应用，交通部门也将该技术应用于高等级公路的软基处理，并取得了良好的加固效果。
为了保证喷粉桩的施工质量，不仅要在施工过程中控制好原材料质量，做好室内配比试验、现场工艺试验，加强喷粉施工技术的管理监督，把好桩位测量放样及各道工序的检查关，还须对施工好的现场桩体进行最终检测，以对粉喷桩施工质量进行全面而准确的判断及评定。
1 粉喷桩的检测内容粉喷桩处理软基，其最终质量控制参数是保证复合地基的整体承载力，为此粉喷桩检测包括两方面内容：(1)桩的测量放样检测，即在成桩后7d左右，通过检测桩位、桩数、桩间距来检查桩的放样情况；(2)桩体本身质量的检测，其中包括桩身的完整性、桩身外形尺寸(桩身截面，有效桩长等)、桩身的连续性、均匀性、强度、密实度、单桩承载力等，其中最主要的控制参数为单桩承载力。
桩身强度是以90d龄期为其强度标准值，但在实际工程中往往由于工期紧等多种因素影响而难以等到90d，一般取28d左右龄期，特殊情况下也有以更短龄期对桩身测试后推算至90d龄期强度。
根据水泥粉喷桩处理软土地基的控制参数及检测内容，检测水泥粉喷桩施工质量常用的检测方法有目测法、截取桩段试压法、轻便动力触探法、静力触探法、钻孔取芯法、应力波反射法、水电效应法和静载试验法等8种。
粉喷桩静载试验研究
粉喷桩静载试验研究摘要：在进行软基施工时，经常会遇到沉降等问题，其主要原因是我国地质复杂多样情况复杂，较多施工地区为软土地质。
但软土地基由于其自身特性难以保证施工的稳定性，对此需要进行加固处理。
其中粉喷桩的是软基处理过程中，较为常见的方法之一，本文在某公路建设的基础上，对粉喷桩加固质量的静载试验进行探讨。
关键词：粉喷桩；软土地基；静载试验；结果讨论一、应用粉喷桩进行软土加固的理论依据（一）概述粉喷桩的技术原理在进行软土施工中，常用粉喷桩技术进行土地加固，其为深度搅拌的原理。
利用钻孔机达到设计要求的地下深度，并使用专业喷射搅拌机进行搅拌，以此通过深度搅拌实现对粉状加固料的添加，利用压缩空气的辅助喷射至深处，再结合回转钻头将其混合原位软土吸取周边地下水。
经物理化学的处理方法实现整体水稳定性，并形成牢固的加固柱体，也就是粉喷桩。
（二）粉喷桩进行软土加固的特点第一，组成地基的半柔半刚结构，提升地基的承载抗压力，降低沉降概率，技术稳定操作简单，应用成熟。
第二，对于可进行加工的土壤类型广泛如粉土、粘性土、淤泥土、杂填土等针对淤泥较多渗水不好的土地应用较多，在不适合采用排水芯板不应该采用砂井不适合进行挖除填换的地基可应用粉喷桩。
第三，施工成本低、施工周期短，施工经济适宜。
第四，施工过程并不会挤出土体，噪音低，对环境的影响较弱，可在人口居住区进行使用。
（三）施工中存在的影响问题第一，成桩需要一定的顺序。
一般进行粉喷桩时需要根据土体材质进行操作，为保证技艺的均匀性需要从中间向两面进行施工，以此均匀挤密土体，保证沉落的整体性。
第二，必须适宜的添加外加剂。
应当根据土质的渗水情况进行添加已实现对浆液流失的组织，通常情况下选择三乙醇胺和氯化钙进行速凝。
第三，控制悬浮桩的长度，保证不论土层深度都可防止沉降现象的出现。
二、工程简介以及静载试验概述（一）工程简介在对施工的软土地基进行优化时可使用的方法为轻便触探试验、钻孔取芯试验，以及静载荷试验。
粉土中预应力管桩的承载力时效性试验研究
根 据理 论 计算 及模 型试 验 可知 【 土塞 高 度 １ ］ ， 与 砂 土 的应 力 状 态 、 径 及 壁 厚 有 关 ， 时 与表 层 直 同 土 的密实度及 内摩角也 有直接 的关 系。图 ｌ ４ 为 根试桩在沉桩过程 中每沉人 １ 即刻量测 到的桩 ｍ 内土塞高度的变化 。 图 １ 以看 出， 从 可 在沉桩 的初 期， ４根试桩 内的土塞 均 以 ５ ％沉桩深 度 的速率 ０ 上升 。超过 ５ｍ之后 ，＃ ２ １ 、＃桩（ 内径 ２０的土 ６） 塞几 乎为 零增 长 ， 即进入 暂时 的 “ 土 塞 ” 态 ； 全 状 而 ３、 桩（ ＃钳 内径 ４０￣ 在 ６５ｍ之后 ， 见土 ５ ）０ ． 才 塞 高度上 升见缓 ；所有试 桩在 沉桩超过 １ ０ｍ之 后， 土塞高度均又开始上升 ， 直到沉桩结束才见增 速 减 缓 。从 以上 分 析 可知 ， 内径 愈 小 ， 土 塞 高 桩 则 度越 小 ， 容易形成全土塞 ； 全土塞的形成与桩 端土 的力学性 能有关 ， 强度愈低 ， 如②一 层粉 土 ， ２ 则容 易 形 成 全 土 塞 。全 土 塞 的形 成 与沉 桩 深 度 没 有 必 然 的关 系。 分析图 １ ‘ 还可发现 ，锤击沉桩 的土塞高度较
１ 试 桩 场地 工程地 质 概况
野外试验场区位于杭州湾南岸某 经济技术开
发区。场 区为第 四系地层 ， 主要为海相 、 河湖相沉 积物 ， 土层层序清晰且层面变化较小 。 工程勘察揭 示土层分布如下 ： ①粉 土 ， 饱和 ， 稍密 ， 层厚 ３２ ． ｍ； ② 一 粉土 ， 和 ， １ 饱 中密 ， 厚 ４０ｍ； ２ 土 ， 层 ． ②一 粉 中 密， 局部夹粉砂 ， 含少量 粘性土 ， 层厚 ３４ｍ； ３ ． ②一 粉砂 ， 中密 ， 和 ， 厚 ７ｍ； 一 饱 层 ② ４粉 质 粘 土 ， 可 塑 ，局部流塑 软塑 ，层厚 ２ｍ；②一 粉 土夹粉 ５ 砂， 中密 ， 和 ， 饱 层厚 ３９ｍ； ． ③粉 砂 ， 中密 ， 局部 为 粉土， 层厚 ８ ｍ。土层主要物理力学指标见表 １ 。
粉体喷射搅拌桩复合地基承载力的验证
关键词 ： 粉体 喷射搅拌桩 ， 静载试验 ， 复合地基 中图分类号 ： Ｕ４ ３ １ Ｔ ７ ． 粉体喷射法是 利用 喷粉桩 机 ， 水泥 干粉喷 入软 弱土层 中 ， 将 文献标识码 ： Ａ
①层 ： 淤泥 ， 或灰 黑色 ， 灰 流塑 ， 湿 ， 布于木李沟 内。层底 很 分
并在原位进行强制搅 拌 ， 通过水泥和土 的一 系列复杂 的物理 化学 埋深 ０ ６ ．０ｍ～１５ 高程 １ ．０ｍ～１ ．０ｍ， ．０ｍ， ４ ７ ３ ６ 层厚 ０ ６ ．０ｍ～ 作用形成水泥土桩体 ， 桩体 与桩间 土共 同作用形 成复合 地基 ， １５ 使 ．０ｍ， 层底高程 １ ． ８ｍ～１ ． ０ｍ， 高压 缩性 土层 。② 层 ： ５ ９ ７８ 属
单桩竖向抗压承载力时间效应初探
【 关键词 】 桩基工程 软土地基 竖向抗 压承载 力 时 间效应 【 中图分类号 】Ｕ ５ ． Ｔ ７３ ３ ， 文献标识码 Ｂ 【 文章编号 】 ０４ １０（０６０—４７０ １０ —０ １２０ ７０９－２ ｌ
３ ５ ４ ５
５ ５ ７ ０ ７ ０ １０ ２０ ２ ｏ Ｏ０
２Ｐ７ （部 布 １ ４ ９ ３８ 分 ’ ． ． ．局 ３ ３（９ （部 布 ２３ Ｚ ３５ 分 ） ．Ｏ Ｐ ．局 ２ ２局 缺 ．２１ ９ ｌ（ 失 ． ．３ 部 ９ ５ ５
早 在 １４ 年 Ｔｒａｈ 和 Ｐｃ 就报道 了打入 夹有薄层 ９８ ｅｚｇ ｉ ｅｋ 粉 砂软 粘土地基 中 ２ 长 、断面 ３０ｍ ｘ３０ｍ 的试桩 ６ｍ ０ ｍ ｍ ０ 经过一个月 时间表面摩 阻力增加 到 ３ 倍以上 。美国用应 力 波 测定长 间 隙后 复打 桩 的极 限 阻 力 为初打 终 了时的 ２ ４ － 倍 。 日本认 为桩的承 载 力随时 间增长 ，增 大 系数 为 ２ ，主 要 是侧 阻力得 到恢 复。前苏 联 曾把 ６ 桩打 入粘土 层 中 ， 根 间歇 １ ｄ 复打 ， ２ 后 其承 载力 为初达 时的 ２ － 倍 。三航 局 ． ３ ５ 在 ６ 年代通过 试验 研究得出桩的承载力初期增长较快 ，随 ０ 后逐渐趋于稳定 ， 增加倍数 为 １ ８ － ． 。 ． ８ ２ ９ ５ ６
一
２ 工程实例
２１ 工 程 概 况
上海华漕镇 某地块是政 府虹桥机 场改扩建 工程的配 套 工程 ，主体 为 １ 幢 ｌ 层住 宅。工期 紧 ， ３ ２ 造价 高 。该 工程
粉喷桩试桩报告范文
粉喷桩试桩报告范文一、试验目的粉喷桩是一种新型的地基加固技术，为了了解其加固效果以及工作原理，我们进行了粉喷桩试验，试验目的主要有以下几点：1.评估粉喷桩的承载力和变形性能，验证其加固效果；2.研究粉喷桩的改土作用，了解其在地基处理中的应用前景；3.探究粉喷桩施工过程中的关键技术和施工要点。
二、试验地点及方法1.试验地点：经过前期勘察，选定了工地的一个机井基坑作为试验地点；2.试验方法：采用常规的加压注浆试验研究粉喷桩的承载性能。
三、试验过程与结果1.试验过程：首先，选取了试验地点的3个不同位置进行加压注浆，分别设为A、B、C点。
然后，在每个位置上选择3根不同直径的钢管作为注入管道，并进行加压注浆，控制注浆量和注浆速度，并及时记录注浆过程的数据。
2.试验结果：对于三个位置分别进行了试验分析，得到了以下结果：A点：经过注浆后，粉喷桩的承载力显著提高，平均值达到了XkN，显示出比较好的加固效果；B点：粉喷桩的承载力提高明显，但相对于A点稍弱，平均值为XkN；C点：粉喷桩的承载力明显增加，但相比于A点和B点，提高的幅度相对较小，平均值为XkN。
四、结论与讨论通过本次试验我们得到了以下结论：1.粉喷桩可以显著提高地基的承载力，具有较好的加固效果；2.粉喷桩在改土作用方面效果明显，可以用于地基处理；3.粉喷桩的承载力与注浆压力和注浆量有关，需要合理控制。
根据试验结果，可以对粉喷桩的应用进行一定的讨论：1.粉喷桩在地基处理中具有一定的应用前景，可以作为传统地基加固方法的补充；2.粉喷桩施工过程中需要注意控制注浆压力和注浆量，以保证加固效果；3.粉喷桩的承载力可以进一步提高，可以通过改进施工工艺和材料选择进行优化。
总之，本次试验对粉喷桩的承载性能和应用前景进行了初步的探究，为进一步研究和应用粉喷桩提供了一定的参考。
希望通过更多的试验研究，能够进一步完善粉喷桩技术，提高其在工程实践中的应用效果。
单桩承载力的时间效应
单桩承载力的时间效应1. 引言单桩承载力是土木工程中重要的设计参数之一，它描述了桩基在荷载作用下的承载能力。
然而，单桩承载力在长期使用过程中会发生变化，这种变化被称为时间效应。
本文将对单桩承载力的时间效应进行全面详细、完整且深入地探讨。
2. 时间效应的概念时间效应是指土体在长期荷载作用下发生的变形和强度变化。
对于单桩承载力来说，时间效应主要表现为两个方面：初始时间效应和持续时间效应。
2.1 初始时间效应初始时间效应是指单桩在施加荷载后立即发生的变形和强度变化。
这种变化主要由土体的压缩和剪切导致，其中压缩是主要因素。
初始时间效应通常表现为负皮摩尔位移（Negative Skin Friction）和负端阻力（Negative End Bearing），会导致单桩的有效长度减小。
2.2 持续时间效应持续时间效应是指单桩在长期使用过程中发生的变形和强度变化。
这种变化主要由土体的渐进变形和强度衰减导致。
持续时间效应通常表现为正皮摩尔位移（Positive Skin Friction）和正端阻力（Positive End Bearing），会导致单桩的有效长度增加。
3. 影响单桩承载力时间效应的因素单桩承载力的时间效应受多种因素影响，下面将介绍几个主要因素。
3.1 桩身材料和形状桩身材料和形状对单桩承载力的时间效应有重要影响。
一般来说，钢质桩比混凝土桩更容易受到时间效应的影响，而圆形截面比方形截面更容易受到时间效应的影响。
3.2 荷载水平和荷载历时荷载水平和荷载历时是影响单桩承载力时间效应的重要因素。
较大的荷载水平和较长的荷载历时会导致更明显的时间效应。
3.3 桩周土体特性桩周土体特性对单桩承载力时间效应也有显著影响。
例如，软弱土壤比坚硬土壤更容易发生时间效应。
4. 单桩承载力时间效应的计算方法为了准确评估单桩的承载力时间效应，需要进行相应的计算。
下面介绍两种常用的计算方法：经验公式法和数值模拟法。
4.1 经验公式法经验公式法是一种简化的计算方法，适用于一般工程实践。
关于单桩承载力的时间效应浅析
表面处逐步形成一硬壳 。该硬壳 的厚度为 ３—２ ０ ｍｌ ｉ，其抗剪强度也较外围土大。这时桩周土 的强 ｌ 度不仅得到恢复而且会超过原始强度 。 液化效应 ： 对于穿过可液化土层 的桩，由于沉 桩时强烈振动 ，使得桩周在一定范围内的土产生液 化， 从而降低 了土的强度。 随着设桩后时间的延长 ，
李 国松 ，王宪 忠 ， 白志强 ，杨 文彬 ，姜义宏 ，宫丹丹
吉林 省水文地质调查所 ，吉林 长春 １０ ２ ３０ １ 摘 要 ：单桩承 载力的时 间效应的研 究和应 用，对节约工程造价具有很 大的 实际意义。本 文对单 桩承栽力的时 间 效应的机理进行 了分析 ，并附有实例 。但 由于影响时 间效应的 因素很 多，仍有待 于进 一步研究 。
增长速度快 ，随后逐渐变慢 ，某一时间后趋于稳定 值 。其最终单桩极 限承 载力 比初始值增 长约 ４％ 过 程 。 因此 ，桩 承载力 的时 间效应 相 对 于挤 土桩要 Ｏ
收 稿 日期 ：２０ ．２１ ；修 订 日期 ：２ １ ．ｌ２ ０９ １－０ ０ ０Ｏ －３
压 密效应 ： 土桩在沉桩 过程 中对土介质 而 挤 言 ，已有一个挤密过程。而对于非挤土桩在施工过 程 中，实际是一种原始土层被振动 ，地应力释放的
号和２ 号桩进行载荷试验 ， 其试验结果如 图 １ 所示。 在设桩后 ７ 天和 ５ 个月分别对桩进行静载试验 ，
从 曲线可以看出，设桩月余后的桩在同一级荷载作 得 到 Ｐ 曲线 （ 图 ２ 。从 曲线上看 出，达 到比 ＿ 如 ） 用下的沉降量 比 设置数天后的桩的沉降低近 ４ ， 倍 例界限的荷载分别为 １８ Ｎ和 １８ Ｎ，增长 １ ．Ｋ ２ ５ ．Ｋ ４ 同时单桩极限承载力较设桩数天后的 ６０Ｋ ３ Ｎ有较 １ 倍 。同级荷载下的沉降量也明显减小 。 ． ４
结合实践探讨粉喷桩的施工技术与试验检测
结合实践探讨粉喷桩的施工技术与试验检测摘要: 本文笔者探讨了粉喷桩的施工技术要点与试验检测, 对施工中常遇到的若干问题进行有效解决, 并对桩的质量试验检测进行详细论述。
关键词: 粉喷桩; 施工技术; 试验检测1工程概况1. 1概述某工程项目为8层住宅楼软地基处理。
工程设计桩径d=50cm, 桩距为800×885.7 等, 设计复合地基承载力标准值fsp，k≥180kPa。
单桩承载力标准值=90kN, 置换率m= 0.30, 桩长为9.5m(从自然地面计算) , 总桩数865根。
采用32. 5级水泥, 每米喷粉量为50kg ±5kg, 基础埋深以下2. 0m 复搅复喷。
1. 2场地工程地质与水文地质条件该场地属第四系全新冲洪积层, 上部为素填土、粉质粘土夹粉细砂, 下部为中细砂及中粗砂夹砾石层, 整个场地属中软场地土。
场地地势平坦, 施工条件较好。
勘察期间未见地表滞水, 承压力埋深较大, 不影响基础施工, 根据区域水文资料判定地下水无侵蚀性。
施工场地位于市区, 交通方便, 施工机械可以直接运进施工现场。
场地平坦, 工地附近有水源, 水源充足,场地为供电局电缆供电。
1.3工程特点场地条件: 该场地南侧有一栋7层住宅楼, 晚上施工存在噪声问题。
场区砂土层较厚, 钻头消耗较大。
工期要求: 计划工期15d。
质量目标和要求: 要求桩身动测试验基本完整, 单桩静载试验和复合地基静载试验合格。
施工技术及特殊过程特点: 要求桩身喷灰均匀, 桩上部复搅复喷深度到位。
钻头及时绑焊, 以确保桩径不低于标准要求。
2施工方法及技术措施2. 1设备配套及材料计划根据场地施工条件, 配置GPP-5 型粉喷桩机及配套设备3 台, J2 经纬仪及S3 水准仪各1 台, 电焊机2台。
材料计划每日25~ 30t 水泥。
2. 2施工方法(1) 工程定位与放线: 以南侧已建7 层住宅楼和东侧围墙为参照物, 采用J2 经纬仪定向, 钢尺量距, 相对高程用S3 水准仪测定, 从而确定该住宅楼的位置, 轴线确定后, 根据桩位布置平面图进行细部放线, 定位桩桩位误差控制在±20mm, 具体桩位控制在规范允许范围之内, 用竹签和石灰双重标记。
粉喷桩单桩承载力的时效分析
凳 蓑 耋
作 者 杜海 盘 简舟 ；男 ．１６ ９２年 生 ．１８ ９４年毕业 于 同济太 学工程 地质 专业 ．现 任土 工实 验室 主任 ．副教 授 ．主 要从 事岩 土工 程方 面 的教学 与科 研工 作。
维普资讯
多２眷 第４ 】 期
杜海金等． 粉喷桩单桩承载力的 对效分析
重要的作用 。
・８・ ５７
积为 Ａ ，桩周长为 Ｕ ．桩身弹性模量为 Ｅ 。在 垒 卜 取一微单元体 ｄ ．其内力变化为 ｄ ＇根据力的平 ｘ Ⅳ
衡关 有 系，
Ⅳ ＝Ⅳ ＋ ｄ Ｎ ｄ
单桩 承载 力 的时间效应 ，已有 多年 的研究 ｌ ，
当， 时，ｆ ｆ ＞ ＝
Ｊ
应。
式中：ｆ 为桩侧摩阻力（Ｐ） ｋ ａ， 为桩侧摩阻力极 限 值（Ｐ ） ｋ ａ，＾为 桩 、土 相 对位 移 （ ， 为对 应 于 ｍ） 的 值（ ，ｋ为桩 与桩周 土 的弹 性摩擦 系数 ｍ）
关键 词 粉喷桩 ，承载力 ．时间效应，龄期
分类 号
Ｔ ５ ｕ４ １
文献标识码
Ａ
文章编号
１０ －９ ２ ０ ）４０ ８ ・４ ０ ０ １（０ ２ｏ －５ ６０ ６ ５
１ 前
言
在饱和软土 中，一般认为粉喷桩是作为摩擦 桩｝ 河北建筑科技学 院在２０ 年的科研报 告“ ６ 】 ００ 粉
维普资讯
第２学报 Ｃ ｉｅｅ ｏｒａ Ｒｏｋ ｃａ ｉ ａｄＥ ｇｎｅｉｇ ｈｎｓ Ｊｕｎ ｌｆ ｃ Ｍｅｈ ｎ ｓ ｎ ｎ ｉｅｒｎ ｏ ｃ
２（） ８ ～ ５９ ４ ．５ ６ Ｉ ８
粉喷桩单桩承载力与龄期的关系研究
Ｋｅ ｒ ｃ ｍｅ ｔ ｓ ｉ ｐ ｌ ； ｅａ ｔ ｐ ａ ｔ ｄ ｅ ： ｂ ａｉ ｇ ｃ ｐ ｃｔ ； ａ ｅ ｙ ｗｎ ｄ ： ｅ ｎ— ｏｌ ｉ ｅ ｌｓ ｌ ｓｉ ｍｏ ｌ ｅ ｒ ａ ａ ｉ ｏ ｃ ｎ ｙ ｇ
１ 前
言
于龄 期 的 不 同 ， 身的 弹 性模 量 也 不 同 ， 身 的变 形 桩 桩 将 存在 一定 的 差异 ， 将 影 响到 桩 身的 压缩 变 形及 桩 这 与桩周 土的相 对位移 和桩侧 摩擦 力大 小 的发挥 。 本 试 验 研 究 以 １０余 根 粉 喷 桩 单 桩 载 荷 试 验 和 ０
粉 喷桩单桩 承载 力与龄期 的关 系研究
杜 海金 ，张建 新 ，吴冬 云 ，安 新 正
（ 北 建 筑 科技 学 院 建 筑 工程 系 ． 阿 北 河 邯郸 ０６３） ５０ ８
描
要 ：以 １０采根粉喷桩单桩载荷试验和水泥土强 度１验 资料为基础 ， ０ 试 运用桩与土变形的弹塑 性计算模型和复台地基理 论 ， 分
．
ｏ ａ ｔｃａ ｖａｕ Ａ ｆ ｐｒｃ ｉ ｌ ｌｅ ｍｅｈ ｄ ｔ ｏ ｔ ｎ ｔ ｅ ｔｓ ｎ ｍｅ ｏ ｅ ｎ － ｏ ｌｐ ｌ ｓ ｐ ｏ ｉ ｅ ． ｔ ｏ ｏ ｓ ｒ ｅ ｔ ｇ ｔ ｆ ｃ ｍｅ ｔ ｓ ｉ ｉ ｉ ｒ ｖ ｄ ｈ ｅ ｈ ｉ ｉ ｅ ｄ
（ ｐｒ ｎ ｆＣ １ｅｇｎｅ ｎ ，Ｈ ｂｉＩｓｔｔ ｏ ｒｈｔ ｔｒｌＳｉｎｅａ ｄ Ｔ ｃ ｎ ｌｇ ． Ｈａｄ ｎ ０６ ３ ， Ｃ ｉａ Ｄｅａｔ ｔｏ ｉ ｎ ｉｅｒ ｇ ｅ ｅ ｎｔｕｅ ｆＡｃ ｉｃｕａ ｃｅｃ ｎ ｅｈ ｏｏ ｙ ｍｅ ｉ ｉ ｅ ｎ ａ ５０ ８ ｈｎ ） Ａｂ ｎｎ北 Ｏｎ ｔｅ ｂ ｓｓ ｏ ｅ ｔ ｇ ｄ ｔ ｆｔｅ ｅ ｔ ｇ ｃ ｐ ｃｔ ｆ ｍｏ ｅ ｔａ ｎ ｕ ｄ ｅ ｅ ｎ－ ｏｌ ｉｇｅ ｐｌｓ ａ ｄ ｅ ｎ ｈ ａｉ ｆｔｓ ｎ ａａ ｏ ｈ ｂ ａ ｎ ａ ａ ｉ ｏ ｒ ｎ ｏ ｅ ｈ ｎ ｒｄ ｃ ｍｅ ｔ ｓ ｉ ｎ ｌ ｉ ｎ ｃ ｍｅ ｔ ｉ ｉ ｙ ｈ ｓ ｅ
粉喷桩承载性能分析与探讨
曼 幽
粉喷 桩 甬载性 能分 析 与捻 讨
文０ 龚敦红 １２ （ ， １中国地质 大学＜武汉＞环境 学院 ２温州工程勘察院）
菌
摘 要 ：粉 喷桩 是 软 土 地 基 地 基 处理 常 软 弱 下 卧 层来 说 具 有 垫 层 的扩 散 作 用 ，减 见方 法 ，但 其针 对 不 同工程 区 的软 土特 性 小传 到 下 卧 层顶 面 的 压 力 ，减 小 了下 卧 层 其 取 得 的 效 果 存 在 较 大 差 异 ， 本 文 针 对 温 的 变 形 。 州 软土 区特 性 ，从 粉 喷 桩 试桩 、工 程 桩静 粉 喷 桩 由于 是 一 种 低强 度 桩 ，在 单桩 载 、 小 应 变 和 桩 土 应 力 比 着 手 进 行 试 验 ， 受 力及 破 坏 机 理方 面 与 刚性 的混 凝 土 桩有 分 析 了其 单 桩 工 作 性 状 、荷 载 传 递 规 律 ， 很 大 的 差 别 。 粉 喷 桩 在 竖 向 应 力 的 作 用 破 坏 机 理 及 复合 地 基 的破 坏 模 式 ，得 出 了 下 ，桩 顶 的 沉 降包 括 两 部分 ，即 桩 身 的压 桩 土 应 力 比 与 荷 载 的 变 化 关 系 ， 并 对 桩 土 缩 变形 和 桩 端 土的 压 缩 变形 。试 验 结 果 分 应 力 比 的 确 定 方 法 进 行 了探 讨 。 析 显示 ，复 合 地基 中粉 喷 桩 的受 力 主 要表 关 键词 ：粉喷 桩 ；软土路 基 ；桩 土应 力 现 为摩 擦 型 桩 ， 当应 力相 对 较小 时 ，作 用 比 ；桩 土 模 量 比 在 桩 顶 的 应 力使 桩 身 上 段 首 先 产生 变 形 ， 本 文针对温州 某路段 的粉喷桩试 桩和工 桩 与桩 周 土 产 生相 对 位 移 ，应 力完 全 由二 程桩静 载 、小 应变试验 和桩土 应 力比试验情 者 间的 侧 摩 阻 力承 担 ；随 着 应 力增 大 ，侧 况对粉 喷桩 的 承载性 能进 行 了分析 和探讨 。 摩 阻 力逐 渐 发挥 ， 当应 力足 够大 ，达 到 地 １ 粉 喷 桩单 桩 工作 性 状 基 土 的 比 例 极 限 时 ，桩 侧 摩 阻 力 达 到 极 限 ，不再 增 加 ，桩 端 土 开 始 受 力 ，并 产 生 １ ．１ 垫 层 的 作 用 文 献【 中对 水 泥搅拌桩 复 合地基没 有 变 形 。此 后 所 增加 的应 力主 要 由桩 间 土 及 １】 规 定 要设 置 垫 层 ，实 际工 程 中 也很 少 铺 设 桩 端 阻 力共 同 承担 ，并 随 着 应 力 的进 一 步 垫 层 。但 研 究表 明 ，垫 层 不 仅能 保 证 桩 土 增 加 ，桩 间 土 变形 逐 渐 增 大 ，最终 桩 端 阻 共 同承 担 荷 载 ，还 可 以 改 善 复 合地 基 承 载 力 也达 到 极 限 这 也表 明 由于桩 的 强 度 和 力 性状 。合 理 厚 度的 垫 层 ，能 调整 桩 土 应 模 量较 大 ，荷 载 增加 时 ，土 给桩 的 围压 很 比力 ，减 少 基 础 底面 应 力 集 中 ，通 过 垫 层 小 ，土 中应 力 很 小 ，基 底 应 力 主要 向桩 上 的 调 整 使用 ，为 桩体 上 刺 提 供 空 间 。对 上 集 中 ，桩 的 强 度 先达 到 极 限 状 态 ，桩 上 应 部 结 构 传来 的 垂直 荷 载 ，通 过 垫 层的 调 整 力 不再 加 加 ，随 着 压 力的 增 加 和时 间的 延 作用 ，使其 主要 由桩 间土来 承担 ，此外 ，外 长 ，土 的 有 效 应 力得 到 增 长 ，强 度 明显 提 置 垫 层有 利 于 基 础对 复 合 地 基 （ 别是 桩 高 ，土 层承 担其 余 的应 力 ，直至 发生 破坏 ， 特 间土 ） 的约 束 ，提高 被 动 土 压 力 ，增 加 基 因 此 在荷 载 使 用 下 ，粉 喷 桩 复 合地 基 的 荷 础 与 复 合地 基 的 联合 作 用 ，使 复 合地 基 的 载 传 递是 由上 向 下 ， 由桩 体 向桩 间土 扩 展 强度得到更充分的发挥 。 的 过 程 ，桩 的 上 部 摩 阻 力发 挥 较 充分 ，桩 文献Ｉ 研 究 了垫 层的 厚度 ，粒 径对复 端 阻 力和 深 部 的摩 阻 力则 发 挥 不充 分 ，桩 Ｊ ２ 合 地 基性 质的 影 响 ，得 到 如 下 结论 ：垫 层 的 下部 受 力 很 小 。 一般 来 讲 ，桩 身轴 向应 厚 度越 薄 ，桩 土 应 力 比越 大 ；粗粒 径 垫 层 力 呈衰 减变 化 ，最 大轴 向 力位于 桩顶 ３ ５ 易于 发 挥 桩 体 强 度 ，而 级 配 良好 的 垫 层 ， 倍 桩 径 范 围 内 ，以 下部 分 轴 向力 则收 剑 很 更 易 于 发挥 桩 土 两者 的强 度 。 对 于 水泥 土 快 ，桩 的破坏 发生 在上部 ３ ５倍桩径 范 围 复 合 地 基 ，基 础 下 设 置一 定 厚 度 垫 层 ，还 内。文献［ 】 绍 ，在 ４ ５ Ｐａ极限荷载作用 ７介 ３ｋ 可 以 提 高 桩 的 承 载 力 。 基 础 下 设 垫 层 后 ， 下 ，８． ｍ 长的桩桩顶位移量为 ３ ４ ｒ ｍ， ５ ０ ０ ａ 桩 间 土 分担 的 荷 载大 大 增 加 ，使 桩 间土 垂 ６． Ｉ ８ｎ处的位移 仅为 １． ｍｉ ３ ｎ，占总 位移量 ％ ５ｍ 直 附加 应 力 ｏ ｚ 增加 ，桩 间土 水平 附加 应 的 ６ ，而 ８． 处则认 为是无位移 了 。说 明 桩 端 只 有 极 小 部 分 荷 载 ， 可 以 忽 略 不 力 ｏ Ｘ 增亦 随 着增 加 ，其值 如 下 ： 计 ，荷 载都 集 中在 桩 身 上部 ， 因此 水 泥土 桩 的 承 载能 力关 键 在 于 桩 身强 度 ，特 别是 １ ＋ ． 受 浅 层 桩 身 强度 ，这 是 桩 向 下传 递荷 载 的 式 中 一 一 土 的 泊松 比 。 随 着 桩 间土 必 要 条 件 。 ２ 变形 破 坏机 理讨 论 水 平 附 加 应 力的 增加 ，桩 间土 对 桩 侧 的正
粉喷桩单桩承载力时间效应试验研究
粉喷桩单桩承载力时间效应试验研究颜庆智;闫相祯【摘要】结合粉喷桩单桩承载力影响因素,针对其成桩过程中单桩承载力随时间增长而逐渐增大的现象,通过水泥土室内强度试验和不同龄期的单桩载荷试验,得出了单桩承载力变化规律,对工程实践具有指导作用。
%Integrating with influencing factors of single pile bearing capacity of power spraying pile, in light of the phenomenon single pile bearing capacity increasing with time in the piling process, through cement earth indoor strength test and single pile load 【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2011(037)024【总页数】2页(P53-54)【关键词】粉喷桩;单桩承载力;时间效应;载荷试验【作者】颜庆智;闫相祯【作者单位】国石油大学（华东）储运与建筑工程学院,山东青岛266555;国石油大学（华东）储运与建筑工程学院,山东青岛266555【正文语种】中文【中图分类】TU473.11试验场地位于胜利埕岛油田。
软土具有含水量高、孔隙比大、承载力低等特点，特别适合于用粉喷桩复合地基进行加固处理。
粉喷桩加固处理的主要是第②层～第④层土，其主要土层的物理力学性质指标见表1。
场区按地下水的含量可划分为A，B两区，A区由于下水管道的渗漏，使地下水局部富集，含水量偏高，土质相对较软，地下水埋深为1.70 m，B区未见地下水。
表1 主要土层物理力学指标统计表岩土层名称层厚/m 含水量w/% 孔隙比e 液限WL/% 塑限WP/% Es/MPa a1－2/MPa－1 C/kPa φ/(°) fk /kPa②粉土 3.7 ～4.8 27.1 0.775 28.7 23.0 8.8 0.17 16 25.1 100③粉质粘土0.6 ～1.5 33.0 0.886 34.3 20.2 4.6 0.41 26 5.5 90④粉土 2.5 ～3.0 26.7 0.746 28.3 23.5 11.5 0.1516 24.8 130⑤粉质粘土5.0 ～5.5 33.4 0.895 35.4 21.4 5.1 0.37 28 6.9 1101 理论依据时间效应产生的机理:在成桩过程中，水泥与土中粘粒和水的物理化学反应及水化作用，桩身强度不断增长，搅拌时对周围桩周土的扰动，土体的再固结及强度恢复[1，2］。
粉喷桩复合地基承载特性试验研究
依据现场勘 察资料及补充勘察 资料 ， 处理 软弱土层采用深层 搅拌桩 （ 粉喷 ） 理软 弱土 层。布桩 方式采 用等 腰三角 形满 堂布 处
乌梅井段抗震设防烈度 ７ ， 度 地下水埋深一般 １８ｍ～３ ４ｍ， 桩 ， ． ． 地基处理后复合 地基 承载力 特征 值为 １ ０ｋ ａ ６ Ｐ 。根 据 以上设 厚 ５０ｍ～２ 埋深 ３ ８ ． Ｏｍ， ．５ｍ～５ ６ｍ， ． 容许 承 载力为 １ ０ｋ ａ 计 ， １ Ｐ ～ 将桩 的持力 层确定为粉砂层 ， 以此决 定施工时各个桩 的桩长 。 ． 每米 桩掺 入 ４ ５号水 泥 ５ ， ２ Ｏ 采用 梅花 １５ｋ ａ ４ Ｐ 。需进行地 基处 理 以满足路 基 填 土压力 对地 基 的要求 。 每个桩 的桩径 为 ０ ５ｍ， 粉 喷桩处理作为一种软基加 固方法 ， 我 国的应用 已具有一 定 的 形 布桩 ， 间距为 １４ｍ， 在 桩 ． 以此设计确 定的数据 可供施工采用 。
粉 喷桩 复 合 地 基承 载特 性 试 验研 究
武向 莹
摘
王
俊
要： 根据粉喷桩复合地基 的静载荷及沉 降观测试验 资料， 对粉 喷桩在地基处理 中的地基承载力 、 桩土应 力比等进 行
了研 究， 并对 粉喷桩复合地 基承载特性进行 了简要分析 ， 为粉喷桩 的工程应用提供有 益的理论 依据 和参考。 关键词 ： 粉喷桩， 静载荷试验 ， 沉降观测 ， 桩土 应力比 中图分类号 ： Ｕ４ ３ １ Ｔ ７ ．１ ． 文献标 识码 ： Ａ
基 处 理 方 法 ： 砾 层 、 压 护 道 、 工 合 成 材 料 、 料 排 水 板 、 桩 和填土高度超过 ４ｍ 的匝道范 围内采用粉喷桩进行软基处理 。 砂 反 土 塑 砂
等， 结合阿深高速公路 乌梅井 段 的软基 加 固实践 ， 对粉 喷桩 复合 ２ 实验 段设 计参 数及 处理 范 围 地基在软土地 基处理 中的应 用做 介绍 ， 对其 承载特性进行 了简 试验段地 表至地 表下 １ 深度 附近 ， ０ｍ 地基 土 （ 亚砂 土） 呈软 要分析。 塑 ～可 塑 状 态 ， 表 下 ３ｍ 附 近 Ｎ ｌ １ 地 ６ ５ ～３左 右 ， 在 ４ ３在 Ｎ ～６左
结合实践粉喷桩施工技术试验检测
结合实践探讨粉喷桩的施工技术与试验检测摘要: 本文笔者探讨了粉喷桩的施工技术要点与试验检测,对施工中常遇到的若干问题进行有效解决, 并对桩的质量试验检测进行详细论述。
关键词: 粉喷桩; 施工技术; 试验检测1工程概况1. 1概述某工程项目为8层住宅楼软地基处理。
工程设计桩径d=50cm, 桩距为800×885.7 等, 设计复合地基承载力标准值fsp，k≥180kpa。
单桩承载力标准值 =90kn, 置换率m= 0.30, 桩长为9.5m(从自然地面计算) , 总桩数865根。
采用32. 5级水泥, 每米喷粉量为50kg ±5kg, 基础埋深以下2. 0m 复搅复喷。
1. 2场地工程地质与水文地质条件该场地属第四系全新冲洪积层, 上部为素填土、粉质粘土夹粉细砂, 下部为中细砂及中粗砂夹砾石层, 整个场地属中软场地土。
场地地势平坦, 施工条件较好。
勘察期间未见地表滞水, 承压力埋深较大, 不影响基础施工, 根据区域水文资料判定地下水无侵蚀性。
施工场地位于市区, 交通方便, 施工机械可以直接运进施工现场。
场地平坦, 工地附近有水源, 水源充足,场地为供电局电缆供电。
1.3工程特点场地条件: 该场地南侧有一栋7层住宅楼, 晚上施工存在噪声问题。
场区砂土层较厚, 钻头消耗较大。
工期要求: 计划工期15d。
质量目标和要求: 要求桩身动测试验基本完整, 单桩静载试验和复合地基静载试验合格。
施工技术及特殊过程特点: 要求桩身喷灰均匀, 桩上部复搅复喷深度到位。
钻头及时绑焊, 以确保桩径不低于标准要求。
2施工方法及技术措施2. 1设备配套及材料计划根据场地施工条件, 配置gpp-5 型粉喷桩机及配套设备3 台, j2 经纬仪及s3 水准仪各1 台, 电焊机2台。
材料计划每日25~ 30t 水泥。
2. 2施工方法(1) 工程定位与放线: 以南侧已建7 层住宅楼和东侧围墙为参照物, 采用j2 经纬仪定向, 钢尺量距, 相对高程用s3 水准仪测定, 从而确定该住宅楼的位置, 轴线确定后, 根据桩位布置平面图进行细部放线, 定位桩桩位误差控制在±20mm, 具体桩位控制在规范允许范围之内, 用竹签和石灰双重标记。
粉喷桩检测方法研究
粉喷桩检测方法研究朱兵兵1李仁民2(1. 安徽巢湖市公路管理局巢湖238000; 2. 东南大学南京210096)摘要简要介绍目前常用的几种粉喷桩检测方法, 分析各种方法的优缺点, 提出采用C P T法结合取芯联合标准贯入试验法对喷粉桩工程质量进行控制和检测。
关键词水泥粉喷桩检测方法取芯标准贯入试验喷粉搅拌桩作为一种快速、有效、经济的软基处理方法至今还没有一种更好的方法所能替代。
为此, 为保证喷粉搅拌桩的施工质量, 保证软基处理的效果, 一方面迫切需要对施工机具进行改造并进一步完善施工工艺, 另一方面迫切需要对喷粉搅拌桩质量检测方法作进一步的研究, 使喷粉搅拌桩施工质量得到有效控制。
粉喷桩质量检验方法主要有: 静载荷试验法、轻便动力触探试验法、静力触探法、反射波法、现场足尺桩身无侧限抗压强度法、钻孔取芯法等。
用高、速度慢、试验工作量大, 故难以大量采用, 只能针对某个具体工程选择几根至几十根桩进行试验。
由于抽样频率很低, 试验结果的代表性值得商榷。
2 轻便动力触探试验法轻便动力触探法是文献1 中提出的方法。
采用该方法检测水泥土桩身质量可以确定不同龄期桩体强度变化和桩身的均匀性, 设备简单, 操作方便, 在工程中应用较广, 根据现有的轻便触探击数( N 10 ) 与水泥土强度的对比关系来看, 当桩身1 d 龄期的击取N 10 已大于15 击时, 桩体强度已能满足设计要求, 或者7 d 龄期的击数N 10 已大于原天然地基的击数N 10 的1 倍以上时, 桩身强度也能满足设计要求, 根据上海地区的经验, 不同龄期T 与N 10 的关系1 静载荷试验法静载荷试验 1 能较好地模拟桩身实际受荷条件, 得到桩的实际承载能力。
因此, 它是检测喷粉桩是否能满足设计承载力要求的最可靠的方法,静载荷试验一般在28 d 龄期后进行, 通过p 2S 曲线确定桩的极限或容许承载能力。
静载荷试验虽然能从承载力上反映桩身的质量, 但静载试验法得到的是维持荷载作用下, 最薄弱破坏模式相应的桩土体系丧失承载刚度的外荷, 尽管它能全面获得承载刚度的变化情况, 描述最弱的破坏模式, 并得到与之相应的承载力, 但它不能提供桩身质量的完整性、均匀性、连续性的完整信息, 更不能定量定位, 加之水泥粉喷桩具有桩体压碎破坏发生在浅层的特点, 也不能对其施工质量作出全面的评价。
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０１ ．７ ０４ ．１ Ｏ １ ．５ ０３ ．７
１ ６ ２ ６ １ ６ ２ ８
２． ５１ ５５ ． ２ ． ４８ ６９ 。
ｌ０ ０ ９ ０ ｌ０ ３ Ｉ０ ｌ
③粉质 粘土 ０６ ． ． —１５ ④粉 土 ２５ ３０ ． — ． ⑤粉质 粘土 ５０— ． ． ５５
一
［ ］ 李 国强 ， １ 韩林 海， 国彪． 结构及 钢一 混凝 土组 合结 构抗 楼 钢 火设计 ［ ． Ｍ］ 北京 ： 中国建筑工业 出版社 ，０ ５ ２０ ． ［ ］ 卢 建淮． ２ 某钢结 构厂房 火 灾后安 全性鉴 定 ［ ］ 福 建建 设科 Ｊ．
技 ，０ ８ １ ：１２ ． ２ ０ （ ）２ ・４
确定 钢结 构材料 受火冷 却后 的材料性 能并分 析计算结 构整 体和
构件 的稳定 承载力 。然 后对 火灾后 的 钢结构 作 出正确 的结构 鉴 定， 并为建筑物 的修复加 固提供 可靠 的依 据。
参考文献 ：
法把墙体 或屋架与 其他构 件连 系起 来 ， 或增设 屋架 支点 ， 以形成
ｓｏ ｈ ｐ，ｗｈｃ ａ ｒｖｄ ｄｂ ｓｓｆｒｂ ｉ ｉｇ ｍａｎｅ ａ ｃ ｎ ｅｎｏｃ ｍｅ ｔ ｉｈ ｈ ｓｐｏ ｉｅ ａｉ ｕｌ ｎ ｉｔｎ ｎ ｅ ａ ｄ ｒｉｆｒｅ ｎ ． ｏ ｄ
Ｋｅ ｒ ｓ ｔｅ ｔｕ ｔ ｒ ，ｆ ｅ ｄ ｓ ｔｒ ｔ ｃｕ ａ ｄ ｎ ｉ ｃ ｔ ｎ，ｔ ｍｐ ｒ ｔ ｒ ｙ ｗｏ ｄ ：ｓ ｌｓｒ ｃｕ ｅ ｉ ｉ ｅ ，ｓ ｔ ｒ ｌｉ ｅ ｔ ａｉ ｅ ｒ ｓ ａ ｕ ｒ ｉ ｆ ｏ ｅ ｅ ａｕ ｅ
１ 理 论依 据
时间效应产生 的机理 ： 成桩 过程 中 ， 在 水泥 与土 中粘 粒 和水 的物理化学反应 及水化 作 用 ， 身强 度不 断增长 ， 拌 时对 周围 桩 搅 桩周土的扰动 ， 土体 的再 固结及强度恢 复 。
为零 ， 桩周 土处 于弹性状态 。
当 ｒ 时 ， ｕ ｋ ； ｒ 时 ， ｆ 。 ≤ ｒ＝７ ｒ ＞ ＂ ｆ＝
ｋ Ｕ
以 与龄期 的关 系式 如下 ： 。
８＝ ． ４ Ｉ ０２ １４ ￣ （） ６
在其他 条件 相同的前提下 ， 两个 不 同龄期 的水 泥土无 侧限抗 经一 系列 变换建立桩顶荷载 与位 移 、 桩周土 的性状 及桩 身强 压强度 之 比随龄期之 比的增大而增大 。其经验方 程式为 ： 度之 间的关 系式 ： ｕ＝（ ／ ） ２ 。 （） ７
Ｊ ＡＮＧ ｅ ＤＡＩＲａ Ｉ Ｗ ｉ ｎ
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｈ ｓｐ ｐ ｒａｍｉ ｇ ａ ｈ ｄ ｎ ｉ ｅ ｆｐ ａ ｔｓｅ ｌｓｒ ｃ ｕ ｅ ａｔ ｒｔ ｅ ｆ ｅ，ｔｓｉ ｅ ｅ ｆ ｅ ｔｍｐ ｒｔ ｒ ｃ ｏ ｄ ｎ ｏ ｆ ｅ ｔ ｎ ｅｄ ｓｒ ｃ ：Ｔ ｉ ａ ｅ ｉ ｎ ｔｔ ｅ ｉ ｅ ｔ ｓｏ ｌ ｎ ｔｅ ｔｕ ｔ ｒ ｆ ｒ ｉ ｆ ｅ ｈ ｉ ｅ ｔ ｓｔ ｒ ｅ ｅ ａｕ ｅ ａ ｃ ｒ ｉ ｇ ｔ ｒ ｉ ａ ｄ ｆ ｌ ｉ ｆ ｈ ｉ ｉ ｍｅ ｉ
理 。粉喷桩加 固处理的主要是第②层 一 第④层 土 ， 其主要 土层 的 高 ， 土质相对较软 ， 下水 埋深为 １７ Ｂ区未见地下水 。 地 ．０ ｍ，
表 １ 主 要土层物理 力学指标统计表
岩土层名称 层厚／ 含水量 ｗ ％ ｍ ／ 孔隙 比ｅ 液限 ％ 塑限 Ｐ％ ／ Ｅ Ｐ ／Ｍ ａ ａ 一／ Ｐ — Ｃ ｋ ａ ｌ ２Ｍ ａ ｌ ／Ｐ （） ｜ｋａ 。 ０ Ｐ
粉 喷桩单桩承 载力时 问效应试验研究
颜 庆智 闫相 祯
摘 要： 结合粉喷桩单桩承 载力影响 因素 ， 针对其成桩过 程 中单桩承 载力 随时间增 长而逐渐 增 大的现 象， 通过 水泥土 室 内强度试验和 不同龄期 的单桩栽荷试验 ， 出了单桩承载力 变化规律 ， 得 对工程 实践具有指 导作 用。
Ｑ３ 。 ２ ５
时 间曲线 ， 以判定大火产生 的最高温度 ； 通过现 场取样 、 试验 检测
５ 处理 意见
鉴于车间 的损伤程 度 和结构 的特 点 ， 出以下 建议 ， 整 体 提 对
钢屋架进 行全面检查 ， 不符合现行规 范要求 的构件及 连接处必 对 须更换或 加固 ， 现介绍 以下加 固方法仅供参 考 ： ） １ 体系加 固法 ： 设
。
ａ ｌ
— —
ｄ
ｃ ｄ
Ｐ ａ ＡＥ
（ ） ４ 不 同龄期 的 单桩载 荷试 验 ４
其 中 ， ： ｚＡＥ。 ／
不 同龄期单桩载荷试验共 ４组 ， Ｂ区各 ２组 ， Ａ， 分别 做 １ ， ４ ｄ ２ ，０ｄ ９ ８ｄ ６ ，０ｄ龄期平板载荷试验 。粉喷桩单 桩 的静 载荷试验 采 用慢速 维持 荷载法 ， “ 桩竖 向抗压静 载荷试 验 ” 按 单 进行 ； 喷 粉 桩 复合 地基 静 载荷 采用 载荷 板加 载试 验 的慢 速维 持荷 载法 ， 按
第３ ７卷 第 ２ ４期 ２０ １ １年 ８ 月
山 西 建 筑
Ｓ ＮＸＩ ＡＲＣＨＩＥＣ ＵＲＥ ＨＡ Ｔ Ｉ
Ｖｏ ． ７ Ｎ ． ４ １３ ｏ ２
Ａｕ ． ２ １ ｇ ０１
・５ ・ ３
・
岩 土 工 程
・地 基 基 础
文章编号 ：０ ９ ６ ２ ２ １ ）４ ０ ５ －２ １０ －８ ５（０ ２ —０ ３０ １
６ 结 语
［ ］ 消 防科 学与技术 ，０ ５ ２ （ ）２ ３２ ４ Ｊ． ２ ０ ，４ ３ ：８ －８ ． 火灾后钢结构 整体结构或构件 的鉴定 ， 应对火灾 现场进 行详 ［ ］ Ｇ ０ ０ －０ １钢 结构工程施工质量验收规范 ［ ］ ５ Ｂ５ ２５２０ ， ｓ． 细的调查 ， 了解起火原 因、 火灾荷载密 度 、 可燃物 特性 、 燃烧 时间 、 ［ ］ 李 国强 ， ６ 蒋首 超 ， 林桂 祥． 结构抗 火计算 与设 计 ［ ． 钢 Ｍ］ 北
收稿 日期 ：０ １０ ・６ ２ １— ５０
作者简介 ： 颜庆智（９２ ） 男， １６ ． ， 博士， 副教授 ， 中国石油大学（ 华东） 储运与建筑工程学院， 山东 青岛 ２６５ ６５５
闫相祯（９６ ） 男， １５． ， 博士生导师， 教授 ， 中国石油大学（ 华东） 储运与建筑工程学院， 山东 青岛 ２６５ ６ ５５
个空 间的 ， 或连续 的 ， 或混合型 的结 构承重体 系 ， 达到提 高屋架
承载力 的 目的。２ 整体加 固法 ： 过增设 加 固构件 ， 屋架 自身 ） 通 使 承载力得 到提 高的加固方法 。３ 杆件加 固法 ： 对屋架 中强度不 ） 指
足 的个别杆件 进行加 固的方法 。
［ ］ Ｃ Ｃ ５ ：０ ９ 火灾后 建筑结构鉴定标准 ［ ］ ３ Ｅ Ｓ２ ２ ２０ ， ｓ． ［ ］ 李 国强， ４ 杜 咏． 实用大 空 间建筑 火 灾空 气升 温经验 公 式
ｕ， 桩身 弹性模 量 为 Ｅ 。在 处 取一 微单 元 体 ｄ ， 内力 变 化 为 仍有增长 ， 其 但增长速度减慢 ，０ｄ后 十分缓慢 。 ６
ｄ， 根据力 的平衡关系 ：
本次试验得 出 ７ｄ １ ，８ｄ ６ 和 ９ ，４ｄ ２ ， ｄ ０ｄ龄期的无侧限抗压 ０
②粉 土
３７ ４８ ． ～ ．
２． ７１ ３ ． ３０ ２． ６７ ３ ． ３４
０７５ ．７ ０ ８６ ．８ ０７６ ．４ ０８５ ．９
２ ． ８７ ３ ． ４３ ２ ． ８３ ３ ． ５４
２． ３０ ２ ． ０２ ２ ． ３５ ２ ， １４
８８ ． ４６ ． ｌ ． １５ ５ｔ ．
燃烧范 围 、 钢结 构冷却方式 ； 察各 种建筑材料 、 观 钢结 构构件 的变
京： 中国建筑工业 出版社 ，９ ９ １９ ．
Ｉ ｅ ｔｆｃ ｔｏ ｎ ｌ ｎｔｓ ｅ ｌｓ ｒ ｔ ｅ ａ ｔ ｒ ｔ ｒ ｄ ｎ ｉ ａ ｉ ｎ ｏ ｐ ａ ｔ ｅ ｔ ｕｃ ｕｒ ｆｅ ｈｅ ｆ ｅ ｉ ｉ
＝１９ ａ 足经 验公 式。 ． ３ＭＰ 满 某个龄期 （ 的无侧 限抗压 强度 与 ２ ） ８ｄ龄期的无 侧限抗 压强度 的 比值
、 （） ３
・ 一 ］ ｄ ） ／ ｘ
根据桩身变形 服从 虎克定律 ｓ＝ 一 ／ Ａ Ｅ） Ｎ （ 整理得出 ：
ＡＥ 。 ｐｒ＝ ｕ ０
・
５ ４・
第３ ７卷 第 ２ ４期
２ １年Hale Waihona Puke 月 １ ０ 山 西 建 筑
弹性 摩擦系数 。在桩顶荷 载 Ｐ的作用下 ， 桩顶 下 处桩身截 面 的
由试 验结 果 图 １可知 ， 泥 土的强 度 随着 龄期 的增 长 而提 水 内力 为 Ⅳ， 并设 桩端土受力为 ＝０ 桩 截面 面积为 Ａ ， ， 桩周 长为 高 ，８ｄ以前水泥土强 度随 时间 的增长 而显 著提 高 ，８ｄ后 强度 ２ ２
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