巴基斯坦高摩赞大坝枢纽工程溢洪道导墙水流激振分析探讨
碾压混凝土大坝渗水控制措施探讨
最大骨料粒径/mm 混凝土级配 抗压强度/MPa
使用部位
备注
大坝防渗区（上游：0+0～0+8.0 m，631~736 m 高程；0+0～0+
抗渗；
碾压
坝体内部混凝土（大坝 0+8.0 m 与常态混凝土 C2 之间，637~
碾压
R1
37.5
二级配
20.00（180 d）
R2
75.0
三级配
16.00（180 d）
Abstract: The construction characteristics of RCC and the necessity of taking measures to control seep⁃
age are stated firstly. Then the measures of seepage control regarding RCC dam body, connection be⁃
中图分类号：TV223.4
文献标志码：B
0 引 言
文章编号：1671-1092（2019）06-0004-05
机组，
总装机容量为 17 MW。
根据坝体混凝土对强度、抗裂、抗渗及抗冲耐
碾压混凝土筑坝技术以类似土石坝填筑施工
磨等要求，结合碾压混凝土筑坝技术的自身特点和
的方法，在重力坝坝体起稳定作用的内部采用干贫
态混凝土施工工艺、控制粗骨料集中和布置坝体排
水系统等措施。
2.1.1 二级配 RC
为增强碾压混凝土坝体的抗渗性，在坝体上游
省境内的印度河支流高摩赞河上，工程以灌溉为
采用较小骨料粒径的二级配富胶凝材料进行碾压
主，兼顾防洪和发电，主要由大坝、发电厂房、GIS 开
高摩赞大坝工程溢洪道抗冲耐磨混凝土施工
塔机 取料 浇筑溢 洪道５ ｍ厚 的 ｃ ０ｅ ３抗 冲耐 磨混 凝 土 ， 使
用 １ｏ振捣棒进行振捣 、 ５ ０ ｄ ０软轴振捣棒 辅振 。为保 证 Ｏ 抗 冲耐磨混凝 土 ｃ ３的厚度 （ 计５ ｍ） 应 确保 常态 混 设 ０ｃ ， 凝土 ｃ ２不超过其下游边界范 围线 。
４ ５ 模板 拆除 及砼 收面 施 工 ．
Ｍ ａ ．， ０１ ｙ ２ １
高 摩 赞 大 坝 工 程 溢 洪 道 抗 冲
耐 磨 混 凝 土 施 工
史桂 合
（ 中国水利水 电建 设集 团第七工程局有限公 司， 成都 ６０８ ） １０ １
［ 要】 介绍了高摩赞大坝溢洪道抗冲耐磨混凝 土施工方案、 摘 施工工艺和施工 中应注意的事 项， 通过 该 施 工方案 应 用后 在 施 工质 量 、 工进 度 和 施 工成 本 方 面 所表 现 出来 的优 越性 ， 出 施 得
（ ｅｅ ｔ Ｅ ｇ ｅｒ ｇＢ ｒａ ｏ ，ｔ．ｏ Ｉ Ｏ Ｙ Ｒ ｏｐ ｒｔ ｎ ｈｎ ｄ １０ １ Ｃ ｉａ Ｓｖｎｈ ｎｉ ｅ ｎ ｕｅｕＣ ． Ｌｄ ｆ Ｎ Ｈ Ｄ Ｏ Ｃ ｒｏａ ｏ ，Ｃ ｅ ｇｕ６ ０ ８ ， ｈｎ ） ｎ ｉ Ｓ ｉ
Ａｂ ｔ ａ ｔ Ｃｏ ｓｒ ｃ ｉｎ ｓ ｈ ｍｅ，ｃ ｎｓｒ ｃｉ ｎ ｗｏ ｋｍａ ｈｉ ｄ ｗｏ ｋｉｇ ｐ ｏ ｄ ｒ ｓｔ ｅ ｃ ｒ ｄ ｄ ｒｎ ｓｒ ｃ ： ｎ ｔｕ ｔｏ ｃ ｅ ｏ ｔｕ ｔｏ ｒ ｎｓ ｐ ａ ｒ ｎ ｒ ｃ ｕ ｅ ｏ ｂ ａ ｅ ｕ ｇ ｎ ｉ ｃ ｎ ｔｕ ｔｏ ｂ ｕ ｈｅ ｃ ｎ ｔ ｃｉｎ ｏ ｎ ｉ—ｅ ｏ ｉｎ ｃ ｎ ｒ ｔ ｆ ｓ ｉ ｗａ ｅ ｐ ｅ ｅ ｔｄ，ａ ｃ ｒ ｉ ｇ ｔ ｏ ｓｒ ｃｉ ｎ ａ ｏ ｔｔ ｏ ｓｒ ｔｏ ｆａ ｔ ｕ ｒ ｓｏ ｏ ｃ ｅｅ ｏ ｐ ｌ ｙ ａ ｒ ｓ ｎ ｅ ｌ ｒ ｃ ｏ ｄ ｎ ｏ ｔ ｅ ａ ｖ ｔｇ ｓ ｏ ｏ ｓｒ ｃ ｉｎ ｑ ａ ｉ ｈ ｄ ａ ａ ｅ ｎ ｃ ｎ ｔｕ ｔｏ ｕ ｌｔ ｎ ｙ，ｃ ｎ ｔｕ ｔ ｎ ｐ ｏ ｒ ｓ ｄ ｃ ｎｓｒ ｃｉ ｎ ｃ ｓ ｆｅ ｐ ｌ ｉ ｇ ｔ ｉ ｏ ｓｒ ｃ ｉ ｒ ｇ ｅ ｓ ａ ｏ ｔｕ ｔｏ ｏ ｔａｔ ｒａ ｐ ｙ ｎ ｈ ｓ ｏ ｎ ｃ ｎ ｔｕ ｔｏ ｃ ｅ ｏ ｓｒ ｃ ｎ ｓ ｈ ｍｅ，ｔ ｅ ｃ ｎ ｌ ｉｎ ｔ ａ ｅ ｃ ｎ ｔｕ ｔ ｎ ｓ ｈ ｍｅ ｏ ｈ ｏ ｓｒ ｃ ｏ ｆａ ｔ ｉ ｈ ｏ ｃｕｓｏ ｈ ｔｔ ｏ ｓｒ ｃｉ ｃ ｅ ｎ ｔ ｅ ｃ ｎ ｔ ｔ ｎ ｏ ｎ ｉ—ｅ ｏ ｉｎ ｈ ｏ ｕ ｉ ｒ ｓｏ ｃ ｎ ｒ ｔ ｆｓ ｉｌ ｙ ｔ ｅ ｃ ｒｉ ｄ ｏ ｔ ａ ｌ ａ ｈ ｏ ｔ ｃｉ ｎ ｏ ａ ｃ ｎ ｒ ｔ ｈ ｌ ｅ ａ ｐ ｉｄ ｏ ｃ ｅ ｅ ｏ ｐ ｌｗａ ｏ ｂ ａｒｅ ｕ ｓ ｗｅｌ ｓ ｔ ｅ ｃ ｎｓｒ ｔｏ ｆ ｄ ｍ ｏ ｃｅ ｅ ｓ ａｌ ｂ ｐ ｌｅ ｕ ｗｉ ｅｙ ｉ ｒ ｗｎ ｄ ｌ ｓｄ ａ ．
曼格拉大坝加高工程主溢洪道临时围堰方案设计
曼格拉大坝加高工程主溢洪道临时围堰方案设计
张宝瑞;刘树生;钟盛超;张伟波
【期刊名称】《水利水电工程设计》
【年(卷),期】2005(024)004
【摘要】巴基斯坦曼格拉大坝加高工程中,主溢洪道施工是制约工期的关键,而主溢洪道施工需要的临时围堰方案又是主要难点.主要介绍浮箱式临时围堰的风险及将原叠梁门改造作为临时围堰的相应措施及效果.
【总页数】3页(P11-12,50)
【作者】张宝瑞;刘树生;钟盛超;张伟波
【作者单位】中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222;中国水电建设集团第七工程局,成都,611730;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222
【正文语种】中文
【中图分类】TV551.3
【相关文献】
1.大伙房水库除险加固工程主溢洪道围堰施工优化方案的研究 [J], 仲伟娟;魏长勇
2.曼格拉大坝加高工程主要施工技术 [J], 卫云
3.丹江口大坝加高工程临时施工栈桥设计 [J], 吕昕
4.PLC及比例放大板在喀麦隆曼维莱水电站\r主溢洪道弧门控制系统中的应用 [J], 李文祥;郑雄;陈雷;廖妹姝
5.喀麦隆曼维莱主溢洪道液压系统测量应用 [J], 陈高; 郑雄; 胡新霖
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巴基斯坦Naltar水电站枢纽及主要建筑物布置综述
黑
龙
江
水
利
科
技
Ｎｏ ． ９． ２ ０１ ４
Ｈ ｅ ｉ ｌ ｏ ｎ ｇ ｊ ｉ ａ ｎ ｇ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ｏ ｆ Ｗａ ｔ ｅ ｒ Ｃ ｏ ｎ ｓ ｅ ｒ ｖ ｎｃ ａ ｙ
摘
要： 巴基斯坦 Ｎ Ａ Ｌ Ｔ Ａ Ｒ水 电站 ， 是一座高水头 引水式 电站工程 。主体建筑物 由溢流 坝 、 冲
沙 闸、 沉沙池 、 引水渠道 、 电站前 池 、 压力 钢管 、 电站 厂房 、 尾水 渠 、 升压 站 、 中心变 电站 、 输 电线 路等 组 成 。电 站 装 机 选 择 ３台 单 机 容 量６ Ｍ Ｗ 的 卧 式 冲 击 式 水 轮 发 电机 组 ， 总装 机 容 量 １ ８ ＭＷ。该 电站处 于狭窄 的河谷地 区 ， 电站水头大 、 地形条 件复杂 ， 天冷是渠 首布置或 是引渠
（ Ｔ ｏ ｔ Ｍ Ｎ ｏ ． ４ ２ ）
文 章编 号 ： １ ０ ０ ７— ７ ５ ９ ６ （ ２ ０ １ ４ ） ０ ９—０ ０ ７ ５— ０ ２
巴基 斯 坦 Ｎ ａ ｈ ａ ｒ 水 电站枢 纽及 主 要 建 筑 物布 置综 述
苑淑光
（ 中 国水 利 水 电第 六 工 程 局 有 限公 司 ， 沈阳 １ １ ０ ０ ０ ６ ）
系统 的布置都有一定难度 、 机 组的选择 。
关键词 ： Ｎ ａ ｌ ｔ ａ ｒ 水 电站 ； 溢流坝 ； 冲沙 闸； 沉沙池 ； 引水渠道 ； 布置简介
中图分 类号 ： Ｔ ｖ ７ ３ 文献标识码 ： Ｂ
渐扩大 呈扇 形。有效 容 积３ ７ ０ ０ ０ ｍ ， 正 常 高 水 位 １ ４ ９ ０ Ｉ ｌ ｌ ， 消落深度４ ． ５ ｍ， 池 底 板 高 程 分 别 为 巴基 斯 坦 Ｎ ａ ｌ ｔ ａ ｒ 水 电站 ， 位 于 巴基 斯 坦 北 部 地 区Ｇ ｉ ｌ ｇ ｉ ｔ 市Ｎ ａ ｌ ｔ ａ ｒ 峡谷 内 Ｎ ａ ｌ ｔ ａ ｒ 河上 ， Ｎ ａ ｌ ｔ ａ ｒ 村附近 ， 是一 座 以发 电为 目的的水 利 水 电工 程 。 巴基 斯 坦 北 １ ４ ８ ５ ． ５ ０ ｍ， １ ４ ８ ２ ． ６ ０ ｍ。池 壁 顶 高 程 为 １ ４ ９ １ ． ０ ｍ，
浅析溢洪道含水层不均质岩体爆破质量的提升措施
浅析溢洪道含水层不均质岩体爆破质量的提升措施摘要：卡洛特水电项目受复杂的岩石特性和地下水影响，爆破作业存在大块率高、根底严重的问题，导致挖装作业面不平整、二次破碎成本增加。
本文通过解析影响爆破效果的原因，提出质量提升措施和安全控制措施。
关键词：不均质岩体；水孔；质量提升；安全控制措施。
1 概述卡洛特水电站是巴基斯坦境内吉拉姆河规划的第4级电站，位于巴基斯坦旁遮普省与AJK特区交界处。
该地区。
岩性主要为砂岩、泥质粉砂岩及粉砂质泥岩，成岩胶结程度差、岩石较软弱，泥岩与砂岩呈不等厚层状分布，岩层偏南北走向，存在大量的软弱夹层和高风化岩层。
另该地区地下水量充沛，岩体受风化程度影响透水性较强，地表多处现泉水出露点，形成多股地表水。
受复杂的岩石特性和地下水影响，爆破作业存在大块率高、根底严重的问题，导致挖装作业面不平整、二次破碎成本增加。
2 产生大块及根底的原因分析2.1 不均质岩体对爆破效果的影响溢洪道岩体为泥岩和砂岩不等厚层状分布，且存在大量软弱夹层，属不均质岩体。
不均质岩体由于炮孔各个方向的动态抗拉强度、抗压强度及抗剪力强度不同，使各个方向的动应力造成的裂隙密度和裂隙延伸长度不同，特别是对软硬互层或夹层，爆破作用更容易从强度较低、部位较松软的方向突破，使得爆生气体从缝隙中逸出，从而降低了岩石正常破碎的有效压力和压力作用时间[1]。
同时，由于爆炸冲击波和应力波的衰减比均质岩体快，岩石得不到充分破碎，从而产生大块或根底。
2.2 地下水对爆破施工的影响地下水会给钻孔和装药作业造成困难。
潜孔钻机遇水钻孔时钻孔速度下降，效率降低。
水孔装药时线装药密度降低，无法按设计炸药量装药，且容易造成堵孔或卡孔，导致拒爆或爆破不充分的现象。
2.3 爆区表面易产生大块爆区表面易产生大块，一方面是溢洪道原始地貌受常年风化和雨水冲刷形成不均质结块和裂隙，另一方面是受上一台阶超深及前部爆破的影响，次级台阶作业面产生新的裂隙，爆破作业时堵塞段爆炸做功能力弱，在裂隙处自然断开，从而形成大块。
巴基斯坦Mohmand水电站导流洞收敛变形支护施工技术研究
巴基斯坦Mohmand水电站导流洞收敛变形支护施工技术研究发布时间：2022-11-29T05:27:46.523Z 来源：《中国建设信息化》2022年27卷14期作者：李毅[导读] 巴基斯坦Mohmand水电站地下洞室群所在区域岩石构造复杂，地震活动强烈，围岩等级较低，以Q5~Q3B类围岩，泥岩、砂岩为主。
李毅中国葛洲坝集团第三工程有限公司，陕西西安，710000摘要：巴基斯坦Mohmand水电站地下洞室群所在区域岩石构造复杂，地震活动强烈，围岩等级较低，以Q5~Q3B类围岩，泥岩、砂岩为主。
本文结合导流洞收敛变形实际情况，提出了支护施工的关键技术要点，文中涉及的相关参数、步骤及施工技术等，可供其他类似工程项目借鉴与参考。
关键词：隧洞地震动收敛变形支护1.工程概况1.1项目实施意义2013年9月7日，习近平总书记倡议共同建设“丝绸之路经济带”。
国家“一带一路”战略提出以交通基础设施为突破，实现互联互通。
中国能建积极响应国家号召，深化“一带一路”合作--中国能建葛洲坝三公司承建的巴基斯坦Mohmand水电站工程，总装机容量800MW，具有发电、防洪、灌溉、供水等综合功能，对于缓解巴基斯坦电力短缺、提高粮食安全、减轻洪水灾害等都具有重要作用，受到巴基斯坦政府的高度重视，时任及上任总理多次视察项目施工情况，并给与高度评价。
1.2尾水隧洞塌方体支护施工技术研究背景巴基斯坦Mohmand水电站位于巴基斯坦西北边境省联邦直辖部落地区莫赫曼德特区，白沙瓦市以北48km的斯瓦特河（Swat River)上。
项目自2019年开工以来，现场施工生产顺利,截至目前导流洞已贯通，完成开挖支护工作，正在进行混凝土衬砌施工。
2.导流洞收敛变形情况分析巴基斯坦Mohmand水电站项目导流洞共两条，1#导流洞靠内侧，进口高程位于河床，2#导流洞位于外侧，进口高程比1#导流洞高约12m，两条导流洞出口高程相同。
导流洞衬砌后直径15m，1#导流洞长1612.8m，2#导流洞长约1753.4m。
巴基斯坦高摩赞大坝枢纽施工导流
巴基斯坦高摩赞大坝枢纽施工导流
陈洪蛟;谭志勇;田孟学;成保才
【期刊名称】《水利水电工程设计》
【年(卷),期】2005(024)004
【摘要】高摩赞大坝枢纽位于巴基斯坦西北边境省内,坝址为V形峡谷,根据坝址地形条件及河道水文特性,结合坝体施工进度安排,经分析比较,确定采取围堰一次拦断河床、导流隧洞导流的施工导流方案.
【总页数】3页(P8-10)
【作者】陈洪蛟;谭志勇;田孟学;成保才
【作者单位】中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天
津,300222;黄河万家寨水利枢纽有限公司,太原,030002
【正文语种】中文
【中图分类】TV551.1
【相关文献】
1.全圆针梁台车在高摩赞大坝枢纽工程导流洞混凝土施工中的应用 [J], 袁平顺
2.巴基斯坦高摩赞大坝枢纽工程拱坝坝肩稳定分析 [J], 彭小川;刘志远
3.巴基斯坦高摩赞大坝枢纽工程温控设计 [J], 屈文杰;余洋;朱方君;王立群
4.巴基斯坦高摩赞大坝枢纽工程坝体应力分析 [J], 刘战生;程建华;朱方君;王朝江
5.巴基斯坦高摩赞大坝工程导流洞封堵施工 [J], 刘康
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高摩赞水电站大坝渗漏排水自动控制系统浅析
Ｓ ｉ ｃ ｈ ｕ ａ ｎ Ｗ ａ ｔ ｅ ｒ Ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ圈
赵小勇等 ： 高摩赞水 电站 大坝 渗漏 排水 自动控制系统浅析
２ ０ １ ３年第 ６期
ＢＭＸ ＡＭＯ ０２１ ０ ｘ １ 。
（ ２ ） 信号输出。 本项 目中需要输 出的控制信号 为： １ 号泵启 动， １ 号泵停止 ； ２号泵启动， ２ 号泵停止； ３ 号泵启 动， ３ 号泵停止 ； 水位高报警 ， 设备故障报警 。 （ ３ ） 逻辑 分析 。
为 了安 全 可靠 地 运 行 ， 排 水 系 统逻 辑 应 满 足 以下几 点要 求 ：
小， 整齐美 观 ， 具 有通用性等优 势 ， 广泛应用 于现代工业控制 的各个领 域 ， 常见 的品牌有 ｓ ｃ ｈ ｎ ｅ ｉ ｄ ｅ ｒ 、 ｓ ｉ ｅ ｍｅ ｎ ｓ和 ｏ ｍ ｏｎ等 。对 高 ｒ
摩赞水电站大坝渗漏排水 系统 的控制 系统 Ｐ Ｌ Ｃ程序编写进行了详细分析 ， 期望 为同类工作 提供借鉴经验 ， 其思路亦可 拓展
高摩 赞 水 电站大 坝位 于 巴基斯 坦西 北边 疆 省
Ｄ ． Ｉ ． Ｋ Ｈ Ａ Ｎ ． 地区 Ｔ Ａ Ｎ Ｋ镇 以西 的 高 摩 河 上 ， 是 一
个具有防洪灌溉发 电等综合功能的水 电工程 ， 大 坝渗漏 水全 部流人 坝底 集水井 ， 集 水井 高程 为
６ ２ ６ ． ２～ ６ ３ ４ ． １ ５ ｍ， 内装 三 台潜 水泵 ， 依 靠 控 制 柜 Ｐ Ｌ Ｃ控 制 自动 运行 ， 将渗 漏水 排 至下 游 。 其设 备 参数 为 ： 集水 井 深度 ： ７ ． ９ ５ ｍ
速等） 的装置 ， 运转正常则输出 Ｄ Ｃ ２ ４ Ｖ信号 ； 管
路 流量 计在 流量 正 常时 输 出 Ｄ Ｃ ２ ４ Ｖ信 号 。
巴基斯坦高摩赞大坝枢纽工程地质
巴基斯坦高摩赞大坝枢纽工程地质陈书文;苏红瑞;许仙娥【摘要】高摩赞大坝枢纽工程是巴基斯坦Gomal Zam河中上游的一座大型水利水电工程,工程地质条件较复杂,岩体质量差,且是典型的"悬河".主要介绍了库坝区的工程地质条件,重点阐述了库坝区的主要工程地质问题,并简单介绍了地基的开挖与处理.【期刊名称】《水利水电工程设计》【年(卷),期】2010(029)003【总页数】3页(P14-16)【关键词】工程地质;岩体质量;卸荷;悬河;渗漏;地基开挖;高摩赞大坝枢纽工程【作者】陈书文;苏红瑞;许仙娥【作者单位】中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222【正文语种】中文【中图分类】P642高摩赞大坝枢纽工程位于巴基斯坦西北边境省境内的印度河支流Gomal Zam河上,工程以灌溉为主,兼顾防洪发电。
坝址以上流域面积为29000km2。
工程主要由大坝、电站厂房、分水堰及6.6万hm2的灌区组成。
工程分为两期:一期(大约为15年)水库正常蓄水位为743.20m,相应的库容为11亿m3;二期正常蓄水位提高至750.40m,相应的原始库容为 14.2亿 m3。
水库最高洪水位为761.50m,相应的水库最大原始库容为20亿m3。
工程的业主为巴基斯坦水电发展署(WAPDA)。
根据业主要求,工程合同范围为一期工程各组成部分的设计、采购和施工及论证二期工程的可行性。
工程于2002年7月15日正式开工,中方承包人随即进场进行勘察设计,并进行临时工程的施工。
到2004年10月因中方人质事件停工时,已经完成了详细设计工作和部分施工图的设计工作,灌区的主渠、支渠的施工和大坝的左右坝肩的开挖已经全面展开。
2007年6月19日工程复工,因安全原因,中方只承担EPC合同中大坝枢纽部分,包括大坝、大坝下游防护工程、引水发电系统、开关站和鞍坝处理等分项。
高摩赞大坝叠梁闸门浮起分析及其处理方案
高摩赞大坝叠梁闸门浮起分析及其处理方案龙海剑摘要：介绍了巴基斯坦高摩赞大坝下闸蓄水过程中遇到的施工难题及其解决方案，并对其中的理论基础进行了简单分析。
关键词：高摩赞大坝叠梁门大洪水急流沉箱1、工程概况高摩赞大坝枢纽工程位于巴基斯坦西北边境省境内的印度河支流高摩河上（Gomal Zam），工程以灌溉为主，兼顾防洪和发电。
工程主要由133m高RCC拱形重力坝、引水发电厂房、开关站、分水堰及6.6万公顷灌区组成。
项目采用导流洞进行分流。
导流洞进口位于河床最低处，底坎高程EL.638，出口高程EL.634.9，全长392m，纵坡8‰。
进口采用圆弧导墙引流，过门槽后经6.8m方变圆后进入φ6.8m洞身段。
为适应当地道路条件和节省造价，设计放弃了配重平板闸门配合启闭机或大型吊车安装的传统封堵方式，而采用平底坎，5节叠梁门封堵。
工程最初开工于2003年7月，在2004年10月9日发生塔利班绑架中国工程师的人质事件后项目终止。
2007年与业主WAPDA协商，项目采用EPC（设计—施工—采购）合同模式，并于6月19日开工，项目工期40个月，项目资金主要来源于巴基斯坦总统基金。
2、下闸概况项目原计划于2010年5月初择机下闸蓄水，并与4月19日将第一节叠梁门放至底坎，并将陆续下放完成5节叠梁闸门（外形7.62×1.37×1.425m，重达6.5t）的安装。
但由于巴基斯坦在08年开始的席卷全球的金融危机中一度面临国家破产的危机中，项目资金来源几乎完全中断，项目部不得不推迟下闸。
在2010年8月巴基斯坦发生80年一遇大洪水，近1/3的国土面积过水，高摩赞项目也遭遇了50年一遇的洪水。
坝前水位达EL.685，导流洞水头达47m，流量近700m3/s。
由于资金匮乏项目在停工2个月后于2011年3月复工，首要任务就是下闸蓄水。
3月12日道路修通至导流洞顶，13日经过多次检查左、右两侧分别比设计高了56cm、48cm，成略倾斜状卡在门槽中。
巴基斯坦DARAWAT Dam工程大坝设计
巴基斯坦DARAWAT Dam工程大坝设计黄盛铨;张芳勇;巩绪威【摘要】巴基斯坦DAKAWAT Dam工程大坝为实体混凝土重力坝,主要建筑物包括挡水建筑物、泄洪建筑物和引水建筑物.文中通过坝型比选,确定采用实体混凝土重力坝方案.从工程整体布置、细部结构设计以及大坝稳定计算等方面,对大坝设计进行了详细阐述及总结.目前,大坝运行良好.【期刊名称】《东北水利水电》【年(卷),期】2014(032)011【总页数】3页(P7-9)【关键词】巴基斯坦;DARAWAT Dam;混凝土重力坝;抗滑稳定;深层稳定【作者】黄盛铨;张芳勇;巩绪威【作者单位】上海勘测设计研究院,上海200434;上海勘测设计研究院,上海200434;上海勘测设计研究院,上海200434【正文语种】中文【中图分类】TV222Darawat Dam 工程位于巴基斯坦南部信德省境内 Baran Nai 河上，吉尔特尔山脉（Kirthar Range）的东部边缘出口，西南距离卡拉奇 132 km，东距海德拉巴 66 km。
该工程的主要任务是为大坝下游右岸的土地提供灌溉用水。
坝址区的主要建筑物包括混凝土重力坝、溢洪道、冲砂孔及引水建筑物。
混凝土重力坝最大坝高 46 m，坝顶长 306 m，坝顶高程 121 m。
正常蓄水位112.55 m，相应库容1.5 亿 m3，灌溉面积 10 024 hm2。
坝址位于一近南北向展布的条状山梁西侧山坡，Baran Nai东南流向从条状山梁的一缺口处通过。
坝址处为不对称的“V”型河谷。
左岸岸坡地形略缓，坡度约15°；右岸略陡，坡度约25°。
河道在坝址区为向西南略突出的弧形弯段，河道宽约 45 m，河床面较平整。
两岸岸坡均为岩石岸坡，河床为冲洪积的含卵砾石砂层覆盖。
工程区域出露地层为第三系的基岩及第四系的覆盖物。
分布在坝址区的基岩属第三系，以灰岩、白垩质灰岩为主，夹少量的泥质灰岩、砂岩、页岩等，岩层倾角较缓，总体倾向库内、右岸。
巴基斯坦高摩赞大坝枢纽工程地质
坝址 区位 于 Ｇ ｍ ｌ ａ ｏ ａ Ｚｍ河 的 Ａ ａ ｏ ｄｍ Ｋ ｋ峡谷 段 ，
呈 略显 不对 称 的 ｖ字形 ，该 峡 谷段 长 约 ８０Ｉ，两 ０ Ｉ Ｔ
岸 基岩裸 露 ，岸 坡 陡立 。
地层 由侏 罗 系及第 四系组成 。侏 罗 系地层 主要 由薄 层 灰 岩 组 成 ，夹 有 板 状 灰 岩 、泥 质 灰 岩 、 页 岩 、砂 质页 岩 、粉砂 岩和极 少 量 的中厚 层灰岩 ；第
下 游
坝址 岩体
圈
Ｌ—— —－—．——— Ｊ — －
砂石 砾目
■——— ——－ —— ‘ ● …
砂页 雪 质岩
陈书文等 ・巴 基 斯 坦 高 摩 赞 大 坝 枢 纽 工 程 地 质
烈 ，节 理 、裂 隙发育 ，完 整性 差 ，岩 溶不 发育 ，仅 在 节理 面见 有溶 蚀现 象 。坝基 、坝肩 岩体 具 中等 一
上 游 Ｆ ３． １
弱透 水性 ，河 流 处 于 “ 挂 ”状 态 ，裂 隙潜水 水位 悬 埋 深 较大 。
岩 、砂质页岩组成的短轴背斜之西翼 ，总体上呈单 斜构 造 ，岩 层 总体走 向 Ｎ ２。 ５。 Ｗ３０ 一３０、倾 向 Ｓ Ｗ （ 上游偏右岸） 、倾角 ３￣ ７￣ ０ ～ ０ ，如图 Ｉ 所示。坝址 区断裂构造和挤压破碎带较发育 ，发育有 １ ７条断 层 ，其 中对工程影响较大的有 ５ 条。断层性质 以压 扭 性为 主 ，破碎 带 主要 由碎块 岩 、断层 泥及糜 棱 岩
等 组成 ，挤 压较 密实 。
该地 区干 旱 少 雨 ，坝 址 区岩 体 风 化 、卸 荷 强
高摩赞库 区在坝址上游河谷宽阔 ，至坝址附近 变为 ｖ形峡谷 ，峡谷段河道坡降约 ７ ０ ％ 。四周为 中 低 山 ，山体浑 厚 ，沟 谷发 育 ，侵蚀 和 冲蚀现 象十 分 严重，显示出典型的急流冲刷地貌形态 。 库 区基 岩地层 为侏 罗 系 的黑色 页岩 、灰 岩夹 页
巴基斯坦某水电站隧洞涌水量预测分析
图 1 隧洞沿线岩体透水率随钻孔深度变化关系曲线
由图 1 可知： （1） BH18 号 孔 位 于 隧 洞 中 部 河 谷 背 斜 的 NE
隧洞沿线山岭与河谷盆地相间分布，穿越 2 个 较大的分水岭。工程区雨季大气降水充沛，为地 下水提供了丰富的来源。地层受新构造运动的影 响，褶皱、断层及节理裂隙比较发育，为地下水 的活动创造了空间条件。
隧洞穿越部位地下水类型主要为浅层基岩裂隙 潜水、深层基岩裂隙潜水及承压水。浅层基岩裂 隙潜水以大气降水渗入补给为主，主要赋存于基 岩卸荷带至弱风化带上限范围内。深层基岩裂隙 潜水以浅层基岩裂隙水及地表径流渗入补给为 主，多赋存于向斜等大的储水构造中，可造成深 埋隧洞开挖过程中突、涌水等较大的工程危害。
经过初步勘察发现隧洞沿线存在着向斜构造承压 水、单斜构造承压水、断层带承压水及块状岩体 中的承压水等，这些承压水的水头往往较高，含 水层多属于裂隙含水层。
隧洞穿越 2 个较大的分水岭，沿线分布褶皱 带、喜马拉雅前缘断裂带、多条断层以及向斜、 背斜等，以上构造部位均有利于地下水的赋存， 从岩性、构造发育特征及勘探试验资料等方面判 断，隧洞在构造破碎带附近、向斜核部地层局部 可能发生承压水和裂隙水集中式涌（突）水。
式中 Qm——隧洞最大涌水量，m3/d； Qs——隧洞稳定涌水量，m3/d； L——隧洞长度，m；
K——岩体的渗透系数，m/d；
H——洞底以上含水体厚度，m；
d——洞身横断面的等价圆直径，m；
高拱坝坝身泄洪流激振动水弹性模拟研究_谢省宗
1997年12月水 利 学 报SH UILI XUEBAO第12期高拱坝坝身泄洪流激振动水弹性模拟研究*谢省宗 李世琴 吴一红(中国水利水电科学研究院)施民栋(北京市水利科学研究所)*本文于1996年9月17日收到,系 八 五 国家科技攻关项目的部分内容,参加本项工作的尚有中国水利水电科学研究院的李铁洁、陈振玺、徐国凡等及北京水利科学研究所的冯振齐、胡风山等.提要研制了对混凝土坝及基岩进行水弹性模拟的新配方和材料,并用此材料成功地对黄河拉西瓦高拱坝坝身泄洪的流激振动进行水弹性模拟试验.在比尺为1 150的拱坝-地基-库水耦合系统的水弹性整体模型上,进行了实验模态分析,给出系统的空、满库的模态特性并与理论模态相比较;测定了拱坝坝身泄洪水舌跌落水垫塘消能时,紊流流激振动的动力响应,定量给出响应的强度和频谱;论证了高拱坝坝身泄洪的安全性.关键词 高拱坝,坝身泄洪,流激振动,水弹性,流固耦合.一、前 言在高山峡谷地区修建高薄拱坝(坝高250m 300m 级),并通过坝身渲泄超大功率(104MW 105MW 级)洪水时,溢洪水流挟带巨大动能自坝顶或孔口渲泄而下,在坝下水垫塘内通过水流的强烈紊动进行消能,从而使水垫塘底部及侧墙存在十分强烈的紊流动水压强脉动.这种水流的脉动荷载是否会通过基础和两岸基岩对高拱坝产生动力激励,导致坝身、坝肩产生不能容许的流激振动,是关系高薄拱坝工程安全的重大关键技术问题之一.高拱坝坝身泄洪的流激振动问题,是紊流(动水)激励拱坝-地基-库(静)水耦合系统的随机振动问题,其机理十分复杂.最近我们针对坝高250m 的黄河拉西瓦对数螺旋线双曲薄拱坝坝身泄洪的流激振动问题,采用了数模与物模并重和二者相辅相成的方法进行较为深入的研究,以期获得具有工程精度的可靠的成果,并对拉西瓦高薄拱坝坝身泄洪方案的安全性及可靠性进行初步技术论证.关于数模的成果可参阅文献[1],本文主要介绍水弹性模拟试验成果,包括对混凝土坝及基岩进行水弹性模拟的特殊材料的研制;建立大比尺拱坝-地基-库水耦合系统泄洪整体水弹性模型的制作及工艺;在这一水弹性模型上进行实验模态分析,以及直接测定及定量估计坝身表、深孔联合泄洪时,溢流水舌跌落水垫塘消能紊流激励坝体振动的动力响应,并将水弹性模拟试验成果与数模计算成果进行比较;最后对拉西瓦高薄拱坝坝身泄洪的安全性进行初步评价.二、水弹性振动模拟材料研制拉西瓦拱坝-地基-库水耦合系统流激振动的水弹性模拟整体模型,要求使用符合水力-弹性相似的材料来模拟坝体、坝肩、坝基及水垫塘.实质上这是一个结构动力学-水动力学的、跨学科的动力试验模型.为了能通过缩尺模型正确模拟原型的振动,应满足水弹性相似准则.由于坝身泄洪是在与原型相同的、以水为流动介质的常规水力模型中进行,故已有库水(水相)的质量密度比尺( w)r=1的前提条件.为了保证水弹性系统库水和拱坝-地基(固相)两相耦合的相容性,故相应地要求固相的质量密度比尺( s)r=1,式中角标 w 和 s 分别表示液相和固相,()r表示比尺,即原型与模型物理量的比值.同时,符合水弹性相似准则的结构动力模型,其物理力学参数应满足:E r=L r, r=1, C r=L2 5r,(1)式中:L r为几何比尺,E r为弹模比尺, r为波桑比比尺;C r为阻尼系数比尺,或用阻尼比 =C/C c的比尺(C c=2M 0)表示,则等价于( j)r=1,即模型各阶模态阻尼比与原型相同.为了建立拉西瓦泄洪流激振动的拱坝-地基-库水耦合系统的水弹性相似模型,需用水弹性模拟材料以数十吨计.考虑如果用常规的、由厂家生产的 加重橡胶 制模[2 5],质量上难以保证,价格也十分昂贵.据以往经验,在批量抽样检查时, 加重橡胶 成品弹模的变化范围可达30%以上,容重的变化范围可达10%以上,由于材料价格昂贵,面对着大批已生产出来的水弹性模拟材料,往往处于弃之可惜(或不能)、用之误差大的为难局面,加以这种材料弹模受温度影响较大,老化也较严重.在试验时要求对环境温度和时程严加控制.基于以上种种原因,使传统的、厂家生产的 加重橡胶 不适应于用量巨大的、大比尺水弹性整体模型,因而决定自行研制一种新的,可自制的、物理力学特性易于控制和价格相对便宜的水弹性模型材料.经多次反复试验,最终选定用胶乳、特种水泥和铁粉配制而成的、可用于水弹性试验的材料[6].拉西瓦水弹性模型比尺选用1 150,有两种配方:一种是模拟坝体混凝土的,一种是模拟岩石的.其配合比如表1所示.表1 水弹性模拟材料配方设计容量(g/m3)配合比(重量比)(胶乳 水泥 铁粉)工艺2 41 0 27 4 11100 硫化2 71 0 21 4 06室温硫化根据上述配方,采用严格的工艺流程进行合成,获得基本满足相似准则的水弹性模型材料,其物理力学特性与原型对照如表2.表2 水弹性模型物理力学特性原、模型比较参数材料容重 (T/m3)静弹模E0(M Pa)动弹模E d(M Pa)波桑比原型模型原型模型原型模型原型模型混凝土(坝体、水垫塘)2 402 40-2 412 06 104139 02 68 104148 70 1670 20-0 25基 岩(坝及水垫塘地基)2 702 50-2 512 06 104141 52 68 104170 90 200由表2可知,模拟材料的混凝土容重接近设计值,模拟岩石容重略小,波桑比稍大,静弹模接近设计值,动弹模虽略有差别,但混凝土动弹模的数值影响因素较多,且测量较困难,因此,我们认为制模材料以控制静弹模较为合理,可见,所研制的两种水弹性模拟材料基本上达到要求.三、模型设计与制作拱坝部分按结构模型严格依照设计体型用水弹性模拟材料分块成型,并经严格温控硫化制成,然后逐块粘结而成。
巴基斯坦高摩赞大坝枢纽工程灌浆试验
巴基斯坦高摩赞大坝枢纽工程灌浆试验苏红瑞;陈书文;许仙娥;赵东亮【摘要】高摩赞大坝为碾压式混凝土曲线重力坝,坝肩岩性主要由薄层灰岩夹中厚层灰岩组成.受区域构造影响,岩层呈单斜构造,节理发育,岩体质量差,施工中需进行大量的固结灌浆以改善岩体质量.主要介绍灌浆试验的设计与施工及灌浆效果的检测方法,并对灌浆后岩体的质量进行了简单评价.【期刊名称】《水利水电工程设计》【年(卷),期】2010(029)003【总页数】3页(P17-19)【关键词】灌浆;检测方法;孔间对穿测试;高摩赞大坝枢纽【作者】苏红瑞;陈书文;许仙娥;赵东亮【作者单位】中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222【正文语种】中文【中图分类】TV543高摩赞大坝位于巴基斯坦西北边境省Gomal Zam河的Adam Kok峡谷内,峡谷底宽25～40m,河床面高程约635m,岸顶高程1000～1300m,相对高差达350～650m,为略显不对称的V字形河谷,两岸基岩裸露,岸坡陡立。
设计坝高133 m,坝顶高程763 m,坝顶长约234m。
坝肩岩体灌浆试验选择在右坝肩的2个勘探平洞中,平洞底部高程分别为653.9m和704.8m,距洞口分别为10.5～17.5m和16～22m。
1 场地工程地质条件A试验区被灌岩体岩性为薄层灰岩夹少量中厚层灰岩和极薄层灰岩,深灰色,微—隐晶结构,岩石结构较致密,岩层间错动痕迹明显。
地层产状为NW352°/SW∠52°,层面间局部微张开。
主要构造形迹为裂隙,局部发育有挤压破碎带(或层间剪切带)。
裂隙发育产状以NW280°～295°/SW(NE)∠55°～88°和NE55°～60°/NW(SE)∠65°～85°为主,延伸性相对较好,裂隙宽度一般小于2mm(较大裂隙多为1～5mm,充填较紧密),部分已被方解石充填,部分受卸荷影响呈微张状,裂隙面附泥、钙质膜。
巴基斯坦高摩赞大坝枢纽工程坝体应力分析
４１２ 扬压 力 ．．
假 定 坝 基 部 分 帷 幕 后 排 水 孔 处 的 压 力 强 度 为
上、下游水 头差 的 ０３ 倍 ，假定 坝肩部分帷幕后 ． ０ 排水孑 处 的压 力强 度 为上 、下 游水 头差 的 ０４ Ｌ ．０倍 。
４ １３ 地 震荷 载 ．．
图 ２ 坝 体 网格 剖 分 图
发育，其相互组合对坝肩岩体的稳定陆有—定的影响。
２ 计 算 模 型
区，其分区见 图 ３ 。坝基、坝肩岩体各 区原始的物 理力学参数见表 １ 。固结灌浆范 围内岩体 的计算参 数见 表 ２ 。
考虑到坝体的规模 以及坝址地区的地形地貌和 坝基 岩体 岩性 、结 构 面 的分 布特 征 ，计算 模 型 区域 为 ：左 右岸 方 向为 １００ｍ，上 下 游方 向为 ８０ｍ， ０ ０ 坝顶到模型底部为 ５０ｍ ０ 。计算单元采用八结点三 维实体单元及 接触单元 ，共计 １ ６ 个 。模型单 ５５７
重力 坝 ，坝顶 高 程 ７３Ｏ ６ ．０ｍ，最 大 坝 高 １３ｍ，坝 ３ 顶全 长 ２ １ｍ。 自左 向右依 次 布 置 有左 岸 非 溢 流坝 ３ 段 、溢洪道 、电站取 水 口和 右岸 非溢 流坝 段 。坝体 上 游 面直立 ，下游 坝坡 为 １０６ ：．。
１ 工程地质条件
坝址 区位 于 峡 谷 河 段 ，河 谷 呈 ｖ字 形 ，底 宽 ２ ～４ ５ ０ｍ。河 谷 两 岸岸 坡 略 显 不 对 称 。从 河 床 （ 高 程６５Ｏ 到高 程 ７７Ｏ ３ ． ｍ） ０ ４ ．０ｍ左 右 ，左 岸平 均 ７ｏ ５，
元 划 分示 意见 图 １ 。 、２
计算中非线性应力屈服准则选用德鲁克 一 普拉 格 （ ｒｃｅ—Ｐａｅ） Ｄｕｋｒ ｒ ｒ准则 。 ｇ ３ 计算 参 数
巴基斯坦N-J水电站地下厂房边墙变形分析
巴基斯坦N-J水电站地下厂房边墙变形分析陆宗磐; 陈洪莲【期刊名称】《《人民长江》》【年(卷),期】2019(050)004【总页数】6页(P157-162)【关键词】地下厂房; 边墙变形; N-J水电站【作者】陆宗磐; 陈洪莲【作者单位】中水北方勘测设计研究有限责任公司天津300222【正文语种】中文【中图分类】TV731对地下厂房围岩的变形与破坏特征进行研究，是地下厂房设计的重要内容。
影响围岩稳定的主要因素一方面是工程地质条件与围岩质量，另一方面是地下厂房布置与开挖支护。
国内大部分大型地下厂房围岩类别以Ⅱ类为主、局部Ⅲ类，仅个别电站主洞室有约1/4洞段为Ⅳ类。
由于岩体与工程因素复杂，目前对地下厂房洞室围岩稳定性评价仍没有一个统一的标准[1]。
国内地下厂房洞室周边允许位移值一般控制在开挖跨度的0.5%以内，当洞室实施支护以后，围岩变形趋近于收敛，变化速率也趋近于零，则可判断洞室围岩趋于稳定。
巴基斯坦N-J水电站(以下简称N-J电站)主洞室跨度25m，采用全喷锚支护，地下厂房围岩类别以Q4(约占67%)为主，且节理裂隙发育。
开挖过程中，地下厂房主洞室边墙累计最大变位达302mm，为开挖跨度的1.2%，远大于一般工程的控制值。
本文根据开挖揭露的地质情况，通过对厂房布置和监测资料的分析，提出导致边墙变形过大的主要原因，总结经验教训，供类似工程借鉴。
1 地下厂房布置简述N-J水电站位于巴基斯坦印度河支流尼拉姆河上，是一座高水头长隧洞引水式电站。
工程由大坝、沉砂池、引水系统、地下厂房、尾水系统及开关站等组成，电站发电水头420 m，装机容量963 MW。
采用中部式地下厂房方案，引水隧洞长28.5 km，尾水隧洞长3.5 km。
地下厂房埋深约400 m，主洞室纵轴线走向NE80°，与岩层走向EW285°～340°呈较大夹角。
主厂房洞室长137.20 m，高54 m，宽25.00 m，安装4台混流式水轮发电机组。
巴基斯坦卡洛特水电站爆破振动控制技术应用
巴基斯坦卡洛特水电站爆破振动控制技术应用摘要：卡洛特水电站工程为Ⅱ等大（2）型工程，枢纽工程主体建筑物由挡水建筑物、泄水建筑物、引水发电建筑物等组成，大坝、溢洪道、引水发电建筑物等主要永久性水工建筑物为2级建筑物。
为降低爆破振动对新浇混凝土和周边建筑物的影响，通过调整爆破参数、起爆方向等方面进行优化，总结出在水电爆破工程施工中具有一定意义爆破振动控制技术与实际应用。
关键词：爆破振动、水电站、爆破参数、新浇混凝土前言：卡洛特水电站是巴基斯坦境内吉拉姆河（Jhelum）规划的5个梯级电站的第4级，上一级为阿扎德帕坦（Azad Pattan），下一级为曼格拉（Mangla）。
坝址位于巴基斯坦旁遮普省与AJK特区交界处的卡洛特桥上游1km 处，左岸为巴基斯坦克什米尔AJK地区，右岸为旁遮普省，下距曼格拉大坝74km，西距伊斯兰堡直线距离约55km。
一、工程概况溢洪道土石方开挖总量1011.5万m³，总工期40个月，平均开挖强度25.3万m³/月，最大月开挖强度32万m³/月，控制段混凝土浇筑共计约44万m³，平均浇筑强度1.3万m³/月，最高峰浇筑3.2万m³/月，工程量大、工期紧、强度高，施工战线长，地质条件复杂，地形均为山高坡陡，开挖边坡高达70～80余m，集中施工管理比较困难，施工难度大，其边坡的稳定和施工安全亦是本项目的难点。
溢洪道边坡开挖方案为：每10m～15.5m设一级马道，马道宽3m，单级开挖坡比1∶0.7，开挖采取自上而下分层进行，精心设计爆破孔和边坡预裂爆破参数，严格按照爆破规程及爆破振动安全允许标准实施爆破作业，重点控制好单段起爆药量、装药结构等参数及爆破振动控制。
由于控制段混凝土浇筑与爆破作业存在同时段作业，按照爆破安全规程和混凝土质量控制要求，根据国内外水电站施工经验，在新浇混凝土基础面的爆破振动控制允许安全标准范围内进行爆破作业。
巴基斯坦高摩赞大坝枢纽工程温控设计
巴基斯坦高摩赞大坝枢纽工程温控设计屈文杰;余洋;朱方君;王立群【摘要】巴基斯坦当地气候酷热、干旱,对这座133 m高的大坝混凝土施工带来了很大困难,施工中采用了优化混凝土配合比以及多种温控措施,取得了显著效果.【期刊名称】《水利水电工程设计》【年(卷),期】2010(029)003【总页数】2页(P12-13)【关键词】碾压混凝土;重力坝;温度控制;高摩赞大坝枢纽工程【作者】屈文杰;余洋;朱方君;王立群【作者单位】中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222;中水北方勘测设计研究有限责任公司,天津,300222【正文语种】中文【中图分类】TV52高摩赞大坝枢纽工程位于巴基斯坦西北边境省境内的印度河支流Gomal Zam河上,工程以灌溉为主,兼顾防洪发电。
高摩赞大坝为碾压混凝土曲线重力坝,坝顶高程763 m,最大坝高133 m,坝顶全长231m。
自左向右依次布置有左岸非溢流坝段、溢洪道、电站取水口、右岸非溢流坝段。
高摩赞大坝枢纽工程坝址区属大陆性季风气候,具有降雨少,年内、日内温差较大等显著特征。
根据资料统计分析,多年平均降雨量252mm,多年平均水面蒸发量1785.4mm;多年平均气温25.5℃,极端最高气温发生在7月为49.4℃,极端最低气温发生在1月,为-3.3℃;多年平均风速为1.5m/s,实测最大风速为28.6m/s。
1 高摩赞碾压混凝土曲线重力坝的温控特点1.1 碾压混凝土温控特点碾压混凝土的水泥用量相对较小,粉煤灰掺量较大,由于粉煤灰延迟发热的特点,因此水化热温升速度慢,绝热温升相对较低,对温度控制有利;同时由于粉煤灰的上述特点,后期温升大,大坝温度降到稳定温度需要的时间很长,坝体会持续高温。
徐变是影响温度应力的一个重要材料性质,碾压混凝土胶凝材料少,属干硬性混凝土,徐变度较小,相应温度应力较大,对防止裂缝不利。
巴基斯坦高摩赞工程导流洞开挖施工方案的优化
巴基斯坦高摩赞工程导流洞开挖施工方案的优化
徐成光
【期刊名称】《施工组织设计》
【年(卷),期】2003(000)003
【摘要】巴基斯坦高摩赞大坝枢纽导流洞工程，为整个枢纽工程的关键控制性工
期项目，工期紧迫。
而导流洞工程的地质条件十分特殊，各种地质结构面超常发育。
通过对原爆破开挖方案和优化后的爆破开挖方案进行多方面比较后，最终根据地质特性选择优化后的爆破开挖方案作为最终实施方案。
施工实践表明，优化方案是切实可行的，在确保施工安全、改善施工质量的同时，降低了施工成本，加快了施工进度。
【总页数】4页(P46-49)
【作者】徐成光
【作者单位】中国水利水电第七工程局，成都郫县611730
【正文语种】中文
【中图分类】TV551.12
【相关文献】
1.浅谈巴基斯坦高摩赞大坝工程碾压混凝土温控措施 [J], 王海
2.全圆针梁台车在高摩赞大坝枢纽工程导流洞混凝土施工中的应用 [J], 袁平顺
3.巴基斯坦高摩赞大坝枢纽工程拱坝坝肩稳定分析 [J], 彭小川;刘志远
4.巴基斯坦高摩赞大坝工程导流洞封堵施工 [J], 刘康
5.巴基斯坦高摩赞大坝工程竣工 [J],
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对 于多数 高拱 坝 、窄 河谷 、大流量 的水 利水 电
工程 来说 ，一 般选 择 的消 能方 式是 挑 流消 能 。 由于 河谷 狭窄 ，有 些工 程 就选 择 了窄缝 式 消能 工 ，从 而
向上游 延伸 ５ｍ，然后 逐 渐 降低 至 ６６０ 由于 ８ ．０ｍ。 边 墙高 度较 高 ，泄洪 时 在脉 动压 力作 用 下 ，存 在诱
面脉动荷载进行振动响应计算 ，面内各节点互谱密 度 项 取为 面脉 动压 力 的 自谱 密度 ，不 同部位 面脉 动 压力按相互独立 随机过程来处 理 ，即互谱项 取为 零 ，则 位移 响应 均方 根值 为 ：
＝
式中，［ ］ 质 量矩 阵，［ ］ 结 构 质 量 矩 阵 为 为
［ 。和水 附加 质 量矩 阵 ［ ｗ 之 和 ；［ ］ ］ ］ 为结构 刚
￣Ｄ ／ 础＝￣ Ｊ （ ） ／ 缸 叫 ｄ
（） ８
当单元 中各节点 的位移响应向量求出后 ，可依 据下式求出其应力 ： ｛ ｝ Ｄ］ ］ ｝ ＿［ ［ ｛
式 中 ，［ 为弹 性矩 阵 ；［ ］ Ｄ］ 为应 变矩 阵 。 （） ９
度矩阵 ；［ ］ ｃ 为结构阻尼矩阵 ； ｛ ｝ ｛ ｝ ｛ ｝ 、 、 分别 为加 速度 、速 度 、位 移矢 量 ；［ 为 随机 荷 载 Ｐ］
能够满 足要 求 ，并 经模 型试 验验 证是 合适 的。挑 流为 ２ ４ｍ，
图 ２ 加 固后 导 墙 体 型 图 （ 横 向支 撑 ） 有
水 利 水 电工 程 设 计
Ｄ Ｈ ・２ １ 年 第 ２ 卷 第 ３期 ＷＲ Ｅ ００ ９
２ 导 墙 流 激 振 动 响 应 计 算 模 型
将 结构 离散 成有 限多 个 自由度 ，其 在 随机荷 载 作 用下 的运 动微 分方 程 为 ： ［ ］ ｝ ｃ］ ｝ ］ Ｖ ＝｛ （） ｛ ＋［ ｛ ＋［ ｛ ｝ Ｐ｝ １
若点 脉动 压力 转换 为面 脉动 荷载后 或直 接实 测
基斯坦高摩赞大坝枢纽工程 实际 出发 ，结合模型试验 ，探讨 导墙 和坝体之 间产 生流激振 的可能性 ，为其 它工程导墙
设计提供参考。 关键 词 溢洪道导墙 水流 激振 冲击 高摩赞大 坝枢纽工程
Ｔ Ｉ １４ Ｖ ３ ． 中 图分 类 号
文献标识码
Ｂ
文章编号
１０ ． ８ （０ ００ — Ｏ 。４ ０７６ ０ ２ １ ）３０ ９０ ９ Ｏ
速最高达 ４ ． ／，最大泄洪功率为 ４４８２Ｍ １ ７ｍ ｓ ０ ２ ． Ｗ，
因此消 能 的压力 很 大 。为 了使 挑 射 水 流 纵 向拉 开 ， 使水流在 空 中充分 掺 气 ，分 散 水 流落 点 ，减 轻对 下
游河床的冲刷 ，采用了窄缝式消能工。 溢 洪 道导墙 根 据水 面线 计算 结果 ，设 置 ５ｍ高
结构及 布置需要 ，中隔墩 厚为 ６ｍ，两侧 隔墩 厚为 ３
图 １ 加 固前导墙体型 图（ 无横 向支撑 ）
ｐ
ｍ，边墩厚 为 ２ｍ。溢洪道 下游 与坝 面泄 槽相 接 ，泄 槽之 间设 有隔墙 ，在溢 洪道 首部 和 中部 隔墙 高 ５ｍ， 在尾部渐 变至 ２ 。最大水 头 １５５ ４ｍ高 １．１ｍ，最 大 流
分量 。应 用振 型叠 加法 求解 式 （） １ ，令 ： ｛ 一［ ｛ ｝ Ｖ｝ ］ （） ２ 式 中 ，［ ］ 为模 态 矩 阵 ； ｛ ｝ 振 型 的广 义 位 移 向 为
量 ，因一 般 流 激 振 动 问题 中均 只是 以 低 阶振 型 为
３ 流激振动分析
在模 型 试 验 时 ，沿 导 墙 的 边 墩 和 中墩 布 置 了 １ 测点 ，结 果 表 明 ，沿 水 流 方 向 在 急 剧 收 缩 处 ４个
２１ ００年 第 ２ ９卷 第 ３期 ・Ｄ Ｈ 水 利 水 电 工 程 设 计 ＷＲ Ｅ
巴基斯坦高 摩赞大坝枢纽工 程 溢 洪 道 导 墙 水 流 激 振 分 析 探 讨
张 忠辉 洪 慧俊 张伟 波 赫 庆彬
摘 要 在高坝设计 中，溢 洪道 泄流 时，水流脉 动压力 对导墙 的冲击形成水流 激振 ，危及 到工程 的安全运 行。从 巴
赞工程溢洪道导墙的水流激振分析 ，在借鉴 了国内
一
些工 程 的分 析成 果 和理论 研究 的基 础 上 ，对导 墙
进 行 了流 激振 动分 析 ，结果 表 明是安 全 的 。 １ 溢 洪 道 导墙 设 计 巴基斯 坦高摩 赞 大 坝枢 纽工 程 的 溢洪 道 布置 在 大坝 的中部 ，为 开 敞式无 闸 门控 制 ，共 设 ４孔 ，每 孔净宽 为 １． ７５ ｍ，设有 ３个 隔墩和 ２ 边 墩 。根 据 ０ 个
脉 动压力 变小 ，其 后则 逐渐 增大 ，在 导墙末 端 的 出
墙体 型见 图 １ 。 、２
流流态比较紊乱 ，需要加高泄槽两侧的导墙 。水 流
和导 墙之 间 因脉动 压力 而产 生 一种 耦合 ，这种 流 固
耦合 效应 ，就 是水 流 的流激 振 。因水流 激振 导致 工 程破 坏 的工程 实例 也 曾见诸 文 章 ，而且 多 为导墙 结 构 的破 坏 ，因此 对 于 导墙 结 构 的流 激 振 动 的研 究 ， 也就显 得 十分 必要 。近年来 ，水流 激振 的研 究不 断 发展 ，在 一些 大型 水利 水 电工 程 中得 以应用 。高摩
发 振动 的可 能 ，存 在导 墙结 构不 稳定 的可能 性 。从
缩 窄 了过 水 断面 ，使得 泄槽 内 的水 流深 度 较深 ，水
国内外工程实例看 ，这种可能性是存在的。但 由于 窄缝式消能工的特点，溢洪道末端过水断面宽度 由 １ ． ７５ｍ收缩 至 ２ｍ，水 流 流 速 大 ，形 态 复 杂 多 变 ， 因此 在进 行 模拟 分析 时存 在很 大 困难 。加 固前后 导