chr4-2汇流计算
拉曼光谱的数据初步处理
摘要本文主要目的是熟悉拉曼光谱仪原理，并掌握拉曼光谱仪的实验测量技术以及拉曼光谱的数据初步处理。
文章首先论述了拉曼光谱仪开发设计、安装调试中所应用的基本理论、设计原理与关键技术，介绍了激光拉曼光谱仪的发展动态、研究方向和国内外总体概况。
其次阐述了拉曼散射的经典理论及其量子解释。
并说明了分析拉曼光谱数据的各种可行的方法，包括平滑，滤波等。
再次根据光谱仪器设计原理详细论述了分光光学系统的结构设计和激光拉曼光谱仪的总体设计，并且对各个部件的选择作用及原理做了详细的描述。
最后，测量了几种样品的拉曼光谱，并利用文中阐述的光谱处理方法进行初步处理，并且进行了合理的分析对比。
总之,本文主要从两个方面来分析拉曼光谱仪的实验测量和光谱数据处理研究：一、拉曼光谱仪的结构，详细了解拉曼光谱仪的工作原理。
二、拉曼光谱数据处理分析，用合理的方法处理拉曼光谱可以有效便捷的得到较为理想的实验结果.通过对四氯化碳、乙醇、正丁醇的光谱测量以及光谱数据分析，得到了较为理想实验效果,证明本文所论述方法的可行性和正确性。
关键词: 拉曼光谱仪光栅光谱分析AbstractPurpose of this paperisfamiliar withRamanSpectrometer，and mastery of experimental measurements ofRaman spectroscopyandRaman spectroscopytechniquespreliminarydataprocessing。
The article firstdiscusses theRaman spectrometerdevelopment, design，installation and commissioningin theapplication of the basictheory，designprinciples andkeytechnologies,laserRaman spectrometerdevelopments，research direction andoverall profileat home and abroad. The second section describesthe classical theoryof Ramanscatteringandquantumexplanation。
板式塔基础知识
物质在相间的转移过程称为传质(分离)过程。
常见的有蒸馏、吸收、萃取和干燥等单元操作。
蒸馏是分离液体混合物的典型单元操作。
它是通过加热造成气液两相物系，利用物系中各组分的挥发度不同的特性以实现分离的目的。
塔设备是能够实现蒸馏和吸收两种分离操作的气液传质设备，按结构形式可以分为板式塔和填料塔两大类。
在工业生产上，一般当处理量大时多采用板式塔，处理量小时采用填料塔。
选用原则（典型的）1、腐蚀性介质，易起泡物系，热敏性物料，高粘性物料通常选用填料塔。
2、对于中、小规模的塔器，和塔径小于600mm时，宜选用填料塔，可节省费用并方便施工。
3、对于处理易聚合或含颗粒的物料，宜采用板式塔。
不易堵塞也便于清洗。
4、对于在分离过程中有明显吸热或放热效应的介质，宜采用板式塔。
5、对于有多个进料及侧线出料的塔器，且各侧线之间板数较少，宜采用板式塔。
采用填料塔时内件结构较复杂。
6、对于处理量或负荷波动较大的场合，宜采用板式塔。
因液体量过小会造成填料层中液体分布不均匀，填料表面未充分润湿，影响塔的效率；当液体量过大时易产生液流影响传质，采用条阀等板式塔具有较大的操作弹性。
7、对于塔顶、塔底产品均有质量要求的塔系，宜采用板式塔。
8、根据各种工艺流程和特点，在同一塔内，可以采用板式及填料共存的塔型，即混合塔型。
适用于沿塔高气、液负荷变化较大的塔系。
板式塔为逐板接触式气液传质设备。
●评价塔设备性能的主要指标：生产能力、塔板效率、操作弹性、塔板压强降●浮阀塔的工艺计算：包括塔径、塔高及塔板上主要部件工艺尺寸的计算。
一、工艺模拟计算后能够确定的参数（模拟计算可求得理论板层数、回流比、馏出液量、釜残液量、塔径、每层塔板的气液相负荷、冷凝器和再沸器负荷）1、估算塔径最常用的标准塔径（mm）为600，700，800，1000，1200，1400， (4200)原料通常从与原料组成相近处（加料板）进入塔内。
加料板以上的塔段称为精馏段，以下（包括加料板）成为提馏段。
chr8_产流机制
i
和 f p 的相对大小.
Rs = f ( P, E , i, W0 )
17
2-3 Water balance equation for aeration zone
2) P-E>D(当降雨终止时达到田间持水量)
P = I + Rs Rsub + Rs P = E + W f W0 + 123 I = E + W f W0 + Rsub
23
3-2 Dunne Theory
饱和地面径流产流条件(Saturated overland flow)
临时饱和带上升到地面,之后再降的雨就不可能渗入地下产生 饱和地面径流.(上层包气带较薄较容易满足) 必要条件: ①在包气带中存在相对不透水层,上 土层较薄. ②A层(上层)土壤含水量必须达到 饱和.
记为R
R = Rsub + Rs = P E (W f W0 ),
R = f ( P, E , W0 )
18
Part 3 Physical conditions for runoff generation
A
Horton理论(Horton Theory)
B
Dunne产流理论(Dunne Theory)
地面
包气带
地下水面
毛管悬着水带 (zone of suspended capillary water) 中间带 (intermediate zone) (zone of rising capillary water) 毛管上升水带 地下水面
饱和带
1-1 Aeration zone and saturated zone
(c)非均质土层 请写出土层A和B的I,D,Rsub之间的 关系表达式
海德汉530_MP参数手册
主题 编码器和机床 定位 速度前馈控制 跟随误差控制 速度和电流综合控制 主轴 内置PLC 数据接口 3-D测头 用触发式测头测量刀具 攻丝 编程和显示 颜色 加工和程序运行 硬件
如果一个功能的输入值有一个以上（例如每个轴都有一个单独的输入），那么 用一个索引号扩展参数号。索引0总为轴1，索引1为轴2，依此类推。
（参见用户手册）。可用密码123访问的机床参数在参数列表中用符号 CN123表示。 退出机床参数编辑器，用“END”键。
不输入密码也可以访问一些机床参数。 用MP7330.x定义16个以内机床参数和用MP7340.x定义相应的对话。当按 下“用户参数”软键时，显示对话（最多37个字符） 选择MOD功能“用户参数”。
MP7224.0输入值 =
二进制格式 十六进制格式 十进制格式
%00101000 $28 40 (32+8)
September 2006
机床参数的输入和输出
4–5
特殊情况：输入公式
现在只有MP1054.x（电机转一圈直线距离）和运动特性说明表中的MP7530。
可以输入公式，而不输入固定值。输入公式时，必须注意字母大小写（大写或 小写）。函数用小写，变量用大写。函数：
2006 年 9 月
机床参数是什么?
4–3
进入“OEM.SYS”文件,设置轴数的关键字“AXISNUMBER =”使系统只显 示必要的索引参数。 对其它机床参数，用户可以激活特定功能。这时，这些功能的参数起开关作 用。这些参数都是数据位编码的。每个数据位被分配给一个轴或一个功能。
4.2 “机床参数编辑”操作模式
+ – · / log log10 exp () ^
加 减 乘 除 对数 基底为10的对数 幂 括号表达式 指数计算
HipotLC计算公式
PS-5161-7D
C102,C103 C104,C105 2200pf +/-20% C107 1000pf +/-10%&20% 1000pf +/-20%
PS-6311-1DFS
C103,C104 C105,C106 470pf +/-10% 5.14*10-9 (F) 4.206*10-9 (F) 6.074*10-9 (F) 2.915mA 3.562mA 4.209mA 3.1A 2.0mA~5mA 2.0mA~8.0mA C108 2200pf +/-20%
又稱高電壓介電測試,即 Hi-pot(High Potential)Test,從一次側對二次側(或 一次側對地)之間實施高電壓以確定內部絕緣層有隔離危險電壓的功用.
B.標准:
B.1 輸入電壓為下列所示:
Primary to Body/Primary to Secondary Working voltage Grade of insulation ò » ´ t ° ¥ µ ½ ù « ´ t  µ ½ U<184V Peak or DC 1000 2000 184V<U<364V Peak or DC 1500 3000
B.1 輸入電流不大于25A,(DC or AC)電壓不超過12V,時間至少3秒(TUV要求). B.2 測試結果: 電阻值不得大于100 mΩ.
2.接地泄漏電流測試(Earth Leakage Current Test) : A.定義:
通過一個被安規單位(UL,TUV,CSA…)認可的“人体阻抗模擬電路”,測量當待測物 (SPS)接通電源時在可觸到的金屬部件与地之間流經人体的電流量.
安規耐壓交流測試之漏電流計算方法
《心墙坝设计及其坝坡稳定分析》毕业设计
第六章................................................................. 34
6.1 反滤层的设计计算............................................................................................................ 34 6.2 护坡设计..............................................................................................................................35
第五章
稳定分析................................................................................. 27
5.1.程序说明................................................................................................................. 27 5.2 源程序.......................................................................................................................28
第八章
施工组织设计............................................................................................... 41
气井井筒流动计算
第一节 气体稳定流动的能量方程一、气体稳定流动方程气体稳定流动是指在所讨论的的管段内（热力体系内），任何断面上气体的一切参数都不随时间变化，流入和流出的质量守衡，功和热的交换也是一个定值。
22222212111122mgH mu V P E W q mgH mu V P E +++=-++++E ——内能，J ；pV ——膨胀功或压缩功，J ；22mu ——动能，J ； mgH ——位能，J ； q ——气体吸收的热量，J ； W ——外界对气体作的功，J 。
其中u 、p 、V 和g 分别表示流速、压力、体积和重力加速度。
气体稳定流动能量方程：0)(sin =++++w L d dW gdL udu dpθρ对于垂直管，θ=90°，θsin =1 对于水平管，θ=0°，θsin =0 假设dW=0，并用dLρ乘式中每一项来简化方程 在生产井中，井内气体向上流动，沿气流方向压力是逐渐递减的，可写为如下表达式dL L d dL udu g dL dp w )(sin ρρθρ++= 或f acc el dL dpdL dp dL dp dL dp )(）()(++= el dLdp )(——重力压降梯度 （N/㎡）/macc dLdp ）(——加速度压降梯度 f dLdp)(——摩阻梯度二、管内摩阻达西阻力公式是计算管内摩阻的基本公式dL fu L w 22=确定式中的摩阻系数f ，可以借用水力学中介绍的Moody 图1. Colebrook 公式)34.91lg(214.1lg 21fR e de df e +-+= ed——管径与管子绝对粗糙度的比值 e R ——雷诺数；f ——Moody 摩阻系数。
可以覆盖完全粗糙管、光滑管和过渡区三个流态区域，当Re 相当大时转化为完全粗糙管的Nikuradse 公式。
14.1lg 21+=e df2. Jain 公式：)25.21lg(214.119.0e R d e f+-=3. Chen 公式：)lg 0452.57065.3lg(21A R de fe--=其中8981.01098.1)149.7(8257.2)(eR d e A +=上述公式中，雷诺数Re 按照如下公式推导)/()/()/()(3s m kg u m kg s m u m d R g e ⋅⋅⋅=ρ气体相对密度；s a m 气体粘度，u ；m 管径，d ；/m 气体流量，g g 3-⋅---γP d q sc）（10*135.5sc scT P R e =取sc P =0.101MPa ，sc T=293K ，）（10*776.1g2g sc e d q R μγ-=对于de，如果没有相关资料，可以取e=0.00001524m第二节 气体在井筒内流动—井底压力计算一、 气体垂直管流动（1） 从管鞋到井口没有功的输出，也没有功的输入，dW=0（2） 对于气体流动，动能损失相对于总的能量损失可以忽略不计，即udu=0（3） 讨论垂直管流，θ=90°，sin θ=LH=1， dL=dH 考虑以上三点，可以简化为022=++ddHfu gdH dp ρ P ——压力，Pa f ——Moody 摩阻系数；g ——重力加速度，m/s ²； u ——流动状态下的气体流速，m/s ； H ——垂向油管长度，m ； d ——油管内径，m 1）密度在同一状态（p ，T ）下的气体密度为ZTpZRT pM g g 008314.097.28γρ==2）速度某一温度、压力下的流速如果采用实用单位p=MPa 、q SC =m ³/d ，其他单位不变，同时标准状态取为P sc =0.101325MPa ，T sc =293K ，则任意流动状态（P 、T ）下，气体的流速u 可用流量和油管截面积表示为sc g u B u =)1)(4)(1)(101325.0)(293)(86400(2dZ p Tq u B u scsc g π==二、 静止气柱对于静止气柱sc q=0 可以进一部简化气井井筒流动方程dHt dp PZTHg p pwhts⎰⎰=003415.0γ1. 平均温度和平均压缩系数计算方法 假设T= T =常数，Z=Z =常数，即可将T 和Z 从积分号内提出，积分后得ZT H p p g tswh ⋅=γ03415.0ln或ZT Hts wh g ep p ⋅=γ03415.0式中wh p ——静止气柱法计算的井底压力（地层压力或井底流动压力），MPa ；ts p ——静止气柱的井口压力（井口最大关井压力或静止气柱井口压力），MPag γ——气体相对密度； H ——井口到气层中部深度，m ；T ——井筒内气体平均绝对温度，K ； 通过2whts T T T +=计算Z ——井筒气体平均压缩系数，可通过),(T p f Z = 或2whts Z Z Z +=计算求解方法——迭代法显然，已知井口条件下诸参数，都要对未知赋初值数Pws ，用迭代法试算Pws 。
怎么查材料的参数数ansys电场分析材料参数
怎么查材料的参数数ansys电场分析材料参数篇一：anSYS电场分析教程anSYS电场分析指南关键字:anSYS电场分析caE教程静电场分析（h方法）14.1什么是静电场分析静电场分析用以确定由电荷分布或外加电势所产生的电场和电场标量位（电压）分布。
该分析能加二种形式的载荷：电压和电荷密度。
静电场分析是假定为线性的，电场正比于所加电压。
静电场分析可以使用两种方法：h方法和p方法。
本章讨论传统的h 方法。
下一章讨论p方法。
14.2h方法静电场分析中所用单元h方法静电分析使用如下anSYS单元：14.3h方法静电场分析的步骤静电场分析过程由三个主要步骤组成：1.建模2.加载和求解3.观察结果14.3.1建模定义工作名和标题：命令：/FiLnamE，/TiTLEGUi：Utilitymenu>File>changeJobnameUtilitymenu>File>changeTitle 如果是GUi方式，设置分析参考框：GUi：mainmenu>Preferences>Electromagnetics：Electric设置为Electric，以确保电场分析所需的单元能显示出来。
之后就可以使用anSYS前处理器来建立模型，其过程与其它分析类似，详见《anSYS建模和分网指南》。
对于静电分析，必须定义材料的介电常数（PERX），它可能与温度有关，可能是各向同性，也可能是各向异性。
对于微机电系统（mEmS），最好能更方便地设置单位制，因为一些部件只有几微米大小。
详见下面mKS制到μmKSV制电参数换算系数和mKS制到μmSVfa制电参数换算系数表-6自由空间介电常数等于8.0854EpF/μm自由空间介电常数等于8.0854EfF/μm14.3.2加载荷和求解本步定义分析类型和选项、给模型加载、定义载荷步选项和开始求解。
14.3.2.1进入求解处理器命令：/SoLUGUi：mainmenu>Solution14.3.2.2定义分析类型选择下列方式之一：·GUi：选菜单路径mainmenu>Solution>newanalysis并选择静态分析·命令：anTYPE，STaTic，nEw·如果你要重新开始一个以前做过的分析（例如，分析附加载荷步），执行命令anTYPE，STaTic，REST。
锂电常用参数与计算公式、中英对照
锂电常用参数与计算公式、中英对照（1）电极材料的理论容量电极材料理论容量，即假定材料中锂离子全部参与电化学反应所能够提供的容量，其值通过下式计算：其中，法拉第常数(F)代表每摩尔电子所携带的电荷，单位C/mol，它是阿伏伽德罗数NA=6.02214 ×1023mol-1与元电荷e=1.602176 × 10-19 C的积，其值为96485.3383±0.0083 C/mol故而，主流的材料理论容量计算公式如下:LiFePO4摩尔质量157.756 g/mol，其理论容量为：同理可得：三元材料NCM(1:1:1)(LiNi1/3Co1/3Mn1/3O2 ) 摩尔质量为96.461g/mol，其理论容量为278 mAh/g,LiCoO2摩尔质量97.8698 g/mol，如果锂离子全部脱出，其理论克容量274 mAh/g.石墨负极中，锂嵌入量最大时，形成锂碳层间化合物，化学式LiC6，即6个碳原子结合一个Li。
6个C摩尔质量为72.066 g/mol，石墨的最大理论容量为：对于硅负极，由5Si+22Li++22e- ↔ Li22Si5 可知，5个硅的摩尔质量为140.430 g/mol，5个硅原子结合22个Li，则硅负极的理论容量为：这些计算值是理论的克容量，为保证材料结构可逆，实际锂离子脱嵌系数小于1，实际的材料的克容量为：材料实际克容量=锂离子脱嵌系数× 理论容量（2）电池设计容量电池设计容量=涂层面密度×活物质比例×活物质克容量×极片涂层面积其中，面密度是一个关键的设计参数，主要在涂布和辊压工序控制。
压实密度不变时，涂层面密度增加意味着极片厚度增加，电子传输距离增大，电子电阻增加，但是增加程度有限。
厚极片中，锂离子在电解液中的迁移阻抗增加是影响倍率特性的主要原因，考虑到孔隙率和孔隙的曲折连同，离子在孔隙内的迁移距离比极片厚度多出很多倍。
指状段塞流捕集器的简便设计与计算
液体储 存及排 出
一
图１ 单层 结构 指 状段 塞流捕 集器 示意 图
１ ９ ９ 一
实用技术推广
管段 斜 ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ选定
中 国 科 技 信 息 ２ ０ １ ５ 年 第 ０ ２ 期ｃ ｝ ｉ Ｉ Ｎ Ａ ｓ ｃ 蛙 Ｎ （ ： Ｅ Ａ Ｎ Ｄ Ｔ Ｅ Ｃ Ｉ — ｔ Ｎ Ｏ Ｌ Ｃ ） Ｇ Ｙ Ｉ Ｎ Ｆ Ｏ Ｒ Ｍ Ａ ＿ 『 Ｉ Ｏ Ｎ． Ｐ ａ ｒ １ ２ ０ １ ５
液滴沉降速度按公式 （ Ｅ Ｑ． ７） 计算 。
一
管段数量的选取与此部分管段内径的选取密切相关 ， 它们需要配合气液分离管段内气相介质速度综合选取 。可 以先初步选取气 液分离管段数量及其管段内径 ，再 由式
式中 ：
。 口
些
ｄ芦 ｃ
（ Ｅ Ｑ． ７）
（ Ｅ Ｑ． ２） 计算出气液分离管段内气相介质速度 。
薛 登存 ，男 ，高 级工程 师，１ ９ ９ ０年毕业于 中国石 油大学 （ 华东 ） 应 用化学专业 ，现 从事油 田 地面工程油气集输设计工作 。
段 塞流捕集器是气液混输管道 进站常用的一种气 、液初级 分离设施。指状段塞流捕集器 因具有操作 简单、处理量大等特
点而成为油气 混输管道 终端常用的分离设施 ， 根据 其结 构的不同 ，计算方法也不一样 ，比较简便的是单层一级指状段塞流捕 集器的计算 。
Ｒ ｅ － １ ． ７ ４ Ａ ｒ ０ ． ５ 式中 ： Ｒ ｅ— — 雷诺数 ： Ａ ｒ —— 阿基 米德 准数 。 气相 中液 滴沉 降速 度计 算 （ Ｅ Ｏ． ６）
量 、管段最大允许长度 （ 与允许占地面积有关 ）、管段内
径等 。 捕 集器 的气 液分 离主 要是 在气 液分 离段 来 完成 的 ，管 段 数量 通 常是 ２的指 数倍 ，一 般不超 过 ８根 。
《船体结构疲劳强度指南》
船体结构疲劳强度指南
GUIDELINES FOR FATIGUE STRENGTH OF SHIP STRUCTURE
2015
目录
第 1 章 通则.....................................................................................................................................4
第 3 章 疲劳评估...........................................................................................................................35
3.1 一般要求...............................................................................................................35 3.2 船体结构节点的设计指导...................................................................................36 3.3设计应力范围......................................................................................................... 36 3.4设计S-N曲线的选取 ..............................................................................................38 3.5疲劳累积损伤计算................................................................................................. 39 3.6疲劳寿命计算......................................................................................................... 40
中恒HVDC高压直流电源系统使用说明书 V2 1
5.1 HVDC 替代 UPS 割接注意事项..................................................................................51 5.2 系统安装步骤...........................................................................................................51 5.3 系统调试...................................................................................................................53 5.4 安装与调试注意事项...............................................................................................55 第六章 56 日常运行维护........................................................................................................... ...........................................................................................................56
4.1 ZHM05H 主监控..........................................................................................................11 4.2 ZHM07H 主监控..........................................................................................................29 4.3 电池巡检单元特点...................................................................................................50 4.4 绝缘巡检单元特点...................................................................................................50 第五章 51 安装与调试............................................................................................................... ...............................................................................................................51
第1章_两相流基本参数及其_计算方法
循环倍率是指循环水流量与 蒸汽产量的比值。表示上升 管中实际产生一公斤蒸汽需 要的循环水流量几公斤 自然循环锅炉原理
对于自然循环蒸 汽发生器，循环 流速是指上升空 间通道入口处饱 合水的流速。 循环倍率是指循 环水流量与蒸汽 产量的比值。
立式自然循环蒸汽发生器
对于蒸汽发生器而言，其循环倍率是表征其二次侧流动状 态的重要参数，它对于传热管的腐蚀、流动稳定、传热特性及 分离器工作等都有重要影响。一般认为在设计状态时应大于 4—4.5，其主要考虑的因素如下： 1.传热要求：为了保证管壁润湿，特别是防止局部区域出现缺 液或干涸。一般要求管束进出口处的蒸汽含量不超过20%—25%， 相当于循环倍率大于4。 2.流动稳定性：循环倍率低可能导致流动的不稳定，使流动产 生振荡，这种流动振荡现象使传热效率下降，当流动振荡的幅度 足够大时，就可能引起水和蒸汽流量的大幅度波动。 3.管材腐蚀：在局部滞流或低流速区，往往导致污垢沉积或浓 缩。从防止腐蚀与流动的要求出发，应适当提高循环流速，以便 在管板上表面及管束弯管区提高冲刷流速。
o 1
o 和 m 的关系：
1).当S=1时, , 所以 o m ，均质流动；
2). 当 S 1时， o m
S>1: , • ,则 o m S<1: , •则 o m
井控计算公式表
井控计算公式表1、钻井液压力梯度（psi/ft）=0.052×Wm（ppg）钻井液压力梯度（MPa/m）=0.0098×Wm（g/cm3）2、液柱压力P（psi）=0.052×Wm（ppg）×TVD（垂直井深ft）液柱压力P（MPa）=0.0098×Wm（g/cm3）×TVD（垂直井深m）3、地层压力=液柱压力+关井钻杆压力SIDPP4、关井套压SICPP=地层压力-环空液柱压力5、初始循环压力=低泵速泵压+关井钻杆压力SIDPP压井钻井液密度原有钻井液密度6、最终循环压力=低泵速泵压×7、钻井泵排量（桶/分）=桶/冲×冲数/分钻井泵排量（升/分）=升/冲×冲数/分泵排量（桶/分）环空容积（桶/英尺）8、环空钻井液上返速度（英尺/分）=泵排量（升/分）环空容积（升/米）环空钻井液上返速度（米/分）=环空压力损失（psi）0.052TVD（ft）9、当量循环密度（ppg）=Wm（钻井液密度ppg）+当量循环密度（g/cm3）=Wm（钻井液密度g/cm3）+环空压力损失（MPa）0.0098TVD（m）SIDPP（psi）0.052TVD（ft）10、压井钻井液密度（ppg）=原有钻井液密度（ppg）+SIDPP（MPa）0.0098TVD（m）压井钻井液密度（g/cm3）=原有钻井液密度（g/cm3）+SICPP-SIDPP）（psi）溢流高度（ft）11、溢流物梯度（psi/ft）=0.052×钻井液密度（ppg）-SICPP-SIDPP）（MPa）溢流高度（m）溢流物梯度（MPa/m）=0.0098×钻井液密度（g/cm3）-12、溢流高度（ft）=循环池增量（桶）÷环空容积（桶/ft）溢流高度（m）=1000×循环池增量（米3）÷环空容积（升/米）P d（地层泄漏表压力psi）0.052×套管鞋深度（ft）13、地层泄漏压力当量钻井液密度（ppg）=钻井液密度（ppg）+P d 地层泄漏表压力（MPa ）0.0098×套管鞋深（m ）地层泄漏压力当量钻井液密度（g/cm 3）=钻井液密度（g/cm 3）+14、最大允许关井套压（psi ）=0.052[最大允许钻井液密度（ppg ）-井内实际钻井液密度（ppg ）] ×套管鞋深（ft ）最大允许关井套压（MPa ）=0.0098[最大允许钻井液密度（g/cm 3）-井内实际钻井液密度（g/cm 3）] ×套管鞋深（米）1500（W 2-W 1）35.8-W t15、加重晶石量（磅/桶）= W 1——原钻井液密度（ppg ）； 1500—— 一桶重晶石的重量，磅；W 2——重钻井液密度（ppg ）； 35.8—— 一加仑重晶石的重量，磅；W x （W 2-W 1）W x -W 2加重晶石量（吨/米3）= W 1——原钻井液密度（g/cm 3）； W x ——重晶石密度（g/cm 3）；W 2——重钻井液密度（g/cm 3）；16、单位长度容积计算：d 21029 钻杆容积（桶/英尺）= d ——钻杆内径（英寸）d 21273.24 钻杆容积（L /M ）= d ——钻杆内径(mm)D 22-D 121029 环空容积(桶/英尺)=D 1——钻杆外径（英寸） D 2——套管内径（英寸）D 22-D 121273.24 环空容积(升/米)=D 1——钻杆外径（mm ） D 2——套管内径（mm ）17、在起钻前为了使起出的钻杆里没有钻井液，需打一段加重钻井液，计算公式如下： A （空钻杆高度）×W 1（井内钻井液密度） W 2（加重钻井液密度）-W 1（井内钻井液密度） SPM 2 L （加重钻井液高度）=18、泵压与泵速关系：P 2（泵速由spm 1增至spm 2时的压力）=P 1（泵速为spm1时的压力）×（ S P M 2）2 SPM 12、主要计算公式1. 最大允许关井套管压力 MAASP ＝P wp－1.421×MW1×D wp ( psi )2. 最大泥浆比重＝P wp / (1.421×D wp) (sg)3. 钻具内容积＝0.50665×ID^2 ( l/m )4. 环空容积＝0.50665×( DH^2 － DP^2 ) ( l/m )5. 压井泥浆比重 MW2＝MW1＋P dp / (1.421×TVD h) ( sg )6. 加重晶石量＝4.25×(MW2－MW1) / (4.25－MW2) ( T/ Kl)7. 初始循环压力 P ic＝P dp＋P scr( psi )8. 最终循环压力 P fc＝P scr×MW2 / MW1( psi )9. 到达预定深度的循环时间＝替入泥浆量( l ) / 泵排量 (l/min)10. 到达预定深度的循环冲数＝替入泥浆量( l ) / 泵排量 (l / 冲)11. 钻杆尺寸系数 α＝L / ID^512. 钻杆内摩擦系数 β＝( P fc－P scr) / (α1+α2 )13. 压井泥浆在预定垂深时的静压力P static＝P dp×(1.0－TVD/ TVD h)( psi )14. 压井泥浆在预定测量深度时的摩擦压耗钻杆变换点之上：△P friction＝β×MD / ID1^5( psi )钻杆变换点之下：△P friction＝β×(α1＋(MD－L1) / ID2^5( psi )钻头处：△P friction＝P fc－P scr( psi )15. 在各井点的立管压力：Pstand＝ P scr＋△P friction＋ P static( psi )式中：D wp裸眼弱地层的垂深 ( m )DP 钻杆外径 (inch)DH 井眼直径或套管内径 (inch)ID 钻杆内径 (inch)L 相同钻杆的长度 ( m )MD 测量井深 ( m )MW1原始泥浆比重 ( sg )P dp关井立管压力 ( psi )P scr用原始泥浆做低泵速试验的立管压力 ( psi ) P wp裸眼弱地层的漏失压力 ( psi )TVD 感兴趣点的垂深 ( m )TVD h裸眼垂深 ( m )角标1 钻杆1角标2 钻杆2L2包含BHA的钻杆长度 ( m )。
小泥河范坡镇内平原区河段设计洪水分析计算
DOI：10.16660/ki.1674-098X.2018.16.039小泥河范坡镇内平原区河段设计洪水分析计算①王悦钰(河南省济源水文水资源勘测局 河南济源 459000)摘 要：采用排涝模数法，依据《河南省暴雨参数图集》参数和《73图集》降雨径流关系查算，针对实测水文资料缺乏地区，小泥河平原区范坡镇内河道处进行设计洪峰流量分析计算，计算结果与《禹州中小河流治理重点县综合整治及水系连通试点规划》中成果进行合理性分析比较，为小泥河平原区河段综合治理规划提供了基础性参考数据。
关键词：小泥河 平原区河段 设计洪水 分析计算中图分类号：X820 文献标识码：A 文章编号：1674-098X(2018)06(a)-0039-02①作者简介：王悦钰（1986—），女，蒙古族，河南南阳人，硕士研究生，工程师，研究方向：水资源可持续利用。
1 小泥河概况小泥河系颍河右岸支流，源头河流有两支，一支发源于禹州市苏王口一带，由西向东流向；一支发源于禹州城区东南辛庄一带，由西北向东南流向，两支河道在褚河镇巴庄东北汇合后向东南，流经褚河镇、范坡镇，在鸡王庄南出禹州市界，进入襄城县，于襄城县颍桥回族镇小河村东汇入颍河，禹州市境内干流河长18.09km，流域面积95.60km 2。
此次设计洪水分析计算范围为小泥河平原区范坡镇内河道，长度为10.10km。
2 暴雨洪水特性针对颍河水系流域暴雨洪水情况，进行小泥河平原区范坡镇内相应断面的洪水定量分析。
本区域夏季受东南季风影响，雨量集中，且多暴雨。
区内的大暴雨中心主要在山前迎风坡地带。
本区雨季一般从6月上旬开始到8月下旬结束，大多数暴雨历时在1~3d，一些特大暴雨的历时可持续3~5d。
洪水发生的时间与暴雨一致，多发生在7、8月份，少数年份发生在5月中旬和6月中、下旬。
洪水峰、量特点与流域特征和暴雨特性有关，各河流洪水均由暴雨形成，段内交叉河流均属山前坡面的中小河流，以坡面汇流为主，洪水峰量受短历时暴雨强度变化影响，洪水陡涨陡落，具有峰高量小、峰型尖瘦的特点，其洪水过程历时基本与暴雨历时一致。
KRACHT齿轮流量计VCA0,2EBR1技术参数
KRACHT齿轮流量计VCA0,2EBR1技术参数KRACHT齿轮流量计VCA 0,2 EB R1体积测量用，用于测量有一定润滑性的介质，测量元件为一对齿轮，由介质驱动。
其测量原理类似齿轮马达。
滑动轴承对齿轮提供轴向及径向支撑。
齿轮运动的信号通过上方非接触式传感器进行采集。
功能介绍：由一对精准齿轮组成计量机构根据正移位泵原理由液流驱动。
齿轮在测量腔内几乎无接触地运转。
采用低摩擦的球轴承或滑动轴承作为轴承元件。
测量原理不会引起任何压力或体积流量脉动。
入口和出口处不需要稳流段，由此可以使机械设备的技术更紧凑。
所有活动部件均由测量介质润滑。
齿轮运动由位于盖子内的传感器（一个或两个）以无接触的方式进行检测。
当计量机构转动一个齿时，每个传感器会发出一个信号，对应一个几何齿积Vgz 。
插头中有一个前置放大器，用于将传感器信号转换为方波信号，用作输出信号。
双通道检测可以达到更高的测量分辨率并识别流向。
KRACHT齿轮流量计VCA 0,2 EB R1技术参数：额定尺寸：0.2连接类型：板式安装安装位置：任意流向：任意典型测量精度：+/1.0%最大许可压力损失： 10 bar）环境温度：10...80 °С 介质温度：10...80 °С 粘度：...4 000 mm2/s声压级：...60 dB（A）测量范围[L/min]：0.2510 分辨率[I/mp/l]：5000测量精度：3%最大工作压力：160bar峰值压力：200barKRACHT齿轮流量计VCA 0,2 EB R1体积测量用上海维特锐德国进口，18年进口工业备件代理销售老公司，德国采购公司原厂订货，安排航运到货中国，自己清关报关一站式服务。
为您提供更多高品质进口工业品。
KRACHT齿轮流量计型号：VCA 2 U4 F4 R1 SHVCA 2 M5 F4 R2 SHVCA 2 M5 F4 P1 SHVCA 2 M5 F4 R1 S5H /81VCG 2 M1 F1 P2 SHVCG 2 M1 F1 P2 XHVCN 0,04 K2 F3 R1 SHSVC 4 K3 F1 S2 SHSVC 4 K3 F1 R2 SHSVC 10 K1 F1 S2 SHSVC 40 K1 F1 S2 HH SVC 40 K1 F1 S2 VHSVC 100 K1 F1 D2 SHSVC 100 K1 F1 S2 SHSVC 100 K1 F1 S2 VH。
基于有源单元方向图方法的阵列天线综合
第五章提出了一种新的综合方法，这种方法将智能优化算法有效地运用到大 型阵列天线的综合中，而阵面形状和单元排布方式可以是任意的。从而弥补了智 能优化算法在综合大型阵列天线时的不足，即未成熟收敛。数值算例证实了这种 方法的有效性。
关键词：阵列天线，有源单元方向图，智能优化算法，稀疏线性阵列天线
I
ABSTRACT
II
Байду номын сангаас
ABSTRACT
method to design thinned linear antenna arrays. Finally, simulation and numerical results are given to verify the effectiveness and superiority of the design method.
气液两相流井口压力折算理论及应用
气液两相流井口压力折算理论及应用气液两相管流是一门新学科，不仅涉及到天然气的物性计算、气液两相管流的流态变化、还涉及到井筒中的气液滑移及能量守恒方程等。
将井口压力较为准确地折算到井底，需要已知气体组份、井筒内温度分布、管道的粗糙度、气体与液体产量变化、液体的密度及不同液体的含量等多项参数。
以下我们将分别介绍相关的内容。
1 地层天然气的物性天然气是气态烃和一些杂质的混合物，天然气中常见的烃类组分是：甲烷(CH4)、乙烷(C H26)、丙烷(C H38)、丁烷(C H410)、戊烷(C H512)、少量的巳烷(C H614)、庚烷(C H716)、辛烷(C H818)以及一些更重的烃类气体。
天然气中的杂质有二氧化碳(CO2)、硫化氢(H S2)、氮(N2)、水蒸汽(H O2)等。
天然气的有关性质是与这些单组分的物理性质有关。
1、天然气的偏离因子(z)由分子物理学可知，理想气体的状态方程可以写成：(1-1)pv nRT式中p--- 气体压力，( Mpa )；v--- 气体体积，( m3 )；n--- 气体的摩尔量，( Kmol )；R--- 气体常数，[ Mpa.m3/(Kmol.K) ]；T--- 气体的温度，( K )；方程(1-1)是理想气体方程，它的适用范围是压力接近于大气压，温度位常温。
在大多数情况下，不能将方程(1-1)直接应用于油藏中的天然气，因为天然气是一种真实气体，并且地层中的天然气承受着高温高压。
为了也能使用方程(1-1)这种简单形式的状态方程，可以将天然气的状态方程写成下面形式pv znRT = (1-2)方程(1-2)中，z 是气体的偏差因子，也叫气体的偏离因子，它表示在某一温度和压力下，同一质量气体的真实体积与理想体积之比即：z v v a i =/ (1-3) 式中v a --- 真实气体的体积，( m 3 )； v i --- 理想气体的体积，( m 3 )； 方程（1-2）也可改写成：pv zmRT M =/ (1-4)式中m--- 气体的质量，( kg ) ; M--- 气体的分子量， ( kg/kmol ); 式（1-4）也可改写成密度形式：g m pM v zRT ρ==(1-5)式中ρg --- 为气体密度，( kg/m 3 )；有时，我们不知道天然气的组份，只知道天然气的相对密度γg 。
水文预报测试题yuzhongdian
河道洪水预报：自测题一、填充题1.洪水波的变形表现为：（）和（），影响洪水波变形的主要因素是：（）、（）和（）。
2.相应水位是指：（）。
3.下游同时水位是指：（），在相应水位关系中，以下游同时水位作参数反映了：（）等因素的影响。
4.合成流量是指：能同时到达下游站的上游干支流流量之和，合成流量法的预见期为：（）。
5.马斯京根法参数k的物理意义是：（）。
6.在河段长不变的情况下，特征河长越长，x （），河槽调蓄能力（）。
7.若单独使用流量演算法进行流量演算，流量演算的预见期为：（），因此该方法常用于:（）。
8.在马斯京根法计算中，已知C0=0.24，C1=0.46, C2应为（）9.特征河长的概念是：（）。
10.洪水期天然河道的槽蓄关系往往成（）关系，影响其关系的主要因素是（）。
11.相应水位（流量）的预见期应是：（）12.水文预报的预见期应是：（）二、问答题1.洪水波变形反映在哪些方面，影响变形的因素有哪些？1.洪水波的运动与河段上下游站的水位（流量）过程线有什么关系？2.什么是相应水位？什么是传播时间？如何在实测水文资料中得到？3.影响相应水位（流量）关系的因素有哪些？相应水位（流量）相关图的常用参数有哪些？4.以下游同时水位z下？口以上游站涨率（或涨差）为参数的相应水位相关图能反映什么规律？为什么？5.现时校正法能校正预报误差的原因是什么？6.流量演算的基本原理是什么？7.什么是槽蓄曲线？槽蓄量是如何计算的？怎样处理天然河道槽蓄关系？为什么说流量演算的各种方法的关键在于处理槽蓄曲线？8.马期京根法有何假定？怎样用马斯京根法进行流量演算？9.马斯京根法中参数Q f, K, x有何物理意义？确定马斯京根法参数x、k有哪些的方法?试述试算法确定X、k值的步骤？10.马斯京根法计算时段/t如何确定？对于长河段采用马斯京根法进行流量演算为什么要进行分段？如何分段？为什么马斯京根法在实用中要经验处理？如何处理？11.什么是特征河长？l如何推求？？l法的人流条件是什么？怎样用特征河长法进行流量演算？12.河道特性与演算参数间有何联系？13.有支流河段流量演算有什么特点？三、计算题1.若已知上游站入流过程，并分析得X=0, K=12小时，取冬=^=12小时，试计算下断面的出流过程。
chr4-1产流计算
蓄满产流的得出
蓄满产流的概念是由五变数相关图发展而来的。
五变数：R=f(P,Pa,T,季节)
四变数：R=f(P,Pa,T) 三变数：R=f(P,Pa)
蓄满产流的特点
蓄满产流机制比较接近或符合土壤缺水量不 大的湿润地区。这些地区，一场较大的降雨 常易使全流域土壤含水量蓄满。
计算公式：
R = PE-(WM-W0)
根据流域内多次暴雨的雨量PE，对应的径流 量R，初始土壤含水量Pa，可点绘以Pa为参数 的PE～Pa～R相关图。
Pa
PE (mm)
降雨径流相关图上部 属流域全面产流状态， 满足方程R = PE(WM- Pa)，表现为一 组平行等距离的450 直线。 相关图下部属流域 部分产流情况，产 流量随降雨量减少 迅速降低，表现为 一组向下凹的曲线。
一般假定，Et与Wt成正比
Et Wt EM WM
即 Et EM Wt WM
假定t日无雨，则该日流域前期影响雨量的减少全部 转化为流域蒸散发，即
E t Pa ,t Pa ,t 1 (1 K ) Pa ,t Pa ,t Wt
Et E t EM (1 K ) Pa ,t Wt WM
第四章 流域产流与汇流计算
第一节 降雨径流要素计算 第二节 蓄满产流与降雨径流相关图 第三节 下渗曲线与超渗产流 第四节 流域汇流计算
什么叫产汇流计算？
产流计算：P~R(h(t)) P~Q(t) 汇流计算：R~Q(t) 地面径流 径流成分 壤中流 慢速壤中流 快速壤中流 直接径流 (地面径流)
地下径流
壤中流出流特征介于两者之间
2、流量过程线分割
实测流量过程线往往是由若干次暴雨所形成的洪水 径流组成。
为了研究暴雨与洪水之 间的关系，必须对流量 过程线加以分割(流量过 程线分割)
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
t
产流过程
汇流计算
汇流曲线
等流时线 单位线 瞬时单位线 地貌单位线
二、等流时线法
1、基本概念 等流时线是在流域上勾绘的一组等值线，每 条等值线上各点的水质点，将同时到达出流 断面。两条等流时线间的面积称为等流时面 积，按顺序用ω１、ω２、ω３ … 表示，汇流时 间分别等于t1＝Δt、t2＝2Δt、t3＝3Δt …。
时间早。
小洪水：推求单位线过程 平缓，峰低且峰现时间迟。
2）暴雨中心位置影响
暴雨中心在上游的洪水：汇
流路径长，受流域调蓄作用
大，洪水过程较平缓，推求 单位线也平缓，峰低且奉献 时间偏后。
暴雨中心在下游的洪水：推
求单位线过程尖瘦，峰高且 峰现时间早。
四、地下径流过程的计算
1、计算方法及原理
分析表明，地下水的贮水结构可视为一个线 性水库，即地下水库的蓄量W与其出流量Qg 的关系为线性函数,下渗的净雨量为入流量， 经地下水库出流量就是流域出口断面的地下 径流出流量。
第四节
流域汇流计算
流域上各点的净雨，经过坡面汇入河网，再 由河网流达出口断面，总称汇流。 从坡面和土壤表层汇入河网的，称为地面汇 流，其历时较短，一般只有几十分钟至几小 时；经由地下途径注入河网的，称为地下汇 流，历时可长达几天或几十天。
流域汇流计算主要内容
地面径流汇流计算 坡地汇流计算 地下径流汇流计算
式中，ri－第i 时段地面净雨强度。
3、实例
时段 （h） (1) 0 3 6 9 12 15 18 地面净雨 hS(mm) (2) 5 5 28 28 44 44 3 3
等流时线法计算表
等流时 面积ω （km2） (3) 58 58 120 120 130 130 115 115 82 82 60 60 24 24 部分流量（m3/s） h1=5mm (4) 0 27 56 60 53 38 28 0 150 311 337 298 213 0 236 489 530 469 0 16 33 36 h2=28mm (5) h3=44mm (6) h4=3mm (7) Qs (m3/s) (8) 0 27 206 608 895 899 745
q1 Q1
10 h1 h2 10 q1 ) 10 h1 h h2 10 q2 3 q1 ) 10 10 h1
q2 (Q2 q3 (Q3
10 80 ( m 3 / s ) 15 5 10 q2 (340 80) 200 (m 3 / s ) 10 15 5 10 q3 (940 200) 560 ( m 3 / s ) 10 15 q1 120
10 q1 Q1 h1 h2 10 q2 (Q2 q1 ) 10 h1 h3 h2 10 q3 (Q3 q2 q1 ) 10 10 h1
单位线推求（F = 8080km2）
地表 地面 单位线 q NO 日 时 径流 净雨 3 3 （m /s） （mm） （m /s） 80 1 5 0 120 15.0 200 2 12 340 5.0 560 3 6 0 940 420 4 12 910 280 5 7 0 630 180 6 12 410 106 8 8 0 250 42 9 12 115 2 9 9 0 25 0 10 12 0 1870 合计 3740 20
单位地面净雨量：10.0mm
单位时段：1h, 2h, 3h, …….
Discussion
根据单位线定义有:
3.6qt 10mm F
式中，q － 单位线纵高，m3／s；
Ｆ － 流域面积，km2;
Δt － 时段，h。
q
(m3/s)
1
2
3
4
5
6
7
8
9 10 11 12 13 14 15
T (6h) 某河某站６h单位线（F＝３４１km2）
到，低速质点后到，严格的面积出流次序是没有的。
这就是等流时线未考虑河槽的调蓄问题。因此，等
流时线方法只宜用于小流域，因为河槽调蓄作用小。
三、单位线法
1、单位线的定义和基本假定 在给定流域上，单位时段内均匀分布的单位 地面（直接）净雨量，在流域出口断面形成 的流量过程线称为单位线，记为UH(unit hydrograph)，表示为q ～t。
ω4 ω3 ω2
ω5
5Δ t
4Δ t
ω1
Δt
2Δ t
3Δ t
某流域等流时线
2、流域出口断面流量的计算
出流断面在第i 时段出流量是由第一块面 积ω１上的本时段净雨，第二块面积ω２上一 时段净雨……等所合成的:
Qi ri1 ri `1 2 ri 2 3 hi hi 1 hi 2 1 2 3 t t t
Q(t)
单位线推流
月 日 (1) 8 31 时
hs
(mm) (2)
q
(m /s) (3) 0 2.0 15.0 35.0 41.0 25.0 15.0 9.0 6.0 4.0 3.0 2.0 1.0 0
3
Q’(t)=h/10q(t) h1=24.0
(4) 0 4.8 36.0 84.0 98.5 60.0 36.0 21.6 14.4 9.6 7.2 4.8 2.4 0 (m ／s) h２=23.0 (5) 0 4.6 34.5 80.5 94.2 57.5 34.5 20.6 13.8 9.2 6.9 4.6 2.3 0
汇流计算
河网汇流计算
一、流域出口断面流量的组成
1、流域汇流时间
降落在流域上的雨水水滴汇集至流域出口断面所经 历的时间称为流域汇流时间。
位于流域上不同地点的水滴 由于流速和汇流路径不同 具有不同的流域汇流时间
2、流域调蓄作用
dt时段内： 进入流域的水量：i(t)dt 流出流域的水量：Q(t)dt 涨洪时： i(t)dt> Q(t)dt 流域蓄水量增加 落洪时： i(t)dt< Q(t)dt 流域蓄水量减少
Rd
Qd 分析单位线
产流量计算＋水源划分(fc划分） 径流分割（斜线分割法）
注意事项：
Qd~t Rd Rd 两者误差不能太大
P
1)分析法
分析法的原理是递推求解。已知地面径流过程 Q1,Q2,Q3…，时段净雨h1,h2,h3…，则：
h1 Q1 q1 10 h1 h2 Q2 q2 q1 10 10 h3 h1 h2 Q3 q3 q2 q1 10 10 10
单位线的两个假定
地面净雨时段不是只有一个且单位时段内地面净 雨不是正好是10mm,What do you we do?
倍比假定：如单位时段地面净雨量是n个单位，则 所形成过程线的流量为单位线流量的n倍，其历时 仍与单位线的历时相同。
迭加假定：如地面净雨历时是m个时段，则各时段 地面净雨所形成的径流过程线之间互不干扰，出口 断面的流量等于各时段净雨量所形成的流量之和。
21
24 3 6 9
11
156
62
334
244 98
32
23 17 7 0
533
329 114 7 0
Discussion
等流时线法把流域内降雨的空间分布和流域形态同 流域出口断面流量组成联系起来，有利于对降雨空 间分布不均的处理，但等流时线假定，同一等流时 线上水质点同时到达出流断面，实际是高速质点先
这种在洪水形成过程中所呈现出的流域蓄水量增加 和减少现象称为流域调蓄作用。
造成流域调蓄作用的物理原因？
1、降水并不是从一个地点注入流域的
2、水滴速度分布不均匀
3、流域出口断面流量的组成
dQ(t ) i( )F (t )
F (t ) dQ (t ) i ( )d
t
Qg1 Qg 2
2
t W g 2 W g 1
解得：
Qg 2
K g 0.5t 0.5t ( I g1 I g 2 ) Q g1 K g 0.5t K g 0.5t
逐时段计算可求出地下径流的出流过程。
I g1 I g 2
地下水库方程组
地下水库蓄g Ig Qg dt W g K gQ g
式中，Ig —地下水库的入流量； Wg , Qg—地下水库的蓄水量与出流量； Kg—地下水库的蓄泄系数。
将上述方程(1)写成有限差形式：
Ig1 Ig 2 Wg
2 K gQ g
0 0.6 4.8 112 130 80 48 29 19 13 10 06 03 0
Question
单位线假定：倍比、叠加（不完全符合实际） 所以，一个流域不同次洪水分析的单位线常有 些不同，有些差别还很大,Why?
1）洪水大小影响
大洪水：流速大，汇流较 快，所以大洪水资料推求 单位线尖瘦，峰高且峰现
3）最小二乘法
4、单位线的时段转换
问题：实际采用的降雨时段如果与现有单位线的时段不同， 或者不同流域的单位线进行地区综合，应取相同时段，需要 单位线的时段转换。 q
(m3/s)
3小时单位线
6小时单位线
9小时单位线
1
2
3
4
5
6
7
8
9 10 11 12 13 14 15
t (h)
单位线时段转换—S曲线
单位线修匀约束条件：
单位线纵坐标为非负值，qi>=0
3.6qt 10mm F
q
(m3/s)
1
2
3
4
5
6
7
8
9 10 11 12 13 14 15
T (6h)
单位线修匀
2)试错法
三个时段以上的净雨可采用试错法。试错法 是假定一条单位线。计算出流量过程，再与 实测过程比较，如不相符，改正单位线后再 试，直到两者相符。试错法比较麻烦，宜在 计算机上实行。