高大模板特征构件支撑体系设计计算参数统计表
关于高大支模和大跨度模板支撑体系的设计与施工
关于高大支模和大跨度模板支撑体系的设计与施工发布时间：2023-02-17T05:29:16.645Z 来源：《建筑实践》2022年第19期作者：雷志远[导读] 在现代建筑工程中，高支模和大跨度模板支撑体系的应用越来越普遍雷志远中核华辰建筑工程有限公司陕西西安 710000摘要：在现代建筑工程中，高支模和大跨度模板支撑体系的应用越来越普遍，这对高支模的安装和混凝土施工起到了至关重要的作用，同时也增加了极大的难度和危险性。
因此，在两者的施工过程中，相关工作人员必须结合严格的设计规范和标准来执行，并采用科学的管理施工方案，从根本上保证高支模的安全性和可靠性。
本文还将对高大模板和大跨度模板支撑体系的设计和施工做进一步的分析和探讨。
关键词：高大模板；支持系统；设计和施工引言随着高层建筑的日益增多，也对工程模板支撑体系提出了很高的要求，尤其是超高、大跨度的模板支撑体系，不仅增加了施工难度，而且带来了很大的危险性。
在实际施工中，世界各地建筑企业因超高模板支撑体系安装不合理、不小心而导致的安全事故频频发生，严重影响了社会的和谐发展，降低了企业的信誉和市场竞争力。
因此，要改善这种严峻的形势，必须重视施工中高大模板和大跨度模板支撑体系的安装和设计规范，制定和完善施工设计方案，组织专家论证，通过专家论证。
全面控制施工质量和安全，避免不必要的损失。
1高大模板和大跨度模板支撑系统的设计方法1.1支持系统在混凝土工程施工中，高大模板和大跨度模板支撑系统是施工、安装和生产的最关键环节，必须采用专门的设计方案进行安装。
首先要根据施工现场的实际情况来选择模板支撑材料，以钢管排架为主。
先明确混凝土结构的标高和轴间距离，然后将钢管排架放置在需要施工的部位，排架底部要坚硬，具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力以及施工过程中产生的荷载。
此外，还应考虑钢管排架的纵横间距和水平杆间距满足专家论证的设计规范要求。
建设工程高大模板支撑系统计算书
主体工程模板支撑系统验算验算内容：负三层：侧墙0.9m，顶板1.1m；负二层：侧墙0.7m，顶板0.4m ；负一层：侧墙0.7m，顶板1.1m；大尺寸截面梁：负三层顶纵梁1.4*2.3m；大尺寸截面柱：31轴KZ1 800*1100mm；荷载叠加验算：负一层荷载叠加至负二层。
依据住房与城镇建设部下发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》1.3条：“本导则所称高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。
”规定，本工程模板支撑系统中：主体结构支模跨度为9.3m；负二层支模高度7.22m；负三层顶板仅混凝土恒载已达27.5KN；均属于《管理导则》规定的“高支模”系统。
本计算书将对以上“高支模”系统进行验算，详见验算内容章节。
一、计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162—2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130—2001）《钢结构设计规范》（GB50017）《混凝土结构设计规范》（GB50010）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59）、成都地铁7号线土建1-1标城北客运中心站工程施工图设计—城北客运中心站主体结构二、验算部位1、负三层顶板2、负二层顶板3、负一层顶板4、侧墙5、大尺寸截面梁（截面高度≥500mm）6、框架柱7、荷载叠加验算三、验算内容1、负三层顶板：板厚1100mm，支模高度7.11m，搭设跨度9.3m（1）、拟采用模板支撑系统形式模板：竹胶板，t=15mm，平面尺寸1120×2240（单位：mm）；抗弯强度允许值[σ1]＝12.9MPa；肋背方木：红松木，截面尺寸50㎜×100㎜；间距250mm，抗弯强度允许值[σ2]＝13MPa；顶托肋背：￠48×3.5钢管，双肢布置，间距900mm，Q235钢抗弯强度允许值[f]=205MPa；支撑系统：碗扣式钢管脚手架，采用￠48×3.5钢管；平面间距900mm×900mm，步距600mm；Q235钢抗弯强度允许值[f]=205MPa；附图：负三层模板支撑示意图（2）、荷载及组合模板及支架自重：0.75KN/m3；0.75×7.11=5.33 KN/ m2混凝土自重：25KN/ m3； 25×1.1=27.5KN/ m2钢筋自重：1.7KN/m 3； 1.9×1.1=1.87KN/ m 2 施工人员及设备荷载：2.5KN/ m 2 计算荷载组合：q=1.2恒载+1.4活载q=（5.33+27.5+1.87）×1.2+2.5×1.4=45.1KN/ m 2 (3)、验算1）、模板验算（取0.9m ×0.25计算单元验算） 受力简图q=45.1×0.9=40.6KN/m l=0.25-0.05=0.2mKNm ql 2.082.06.408M 22＝⨯==35221038.36015.09.06W m bh －＝⨯⨯==[]MPa MPa W M 9.129.51038.32.015=<⨯==σσ＝－ 2）、肋背方木验算（按简支梁计算，验算最大弯矩） 受力简图q=45.1×0.2=9.02KN/m l=0.9mqqKNm ql 9.09.002.9125.08/1M 22＝⨯⨯==35-22103.861.005.06W m bh ⨯⨯==＝[]MPa MPa W M 137.9103.89.025=<⨯==σσ＝－ 3）、顶托肋背验算（按简支梁计算，取最不利荷载） 附图：P=45.1×0.9×0.9/4=9.1KN L=0.9mKNm PL 29.01.925.025.0M ＝⨯⨯==36444141008.54841480982.00982.0W m d d d －＝⨯-=-=[]MPa MPa W M 2058.1961008.522236=<⨯⨯==σσ＝－ 4）、立杆稳定性验算 （1）、整架稳定性计算P PP整架转化为单根立杆稳定计算的荷载设计值计算公式mc Af N γϕ'••=9.0 ）钢材抗压强度设计值（Mpa f c -查表得，根据长细比轴心受压杆件稳定系数λϕ-；l 0=h+2a=1.2m ；i=1.58cm ；λ=75.9，φ=0.744杆件的计算截面面积-A A=4.89cm 2－材料的附加强度系数mγ'KNA f N m c 1.5259.19.01089.4744.0102059.046=⨯⨯⨯⨯⨯='••=－γϕ单根杆所受荷载N KN <⨯⨯='5.369.09.01.45N ＝=52.1KN (2)、单肢立杆稳定性μ1w 取最大值μ1w =2.424，l 0=μ1w ×h=1.45m ；i=1.58cm ；λ=92，φ=0.649KN A f N m c 6.4559.19.01089.4649.0102059.046=⨯⨯⨯⨯⨯='••=－γϕN KN <⨯⨯='5.369.09.01.45N ＝=45.6KN 5）、立杆底座和地基承载力验算 （1）、立杆底座验算 计算公式：N ≤R bN—上部结构传至立杆底部的轴心力设计值—底座承载力设计值Rb碗口脚手架立杆底托为150×150×10（单位mm）钢板R取40KNb=40KNN=45.1×0.9×0.9=36.5KN< Rb（2）、地基承载力验算：计算公式：N≤K·fk·AdN—上部结构传至立杆底部的轴心力设计值A—立杆基础的计算底面积d—基础承载力标准值fkK—调整系数立杆下设150mm（宽）×50mm（厚）通长方木条。
高大模板支撑体系设计方案（正版）
⾼⼤模板⽀撑体系设计⽅案（正版）专家论证⽅案超⾼模板⽀撑体系施⼯设计⽅案⼯程名称：编制⽇期：⽬录⼀、编制说明及依据1、施⼯图纸及施⼯组织设计 (2)2、标准、规范、规程及其他 (2)⼆、⼯程概况1、建筑概况 (3)2、模板概况 (3)3、结构概况 (7)三、施⼯要求和技术保证条件1、施⼯技术保证条件 (7)2、材质技术保证条件 (8)四、施⼯计划1、施⼯进度计划 (9)2、材料计划 (10)3、设备计划 (10)五、施⼯⼯艺技术1、⽀撑体系基础处理 (10)2、⽀撑体系搭设⽅法和⼯艺要求 (12)3、材料的⼒学性能指标 (13)4、构造设置 (13)5、检查和验收 (14)六、施⼯安全保证措施1、安全组织机构框图 (21)2、安全组织机构⼈员名单 (21)3、⽀撑体系搭设施⼯技术措施 (21)4、模板安装和拆除安全技术措施 (23)5、应急预案 (24)6、模板⽀撑体系监测监控 (27)七、劳动⼒计划1、专职安全⽣产管理⼈员名单 (28)2、特种作业⼈员名单 (28)⼋、计算书及相关图纸1、模板⽀撑体系构配件⼀览表 (29)2、模板⽀撑体系施⼯图 (34)3、计算书 (40)⼀、编制说明及依据1、施⼯图纸及施⼯组织设计2、标准、规范、规程及其他⼆、⼯程概况1、建筑概况及参建单位2、模板概况2.2、模板⽀撑区域楼层梁板结构图3、结构概况本⼯程采⽤独⽴基础，框架结构。
抗震设类别丙类设防,设计使⽤年限为50年，地⾯粗糙度B类，⽀撑体系设计取XX市XX区10年⼀遇基本风压0.3 KN/㎡，基底设计标⾼为-1.800m，基础完成后回填⼟素⼟夯实⾄-0.35m，3:7灰⼟夯实⾄-0.05m，夯实系数均要求不⼩于0.95。
三、施⼯要求和技术保证条件1、施⼯要求1）超⾼模板⽀撑体系区域⼀层框架结构与相邻结构整体施⼯，⼆层框架结构先浇筑框架柱⾄框架梁底设置施⼯缝，待其混凝⼟强度达到20MPa及其以上时，⽅可浇筑⼆层楼盖梁板混凝⼟，以便⽀撑体系⽔平杆件与框架柱及其周边⽀撑体系做好可靠连接。
高大模板支撑系统设计计算
需要 选择
2)、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
本讲内容：
• 一、计算内容 • 二、计算实例
一、计算内容 （1）、竖向结构验算项目一般应包括
面板--次龙骨--背楞--对拉螺栓（支撑）强度和刚度计算； 吊钩、勾头螺栓等节点强度计算；
（2）、水平结构验算项目一般应包括
面板--次龙骨--主龙骨--横、纵向水平杆强度和刚度计算； 立杆稳定性计算； 连接扣件抗滑承载力计算； 立杆地基基础或楼板承载力计算；
一、计算实例 （1）、梁模板计算 （2）、大梁侧模计算 （3）、梁模板支架计算 （4）、满堂楼板模板支架计算
（1）、梁模板计算
1)、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓 直径20mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截 面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2， 抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2， 抗弯强度[f]=15N/mm2。
在本模块中，学生将学习算法初步、统计、概率的基础知识。1．算法是数学及其应用的重要组成部分，是计算科学的重要基础。随着现代信息技术飞速发展，算法在科学技术、社会发展中发挥着越来越大的作用，并日益融入社会生活的许多方面，算法思想已经成为现代人应具备的 一种数学素养。中学数学中的算法内容和其他内容是密切联系在一起的，比如线性方程组的求解、数列的求和等。具体来说，需要通过模仿、操作、探索，学习设计程序框图表达解决问题的过程，体会算法的基本思想和含义，理解算法的基本结构和基本算法语句，并了解中国古代数 学中的算法。在本教科书中，首先通过实例明确了算法的含义，然后结合具体算法介绍了算法的三种基本结构：顺序、条件和循环，以及基本的算法语句，最后集中介绍了辗转相除法与更相减损术、秦九韶算法、排序、进位制等典型的几个算法问题，力求表现算法的思想，培养学生 的算法意识。2．现代社会是信息化的社会，人们面临形形色色的问题，把问题用数量化的形式表示，是利用数学工具解决问题的基础。对于数量化表示的问题，需要收集数据、分析数据、解答问题。统计学是研究如何合理收集、整理、分析数据的学科，它可以为人们制定决策提供 依据。本教科书主要介绍最基本的获取样本数据的方法，以及几种从样本数据中提取信息的统计方法，其中包括用样本估计总体分布及数字特征和线性回归等内容。本教科书介绍的统计内容是在义务教育阶段有关抽样调查知识的基础上展开的，侧重点放在了介绍获得高质量样本的方 法、方便样本的缺点以及随机样本的简单性质上。教科书首先通过大量的日常生活中的统计数据，通过边框的问题和探究栏目引导学生思考用样本估计总体的必要性，以及样本的代表性问题。为强化样本代表性的重要性，教科书通过一个著名的预测结果出错的案例，使学生体会抽样 不是简单的从总体中取出几个个体的问题，它关系到最后的统计分析结果是否可靠。然后，通过生动有趣的实例引进了随机样本的概念。通过实际问题情景引入系统抽样、分层抽样方法，介绍了简单随机抽样方法。最后，通过探究的方式，引导学生总结三种随机抽样方法的优缺点。 3．随机现象在日常生活中随处可见，概率是研究随机现象规律的学科，它为人们认识客观世界提供了重要的思维模式和解决问题的模型，同时为统计学的发展提供了理论基础。因此，统计与概率的基础知识已经成为一个未来公民的必备常识。在本模块中，学生将在义务教育阶段学 习统计
大梁底支撑模板支撑计算表
I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=1000×183/12= 486000
则ρ=0.521×27.54×300×300×300×300/(100×5850×486000) =0.582mm< 300/400mm=0.75mm。
该梁底模板符合施工设计要求。
4
梁底模板次龙骨验算
其中：模板自重：F1=0.75×1.0=0.75KN/m
混凝土自重：F2=25×1.1=27.5KN/m
钢筋自重：F3=1.5×1.1=1.65KN/m
混凝土振捣荷载：F5=2.0×1.0=2KN/m
则：线荷载 q1= (F1+F2+F3)×1.2×0.9+F5×1.4×0.9=34.81KN/m
刚度验算荷载：线荷载q2=F=( F1+F2+F3) ×1.2×0.9=32.292KN/m
立杆稳定性验算： δ=N/ØA
每根立杆承受的荷载 N=0.36 q1=0.81 ×34.81=28.20KN
Φ48钢管面积 A=489
钢管回转半径i=15.8mm,λ=L/i=1200/15.8=75.9查表得 Ø=0.744
则δ=N/ØA=28200/0.744×489=77.50N/ く[f]=215 N/ ，
E=10000×0.8=8000N/
脚手架：Φ48钢管：面积A=489 ；钢管回转半径i=15.8mm；
λ=L/i=1200/15.8=75.9；查表得Ø=0.47；[f]=215 N/ 。
2
梁底模板
系统验算
(模板
18mm厚)
计算示意图(按二等跨连续梁计算)
承载能力计算荷载：
F=(F1+F2+F3) ×1.2×0.9+F5×1.4×0.9
高大模板支撑构件计算
高大模板支撑构件计算作者：谭斌曾凡虎来源：《科学与财富》2015年第22期摘要：为进一步规范对危险性较大的分部分项工程安全管理，积极防范和遏制建筑施工生产安全事故的发生，建设部颁发了《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》。
关键词：超高；超重；大跨度；模板支撑系统；构件计算一、工程概况福建某钢厂会堂建筑面积3415 m2，建筑层数四层，建筑檐高18.7米。
本工程会堂声桥T 型大梁（截面尺寸400×1600、高9.0m、长15.0m），属超过一定规模的危险性较大的混凝土模板支撑工程，拟采用满堂钢管脚手架做为模板支撑。
说明：立杆间距：1.2m×1.2m，步距：1.5m；声桥结构梁底的两立杆间加设两排立杆，间距0.40m。
侧向设竖向剪刀撑；结构柱施工时，在两端柱部位每两步设一道水平预埋钢管，与梁支撑架稳定拉接。
二、满堂架架体设计计算一）参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）：0.40；梁截面高度 D（m）：1.60；混凝土板厚度（mm）：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0.20；立杆步距h（m）：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：1.20；梁支撑架搭设高度H（m）：9.00；梁两侧立杆间距（m）：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度（kN/m3）：24.00；模板自重（kN/m2）：0.30；钢筋自重（kN/m3）：1.50；施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：9000.0；木材抗压强度设计值fc（N/mm）：16.0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度（mm）：18.00；面板弹性模量E（N/mm2）：6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：100.0；梁底方木截面高度h（mm）：100.0；梁底模板支撑的间距（mm）：300.0；5.梁侧模板参数主楞间距（mm）：500；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：5；固定支撑水平间距（mm）：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：50mm，370mm，740mm，1100mm，1430mm；主楞材料：木方；宽度（mm）：100.00；高度（mm）：100.00；次楞材料：木方；宽度（mm）：100.00；高度（mm）：100.00；二）梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
高大模板支撑架搭设参数参考表
根据《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》，超过4.5m的支模架属于高支模，同时根据建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的要求，搭设高度8m 及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上的支模架方案需要组织专家论证。
对以上两种类型的专项施工方案，集团公司、区域公司都高度重视。
为了有效控制高大模板方案施工的风险，搭设高度超过4.5m或梁截面积超过0.6m2或梁跨度超过18m或板厚超过0.35m的支模架要求采用普通钢管扣件式脚手架搭设。
同时，为了有效及时指导项目部现场高支模的搭设，深圳分公司技术科对各种梁、板常用截面进行归类合并计算，并给出以下参考搭设参数表，该表基于以下假定：（1）支模架所在地广东惠阳市区；（2）风压计算高工度30m；（3）支模高度6m；（4）板底立杆间距1.0m；（5）步距1.5m；（6）模板板厚15mm，方木尺寸40*90mm。
该表既可用于高大模板方案正式编制前指导支模架的搭设，也可作为高大模板方案编制时梁、板支模架搭设参数的归类参考。
高大模板的具体搭设参数，根据实际方案计算结果为准，本表仅供参考。
高大模板支撑架搭设参数参考表框架梁主要截面（mm）小截面梁较大截面梁第一类搭设方式较大截面梁第二类搭设方式200×1200、250×1000、300×700、350×700、400×400（梁高度小于以上相应梁宽的梁在此范围内）200×2800、250×2500、300×2000、350×1800、400×1500、500×1200、600×1000、700×900、800×800（梁高度小于以上相应梁宽的梁在此范围内）200×6000、250×5000、300×4500、350×3800、400×3300、500×2700、600×2300、700×2000、800×1800、900×1500、1000×1400、1100×1300（梁高度小于以上相应梁宽的梁在此范围内）200×1500、250×1300、300×1100、350×900、400×800、450×700、500×600（梁高度小于以上相应梁宽的梁在此范围内）200×3500、250×2800、300×2300、350×2000、400×1600、450×1500、500×1300（梁高度小于以上相应梁宽的梁在此范围内）搭设参数计算截面（mm）250×1000 800×800 1100×1300 500×600 200×3500梁两侧楼板计算厚度（mm）150搭设高度（m）6支模架形式梁底次楞梁底纵向40*90方木间距≤25cm梁底横向40*90方木间距250mm梁底横向40*90方木间距167mm梁底纵向40*90方木3根梁底纵向40*90方木3根。
高大模板支撑架设计及计算
高大模板支撑架设计及计算
本工程涉及高大模板支架的区域为：
首层中庭模板支撑架需从地上一层楼板到地上三层楼板，支撑架高度11.2m 。
高大模板支架采用φ48×3.5钢管满堂架支撑，混凝土结构根据具体部位预埋钢管或钢筋连墙件，架体与大空间位置的高大结构柱每层均进行钢管抱箍拉结。
高大模架对应区域的地下室楼板采用钢管顶撑支架加固至高大模架拆除。
基础底板
20
F3
F2
F1
B1B2
14
结构楼板
框架梁
高大模板支架布置区域示意图
高大模板支撑体系设计参数见下表：
模板采用厚度17mm 木模板，次龙骨采用50mm ×100mm 木枋，主龙骨采用100mm ×100mm 木枋。
高大模板支架搭设工艺流程和方法参见“梁、板模板施工”。
建设工程高大模板支撑系统
建设工程高大模板支撑系统设计、施工及安全管理模板支撑系统的定义高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。
由此可见，在支撑高度、搭设跨度、施工总荷载、集中线荷载这四个要素中,有一项达到规定的数值，就称为高大模板支撑系统。
模板支撑系统对建筑施工安全的影响模板支撑系统的质量好坏,直接影响建筑工程施工的质量、工期、造价、施工安全和混凝土结构的安全，这里主要探讨对施工安全的影响。
2010年上半年全国建筑市政工程施工发生安全事故214起，死亡276人，其中较大事故13起，死亡63人；2010年上半年全国发生模板支撑系统坍塌事故23起，占全部事故的10。
75%，死亡52人，占18。
84%;其中较大事故7起，死亡37人，分别占较大事故的53。
85%和58。
73％.就全国而言，模板支撑系统发生的安全事故频率已排在施工现场的第二位，仅次于临边洞口；而在较大事故中，不论事故起数,还是死亡人数，都已排在第一位,也就是说，模板支撑系统是施工现场发生群死群伤的头号杀手.分析模板支撑系统安全事故，导致事故发生的直接原因主要有支撑系统强度不能满足工程施工荷载的要求或施工方法不当；间接原因主要是监管不到位和责任不落实。
加强建筑工程高大模板支撑系统安全管理，防止高大模板支撑系统坍塌事故发生,保证施工安全，是对建筑施工从业人员生命和企业财产负责，也是负有监管职责的各类人员自己人身自由、家庭幸福的负责。
高大模板支撑系统类型高大模板支撑系统现在普遍使用的是钢管模板支撑系统,通常分为：扣件式、碗扣式和门式。
高大模板支撑系统不得使用木、竹等材料搭设。
高大模板支撑系统安全管理的主要内容●施工方案编制●施工方案审查批准●模板支撑系统的搭设管理●模板支撑系统的检查验收●模板支撑系统的使用管理●模板支撑系统的拆除施工方案编制方案编制人员:建设工程高大模板支撑系统的专项施工方案由项目技术负责人组织相关专业技术人员，依据国家现行相关标准规范，结合工程实际进行编制。
高大模板(扣件式高支模)界面参数表
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.782
小梁截面抵抗矩W(cm3)
42.667
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面惯性矩I(cm4)
170.667
计算方式
二等跨连续梁
六、主梁参数
主梁材质及类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Φ48×3.5
主梁计算截面类型(mm)
Ф48×3
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.596
非顶部立杆计算长度系数μ2
2.128
板模板（扣件式）界面参数表
一、基本参数
新浇混凝土楼板名称
B2，标高9.00m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
160
模板支架纵向长度L(m)
45
模板支架横向长度B(m)
13
脚手架安全等级
II级
结构重要性系数γ0
1
模板支架高度(m)
5.53
二、支撑体系参数
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
步距h(mm)
1200
立杆纵向间距la(mm)
9
单榀模板支架μst
0.157
四、面板参数
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
计算方式
简支梁
五、小梁参数
小梁材质及类型
方木
方木宽(mm)
40
方木高(mm)
80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
高大模板特征构件支撑体系设计计算参数统计表
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
110mm
C30
四层
L32（2b）
300*450
19.05
120
120
扣件式
18mm
50mm×100mm
12mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
110mm
C30
五层
ZKL4(2B
500*450
19.05
120
120
扣件式
18mm
110mm
C30
五层
L64(12A)
250*450
19.05
120
120
扣件式
18mm
50mm×100mm
12mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
110mm
C30
五层
KL30(3b)
300*450
19.05
120
120
扣件式
18mm
50mm×100mm
12mm
φ48mm×3.0mm
110mm
C30
五层T\Q\P轴
WKL23
600*1000
4.2
110
110
扣件式
18mm
50mm×100mm
12mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
110mm
C30
六层U\Q\P轴
L6(3a)
600*450
10.65
120
120
扣件式
18mm
50mm×100mm
12mm
φ48mm×3.0mm
110mm
高大模板支撑体系计算书
高大模板支撑体系计算书1.计算书（700mm×1200mm梁高支模）参数信息1.1.1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.70；梁截面高度D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距L(m)：0.80；a立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；橫杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L(m)：1.50；b梁支撑架搭设高度H(m)：8.60；梁两侧立杆间距(m)：1.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为Φ48×3.6；立杆承重连接方式：可调托座；1.1.1.2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；1.1.1.3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.1.1.4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；1.1.1.5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：350；主楞到梁底距离依次是：30mm，300mm，500mm，700mm；主楞材料：木枋；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.60；次楞合并根数：2；梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V 1/2F=γH其中 γ -- 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h ；T -- 混凝土的入模温度，取 20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h ；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m ；β1 -- 外加剂影响修正系数，取 1.200；β2 -- 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。
高空悬挑混凝土结构高大模板支撑体系施工技术研究
高空悬挑混凝土结构高大模板支撑体系施工技术研究摘要：结合高度现浇钢筋混凝土结构施工中碰到的实际问题，对在高空环境下现浇悬挑钢筋混凝土梁板结构高大模板支撑体系设计，通过有限元分析软件ABAQUS对施工工况模拟，悬挑钢平台主梁及下撑杆的应力、变形进行了细致分析，总结出了施工过程中各构件受力形式和施工控制要点。
关键词:高空悬挑体系设计；有限元分析；施工技术一、引言近年来，随着我国经济和科技的不断发展，高层建筑所使用的高空大跨度施工技术与悬挑模架支撑技术已经取得了长足的进步。
我国高层建筑在建设规模上逐渐扩大，其内部结构也日趋复杂，这就需要不断探索和创新高空大跨度的悬挑模架施工技术，对建筑物的施工问题和建筑性能进行深入、具体地分析，提高施工设计的针对性和施工技术的有效性，从而推动我国建筑业的稳定发展。
本文以某金融大厦9层悬空结构为背景，从工期、成本、技术、安全、质量等角度进行研究，探索高层建筑悬挑结构高大模板支撑体系最佳设计方法，提出了悬挑钢平台在模型建立、有限元分析、施工、监测等方面的控制要点、安全管理措施，给同类型或类似工程提供相关经验。
二、技术重难点分析本工程要顺利实施的前提是能够满足高空悬挑支撑体系安全及稳定性、满足大跨度悬挑超限梁的支撑承载力、考虑冬季低温环境下施工周期长、考虑悬挑支撑体系安拆及垂直运输的便利性、考虑高空外立面防护的功能，下面针对技术上的重难点进行细致分析：（1）悬挑混凝土结构距离地面约36米，稳定性和安全性要求较高。
本工程悬挑混凝土结构模板支撑架体离地高度约36米，施工期处于冬季雨雪天气，在架体迎风面上大部分从上跨过结构楼面的北风因流道变窄，使流速大大增加，对悬挑结支撑架产生上升翻流作用，风涡流作用将影响支撑架体的整体稳定。
（2）外伸框架梁截面尺寸大，悬臂长，荷载大，施工难度高。
本工程悬臂梁外伸3.62m，悬臂梁截面尺寸为600*1000mm，施工总荷载约26kN/m，为超限结构，边梁截面尺寸为300*800mm，荷载较大，悬挑支撑架体如同悬臂结构，稳定性随着架体搭设的高度变得越来越差。
高大模板支撑计算书
一、钢筋混凝土楼“板”均荷载计算2010-5-18 （一）永久荷载标准值：模板自重标准值：木模板0.3KN/m²;钢模板0.5KN/m²钢筋自重标准值：每立方米钢筋混凝土中钢筋自重1.1 KN新浇筑混凝土自重标准值：24KN/m ³（二）可变荷载标准值:施工人员及设备荷载标准值：2.5 KN/m²振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0 KN/m²（三）设楼板厚406mm（按木模板自重计算）钢筋混凝土楼板模板均荷载计算：（新浇筑混凝土自重24+楼板钢筋自重1.1）×板厚0.406+模板自重0.3+施工人员及设备荷载2.5+振捣混凝土时产生的荷载2=（24+1.1）×0.406+0.3+2.5+2=14.99 KN/m²监理时要控制楼板的实际厚度，一定不能超过406mm（四）设楼板厚407mm（按木模板自重计算）钢筋混凝土楼板模板均荷载计算：（新浇筑混凝土自重24+楼板钢筋自重1.1）×板厚0.407+模板自重0.3+施工人员及设备荷载2.5+振捣混凝土时产生的荷载2=（24+1.1）×0.407+0.3+2.5+2=15.02 KN/m²二、钢筋混凝土“梁”线荷载计算（一）永久荷载标准值：模板自重标准值：木模板0.3KN/m²;钢模板0.5KN/m²梁钢筋自重标准值：每立方米钢筋混凝土中钢筋自重1.5 KN新浇筑混凝土自重标准值：24KN/m ³（二）可变荷载标准值:施工人员及设备荷载标准值：2.5 KN/m²振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0 KN/m²（三）设梁高1.2m，梁宽0.54m，梁截面0.648m²（按木模板自重计算）钢筋混凝土梁线荷载计算：（新浇筑混凝土自重24+梁钢筋自重1.5）×梁高1.2×梁宽0.54+（梁高1.2×2+梁宽0.54）×模板自重0.3+（施工人员及设备荷载2.5+振捣混凝土时产生的荷载2）×梁宽0.54=（24+1.5）×1.2×0.54+（1.2×2+0.54）×0.3+（2.5+2）×0.54=19.836 KN/m（四）设梁高1.2m，梁宽0.55m，梁截面0.66 m²（按木模板自重计算）钢筋混凝土梁线荷载计算：（新浇筑混凝土自重24+梁钢筋自重1.5）×梁高1.2×梁宽0.55+（梁高1.2×2+梁宽0.55）×模板自重0.3+（施工人员及设备荷载2.5+振捣混凝土时产生的荷载2）×梁宽0.55=（24+1.5）×1.2×0.55+（1.2×2+0.55）×0.3+（2.5+2）×0.55=20.19 KN/m注：此计算只是判断“超过一定规模的危险性较大的模板工程”（须专家认证）的参考依据。
高大模板专项施工方案
目录一、工程概况. (3)（一）工程总体概况 (3)（二）高大模板工程概况 (4)二、编制依据 (4)三、支模架设计范围 (4)四、支撑形式选用及设计 (5)（一）支撑形式选择及搭设参数 (5)（二）架体基础 (7)（三）水平拉接的布置与构造 (7)（四）剪刀撑布置 (7)（五）支撑架施工荷载取值 (7)五、混凝土浇捣施工部署 (8)六、支模架的构造要求及措施 (8)七、支模架的搭设及拆除 (9)八、支撑体系检查和验收 (10)九、模板支撑体系监测监控措施 (12)十、安全管理与维护 (11)十一、质量保证措施 (14)十二、应急预案 (15)十三、支撑架施工安全防护领导小组 (16)十四、管理体系及项目部组成 (16)十五、模板及支撑架计算书 (17)（一）超高部位模板及支撑架计算书 (17)1、800×1000梁模板（扣件式）计算书 (17)2、500×1200梁模板（扣件式）计算书 (23)3、400×800梁模板（扣件式）计算书 (30)4、250×700梁模板（扣件式）计算书 (37)5、500×1200梁侧模板计算书 (44)6、400×800梁侧模板计算书 (48)7、150板模板（扣件式）计算书 (52)（二）地下室超重梁及相邻楼板模板及支撑架计算书 (59)8、1100×600梁模板（扣件式）计算书 (59)9、300厚板模板（扣件式）计算书 (65)十六、附图 (71)附图01 主楼10.170m结构平面布置图(6轴~10轴交J轴~M轴)附图02 裙楼10.170m结构平面布置图(1轴~2轴交K轴~M轴)附图03 主楼10.170m结构模板支架平面图(6轴~10轴交J轴~M轴)附图04 1-1剖面模板支架剖面图附图05 2-2剖面模板支架剖面图附图06 裙楼10.170m结构模板支架平面图(1轴~2轴交K轴~M轴)附图07 3-3剖面模板支架剖面图附图08 4-4剖面模板支架剖面图附图09 超高（含超重）支模架部位各类梁截面模板支撑架搭设详图(一)附图10 超高（含超重）支模架部位各类梁截面模板支撑架搭设详图(二)附图11 节点详图，①、②、③高大模板工程专项施工方案一、工程概况.（一）工程总体概况工程名称：金保大厦建设单位：安徽省皖煤投资有限责任公司设计单位：建筑设计——安徽地平线建筑设计事务所有限公司结构设计——上海申联建筑设计有限公司人防设计——安徽省建筑科学研究设计院基坑支护设计——安徽工程勘察院勘察单位：安徽工程勘察院监理单位：合肥工大建设监理有限责任公司施工总承包单位：中天建设集团有限公司本工程位于合肥市屯溪路（南一环路）与宁国路交叉口西南面，本工程为商业办公楼，由一幢43层的办公主楼、4层商业裙房及地下三层车库（含人防）组成，总建筑为109500.16m2，地下为整体三层地下室，建筑面积约为22258.76m2 (其中人防面积3098.18m2 )；地上4～43层,建筑面积约86310m2。
大跨度超高模板支撑系统的设计与施工技术
空军 雷达学 院信 息大 楼位 于武汉 汉 口黄 浦大 道 空军 雷 达 学 院行 政 区 内 ， 为框 架 一剪 力墙 结 构 ， 静压 预 应 力高 强 混凝 土管桩 基 础 ， 筑 物总 长 ７ ． ｍ 总 宽 ６．５ｍ 建 ２ ， ０ ９ 。本 工 ４ 程地 下局 部 １ ， 面 以上 共 １ 层 ， 层层 高 ５ ５ｍ 标 准 层 地 ０ １ ． ， ５ 层层 高为 ４８ ， 总高 度 ５． ｍ ． ｍ 结构 ０ ５６ 。 １２ 高支模 概 况 ． 本 工程 高 大模 板 支撑 体 系 包括 西 面和 南面 两个 区域 ，
所 围 区域 ， 为 ２０ｍ。屋面 标高 为 ４ ． ｍ 支 撑高 度 为 面积 ８ 。 ８７ ，
１ 工 程概 况
１１ 工 程项 目概 况 ．
４． ｍ ９ ，局 部 支 撑 高 度 为 ５ 。 该 区 域 内 楼 板 厚 度 为 ２ ４ｍ
１ ０ ｍ ，梁 截 面 尺 寸 多为 ２ ０ ｍ ５ ｍ、 ０ ｌ ４ ｍ ０ ｍｘ１ ７ ０ ｍ ４ ０ ｌ Ｘ ｌ ｍ
大跨度超 高模板 支撑系统 的 设计与施工技术
Ｄｅ ｉ ｎ ａ ｄ Ｃｏ ｓｒ ｃｉ ｎ ｏ ｎ Ｓ ａ ｎ ｕ ｅ ｓｇ ｎ ｎ ｔｕ ｔｏ ｆＬｏ ｇ— ｐ ｎ ａ ｄ Ｓ ｐ ｒ
Ｈｉ ｈ Ｆ ｒ ｗｏ ｋ Ｓ ｐ ｏ Ｓ ｓｅ ｇ ｏｍ ｒ ｕ ｐ ￣ ｙ ｔ ｍ
针对上述难点 ， 对钢结构桁架支撑系统、 吊标准节 塔
支撑 系统 、 扣件 式满 堂脚 手 架等 三种脚 手 架进 行 技术 、 济 经
分析 比较， 并邀请湖北省建设厅施工技术专家进行论证 、 优
高大模板支撑架设计计算(绝对不改版)
PKPM （CMIS_2011北京版）计算梁底支架（主楼15m 跨500*1300mm 梁）计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:模板支架搭设高度为12.3m ，梁截面 B ×D=500mm ×1300mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加2道承重立杆。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度21.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方78×78mm,木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。
梁底支撑顶托梁长度 1.20m 。
梁顶托采用双钢管48×3.0mm 。
梁底承重杆按照布置间距500,200mm 计算。
模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载4.50kN/m 2。
地基承载力标准值300kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。
1230015001300500500200500图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.30+0.50)+1.40×2.00=43.180kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.30+0.7×1.40×2.00=46.712kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
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扣件式
18mm
50mm×100mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
700mm
C35
三层
KZL1
1200*2000
4.3
180
180
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
160mm
C45
KZL1
1200*2000
4.3
180
180
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
160mm
150mm
C35
二层
KL1
1200*1200
6
150
150
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
160mm
C35
KL24
1500*1200
6
150
150
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
160mm
150mm
C35
KL14a
1000*800
4.05
160
160
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
150mm
C35
KL14
1000*800
5.15
160
160
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
WKL8
800*1600
4.8
120
120
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
120mm
C35
柱帽（参数单位：mm）
柱帽编号
柱帽厚度（mm）
层高（m）
左边板厚
左边板厚
支架形式
模板厚度
方木规格
螺杆直径
钢管立杆规格
垫木规格
支承混凝土板厚
支承混凝土板混凝土强度
KL9
400*1650
4.7
120
120
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
120mm
C35
天面
WKL3
800*1100
4.8
120
120
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
120mm
C35
结构梁（参数单位：mm）
梁编号
构件尺寸大小（mm）
层高（m）
左边板厚
左边板厚
支架形式
模板厚度
方木规格
螺杆直径
钢管立杆规格
垫木规格
支承混凝土板厚
支承混凝土板混凝土强度
备注
6#楼负一层
扣件式
18mm
50mm×100mm
12mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
120mm
C30
KL1(1)
KL24（1）
1500*800
3.8
150
150
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
700mm
C35
KL21（1）
1200*800
3.8
150
150
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
700mm
C35
KL5
400*1650
4.7
120
120
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
120mm
C35
KL8
500*1200
4.7
120
120
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
120mm
C35
1200*800
3.8
150
150
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
700mm
C35
KL11b（1）
1400*800
3.8
150
150
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
700mm
C35
C45
KL5
600*1200
4.3
180
180
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
160mm
C45
KL21
1200*1500
4.3
180
180
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
160mm
板厚度（mm）
层高（m）
支架形式
模板厚度
方木规格
钢管立杆规格
垫木规格
支承混凝土板厚
支承混凝土板混凝土强度
备注
1#2#
100
9.65
扣件式
18mm
50mm×100mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
160mm
C35
18#首层
160
8.95
扣件式
18mm
50mm×100mm
φ48mm×3.0mm
备注
负二层
ZM2
400mm
3.8
250
250
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
700mm
C35
ZM3
400mm
3.8
250
250
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
700mm
C35
负一层
C35
KL6
1400*1200
6
150
150
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
160mm
C35
KL21
1200*1200
6
150
150
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
160mm
C35
TBS1
500
3.7
300
300
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
400
C35
TBS2
500
3.7
300
300
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
400
C35
结构板（参数单位：mm）
板编号
50mm×20mm×10mm
700mm
C35
18#二层
120
14.95
扣件式
18mm
50mm×100mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
700mm
C35
18#天面
120
10.8
扣件式
18mm
50mm×100mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
700mm
C35
120
120mm
C35
YKL3
1100*1300
4
120
120
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
120mm
C35
YKL4
1100*1100
4
120
120
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
120mm
C45
KZL5
1000*1800
4.3
180
180
扣件式
18mm
50mm×100mm
14mm
φ48mm×3.0mm
50mm×20mm×10mm
160mm
C45
KZL6
1000*1800
2.9
180