软管尼龙总成试验

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铁道客车尼龙软管接头技术条件

4 使用条件
4.1 环境温度：-40℃～+45℃。 4.2 海拔高度：不超过 2500m。 4.3 相对湿度：月平均最大相对湿度不大于 95%（该月月平均最低温度为 25℃）。 4.4 冲击振动：相对于列车的垂向、横向和纵向存在着频率 1Hz 至 50Hz 的正弦振动，f=1Hz～10Hz 时振幅为 25/f2(mm)，f=10～50Hz 时振幅为 250/f2(mm)；因机车连挂时的冲击，沿机车纵向激起的加速度不大于 30m/s2。
I
铁道客车尼龙软管接头技术条件
1 范围
本技术条件规定了交流1000V或直流1500V及以下的电气系统配线用非金属（或复合材料）尼龙软管接头的技术要求、试验方法、检验规则、标识、运输与储存要求等。
本技术条件适用于新造25B/G/T型铁路客车及22/23/25型修理客车。其它客车车辆、动车组及特种车辆可参照执行。
表 1 接头外形结构参数表
规格型号
LPAX-10-1/4-43 LPAX-12-3/8-45 LPAX-17-1/2-45 LPAX-23-3/4-48 LPAX-29-1-53 LPAX-36-1-1/4-68
图 2 直型螺接式接头外形结构示意图
适配软管 PA
PAX①-10 PAX-12 PAX-17 PAX-23 PAX-
DIN 5510-2:2009 轨道车辆防火保护第2部分：材料及部件的燃烧特性和燃烧伴发现象：分级、
要求和测试方法
DIN 54837
铁路车辆用材料和小构件试验—测定气体燃烧器的燃烧特性
DIN EN ISO 5659-2 烟密度及毒性测试
3 术语和定义
GB/T 20041.1—2005《电气安装用导管系统第1部分：通用要求》确立的术语和定义适用于本技术条件。

GB 16897(1997)制动软管

前言本标准是参照采用FMVSS 106《制动软管》制定的。

本标准由中华人民共和国机械工业部提出。

本标准由全国汽车标准化技术委员会归口。

本标准由长春汽车研究所、中国第一汽车集团公司第一轿车厂负责起草。

本标准主要起草人：陈广照。

中华人民共和国国家标准制动软管 GB 16897—1997Brake hose1 范围本标准规定了汽车（含摩托车）及挂车制动软管，制动软管接头和制动软管总成的性能要求、试验方法及其标志。

本标准适用于汽车、挂车使用的液压、气压和真空制动软管，制动软管接头和制动软管总成。

2 引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。

本标准出版时，所示版本均为有效。

所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。

GB 1690—92硫化橡胶耐液体试验方法GB 6458—86金属覆盖层中性盐雾试验GB 10830—89汽车制动液使用技术条件GB 484—93车用汽油GB 485—88QB汽油机润滑油3 定义本标准采用下列定义。

3．1 护套装在软管外部的用于提高软管抗刮伤或耐冲击能力的保护装置。

3．2 制动软管制动系统中除管接头之外用于传输或存储供汽车制动器加力的液压、气压或真空度的柔性输送导管。

3．3 制动软管总成装有管接头的制动软管。

制动软管可有护套，也可无护套。

3．4 自由长度软管总成上两管接头之间的软管暴露部分在直线状态的长度。

3．5 制动软管接头除卡箍外，附加在制动软管端部的连接件。

3．6 永久联接管接头靠压皱或冷挤变形装配连接的管接头，或每重装一次软管总成都要求更换已损坏的衬套和套圈的管接头。

3．7 爆裂导致制动软管与管接头脱离或泄漏的故障。

3．8 真空管系连接器指一柔性真空度传输导管：a）在制动系统中是金属管间的连接器；b）安装时不需要管接头；c）装配时，其非支承长度小于包容金属管那部分的总长度。

4 试验条件4．1 用于试验的软管总成应是新的，应至少经过24h时效。

汽车制动软管试验方法及失效原因分析

随着我国汽车产业的快速发展，汽车的样式和技术都发生了巨大的变化。

由于汽车产业的带动，对于汽车制动软管的需求也越来越大，但快速的发展也伴随着风险，由于汽车制动失灵造成的汽车事故也在逐年增多。

因此人们对汽车安全性的要求及对于事故的预防越加严格。

1 汽车制动软管现状论述汽车制动软管作为汽车制动系统中重要的零件之一，其主要作用就是向制动器传递制动压力，这对于制动软管的产品质量有着极大的要求，所以汽车制动软管量产前的试验尤为重要。

试验的把控，可以在根源上防止安全事故的发生。

我国现行的对于汽车制动软管试验要求的国家标准为GB16897-2010《制动软管的结构、性能要求及试验方法》，本标准规定了汽车（含摩托车）及挂车用制动软管（液压、气压和真空制动软管）、制动软管接头和制动软管总成的结构、性能要求、试验方法及其标识规则。

汽车制动软管是制动系统中除管接头之外，用于传输或存储供汽车制动器加力的柔性导管。

在实际应用中依据材质大致可分为橡胶（SBR）及尼龙（PAl1/PAl2）两种，依据传能方式可分为液压、气压及真空制动软管。

汽车制动的工作原理是，经过踏板的动作，介质通过制动软管将压力传递到车轮的制动器上，通过车轮与制动器摩擦完成制动工作。

所以，汽车制动软管必须柔软并具有极高的韧性和耐屈挠性，具有高抗疲劳性能、耐拉伸及耐腐蚀性。

2 汽车制动软管测试方法及失效形式分析2.1缩径后的内孔通过量缩径后的内孔通过量是考核接头扣压力，对软管管体内孔通过量的影响，依据GB16897-2010要求，尼龙（塑料）制动软管不适用于此项试验。

据研究表明，如果汽车制动软管在此项测试中未达到要求，会对制动液的流动和制动力的传递产生严重影响。

常见的缩径后的内径通过量不达标，主要体现在接头管芯内径规格选取不当、接头与软管铆接不当两个方面。

2.2最大膨胀量由于气体承受压力时体积变化相对于液体更大，而液压制动软管在体积变化时对制动力的影响几乎没有，所以在国家标准中对于此项测试的要求主要针对液压制动软管。

尼龙管认证

现状：
1.尼龙管无国家标准，只有QC/T 80-93这个汽车行业标准，不同
厂家的尼龙管都不统一，例如内外径、工作压力、爆破压力、弯曲半径都相差很大。

2.按GB 16897标准，软管总成爆裂压力不低于5.52MPa,而实际
按公式计算
最终Ф8x1、Ф10x1.25、Ф12x1.5、Ф14x1.5、尼龙管不能达到要求。

3.按GB16897标准，尼龙管抗拉强度要达1500N,而尼龙管抗拉
试验结果为
所以尼龙管产品抗拉强度很难达到1500N这个要求。

若要达
到这个要求，要牺牲产品其他更为重要的性能为代价，得不
偿失。

4. 按GB 16897标准，,尼龙管的胶层和增强层的粘附强度不得低
于15N/cm,而实际尼龙管不用做粘附强度试验。

5.尼龙管的吸水率大小会影响其性能，但GB 16897标准中没有
此项标准。

6.尼龙管的抗高低温冲击性、耐乙醇、耐电解液、耐燃烧、耐紫
外线等性能都需要检测，但GB 16897标准中没有这些标准。

建议：
根据气制动软管用途对其重新分类：
1空压机连接软管（空压机—调压阀安全阀—储气罐）；
2储气罐连接软管（调压阀安全阀—储气罐）；
3制动气室连接软管（储气罐—前后气制动室）；
图1：
综上所述，GB16897不适合尼龙管，尼龙管应制定自己的国家标准。

6.6气压制动软管检验细则

指导书编号：QS-E-1/IT-6.6
气制动软管检验实施细则
(第 E 版)
编制
.
审核
.
批准
.
长春汽车检测中心
2012 年 01 月 01 日颁布
2012 年 02 月 01 日生效
长春汽车检测中心作业指导书
指导书编号：QS-E-1/IT-6.6
第1页
共 5页
第 E版
第 1 次修订
题目：气压制动软管检验实施细则
夹住剥开的外胶层；
b）测量剥离层的宽度（精确到 0.2mm），并作记录； c）将试样在电子万能拉力机上夹紧，开动拉力机，使上夹钳的上升速度为25.4mm/min，
并使外胶层与试样表面成 90°地从增强层上剥离下来，记录仪绘制出的以剥离长度和剥离力为坐标的特性曲线上记录的最小力就是粘附力；
d）计算粘附力与剥离宽度的比值，即为粘合强度，用 N/cm 表示。
在 7 倍放大镜下观察，不得有可见的裂纹。 2.4.12 尼龙软管的耐氯化锌性 2.4.12.1 检验方法
a）将尼龙气制动软管浸泡在室温下的 50%浓度的氯化锌水溶液中 200h； b）从溶液中取出后，在 7 倍放大镜下观察软管表面的裂纹。 2.4.12.2 评价指标用 7 倍放大镜观察，软管外表面不得有裂纹。 2.4.13 接头的耐腐蚀性 2.4.13.1 检验方法 a）将软管接头放在环境温度为 40℃，盐雾浓度为 5%的盐雾试验箱中，放置 24h； b）试验结束后，用不高于 40℃的清洁流水，轻轻清洗，除去盐沉积物，然后在 2min 之内用空气吹干； c）检查软管总成的接头，记录其结果。 2.4.13.2 评价指标除接头表面压皱处或使用标志造成保护层的改变处，管接头基体金属不应该被腐蚀。

液压软管总成试验方法

GB/T 7939—2008（2008-01-14发布 2008-05-01实施）代替GB/T 7939—1987前言本标准修改采用国际标准ISO 6605：2002《液压传动软管和软管总成试验方法》（英文版）。

本标准根据ISO 6605：2002重新起草。

为了方便比较，在附录A中列出了本标准章条编号和国际标准章条编号的对照一览表，在附录B中给出了技术性差异及其原因的一览表以供参考。

本标准与ISO 6605：2002的主要差异如下：——增加3.1～3.5的术语及定义。

——在5.2中明确规定耐压试验压力为2倍的软管总成最高工作压力，试验时间为60s。

——5.3.3试验标记长度不同，ISO 6605规定500mm；本标准规定从中间向左右各125mm。

——在5.4.2.1中明确规定爆破试验压力为4倍的软管总成最高工作压力。

——在5.6中明确规定脉冲试验压力、温度、频率和升压速率。

——删除ISO 6605中“5.8抗磨损试验”。

——删除ISO 6605中“5.9黏着力试验”。

本标准代替GB/T 7939—1987（（液压软管总成试验方法》，与其相比变化如下：——增加对GB/T 17446的引用。

——增加3.1～3.5的术语及定义。

——5.2中原试验压力为1.5倍工作压力改为2倍的最高工作压力。

——脉冲试验频率由0.5Hz～1.25Hz改为0.5Hz～1.3Hz。

——脉冲试验油温由93℃±3℃改为100℃±3℃。

本标准的附录A、附录B是资料性附录。

本标准由中国机械工业联合会提出。

本标准由全国液压气动标准化技术委员会（SAC/TC 3）归口。

本标准负责起草单位：天津工程机械研究院。

本标准参加起草单位：伊顿（宁波）流体连接件有限公司、攀枝花钢铁冶建实业开发公司液压附件厂、徐工筑路机械有限公司徐州液压附件厂。

本标准主要起草人：冯国勋、周舜华、刘小平、浩鸣。

本标准所代替标准的历次版本发布情况为：GB/T 7939—1987。

DIN73378-96尼龙管试验标准

1适用范围本标准主要适用于尼龙管在汽车上输送燃料的管路中为了顾及到汽车业的通用技术条件在管子的使用性上还须制造者和使用者两方面的协调研究
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亚大塑料制品有限公司
汽车用尼龙(聚酰胺)管
DIN73378-96
代替 DIN73378-90
前言本标准是由汽车标准委员会（FAKRA）的 SPA22/2/1R“ 聚酰胺管子” 工作组编写的。附录A 和附录B 是消息报导。更改：对照1990 年12 月出版资料作了以下变动： a) 采用了改进韧性材料： PA6－HIHL、PA6－HIPHL、PA6－HIPH、PA12－HIPHL、PA12－HIPH。 b) 采用了UV 防老化碳黑附产品（缩写标志L）。 c) 缩写标志“HI”（高冲击）按ISO/DIS1043－1：1991 和ISO1874－1：1992。 d) 采用了成型物料的弹性模数的可弯曲性规范。 e) 废除了PA66 管子。 f ) 采用了PA11－PHLY、PA12－PHLY。过去出版资料： DIN73378：1973－08、1975－02、1990－12。 1 适用范围本标准主要适用于尼龙管在汽车上输送燃料的管路中，为了顾及到汽车业的通用技术条件，在管子的使用性上还须制造者和使用者两方面的协调研究。在低压和中等压力范围内使用时，同时又采取挤压工艺制造的管子可以采取单层的结构（见附录B）。 2 引用标准本标准含有注明或未注明是引用，但都需是公开发表的。这些引用标准有时引用的是原文本，公开发表的列举如下标准。对于注明是引用的，由于推迟更改或修订的等待更改或修订后，亦仅执行已公开发表的，对于未注明是引用标准的则执行近期公开发表的。 DIN16773－1.1985-02 塑料成型材料－尼龙（PA）成型材料－注射和挤出均质聚合物. 分类和标注 DIN16773－2 塑料成型材料－尼龙（PA）成型材料－试样制作和特性评定 DIN50011－12 气候和在工程上的应用. 气候试验装置. 气候数

燃气橡胶软管检验报告

燃气橡胶软管检验报告
根据国家相关标准和要求，我们对燃气橡胶软管进行了检验，现将检验结果报告如下：
一、外观检验
1. 外观：整体外观无明显变形、破裂、裂纹、气泡、划痕等缺陷；
2. 颜色：橡胶软管颜色均匀，无色差，无异味；
3. 规格：符合要求，长度、内径、壁厚均符合标准规定。

二、物理性能检验
1. 耐压：在规定的压力下，软管未出现破裂、渗漏等现象；
2. 耐磨性：通过耐磨性测试，软管表面无明显损伤、磨损；
3. 耐老化性：经过老化试验，软管性能稳定，无明显脆化、硬化现象；
4. 耐温性：经过高温试验和低温试验，软管无明显变形、开裂、破裂现象。

综上所述，此燃气橡胶软管符合国家相关标准和要求，可以正常使用。

- 1 -。

液压软管总成试验方法

编辑ppt
1
原因的一览表以供参考。本标准与兰 S06605： 2002 的主要差异如下：一——增加 3，1～3。5 的术语及定义。c 在 5。2 中明确规定耐压试验压力为 2 倍的软管总成最高压力，试验时间为 608。” 5． 3． 3 试验标记长度不同，IS06605 规定 500mm；本标准规定从中间向左右各 125 怒獭。——在 5．4．2．1
0c63f4e 千斤顶
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5
法。评价液压软管总成的特殊试验和性能标准，应符合各产品的技术要求。2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注 Fl 期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成卧议的各方研究是
液压软管总成试验方法 GB／T7939--2008 本标准修改采用国际标准 IS06605：2002(液压传动软管和软管总成试验方法》(英文版)。本标准根据 IS06605：2002 氟新起草。为了方便比较，在附录人中列出了本标准章条编号和国际标准章条编号的对照一览表，在附录 8 中给出了技术性差异及其
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6
否可使用这些文件的最新版本。凡是不注只期的引用文件，其最新版本适用于本标准。GB／T9573-乏 003 橡胶、魍科软管及软管组合件尺寸测最方法 (IS04671：1999，IDT)GB／Tl7446 流体传动系统及元件术语(GB／Tl7446～1998，idttS05589： 1985)3 术语和定义 GB／Tl7446 确立的以及下列术
0c63f4e 千斤顶
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9
目警告：使用本标准的人员应熟悉正规实验室操作规程。本标准无意涉及因使用本标准而可能出现的所有安全问题。制定安全和健康规范并确保遵守国家法规是使用者的责任。

航空软管总成爆破压力试验方法与步骤

航空软管总成爆破压力试验方法与步骤航空软管总成是飞机上非常重要的零部件之一，它承载着飞机在飞行过程中的液压、燃油、润滑油等要素，因此其安全性能与可靠性至关重要。

而航空软管总成爆破压力试验作为其关键的测试环节之一，对于保障航空软管总成的安全性能发挥着至关重要的作用。

下面将详细介绍航空软管总成爆破压力试验的方法与步骤。

一、试验方法航空软管总成的爆破压力试验是以确定软管总成在正常使用情况下能够承受的最大压力值为目的的试验。

试验方法主要包括爆破压力试验设备的选择、试验环境的准备、试验样品的选择与准备、试验过程中的监测等。

1.爆破压力试验设备的选择：选择符合航空软管总成爆破压力试验标准要求的试验设备，保证其精度和稳定性。

2.试验环境的准备：在试验过程中，需要保证试验环境符合相关的安全标准，确保试验过程中的安全性。

3.试验样品的选择与准备：选择符合标准要求的航空软管总成样品，并进行必要的清洗与准备工作。

4.试验过程中的监测：在试验过程中需要对软管总成的压力变化进行实时监测，以确保试验过程的安全与准确性。

二、试验步骤航空软管总成爆破压力试验的步骤主要包括试验前的准备工作、试验过程中的操作流程、试验后的数据处理与分析等环节。

1. 试验前的准备工作a. 确认试验设备的工作状态与精度，确保试验设备符合要求；b. 准备试验样品，并进行外观检查与清洗，确保试验样品无损伤；c. 确认试验环境的安全性，对试验场地进行必要的准备。

2. 试验过程中的操作流程a. 将试验样品安装到试验设备上，并根据标准要求进行连接；b. 逐步增加试验样品所受的压力，直至达到规定的试验压力；c. 在达到试验压力后，维持一定时间，观察试验样品的状况；d. 如果试验样品发生爆破，立即停止压力增加，并记录压力数值和爆破状况；e. 如果试验样品未发生爆破，在规定时间内恢复试验压力至初始值，记录相应的数据。

3. 试验后的数据处理与分析a. 对试验样品的爆破压力进行记录，并进行分析；b. 根据试验结果对软管总成的可靠性进行评估；c. 如有爆破发生，对爆破事故进行分析，并提出改进措施。

尼龙管试验计划3695606(更新) (1)

1室温爆破试验（Burst test at23°C）23℃，最小爆破压力24bar2高温爆破试验（Burst test at115°C）115℃：最小爆破压力9bar§7.3.2 Minimum Bend Radius最小弯曲半径§7.3.3 Pass the specified ball将规定直径的圆球放置在特定装置的管内穿过,若球顺利通过,试验通过；反之则测试失败4Burst test onkinked tube管折弯实验弯折后管件，需满足室温下爆破测试的要求，23℃：最小爆破压力24bar3Ovality requirement 椭圆度要求十堰市倍力汽车管业有限公司产品图号/级别：3695606 产品名称：TUBE,CPR WATE 序号测试项目描述接受标准(SAE J2260)预计日期完成日期室温爆破试验：将总成放进防护套中并与试验设备连接，开启液压泵逐步增压至产品失效，记录爆破时的压强。

23℃稳定0.5-3小时，已7±1Mpa/min 逐渐增压每种管材各3件2018/5/52018/5/30高温爆破试验：将总成放进防护套中并与试验设备连接，排空管内气体，打开高温循环单元，将产品浸入乙二醇溶液中1小时（溶液温度115℃），开启液压泵逐步增压至产品失效，记录爆破时的压强。

每种管材各3件2018/5/52018/5/301)管子应以自由状态弯曲，直到它们形成一个线圈，然后抓住自由端,把第一圈线圈包裹形成一个双层的线圈，1分钟内将管子拉至最小圈，不折弯管子，测量管圈内壁直径的1/2，就是管子的最小弯曲半径；2）按上述测量的管最小弯曲半径制造特定装置（详见SAE J2260标准图2所示），将管按一定长度尺寸切割，管子安装在特定装置上，放入115℃的温箱中烘烤1小时后，冷却至室温，将指定的球通过管子在23℃的条件下，管子应稳定0.5至3小时,完全弯曲管子使其扭折，沿弯折的两端完全拉直管子，重复这样操作，使管在相同位置共弯曲5次每种管材各3件2018/4/152018/4/30每种管材各3件2018/4/152018/4/30限公司尼龙管材料试验计划 WATER INLET 管材规格:Φ10×1.25测试方法测试数量试验计划25。

尼龙检验标准

尼龙检验标准
尼龙是一种常见的合成聚合物材料，具有高强度、耐磨损、耐腐蚀等优良性能，广泛应用于工业、家居、运动等领域。

为了确保尼龙材料的质量和可靠性，需进行检验和测试，以下是尼龙检验标准的相关内容：
1. 外观检验：尼龙材料表面不应有裂纹、气泡、色差等缺陷，
应平整光滑，无松散、毛刺等。

2. 尺寸检验：尼龙制品应符合设计尺寸要求，且尺寸精度应在
允许范围内。

3. 物理性能测试：包括抗拉强度、弹性模量、冲击强度、硬度
等测试，应根据不同应用领域和产品要求选择相应的测试方法和标准。

4. 热性能测试：尼龙材料应具有一定的耐高温和低温性能，应
进行热稳定性、热变形温度、膨胀系数等测试。

5. 化学性能测试：尼龙材料应具有一定的耐腐蚀性能，应进行
酸碱性、油脂、溶剂等方面的测试。

以上是尼龙检验标准的主要内容，检验结果应符合相应的标准要求，以确保尼龙材料的质量和可靠性。

- 1 -。

AISTS 6017-2004 软管总成试验方法

AISES 5017-2004 软管总成
3 试验方法 3.1 对软管总成进行的试验应符合本标准的要求。 3.2 试验结果应满足技术标准 AISES 5017-2004《软管总成》的要求。 3.3 软管分类
汽车空调用软管可以分为以下几类：A1、A2 型、 B 型、 C 型和 D 型。 3.4 外观检查 3.4.1 检查软管总成是否有影响使用性能和安装的缺陷，软管内外表面是否清洁干燥、有无破损、裂纹、气泡、缩孔、起皱、凸起等缺陷，软管各层之间结合是否牢固，软管总成各部件连接是否牢固，检查软管总成两端是否有防护帽。 3.4.2 检查软管上是否标明制造厂及商标、软管型号、公称内径尺寸、制冷剂及生产日期等印记,判断这些标记是否可靠，测量上述内容周期性显示的长度。 3.5 主要零件材料检查
软管总成的一端接头与加压设备连接, 另一端用堵帽密封。然后向软管总成内加注氮气（压力如表 1 所示）放入水中保持 5 min。通过检查是否有气泡发生来判断软管总成是否泄漏。
表1
类型
高压软管
低压软管
压力(MPa)
3.5
1.67
3.8 内部含杂量测试将软管总成弯成 U 形，装入蒸发器内部容积 70%的异辛烷或相似的溶剂，密封，将软管总成上下、
×10-9 的臭氧试验箱中，试验时间为 70±2 h。试验结束后，取出软管在 8 倍放大镜下观察软管外胶层是否出现龟裂现象。试验后按本标准 3.7 条进行气密性评价。
5
根据软管类型不同将软管放入不同温度的恒温箱中（高压软管为 100±2 °C，低压软管为 50±2 °C）30 min，以驱除其表面水气，再将 4 根软管在相同温度恒温箱中放置 24 h，然后用精密天平称量各软管的质量，再将 4 根软管在的恒温箱中放置到 72 h，用精密天平称量各软管的质量，用公式（1）计算软管的 R134a 渗漏量：

制动软管总成试验方法

制动软管总成试验方法制动软管总成是汽车制动系统中的重要组成部分，它负责将制动液从主缸传递到制动器，起到传力和传递液压的作用。

为了确保制动软管总成的安全可靠性，需要进行一系列的试验来验证其性能。

制动软管总成需要进行耐压试验。

该试验旨在检测制动软管总成在正常工作压力下的耐压能力。

试验时，将制动软管总成安装在试验设备上，通过增加内部液压使其达到一定的工作压力，并保持一段时间。

通过观察软管是否出现渗漏或破裂等现象来评估其耐压性能。

制动软管总成还需要进行耐久性试验。

该试验旨在模拟长时间使用过程中的实际工况，检测制动软管总成的耐久性能。

试验时，将制动软管总成安装在试验机上，通过模拟车辆制动过程中的压力变化和温度变化等因素，对软管进行循环加载。

通过观察软管是否出现开裂、老化等现象来评估其耐久性能。

制动软管总成还需要进行抗腐蚀试验。

该试验旨在检测软管材料的耐腐蚀性能，以确保软管在恶劣环境下的工作可靠性。

试验时，将制动软管总成置于腐蚀液中，经过一段时间后观察软管表面是否发生腐蚀或变色等现象来评估其抗腐蚀性能。

还需要进行耐热性试验。

该试验旨在检测制动软管总成在高温环境下的工作性能。

试验时，将制动软管总成置于高温箱中，使其暴露在高温环境下一段时间，然后观察软管是否出现变形、老化等现象来评估其耐热性能。

还需要进行安全性能试验。

该试验旨在检测制动软管总成在紧急制动情况下的性能。

试验时，通过制动总泵产生高压液压力，突然切断液压供应，观察软管是否出现破裂或渗漏等现象来评估其安全性能。

制动软管总成试验方法主要包括耐压试验、耐久性试验、抗腐蚀试验、耐热性试验和安全性能试验等。

通过这些试验，可以确保制动软管总成在实际使用中具备良好的性能，提高车辆的制动安全性。

对于制动软管总成的制造商和使用者来说，掌握这些试验方法是非常重要的，可以有效提升产品的质量和可靠性。

高压胶管检验总成

高压胶管检验总成高压胶管总成在出厂之前要经过层层检验，以下是我们公司的高压胶管总成工序检验规程:1.适用范围1.1适用于钢丝编织液压支架用橡胶软管总成工序检验。

1.2适用于钢丝缠绕液压支架用橡胶软管总成工序检验。

2.1 GB/T3683-2006《钢丝增强型液压支架橡胶软管和软管组合件》2.2 GB/T10544-2003《钢丝缠绕外覆橡胶液压支架软管和软管组合件》3.2刻度值?1mm的500mm钢直尺，5m钢卷尺刻度?1mm3.3游标卡尺，刻度0~150mm，精度达到0.02mm。

4.1密封性能试验4.1.1用压力试验参数表规定压力，在试验台上试验三次，每次试验1min，软管总成不渗漏不损伤。

4.2 长度变化试验4.2.1用一段300mm软管，将软管内空气排净，升压至设计工作压力，保压30S，然后泄压。

至少在泄压30S后，在两接头中间一点，向两边各相距125mm处做两个准确的标记4.2.2然后重新加压至设计工作压力，保压30S，在保压状态下测量软管两个标记之间的长度L14.2.3长度变化?L用百分数表示，按公式(1)计算=(L1-L0)/L0*100%式中:L0??——在泄压后两接头中间向两边各相距25mm处标记之间长度。

L1——保压状态下侧面的两个标记之间的长度。

4.2.4长度变化应不超过-4%~+2%4.3爆破试验4.3.1按标准规定的升压速率，爆破压力在12.5~40Mpa之间其升压速率为0.35~1.17Mpa/S或在90S内达到爆破压力。

压力大于40Mpa则应采用一个较为恒定的升压速率以便在120S内达到最终的试验压力。

将软管总成充压至最小爆破试验压力(为设计工作压力的4倍)保压1min不应出现渗漏和其他异常现象，继续升压至爆破为止，记录爆破试验压力值。

4.3.2在爆破试验时，管接头拔落和在距接头25mm内出现爆破时应视为软管总成损坏，对软管可重新进行试验，在原始记录中记录失效形式、部位和试验压力。

汽车冷却管路(尼龙硬管)技术要求和试验方法

1.0工程概要1.1概述本SOR旨在提供给同步开发以下表格中所列零件的潜在供应商进行报价所用。

具体技术细节及内容，在发布本SOR的有效期内都是准确的。

1.2设计职责供应商将负责:[ √] 零部件/子系统的设计与开发[ √] 零部件/子系统的生产1.3预先申明如果本SOR的内容和所附参考零件或规范有矛盾之处，请与1的产品发布工程师联系。

供应商在开发过程中应避免涉及知识产权问题，由此引起的法律纠纷由供应商自己承担，1将不承担任何法律责任。

2.0工程联系方式下列1的产品工程师负责本零件或子系统的产品设计工程。

所有与产品设计有关的咨询可直接与该工程师联系。

3.0项目信息车型：五门SUV车4.0法规要求供应商必须确保开发零部件符合中华人民共和国法规的要求，同时符合1的指定要求，获得零部件的型式认证，并递交支持整车型式认证的所有必要的文件。

在完成同步开发时，供应商需提供必要的文件以证明其产品已达到所承诺的法规要求。

中国的相关标准5.0产品要求5.1基本要求冷却管路应符合本技术条件要求，并按经规定程序批准的图样及技术文件制造。

5.1.1要求一致性零件需要与此处所列出的图纸和规范保持一致，而且与本SOR上任何附加的要求也要一致。

同时零件还应与将来可能的图纸、规范和SOR的更改内容保持一致。

5.1.2材料所有材料必须符合1的材料工程指导方针。

由供应商根据产品的设计、耐久性要求和性能要求来决定具体材料的选择（见图纸及规范）。

所有零部件必须满足国家发改委、国家科技委、环保局联合颁发的2006年9号文《汽车产品回收利用技术政策》的规定要求。

供应商还应负责提供每个零部件详细的材料分解表，并标出塑料零部件的可再循环利用的识别标志。

材料环保性及可回收性要求：1、产品使用材料不准包含：铅、汞、六价铬、多溴联苯、多溴联苯醚、镉等有害材料。

2、产品可回收性要求：①可再利用率不低于85%②可回收再利用率不低于95%计算方法按照GB/T 19515-2004《道路车辆可再利用性和可回收利用性计算方法》。

二层钢丝纺织液压支架软管总成进厂检验规程

二层钢丝纺织液压支架软管总成进厂检验规程1. 引言本文为二层钢丝纺织液压支架软管总成进厂检验规程，旨在确保进厂的软管总成符合相关标准和要求，以保证产品质量和安全性。

2. 适用范围本规程适用于所有进厂的二层钢丝纺织液压支架软管总成。

3. 进厂检验目的进厂检验的目的是验证软管总成的质量和技术要求是否符合相关标准，并确保软管总成能够满足使用要求和安全性能。

4. 进厂检验内容进厂检验内容包括以下几个方面：4.1 外观检查对软管总成的外观进行检查，包括外壳、接头、标识等方面，确保无明显破损、变形、腐蚀等情况。

4.2 尺寸检查测量软管总成的尺寸，包括长度、直径、壁厚等参数，与技术要求进行比对，确保符合规定的尺寸范围。

4.3 材料检查对软管总成的材料进行检查，包括外层材料、内层材料、钢丝编织层等，确认材料符合相应的标准和要求。

4.4 功能性能检查通过对软管总成进行压力测试、扭曲测试等功能性能检查，验证其能够正常工作并满足使用要求。

4.5 标志标识检查检查软管总成上的标志标识是否完整、清晰，包括产品型号、生产日期、生产厂家等信息。

4.6 包装检查检查软管总成的包装是否完好，是否符合运输要求，以确保产品在运输过程中不受损。

5. 检验方法进厂检验的方法包括目视检查、测量检查、压力测试、扭曲测试等。

根据不同的检验内容选择相应的方法进行检验。

6. 检验记录与报告每次进厂检验需要记录检验结果，并填写进厂检验报告。

检验报告中应包括软管总成的基本信息、检验结果、不合格项处理意见等内容。

7. 不合格项处理如果发现软管总成存在不合格项，应及时通知供应商，并按照相关规定进行处理，包括返修、更换等。

8. 进厂检验频率根据软管总成的重要性和使用环境的要求，确定进厂检验的频率。

一般建议每批次进厂时都进行检验，以确保产品质量稳定。

9. 附录附录中包括与进厂检验相关的标准、检验方法、记录表格等内容，供参考使用。

以上为二层钢丝纺织液压支架软管总成进厂检验规程的主要内容，通过严格执行本规程，可以确保软管总成的质量和安全性能符合要求，为用户提供高质量的产品。

液压软管总成叮靠性试验及评估

液压软管总成可靠性试验及评估陈东宁1,2李硕1,2 姚成玉3 徐海涛1,21.燕山大学河北省重型机械流体动力传输与控制实验室,秦皇岛,0660042.先进锻压成形技术与科学教育部重点实验室(燕山大学),秦皇岛,0660043.燕山大学河北省工业计算机控制工程重点实验室,秦皇岛,066004摘要:针对液压软管总成存在泄漏㊁拔脱㊁断丝㊁爆破等故障/失效问题,综合考虑液压冲击㊁温度㊁压力及弯曲半径等因素对其寿命的影响,设计了液压软管总成可靠性试验台:基于电液伺服技术设计了12通道液压软管总成脉冲试验台,基于双气液泵复合增压技术设计了耐压爆破试验台;基于试验数据进行失效分布拟合优度检验及分布鉴别,得到脉冲㊁爆破试验数据分别服从对数正态分布㊁威布尔分布的结论;最后,进行可靠性评估并求得液压软管总成在脉冲㊁爆破试验条件下的平均寿命㊁可靠寿命及可靠度的点估计及置信下限㊂关键词:液压软管总成;可靠性试验;脉冲试验;耐压爆破;可靠性评估中图分类号:T H 137.86 D O I :10.3969/j.i s s n .1004132X.2015.14.018R e l i a b i l i t y T e s t a n dE v a l u a t i o n f o rH y d r a u l i cH o s eA s s e m b l yC h e nD o n g n i n g 1,2 L i S h u o 1,2 Y a oC h e n g y u 3 X uH a i t a o 1,21.H e b e i P r o v i n c i a lK e y L a b o r a t o r y o fH e a v y M a c h i n e r y Fl u i dP o w e r T r a n s m i s s i o na n dC o n t r o l ,Y a n s h a nU n i v e r s i t y ,Q i n h u a n gd a o ,He b e i ,0660042.K e y L a b o r a t o r y o fA d v a n c e dF o r g i n g &S t a m p i n g T e c h n o l o g y a n dS c i e n c e (Y a n s h a nU n i v e r s i t y ),M i n i s t r y o fE d u c a t i o no fC h i n a ,Q i n h u a n gd a o ,He b e i ,0660043.K e y L a b o r a t o r y of I n d u s t r i a l C o m p u t e rC o n t r o l E ng i n e e r i n g of H e b e i P r o v i n c e ,Y a n s h a nU n i v e r s i t y ,Q i n h u a n gd a o ,He b e i ,066004A b s t r a c t :A i m i n g a t t h ef a u l t s /f a i l u r e p r o b l e m so f h y d r a u l i ch o s e a s s e m b l y s u c ha s l e a k ag e ,j o i n t p u l l ‐o u t ,w i r e f r a c t u r ea n dh o s eb u r s t ,i nc o n s i d e r a t i o no f t h e l i f e i n f l u e n c e f a c t o r ss u c ha sh y d r a u l i c i m p a c t ,t e m p e r a t u r e ,p r e s s u r e a n db e n d i n g r a d i u s ,t h e r e l i a b i l i t y t e s t r i g s f o rh y d r a u l i ch o s e a s s e m b l yw e r e d e s i g n e d :i n c l u d i n g a 12‐c h a n n e l p u l s e t e s t r i g b a s e do ne l e c t r o ‐h y d r a u l i c s e r v o t e c h n o l o g y an da p r e s s u r e ‐p r o o f a n db u r s t t e s t r i g b a s e do nd o u b l e p n e u m a t i c ‐h y d r a u l i c p u m p sh y b r i d p r e s s u r i z a t i o n t e c h n o l o g y .T h e n t h e t e s t d a t aw e r e d e a l tw i t h t h r o u g h f a i l u r e d i s t r i b u t i o n g o o d n e s s ‐o f ‐f i t t e s t a n d d i s -t r i b u t i o n i d e n t i f i c a t i o n ,a n d i t i s c o n f i r m e d t h a t t h e p u l s e a n db u r s t t e s t d a t aa r e f o l l o w i n g l o gn o r m a l d i s t r i b u t i o n a n dW e i b u l l d i s t r i b u t i o n r e s p e c t i v e l y .F i n a l l y ,t h e p o i n t e s t i m a t e a n d c o n f i d e n c e l o w e r l i m -i t o fm e a n l i f e ,r e l i a b i l i t y l i f e a n d r e l i a b i l i t y f o r h y d r a u l i ch o s e a s s e m b l y un d e r t h e c o n d i t i o n s o f p u l s e a n db u r s t t e s t sw e r e a c q u i r e d f r o mr e l i a b i l i t y ev a l u a t i o n .K e y wo r d s :h y d r a u l i c h o s e a s s e m b l y ;r e l i a b i l i t y t e s t ;p u l s e t e s t ;p r e s s u r e ‐p r o o f a n db u r s t ;r e l i a b i l i t y e v a l u a t i o n收稿日期:20141230基金项目:国家自然科学基金资助项目(51405426);河北省教育厅资助科研项目(Z H 2012062)0 引言液压软管总成[1]一般由内管㊁增强层㊁接头等组成,是用于传递液压动力的柔性管路元件,具有柔软性好㊁承压能力强㊁连接方便等优点,广泛应用于液压设备中㊂由于受到液压冲击㊁工作环境温度㊁油液压力㊁载荷弯曲与扭转等多场应力的综合影响,液压软管总成会出现泄漏㊁拔脱㊁断丝㊁爆破等故障/失效模式,这不但会降低工作效率㊁污染环境,甚至会引发事故,造成损失[2‐3]㊂可靠性试验是获取故障信息㊁消除早期故障[4],进行分析评价[5‐6]㊁验证[7]并提高可靠性水平[8‐9]的重要基础㊂我国液压技术与国外先进水平相比尚有不小差距,其中一个方面就体现在可靠性差㊁故障率高㊂一些学者尝试对液压系统㊁元件进行可靠性试验及评估,例如,文献[10]对数控机床液压系统的压力㊁噪声等参量进行了可靠性试验;文献[11]基于钻机现场数据对其液压系统进行了可靠性和失效分析;文献[12]采用压力㊁转速及温度等对液压泵进行了寿命试验并得到其可靠度及可靠寿命;文献[13]结合现场统计数据研究了钻井泥浆泵活塞缸套摩擦副的寿命分布㊁可㊃4491㊃中国机械工程第26卷第14期2015年7月下半月Copyright ©博看网. All Rights Reserved.靠性测度及可靠寿命;文献[14]研究了液压缸表面裂纹增长模型并得到了其失效概率及寿命预测;文献[15]研究了温度㊁电压等参量对电磁阀寿命的影响;文献[16]研究了伺服阀冲蚀磨损模型可靠性试验并对其进行了寿命预测;文献[17]对O 形橡胶密封圈进行了性能退化轨迹模型可靠性试验并得到其在变环境温度下的可靠度推算方法㊂然而,有关液压软管总成可靠性试验及评估方法的研究却鲜有报道㊂液压软管总成可靠性试验包括脉冲试验和耐压爆破试验㊂目前,仅检索到关于脉冲试验的文献6篇[18‐23]:文献[18]研究了液压脉冲冲击对管路可靠性的影响;文献[19]研究了用于航空液压系统管路与元件压力脉冲试验的梯形波和水锤波的控制方法;文献[20]研究了液压脉冲试验台的阶跃输入和斜坡输入模型;文献[21‐22]分别设计了基于电液比例阀和电液伺服阀的液压辅件和管道连接件的脉冲试验台;文献[23]考虑温度及压力等因素,设计了基于电液伺服阀的液压软管总成脉冲试验台㊂上述文献未充分考虑液压冲击㊁温度㊁压力及弯曲半径等因素,且不能进行耐压爆破试验㊂本文基于电液伺服技术设计了温度可控,压力㊁弯曲半径㊁脉冲波形可调的12通道液压软管总成脉冲试验台,基于双气液泵复合增压技术设计了耐压爆破试验台;基于试验数据进行失效分布拟合优度检验及分布鉴别;最后,得到液压软管总成在脉冲㊁爆破试验条件下的平均寿命㊁可靠寿命及可靠度的点估计及置信下限㊂1 可靠性试验台设计及试验液压软管总成可靠性试验主要有脉冲试验和耐压爆破试验㊂为了对液压软管总成进行可靠性试验,根据国家标准G B /T7939‐2008‘液压软管总成试验方法“和国家军用标准G J B2837‐1997‘聚四氟乙烯软管组件规范“等要求,分别设计了脉冲和耐压爆破可靠性试验台㊂1.1 脉冲试验台设计及试验1.1.1 脉冲试验台设计根据脉冲试验要求,设计了脉冲试验台液压系统,系统原理如图1所示㊂1.放油阀 2.试验系统油箱 3.空气过滤器 4.液位计 5.温度计 6.过滤器 7.加热器 8.冷却器9.试验工装 10.球阀 11.集油箱 12.气动球阀 13.防爆阀 14.液压软管总成 15.滑动连接块16.压力传感器 17.溢流阀 18.补液泵 19.补液电机 20.单向阀 21.气动换向阀 22.电磁换向阀23.排空箱 24.气动三联件 25.气源 26.增压缸 27.位移传感器 28.压力表 29.伺服阀 30.蓄能器31.高压过滤器 32.电磁溢流阀 33.冷油机 34.主电机 35.主泵 36.磁性回油过滤器 37.伺服增压系统油箱图1 脉冲试验台系统原理图脉冲试验台系统由液压软管总成试验系统和伺服增压系统两部分组成,采用两个系统可实现工作介质隔离及增压作用,试验系统工作介质可使用难燃液(如乳化液㊁水乙二醇㊁高水基液压油等)㊁矿物油型和合成烃型液压油(如46号抗磨液压油㊁12号航空液压油㊁4106航空润滑油㊁X 6D ‐300高温导热油等),伺服增压系统工作介质使用46号抗磨液压油㊂㊃5491㊃液压软管总成可靠性试验及评估陈东宁李硕姚成玉等Copyright ©博看网. All Rights Reserved.液压软管总成试验系统包括试验工装㊁补液系统㊂试验工装可进行12通道独立并行试验(可选1~12),以提高效率,每路液压软管总成损坏漏油后防爆阀㊁气动球阀切断该油路,保证试验不间断进行;液压软管总成弯曲半径可调,即通过调节滑动连接块间的距离实现,如图2所示㊂补液系统通过气动控制可实现自动排空㊁油液混合循环㊁集油排油等功能,脉冲试验前排出管内空气,油液混合循环以使试验介质充满管内且温度均匀㊂同时,在试验箱上有开门报警器等防护设施㊂图2 液压软管总成连接图伺服增压系统采用恒压变量泵伺服阀伺服增压缸形式,伺服增压缸(缸径为110mm ㊁杆径为70mm ㊁行程为60mm )可将压力放大,增压比为2.5∶1,内置位移传感器,如图3所示㊂液压软管总成试验系统和伺服增压系统均有加热㊁冷却㊁过滤系统㊂1.后端盖 2.支撑环 3.活塞杆 4.轴用斯特封5.前密封活动端盖 6.前端盖 7.V 形密封圈 8.前缸筒9.O 形圈 10.位移传感器接口 11.后缸筒 12.孔用格莱圈图3 伺服增压缸结构示意图脉冲试验台能实现以下功能:①试验台可选1~1.25H z 的水锤波㊁梯形波㊁方波㊁正弦波等标准波形及自定义波形,脉冲压力在0~42M P a 间可调㊂②试验箱内环境温度和试验介质温度均可在10~200℃间调节㊂试验箱内主要元件有加热器㊁压缩机㊁冷凝器㊁蒸发器㊁传感器㊁风机㊁温控仪表等,可进行高低温试验㊂1.1.2 脉冲试验选择25根通径为10mm ㊁长度为805mm ㊁最大工作压力为28M P a 的聚四氟乙烯软管总成进行水锤波脉冲试验,水锤压力为28M P a ,水锤峰值压力为42M P a,其他试验要求见表1㊂表1 聚四氟乙烯软管总成脉冲试验要求试验压力(最高工作压力的百分比)弯曲半径(mm )试验介质试验温度试验频率(H z )150%1564106航空润滑油前10万次180℃,高温之后20℃1获取的25根聚四氟乙烯软管总成的试验数据(失效脉冲次数)进行升序排序并记为X i (i =1,2, ,25):10172㊁25216㊁32368㊁68794㊁77249㊁86526㊁92328㊁93657㊁104771㊁122399㊁154190㊁227163㊁264761㊁296993㊁315984㊁346843㊁371362㊁428726㊁565613㊁662918㊁699946㊁753721㊁855964㊁896698㊁983687㊂1.2 耐压爆破试验台设计及试验1.2.1 耐压爆破试验台设计根据耐压爆破试验要求,设计了耐压爆破试验台液压系统,系统原理如图4所示㊂1.放油阀 2.油箱 3.液位计 4.温度计 5.冷却器 6.过滤器7.球阀 8.单向阀 9.低压气液泵 10.溢流阀11.高压气液泵 12.压力传感器 13.气动换向阀14.电磁换向阀 15.比例减压阀 16.气动三联件17.气源 18.气动换向阀 19.试验工装 20.液压软管总成21.集油箱 22.加热器 23.空气过滤器图4 耐压爆破试验台系统原理图耐压爆破试验台有气液转换系统㊁气源压力调节系统㊁气控排空系统㊂气液转换系统的关键元件是气液泵,以压缩空气(压力小于或等于0.7M P a)作为动力源且能够输出与驱动气压成正比的液压力,气液转换系统采用高低压双气液㊃6491㊃中国机械工程第26卷第14期2015年7月下半月Copyright ©博看网. All Rights Reserved.泵复合增压技术,利用低压气液泵(最高输出压力为28M P a,增压比为40∶1)补偿高压气液泵(最高输出压力为280M P a,增压比为400∶1)的低压盲区;气源压力调节系统通过比例减压阀可实现气液泵驱动气压的无级调节;气控排空系统通过气动控制可实现自动排空㊁油液混合循环㊁集油排油等功能㊂耐压爆破试验台能实现以下功能:①可进行耐压(恒速升压-保压-卸压)㊁爆破(恒速升压-爆破)两种试验㊂②试验压力可在0~250M P a 间调节,升压速率可在0~10M P a/s间调节㊂③试验介质温度可在10~200℃间调节㊂1.2.2 耐压爆破试验选择一批通径为10mm㊁长度为805mm㊁最大工作压力为28M P a的聚四氟乙烯软管总成进行耐压爆破试验,试验要求见表2㊂表2 聚四氟乙烯软管总成耐压爆破试验要求试验压力(M P a)试验数量试验介质试验温度(℃)时间(s)耐压试验56512号航空液压油2060爆破试验 1212号航空液压油20耐压试验㊂在设定的保压时间60s内,5根聚四氟乙烯软管总成均未出现泄漏等故障现象,耐压性达到了设计要求㊂爆破试验㊂12根聚四氟乙烯软管总成的爆破压力分别为:104㊁106㊁113㊁121㊁124㊁132㊁138㊁143㊁145㊁159㊁166㊁178M P a㊂2 可靠性评估方法可靠性评估是根据产品的可靠性模型和试验数据,综合评价产品质量和性能的方法㊂由于液压软管总成的试验数据具有多种特性,可能有多种分布形式,故首先对试验数据进行失效分布拟合优度检验,判断其能通过的分布形式;然后进一步作分布鉴别,并结合失效的物理过程分析,确定其分布形式;最后,给出液压软管总成进行可靠性评估,得到其平均寿命㊁可靠寿命及可靠度的点估计和置信下限㊂液压软管总成可靠性评估流程如图5所示㊂2.1 失效分布的拟合优度检验检验产品的寿命㊁强度等特性数据服从何种分布,是建立其统计数学模型的基础,在可靠性统计及工程中具有十分重要的作用㊂失效分布的拟合优度检验方法有很多,本文采用可靠性工程中最常用的几种分布的拟合优度图5 液压软管总成可靠性评估流程检验方法,例如指数分布㊁双参数指数分布㊁威布尔及极值分布㊁正态分布及对数正态分布,结合液压软管总成的试验数据进行拟合优度检验,以确定其服从何种分布形式㊂2.1.1 指数及双参数指数分布的拟合优度检验(1)指数分布的拟合优度检验㊂取原假设H0:试验数据来自指数分布,对定数截尾,该检验统计量为χ2=2∑r-1k=1l n T*T k(1) T*=∑r i=1X i+(n-r)X r T k=∑k i=1X i+(n-k)X k 式中,T*为试验终止时的总时间;T k为到第k次失效的总试验时间㊂当假设H0成立时,统计量χ2服从自由度为2(r-1)的χ2分布,即χ2~χ22(1-r)㊂故对给定的显著水平α,若统计量的观测值χ2满足χ22d,1-α/2<χ2<χ22d,α/2就接受H0;反之则拒绝H0㊂(2)双参数指数分布的拟合优度检验㊂取原假设H0:试验数据来自双参数指数分布,其检验统计量为χ2*=2∑r-1j=2l n s r s j(2)s j=∑r-1i=2y i j=2,3, ,r(3) y i=(n-i+1)(X i-X i-1) i=2,3, ,r(4)当H0成立时,统计量χ2*服从χ22(r-2)分布,即㊃7491㊃液压软管总成可靠性试验及评估陈东宁李硕姚成玉等Copyright©博看网. All Rights Reserved.χ2*~χ22(r-2)㊂对给定的显著水平α,若统计量的观测值χ2*满足χ22(r-2),α/2<χ2*<χ22(r-2),1-α/2就接受H0;反之则拒绝H0㊂2.1.2 威布尔及极值分布的拟合优度检验(1)M检验用于威布尔分布㊂取原假设H0:试验数据来自双参数威布尔分布,其检验统计量为M=∑r-1i=r1+1l i r2/∑r1i=1l i r1(5) r1=i n t(r/2) r2=r-r1-1l i=l n(X i+1/X i)/[E(Z i+1)-E(Z i)]i=1,2, ,r-1其中,r1是r/2的最大整数部分㊂E(Z i)是标准极值分布Z的样本量为n的第i个次序统计量,当n≥10时,用B l o m式估算:E(Z1)=l n(-l n4n-14n+1)+0.116(6) E(Z i)=l n(-l n4(n-i)+34n+1) i=2,3, ,r(7)当H0成立时,可以证明统计量M~F2r1,2r2,若统计量的观测值M满足:M≥F2r1,2r2;1-α(8)则拒绝H0;反之,则接受H0㊂其中,F2r1,2r2;1-α是自由度为(2r1,2r2)的F分布1-α的分位数㊂(2)M检验用于极值分布㊂取原假设H0:试验数据服从极值分布,M检验的统计量与式(5)相同,为便于区别,其统计量记为M1,但l i= (X i+1-X i)/[E(Z i+1)-E(Z i)]㊂(3)M检验用于极大值分布㊂取原假设H0:试验数据来自极大值分布,M检验的统计量与式(5)相同,为便于区别,其统计量记为M2,但l i= (X n-i+1-X n-i)/[E(Z i+1)-E(Z i)]㊂2.1.3 正态及对数正态分布的拟合优度检验取原假设H0:试验数据来自正态分布,W检验的统计量W为W=[∑d i=1a i(X n+1-i-X i)]2/∑n i=1(X i-X)2(9)d=i n t(n/2) X=n-1∑n i=1X i其中,d是n/2的最大整数部分;αi是W检验统计量W的系数;X是样本均值㊂当用于对数正态分布的检验时,只需将l n X i代替式(9)中的X i,用L W代替检验统计量W即可㊂当W≤Wα或L W≤Wα时,拒绝H0;反之,不能拒绝H0,其中,Wα是W的α分位数㊂2.2 分布鉴别对试验数据进行失效分布的拟合优度检验后,该试验数据可能同时服从多种分布形式,故利用似然比检验及其他几种特定方法对其进行分布鉴别,以进一步确定哪种分布形式更符合液压软管总成的实际模型㊂2.2.1 指数分布与双参数指数的分布鉴别取原假设H0代表指数分布,H1代表双参数指数分布,μ置信水平为1-α的置信下限为μL=X1-τ-n X1n(α-1r-1-1)(10)τ=∑r i=1X i+(n-r)X r其中,τ是总试验时间㊂若μL≤0,则接受H0,拒绝H1;反之,则拒绝H0,接受H1㊂2.2.2 指数分布与威布尔的分布鉴别取原假设H0代表指数分布,H1代表威布尔分布,其中,m*是威布尔分布的形状参数m的无偏估计:m*=1-l r,n(1+l r,n)~σ(11)其中,~σ是σ=m-1的最佳线性不变估计(B L I E),且~σ=∑r i=1C I(n,r,i)l n X i;C I(n,r,i)是最好线性无偏估计系数;l r,n是简单线性无偏估计系数㊂假如m*>1,H1:m>1,此时计算m的置信度为1-α的置信下限m L为m L=ωα/~σ(12)其中,ωα是ω=~σ/σ的α分位数㊂当m L≤1时,接受H0,拒绝H1;反之,拒绝H0,接受H1㊂假如m*<1,假设H1:m<1,此时计算m的置信度为1-α的置信上限m U为m U=ω1-α/~σ(13)其中,ω1-α是ω=~σ/σ的1-α分位数㊂当m U≥1时,接受H0,拒绝H1;反之,拒绝H0,接受H1㊂2.2.3 正态分布与双参数指数的分布鉴别在给定显著性水平α下,对完全样本数据: X1≤X2 ≤X n,可用似然比检验方法鉴别正态分布与双参数指数分布㊂取原假设H0代表正态分布,H1代表双参数指数分布,其极大似然比统计量为λ=(2π/e)n/2D n(14) D=n∑n i=1(X i-X)2/∑n i=1(X i-X1)=^σ/^b当D<Dα时,拒绝H1,接受H0;当D≥Dα时,拒绝H0,接受H1㊂其中,Dα是显著性水平为α时统计量D的临界值㊂2.2.4 对数正态分布与威布尔的分布鉴别取原假设H0代表对数正态分布,H1代表威布尔分布,其极大似然比统计量为㊃8491㊃中国机械工程第26卷第14期2015年7月下半月Copyright©博看网. All Rights Reserved.E =2πe ^σ^m {∏ni =1(X i ^η)^m e x p [-(X i /^η)^m ]}n -1(15)^σ2=n -1∑n i =1(l n X i -^μ)2 ^μ=n -1∑ni =1l n X i 其中,^m 和^η是威布尔分布参数m 和η的极大似然估计,由下式确定:^m -1=∑ni =1X ^mi l n X i /∑ni =1X ^m i -1n ∑ni =1X i ^η=(∑ni =1X ^m i n)^m -üþýïïïï1(16)其中,^m 需迭代求解㊂初值^m 0为^m 0=2.99l n (X 1+0.9637n /X 1+0.1637n )当E ≤E α时,接受H 0,拒绝H 1;反之,拒绝H 0,接受H 1,其中,E α是显著水平为α时E 的临界值㊂2.2.5 正态分布与极大值的分布鉴别对于完全样本数据,似然比检验方法还可以鉴别正态分布与极大值分布,此时,只需将失效数据取负指数,则该问题就变为对数正态分布与威布尔分布间的鉴别,具体方法与上文相同㊂3 液压软管总成可靠性评估通过对液压软管总成可靠性试验数据的拟合优度检验和分布鉴别后,最终确定试验数据的分布形式㊂然后分别对液压软管总成的平均寿命㊁可靠寿命及可靠度等可靠性指标进行评估,并计算其点估计值和置信度为1-α下的置信下限㊂根据评估值可以很好地了解液压软管总成的可靠性,还可以将其可靠性指标的估计值与设计中要求的指标值进行比较,从而判断液压软管总成是否符合设计要求㊂3.1 脉冲试验可靠性评估聚四氟乙烯软管总成是飞机液压系统的主要元件之一,因此它必须有很高的可靠性,在置信度1-α=0.90下,要求其平均寿命下限大于或等于20万次,在承受20000次脉冲时,其可靠度下限大于或等于0.90㊂该试验数据的样本容量n =25,截尾数r =25,显著水平α=0.10㊂3.1.1 失效分布拟合优度检验(1)指数分布的拟合优度检验㊂由式(1)得定数截尾液压软管总成脉冲试验的检验统计量χ2=47.583,即当显著水平α=0.1时,χ248,0.05<χ2<χ248,0.95,不能拒绝H 0,即试验数据服从指数分布㊂(2)双参数指数分布的拟合优度检验㊂由式(2)~式(4)得定数截尾液压软管总成脉冲试验的检验统计量χ2*=44.232,即当显著水平α=0.1时,χ246,0.05≤χ2*<χ246,0.95,故不能拒绝H 0,即试验数据服从双参数指数分布㊂(3)威布尔分布及极值分布的拟合优度检验㊂由式(5)~式(8)得各统计量的观测值分别为M =0.8305,M 1=3.4456,M 2=0.6258,由此可得M <F 24,24;0.9,M 1>F 24,24;0.9,M 2<F 24,24;0.9,其中,F 24,24;0.9=1.7019㊂故对显著水平α=0.10,拒绝极值分布,但不能拒绝威布尔分布和极大值分布㊂(4)正态及对数正态分布的拟合优度检验㊂因W 0.1=0.931,由式(9)得各统计量的观测值分别为W =0.8716,L W =0.9404,由此可得W <W 0.1,L W >W 0.1㊂故对显著水平α=0.10,拒绝正态分布,但不能拒绝对数正态分布㊂由上可得,在显著水平α=0.10下,该试验数据不服从极值分布和正态分布,但是可能服从指数分布㊁双参数指数分布㊁威布尔分布㊁极大值分布及对数正态分布㊂3.1.2 分布鉴别(1)指数分布与双参数指数分布的鉴别㊂若μL ≤0,则接受指数分布;反之,接受参数指数分布,由式(10)得到μL =-23193.01,故取指数分布更合适㊂(2)指数分布与威布尔分布的鉴别㊂由式(11)得~σ=0.9492,m *=0.9999<1,由式(13)得m U =1.2432>1,所以相对于威布尔分布,选取指数分布更为合适㊂(3)对数正态分布与威布尔分布的鉴别㊂由式(15)得E <E 0.1(E =0.9702,E 0.1=1.029),所以拒绝威布尔分布,接受对数正态分布㊂由以上分析知,试验数据服从指数分布㊁对数正态分布和极大值分布㊂根据试验数据选择失效分布应与失效的物理过程分析相互补充㊂由于软管受多次脉冲而导致疲劳断裂,而疲劳断裂用对数正态分布描述比较合理,故在上述三种分布中,选取对数正态分布最为合适㊂3.1.3 脉冲可靠性指标评估分别对聚四氟乙烯软管总成的平均寿命㊁可靠寿命和可靠度等可靠性指标进行对数正态分布的点估计及置信度为1-α=0.9的置信下限㊂为便于分析,将上述试验数据取对数后分别计算其样本平均值和样本标准差:^μ=1n ∑ni =1l n X i (17)S =[1n -1∑ni =1(l n X i -^μ)2]12(18)㊃9491㊃液压软管总成可靠性试验及评估陈东宁李硕姚成玉等Copyright ©博看网. All Rights Reserved.经计算得,^μ=12.202,S=1.2179㊂(1)平均寿命的点估计与置信下限分别为^θ=e x p(^μ+S22)(19)^θL=e x p(^u-0.4S n t n-1,1-α+(n-1)S22χ2n-1,1-α)(20)由式(19)得平均寿命的点估计^θ= 418220,t24,0.9=1.31784,χ224,0.9=33.196,并由式(20)得平均寿命的置信下限^θL为299510㊂(2)可靠寿命的点估计与置信下限分别为^XR=e x p(^μ-S u R)(21)其中,u R是标准正态分布的R分位数,由式(21)得可靠寿命X R的点估计^X R为26866㊂X R,L=e x p(^μ-K S)(22)其中,K是正态分布的单边容许限系数,当n= 25,R=0.9,1-α=0.9时,可得K=1.702,并由式(22)得可靠寿命X R在置信度为1-α=0.9下的置信下限X R,L为25060㊂(3)可靠度的点估计与置信下限㊂对给定的任务次数X,其可靠度R(X)为R(X)=Φ(μ-l n Xσ)(23)式中,Φ(㊃)为标准正态分布函数㊂可靠度R(X)点估计为^R(X)=Φ(^μ-l n XS)(24)记K=(^μ-l n X)/S(25)对给定的任务次数X=20000,由式(25)得K=1.8873,插值求得可靠度点估计^R(X)为0.970621㊂由n=25,1-α=0.9,K=1.8873,反查K表找到包含K的最短区间[K1,K2]以及与之对应的R1㊁R2,进而得到与R1㊁R2对应的u R1㊁u R2,然后进行插值求R L(X),具体见表3㊂表3 液压软管总成可靠性下限中转插值K K1=1.702K=1.8873K2=2.132R R1=0.900R L(X)=?R2=0.950u R u R1=1.281552u R L(X)=u R2=1.644854由下式:u RL(X)=u R1+(u R2-u R1)(K-K1)K2-K1(26)可得u R L(X)=1.438142,进而根据标准正态分布表Φ(㊃)插值得出可靠度置信下限R L(X)= 0.924676㊂经过对聚四氟乙烯软管总成的试验数据进行拟合优度检验和分布鉴别,确定软管的试验数据服从对数正态分布,然后对其进行了可靠性评估,得出以下结论:当试验压力为其工作压力28MP a,置信度1-α=0.9时,这批软管总成的平均寿命下限为299510,大于要求的20万次;给定任务次数X=20000,其可靠度下限为0.924676,大于要求的0.90㊂由此可见,该批聚四氟乙烯软管总成满足其可靠性设计要求㊂3.2 爆破试验可靠性评估对该组爆破试验数据进行拟合优度检验和分布鉴别,求得该组数据服从威布尔分布㊂对两参数威布尔分布作点估计,采用适用完全样本的最佳线性不变估计(b e s t l i n e a r i n v a r i a n t e s t i m a t e, B L I E)法对上述聚四氟乙烯软管总成的爆破性能进行可靠性评估㊂先将W(m,η)变换为极值分布,记为E V(μ,σ),即若T服从W(m,η)分布,则X=l n T服从E V(μ,σ)分布的参数的B L I Eμ*㊁σ*分别为μ*=∑r j=1D I(n,r,j)l n X j(27)σ*=∑r j=1C I(n,r,j)l n X j(28)η的B L I E为η*=e x p(μ*)(29) m的无偏估计为m*=g r,n/σ*(30)其中,D I(n,r,j),C I(n,r,j)为权数,g r,n是修偏系数㊂(1)平均寿命的点估计与置信下限分别为θ*=η*Γ(1+σ*)(31)θL=e x p(μ*-σ*vγ)(32)由式(31)求得平均寿命的点估计θ*为136.621M P a;置信度为0.9时,威布尔截尾样本区间估计系数vγ=0.47,由式(32)得,平均寿命θ的置信下限θL为136.302M P a㊂(2)可靠寿命的点估计与置信下限分别为X*R=e x p[μ*+σ*l n(-l n R)](33)X R,L=e x p(μ*-σ*V R,γ)(34)当n=12,R=0.95(给定可靠度),1-α= 0.9时,由式(33)得,可靠寿命X R的点估计X*R 为91.195M P a㊂当n=12,r=12,1-α=0.9,R=0.95时, V R,γ=4.68,则由式(34)得,可靠寿命X R在置信度为1-α=0.9下的置信下限X R,L为69.281 MP a㊂(3)可靠度的点估计为R*(X)=e x p(-e x p l n X-μ*σ*)(35)㊃0591㊃中国机械工程第26卷第14期2015年7月下半月Copyright©博看网. All Rights Reserved.对给定的爆破压力X=80MP a,由式(35)得可靠度点估计R*(X)为0.978㊂由n=12,r=12,1-α=0.9,得(μ*-l n X)/σ*=3.785;然后,对给定的n㊁r㊁γ,通过反查Vγ(R)-R表,找到包含(μ*-l n X)/σ*的最短区间[Vγ(R1),Vγ(R2)]及相应的R1㊁R2,并计算出-l n(-l n R1)㊁-l n(-l n R2),填入表4㊂表4 液压软管总成可靠性下限中转插值Vγ(R)3.623.7854.68R0.9R L(X)=?0.95-l n(-l n R)-l n(-l n R1)Q=?-l n(-l n R2)则有Q=-l n(-l n R1)+[-l n(-l n R2)+l n(-l n R1)](u*-l n X)/σ*-Vγ(R1)Vγ(R2)-Vγ(R1)(36)可靠度的置信下限为R L(X)=e x p[-e x p(-Q)](37)由式(36)㊁式(37)可求得Q=2.362,可靠度置信下限R L(X)=0.910㊂由以上分析可知:上述聚四氟乙烯软管总成的平均爆破压力为136.621M P a,在置信度为0.9下的置信下限为136.302M P a;给定可靠度为0.95时,其可靠寿命的点估计为91.195M P a㊁置信下限为69.281M P a;给定压力80M P a时,其可靠度的点估计为0.978,置信下限为0.910㊂4 结论(1)针对液压软管总成泄漏㊁拔脱㊁断丝㊁爆破等故障或失效问题,综合考虑液压冲击㊁温度㊁压力及弯曲半径等因素对其寿命的影响,基于电液伺服技术设计了12通道液压软管总成脉冲试验台,基于双气液泵复合增压技术设计了耐压爆破试验台㊂(2)基于试验数据进行失效分布拟合优度检验及分布鉴别,得到脉冲及爆破试验数据分别服从对数正态分布及威布尔分布的结论,并得到液压软管总成在脉冲㊁爆破试验条件下的平均寿命㊁可靠寿命及可靠度的点估计及置信下限㊂参考文献:[1] 全国液压气动标准化技术委员会.G B/T7939‐2008液压软管总成试验方法[S].北京:中国标准出版社,2008.[2] K w a kSB,C h o iNS.M i c r o‐d a m a g eF o r m a t i o no f aR u b b e rH o s e A s s e m b l y f o r A u t o m o t i v e H y d r a u l i cB r a k e s u n d e r aD u r a b i l i t y T e s t[J].E n g i n e e r i n g F a i l-u r eA n a l y s i s,2009,16(4):1262‐1269.[3] 朱武峰,李旭东,丁文勇.飞机氟塑料高压软管故障分析与预防[J].机床与液压,2013,41(10):179‐181.Z h u W u f e n g,L iX u d o n g,D i n g W e n y o n g.A n a l y s i sa n dP r e v e n t i o no fF a u l t o nA i r c r a f tF l u o r i n eP l a s t i cH i g hP r e s s u r eH o s e s[J].M a c h i n eT o o l&H y d r a u-l i c s,2013,41(10):179‐181.[4] 范秀君,许静林,张根保,等.数控机床早期故障消除技术[J].中国机械工程,2013,24(16):2241‐2247.F a nX i u j u n,X uJ i n g l i n,Z h a n gG e n b a o,e ta l.T e c h-n o l o g y o fE l i m i n a t i n g E a r l y F a i l u r e sf o r N C M a-c h i n e T o o l s[J].C h i n a M e c h a n i c a l E n g i n e e r i n g,2013,24(16):2241‐2247.[5] L i nJ,P u l i d oJ,A s p l u n d M.R e l i a b i l i t y A n a l y s i s f o rP r e v e n t i v e M a i n t e n a n c e B a s e d o n C l a s s i c a l a n dB a y e s i a nS e m i‐p a r a m e t r i cD e g r a d a t i o n A p p r o a c h e sU s i n g L o c o m o t i v e W h e e l‐s e t sa saC a s eS t u d y[J].R e l i a b i l i t y E n g i n e e r i n g a n d S y s t e m S a f e t y,2015, 134:143‐156.[6] 王淑坤,孟繁忠,徐秀琴,等.汽车发动机滚子链的疲劳可靠性试验研究[J].中国机械工程,2009,20(21):2642‐2645.W a n g S h u k u n,M e n g F a n z h o n g,X uX i u q i n,e t a l.F a-t i g u eR e l i a b i l i t y T e s tS t u d y o fA u t o m o b i l eE n g i n eR o l l e r C h a i n[J].C h i n a M e c h a n i c a l E n g i n e e r i n g, 2009,20(21):2642‐2645.[7] A h m e d H,C h a t e a u n e u f A.O p t i m a l N u m b e ro fT e s t st o A c h i e v ea n d V a l i d a t e P r o d u c t R e l i a b i l i t y[J].R e l i a b i l i t y E n g i n e e r i n g a n d S y s t e m S a f e t y, 2014,131:242‐250.[8] 崔致和,曹军,杨晓林,等.载人航天器舱门快速检漏仪的可靠性试验与评估方法[J].中国空间科学技术,2012,32(3):57‐63.C u i Z h i h e,C a oJ u n,Y a n g X i a o l i n,e ta l.R e l i a b i l i t yT e s ta n d E v a l u a t i o n M e t h o d so fP o r t Q u i c k L e a kD e t e c t o r f o r M a n n e dS p a c e c r a f t[J].C h i n e s eS p a c eS c i e n c e a n dT e c h n o l o g y,2012,34(3):57‐63. 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液压软管总成试验装置

记录软管总成在一定周期内的疲劳程度和损坏情况，分析其弯曲疲劳性能，为改进设计和生产提供依据。
试验时，将液压软管总成安装在试验装置上，通过特定的弯曲运动机构反复弯曲软管总成，模拟实际工作情况。
耐久性试验
耐久性试验是用来检验液压软管总成在长时间连续工作下的性能
表现和可靠性。
试验时，将液压软管总成安装在试验装置上，在规定的压力和温度条件下进行长时间ห้องสมุดไป่ตู้续工作。
试验装置的应用范围
应用领域
液压软管总成试验装置广泛应用于汽车、工程机械、石油化工、航空航天等领域的液压系统检测。
应用价值
通过液压软管总成试验装置的测试，能够确保液压软管总成的性能和质量，提高液压系统的稳定性和可靠性，降低因软管故障引发的安全事故风险。
02 液压软管总成试验装置的组成
动力系统
检查原因。
爆破试验
爆破试验是用来检验液压软管总成的极限压力承受能力，确保其在最大工作压力下不会发生破裂。
试验时，将液压软管总成安装在试验装置上，通过增压泵逐渐增加压力，直到软管总成发生破裂。
记录爆破时的压力值，分析软管总成的爆破原因，为改进设计和生产提供依据。
弯曲疲劳试验
弯曲疲劳试验是用来检验液压软管总成在反复弯曲运动中的耐久性和可靠性。
智能化
总结词
随着智能化技术的不断发展，液压软管总成试验装置的智能化发展趋势也日益明显。智能化技术的应用可以提高试验效率、减少人工干预和误差，同时还可以实现远程监控和数据自动处理等功能。
详细描述
液压软管总成试验装置的智能化发展主要体现在自动化测试、数据自动采集和处理、远程监控等方面。通过引入传感器、控制器、执行器等智能元件，可以实现试验过程的自动化控制和数据自动采集，同时利用计算机技术和网络技术，可以实现远程监控和数据