立井单绳罐笼提升选型计算
主立井多绳摩擦提升计算
主立井多绳摩擦提升计算计算依据1、最大班提升量50吨2、最大班上下井人数60人3、矿车型号YFCO.75-6，自重G0=750kg，容积0.75m3,最大载荷1875kg，有效载荷1800kg。
4、提升容器采用3#单层罐笼，（2200x1350），承人15人，自重Q z=4.2吨，最大载荷2.6吨。
5、井深550m一、终端载荷（一)提升物料Q1=Q+Q Z+G0=1875+2600+1800=6275kg（二）提升人员，每人按70kg计算Q2=Q r+Q Z=1050+2600=3650kg二、选择钢丝绳（一）选择主钢丝绳由于终端载荷重6275kg，估计应选JKM-1.85×4(I)E型多绳缠绕式提升机。
其摩擦轮直径D=1850mm。
依据摩擦轮式提升机无导向轮时主导轮直径大于钢丝绳直径80倍且同时大于钢丝绳最粗丝直径1200倍的要求，钢丝绳最大直径为：d=1850/80=23mm。
首绳选取4根，其中半数左捻，半数右捻，选用6V×19（a）+Fc-φ18-1570型（镀锌三角形股），直径18mm，单重P=1.21kg/m，钢丝绳最小破断拉力Qs=168KN，钢丝绳公称抗拉强度σ=1570MPa。
（二）选择尾绳尾绳选取2根，选用6×19+Fc-φ24-1570型普通圆股钢丝绳，直径24mm，单重P=2.12kg/m，钢丝绳最小破断拉力Qs=298KN，钢丝绳公称抗拉强度σ=1570MPa。
同时用圆尾绳旋转连接器做悬挂装置，克服圆股钢丝绳在使用过程中旋转的问题。
三、选择提升机（一）摩擦轮直径D已预选，D=1850mm。
（二）最大静张力F j计算以重车、罐笼在井口位置计算F j=Q1+4pH j+2q(H+H h)=6275+4×1.21×20+2×2.12(550+20)=8788.6(kg)8788.6×9.8/1000=86kN式中:F j 最大静张力Q1 终端载荷6275kgp 主绳每米重量1.21kg/mq 尾绳每米重量2.12kg/mH j 井塔高度H 提升高度，即井深550m；H h 井底轨面至尾绳环高度20m；依据摩擦轮式提升机无导向轮时主导轮直径大于钢丝绳直径80倍且同时大于最大钢丝直径1200倍的要求，选用JKM-1.85×4（I）E井塔式提升机，主导轮直径为1.85m，钢丝绳最大静张力210KN，最大静张力差为60KN，最大提升速度10m/s。
立井单绳罐笼提升设备选型excel程序毕业设计
立井单绳罐笼提升设备选型excel程序毕业设计在进行立井单绳罐笼提升设备选型的毕业设计中，使用Excel程序是一个高效且实用的方法。
本文旨在介绍如何设计一个立井单绳罐笼提升设备选型的Excel程序。
首先，在Excel中创建一个新的工作簿，设置不同的工作表来存储不同类型的数据。
1. 建立输入数据表：在一个工作表中，创建一张表格来输入各项参数。
这些参数包括井深、泵径、提升速度、负荷要求等。
确保数据的输入格式清晰明了，以便程序能够准确读取。
2. 设计数据处理表：在另一个工作表中，设计一张表格来处理输入数据。
使用Excel的公式功能来计算各种参数，例如重力加速度、罐笼的自重、钢丝绳的承载能力等。
确保公式的准确性和逻辑性。
3. 编写选型算法：在Excel的宏功能中，编写一个选型算法用于根据输入参数选择合适的立井单绳罐笼提升设备。
这个算法可以基于已有的标准和规范，考虑各种因素如负荷、速度、安全性等。
确保算法的灵活性和精确性。
4. 输出结果表：在另一个工作表中，创建一张表格来显示选型结果。
这个表格应包括选用的设备型号、设备参数以及其他相关信息。
确保结果表格的格式清晰并注明单位。
在进行毕业设计的过程中，需要注意以下几点：1. 确保输入数据的准确性：在设计Excel程序之前，务必仔细检查输入数据的准确性。
无论是从实际场景中采集的数据还是从已有的数据表中获取的数据，都要进行有效的验证。
2. 考虑不同的情况和限制：立井单绳罐笼提升设备的选择可能受到多种因素的限制，包括井口尺寸、井底状况、提升速度要求等。
在编写选型算法时，应考虑到这些情况和限制，并给予相应的处理方法。
3. 进行测试和验证：在毕业设计完成后，需要对设计的Excel程序进行充分的测试和验证。
尽可能模拟不同的情况和数据输入，并检查输出结果的准确性和合理性。
4. 提供用户友好的界面：设计一个用户友好的界面，使得用户能够轻松输入参数、查看结果和调整选项。
可以使用Excel的图表功能来可视化数据和结果。
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算一、提升容器的选择1．确定合理的经济速度立井提升的合理经济速度为V j =√H式中V j —经济提升速度，m ／s ；H ——提升高度，m ；H=H s +H x +H zH x --卸载水平与井口高差，简称卸载高度，m ，箕斗：H x =18m 一25m ，罐笼H x =0；Hz ——装载水平与井下运输水平高差，简称装载高度，m ，箕斗：H z =18m~25m ，罐笼H z =0; H s —井筒深度，m 。
2．估算一次提升循环时刻(按五时期速度图估算)式中T j --依据经济提升速度估算的一次提升循环时刻，s ；a —提升加速度，m ／s 2，在以下范围内选取：罐笼提升时，≤／s 2，箕斗提升时，≤／s 2；u —容器爬行时期附加时刻，箕斗提升可取10s ，罐笼提升可取5s ；θ—休止时刻。
3、计算一次合理的经济提升量式中rn j --一次合理的经济提升量，t ；A n —矿井年产量，t ／a ；C —提升不均衡系数，关于主井提升设备：有井底煤仓时，1．1～1．15，无井底煤仓时，1．2； a f ——提升能力富裕系数，主井提升设备对第一水平应留有1．2的富裕系数；b r ——提升设备年工作日数，一般取b r =300d ；t ——提升设备日工作小时数，一般取t=14h 。
依据计算出的一次合理的提升量m j 取之相近的标准容器，并列表记录其技术规格。
4．确定实际一次提升循环时刻T ′x 及完成年产量An 的最大提升速度V ′m 。
（1） 依据所选出的型号，计算一次提升循环所需要的时刻为（2） 计算提升机所需的提升速度二、提升钢丝绳的选择计算中选定标准容器之后，那么可按下边的公式计算钢丝绳每米质量m-----一次提升货载质量，kgM z ——提升容器自身质量，kg ；m p —提升钢丝绳每米质量，kg ／m ；g —重力加速度，m ／s 2；H c —钢丝绳最大悬垂长度，m ，H s --井筒深度，m ；H z —装载高度，m ，罐笼提升，Hz=0，箕斗提升，Hz=18m 一25m ；H j ——井架高度，井架高度在尚未精确确定时，可按下面数值选取：罐笼提升，15m 一25m ；箕斗提升，30m ～35m 。
矿井提升设备选型计算
5
精选ppt
提升钢丝绳的选择计算
1．提升钢丝绳的安全系数 根据《煤矿安全规程》的规定，按最大静载荷并
考虑一定安全系数的方法进行计算。 安全系数是指钢丝绳各钢丝拉断力的总和与钢丝
绳最大静拉力之比。
《煤矿安全规程》对提升钢丝绳的安全系数ma作
了明确规定。
6
精选ppt
《安全规程》规定钢丝绳安全系数
Hz
9
精选ppt
提升钢丝绳规格选择计算
立井单绳缠绕提升钢丝绳的选择计算 钢丝绳最大静载荷Qmax为：
Qmax = m g + mz g + mp g Hc
A Hj
设：σb为钢丝绳钢丝抗拉强度（N/m2）
As为钢丝绳各钢丝断面积之和 （m2）
Hc Hs
ρ0为钢丝绳线密度（kg/m），则 需要满足
b As
1. 小时提升量Ah
式中 c—提升不均衡A系h 数。Anb《crat 煤f 矿工业设t/h计规范》规定，
有井底煤仓时为1.10～1.15，无井底煤仓时为1.20； af—提升能力富裕系数。主井提升设备对第一水平留有
20%的富裕能力。 2. 合理的经济提升速度
m/s 式中 H——提v升j 高(0.3度，0.5H) =HHs+Hx+Hz，m。 提升高度愈大，其系数取值愈大。一般情况下，当 H<200m时取0.3为宜，当H>600m时取0.5为宜。
Fjm (m mz n1mp Hc )g
Fjc mg
②重尾绳 Fjm (m mz n1mph0 n2mq H0 )g Fjc mg H
③轻尾绳
Fjm [m mz n1mp (h0 H ) n2mq Hh ]g Fjc Q H
主井单绳缠绕式提升设备选型设计
主井单绳缠绕式提升设备选型设计某矿年产量n A =45万t ，年工作日r b =300d ，每日工作时数t=14h 。
该矿井深s H =242m ，主井装在高度z H =18m ，卸载高度x H =16m 。
散煤容重γ=9003/kg m ,试进行主井提升设备的选型设计。
一 提升容器的确定1. 提升高度Hm H H H H z x s 2761816242=++=++= 2. 经济速度m Vs m H v m /65.62764.04.0=== 3. 估算提升循环时间X Ts u V H a V T m m X 8.69101065.62768.065.6=+++=+++=θ 上式中，a 为提升加速度，预设取值20.8/m s ，u 为箕斗低速爬行时间，一般取值10s ，θ为箕斗装卸载休止时间，一般取值10s4. 计算箕斗一次提升量Qkg t b T A C Q r x n 2389143006.38.69104515.16.34=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅⋅=上式中，C 为提升不均衡系数，箕斗提升取值1.15。
根据上述计算结果可知，应选名义载重量为3t 的JL-3型单绳箕斗，其有关数据是自重 3.8Z Q t =，容器全高7.78r H m =，有效容积33.3V m =，箕斗中心距m S 87.1=。
因散煤容重γ=9003/kg m ，故一次实际提升量kg V Q 29703.3900=⨯=⨯=γ二 钢丝绳选择计算1. 计算绳重力p钢丝绳悬垂长度m H H H H z j S C 2921832242=++=++= 在井架高度为确定 之前，将井架高度j H 选值为32mm N g H m Q Q p caBz /19.26102925.617000011.03800297011.0=⨯-⨯+=-+=σ考虑井深不大，选用619⨯普通圆股钢丝绳，抗拉强度2170000/B N m σ=，箕斗安全系数 6.5a m =，有关数据为直径31d mm =，33.83/p N m =，kN Q q 5.608=，0.2max =δ2. 验算安全系数a m5.68.729283.333800029700500>=⨯++=++=cz qa pH g Q Qg Q m所选钢丝绳符合要求。
提升设备选型计算
一、提升设备选型计算（一）计算条件：1、井口标高+1797.00m，井底标高+725.00m，井深1072.00m，井筒净直径φ5.6m。
拟选用ⅣG型井架，井架高度26.372m，岩石松散容重1800kg/m3，掘进断面S掘=33.183m2，使用HZ-4型中心回转式抓岩机装岩，抓岩机生产能力30m3/h，重7577kg。
提升高度H=1072+26.372m=1098.372m。
选用JKZ-2.8/15.5提升机，配用电机功率1000KW，3.0m3座钩式吊桶单钩提升。
（二）计算提升机提升能力井深700m以下时：1、一次提升循环时间T1=2×[(1082.4＋2×5.482－52)÷5.48]＋80＋80=553S2、提升能力AT=(3600×0.9×3)÷(1.25×555)=14S3、每一凿井循环（段高3.4m）出矸量3.4×33.183=113 m3(实体)4、每一凿井循环提升矸石时间(33.183×3.4×1.8)÷(14×0.8)=18h5、1个施工循环时间为：支模平底2h；打锚杆、挂网、喷砼7h，井深700m以上时：打眼放炮8h；捣制砼7h；清底提盘4h。
合计：28h，28+18=46h6、月循环数为：(30×24)÷46=15个循环7、月进尺：15×3.4=51m一次提升循环时间：1、T1=2×(700+2×5.482－52)÷5.48+160=418S2、提升能力：A T=(3600×0.9×3)÷(1.25×418)=18.6 m3/h3、每一凿井循环提升矸石时间：(33.183×3.4×1.8)÷(18.6×0.8) =13.65h4、一个施工循环时间：28+13.65=41.65h5、施工循环数为：(30×24)÷41.65=176、月进尺：17×3.4=57.8m（三）选择提升钢丝绳1、提升物料重：Q=0.9×3×1800+0.9×(1－0.5)×3×1000=6210kg2、提升钢丝绳终端荷重：Q0=6210+1050=7260kg3、钢丝绳单位长度重量：P S={7260×9.81÷[(110×1870)÷(9.81×9)－1098.372]}÷9.81=5.9kg/m4、选用35×7-38-1870钢丝绳、长度1300m。
立井单绳箕斗提升选型计算正式
⽴井单绳箕⽃提升选型计算正式新疆⼯程学院课程设计说明书题⽬名称：⽴井箕⽃提升系部：采矿⼯程系专业班级：采矿⼯程12-2班学⽣姓名：张成龙指导教师：完成⽇期：年⽉⽇新疆⼯程学院采矿⼯程系课程设计评定意见设计题⽬：⽴井箕⽃提升学⽣姓名：张成龙专业采矿⼯程班级12-2 评定意见：评定成绩：指导教师（签名）：年⽉⽇新疆⼯程学院采矿⼯程系课程设计任务书学年第⼀学期年⽉⽇教研室主任（签名）系（部）主任（签名）年⽉⽇⽬录⼀计算条件 (1)⼆提升容器的确定 (1)三钢丝绳计算 (1)四提升机的选⽤ (1)五提升系统 (2)六电动机预选 (3)七变位重量计算 (3)⼋提升机速度图的计算 (3)九提升能⼒ (5)⼗电动机等效功率计算 (5)⼗⼀电耗及提升机效率计算 (7)⽴井箕⽃提升系统⼀、计算条件：矿井年产量An 为90万吨，年⼯作⽉br 为300天，每天净提升时间t 为14h ;矿井开系最终⽔平，井筒深度Hs 为260m ，矿井服务年限为80年；提升⽅式为双箕⽃提升，采⽤定重装载；卸载⽔平⾄井⼝的⾼度（卸煤⾼度）Hx 为20⽶；装载⽔平⾄井下运输⽔平的⾼差（装煤⾼度）Hz 为29⽶。
⼆、提升容器的确定：⼩时提升量：)/(2461430090000015.1h t t b A c A r n h =??=??=C 为不均衡系数，箕⽃提升取C=1.5提升⾼度：2602029309()t s x z H H H H m =++=++=经济提升速度：`0.417.587.03(/)m V m s ==?=⼀次提升时间估标：)(74.72101003.73098.003.7`1``s u V H a V T m t m g=+++=+++=θ⼀次提升量：)(97.4360074.722463600``t T A Q g h =?==根据上述计算结果可知，应选名义装量为6t 的JL-6型单绳箕⽃。
其有关数据是:⾃重t Q z 5=；容器全⾼m 45.9=r H ；有效容积3m 6.6=V ；两箕⽃的中⼼距m S 87.1=。
立井单绳罐笼提升选型计算
课程设计说明书题目名称：立井单绳罐笼提升的设计系部：机械工程系专业班级：学生姓名：指导教师：完成日期：课程设计评定意见设计题目：立井单绳罐笼提升的设计学生姓名：专业班级评定意见：评定成绩：指导教师（签名）：年月日机械工程系课程设计任务书教研室主任（签名）系（部）主任（签名）年月日目录一、计算条件 (1)二、提升容器的选择 (2)三、提升钢丝绳的选择 (2)四、提升机选择 (2)五、提升电动机的选择 (3)六、提升机与井筒的相对位置 (3)八、速度图各参数的确定 (3)九、提升速度图计算 (3)十、提升动力学计算 (3)十一、电动机功率的验算 (3)十二、提升设备的电耗及效率 (3)十三、设备实际提升能力 (3)立井单绳罐笼提升一.计算条件：1.矿井年产量：A=90 t /a2.工作制度 ：年工作日数：b r =300d ；日工作小时数t=14h3.矿井最终水平深度：H s =360m4.卸罐水平至井口高度：H z =0m5.散煤密度:r=0.95 t/h ；副井提升方式单层（绳）罐笼；井底没有煤气，定量6.自动装载；则其不均衡系数C 取1.10~1.15m7.矿井电压等级:6kv8.矿井服务年限:80年 二．提升容器的选择 1. 经验提升速度j V提升高度: s H H H =3600360m z =++= 经验提升速度: ()j V 7.6m /s === 最大提升人员速度:m V 9.5 (m/s)<10== 经验的一次循环提升时间T j:由规定加速度a 取0.75m/s 2,爬行阶段附加时间u 取5秒，停止时间θ取13s()j7.6360T +u 51375.1s j 0.757.6j V H a V θ=++=+++= 一次经验提升量Q j:因没有煤仓，不均衡系数C 取1.15，因为一个水平提升，故富裕系数a f 选1.2。
4f j j ACa T 90101.151.275.10.2Q 1.23600tb 360014300r ⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯吨2. 选择罐笼:根据表6-1选用GLGY-1.5×1/1型立井单绳提煤罐笼，其主要技术参数如下，罐笼名义货载质量1.5吨，罐笼质量z Q 3420kg =，罐笼总高()H 4850mm y =，罐笼有效容积3V 1.7m r = 一次实际提升量:Q V 0.951.71615kg r r ==⨯=所需一次提升时间：()r 143600Qb t 36001.61530014T 98s CAa 1.1590101.20.2⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯所需一次提升速度:()1110.751[()2 [9853.9524V a T μθ=⨯-+=-+=三 提升钢丝绳选择 1. 钢丝绳每米质量钢丝绳公称抗拉强度选用σb =1666MP a ,按〈煤矿安全规程〉规定安全系数为9，井架高度H j 暂取34.5m ，由于提升量不大，且井较浅，可考虑选用普通圆股绳6×37型钢丝绳，钢丝绳密度γ0=9350kg/m 3.36025385C =+=H069.81(16153420)=4.061666109.81385()Z BCag Q r p Q gH m σ⨯+==⨯-⨯+-2. 选择钢丝绳：按表6-8选用GB-1102-74-钢丝绳6（37）-I-光-右同、，其技术数据如下，钢丝绳有直径d=34.5毫米，最粗钢丝直径δ=1.6mm ，钢丝绳每米质量P=4.19KG/m ，钢丝破断拉力总和q Q =742840N 。
公路隧道竖井提升设备选型计算书
公路隧道竖井提升、悬吊设备选型计算一、安全系数选择根据《煤矿安全规程》规定，对钢丝绳安全系数的规定如下：提人≥9，提人、提物≥9，提物≥6.5,悬吊吊盘、水泵、水管≥6，悬吊风管、压风管、混凝土输送管和拉紧装置≥5，悬吊安全梯≥9，稳绳≥5，计算时均选取最小值。
二、提升重量计算根据工程实际，提升机主要用于人员、物料上下，载重量最大时为运输3m3石渣，重约4500 kg,吊筒净重1000 kg。
三、钢丝绳选择1、计算单位绳重p≥Qg+QZg0.11σB- HcmaQ g: 一次提升重量（kg）Q Z:容器重量（kg）σB：钢丝绳抗拉强度（kN/m2）m a:安全系数，取6.5H c：绳长，井深+井架高，取250 mp≥4500×10+1000×10= 20.94N/m 0.11170×103- 2506．5选用6×19右捻特号钢丝普通圆股钢丝绳，直径d=26 mm，单位重p=24.41 N/m，破断拉力和Qq=439500 N，σB=1700 N/mm，钢丝直径δmax=1.7 mm。
2、安全系数验算m a =Qq=439500= 7.19 >6.5 Qg+QZg+pHc4500×10+1000×10+24.41×250式中各符号与上式相同。
当提升机提人时，一次最多提6人，一人平均按75Kg算，则m a =Qq=439500= 21.6 >9 Qg+QZg+pHc450×10+1000×10+24.41×250所选钢丝绳合格。
四、提升机选择1、卷桶直径D70d=70×26=1820 mm1100δ=1100×1.7=1870 mm选用D=2000 mm的2JK-2.0/20双卷筒提升机，由设备表查得宽度B=1000 mm，最大静张力F j.max=60 kN，最大静张力差F jc=40 kN。
提升机选择计算
—最大提升速度，m30—提升钢丝绳试验长度，m—提升机卷筒名义直径，m—提升钢丝绳绳圈间隙，取2-3mm3—摩擦圈数—提升机卷筒宽，mmB＞时可绕n层，在建设时期当井深≤400m时，n=2井井深＞400m时，n=3，必须符合《煤矿安全规程》有关规定错绳圈，一般=2~4—提升机强度要求允许的钢丝绳最大静张力，N—提升机主轴强度要求允许的钢丝绳最大静张力差，N—提升物料荷重，N—提升容器荷重，N—钢丝绳线分布力，N/m=9.81—每米钢丝绳标准质量，kg /mP—电动机功率，kNL0—钢丝绳最大斜长，m—矿车或箕斗运行阻力系数箕斗提升：=0.01矿车提升：=0.01（滚动轴承）=0.015（滑动轴承）—钢丝绳移动时阻力系数，=0.15~0.2—井筒倾斜角立井提升：斜井提升：—动力系数：吊桶提升时，=1.05罐笼提升时，=1.3—提升机最大速度，m/s—矿车阻力系数，=1.15~1.2—电动机功率备用系数，=1.2—传动效率，一级减速=0.92二级减速=0.85其余符号同前VT=式中K—提升不均匀系数，K=1.15~1.25Azh—抓岩机最大生产能力；多台抓岩机时为总生产能力（松散体积）m3/h0.9—吊桶装满系数T1—提升一次的循环时间，s，Tzh/sTzh=为了充分发挥提升机的能力，Tzh≥T1Vj=式中K—提升不均匀系数，K=1.250.85—箕斗装满系数Ag—掘进每一循环的小时出矸量m3/h—一次提升循环时间，ST1=2T1=式中—箕斗提升最大速度，m/s。
《煤矿安全规程》规定，当箕斗提升物料时，≤7，当铺固定道床，并采用等于或大于38kg/ m的钢轨道时，≤9。
—箕斗在卸载轨内运行速度，m/s；=1.0~1.5—卸载曲轨长度，m；一般选=6~8a—箕斗提升加减速度，m/s2；=0.5~0.7L—提升最终斜长，m—箕斗装矸、卸载休止时间，s；当用耙斗装岩机时=100~300sQ=9.81Q=9.81—标准吊桶容积，m3—矿车容积，m3 —岩石松散容积，kg/ m3—岩石松散系数，取1.8~2.0—水容重，kg/ m3 —临时罐笼所容纳矿车数—装满系数，取0.9—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，1470~1870Mpa—钢丝绳的安全系数提人员时≥9提物料时≥6.5提人与物时：提物时≥7.5提人时≥9 ≥Ps—每米钢丝绳标准重量，kg/ m≥—所选钢丝绳所有钢丝破断力总和，N—箕斗容积，m3—矿车容积，m3—矿车装满系数，= 0.8~0.9—岩石松散容重，k g / m30.85—箕斗装满系数—每次提升矿车数目—钢丝绳最大斜长，m—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，取=1570 Mpa—井筒倾斜角—安全系数，提人员时≥9提物料时≥6.5提人与物时：提物时≥7.5提人时≥9—矿车或箕斗运行阻力系数箕斗提升：=0.01矿车提升：=0.01（滚动轴承）=0.0 15（滑动轴承）—钢丝绳移动时阻力系数，= 0.15~0.2≥Ps—每米钢丝绳标准重量，kg/ m ≥—所选钢丝绳所有钢丝—悬吊设备荷重，N—悬吊同一设备的钢丝绳数—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，Mpa—钢丝绳的安全系数，根据《煤矿安全规程》：悬吊、吊盘、水泵、抓岩机时≥6；提升安全梯的悬吊钢丝绳的安全系数≥9；悬吊风筒、风管、水管、注浆管、靠臂式抓岩机和拉紧装置的钢丝绳安全系数≥5；用于悬吊吊罐的钢丝绳安全系数≥13≥Ps —每米钢丝绳标准重量，kg/ m—选定钢丝绳的所有≥—第个掘进工作面实际需要的风量，m3/mi n—第个掘进工作面的瓦斯绝对涌出量m3/m in—第个掘进工作面的通风系数，主要包括瓦斯涌出不均衡和备用风量等因素，应根据实际考察的结果确定。
立井提升钢丝绳选择计算
5.选择钢丝绳
≥Ps
—每米钢丝绳标准重量，kg/ m
6.钢丝绳安全系数校核
≥
—所选钢丝绳所有钢丝破断力总和，N
立井提升钢丝绳选择计算
计 算 步 骤
计 算 公 式
符号及数据
1.钢丝绳最大悬垂高度H0/m
H0=Hsh+Hj
Hsh—井筒深度
Hj—井口水平至井架天轮平台垂高
2.提升物料荷重Q/N
对矸石吊桶/kN
对临时罐笼/kN
Q=9.81
Q=9.81
—标准吊桶容积，m3
—矿车容积，m3
—岩石松散容积，kg/ m3
—岩石松散系数，
取1.8~2.0
—水容重，kg
3.提升钢丝绳终端荷重Q0/kN
Q0=Q+ QZ
QZ—提升容器自重，N
4.钢丝绳单位长度重量
—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，1470~1870Mpa
—钢丝绳的安全系数
提人员时 ≥9
提物料时 ≥6.5
提人与物时：提物时 ≥7.5
10提升设备选型计算解析
31 January 2020
四川师范大学
2.第一水平提升高度
H H j H z H x 232 18 16 266 m
31 January 2020
四川师范大学
竖井《定型成套装备》提升方式、提升设备：
井型：60万吨/年 一水平250米 二水平400米
提升方式：主井：双钩4吨单绳箕斗
副井：双钩双层一车多绳罐笼
主井提升机（第一水平）： 2JK-3/11.5型
vm=6.8m/s
配套电动机YR118/51-12，500kW（带微拖）
四川师范大学
井型：90万吨/年 一水平400米 二水平550米
提升方式：主井：双钩9吨四绳箕斗
副井：双钩双层一车多绳罐笼
主井提升机（第一水平）： JKM2.8 ×4型 vm=5.85m/s 配套电动机YR173/54-20， 800kW（带微拖）
副井提升机（第一水平）：JKM2.8×4型
vm=6.85m/s
vm=4.5m/s
配套电动机JRZ116/44-12，425kW（带微拖）
副井提升机（第一水平）：JKM1.85×4型
vm=6.45m/s
配套电动机JRQ1512-12-12，300kW（带动力制动）
31 January 2020
四川师范大学
井型：90万吨/年 一水平250米 二水平400米
提升方式：主井：双钩8吨单绳箕斗
副井：双钩双层一车多绳罐笼
主井提升机（第一水平）：2JK-3.5/15.5型 vm=5.8m/s 配套电动机YR143/49-12，800kW（带微拖）
竖井提升计算
1.1 竖井提升选择计算 1.1.1 提升容器选择 1、小时提升A s =sr t t CA式中：A s ——小时提升量，t/aC ——提升不均衡系数， A ——年提升量，t/a t r ——年工作日，d/at s ——日工作小时数， 取h/d2、提升速度 v=0.3～0.5'H式中：v ——提升速度，m/sH ′——加权提升高度，mH ′=nnn Q Q Q Q H Q H Q H ++++++ (212211)式中：H n ——中段提升高度，mQn ——中段提升量，t（1）根据冶金矿山安全规程规定：竖井罐笼升降人员的最大速度为： v max =0.5H但不得大于12m/s（2）根据冶金矿山安全规程规定：竖井升降物料的最大速度为： v max =0.6H根据以上计算，按所选择提升机的绳速选取。
3、一次提升量计算 主井提升 （1）双容器提升V ′=mC Asγ3600（K 1'H +u+θ）（2）单容器提升 V ′=mC Asγ1800（K 1'H +u+θ）式中：V ′——容器的容积，m 3u ——箕斗在曲轨上减速与爬行附加时间。
取10s C m ——装满系数，取0.85～0.9 γ——松散矿石密度，t/m 3 θ——休止时间 K 1——系数根据V ′= ，选定提升容器容积为V= m 3 Q=C m γV式中：Q ——一次有效提升量 4、一次提升时间 T ′=sA Q3600 式中：T ′——一次循环提升时间，s1.1.2 平衡锤选择 1.1.3 钢丝绳选择1、钢丝绳每米质量 Ps=odH mQ -⨯-σ5101.1式中：Ps ——钢丝绳每米质量，㎏/mσ——钢丝绳的钢丝抗拉强度，Pa Q d ——钢丝绳终端悬挂质量，㎏ H o ——钢丝绳最大悬垂长度，m（1）箕斗提升Q d =Q j +Q H o =H+H s +H j （2）罐笼提升Q d =Q g +Q k +Q H o =H+H j式中：Q j ——箕斗质量，㎏Q g ——罐笼质量，㎏ Q k ——矿车质量，㎏ Q ——有效装载量，㎏ H ——井深（提升高度），m H j ——井架高度，mH s ——箕斗井下装载高度，m2、钢丝绳安全系数验算 m ′=gH P Q Q o s d p)(+式中：m ′——钢丝绳实际安全系数Q d ——钢丝绳中钢丝破断拉力总和，N g ——重力加速度9.81m/s 21.1.4 天轮选择 1.1.5 提升机选择1、卷筒的选取 采用多层缠绕 B=〔pjm s D n D n L H ππ'+++)4(〕（d s +ε）式中：B ——卷筒宽度，mL s ——实验长度，取20～30 D j ——卷筒直径，D p ——多层缠绕时卷筒的平均直径，D p = D j -（n ′-1）d s n ′——卷筒缠绕层数n m ——留在卷筒上的钢丝绳摩擦圈数，n m =3 d s ——钢丝绳直径，㎜ε——钢丝绳两圈间的间隙，2～3㎜2、计算钢丝绳最大静张力和最大静张力差 （1）钢丝绳最大静张力 F c =(Q+Q r +P s H o )g式中：F c ——钢丝绳最大静张力，NH o ——钢丝绳悬垂长度，m Q r ——提升容器质量，㎏（2）钢丝绳最大静张力差 双容器： F j =(Q+P s H)g 单容器带平衡锤 F j =(Q+Q r +P s H-Q c )g式中：F j ——最大静张力差，NH ——提升高度，m Q c ——平衡锤质量，㎏1.1.6 电动机预选预选电动机功率 N ′=ρηα1000v KF j式中：N ′——预选电动机功率，K ——井筒阻力系数。
提升机选择计算表
—最大提升速度，m
30—提升钢丝绳试验长度，m
—提升机卷筒名义直径，m
—提升钢丝绳绳圈间隙，取2-
3mm
3—摩擦圈数
—提升机卷筒宽，mm
B＞时可绕n层，在建设时期
当井深≤400m时，n=2
井井深＞400m时，n=3，必须符合《煤矿安全规程》有关规定
错绳圈，一般=2~4
—提升机强度要求允许的钢丝绳最大静张力，N
—提升机主轴强度要求允许的钢丝绳最大静张力差，N
—提升物料荷重，N
—提升容器荷重，N
—钢丝绳线分布力，N/m
=9.81
—每米钢丝绳标准质量，kg /m
P—电动机功率，kN
L0—钢丝绳最大斜长，m
—矿车或箕斗运行阻力系数
箕斗提升：=0.01
矿车提升：=0.01（滚动轴承）=0.015（滑动轴承）
—钢丝绳移动时阻力系数，=0.15~0.2
—井筒倾斜角
—动力系数：吊桶提升时，
立井提升：斜井提升：=1.05
罐笼提升时，=1.3
—提升机最大速度，m/s
—矿车阻力系数，=1.15~ 1.2
—电动机功率备用系数，
=1.2
—传动效率，
一级减速=0.92
二级减速=0.85
其余符号同前。
一、采用箕斗、罐笼提升的主提升能力计算公式：
一、采用箕斗、罐笼提升的主提升能力计算公式：t/a)( P 410K2K1T 350163600Q 万⨯⨯⨯⨯⨯⨯=式中：P —每年提升能力(万t/a)Q —每次提升量 (t/次)T —每提升一次的循环时间(s)K1-提升不均匀系数。
有缓冲煤仓的取1.1，否则取1.2。
K2—提升设备能力富裕系数，取1.1~1.2。
二、主井皮带提升能力核定表1、钢丝绳芯胶带运输机：t/a)( P 4210K316350c r V B K 万⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=式中：K —胶带运输机负载断面系数(按下表取)原煤或精煤堆积角30°时，K 取458；25°时，K 取422； B —带宽(m)C —倾角系数，取值如下V —带速 (m/s)K3--提升不均匀系数R —松散煤堆积容重 (t/m3)2、钢丝绳牵引胶带运输机能力t/a)( P 4210K316350c r V B K2)(K1万⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+=原煤或精煤堆积角30°时，K1+K2取220+130；25°时，K 取180+125；三、混合提升能力核定表)N t M c t 1.25R w t 1.25(10)t D －t －36003(73504P 料矸’煤其它人⋅+⋅+⨯⨯⋅⨯⨯=式中： 7—混合提升，每班最大净提升时间(h)t 人—每班上下人时间 (s/班) 1800w ’—每次提升煤重量(t/次) 0.75t 煤—提升循环时间(s/次) 60R —矸石在产量中的比重(%) 3%C —每次提矸重量(t/次) 0.75M —每吨煤材料消耗比重(%) 1%N —每次提升材料吨数(t/次) 0.75t 料—下材料一次循环时间(s/次) 50D —每班下其它材料次数，规范规定每班5~10次 6t 矸—提矸循环时间(s/次) 501.25—不均匀系数。
竖井提升设备选型案例
罐笼井副竖井井筒净直径4m 井深约316m (含25m 井窝)，提升高度289m 竖井井筒 内装备一套2#单绳单层钢罐笼(YJG — 1.8 — 1型)与1000X 300mm 单绳平衡锤 提升系统，担负1.83万t/a 废石和井下生产人员、材料、设备提升任务。
1、 设计依据(1)、废石提升量：1.83万t/a ，废石质量2.8t/m 3,松散系数1.6 ; 2、 设备选型及计算 (1) 、提升容器选择1) 、选用2#单层YJGS- 1.8 — 1型钢罐笼，底板面积 2230kg ，允许乘载人数10人，最大载重2390kg ，罐笼全高 型防坠器；2) 、选用YFC0.5( 6)型矿车，质量590kg ，最大载量 1500mrX 宽 850mrX 高 1050mm 废石有效载量(2800/1.6 ) 3) 、平衡锤质量：Q = 2230+ 590+ 788/2 = 3214kg 。
(2) 、钢丝绳选型及验算1) 、绳端荷重：提废石 Q = 2230+ 590+ 788= 3608kg 绳端荷重：提人 Q d = 2230+ 10X 70= 2930kg 4) 、提升钢丝绳选型单位长度质量： Ps = --- Q^ --- = -----3608---- = 1.57kg/m ，CT 11X177011——Ho ----------- -302 m 7.5选18X 7+ FC — 22 — 1770型多层股不旋转钢丝绳，每米质量 1.89kg/m ，破断拉力总和341.278KN,抗拉强度1770MPa 钢丝直径d e = 1.45mm 钢丝绳直径 d k =22mm5) 、钢丝绳安全系数计算提废石时：n = Qs/ (Q+ P s H ) g = 341278/ (3608 + 1.89 X 302) 341278/40994 = 8.3 > 7.5提人时：m = Qs/ ( Q d + RH)) g = 341278/ (2930 + 1.89 X 302) 341278/34343 = 9.94 > 9提平衡锤：n = Qs/ (Q + PH ) g = 341278/ (3214+ 1.89 X 302) 341278/37129 = 9.19 > 7.56) 、罐道绳的选型罐道绳选一层Z 型钢丝密封钢丝绳。
单绳缠绕式主井提升设备选型设计__XXXXX
工程技术学院课程设计说明书课程名称：《矿山运输与提升设备》题目：单绳缠绕式主井提升设备选型设计专业班级：2012级机制2班姓名：XXXX学号：XXXXX指导老师：XXXXX成绩：时间：2015年6月呼伦贝尔学院工程技术学院单绳缠绕式主井提升设备选型课程设计任务书姓 名XX专 业机械设计制造及其自动化(机电)班 级2012级机制二班指导教师XXXX 职 称教授助教课程设计题目：单绳缠绕式主井提升设备选型已知技术参数和设计要求：1） 提升机工作制度为年工作日b r=300d，每天工作t=14h；2）单水平提升，井筒深度Hs=350m； 3）箕斗卸载高度为H x=20m；4）箕斗装载深度为H z=20m; 5）松散煤的密度为1.15t/m3;6） 采用主井双箕斗提升方式 7) 矿井电压等级为6KV8） 矿井年生产量A n=60万吨；所需仪器设备： 计算器 、 电脑成果验收形式： 课程设计答辩参考文献:[1].窦永山主编 《煤矿安全规程》 高等教育出版社[2].陈维健 齐秀丽 肖林京 张开如主编 《矿山运输与提升设备》第三版高等教育出版社[3]. 潘英著 《矿山提升机械设计》 徐州：中国矿业大学出版社，2001时间安排第一阶段，设计准备，确定总体设计方案；第二阶段，选择提升容器；第三阶段，选择提升钢丝绳；第四阶段，选择提升机和天轮；第五阶段，计算提升机与井筒的相对位置；第六阶段，初选提升电动机；第七阶段，计算提升系统的变位质量；第八阶段，提升运动学与动力学计算；第九阶段，电动机功率验算；第十阶段，电耗及效率计算第十一阶段，编写设计说明书。
指导教师：教研室主任：年月日工程技术学院矿山运输与提升设备课程设计成绩评定表专业：机制机电班级： 2012级机制二班学号： XXX 姓名：XXXX课题名称单绳缠绕式主井提升设备选型设计设计任务与要求设计任务：1、设计手稿一份2、设计计算说明书一份3、课程设计结束时进行课程设计总结和答辩。
立井单绳箕斗提升选型计算正式
新疆工程学院课程设计说明书题目名称：立井箕斗提升系部：采矿工程系专业班级：采矿工程12-2班学生姓名：***指导教师：完成日期：年月日新疆工程学院采矿工程系课程设计评定意见设计题目：立井箕斗提升学生姓名：张成龙专业采矿工程班级12-2 评定意见：评定成绩：指导教师（签名）：年月日新疆工程学院采矿工程系课程设计任务书学年第一学期年月日教研室主任（签名）系（部）主任（签名）年月日目录一计算条件 (1)二提升容器的确定 (1)三钢丝绳计算 (1)四提升机的选用 (1)五提升系统 (2)六电动机预选 (3)七变位重量计算 (3)八提升机速度图的计算 (3)九提升能力 (5)十电动机等效功率计算 (5)十一电耗及提升机效率计算 (7)立井箕斗提升系统一、计算条件：矿井年产量An 为90万吨，年工作月br 为300天，每天净提升时间t 为14h ;矿井开系最终水平，井筒深度Hs 为260m ，矿井服务年限为80年；提升方式为双箕斗提升，采用定重装载；卸载水平至井口的高度（卸煤高度）Hx 为20米；装载水平至井下运输水平的高差（装煤高度）Hz 为29米。
二、提升容器的确定：小时提升量：)/(2461430090000015.1h t t b A c A r n h =⨯⨯=⨯⨯=C 为不均衡系数，箕斗提升取C=1.5提升高度：2602029309()t s x z H H H H m =++=++=经济提升速度：`0.417.587.03(/)m V m s ===⨯=一次提升时间估标：)(74.72101003.73098.003.7`1``s u V H a V T m t m g=+++=+++=θ 一次提升量：)(97.4360074.722463600``t T A Q g h =⨯=⨯=根据上述计算结果可知，应选名义装量为6t 的JL-6型单绳箕斗。
其有关数据是:自重t Q z 5=；容器全高m 45.9=r H ；有效容积3m 6.6=V ；两箕斗的中心距m S 87.1=。
提升绞车钢丝罐道绳的选型设计
主井提升绞车钢丝罐道绳的选型设计与拉紧力有关计算二、计算依据1、根据安全规程规定对钢丝绳罐道应优先选用密封式钢丝绳;2、每个提升容器设有4根罐道绳时,每根罐道绳的最小钢性系数不得小于500N/m;3、各罐道绳张紧力之差不得小于平均张紧力的5%,内侧张紧力大,外侧张紧力小;4、钢丝绳作为罐道绳安全系数的最低值为6;5、本矿罐道绳直径为Φ32mm,罐道绳长度470米;6、Φ32密封绳每米质量为5..48kg/m,破断拉力吨;7、Ln ：自然系数为8、拉紧油缸的有效面积190cm 2三、主要计算过程1、以钢丝绳安全系数确定拉紧油缸所需的压力δ=sp ax F .m ≥6 其中Fmax=72600kg s=190cm 2得知：P ≤cm 22、以最小钢性系数确定P 值 Kmin=)1(4a Ln qg ≥500 Kmin ：最小钢性系数q:钢丝绳的每米质量g:重力加速度Ln:自然对数a:钢丝绳重力下与下端张紧力比值由上式八个参数得知：a=l q≤a=psql把各参数带入上式得知p≥cm2综合上式可知cm2≤p≤cm23、根据各罐道绳张紧力之差不得小于平均张紧力的5%,内侧张紧力大,外侧张紧力小的原则为了选型和计算以及现场操作方便,我们预先对各罐道绳张紧力差等差数如图,以一侧为例：1 42 3F4=F3+△F=F2+2△F=F1+3△F3F3与F4两罐道绳为内侧钢丝绳由于四根罐道绳上部拉紧油缸的型号相同,有效面积相同;因为：Pmax-Pmin=25kg/cm2而△P≤25/6=cm2我们优先选择△P=3kg/cm2 P=40kg/cm2即P1=40kg/cm2 P2=43kg/cm2P3=46kg/cm2 P4=49kg/cm2核定张紧力规定为10kg各绳最小张紧力之差3cm ,平均张力之差5%; 因此经过反复验算△P应在cm2之间最合理;。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
新疆工业高等专科学校课程设计说明书题目名称：立井单绳罐笼提升的设计系部：机械工程系专业班级：机电一体化04-2（2）学生姓名：高峰指导教师：薛风完成日期：2007年1月18日新疆工业高等专科学校机械工程系课程设计评定意见设计题目：立井单绳罐笼提升的设计学生姓名：机电一体化专业04 班级 2 评定意见：评定成绩：指导教师（签名）：年月日新疆工业高等专科学校机械工程系课程设计任务书专业 矿山机电班级04-2课程名称矿山固定机械设计题目 立 井 箕 斗 提 升 指导教师 薛 风 起止时间1.15-1.19周数一周设计地点系机房指导思想和目的：以已知设计资料,选定提升系统各部件,对其主要参数进行计算及选定,对有关部件进行安全性校验,对提升系统的运动学及动力力学进行计算,达到对提升系统进行合理的选型, 并达到对所学知识的使用和实践能力得到了提高，增强工程意识和素养，培养独立分析和解决问题能力目的。
1.设计依据1 )矿井年产量A n 为90万吨.2 )年工作日b r 为300天，3 )每天净提升时间t=14h ；4 )矿井开采最终水平，5 )井深300m ，6 )矿井服务年限79年，7 )提升方式为双箕斗提升，8 )卸栽水平至井口的高差H x 米20=。
9 )装载水平至井下运输水平的高差H z 米29=2 .设计的主要内容1)计算选择提升容器 2)计算选择提升钢丝绳3)计算选择提升机 4)提升电动机的预选5)提升机和井筒相对位置的计算 6)运动学参数计算 7)动力学参数计算 8)电动机功率的计算9)计算吨煤电耗设计设计进度和要求：第一天：借齐设计所需书籍,计算选择提升容器和选择提升钢丝绳；第二天：计算选择提升机,提升电动机的预选,提升机和井筒相对位置的计算. 第三天：运动学参数计算,动力学参数计算.第四、五天：电动机功率的计算,计算吨煤电耗.编写计算说明书，查漏补缺完成设计；主要参考书及参考资料：1.《矿山固定机械手册》 作者：严万生 煤炭工业出版社。
1986年5月2.《煤矿固定机械及运输设备》作者:牛树仁 陈滋平 煤炭工业出版社，1998年10月教研室主任（签名） 系（部）主任（签名） 年 月 日目录一、计算条件 (1)二、提升容器的选择 (2)三、提升钢丝绳的选择 (2)四、提升机选择 (2)五、提升电动机的选择 (3)六、提升机和井筒的相对位置 (3)八、速度图各参数的确定 (3)九、提升速度图计算 (3)十、提升动力学计算 (3)十一、电动机功率的验算 (3)十二、提升设备的电耗及效率 (3)十三、设备实际提升能力 (3)立井单绳罐笼提升一.计算条件：1.矿井年产量：A=90 t /a2.工作制度 ：年工作日数：b r =300d ；日工作小时数t=14h3.矿井最终水平深度：H s =360m4.卸罐水平至井口高度：H z =0m5.散煤密度:r=0.95 t/h ；副井提升方式单层（绳）罐笼；井底没有煤气，定量6.自动装载；则其不均衡系数C 取1.10~1.15m7.矿井电压等级:6kv8.矿井服务年限:80年 二．提升容器的选择 1. 经验提升速度j V提升高度: s H H H =3600360m z =++= 经验提升速度: ()j V 0.40.43607.6m /s H === 最大提升人员速度 :m V 0.59.5 (m/s)<10H == 经验的一次循环提升时间T j:由规定加速度a 取0.75m/s 2,爬行阶段附加时间u 取5秒，停止时间θ取13s()j7.6360T +u 51375.1s j 0.757.6j V H a V θ=++=+++= 一次经验提升量Q j:因没有煤仓，不均衡系数C 取1.15，因为一个水平提升，故富裕系数a f 选1.2。
4f j j ACa T 90101.151.275.10.2Q 1.23600tb 360014300r ⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯吨2. 选择罐笼:根据表6-1选用GLGY-1.5×1/1型立井单绳提煤罐笼，其主要技术参数如下，罐笼名义货载质量1.5吨，罐笼质量z Q 3420kg =，罐笼总高()H 4850mm y =，罐笼有效容积3V 1.7m r = 一次实际提升量:Q V 0.951.71615kg r r ==⨯=所需一次提升时间：()r 143600Qb t 36001.61530014T 98s CAa 1.1590101.20.2⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯所需一次提升速度:()221112210.751[()[()42 0.75[98(513)]40.75360[9853.952]4V a T a T aH μθμθ=⨯-+=-+-+-+-⨯=-⨯三 提升钢丝绳选择 1. 钢丝绳每米质量钢丝绳公称抗拉强度选用σb =1666MP a ,按〈煤矿安全规程〉规定安全系数为9，井架高度H j 暂取34.5m ，由于提升量不大，且井较浅，可考虑选用普通圆股绳6×37型钢丝绳，钢丝绳密度γ0=9350kg/m 3.36025385C =+=H069.81(16153420)=4.061666109.8138593509()Z BCag Q r p Q gH m σ⨯+==⨯-⨯+-⨯2. 选择钢丝绳：按表6-8选用GB-1102-74-钢丝绳6（37）-I-光-右同、，其技术数据如下，钢丝绳有直径d=34.5毫米，最粗钢丝直径δ=1.6mm ，钢丝绳每米质量P=4.19KG/m ，钢丝破断拉力总和q Q =742840N 。
3 . 钢丝绳的验算安全系数：3812201199.816153420 4.193)85(q Z C Q m Q Q PH g =⨯==+++⨯+＞（）验算合格上述钢丝绳可用。
四. 提升机选择 1. 卷筒直径：808034.52760D d ≥=⨯=（毫米） 120012001.61920D δ≥=⨯=（毫米）根据计算结果查表6-11，选用标准卷筒直径为3m 对于主井提升可采用单层缠绕，()()(30)36030{3}334.5215543.1430H B d mm D επ++⎛⎫=++=++= ⎪⨯⎝⎭故选卷筒宽度1554mm. 卷筒宽度B ： .确定减速器传动比：按上面计算的1v =4.95m/s,在表6—12中选用相近的速度为4.5m/s 则减速器传动比为20.。
4. 选用提升机:查表6—11选用2JK —2/20型矿井提升机，其主要数据如下：卷简直径为3m ； 卷简宽度为1.5m,最大静张力差127.4kN ；最大静差力58.8kn ；减速器传动比20；钢丝绳最大速度5m/s;机器旋转部分的变位质量7905kg ；两卷简中心距1132mm. 5 .最大静张力验算：j Q Q H (16153420 4.19360)9.8164.125 F 127.4p ++=++⨯⨯=<=（）g 6. 最大静张力差验算：Q H g (1615 4.19360)78.4KN p +=+⨯=（） 故合适五. 提升台电动机的预选： 提升电动机的功率：矿井阻力系数k=1.2,提升速度V=4.5m/s;动力系数p=1.4,对于二级传动，传动效率85.0η电动机功率N 可估算如下： 1.21615 4.59.8 1.4100010000.85141KW kQVgN ρη⨯⨯⨯==⨯=⨯ 电动机转数： 6060 4.5203.1859r /2min 4vi d ηπ⨯⨯===⨯选择电动机按N ，n 及电压等级，查表7—5选用YR1000—6/1180型三相异步电动机，其技术数据如下:额定功率1000KW ，转速N0=989r/min,过负荷系数=2.27，转天轮力矩（GD 2）=4591.N. M 2，额定电压6KV 。
六. 提升机和井筒的相对位置 天轮直径D T 的确定：按80t D d ≥及1200t D δ≥查表7—6选用TSG 193000，其技术数如下：名义直径D t =3000mm ，查表质量mt=781kg 2. 井架高度：H H H H 0.75R 01060.7518m j x r g t =+++=+++=取井架高度为18m.3. 钢丝绳的出偏角1α和内偏角2α： 单层缠绕，内、外偏角一律取1/15o4. 钢丝绳旋长 两卷简间距离a 为：a=两卷间中心距—B=1132—1000=132（毫米） 按出偏角A m ax 1=1/15o 计算最小旋长 L ≥n m x 11七 、提升系统变位质量1.最大悬垂长度：()H H H H 163600376m c j s z =++=++= 全绳长：()L H L 3D nD 3037620.2233.1424 3.14 3.530489.02m p c z π=++++=++⨯+⨯⨯+=2.提升电动机变位质量()()22212GD i 459120m 46846kg 9.822gD d ⨯===⨯⨯ 提升系统的总变位质量()1Q 2Q 2PL 2m m m 1615236202 2.11489230779054684665670kg z p t j d m =+++++=+⨯+⨯⨯+⨯++=八 、速度图各参数的确定 1.提升机的实际速度：()01Dn 3.14289V 5.18m /s 60i 6020m π⨯⨯===⨯ 2.主加速度a 1：查表7-8,ZHLR-115型减速器最大输出力矩max M 88.2KN.m =，则：()()max 112KQ H g (1.21615 2.165360)9.8188200m m 16567046846 3.273m /s 3(/)d p M a R m s +⨯+⨯⨯≤-=---=≈按电动机能力产生的最大加速度额定拖动力F e 为1100010001000F 164092V 5.180.85e e m N η⨯===⨯ 最大加速度12(kQ+pH)g0.75F (1.21615 2.165360)9.80.75 2.27164092 3.84m /s 65670e a mλ≤-⨯+⨯⨯=⨯⨯-=（）最后确定主加速度为3.84 m/s 2 3.提升减速度（采用自由滑行减速）暂取减速阶段及爬行阶段的行程34h h 30m +=(){}3432KQ P H 2h h g{1.21615 2.165(360230)}9.8 0.19m /s 65670ha m --+⎡⎤⎣⎦=⨯--⨯⨯==（）确定减速度为0.19 （m/s 2） 4.爬行阶段参数定量装载设备自动操作，爬行距离取()44h 2.5V 0.4m /s == 九 、提升速度图计算 1.主加速时间： ()111 5.181.3s 3.84m V t a === 主加速行程： ()11 5.181.33.37m 22m V t h ⨯=== 2.减速阶段减速时间： ()43130.45.1820.1s 0.19m h V t V a =-=-= 减速行程： 1433 5.180.420.156()22m V V h t m ++==⨯= 3. 爬行阶段： 爬行时间： 444 2.5 6.25()0.4h t s V === 4. 抱闸停车阶段：抱闸停车时间： 4550.40.4()1V t s a === 行程：4550.40.40.08()22V t h m ⨯=== 5. 等速阶段： 行程：20134536056 2.50.08298.05()h H h h h h h m =-----=---= 时间：221298.555.8()5.18m h h m V === 一次循环提升时间：12345 1.355.820.1 6.250.483.85()T t t t t t s =++++=++++=一次循环总时间：83.851396.85()Z T T s θ=+=+=1Z T T <故合适十、提升动力学计算1.主加速阶段：主加速开始：''1010()065670(3.270)214740.9()F F m a a N =+-=+-=主加速终了："'11122 2.165 3.379.8214597.8()214740.9F F qh g N =-=-⨯⨯⨯=2. 等速阶段等速开始：)(8.44532.3656708.2145971"1'2N ma F F =⨯-=-=等速终了：)(5.20778.956165.228.445323'2"2N g qh F F =⨯⨯⨯-=-=3. 减速阶段： )(8.1039919.0656705.20773"2'3N ma F F -=⨯-=-=)(1.127768.956165.228.1039923'3"3N g qh F F -=⨯⨯⨯-=-=4.爬行阶段爬行开始：)(8.29819.0656701.127763"3'4N ma F F =⨯+-=+=终了：)(7.1928.95.2165.228.29824'4"4N g qh F F =⨯⨯⨯-=-=5.抱闸停车阶段：开始：)(2.653711656708.2985"4'5N ma F F -=⨯-=-=终了：)(5.653748.908.0165.222.6537125'5"5N g qh F F -=⨯⨯⨯--=-= 绘制速度图及力图，如图2所示（P3）十一、电动机功率的验算1.按温生条件验算222222222001122224412402222242222214740.9214597.84453.84453.82077.52077.555.822192.7298.8 6 .2501.21213.02T o F F F F F F F F F F F dt t t t t '''''''''''''''+++++=+++++⨯+⨯+⨯++⨯=⨯=+⎰ 等效时间： ()1342T (t t t )t 1.320.1 6.2555.81384()d s αβθ=++++=++++=等效力： 0102 2.12101588884T d d F dt F T ⎰=⨯== 等效功率： 155888 5.18=100010000.85950kw 982kw d d m F V N η⨯=<=⨯ 2. 按过负荷条件验算：max 214741 1.3164093e F F == 0.750.75191.35λ=⨯= 因1.3〈1.35故合适3. 按特殊力验算：特殊力 )H]1.1[1615342057 4.19360]2781[(958.t z F q p g Q Q μ=-=+=+-++（） 90.91.91.7λ=⨯=十二. 提升机设备的电耗及效率1. 力对提升时间的积分为：21122441240422221470.9214597.84453.82077.5192.7298.8 1.355.8 6.256510.222T F F F F F F F dt t t t N S '''''''''+++=+++++=⨯+⨯+⨯=⨯⎰一次提升电耗：41201.02 1.02 5.186510 1.19./36001000360010000.850.925m d TV W KW F dt h ηη⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⎰⨯次 2. 提升设备的吨电耗：1.19 1.02./1.615t W K h Q W W t === 3. 一次提升的有益电耗：1.6159.8360 1.14./36003600d QgH KW h W ⨯==⨯=次 4. 提升设备效率1.1495%1.19d t W W η=== 十三 设备实际提升能力1. 年实际提升能力：736003001416151.1530177900.5054n A ==>⨯⨯⨯⨯=⨯⨯万吨 2. 实际富裕系数： 77415.71.2n f A a A =>==参考文件：《固定机械》教科书《矿山固定机械设计手则》〈〈煤矿安全规程〉〉时间2007年1月.18日。