单桩塔吊基础计算书
TC6013塔吊桩基础计算书
TC6013塔吊桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:《塔式起重机混凝土基础技术规程》(JGJ187-2009)、《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、参数信息塔吊型号:QTZ100-TC6013, 自重(包括压重)F1=744.8kN,最大起重荷载F=80.0kN,塔吊倾覆力距M=1000.0kN.m,塔吊起重高度H=120.0m,塔身宽度B=1.6m,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m,承台厚度Hc=1.40m,桩直径或方桩边长 d=0.40m,桩间距a=4.20m,基础埋深D=0.00m,保护层厚度:50.00mm,承台混凝土强度等级:C35,承台钢筋级别:HRB335,桩混凝土强度等级:C35,桩钢筋级别:HRB335,承台箍筋间距S=400.00mm。
二、荷载的计算1.自重荷载及起重荷载(1)塔机自重标准值:F kl=744.80kN(2)基础及附加构造自重标准值:G k = 25.0×Bc×Bc×Hc+0.00= 25.0×5.00×5.00×1.40+0.00 = 875.00kN;(3)起重荷载标准值:F qk=80.00kN1.风荷载计算(1)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值:塔机所受风线荷载标准值q sk'=0.8aβzμsμz W0a0BH/H=0.8×1.2×1.85×1.60×0.99×0.50×0.35×1.60=0.79kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值F vk'=q sk'×H = 0.79×120.00 = 94.52kN标准组合的倾翻力矩标准值M k = 1000.00kN.m三、桩基承载力验算1.桩基竖向承载力验算取最不利的非工作状态荷载进行验算。
塔吊基础计算
QTZ63(FS5510)塔吊基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:《塔式起重机设计规范》(GB/T13752-1992)、《地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑安全检查标准》(JGJ59-99)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ63,塔吊起升高度H:115.000m,塔身宽度B:1.618m,基础埋深D:6.100m,自重F1:647.15kN,基础承台厚度Hc:1.350m,最大起重荷载F2:0kN,基础承台宽度Bc:5.500m,桩钢筋级别:HPB235,桩直径或者方桩边长:0.500m,桩间距a:4.5m,承台箍筋间距S:200.000mm,承台混凝土的保护层厚度:50mm,空心桩的空心直径:0.30m。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算(按非工作状态考虑)塔吊自重(包括压重)F1=647.15kN;作用于桩基承台顶面的竖向力F k=647.15kN;风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算:M kmax=2150kN·m;三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.1.1条,在实际情况中x、y轴是随机变化的,所以取最不利情况计算。
N ik=(F k+G k)/n±M yk x i/∑x j2±M xk y i/∑y j2;其中 n──单桩个数,n=4;F k──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值,F k=647.15kN;G k──桩基承台的自重标准值:G k=25×Bc×Bc×Hc=25×5.50×5.50×1.35=1020.94kN;M xk,M yk──承台底面的弯矩标准值,取2150.00kN·m;x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=3.18m;N ik──单桩桩顶竖向力标准值;经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力:N kmax=(647.15+1020.94)/4+2150.00×3.18/(2×3.182)=754.86kN。
QTZ5513
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ5513,自重(包括压重)F1=911kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=1967.0kN.m,塔吊起重最大高度H=150.00m,塔身宽度B=1.7m混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.30m采用直径d=0.40m的砼强度为C80预应力管桩,桩基靠近13#钻孔,以强风化花岗岩作为桩端持力层.桩中心间距a=2.90m,承台厚度Hc=1.30m 基础埋深D=3.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=911.0kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=1165.2kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×1967=2753.8kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图:?400预应力管桩图中x轴的方向是随机变化的,设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数,n=4;F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,F=1.2×971=1165.2kN;G──桩基承台的自重,G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc)=1095.5kN;Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m);xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力:N=(1165.2+1095.5)/4+2753.80×(2.90×1.414/2)/[2×(2.90×1.414/2)2]=1236.84kN,-106.5kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),Ni1=Ni-G/n。
塔吊桩基础计算范文
塔吊桩基础计算范文
一、桩基数量的确定:
确定桩基数量需要根据塔吊的重量和地基承载能力进行计算。
通常情
况下,桩基数量可根据以下公式进行计算:
N=W/P
其中,N为桩基数量,W为塔吊的总重量,P为单根桩基的承载力。
这样可以保证单根桩基能够承受足够的力量。
二、桩基直径的确定:
桩基直径的确定需要结合地基的土壤类型、承载能力以及塔吊的重量
等多种因素进行考虑。
对于土壤承载能力较强的情况下,一般可以采用较
小的桩径;相反,对于土壤承载能力较弱的情况下,需要采用较大的桩径。
根据经验公式和试验结果,可以制定合理的桩径范围。
三、桩基深度的确定:
桩基深度的确定主要考虑的是地下水位、地质构造以及土层性质等因素。
通常情况下,为了保证桩基的稳定性,桩基的埋深应大于冻土深度以
及地下水位。
同时,需要对桩基周边土壤的承载能力进行充分的考虑,以
确定桩基的深度。
四、配筋的确定:
配筋是为了增加桩基的抗弯强度,提高桩基的承载能力。
根据桩基的
受力条件和受力特点,可以通过抗弯设计原理计算出合理的配筋数量和位置。
通常情况下,桩基的配筋应满足一定的比例,以保证桩基在受力时能
够充分发挥其抗弯强度。
总之,塔吊桩基础计算涉及了多个方面的内容,包括桩基数量、直径、深度以及配筋等关键参数的确定。
这些参数的选择需要综合考虑地基的承
载能力、土质条件以及塔吊的重量等因素,以保证桩基的稳定性和安全性。
在实际计算中,还需要对相关规范和标准进行参考,并尽量进行现场试验
和监测,以验证计算结果的合理性。
塔吊桩基础计算
塔吊桩基础计算书1、塔吊的基本参数塔吊及桩基础参数如下:塔吊型号:QTZ63 倾覆力矩M2=1583KN·m水平力F h=69.5KN 塔吊自重G1=320KN基础承台尺寸5×5×1.25m钻孔灌注桩直径0.8m 埋土深度d1=15m基础平面图如下:0.71 1.610.72.桩基承载力计算(1)、桩基荷载:承台自重G2=5×5×1.25×24=750KN垂直力P=G1+G2=320+750=1070KN最大倾覆力矩M max=M2+F v h=1583+69.5×1.5=1687.25KN单根钻孔灌注桩桩自重 G= gπR2L=2.5×9.8×3.14×0.42×15=184.6KN(2)、桩基竖向受力计算单桩竖向受力 ∑∑±±+=22ii y i i x x x M y y M n G P N =1.2×(1070+184.6)/4±1.0×1687.25×3.6/2×3.62=376.4±331.4max N =707.8KN min N =45KN桩承载力 p pk p s sk s Q Q R γηγη//+=桩中心距 a S =3.6m m 4.04.0442=⨯⨯==πππA d a S /d=9>6∴ s η=p η=1.0(分别为桩侧阻群效应系数和桩端阻群效应系数) 由JGJ 94-94第5.2.3确定 s η=p η=165根据JG ·JG94-94中5.2.8,单桩竖向极限承载力∑⋅=i sik sk l q Q μ=π×0.8×15×30=1131KN4.704.01402=⨯⨯=⋅=πp pk pk A q QKN KN Q Q R p pk p s sk s 8.7078.72765.1/8.1200//≥==+=γηγη故地基土满足受力要求(3)、桩身竖向承载力验算A f R c ψ==1.0×14.3×103×π×0.42=7189KN KN N 8.707max =≥故桩满足受力要求4、抗倾覆验算单桩自重 184.6KN承台自重 750KN塔吊自重 320KN单桩摩擦力 1131KN单桩抗拔力 750/4+320/4+184.6+1131=1583.1KN单桩所产生力矩 1583.1×3.6/2=4029≥1583KN ·m 故满足抗倾覆要求5、承台受力计算及配筋简化受力模型 F/2F/2M a c a分别考虑各力,则其弯矩图分别如下:F/2F/2m KN 1602G 2Fa M 1a2⋅===am KN 7.439ca 2a M M 3a ⋅=+⋅=故最大弯矩产生在塔吊与承台相接处界面 m KN M ⋅=+=7.5997.439160max承台混凝土选用C30,钢筋保护层0.05,m(1)、承台抗弯计算h=1.25m b=4m a=0.05m则计算高度 h 0=h-a=1.2m 承台主筋计算010.0125036003.140.14.1107.5992621=⨯⨯⨯⨯⨯==bh f M c s αα(混凝土强度小于C50,故1α取1.0) 受压区相对高度010.0211=--=s αξ 202.20593003.1412003600010.0mm f f bh A y c s =⨯⨯⨯==ξ 每个截面上下层均配17根Φ14 的II 级钢筋,实际s A =2616mm 2,满足要求。
塔吊基础承载力计算书
塔吊基础承载力计算书编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况,塔基承台设计为5200m×5200m×,根据地质报告可知,承台位置处于回填土上,地耐力为4T/m2,不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。
为了保证塔基承台的稳定性,打算设置四根人工挖孔桩。
地质报告中风化泥岩桩端承载力为P=220Kpa。
按桩径r=米,桩深h=9米,桩端置于中风化泥上(嵌入风化泥岩1米)进行桩基承载力的验算。
一、塔吊基础承载力验算1、单桩桩端承载力为:F1=S×P=π×r2×P=π××220==2、四根桩端承载力为:4×F1=4×=3、塔吊重量51T(说明书中参数)基础承台重量:×××=塔吊+基础承台总重量=51+=4、基础承台承受的荷载F2=××=5、桩基与承台共同受力=4F1+F1=+=>塔吊基础总重量=所以塔吊基础承载力满足承载要求。
二、钢筋验算桩身混凝土取C30,桩配筋23根ф16,箍筋间距φ8@200。
验算要求轴向力设计值N≤(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。
Fc=mm2(砼轴心抗压强度设计值)Acor=π×r2/4(构件核心截面积)=π×11002/4=950332mm2fy’=300N/MM2(Ⅱ级钢筋抗压强度设计值)AS’=23×π×r2/4=23×π×162/4=4624mm2(全部纵向钢筋截面积)x=(箍筋对砼约束的折减系数,50以下取)fy=210N/mm2 (Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值)dCor=1100mm (箍筋内表面间距离,即核心截面直径)Ass1=π×r2/4=π×82/4=16×=(一根箍筋的截面面积)S螺旋箍筋间距200mmA’sso=πdCorAssx/s=π×1100×200=(螺旋间接环式或焊接,环式间接钢筋换算截面面积)因此判断式N≤(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=×950332+300×4624+2××210×=.6N<经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。
塔吊地基承载力计算书
塔吊地基承载力计算书塔吊基础承载力运算书审定:XXXXX建筑工程公司XXXX 年X 月XX R依据塔吊说明书要求及现场实际情形,塔基承台设计为5200mX 5200mX 1.3m,依照地质报告可知,承台位置处于回填土上,地耐力为4T/n?,不能满足塔吊说明书要求的地耐力N24T/m'。
为了保证塔基承台的稳固性,打算设置四根人工挖孔桩。
地质报告中风化泥岩桩端承载力为P = 220Kpa。
按桩径r = 1.2 米,桩深h=9米,桩端置于中风化泥上(嵌入风化泥岩1米)进行桩基承载力的验算。
一、塔吊基础承载力验算1、单桩桩端承载力为:F1=SXP= JI Xr:XP= JI XO. 6,X220=248. 7KN=24. 87T2、四根桩端承载力为:4XF1=4X24. 87=99. 48T3、塔吊重量51T (说明书中参数)基础承台重量:5.2X5.2X1.3X2. 2 = 77. 33T塔吊+基础承台总重量=51 + 77. 33=128. 33T4、基础承台承担的荷载F2 = 5. 2X5. 2X4. 0=108. 16T5、桩基与承台共同受力=4F1+F1二99. 48+108. 16二207. 64T>塔吊基础总重量= 128. 33T因此塔吊基础承载力满足承载要求。
二、钢筋验算桩身混凝土取C30,桩配筋23根巾16,篩筋间距4>8@200o验算要求轴向力设计值NWO. 9(fcAcor+fy' AS' +2xfyAsso)必须成立。
Fc=14. 3/mm2 (碗轴心抗压强度设计值)Acor=开Xr?4 (构件核心截面积)=JI XI 100?4=950332mm2fy' =300N/mf (I【级钢筋抗压强度设计值)AS' =23X Ji Xr2/4 = 23X n X 1674=4624mm2(全部纵向钢筋截面积)x=1.0 (篩筋对磴约束的折减系数,50以下取1.0) fy=210N/mm2(I级钢筋抗拉强度设计值)dCor = 1100mm (篩筋内表面间距离,即核心截面直径)Assl= Ji Xr2/4= n X 874 = 16 X 3. 14 = 50. 24mm:(一根箍筋的截而而积)S螺旋篩筋间距200mmA' sso=兀dCorAssx/s=JI X 1100X 50. 24/200=867. 65mm2(螺旋间接环式或焊接,环式间接钢筋换算截而面积)因此判定式NWO. 9(fcAcor+fy' AS' +2xfyAsso) =0. 9 (14. 3 X950332 + 300 X4624+2X1.0X210X867. 65)=15341360. 6N248. 7KN<12382. 87KX体会算钢筋混凝土抗拉满足要求。
塔吊基础计算书
塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一,其使用贯穿了整个工程。
在这过程中间隔时间长,不可预见性因素多,为确保塔吊的安全,以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。
即:塔吊设置在最大开挖深度处;型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。
(计算详值见计算表格) 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重(包括压重)kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条)F 十。
iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* ("+”计算结果为抗压,“-”为抗拔)其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数,n=4;F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% (计算取上限0.65%),抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋,在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm,每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。
As = S桩截面*配筋率n = 4As/ (n 巾2)其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。
QTZ60塔吊桩基础的计算书
QTZ60(独立式)塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ60,自重(包括压重)F1=378kN,最大起重荷载F2=60kN塔吊倾覆力距M=600kN.m,塔吊起重高度H=40.1m,塔身宽度B=1.6m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5m桩直径d=0.6m,桩间距a=3.6m,承台厚度Hc=0.8m基础埋深D=1.5m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算塔吊自重(包括压重)F1=378kN塔吊最大起重荷载F2=60kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=525.6kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图:图中x轴的方向是随机变化的,设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数,n=4;F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,F=1.2×438=525.6kN; G──桩基承台的自重,G=1.2×(25.0×Bc×Lc×Hc+20.0×Bc×Lc×D)=1500.00kN;Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m);xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力:N=(525.6+1500)/4+840×(3.6×1.414/2)/[2×(3.6×1.414/2)2]=671.4kN没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),Ni1=Ni-G/n。
塔吊基础、承台承载力计算书
塔吊基础、承台承载力计算书一、概况根据本工程的情况采用一台江苏正兴建设机械有限公司生产的QTZ40B型塔式起重机负责整个工程的货物垂直运输,该型号的塔机的技能参数及技术指标如下:(详细塔吊性能见使用说明书)。
最大工作幅度:40m起升高度:50m额定起重力矩:400kN最大重力力矩:400KN基础承受的荷载:二、桩基础,承台栽力计算1、单桩验算本工程塔吊基础采用4ф600四根灌注桩,桩长l=20m,按下图布置:桩顶偏心竖向作用下:N max=(F+G)/n+M x y max/Σy i2+M y x max/Σx i=630/4+453*1.25/(1.252+1.252)+453*1.1/2.2=157.5+181.2+249.15=587.85KN所以单桩的竖向承载力应满足R≥1.2N max=1.2*587.85=705.42KN桩身暂按构造筋配置取8Ф16R=ф(f c A+f y’A s’)=0.36*(15*3.14*3002+210* 3.14*82*8)=1647KN ≥705.42KN符合要求当塔吊大臂方向移至与基础成45度斜角时,为单桩承受最大荷载处此时:Q=(F+G)/n=1.2*(240+24*3.6*3.6*1.25)/4=188.64KN ≤R=1556KNQmax=Q+M*Xmax/ Σx i2=188.64+453*1.54/1.542=482.8kN≤R=1647KNQmin= Q-M*Xmax/ Σx i2=188.64-294.2=-105.36kN≤R=1647KN2、承台强度验算承台采用C30混凝土,轴心抗压强度设计值fc=15N/mm2,Ⅱ级钢筋,fy=310/mm21、h=1250mm,h0=1250-50=1200mm2、各桩均在破坏锥体范围内,不必作冲切验算3、抗剪强度验算:V=0.006f c b m h0=0.006*10*3600*1200=2592KN≥R=1647KN4、承台配筋:As=M/(0.9h0fy)=453*106/0.9*1200*310=1354mm2单位长度内的配筋面积:As=1354/3.6=376 mm2选Φ12 @ 120双向双层布置5、水平剪力H=βd2(1.5d2+0.5d)1/5(1+Q min/(2.1γf t A)=3.6*0.62(1.5*0.62+0.5*0.6)1/5(1+0/2.1*453*3.14*0.32) =1.32kN<10/4=2.5kN所以需配抗弯钢筋As=M/fy(h0-As’)=2.5*4.0*106/(210*(550-402)) =318mm2600桩实配钢筋:主筋13Ф16,间距145mm,长20米。
QTZ6012塔吊单桩基础的计算书
塔吊单桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号:QTZ120 塔机自重标准值:Fk1=654.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60kN 塔吊最大起重力矩:M=1200kN.m 非工作状态下塔身弯矩:M=-812kN.m 塔吊计算高度:H=45m塔身宽度:B=1.6m 桩身混凝土等级:C30桩钢筋级别:HRB335 桩直径: d=1.4m桩入土深度: 12m 保护层厚度:50mm承台混凝土等级:C35 矩形承台边长:4m承台厚度:Hc=1.2m 承台顶面埋深:D=0.00m承台顶面标高:0.000m 地下水位标高:-20.00m二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=654kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4×4×1.20×25=480kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×1.49×1.95×1.69×0.2=0.79kN/m2q sk=1.2×0.79×0.35×1.6=0.53kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.53×45.00=23.76kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×23.76×45.00=534.55kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.40kN/m2)W k=0.8×1.53×1.95×1.69×0.40=1.61kN/m2q sk=1.2×1.61×0.35×1.6=1.08kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.08×45.00=48.79kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×48.79×45=1097.81kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k=-812+0.9×(1200+534.55)=749.10kN.m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k=-812+1097.81=285.81kN.m三. 承台计算承台尺寸:4000mm×4000mm×1200mm单桩承台的承台弯矩两个方向都为0(kN.m),所以承台只需采用构造配筋,不需要进行抗剪和其它的验算!四. 桩身最大弯矩计算计算简图:1. 按照m法计算桩身最大弯矩:计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008),并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
塔吊基础设计计算书(桩基础)
塔吊基础设计计算书(桩基础)一、 编制依据1、 《起重机械安全规程》GB6067-2010;2、 《塔式起重机起重机械安全规程》GB5144-2012;3、 《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010 ;4、 《建筑机械使用安全技术规程》JGJ 33-2012 ;5、 《建筑施工安全检查标准》JGJ 59、19-2011 ;6、 塔式起重机图纸及说明书;二、 设计依据1、塔吊资料根据施工现场场地条件及周边环境情况,选用2台QTZ80塔式起 重机。
2、岩土力学资料,(BZK8孑L )序号 地层名称 厚度(m )桩侧阻力标准值q sia(kPa )岩层桩端极限阻力 标准值q pa ( kPa )1 人工填土2.0 /2 砾砂 14.3 403 强风化粉砂岩 0.7 604 中风化粉砂岩 1.0 100 1800 5微风化粉砂岩27.718040003、塔吊基础受力情况基础荷载基础顶面所受垂直力 基础顶面所受水平力 基础所受倾翻力矩 基础所受扭矩三、基础设计主要参数荷载工况P ( kN ) M ( kN.m )F kF h Mz 工作状态 非工作状态950 30 2780 340850703630F k .... F h ---- M —— M----塔吊基础受力示意图基础桩:4①400预制管桩承台混凝土等级:C30 ;承台面标高:-1.50m 。
比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况,桩基础按非工作状态计算,受力如上图所示:F k=850.0kNG k = 25 X 4 X 4 X 1.50=600kNF h=70kNM k=3630+70 X 1.50=3735kN.m四、单桩允许承载力特征值计算1、单桩竖向承载力特征值:1 )、按地基土物理力学指标与承载力参数计算A p = n r2= 0.5027m 2R a 二艮a R ra R pa ( DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.4-1 )G =0.40;C2 = 0.05; f rs - 10MPa; f rp =10MPaR sa q s」=3.1415926 0.8 (40 13.76 60 0.7) =1488.9kN3R ra1 =0.8U p C2f rs h r =0.8 3.1415926 0.8 0.05 10 10 0.5 =502.6kN3R ra2 =0.8U p C2f rs h r =0.8 3.1415926 0.8 0.05 10 10 1.0 =1005.2kN 式中:= 0.7”2E-jPgd ;=0.07226m.Wl 』072260.8=0.0289mb o =0.9(1.5d+0.5)=1.53m 桩长 L = 15.96m• L=0.60 X 15.96=9.576>4,按〉• L=4 查表 得:x =2.441(DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.22 )0 6248 沢 2 汇1 78 汽 103 汇 0 05286R Ha = — (1.25 22 0.5625%)(1 0.8 ------------- 二^)=236.7kN 2 汉 1.78 汉 10 汉 0.65单桩抗拔力特征值计算 R ta =u^ i q sia l i 0.9G 0( DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.10 )=950.9+180.5= 1131.4kN7 lU p Wsia j = 3.14 X 0.8 X (0.4 X 40 X 13.76+0.6 X 60 X 0.7 +0.7 X 100 X 1.0+0.7 X 180 X 0.5) = 950.9kN 0.9G 0 = 0.9 Xn X 0.4 2 X 15.96 X 25 = 180.5kN五、 单桩桩顶作用力计算和承载力验算1、轴心竖向力作用下F k +G k Q ik匕 (DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.1-1 )33.14 0.832[0.822(82.0 102.80 1071) 0.5625% (0.8-0.06 2)2]EI=0.85E c I 0=0.85X 2.80 X 107 X 0.0 289=687820mb。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、塔吊型号TQZ60本工程根据建筑物高度需要,塔设高度为58m,吊钩有效高度50m,基础表面受力情况如下:工作状态下:基础顶部所受的水平力H=24.5KN,基础所受的垂直力P=555KN,基础所受倾翻力矩M1=1252KN.M基础所受的扭矩M2=67KN.M非工作状态下:H=24.5KN,P=555KN,M1=1796KN.m,M2=0KN.m。
以上数据属生产厂家提供,根据使用说明书要求地基承载力必须达到120KN/m2以上。
而现场地质报告,安装塔吊地基承载力达不到以上要求。
所以本工程拟采用预制管桩基础,单桩承载力为650KN,承台尺寸为600*600*130cm。
二、桩基计算:基础埋深1.4米,基底以上结构及覆土总重量G=γAh=20×6×6×1.4=1008KN桩基数量:n=(N+G)/R=(555+1008)/650=2.4 取n=4 根据地质报告提供资料q工作=45Kpa,q非工作=60KpaΦ500管桩端阻力为500Kpa。
R=(45×2+60×8)×3.14×0.5+3.14×0.52÷4×5000=187.9KN满足要求,设计有效桩长为10米。
187.9>2R=130KN满足要求三、单桩承载力验算:承台底部弯矩(取M1=1796KN·M)M=M1+Hh=1796+24.5×1.3=1827.85 KN·MM max=(F+G)/N+(M x y i)/∑y i=(555+1008)/4+(1827.85×1.75)/4×1.752=651.87KN<125R=812.5KN 满足要求N=(555+1008)/4=390.75<R 满足要求四、承台设计1.承台尺寸为600*600*130cm 砼强度C25f ck=17.0N/mm2f cmk=18.5N/mm2f tk=1.75N/mm2R g=310KN h0=125 桩顶埋入承台5cm承台的冲切、抗剪及抗弯验算的桩净反力为N=N max-G/N=651.87-1008/4=399.87KN2.承台冲切验算:μm=4×(2+3.5)/2=11m h0=1250.75f tkμm h0=0.75×1.75×11×1.25×103=1804.69KNKF c=2.2×555=1221<1804KN 满足要求3.受剪计算:最大剪力V=651KV=1.55×399.87×2=1239.60KN0.07×17.0×2.5×1.25×103=3718.75KN 满足要求4.承台的弯矩及配筋计算:M=∑Nx i=2×399.87×1.75=1399.545KN·MA g=(1.4×1399.545×104)/(0.9×1.25×3100)=28.09cm2取30Φ16=3Ag=2.011×30=40.22 双向配筋Φ16@200 五、底板配筋:底板高度h=400mm,h0=360mm,砼强度C25(f c=12.5N/mm2,f cm=13.5N/mm2),Ⅱ级钢筋f y=310N/mm2。
1塔吊基础计算书
1#塔吊基础计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
.参数信息塔机自重标准值:Fkl=548. 80kN 塔吊最大起重力矩:M=2200kN ∙ m 塔吊计算高度:H=40m桩身混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mπι 承台厚度:Hc=l. 3m 承台钢筋级别:HRB400桩直径:d=0. 7m桩钢筋级别:HRB400桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二.荷载计算1)塔机自重标准值F kl =548. 8kN2)基础以及覆土自重标准值G k =4. 4×4.4×1. 30×25=629. 2kN承台受浮力:F lk =4. 4×4. 4×15. 69× 10=3037. 584kN塔吊型号:TC5613 起重荷载标准值:Fqk=80.塔身宽度:B=l ∙6m 承台混凝土等级:C35 矩形承台边长:H=4. 4m 承台箍筋间距:S=400mm 承台顶面埋深:D=0∙ 0m桩间距:a=3m 桩入土深度:33m 计算简图如下:1. 自重荷载及起重荷载3)起重荷载标准值F qk=80kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0. 2kN∕∏]2)W k=0. 8×1. 59×1. 95×1. 2×0. 2=0. 60kN∕m2q sk=l. 2×0. 60×0. 35×1.6=0. 40kN∕mb.塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=O. 40X40. 00=16. 00kNc∙基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0∙ 5F vk2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0. 35kN∕m2)W k=0. 8×1. 62×1. 95×1. 2×0. 35=1. 06kN∕m2 q sk=1.2×l. 06×0. 35×1. 60=0. 71kN∕mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=Qsk×H=O. 71×40. 00=28. 53kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Ms『0. 5F vk3.塔机的倾覆力矩工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值M k三.桩竖向力计算非工作状态下:Qk=(Fk+G1<)∕n=(548∙ 8+629. 20)/4=294. 50kNQk max=(F k÷G k)∕n÷(M k÷F vk×h)∕L= (548. 8+629. 2)/4+(370. 62+28. 53×1. 30)/4. 24=390. 61kN Qk m in=(Fk÷G k-F lk)∕n-(M k÷F vk×h)∕L= (548. 8+629. 2-3037. 584)/4-(370. 62+28. 53×1. 30)/4. 24=-561. 01kN工作状态下:Qk= (Fk÷θk÷F q k) ∕n=(548. 8+629. 20+80)/4=314. 50kNQkmaχ= (F k+G k+F qk) / n+ (M k+F vk× h)∕L= (548. 8+629. 2+80)/4+(2068. 03+16. 00×l. 30)/4. 24=806. 92kN Qkmin= (Fk÷G k÷F qk-F lk)∕n-(M k÷F vk× h)∕L= (548. 8+629. 2+80-3037. 584)/4-(2068. 03÷16. 00×l. 30)/4. 24=-937. 31kN四.承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩的竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力N i=l. 35× (F k+F qk)∕n+l. 35× (M k+F vk×h)∕L=1. 35X (548. 8+80)/4+1. 35X (2068. 03+16. 00X1. 30)/4. 24=876. 98kN最大拔力N i=l. 35× (F k+F qk)∕n-l. 35× (M k+F vk×h)∕L=1.35× (548. 8+80)/4-1. 35X (2068. 03+16. 00X1. 30)/4. 24=-452. 54kN非工作状态下:最大压力N i=l. 35×F k∕n+l. 35× (M k+F vk×h)/L=1.35×548. 8/4+1. 35× (370. 62+28. 53X1. 30)/4. 24=314. 97kN2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6. 4. 2条M X= Σ‰ %其中M x, M yl——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN. m);x i, y i——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);N i——不计承台自重及其上土重,第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊桩基础的计算书
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ7035 自重(包括压重):F1=1024.00kN 最大起重荷载: F2=160.00kN 塔吊倾覆力距: M=5922.00kN.m 塔吊起重高度: H=60.00m 塔身宽度: B=2.19m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 7.00m 承台厚度: Hc=1.60m 承台箍筋间距: S=140mm 承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶面埋深: D=0.00m 桩直径: d=0.90m 桩间距: a=2.80m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 33.00 桩型与工艺: 大直径灌注桩(清底干净)二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=1024.00kN2. 塔吊最大起重荷载F2=160.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=1184.00kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×5922.00=8290.80kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图:图中x轴的方向是随机变化的,设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数,n=4;F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,F=1184.00kN;G──桩基承台的自重,G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=1960.00kN;Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m);xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力:N=1.2×(1184.00+1960.00)/4+8290.80×(2.80×1.414/2)/[2×(2.80×1.414/2)2]=3037.26kN 最大拔力:N=(1184.00+1960.00)/4-8290.80×(2.80×1.414/2)/[2×(2.80×1.414/2)2]=-1308.06kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),Ni1=Ni-G/n。
塔吊桩基础的计算书
一、工程概况华菱新城地标工程位于长沙市火星大道与劳动东路交汇处的东南角,总建筑面积39569m2。
本工程地下2层,裙房3层,主楼28层(第4层为转换层),建筑物总高度90.4m。
二、塔吊选型根据本工程的实际情况和现场具体情况,本工程的垂直运输机械选用一台TC5015型高层塔吊。
该塔吊的塔身高度可达120m,臂长55m,能满足本工程施工需要。
三、塔吊安装位置经现场勘察确定:塔吊基础位置位于地下室内,其中心线在F轴以北2.1m,10/1轴以东1.4m处。
塔吊安装于此处,安装、拆除比较方便,且基本覆盖主楼。
但距南向的高压电塔距离较近(约25m),须对高压电塔进行必要防护,避免塔吊起重臂碰撞高压电塔。
四、塔吊基础设计1、塔吊基础选型根据现场条件,塔吊基础初步确定为:钢筋混凝土单桩(直径1.8m,混凝土强度等级C35)+钢筋混凝土承台(承台长度、宽度为5m,混凝土强度等级C35)。
钢筋混凝土单桩持力层为中风化岩,桩长约7m,中风化岩的承载力为3MPa。
2、塔吊基础承载力计算(1)技术参数塔吊型号:TC5015塔吊,自重(包括压重、塔吊最大起重荷载)F1=511.2KN,塔吊倾覆力矩M=1335KN〃m,塔吊起重高度H=120m,塔身宽度=1.6m;混凝土强度等级为C35,钢筋级别:HPB235,混凝土的弹性模量E C=14500.00N/㎜2,桩直径d=1.800m,地基水平抗力系数m= 40MN/m4;桩顶水平力H0=73.9KN,保护层厚度:50㎜。
(2)塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算塔吊自重(包括压重、最大起重荷X载)F=511.2KN,作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×511.2=613.44KN,塔吊的倾覆力矩M=1.4×1335=1869KN〃m(3)桩身最大弯矩计算计算简图如下:按照弯矩法计算桩身最大弯矩:依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94—94)的第5.4.5条,并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
塔吊桩基础安全验算塔吊(QTZ80)
塔吊桩基础安全验算塔吊(QTZ80)基础设计(单桩)计算书1、计算参数2、基本参数QZT80(6012)臂长60米塔式起重机,塔身尺寸1.80m,基坑开挖深度 m;承台面标高 m,设两道附墙件。
2、QZT80(6012)塔机主要技术参数:公称起重力矩800KN.m ,最大起重量60KN,基本臂最大幅度处额定起重量12KN,最大独立起升高度42m,附着最大起升高度150m,工作幅度:2.5~60米。
起升速度:2倍率钢丝绳时为8 0米/分、40米/分、5米/分。
4倍率钢丝绳时为40米/分、20米/分、2.5米/分。
回转速度:0~0.54转/分。
变幅速度米/分。
塔机载荷:最大起重量6吨,最大辐度起重量1.2吨。
(2)计算参数1)塔机基础受力情况荷载工况基础荷载P(KN) M(KN·m)F k F h M M z工作状态971.00 45.00 1967.00 305.00 非工作状态961.00 2168.00 0比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况,塔机基础按非工作状态计算如图:F k=971.00KN,F h=45.00KN,M=2168.00+45.00×2.40=2276.00kN.mF k=971.0×1.35=1310.85KN,F h=45×1.35KN=60.75KN, M k=(2168.0+45×2.40)×1.35=3072.6kN.m2)桩顶以下岩土力学资料3)基础设计主要参数基础桩采用1根φ1200人工挖孔灌注桩,桩顶标高 m,桩端不设扩大头,桩端入全风化花岗岩0.50m;桩混凝土等级C35,fc=16.70N/mm2,Ec=3.15×104N/mm2;f t=1.57N/mm2,桩长14.00m;,钢筋HRB335,f y=300.00N/mm2,E2=2.00×105N/mm2;承台尺寸长(a)=4.50m、宽(b)=4.5.00m、高(h)=1.40m;桩中心与承台中心重合,承台面标高 m;承台混凝土等级C35,f t=16.70N/mm2,γ砼=25 N/mm3。
塔吊基础设计(非工作状态)
1号(非工作状态)塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QT80A,自重(包括压重)F1=1076.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=3875.40kN.m,塔吊起重高度H=120.00m,塔身宽度B=2.50m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台边长Lc=5.00m桩直径或方桩边长d=0.80m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=0.80m基础埋深D=1.50m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=1076.00kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=1363.20kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×3875.40=5425.56kN.m三. 承台弯矩的计算计算简图:图中x轴的方向是随机变化的,设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,F=1.2×1136.00=1363.20kN;G──桩基承台的自重,G=1.2×(25.0×1.732×Bc×Bc×Hc/4+20.0×1.732×Bc ×Bc×D/4)=649.50kN;Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m);xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力:N=(1363.20+649.50)/3+(5425.56×4.00×1.732 / 3)/[(4.00×1.732/3)2+2×(4.00×1.732/6)2]=2237.08kN最大拔力:N=(1363.20+649.50)/3-(5425.56×4.00×1.732 / 3)/[(4.00×1.732/3)2+2×(4.00×1.732/6)2]=-895.28kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.2.2条)其中Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);x1,y1──单桩相对承台计算轴的XY方向距离(m);Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),Ni1=Ni-G/n。
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单桩塔吊基础计算书计算依据:
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、塔机属性
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
k
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值:
G k=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.5×25+0×19)=1134.375kN
承台及其上土的自重荷载设计值:G=1.2G k=1.2×1134.375=1361.25kN 1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下:Q k=(F k+G k)/1=(521.1+1134.375)/1=1655.475kN 四、桩承载力验算
桩身周长:u=πd=3.14×1.5=4.712m
桩端面积:A p=πd2/4=3.14×1.52/4=1.767m2
R a=uΣq sia·l i+q pa·A p
=4.712×(1.8×70+3×90+1.7×260)+3000×1.767=9250.42kN Q k=1655.475kN≤R a=9250.42kN
满足要求!
2、桩身承载力计算
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值:N=Q=1655.475kN
根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)中的6.3.6条计算R=φψc f c A p+0.9f y'A s'=(1×0.75×16.7×1.767×106 +
0.9×(360×8796.459))×10-3=25300.227kN
N=1655.475kN≤R=25300.227kN
满足要求!
(2)、偏心受压桩桩身承载力
弯矩设计值:M0=M
+F V h+Ne a=1007.299+26.666×1.5+1655.475×0.05=1130.072kN.m
根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)中的附录E.0.4的公式简化计算:N≤αα1f c A p(1-sin(2πα)/(2πα))+(α-αt)f y A s
M0≤2α1f c A p rsin(πα)3/(3π)+f y A s r s(sin(πα)+sin(παt))/π
式中A s──纵向钢筋的计算截面面积;
r──桩身截面的半径,取r =0.75m;
r s──纵向钢筋重心所在圆周的半径,取r s=0.69m;
α──对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值,取α=0.206;
αt──纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值,
αt=1.25-2α=1.25-2×0.206=0.839;
由以上公式可解得A s
实际配筋
A s'=8796.459mm2≥Max(A s,ρA p)=7952.156mm2
满足要求!
3、桩身抗倾覆计算
倾覆力矩由水平荷载产生
M倾=M+M H=1007.299+26.666×(1.5+0)=1047.298kN.m
抗倾覆力矩由上部荷载产生的抗倾覆力矩M1,与承台自重产生的抗倾覆力矩M2和桩自重产生的倾覆力矩M3构成:
M抗
=M1+M2+M3=521.1×1.5/2+5.5×5.5×1.5×25×1.5/2+1.767×25×6.5×1.5/2=1544.142kN.m M抗/ M倾=1544.142/1047.298=1.474≥k=1.4
满足要求!
五、承台计算
承台有效高度:h0=1500-50-22/2=1439mm
不计承台自重,在荷载效应基本组合下桩的竖向反力设计值:
N=F=637.32kN,
桩中心至塔身边缘截面距离:
s=B/2=0.8m
M=Ns=637.32×0.8=509.856kN.m
2、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= M y/(α1f c bh02)=509.856×106/(1.03×16.7×5500×14392)=0.003
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003
γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.999
A S1=M y/(γS1h0f y1)=509.856×106/(0.999×1439×360)=986mm2
最小配筋率:ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋:A1=max(A S1, ρbh0)=max(986,0.002×5500×1439)=15830mm2
承台底长向实际配筋:A S1'=21288mm2≥A1=15830mm2
满足要求!
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= M x/(α2f c bh02)=509.856×106/(1.03×16.7×5500×14392)=0.003
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003
γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.999
A S2=M x/(γS2h0f y1)=509.856×106/(0.999×1439×360)=986mm2
最小配筋率:ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋:A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5500×1439)=15830mm2 承台底短向实际配筋:A S2'=21288mm2≥A2=15830mm2
满足要求!
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋:A S3'=21288mm2≥0.5A S1'=0.5×21288=10644mm2
满足要求!
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋:A S4'=21288mm2≥0.5A S2'=0.5×21288=10644mm2
满足要求!
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
六、塔吊基础示意图
承台配筋图
桩配筋图
基础立面图。