框架墩盖梁支架计算

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盖梁施工支架计算

盖梁支架支承体系施工方案计算书本标段内桥梁共7座，其中墩柱顶设置盖梁的桥梁有：大岗沥大桥、冲涌中桥、规划一路跨线桥，拟采用满堂支架的方案进行盖梁施工。

见图：盖梁满堂支架体系计算：取大岗沥大桥体积最大的盖梁：B、C、D类桥墩位盖梁为例计算，该类盖梁宽2.0m，高度2.0m，长度17.44m，两墩柱间跨度8.0m，为异型截面盖梁，砼等级为C40，体积57.1m3，比重为26KN/m3。

模板侧模采用大块定型组合钢模，钢模性能能满足盖梁施工要求，重量以70kg/m2计算。

盖梁施工支撑体系从上至下依次为：两层方木、顶托、碗扣件、垫木，支承地基为沥青或砼路面。

支架采用碗扣件搭设，拟立杆纵横向间距0.6*0.6m，步距1.2m。

则计算17.44长*2.0m宽盖梁共需立杆：17.44/0.6=30排，每排4根。

考虑施工条件，立杆排数增加至33排，每排6根。

①盖梁自重：2.0m*26 KN/m=52.0 KN/m2②模板、支架荷载：2.5 KN/m2③其他荷载冲击荷载： 2.0 KN/m2人员、机具荷载： 1.0 KN/m2振动荷载： 2.0 KN/m21、根据路桥施工计算手册，荷载组合：q=恒载*1.2+活载*1.4=（52.0+2.5）*1.2+(2.0+1.0+2.0)*1.4=72.4 KN/m2。

2、钢模底肋木与支撑方木受力计算肋木采用10*10cm的木条，中心间距0.25m，跨径0.6m；支撑方木采用10*15cm的木条，中心间距0.6m，跨径0.6m；A、肋木肋木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.25m=18.1 KN/m求跨中弯矩M=qL2/8=18.1 KN/m*（0.6m）2/8=0.8145 KN/m需要肋木截面模量：W=M/1.2[δ]= 0.8145 KN/m/(1.2*12*103)=5.656*10-5m3肋木宽度b=10cm因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=5.8cm实际采用h=10cm，符合要求！根据选定截面尺寸，核算其挠度：I=bh3/12=0.1m*（0.1m）3/12=8.33*10-6m4f =5qL4/384EI=5*18.4 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*8.33*10-6)=0.366*10-3m=0.43mm<L/400=1.5mm，符合要求！B、肋木下支撑方木支撑方木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.6m=43.44 KN/m求跨中弯矩M=qL2/8=43.44 KN/m*（0.6m）2/8=1.9548 KN/m需要支撑方木截面模量：W=M/1.2[δ]= 1.9548 KN/m/(1.2*12*103)=1.3575*10-4m3支撑方木宽度b=10cm因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=0.09024m=9.024cm实际采用h=15cm，符合要求！根据选定截面尺寸，核算其挠度：I=bh3/12=0.1m*（0.15m）3/12=2.8125*10-5m4f =5qL4/384EI=5*43.44 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*2.8125*10-5)=0.261*10-3m=0.261mm<L/400=1.5mm，符合要求！3、支架立柱受力计算每根碗扣脚手架立柱承受荷载N=72.4 KN/m2*0.6m*0.6m=26.064KN因立杆步距为1.2m，可知每根立杆的容许荷载[N]=40 KN/根N<[N]，满足要求！4、支架立杆强度验算δ=N/A=26.064*103N/489mm2=53.3Mpa<钢管抗弯设计值205Mpa满足要求5、立杆稳定性验算立杆长细比λ=（k+a）/I=88.7,查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008，可知φ=0.593N/ΦA=26.064KN/(0.593*489mm2)=89.86 Mpa<[δ]=205Mpa满足要求！6、支架地基承载力计算根据现场实际情况，地基为沥青路面或砼时，采用碗扣脚手架。

盖梁模板支撑受力计算书_secret

盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。

一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。

1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。

（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。

盖梁支架简算

盖梁无落地支撑架检算一、支架图二、盖梁纵向担架检算 1、荷载计算；盖梁参数：取本标段竹下大桥2#墩盖梁（最大）作为简算范例，其余盖梁根据此方法简算盖梁长12.5m ，宽2.3m ，高1.69m ，盖梁C30砼45.2m3，钢筋8604.3Kg 。

盖梁重： G= 1166.3KN ；（砼容重取2390Kg/m 3）模板及及其它类型支撑钢总重约：G=150K N ；分项系数取1.2，则两根工字钢承受的静载重量为g1=1346.3KN 风荷载及其它荷载取G=10KN ；振捣砼取2KN/m 2，总计28.75m 2，则为57.5KN ；振捣取分项系数取 1.4；则两根工字钢承受的动荷载为g2=（57.5+10）×1.4=94.5KN ；则两根工字钢承受的均布荷载横担槽钢q=（g1+g2）/L=（1346.3+94.5）/12. 5=117KN/m （取118 KN/m ），其中L 为工字钢有效使用长度12. 5m ，工字钢长14m 。

集中荷载主要为振动棒及人为活动产生的荷载，取20KN 。

模型建立；单根Ⅰ50a 工字钢承受的均布荷载为58KN/m ，集中荷载为10KN 。

则单根工字钢的受力模型如下图：剪力图盖梁工字钢受力图2、计算；最大弯矩：Mx=qLx/2[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]+G* L/4其中q=59KN/m ，L=7.8m ，a=2.35m ，x=6.25m （各参数皆取盖梁长度范围内最不利荷载），G-为集中荷载则Mx=59×7.8×6.25/2×[(1-2.35/6.25)（1+2×2.35/7.8）-6.25/7.8]+10×7.8/4 =1438.125×（0.624×1.603-0.801）+19.5KN=306.08KN.m最大剪力：Qmax=(59*12.5+10)/2=373.75KN4、材料选择采用一边一根工字钢。

盖梁底模支架结构受力安全计算书doc资料

盖梁支架计算书盖梁支架计算书1、工程概况桥墩盖梁采用现浇钢筋混凝土结构，混凝土采用C30。

盖梁尺寸有两种，具体如下:2、支架实施方案我部根据盖梁施工的实际情况，盖梁底模支架采用托架法施工，在墩柱混凝土浇筑施工时，在墩柱距盖梁底部75cm预留一个垂直于1#或2#墩柱中心线方向的Φ100mm 圆孔。

墩身施工完毕且混凝土强度满足规范要求后，在桥墩预留圆孔内各穿1根直径为Φ95mm钢棒做承重架牛腿，再用组合钢箱穿入钢棒安装钢倒楔，用40c工字钢放在钢倒楔上作承重梁，工字钢下缘应根据实际受力计算结果，可适当加焊一部分角钢桁架做加强处理。

每侧一排工字钢，为确保工字钢的横向稳定，两排工字钢之间每隔一定间距加设一道拉杆(衬管)，工字钢上面安放一排每根3.5m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。

盖梁的两端为适应斜度的需求，采用定做的三角型型钢支撑架，至此，整个盖梁承重架完全形成，施工时应考虑施工挠度的影响，在施工前应对底模标高设置相适应的预拱度。

由于盖梁属于高空施工，施工时需对盖梁底部设置安全警示牌，盖梁施工平台四周做安全网防护。

安全网高度必须高出盖梁顶面1.2m。

3、计算依据（1）《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 。

（2）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。

（3）《建筑结构荷载规范》（GB50005-2003）。

（4）其他现行相关规范、规程。

4、计算参数（1）主要材料①[16a槽钢截面面积为：A=2195mm2截面抵抗矩：W=108.3×103mm3截面惯性矩：I=866.2×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。

②40c工字钢横向主梁采用2根40c工字钢，横向间距为200cm。

截面面积为：A=10211.2mm2X轴惯性矩为：IX=23900*104 mm4，X轴抗弯截面模量为：WX=1190x103 mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。

盖梁施工托架计算

在浇注墩柱时距柱顶以下0.9~1.0处采用内径为φ150钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆模后形成预留孔洞，然后插入φ140钢销，两端各伸出30cm作为工字梁的支承牛腿。

在牛腿上架设I45工字钢，然后上铺盖梁支承平台。

详见图1、图2。

图1：盖梁施工平台正面图托架受力分析取柱距最大的8#、9#墩进行计算分析，盖梁受力模式见图4，3.1 荷载计算施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。

模板重 n 1 = 0.5×1×1.4×3+2.2 = 4.3KN 钢筋混凝土重 n 2 = 1.4×1.4×26 = 51KN 施工人员及设备重 n 3 = 2.2KN 振捣砼时产生振捣力 n 4 = 5KN ∑n i = n 1 + ~ +n 4 =62.5KN/m 取1.3系数 q=62.5×1.3=81.25KN/m3.2 托架工字梁受力分析托架取最不利受力组合状态进行分析，即跨中承受最大弯矩，托架受力计算模式见图5：跨中最大弯距：M max = ql 2/8 = 81.25×7.662 2 /8 =596.24×106 KN · mm需要截面抵抗矩 W x ≥M max / x f =596.24×106 / 1×315 = 1.89×106 mm 3图4：盖梁受力模式q图5：托架受力计算模式查结构计算手册，可选用两根I36b工字钢，根据现有材料，选用两根I45a工字钢，其截面特性为：I x = 32240 W x = 1430 I x /S x =38.6 腹板厚·t w =11.5mm b·=150mm 自重=0.804KN/m考虑梁自重后，每根工字钢跨中最大弯矩为：M x = 1/2×1/8×(81.25+1.2×0.804)×7.6622=301.62kN·m每根工字钢最大剪应力：V=(81.25+1.2×0.804)×2/2 = 82.22kN3.3 强度验算3.3.1 抗弯强度验算：M x /γx·W nx = 301.62×106/1×1430×103= 210.1＜f = 315 N/mm2 满足要求3.3.2 剪应力验算VS x/I x·t w = 82.22×103/38.6×10×11.5 = 18.5N/mm2＜f v = 185 N/mm2 满足要求3.3.3 支座局部压应力验算支座反力为F=82.2kN，支承长度a=150mm, h y = R+t = 18+13.5 =31.5mm局部压应力бc = ψF/t w l z= 1.0×82.2×103/11.5×(150+31.5) = 39.4N/mm2＜f = 315 N/mm2 满足要求经各项受力验算，所选择工字钢形式满足受力要求。

盖梁受力计算

盖梁结构受力计算书项目:盖梁支架系统受力计算计算内容:一、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：47.2m3x2.5t/m3=118t 侧模板重g2:5t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*15.4*1.8/9.8=2.83t 振动冲击系数r取1.3qC A E B DL 1=3.3m L2=8.8m L1=3.3mL=15.4m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(118+5+2.83)*1.3=163.58t均布荷载q=(G/2)/L=(163.58t/2)/15.4m=5.3t/mME=q*(L1+L2/2)2/2-q*L/2*L2/2=5.3t/m*(3.3m+8.8m/2)2/2-5.3t/ m*15.4m/2*8.8m/2=-22.44t.mMA=MB=qL12/2=5.3t*3.32m2/2=28.86t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在A和B处，Mmax=28.86t.m=282.8KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用单排贝雷片(共两排)Mmax=788*2>288.6 KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.3*8.8/2=23.32t*9.8=228.54KNQA=QB=ql/2=5.3*15.4/2*9.8=399.94KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>399.94 满足要求挠度计算fmax=5ql4/384EI=5*5.3*8.84/384*250500*2.1*105=11.5mm[f]=L2/400=8800/400=22mm >fmax=11.5mm 挠度满足要求2、计算抱箍①荷载计算支座反力为QA=QB=399.94KN抱箍所需要产生的摩擦力为:399.94*2=798.88KN②螺栓数目的计算抱箍体所需承受的竖向压力N′=798.88KN,由M24高强螺栓抗剪力产生.M24螺栓允许承载力:[N L]=Pµn/KP┈┈高强螺栓预拉力，取225KNµ┈┈摩擦系数，取0.3n┈┈传力接触面数目，取1K┈┈安全系数，取1.7[N L]=225*0.3*1/1.7=39.7KN螺栓数目m的计算m= N′/[N L]=798.88/39.7=20.1≤24个(本项目采用的抱箍螺栓数为24个) 满足要求每条螺栓的抗剪力: P’= N′/24=798.88/24=33.28≤[N L]=39.7KN 满足要求③螺栓轴向受拉计算抱箍产生的压力:P b= N′/µ=798.88KN/0.3=2662.9KN抱箍由24条M24螺栓收紧,每条螺栓拉力:N1= P b/24=2662.9KN/24=110.95KN<[S]=225KNб=N″/A=N1(1-0.4m1/m)/AN″┈┈轴心力m1┈┈抱箍上所有的螺栓数目,本项目为24个m┈┈计算截面上的螺栓数目A┈┈螺栓面积,4.52cm2б=2662.9(1-0.4*24/20)/(24*4.52*10-4)=127.6Mpa<[б]=140Mpa 故螺栓满足强度要求④螺栓需要的力矩M由螺帽产生的反力矩M1=µ1* N1*l1µ1┈┈钢与钢的摩擦系数,取0.15l1┈┈螺帽中心到边角点的距离,0.012mM1=0.15*0.012*110.95=0.1997KN.mM2为螺栓爬升角产生的反力矩θ=10˚M2=µ1* N1*Cos10˚* l1+ N1*Sin10˚* l1=0.15*110.95* Cos10˚*0.012+110.95* Sin10˚*0.012=0.428 KN.m M= M1+ M2=0.1997+0.428=0.625 KN.m要求螺栓扭紧力矩M≥0.625 KN.m⑤抱箍体的应力计算抱箍壁由受拉产生的拉应力P=10* N1=1110KN抱箍壁采用δ12mm钢板,高度为80cm纵向截面积S=0.012*0.80=0.0096m2б=P/S=1110/0.0096=115.63Mpa< [б]=140 Mpa 满足要求抱箍体剪力计算τ=1/2* P b/(2*S)=0.5*2662.9/(2*0.0096)=69.35Mpa< [τ]=85 Mpa 满足要求3、横向小槽钢计算基本计算参数：采用10号槽钢和枋木10cm*10cm间隔着铺设，间距为15cm；只计算墩柱与墩柱之间长度8.8m-1.6=7.2m，该段砼重量按71.28t计横向槽钢(枋木10cm*10cm)布置道数=7.2m/0.15+1=49道每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力=71.28t/49=1.45t每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力按均布荷载考虑，q=1.45t/1.8m=0.81t/m每道槽钢(枋木10cm*10cm)跨中最大弯距=0.81*1.8^2/8=0.328t.m=3.82KN.m10号槽钢的截面抵抗矩W=39.4cm3W=3.82/(145*103)*106=26.34cm3满足要求QMAX=ql/2=0.81*1.8/2=0.729tτmax= Q Sx /Ixδ=0.648*9.8*103*23.5/(48*198.3*10-6)=17.63Mpa<85Mpa满足要求4、采用插销施工的，对插销棒的计算钢棒承受剪力为：118.355/4*9.8=289.97KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>289.97KN 满足要求二、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁（11#-13#墩）的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：58.7m3x2.5t/m3=146.8t 侧模板重g2:2t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*19.9*1.6/9.8=3.2t 振动冲击系数r取1.3qC A E F B DL 2=6.4m L2=6.4m L1=3.51mL=3.51m1L=19.9m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(146.8+2+3.2)*1.3=221t均布荷载q=(G/2)/L=(221t/2)/19.9m=5.55t/mME=MF=q*(L1+L2/2)2*/2-q*L/2*L2/2=5.55t/m*(3.51m+6.4m/2)2/ 2-5.55t/m*19.9m/2*6.4m/2=17.264t.mMA=MB=qL12/2=5.55t/m*3.512m2/2=68.38t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在跨中，Mmax=68.38t.m=670.12KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用双排贝雷片(共四排)Mmax=788*2>670.12KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.55*6.4/2=17.6t*9.8=174.05KNQA=QB=QC=ql/3=5.55*19.9/3*9.8=360.79KN[б]=85Mpa,容许剪力为Q=108.29KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>360.79 满足要求2、采用插销施工，对插销棒的计算贝雷片总重G2=0.27*24=6.48t支反力F=（G+G2）/4=（221+6.48）/4=56.87t钢棒承受剪力为：Q =56.87*9.8=557.33KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>557.33KN 满足要求。

墩盖梁支架计算书

18、19墩盖梁支架计算书一、编制依据1、金江金沙江大桥设计文件；2、《公路桥涵施工技术规范》；3、《桥梁施工成套机械设备》（人民交通出版社）；4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）。

二、荷载分析1、新浇混凝土重力，混凝土按26kN/m 3计：[1.2×2.7+(0.5+0.3)×0.75]×12×26=1198 kN2、模板自重：①、盖梁侧模板采用特制定型钢模，钢模重1.5kN/m 2：2.7×12×2×1.5=109 kN 底模采用δ=18mm 胶合板，0.25kN/m 2：②、1.2×24×0.25=7.2 kN①+②=116.2kN3、支架：①、纵铺方木：0.12×0.14×4×41×6=16.5 kN ②、横铺工字钢：5×12×0.1154=6.92 kN③、钢管支架，按间距60×60cm 梅花型布置、步距60 cm ：369kN①+②+③=392kN4、施工人员和施工材料、机具等荷载：按《公路桥涵施工技术规范》（附录D ）P309第3条第3小点取均布荷载1.0kPa 。

2.7×12×1.0=32.4kN5、振捣混凝土时产生的荷载：按《公路桥涵施工技术规范》（附录D ）P309第4条取均布荷载2.0kPa 。

2.7×12×2.0=64.8kN1+2+3+4+5=1780.4kN 三、受力检算受力点数：20×3+19×2=98个每点受力：1780.4÷98=18.2kN1、强度检算查《桥梁施工成套机械设备》（人民交通出版社）P210，横杆步距为0.6m 时，每根立杆荷载40 kN40÷18.2=2.2＞1.3(可)2、稳定性检算 I=64π（D 4-d 4）=6414.3（484-414）=121867mm 4 A=π（D 2-d 2）/4=3.14×(482-412)/4=489.3 mm 2mm A Ir 8.153.489121867===λ=r lμ=388.156000.1=⨯查《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）得φ=0.877[P]=φ[σ]A=0.877×165×489.3=100842N=71 kN＞18.2kN（可）计算：董兵复核：王俊。

盖梁支架及模板计算书

盖梁模板及支架计算书一、编制依据⑴、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) (JTJ 0251-86) ⑵、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000) ⑶、《建筑施工手册》第四版 ⑷、《路桥施工计算手册》周水兴等著 ⑸、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) ⑹、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004) 二、侧压力计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范》中新浇筑混凝土作业在模板上的最大侧压力计算公式如下：1/210120.22P t k k γν= h P γ=2γ-砼的重力密度，取24KN/m 3； t 0-砼初凝时间，取6h ；k 1-外加剂影响修正系数，取1.2； k 2-砼坍落度影响修正系数，取1.15； V-砼浇注速度，取1m/h ；h-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m ；故砼侧压力：1/210120.22P t k k γν==0.22×24×6×1.2×1.15×11/2=43.72KN/m 2P 2 =24*2.2=52.8KN/m 2取两者较小值43.72KN/m 2，振捣混凝土产生的侧压力取4.0KN/m 2，则总压力:P=1.2×43.72+1.4×4.0=58.06KN/m 2。

三、模板计算1、基本参数：模面板厚度为5mm 钢板,背楞采用[8，最大间距按300mm 计算，主龙骨2I18工字钢，每100cm 一道。

其中：Q235： [σ弯]=145Mpa ，[τ]=85Mpa ，E-弹性模量，钢材取2.1×105 Mpa 。

2、面板计算 ⑴、强度验算L x /l y =300/100=0.3。

根据《建筑施工计算手册》查表得：K f =0.00261, K mx =0.0416 K my =0.0017, K mx 0=-0.0843取1mm 板宽做为计算单元：q 1=58.06×103×0.001=58.06N/ma 、求支座弯矩：M x 0=K M 0ql 2=-0.0843×58.06×0.32=0.441N ·m面板截面系数：W=bh 2/6=1*52/6=4.2mm 3应力：max 487.881.31456M MPa MPaW σ===<0.441/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa b 、求跨中弯矩：M x =KM x 0ql 2=0.0843*58.06*0.32=0.44 N ·m应力:max 2421359.5714525300M MPa MPaW σ===<0.44/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa因此5mm 面板强度满足设计要求。

盖梁支架计算书

盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。

侧面图间距与正面图相同。

2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。

3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。

4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。

στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。

盖梁支架计算书

高速公路段一期工程第1合同段盖梁支架计算书1盖梁支撑系统计算书根据设计图纸盖梁形式为普通墩盖梁，因此在计算时按普通情况进行计算。

1.1普通墩盖梁支撑系统计算根据最不利荷载组合，普通盖梁支撑系统计算选取盖梁长度14.95m，高度1.8m （标准截面），宽度1.9m，两墩之间中心距离为8.95m，两端悬挑1.75m，盖梁结构示意图如下所示：图1.1-1 盖梁结构图盖梁支撑系统由承重系统和模板系统组成。

承重系统由穿入墩柱中钢棒、牛腿、砂桶及贝雷片组成；模板系统由底模、侧模及底模下面的工字钢组成。

如下图所示：图1.1-2 普通盖梁支架示意图1.1.1 底模计算盖梁底模采用1.8cm 厚的竹胶板，模板下顺桥向铺设间距为35cm 的工14，侧模采用钢模，竹胶板自重较轻，计算时忽略不计。

查规范可知，竹胶板允许应力取值〔σ〕=35MPa ，E=9.9×103MPa 。

砼容重332.510/kg m γ=⨯(按照钢筋混凝土取值，因为盖梁为非预应力砼)砼自重：321 1.8 2.5101045/q kN m =⨯⨯⨯=活荷载：混凝土振捣产生荷载取2.0KN/㎡，混凝土倾倒产生的荷载取2.0KN/㎡。

故活荷载：22/422m kN q =+=荷载组合：221/6.594.12.1m kN q q q =⨯+⨯=取1m 宽的板带按三跨连续梁计算，采用结构力学求解器进行计算，计算模型如下：图1.1.1-1 竹胶板计算模型计算结果如下：（1）弯矩：根据计算结果最大正弯矩为：0.73KN*M，最大负弯矩为0.58KN*M，计算结构如下图：图1.1.1-2弯矩图（单位：KN*M）（2）挠度：根据计算结果最大挠度为0.64mm，计算结构如下图：图1.1.1-3 挠度图（单位：M ）最大弯矩：M=0.58kN ·m ，故σw = Mmax /W=0.58×1000÷（1/6×1×0.0182）=10.74MPa ＜〔σ〕=35MPa故：强度满足要求由于边跨的挠度大于中跨的挠度且中跨的挠度允许值大于边跨，因此只要边跨挠度满足要求即整个结构满足要求fmax=0.64mm ＜〔f 〕=L/400=0.875mm （其中L=35cm ，分配梁间距）故：挠度满足要求1.1.2 分配梁计算工14受力按顺桥向铺设，间距为0.35m ，长度为6m ，两侧各设2.1m 的操作平台，竹胶板的自重比较小，因此忽略不计，工14只在盖梁下面部分有荷载作用，故按2m 简支梁计算。

盖梁支架受力计算

盖梁支架受力计算（预埋钢棒上安工字钢横梁法）一、概况汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。

针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。

混凝土及模板系统的恒载、施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。

二、设计计算依据（1）《路桥施工计算手册》（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（3）《机械设计手册》三、支架模板的选用盖梁模板：1.1、侧模：采用组合钢模拼装。

1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。

1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。

1.4、主梁：采用I45a工字钢。

1.5、楔块：采用木楔。

1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。

长度每边外露30cm.四、计算方法1、总荷载计算盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨，合F1=185.9*10=1859KN模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。

q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算，q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN（底模和侧模、端头模的荷载）；q4=6KN （端头三角支架自重）F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KNF3：人员0.5吨，合5KNF4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KNF5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN总荷载：F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ；钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全3、I45a 工字钢主梁受力安全分析工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/mR1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ，l=9.4m ；跨中最大弯矩M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4]=360.98KN •m横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 212M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN •m单根工字钢最大弯曲正应力：maxM W σ==360.98KN.m/1432.9cm 4=251.9 MPa < [σ]=375 MPa挠度：横梁中跨AB 段挠度)4.925.3*245(*10*2*32241*10*1.2*38410*4.9*64.62)245(3842245124224-=-=l a EI ql f =20.04mm < []f =L/400=9400/400= 23.5 mm符合要求！横梁悬臂端CA 段、DB 段挠度33232(361)24C D qal a a f f EI l l ==+-=)14.925.3*64.925.3*3(*10*2*32241*10*1.2*2410*4.9*25.3*64.62223345123-+=-8.2mm < []f =3250/400=8.13 mm符合要求！结论：I45a 工字钢主梁受力安全4、底板[14a 横梁受力安全分析共31根[14a ，单根受力：F/31=1991.9/31=64.25KN ，均布荷载分布：q=64.25/2.3=27.93KN/m①最大弯矩M max =q*L*L/8=27.93*2.3*2.3/8=18.47KN.m （Mmax=ql 2/8）最大弯应力：σmax =M max /W X18.47*1000=----------80.5*10-6=229Mpa (δ=Mmax/wx)则：[σ] =375Mpa ＞229Mpa②最大剪力：Q max =64.25/2=32.13KN最大弯曲剪应力：τmax=Q max Sz/(Iz*d)32.13*103*8.12*10-6=----------------(5.637*10-6*6*10-3)= 7.7Mpa[τ]=125Mpa安全系数取2则：[τ]/2=125Mpa/2 =62.5Mpa＞7.7Mpa③挠度：5ql4f= ------ （路桥计算手册）384EI5*27.93*1000*2.34=--------------------------384*(206*109)*( 5.637*10-6)=3.8mm；[f]=2300/400=5.75mm f<[f]结论：14a槽钢受力安全,挠度满足要求综上所述：以10cm粗的钢棒作为牛腿，以12m/根I45a工字钢作为受力主纵梁，［14a@40cm槽钢作为受力次横梁的盖梁模板支架体系受力安全。

盖梁模板支架计算书

盖梁模板支架计算书以盖梁跨度最大和荷载最大的一横河中桥为例，盖梁长16m，宽1.7m，高1.5m，柱中间距9.4m。

混凝土体积为40.8m3，钢筋混凝土容重取25KN/m3，混凝土总重力为1020kN。

一．模板概述1．侧模与端模支撑侧模为厂家加工的整体钢模,面模钢板厚度5mm，横肋采用12#槽钢，间距30cm，竖肋采用双12#槽钢，间距60cm，竖肋高1.8m；在竖带上下各设一条φ16的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.7m，在竖肋外设φ48 的钢管斜撑，支撑在底模横梁上。

2．底模支撑底模为整体钢模,面模钢板厚度为5mm，在底模下部顺肋为12#槽钢，间距30cm，横肋为10×10cm方木，间距20cm，单根按3m，跨度按1.4m计算。

3．纵梁抱箍两侧各搭一条单层单排贝雷梁作为纵梁，全长18m，墩柱中心间距9.4m。

纵梁之间采用φ16的栓杆焊接。

4．抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=12mm）制成，抱箍高50cm，采用20根M24高强螺栓连接。

抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。

二．荷载组合①盖梁自重荷载：1020KN，即37.5KN/m2②人员荷载：2.5KPa③混凝土冲击荷载：2.0KPa④混凝土振捣荷载：2.0KPa⑤贝雷梁：单位重1kN/m，共18×2=36KN，连接件取0.2kN/m⑥3m长10×10方木：6KN/m3，单根0.18KN，共80根，共14.4KN⑦大模板荷载：全重按8000Kg，即80KN三．抱箍计算1.荷载组合抱箍上总荷载：q=37.5×1.7+（2.5+2+2）×1.7+14.4/16+1.2×2+80/16=83.1KN/m 2.计算简图q=83.1N/mm 3.3m9.4m3.3mR1R23.15×10Nmm53.15×10Nmm5R 1=R 2=KN l a ql 6654.93.32124.91.83)21(2=⨯+⨯=+）（，该竖向压力即为抱箍需产生的竖向摩擦力。

盖梁托架计算_secret

盖梁托架计算盖梁托架计算以主跨边墩盖梁第一次灌注砼高度1.7 m计。

则盖梁重：G=（110.21-1.1×1.5×16.05）×2.6=218 t支架、模板、施工机具、人员荷载：G1=30t(1)牛腿（仅用于5、8号边墩盖梁）预埋钢板截面特性：A=175 cm2W=2×bl2/6=2×2.5×352/6=1020cm3I=2×bl3/12=2×2.5×353/12=17864cm4最危险处A点：V=62tM=62×0.16=9.92t.mτA=62t/175cm2=35.4MpaσAmax = M /W=9.92t.m/1020cm3=97.3Mpaσmax =(τA2+σAmax2)1/2=103.5Mpa＜210Mpa/1.5=140MPa牛腿上担工字钢梁之前钢板应焊接成一体，共同受力。

(2)横担工字钢梁(2I50c盖梁通用)工字钢梁截面特性：A1=278.7 m2W1= 4160cm3I1=101200cm4σ许=210/1.2=175 MPaM m ax=41.5t.mσ =M max/W1=41.5 t m/4160 cm3=99.8Mpa支点处剪力：τ=37.5t/278.7cm2=13.5Mpa挠度ｆ中= -q L22(5L22-24L12)/384EI=-8×104×92×(5×92-24×3.5252)/(384×206×109×101200×10-8)=0.0086m＜1/400L2ｆ端= -q L1(3L13+6L1L2-L23)/24EI=-(8×104×3.525) ×(3×1.73+6×1.72×3-33)/(24×206×109×101200×10-8)=0.0022m＜L/400∴刚度和强度均满足设计要求，其中2I50C需用面板（δ=10mm，150mm宽）连线整体。

框架墩盖梁支架计算

郑机城际铁路跨石武客专框架墩盖梁支架设计计算一、工程概况1.设计简介-DYK17+448.7 处上跨石武客专，及石武客专交角约为 9。

×××3。

2.框架墩盖梁施工支架方案概述框架墩盖梁采用支架法施工。

盖梁支架根底利用正式构造的承台，承重立柱采用双肢格构式钢管柱，承重纵梁采用贝雷梁。

钢管柱布置在框架墩墩身两侧，及石武客专线路平行，距离石武客专梁体外边缘 0.5m，钢管柱高 19.7m，在 7.8m、12.8m、17.8m 处各设一道[16 槽钢及墩身抱箍连接，钢管柱两分肢间距 4.6m，分肢钢管采用Ф618×16mm的钢管，格构柱缀材采用∠125×8mm等边角钢。

钢管柱及承台采用事先预埋的钢板焊接连接，承台预埋90×90cm厚 2cm 钢板。

钢管柱顶并排放三组[3703]横梁〔两[40 槽钢背靠背用螺栓连接〕，[3703]横梁上放砂箱，砂箱上放贝雷梁纵梁。

贝雷梁沿盖梁轴线方向放在盖梁正下方，共 12 组，每组贝雷梁长 m。

贝雷梁每间隔 3m 用一道[10 槽钢上下横向连成一个整体。

贝雷梁顶垂直盖梁轴线方向放置长 6m 的[903]横梁。

[903]横梁放在贝雷梁直腹杆正上方，间距 1.5m。

[903]横梁及贝雷梁上弦杆采用φ20的螺栓连接在一起。

[903]横梁顶部铺设15×15cm纵向方木，间距 30cm，纵向方木上铺 10 ×10cm横向方木，间距 30cm。

方木上铺竹胶板作为底模，一次浇筑成型。

贝雷梁底距离石武客专轨顶最小距离为 5.31m，满足轨道车通过的净空要求。

二、上部荷载计算1.盖梁钢筋混凝土自重：2.振捣砼时产生的荷载：3.倾倒砼时产生的荷载：4.人工及施工机械荷载：2.5⨯3⨯15⨯ 26 = 2925KN 3⨯15⨯ 2.0 = 90KN3⨯15⨯ 2.0 = 90KN3⨯15⨯1.0 = 45KN总荷载：Q = 2925⨯1.2 + (90 + 90 + 45) ⨯1.4 = 3825KN三、底模板及方木受力计算×2.4m，E = 7500MPa ，[σ]= 60MPa ，底模支撑方木采用10×10cm方木, 方木间距 30cm。

盖梁模板及支架设计计算

盖梁模板及支架设计计算1) 抱箍设计计算：盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。

1.抱箍承受的垂直力：①盖梁高 1.6m，宽 1.9m，长 14.86m，砼42.5m3，钢筋6933Kg ,盖梁重：42.5 X2.3 + 6.93 = 104.7T②底模、侧模重底模重 3.362T，测模重 2 X 0 X10) X37.38Kg/ 片=2243Kg[12 槽钢 12.31Kg/m 6X17 X2.31 = 1255 Kg立柱：11 X1.8 X2X12.31 = 487Kg，三角支架 2 个：1.062T底横梁[22 25 条X3.2 X24.99 = 2000Kg人行工作台1T③贝雷架 12 片，0.275 X12 = 3.3T④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计：121.908T,加大荷载安全系数1.1.121.908 X.1 = 134.099T = 1340.99KN全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为：134.仃67.05T : 670.5KN2即每个抱箍要承受 67.0T ( 670.5KN )的垂直力。

加抱箍自重0.305T为67.355T。

抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力来承受。

摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡胶的摩擦系数0.6故需要的正压力673.55KN/0.6 = 1122.6KN ,采用d 24螺栓，每个螺栓允许拉力262KN最小螺栓个数1122.6KN/262KN = 4.28个螺栓。

采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28 = 2.8可施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12 = 93.55KN 每个螺栓的最小拧扭矩：tc = K XPC 刈tc —扭矩 K —钢与钢的摩擦系数，0.15〜0.2取0.2. d —螺栓外径PC —螺栓拉力tc = 0.2 X93.55 >0.024 = 0.4490KN*m为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为： tc = K XP >1，这时 K 取 0.15 , tc = 0.15 X262 >0.024 = 0.9432建议施工时取其中值：0.4490 0.9432二0.6961KN .m22）贝雷架梁的应力验算：总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ,柱间距离8.46m ,（高良桥9 …14 #墩为8.65m ）柱间均布荷载估算:贝雷架：[12 lx = 388.5cm 4, A = 15.65cm 2134.099 14.86二9.024T / m9.024T/m 2[12 f \ f yp zs-T ----------- A--3.1 8.65m 3.1-可编辑修改-1.9m0.1794T/m 2可编辑修改-1.5m贝雷架截面惯性矩：0.687mlx = 4 X 388.5 + 4 X15.69 W8.72[12=1554 + 296208 = 297762cm 211M ql 29.024 8.652 = 84.4T.m = 84.4 105Kg.cm （按简支梁计 88算偏安全）5yM 75 84.4 102二=5-1062.93Kg / cm =106.2MPaI 2 2.97762 103 ）灌砼前风力引起的模板倾覆稳定计算 1、受力如图下图，9.755T抱箍支承点1.42m①查抱箍计算单模板支架等重9.755②抱箍支承点距离：墩柱直径+贝雷架丄宽：1.3 + 0.12 = 1.42m2③模板高1.8m④风压强度，查全国基本风压分布图：广宁为 W o = 100Kg/m2 = 0.1T/m2风载体系数：方型为K1 = 1.3风压高度变化系数：K2=1.2 , （26m高）地形地理条件系数：K3 = 1.15 ,（山岭、峡谷、风口区）风载强度：W = K1 XK2 XK3 >Wo=1.3 X1.2 X1.15 >0.1T/m2 = 0.1794 T/m 2⑤风力：受风面积承风压强：17 X1.9 >0.1794 = 5.490T风力重心高1.8m/2 = 0.9m ,风力倾覆弯矩5.490T >0.9m = 4.94仃*m抗倾覆弯矩： 9.755T >.42/2m = 6.926T*m安全系数 6.926/4.941 = 1.40 可4）贝雷架也可用三层128工字钢代用，使用时两层工字钢必须焊接在一起，共同受力。

盖梁支架计算书 (跨G109大桥)3号

盖梁支架计算书（跨G109大桥）1、盖梁验算（取最大截面尺寸220（高）×220（宽）×3400（长））设计荷载计算具体如下：（1）、砼的自重荷载：q1=165×26=4290KN。

均布每延米荷载=4290/34=126KN/m。

（2）、砼的冲击荷载：q2=2.0KN/m（3）、振捣荷载：q3=2.5KN/m（4）、模具荷载：组合钢模板及连接件0.75 kN/m2，侧模和底模每延米共计6.6m2；q4=0.95×6.6=6.3KN/m（5）、施工人员、机具荷载：q5=3.0KN/m（6）、I14工字钢：按照30cm间距布设，需I14工字钢95根，每根长3.6米I14工字钢自重G=3.6*95*16.9*9.8/1000=56.6KN，均布每延米荷载q6=56.6/34=1.7kN/m；（7）、I45a工字钢共6根，单根长12米，自重G=6×12×80.4×9.8/1000=56.73kN 均布每延米荷载q7=56.73/34=1.66KN/m；安全系数取1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。

2、I14工字钢验算工字钢的竖向荷载按均布荷载考虑，最大的荷载为q=1.2*（126+6.3）+1.4*（2.5+2+3）=169.3KN/m;I14工字钢分布梁布设间距0.3米，单根承受0.3*169.3=50.8KN；单根均布荷载q=50.8/2.2=23.1KN/m跨中弯矩M=1/8×qL2=1/8×23.1×2.22=13.9KN·mσ=M/W=13.9/0.102=136.3MPa≤［σ］=215Mpa。

钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。

挠度计算：f=5qL4/384EI=5×23.1×2.24/(384×2.1×712)=0.0047m=4.7mm ≤[f]=2.2/400=5.5mm (满足要求)3、I45a工字钢验算I45a工字钢竖向荷载主要由I14工字钢传递而至，其具体的受力模型如下：工字钢的竖向荷载按均布荷载考虑，最大的荷载为q=1.2*（126+6.3+1.7）+1.4*（2.5+2+3）=171.3KN/m;I45a工字钢共设12根，每3根进行对接焊接，对接焊缝处两侧帮焊长80cm厚10mm钢板，则每根承受荷载=171.3/2=85.65KN/m最大弯矩M=1/2qLx[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]M=0.5*85.65*6.14*5.32[(1-2.25/5.32)(1+2*2.25/6.14)-5.32/6.14]=186.82KN/m;抗弯强度σ=M/W=186.82/1430×103mm3=130.6Mpa<［σ］=215Mpa。

公路桥梁盖梁底模及支架应力计算

公路桥梁盖梁底模及支架应力计算一、基本数据某公路桥梁5号墩盖梁长18.49m,高1.3m,宽1.7m。

墩高为3.0m,（支架立杆纵距0.5m，横距0.4m,底模为0.018m木胶板，底模支撑木为0.08X 0.1m小方木间距0.25m）支架步距1.35m。

现取两立柱之间3.693m范围内1m进行计算。

二、荷载1、静载：（仅计二立柱中间1m部分）①砼自重 1.7X 1.3X 2.5= 5.525t=55.3KN/m②底模自重 1.7X 0.018X 0.8= 0.024t=0.24KN/m③底模支撑木0.08X 0.10X 2.0X 4X 0.8= 0.051t=0.51KN/m④顶层钢管支架（横向水平及纵向水平杆）[2.0 X 2+1.0 X 6] X 0.0384+0.0=40.62KN/m（钢管总重0.62X 3+3X 6X 2X 0.0384=3.24 KN/m ）⑤木侧模 1.3X 0.018 X 8=0.19 KN/m2、活载①人及机具等施工荷载 2.5X 1.7= 4.25KN/m②砼振捣产生的竖直力 2.0X 1.7= 3.4Kn/m 活载合计q活=7.65KN/m三、应力计算（按三跨连续梁计算）弯矩系数0.1;剪力系数0.6;反力系数1.1;挠度系数0.677。

1、底模（1）计算跨径L0=0.25m(2)计算荷载q计静=［① + ②］X 1.2=( 55.3+0.4)X 1.2= 66.84KN/mq 计活=7.65X 1.4=10.71KN/mq= q 计静+ q 计活=66.84+10.71=77.55KN/mq 标=［① + ②］+q 活=55.7+7.65=63.35KN/m(3)计算弯矩M=0.1 X q X L02=0.1 X 77.55x0.252=0.485KN-m(4)底模板的截面模量W、惯性矩IW=bh2/6=1.7X 0.018/6=0.000092* 匸bh3/12=1.7 X 0.0183/12=0.00000083卅(5)底模板应力(r = M/W=0.485/0.000092=5268kN/m2=5.3Mpa v 12.0Mpa(可)(6)模板的剪应力Q=0.6X q X L=0.6 X 77.55 X 0.25=11.63KNT =1.5Q/A=1.5 X 11.63/(0.018X 1.7)=570KN/ m2=0.57Mpa v 1.3 Mpa(可) (7)挠度v = 0.677X q 标X L04/100EI=0.677X 63.35X 0.254/100X 5000000X 0.00000083=0.168/415=0.4mm=1/600> 1/400 (可)2、底模支撑方木(按三跨连续梁计算)弯矩系数0.1;剪力系数0.6;反力系数1.1;挠度系数0.677。