现浇预应力混凝土连续箱梁支架布设及验算
连续箱梁钢管满堂支架现浇施工技术及受力验算
连续箱梁钢管满堂支架现浇施工技术及受力验算摘要：满堂支架是箱梁现浇施工中常用的方式之一，支架结构的承载力及稳定性直接影响到梁体的施工质量及施工安全。
本文以德胜互通主线桥工程实例为依托，介绍了连续箱梁满堂支架现浇的施工技术、支架预压及设计承载力验算。
为同类结构施工提供参考。
关键词：连续箱梁现浇钢管满堂支架受力验算中图分类号： u448.21+3 文献标识码： a 文章编号：1工程概况来宾市永鑫大桥的河西引桥1桥位于主线k1+233处，本桥为上跨c匝道而设置，交叉里程桩号ck0+446.02处，该桥设计按90°正交布设桥跨，该桥上部采用20+25+20m现浇预应力混凝土连续箱梁，下部采用柱式墩，柱式台，钻孔灌注桩基础。
本桥平面在r=1007.62m的圆曲线内，本桥立面位于r=25000m，t=434.191m，e=3.77m的竖曲线内，墩台径向布置。
上构箱梁梁高为1.6m。
连续箱梁横断面结构尺寸见图1。
图1箱梁横断面示意图（单位：cm）2满堂支架设计方案河西引桥1桥桥墩高度在4.5～7m之间，桥址处原为耕地，目前地面零星堆放一些建筑及生活垃圾，表层耕植土厚度为30cm左右，部分地段存在少量松软堆积土，下部为黄色砂粘土，其结构密实，承载能力好。
在桥下施工范围内没有其它构筑物，具备箱梁满堂支架现浇的施工条件。
经对常用的现浇支架方案进行技术及经济等方面的综合比选，并结合项目部目前既有材料设备情况，决定采用具有适用性强、承载力大、拆卸方便的钢管支架。
经过对支架方案进行优化及对各结构承载力进行检算，最终施工时采用的满堂支架方案如下：清理场地表面的建筑垃圾、检软土层至砂粘层原状土，检测地基承载力，换填50cm厚的风化石碴，风化石碴上为10cm厚的碎石垫层，在碎石垫层上浇注厚为20cm的c20封面砼。
为防止地基受到雨水侵泡，支架基础和层均做成1%～2%的坡度，并在地基四周开挖40cm深排水沟，排出地表水。
悬浇梁边跨现浇段与合龙段同时施工支架设计与验算
悬浇梁边跨现浇段与合龙段同时施工支架设计与验算摘要：大跨径预应力连续箱梁桥采用悬臂施工法，合龙施工是该施工技术的重要组成部分，合龙方案的选取在大跨径桥梁的施工中已成为关键环节。
由于大跨径连续箱梁采用悬臂法施工，且跨径大、连续孔数多，有效地实施施工控制对桥梁施工过程中的结构安全、确保最终大桥的顺利合龙，以及成桥状态的线形和受力情况符合设计要求，是必不可少的。
随着施工阶段的推进，桥梁的结构形式和荷载作用方式等都在不断发生变化。
结构中最终恒载内力与施工合龙的程序有关，不同的施工程序，由于它们的初始恒载内力不同，在体系转换的过程中，由徐变引起的内力重分布的数值也不同。
采用不同的合龙顺序对整个桥梁建设的工期和成本的影响也不同，因此，选择连续梁边跨现浇段与合龙段同时施工的合龙方式至关重要。
关键词：边跨现浇段合龙段同时施工设计验算一、工程概况佛山市季华北路北延线工程（王借岗大桥）为左右两幅桥断面布置，主桥采用预应力混凝土连续箱梁，引桥采用预制简支小箱梁，跨径组合：（3×25m）简支小箱梁+（4×25m）简支小箱梁+（3×25m+32.7m）简支小箱梁+（70m+110m+70m）预应力混凝土连续箱梁桥+（22.7m+3×25m）简支小箱梁+（4×25m）简支小箱梁+（4×25m）简支小箱梁+（4×25m）简支小箱梁。
主桥单幅桥采用大挑臂单箱双室直腹板断面，箱梁结构全宽19.2米，支点梁高6.5米，高跨比为1/16.9，跨中梁高2.5米，高跨比为1/44，梁高按1.8次抛物线变化。
箱梁节段顺桥向对称布置，顺桥向分段布置为14m（边跨现浇段）+2.0m（边跨合龙段）+（4×4m+4×3.5m+6×3.0m）共14个悬浇段+12,m（0号块）+（6×3.0m+4×3.5m+4×4m）共14个悬浇段+2.0m跨中合龙段，悬臂浇筑最大节段重230吨。
现浇箱梁支架及模板的验算
净宽４ｉ，门式通道采用钢管桩加 Ｉ ０ 工字钢搭 ｎ ｂ ４
４１ 方木 ．． ４
收 稿 日期 ：０ ０ ０ — ３ 修 回 日期 ：０ ０ ０ — ７ ２１—６２ ； ２ １ — ９ １
作者 简介 ： 赵永鹏（９ ４ １７ 一 ）男 ， ， 山西和顺人 ， 工程师 ，９ ６ １９ 年毕业于济南交通高等专科学校公 路与桥梁专业 ，０ ９ ２０ 年毕 业于山东交通学院土木工程 专业 。
４１ 支架体 系 自重 ．． ６ 按９ｍ的支 架 高 度 计 算 支 架 自重 荷 载 ， ４ ８× ３５ 扣 件 自重 ３． Ｎｍ ￣ ｑ＝ ８ ９×１（ ．） ．碗 ８ ／，Ｕ６３ ． ４ ４× ／ ９×０９
ｑ ＝ ／ ＝ ４ ．５ ４ ５×５ ＝ ３ １ Ｎ／ ． ｌ Ｇ ｓ ６０ ５６ ／ ． ８ ２ ．６ ｋ ｍ
支架采用碗扣架构件搭设 ，碗扣立杆外径 为
４１ 箱 梁模板 ．． ２ 取 ｑ＝ ０×１／ ． ８＝ ． ６ｋ ／ ２ 为 实 ２２ ０ｆ５×５ ）０７ Ｎ ｍ （０ｔ ４ ６
梁体砼产生的荷载。翼板砼体积 （１＋ ． × ． × ＝ ． ０ １５ ０５ ３ ２
２×５８ ２ ９ ８ ５ ｍ３ ／ ＝３ ． ７ ．
箱 梁 砼 自重 ： ＝ ２ ２４ ３ ． ５ｍ ×２ Ｎｍ３ Ｇ ｆ７ ． ９８ ） ６ ｋ ／ ＝ — ７
６ ０４ ６ Ｎ． ５．５ ｋ பைடு நூலகம்
４１１ 箱 梁荷 载 ．．
太佳高速公路东段第二合同段Ｋ ＋２ 天桥” ６９５ 施工设计 图。 ｂ 结构力学》 《 ） 《 、材料力学》 。 ｃ《 ）公路 桥涵施 工技 术规 范》ＪＪ０ １ ２０ ） （Ｔ ４－ ００ 。 ｄ《 ）路桥施工计算手册》 。
预应力混凝土现浇连续箱梁施工技术
1连续梁概述连续梁属于有三个或三个以上支座的不静定结构，其有中间支座，所以它的变形和内力通常比单跨梁要小，因而在工程结构（如桥梁）和机件中应用很广。
2基本施工方案及工法某合同段立交上部结构为现浇预应力箱梁，采用搭满堂支架现浇施工。
2.1基础处理支架必须具有足够的刚度、强度和稳定性。
因此,支架基础将做如下处理:要求地基承载力达到400kpa以上，60kpa的静荷载两周内沉降不超过1cm,其上再浇注15cm厚的素混凝土,作为支架的支撑点。
2.2支架安装支架采用调试碗扣金属支架,搭设时对地基认真处理并设基础枕木,架顶相应位置设分配横梁,在上布设底模。
为避免支架产生的不均匀沉降,支架基础必须稳固,具有足够的强度和刚度,浇注混凝土前对支架进行预压（预压重量符合图纸和规范要求）,以消除支架的非弹性变形。
2.3模板安装模板安装分两个阶段进行，预压阶段只拼装外模，预压观测完成后重新拼装外模及芯模，模板统一由吊车配合吊装。
内模在腹板钢筋绑扎完成、底板钢绞线锚垫板安装后进行拼装。
一次性全部拼装完成，在梁底板处不封闭，留约2m宽。
内模采用竹胶合板或组合钢模板，框架定位采用方木与钢管结合。
2.4支架预压现浇梁段全幅范围支架拼装时按设计纵距及横距布置立杆,支架顶利用顶托调平,铺设拼装竹胶合板模板,用吊车吊放砂袋对支架进行预压。
一般预压重量为梁体总量的110％。
在预压前对底模的标高观测一次，在预压的过程中平均每2小时观测一次，加载采用分级连续递增的方法进行，连续观测支架的沉降及变形值，待加载达到等载重量以后，堆载72小时以上，连续观测支架的沉降及变形情况，卸载也采用逐级递减降载的方法，并连续观测支架的回弹及变形情况，预压荷载全部卸载后对底模标高进行最终观测，观测至沉降稳定为止，整个预压观测过程应及时按照观测所取得的数据绘制沉降—时间曲线。
2.5普通钢筋、预应力筋制作安装钢筋工程严格按图纸施工，钢筋弯钩、焊接尺寸及接头符合规范要求。
30+40+30m现浇预应力混凝土连续弯箱梁受力计算分析
30+40+30m现浇预应力混凝土连续弯箱梁受力计算分析摘要:近几年,我国高速公路建设呈高速发展态势,高速公路网逐渐形成。
后续新建高速公路势必与已建高速公路网相交而需设置大型立交枢纽互通,网格越密,出现相交的概率越大。
大型立交枢纽互通里面的路线线形复杂,上下层道路立体交叉等给桥梁跨径布设、结构计算等带来相当的难度。
本文通过汕头至昆明国家高速公路贵州板坝至江底段顶效东立交枢纽主线跨线桥多联30+40+30m现浇预应力混凝土连续弯箱梁的设计,以便进一步了解在大型立交枢纽互通中桥梁设计的布跨特点以及受力计算分析规律,为以后同类型桥梁设计提供借鉴和参考。
关键词:大型立交枢纽互通桥预应力混凝土连续弯箱梁现浇受力计算分析1 引言顶效东立交枢纽主线跨线桥分为主桥和引桥,其中主桥采用多联的30+40+30m现浇预应力混凝土连续梁设计,引桥采用多跨30m的先简支后结构连续装配式预应力混凝土小箱梁结构,本主线跨线桥属于大型立交枢纽互通桥。
2 工程概况顶效东立交枢纽位于兴义万屯镇的贡新村,桥轴线地表高程在1388.5～1400.5m之间,相对最大高差仅12m。
桥位区较平缓,主要为水旱地。
年平均气温15.1℃,1月份气温最低,极端最低气温－8.9℃。
桥位地质条件为第四系残坡积层粘土:褐黄色、橙黄色、黑褐色,粘性一般～较好,局部含少量碎石,可塑为主。
基岩为三叠系中统关岭组灰岩、白云岩,灰岩沉积于白云岩之上,两者呈整合接触,主要为弱风化层,裂隙较发育,偶有溶洞。
3 桥跨布置根据立交枢纽处地形、地貌,路线采用主线上跨,匝道下穿形式。
匝道B、匝道C以不同方向,不同交角与之相交。
其中:匝道B与主线的交点桩号为BK0+728.451= K76+425.105,交角44°;匝道C与主线的交点桩号为CK0+436.976=K76+326.976,交角47°。
由于下穿匝道B、匝道C与主线交角较小、匝道路基宽度均较宽,达10.5m,而与匝道相交部分主线位于圆曲线范围内,半径1700m,整幅路基宽度24.5m,故初步布置主线跨线桥跨越匝道的跨度需要达到40m及以上。
现浇预应力混凝土连续箱梁支架布设及验算
路福建省境 内三明一福 州段某 互通立 交桥 ， 采用梁柱式支 架作现 坡 。 浇箱梁支架 ， 在现浇梁支架采用砂袋预压过程 中， 支架 突然发生 坍 ２ ２ 支架 间距 ． 塌， 造成 ７ 人死亡 的重大事故 ， 因此 ， 支架的布设及验算极为重要 。 本桥 支 架 顺 桥 向 间距 为 ９ ． ｍ， 桥 向 间距 梁体 下 为 １ ５ｃ 横
１ 工程 概况
应力 混凝土连续 箱梁 ＋现浇 预应力 混凝土箱 梁， 桥梁 全长
６ ｍ， １ｃ 门式架架高 １ ３ｅ 。 ９ ｒ ａ
． 沪苏浙高速公路 黎里互 通主线桥 ， 上部结构 为装 配式部分预 ２ ３ 传 力 系统
支架搭 设 在 厚 ５ ｃ 宽 ２ ｍ 的 木 板 上 ， 设 ０ １ Ｘ ｍ ０ｃ 并 ． ５ｍ
。
通过对箱梁侧 模 的设 计 、 加工 ， 量安排 在一个 厂 家进行 加 尽
膜时间 ， 在模板漆 内按 １ ： ０ １比例加入催干剂 ， 可使成膜时 间缩 短 工 ， 保证 了侧模 的匹配性 。在 施工 过程 中， 加强 对侧模 的正确 吊
６ 。成型后 的混 凝土 呈仿 大理 石状 、 整光 滑、 ｈ 平 颜色一 致 、 感 装控制 ， 手 通过全站仪 对侧 模 的准确定 位 ， 保证 箱梁翼 板 的位置准 细腻 、 有光泽 、 无污染 ， 是创优质工程 的首选材料 。 确 。另 外 ， 过对新 型模板漆 的使 用 ， 通 确保 已完成箱 梁混凝土 外 使用该模板漆 ， 须保 证基材 干燥 ， 必 使用 前对箱 梁侧 模彻 底 观质量达到优质混凝土要求 。 ， 进行清 除浮尘 （ ）去 除油 污等处 理 ， 锈 、 以提高 该漆 对基材 的粘结 参考文献 ： 力。涂 膜厚度需适 宜 ， 最佳用量 ８ ２ｋ～１ ２ｋ 。 ／ｇ ２ ／ｇ ｍ ｍ ［］ １黄字飞 ， 强． 张桂 某大型立交桥主桥施 工质 量的控制 ［］山西 Ｊ．
现浇箱梁支架方案计算
现浇箱梁⽀架⽅案计算温泉⼤桥现浇箱梁万能杆件⽀架⽅案计算书⼀、编制依据1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路⼯程施⼯图设计⽂件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及⽂件资料。
2、国家有关的政策、法规、施⼯验收规范和⼯程建设标准强制性条⽂（城市建设部分），以及现⾏有关施⼯技术规范、标准等。
3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。
4、建设单位、监理单位对本⼯程施⼯的有关要求。
5、我单位施⼯类似⼯程项⽬的能⼒和技术装备⽔平。
6、参考《建筑施⼯⽀架架安全技术规范》、《混凝⼟⼯程模板与⽀架技术》、《公路桥涵施⼯⼿册》、《建筑施⼯计算⼿册》。
⼆、⼯程概况温泉⼤桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平⾯位于直线和曲线上，纵⾯位于竖曲线上。
由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应⼒砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应⼒砼下承式连续梁拱组合。
主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的⽐值为0.556。
主梁采⽤单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第⼀个T构边跨平⾯位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。
主桥缓和曲线段超⾼采⽤不等⾼腹板进⾏调整，详见施⼯图纸。
箱梁跨中梁⾼2.5m，墩顶梁⾼5.5m，箱梁梁⾼采⽤1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采⽤1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采⽤50、70cm两个级别变化。
主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。
为满⾜桥⾯横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥⾯铺装厚度横向⼀致。
结合有利施⼯、缩短悬臂浇注周期、降低施⼯钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最⼤悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采⽤挂篮重60t。
现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书(加风荷载)
A、B匝道桥现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书一、现浇箱梁支架基底处理、支架安装及底模铺设支架搭设前，对支架地基进行严格处理，保证具有足够的承载力。
把支架布设尺寸加1米范围的垃圾、腐植土等清除并整平压实；在支架搭设范围内回填30cm厚透水性较好的拆方土，填土表面做成与箱梁顶面横坡一致，并用压路机碾压密实（经试验检测密实度不小于93%），铺设混凝土加固地基及防治冬期雨水浸泡，并在支架四周挖40×40cm以上的排水沟，防止因雨水浸泡地基引起支架沉降。
地基处理好后再按支架纵距，延横桥向加铺宽15cm、厚10cm以上的方木。
A匝道桥1~4号墩、B桥1~3号墩采用‘碗扣’式支架满堂式布设，均以现浇箱梁中线为轴线沿桥梁纵向60cm间距均匀布设支架，横桥向支架间距60cm 均匀布设，横杆步距1.2米； A桥1—4#墩及B桥1~4号墩台按支架横桥向按桥墩平行布置；碗扣支架底托放置于处理地基表面铺设的方木上，以保证支架底托受力均匀传至地基，同时保证支架整体性、稳定性良好。
根据地面与现浇箱梁标高计算支架顶托、底托高度，确保精确度，顶、底托伸出长度不大于35cm。
顶托上沿现浇箱梁中线方向铺设10×15cm方木，上面横向铺设10×10cm方木(间距90cm)，在木方表面贴1.5cm厚的酚醛覆面防水胶合板。
在铺设方木及底板和胶合板时，精确测量底板标高，并考虑方木与底板的压缩量、支架的沉降量和张拉预留拱度影响。
保证模板的强度、刚度、平整度、表面光洁度需符合规范要求，防止棱角损坏。
二、支架、方木受力计算：A匝道桥1—4#墩上为1.8m高C50预应力混凝土连续箱梁，B桥墩上为C50预应力混凝土箱梁，箱梁高度为1.8m，支架布置间距相同。
如通过安全验算即可，梁高1.8m处的腹板及横隔梁范围内设置纵0.6m、横0.6m，而且横梁使用宽15cm、厚10cm木方,因0.9×0.6矩形布置方式杆件的受力比0.9×0.6平形四边形布置方式杆件的受力大，为了方便计算，本桥现浇梁支架验算均按正交布置进行计算。
浅谈箱梁现浇支架稳定性验算
ｑ
腹 板底 部最大 弯矩 Ｍ， ０１５ １ ． ５ ６ ５０ ５０ ６ Ｎ ｍ ，－． ｐ＝ １ ￣． ｘ． ＝ ． ｋ ・ ． ７ ０７ ２ ４ ６ ， ， 最 大应 力 ｃ － ／ ＝ ６ １Ｐ ＜ｒ ＝４ Ｍ ａ满 足 要求 。 ｒ Ｍ Ｗ ９ ．Ｕ ａ［ｄ １５ Ｐ ， ￣－ ５ ， 翼 板 最 大 弯 矩 Ｍ ＝ ．５ ＋ ． ｌ ０１ ｘ ． ｘ ． ＋ ．Ｘ ０１ｐ１ ０１ ． ６１ ０ ５ Ｏ１ ｑ＝ ５ ６ ４
最大弯矩 Ｍ ０１７ １ ０１１１ ０５ ８Ｎ・ｌ ． ｑ２ ． ｑ４ ． ｋ ｎ ０ ＋ ６ ＝ ６
最 大 应 力 ＝ ， ２ ． ａ 【ｗ ６ ＭＰ ， 足 要 求 。 Ｍ Ｗ＝ ３６ ＜盯］ Ｏ ａ满 ＭＰ ＝
３１ 刚度验 算 ．． ４ 进行刚度验算时， 采用 的荷载组合 Ｉｑ ４ ．１Ｎｍ。竹胶板 Ｉ ＝ ６９ ｋ ／
部 ，＝ ｌ ５ ９ Ｎ 翼板 ， Ｉ） ｐｐ ＝． ｋ ， ８ Ｐ
＝ ｌ ＋ ２ ３ ８ Ｎ， ＝ ＝ ．３ ４ Ｎ ｍ ｐ ｐ ＝ ．ｋ ｑ ｑｌ ００ ８ ｋ ／
（） 度检 算 （ 载组 合 Ｉ ３强 荷 ）
３ 模板、 支架验算
３１ 模 板面板 验算 ．
０ ０ ８ ｘ ．５ ： ．２ Ｎ・ ． ３ ４ ０４ ｚ０ ４ ｋ ｍ
最 大 应 力 ｏ Ｍ． － ｍ＝ ｊＷ＝ ２Ｏ ａ ［ｄ １５ Ｐ ， ８． ＭＰ ＜ｃ ＝ ４ Ｍ ａ 满足 要 求 。 ｒ （） ４ 刚度 检 算 （ 载 组 合 １） 荷 ／
用 荷 载 组 合 （Ｉ Ⅱ ４ ．１ Ｎｍ； Ｉ） ＝ ６ ｋ ／ ９ ３１ 强度 验 算 ．． ３
现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书教案资料
兖州九州大桥36+56+36 米现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书一、工程概况兖州泗河九州大桥36+56+36 米现浇箱梁采用变高度预应力混凝土结构，上、下游两幅桥采用分幅布置，设双向2% 横坡。
单幅桥一般截面为单箱三室斜腹板截面。
单幅桥主梁截面顶宽15.86m ，底宽12.76m ～13.6m 。
主梁支点高3.5m ，跨中梁高1.7m ，梁底曲线为圆曲线。
主梁两侧各悬臂0.81m ，悬臂端部厚度0.26m ，悬臂根部厚度0.33m ，顶板全联等厚，厚度0.25m, 箱梁底板厚度为0.25m ～0.5m 。
腹板为斜腹板，腹板厚度为0.4m ～0.6m 。
各墩顶处设置横梁，横梁厚度根据受力不同有所差别，边支点横梁厚1.2m ，中支点横梁厚1.8m 。
箱梁每个箱室在中墩梁底和中横梁处留有进人孔。
箱梁腹板设有φ 10cm 通风孔，距顶板80cm ，顺桥向间距200cm 。
箱梁底板在靠近横梁处设有φ 10cm 泄水孔。
梁端距离伸缩缝中心线5cm 。
主梁采用C50 混凝土。
主梁翼缘下设置滴水槽。
二、施工方案简介根据现场实际情况，确定连续箱梁施工工序：1 、基础处理：采用建筑垃圾回填0.5m 深，分两层压实，浇筑15cm 厚C20 混凝土对地基进行处理；2 、支架搭设：根据施工现场地形采用WDJ 碗扣式管架3、模板：采用大块新竹胶板，每块模板面积>2 ㎡。
1）、外模采用侧板包底板的构造形式2）、底模构造为：下部铺横向10 ×12 ㎝的方木，纵向间距为立杆的纵向间距；上部铺纵向10 ×10 ㎝的方木，上铺厚1.2 ㎝的硬（优质）竹胶板作为面板。
3）、侧模、翼板模构造为：横肋采用L 型木排架，纵向间距为30 ㎝。
木排架用材为10 ×10 ㎝的方木，上铺厚1.2 ㎝的硬（优质）竹胶板作为面板。
三、满堂支架的设计和计算参数1、支架力学性能（一） WDJ 碗扣式管架2、搭设方案：本现浇段14～16 号墩跨越沪杭高速公路，平面位置处于曲线上。
(30+36+30)m现浇梁顶升支架结构受力计算书
(30+36+30)m现浇梁顶升支架结构受力计算书1.工程概况本项目高架桥共 2 段，结构形式采用现浇、悬浇预应力混凝土箱梁，主线高架1号桥桥梁全宽18-19.2m，桥梁全长802.55m，共有现浇梁9联；主线高架2号桥桥梁全宽19.2-20.7m，桥梁全长3267.507m，共有现浇梁34联。
主线高架1号桥与现状金融区互通主线桥相接，对原桥跨永兴路联进行顶升调坡利用，第二、三联上部结构拆除，下部结构改造后利用；高架跨越翻身河、凤凰路路口后落地。
跨越凤凰路路口采用50m预应力砼变高度连续箱梁，其他各联上部结构均为预应力砼等高度连续箱梁，下部结构为柱式墩、花瓶墩、组合式桥台，钻孔灌注桩基础，台后填土高度3.2m 左右。
顶升段桥梁为主线高架1号桥第1联，桥梁上跨永兴路，交角94.3°，通行净空14×5m，跨永兴路联跨（30+36+30）m，中心桩号范围为K0+000.0～K0+096.0，顶升段桥梁全长96m，共一联；本桥上部结构形式为预应力混凝土连续箱梁。
下部结构为柱式花瓶墩、薄壁式桥台，基础为钻孔灌注桩承台。
桥面铺装为沥青混凝土，桥墩采用D160伸缩缝，支座采用JQZ球型支座。
主线1号桥第1联跨永兴路桥平面图2.设计参数2.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。
(2)Φ609×16mm钢管支撑自重234Kg/m。
(3)施工荷载取2.5kN/m2。
(4)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。
2.3.支架结构支撑架设置与现状承台上，现状墩柱高度6m～10m，钢管支撑高度 6.5～10.5m，钢管立柱支撑采用Ф609*16mm钢管，其中0#、3#墩设置1排6根钢管，1#、2#中墩设置2排12根钢管。
悬臂浇筑连续梁现浇段支架施工检算
区 砼 截 面 ：．５ ０６ ｍ 二 区 砼 截 面 ：．３ ４２ ｍ 三 区 砼 截 面 ： ２ 支 架 搭设 ３ ６ ｍ ．３ 支架是 Ｏ ＃节 段 支 架 现 浇 混 凝 土 过 程 中 的主 要 受力 结 构 ，设 置 新浇 混 凝 土 自重 ： 在 悬 灌 主 墩 两侧 。支 架 采 用 外景 ４８ ｍ、 厚 ３ ． ｃ 壁 与ｍｍ 的 无缝 钢 管 脚 区 ：１ ０６ ｑ ＝ ．５Ｘ２ ／ ．５ ９６ Ｎ／ ６ １７ ＝ ．６ｋ ｍ 二 区 ： １ ４２ ６１１ ０ ｑ ＝ ．３Ｘ２ ／ ．＝１ ０ 手架 ， 扣件 连 接 。 支架 搭 设 在承 台上 ， 而 无 需地 基 处 理 。 因 支架 和 墩 柱 ｋ ｍ Ｎ／ 合抱成整体 ， 设范围 比 Ｏ 搭 样段 梁 体 的 垂 直 投 影 范 围 宽 １ 以便 于 ｍ， 三 区 ： １ ３６ ６２４ ９３ Ｎ／ ｑ ＝ ．３Ｘ２ ／ ．＝３ ．ｋ ｍ 施 工 平 台搭 设和 安 装 安 全 防护 设施 ，支 架 纵横 均 每 隔 四排 设 置 剪 刀
施 工 荷 载 均 大 于 边 跨 现浇 段 ， 以只 进 行 ０ 所 ＃段 的 支 架验 算 。
３１０ ． ＃块 荷载 分配 原 则
４ 结构 检 算 ４１ 扣 件 式 钢 管 支 架 立杆 强 度 及 稳 定性 验 算 ． 本 工 程 现 浇 箱 梁 支 架按 ４ ．ｍｍ 扣 件 式 钢 管 支 架 进 行 立 ８Ｘ３５ 杆 内 力计 算。 ３２ 荷 载 分析 － 钢 管 扣件 式 支架 体 系 布 置结 构 ， 下 图 ： 如 根 据 本桥 ０ ＃段 箱 梁 的 结构 特 点 ，在 施 工 过 程 中将 涉 及 到 以 下 ４１１ 立杆 强 度 验 算 ．． 荷 载形 式 ： ｑ— — 箱 梁 自重 荷 载 ， 浇 混 凝 土 密度 取 ２ ０ ｋ／ 。 新 ６ ０ ｇｍ。
现浇箱梁支架施工方案
现浇箱梁支架施工方案(35+60+35m)一、工程概况东平东江大桥桥跨组合为：（12×25）ｍPC简支小箱梁+（35+60+35）ｍPC斜腹板连续箱梁+（6×40）mPC斜腹板连续箱梁+（2×148）ｍ独塔单索面斜拉桥+（11×40）mPC斜腹板连续箱梁+（35+60+35）ｍPC斜腹板连续箱梁+（11×25）ｍPC简支小箱梁，其中主桥长2*148＝296ｍ，采用独塔单索面墩、塔、梁固结的预应力混凝土斜拉桥，主梁采用单箱五室断面，主塔采用独柱式。
其中（35+60+35）ｍPC斜腹板连续箱梁为跨两岸大堤的现浇箱梁。
（35+60+35）ｍ斜腹板连续箱梁采用花瓶墩，连接40m箱梁侧过渡墩采用花瓶墩，连接25m小箱梁侧采用方墩，墩顶设预应力盖梁。
（35+60+35）m为预应力混凝土连续箱梁，采用支架现浇施工，箱梁梁高和底板厚度均按2次抛物线设计，采用单箱双室预应力混凝土结构。
梁高从跨中2.0m变化到主墩根部3.5m，两侧悬臂部分均为3.5m宽，悬臂根部厚度55cm，底板变宽7.907-7.136m，顶板宽15.65m，箱梁顶面横坡由腹板高度变化形成。
如下图：支架形式为“碗扣式”钢管脚手架，支架最高处16.5m,最低处6.5m,平均高度11.5m。
预应力混凝土现浇箱梁用C50混凝土。
现浇箱梁砼浇筑时分两次进行，第一次浇至底板和腹板，第二次浇顶板。
二、现浇箱梁支架施工方案A、基础处理：挖除泥浆池、原路绿化带、河滩地段地表腐殖土及垃圾，回填路基填筑土方不少于80cm,并分层压实。
要求地基处理宽度为箱梁顶板宽每侧加50cm，高出原有地面不少于20cm，并作出2%的双向横坡以利于排水。
大堤边坡及河滩地段采取挖台阶处理，挖台阶宽度不小于2m，台阶垂直边缘用编织袋装土堆码，并从下至上分层压实。
地基处理后，搭设支架前，进行地基承载力检测，采用确探仪每500m2检测一点,每处的承载力必须大于400kpa。
预应力混凝土连续箱梁模板与支架施工检算
间距采用 ６ ｍ； ） 杆 ： ０ｃ ２ 横 步距 １０ｃ ３ 顶托 ： 接插 入立杆 顶 ３ 支 架检 算 ２ ｍ； ） 直 端， 支架搭设 时顶托调整范 围控制在 ４ ｌ 以内 ； ） ０Ｃ＇ ／ ｌ ４ 主龙骨 ： 采用 ３ １ 荷 载计算 ． １ ０号工钢 ， 向铺设 ， 纵 间距 同立 杆间距 ； ） ５ 次龙骨 ： 采用 １ ｌ Ｘ ０Ｃ＇ ／ ｌ 钢筋混凝土容重按 ２ Ｎ／ 计算 。 ５ｋ ｍ３ １ ｌ 方木 ， ０Ｃ＇ ／ ｌ 箱梁底板 处横 向铺 设 于主龙 骨上 ， 间距 ０ ３ｍ； ． 腹板 １ 箱体部位箱梁 自重荷载计算 ： ） 见表 １ 。
１． ０７ １
０ ８ ．２ ４９ ． ０７ ．
８７ ５ ２ ７４ ． ． ３ ２ ３
０ ６ ０ ７ ．８ ．５ ４１ ． ４５ ． ０ ５ １ １ ．７ ．３ ２ ６ １６ ． ０１ ．
３ ３ 支架检 算 ．
１墩柱纵向两侧空箱部位单根立柱承受荷载（ ） 横向间距 ０９ｍ， ． 纵 向间距 ０ ６ｍ） ． ：
Ｅ／ ｃｆ一 ｆ Ｎ・１１ Ｎ・ｒ ２ ｌ ／ １１ — ２１
４８ ．９
１ ． ４４ １０ ｏ １０ ２
１ ．９ ２ １
２５ ４ ８３ ３ １ ４４
线 载∑Ｐ／ ・一 荷 ｉｋ ｍ Ｎ
弯矩 Ｍ ｋ ｍ ／ Ｎ・ 截面应力 ８／ ｍ 一 １Ｎ・ 挠度 ／ ｍ ｒ ｎ
市政工程现浇箱梁支架验算及施工技术
作者简介 ： 段
锋 （９ ８ ， ， １７ 一） 男 工程师
・
卷 １ 第 ０ 第 １ 月 ８ ４・ ２３１ 年５ ８ ２ ４期
山 西 建 筑
２ ２ ４ 剪刀撑布 置 ．．
１ ）纵 向方木验算 ：
ａ纵 向方 木 隔板 、 板 、 底 板 加 厚 段 （ 径 ０ ９ ｍ， ． 腹 顶 跨 ． 间距
１ ） ：０． １ｍ ： ０一／１ Ｏ
２ ２ 支 架方 案验 算 ．
２． １ 荷载分析 ２． １ 因钢筋含 筋 率大 于 ２ ， 筋混 凝 土容 重 按 ２ Ｎ ｍ ） ％ 钢 ６ｋ ／ 计 算， 钢筋混凝土 自重 ： 翼 板部 分 ： 凝 士平 均厚度 为 （ ． ０ ４ ３ ／ ０ ３ ２ｍ， 混 ０ ２＋ ．６ ）２＝ ． ３
０． ２ ×２ ＝８． ３２ ｋ ３３ ６ ６ Ｎ／ｍ 。
实 际采用 ０ ０ ５ｉ厚 ， ． １ ｌ 符合要求 。 ｒ
挠度验算 ：
，：ｂ １ ｈ ／ ２：１×０ ０ ５ ／１ ． １ ２＝２ ８ ． １×１ ０～ｍ４ ；
ｆ：５Ｌ／ ３４ Ｉ ５× ２４ × ．５／ ３４×１ ｑ４ （８ Ｅ ）＝ ３ ． ６ ０ ２ （ ８ ５×１。 ．１× ０ ×２ ８
满布 。方木上铺设 ０ ９ ｃ 厚优 质竹 胶板 。第一 、 联及 第二 联 ． ｍ 三 增加斜撑一道 。特制工 字钢 为厚 度 ５ ｍ 宽度 ５ ｅ ｍ， ｍ一１ ｍ钢 ０ｃ 板， 依据设计 放大样焊接而成 ， 加工示意 图见 图 ２ 。
断面 图
５Ｏ ．
／＝ ． ３ ｑ ＩＯ Ｉ ．３ ６ ３ ０ ６／ １０×１ ｏ ６ ２ ￣／Ｏ Ｅ ＝０６ ２Ｘ１ ． ５Ｘ ． ｆ ０ １×１ × １４／ 等高段采用如图 ２所示 支撑 系统进行 加 固， ０ ． １ ＇ １ 第二联 变 高段
现浇预应力箱梁支架施工措施
内模安 装 ： ２ ０ １ ２ ． ４ ． ２ ６ — ２ ０ １ ２ ． ５ ． ２ 底 腹板 砼浇 筑 ： ２ ０ １ ２ ． ５ ＿ ３ 顶 板 内模 、钢 筋 、砼 浇 筑 ： ２ ０ １ ２ ． ５ ． ５ —
２ ０１ ２． ５ ． １ ６
３ ． ２ 在上 述交 叉 口， 把 条形 基 础位 置 、 模板等准备完毕后 ， 在同交警协调和现场 配合下 ， 选择在车流量较少的时段进行立 模浇 筑 门洞 支架 下 的条 形基 础 ， 基 础下 铺 设一 层 塑料 纸 ， 便 于 日后 清除 而不 损 伤原 路 面 。条形 基础 采用 Ｃ ２ ５混凝 土 ， 两 侧基 础宽度为 １ ． ３ ｍ， 高度为 ０ ． ４ ｍ； 城 北 大 道 与 Ａ匝道交叉 口北侧的通道 ， 由于该通道支 架搭设 在 小桥 上 面 ， 为减 少 支架 对桥 梁 的 承载 力 ， 在桥 面上 铺 筑贝雷 片予 以加 强 。 ３ ． ３ 第 一联 支 架采 用 碗扣 支 架 ，普 通 梁段立杆纵横 向间距 ９ ０ ｘ ９ ０ ｃ ｍ、 ９ ０ ｘ １ ２ ０ 。 通道 处 立杆 纵 横 向 间距 加 密 至 ３ ０ ｘ ３ Ｏ ｃ ｍ， 加密 ３ 排 。通道 加密 支架 横桥 向设 １ 槽 钢作 分 配 梁 ， 上面 顺桥 向设 ２ ８ ａ 工 字钢 作 为 通 道承 重 纵 梁 ， 纵梁单根长 ５ ． ８ ｍ， 横向 平均 间距 ０ ． ３ ｍ。 最后 在纵梁 上横 桥 向连续 铺以 １ ０ ｘ １ ０ ｅ ａ 间距 为 ３ ｒ ０ ｃ ｍ的木 楞 ，在木 楞上铺设一层 １ ． ５ ｃ ｍ厚 优 质 竹 胶 板 作 为 箱 梁面 板 。 ３ ． ４为保 证 支架 稳 定性 ，采用 搭 设 剪 刀 撑 和 纵 横 向 连接 杆 的方 法 进 行 加 固 支 架 。横 向连接 杆 共设 置 ８ 道， 在 每侧 最 外 面支 架处 各 设 置 ４道 ； 竖 向间距 为 ２ ｍ； 纵 向连 接 杆横 向 间距 ５ ｍ，竖 向间距 为 ２ ｍ。 通 道 两侧 条形 基 础处 支 架 每处 设置 ３ 排， 横 向间 距 为 ３ ０ ｃ ｍ，横 桥 向在 最 外边 支 架 处各设置 １ 道剪 刀 撑 ； 顺 桥 向设 置 ３ 道 剪 刀撑 ， 和 箱 梁 的普 通 支 架 相 连 ， 剪 刀 撑 横 桥向间距为 ５ ｍ， 竖向间距为 ２ ｍ； 外 侧 支 架处 横 向连 接杆 每 处设 置 ４道 ， 竖 向 间距 为２ ｍ， 纵 向 连 接 杆 横 向间 距 为 ５ ｍ， 竖向
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现浇预应力混凝土连续箱梁支架布设及验算
结合连怀公路16标鹤塘互通主线桥现浇预应力混凝土连续箱梁的施工实践，提出了装卸方便、安全稳定的满堂门式支架布设及验算的一般方法，经实践，该方案是切实可行的，其降低了成本，取得了良好的经济效益。
标签：连续箱梁支架布设受力验算
1 工程概况及地质条件
本桥为四跨35m+40m+45m+40m连续箱梁，箱梁全长160m，箱梁上部结构为钢筋混凝土预应力连续箱梁；下部为柱式桥墩、肋式桥台、钻孔灌注桩基础。
现浇箱梁底部宽7.5m，顶部宽12.5m，箱梁高2.4m，箱梁砼用量为1514.9m3。
据设计图及施工技术规范的要求，满堂支架采用100％箱梁自重预压处理。
2 支架设计方案
2.1 基底处理清除箱梁投影面积范围内的淤泥及浮土，然后回填透水性较好的碎石土，整平后用振动压路机按最大层厚小于30cm分层碾压，最后铺10cm 厚4％水泥稳定石屑硬化，并设2％的横向排水坡。
2.2 支架设计
2.2.1 支架架设本桥支架采用HBL一240型碗扣式脚手架，支架横桥向排布，每片支架间距90cm(横桥向)，每排支架间距90cm，(纵桥向)。
支架立杆下安装可调底座，顶部安装可调上托，能够方便调整箱梁底板高程符合设计要求及箱梁浇后易于拆除支架，为增强支架的整体稳定性，需对支架进行加固，采用方法是纵向沿支架外侧及横向每隔三排沿支架全高设置斜杆剪刀撑，斜杆与地面的夹角为45°～60°，且斜杆必须用扣件与立杆连接，脚手架的端部节间及拐角处也需全高设置剪刀撑，另外在支架的底部和顶部纵横方向均需加设扫地杆，与各立杆用扣件连接。
2.2.2 支架预拱度设置按设计要求，支架预拱度不考虑张拉反拱；但由于荷载引起的支架及地基的弹性变形，应设置预拱度；据预压结果，支架预拱度跨中按1.5cm、跨中至桥墩之间按二次抛物线布设。
2.2.3 支架预压为检测支架整体稳定性，消除地基土的不均匀沉降，准确测出支架及地基变形数据，为支架预拱度设置提供依据，在支架及底模安装完后，应对支架进行预压试验。
2.2.
3.1 预压荷载及加载方法预压荷载为混凝土重的1.2倍，采用编织袋装土加载，每袋装土50kg，用人工配合机械装卸。
2.2.
3.2 观测与记录加载以前，在纵横向每隔1.6m 做一观测点，跨中部位共设20个点，横隔梁部位共設12个点，且在预压区域支架立杆顶上方木及对应位置地基顶做好标记，便于测得各对应点地基的总变形及立杆弹性变形、接缝压缩等。
2.3 支架稳定性验算
2.3.1 荷载组成组成支架荷载包括：①上部现浇箱梁结构重量；②模板及承托模板结构的重量；③施工机具及施工人员荷载(由于支架高度小于10m，所以不考虑支架自重)。
④倾倒砼和振捣时的冲击荷载。
2.3.2上部现浇箱梁结构重量上部箱梁混凝土体积为1514.9m3，取系数2.6t/m。
(按含筋率>2％计算)，所以混凝土结构重量为1514.9m3×2.6t/m3=3938.74t，计算时假设箱梁所有荷载全部作用在底板平面面积内(偏于保守计算)，受力面积取值为1200m2，则每平方米荷载为3938.74t×l0kN/t÷1200m2=32.823kN/m2，参考《路桥施工计算手册》，取荷载分项系数r1=1.2。
2.3.3 模板及承托模板结构重量55.2t÷1200m2=0.046t/m3×10kN/t=0.46kN/m3，取荷载分项系数r2=1.2。
2.3.4 施工机具及旅工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/m，即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
2.3.5 倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，(含振捣砼产生的荷载)即8KN/m2，取荷载分项系数r4=1.4。
2.3.6 荷载组合计算承载力时，Q=q1.r1+q2.r2+q3.r3+q4.r4=32.823×1.2+0.46×1.2+2.5×1.4+8×1.4=54.64KN/m2，底板宽度范围内的线荷载为QL=54.64×7.5=409.8KN/m。
2.4 支架受力计算
2.4.1 验算内容①立杆承载力及稳定性验算；②纵、横方木抗弯、挠度计算；
③地基承载力计算。
2.4.2验算过程
2.4.2.1 立杆承载力及稳定验算。
此桥支架步距有两种0.9m×0.9m和1.0m×0.9m，验算时取较大步距1.0m×0.9m进行验算，则单根立杆承受的荷载比例为1.0×0.9/1×1=0.9。
每根立杆承受的荷载为N=0.9×54.64KN/m2=49.18KN。
立杆容许荷载计算：Nd=KψAf
立杆为φ48×3.5钢管，则有K一材料强度调整系数，对搭设高度30m以下，k=0.8；ψ一轴心受压稳定系数；A一单榀门架立杆的截面积A=528mm2；f一材料强度设计值，取f=205Mpa值确定。
截面积惯性矩I=π(D4-d4)/64=1.22×105mm4；立杆回转半径i=I/A=1.22×10/528=15.2mm；立杆节段长L=600mm；立杆细长比λ=L/i=600/15.2=39.5。
查《计算》手册附表3—26得ψ=0.877，故Nd=0.8×0.877×528×205=75.94KN，N<Nd满足要求，且具有很大的安全储备。
2.4.2.2 纵、横方木抗弯验算
①纵向方木抗弯、挠度计算
a抗弯计算：纵向立杆之间取最大值1m，横向方木作用在纵向方木上最不利情况
Mmax=P12/4+1/5 p12/4×2；Q=54.64KN/m2 P=q/3；M=54.64/3×1/4+1/5×54.64/3×1×2/4=6.37KN.m；W=bh2/3=(0.12×0.152)/3=0.0009m3；σ=M/W=6.37KN.m/0.0009m3=7.08Mpa<[σ]=9Mpa
b挠度计算：木材弹性模量E=9.0×106KN/m2；I=bh3/12=0.12×0.153/12=3.375×10-5m4；F=5/384×g14/(E.I)=5×44×1.2/(384×9.0×106×3.375×10-5 )=2.2×10-3m；f/L=1.89×10-3/1.2=1.575×10-3<[f/L]=1/400=2.5×10-3
即，纵向方木抗弯能力和挠度经验算满足要求。
②横向方木抗弯、挠度计算
a抗弯计算：横向方木间距为0.4m，所以单根横向方木承受了0.4×0.9范围的荷载。
M=qL2/8；Q=0.4×56.37×0.90=20.29KN.m；Mmax=20.29×0.902/8=2.05KN.m；W=bh2/3=(0.1×0.12)/3=0.0003m3
横向方木弯拉应力为：
σ=M/W=2.05/0.0003=6.83Mpa<[σ]=9Mpa
b挠度计算：木材弹性模量E=9.0×106KN/m2；I=bh3/12=0.1×0.13/12=0.83×10-5m4；
F=5/384×g14/(E.I)=5×12.1×0.9/(384×9.0×106×0.83×10-5 )=1.9×10-3m；f/L=1.9×10-3/0.9=2.1×10-3<[f/L]=1/400×10-3
即，横向方木抗弯能力经验算满足要求。
参考文献：
[1]JTJ 041—2000，公路桥涵施工技术规范[S]．
[2]JGJ 130—2001，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(2002版)[S].
[3]陈辉丈，夏鹏飞.现浇预应力连续箱梁施工监理质量控制强度满足要求[J].山西建筑，2006，32(18)：124—125.
注：本文中所涉及到的图表、注解、公式等内容请以PDF格式阅读原文。