330MW火电机组高加顺控系统的改进

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300MW机组高加运行经济性分析与改进措施

300MW机组高加运行经济性分析与改进措施

降低了蒸汽冷却器汽侧的温度 。当温度降低到了三段 抽汽压力相应的饱和状态下的蒸汽流经蒸汽冷却器后 的受热面时 ,反而对进入 3 号高加的给水进行了冷却 。
3 号机组给水温度降低的主要原因是泄漏给水汽 化后占据了部分蒸汽冷却器汽侧的空间 ,大大地阻碍 三段抽汽的抽出 ,使得三段抽汽流量减少 ;另外 ,汽化 和部分没有完全汽化的泄漏给水和少量的三段抽汽经 过蒸汽冷却器后进入 1 号高加 ,作为 1 号高加的加热 汽源 ,减少了部分三段抽汽的加热热量 。
2. 18
1. 07
疏水端差变化 1 ℃ 对热耗率的影响
0. 11
0. 28
0. 24
名称
给水温升 给水端差 运行/ 设计 疏水端差 运行/ 设计
表 6 3 、4 号机组高加运行端差表

3 号机组高加
4 号机组高加
1号 2号 3号 1号 2号 3号
23
32
29
26
44
24
6/ 2 13/ 0 10/ - 1. 6 2/ 2 - 1/ 0 0/ - 1. 6
4 号机组蒸汽冷却器出口温度和温升异常偏高 , 应是蒸汽冷却器进口节流挡板异常节流而致 ,使蒸汽 冷却器的通流量明显降低 (设计值 100 t/ h) ,造成了蒸 汽冷却器异常的高温 。这样 ,不利于充分利用三段抽 汽的过热度 ,降低了回热效率 ,增加了设备材料的寿命 损耗 。
3 高加运行给水端差和疏水端差分析
1 号高加
2 号高加
3 号高加 蒸汽冷却器
955366源自35120
0
2 3 、4 号机组给水温度比较
2. 1 高加系统存在的问题 (1) 从表 1 看出 ,3 号机组的给水温度为 253 ℃,

330MW机组送风自动控制系统优化

330MW机组送风自动控制系统优化

330MW机组送风自动控制系统优化摘要:在锅炉机组应用中,送风系统是其中的重要组成部分。

该系统在运行中,经常出现引风出力偏大以及燃烧稳定性差等问题,并因此对其实际运行效果产生了较大的影响。

在本文中,将就330MW机组送风自动控制系统优化进行一定的研究。

关键词:330MW机组;送风自动控制系统;优化1 引言我国南部某电厂,其锅炉经常发生灭火情况。

经过对灭火问题原因的分析,发现为送风自动控制回路存在问题所导致,为了能够对该问题进行解决,该电厂对锅炉送风控制回路进行改造,以期获得较好的运行效果。

2 改造前系统状况在原有锅炉中,其在风量调节方面使用的为具有带氧量校正的送风自动控制回路,在协调方式当中,燃料的主控指令由锅炉协调PID控制实现输出,对其产生影响的因素有主汽压力偏差以及负荷偏差,总燃料量则同现场给粉机的转速反馈具有关联。

在实际运行当中,当煤质变差时,燃料则会因释放热量降低而降低炉膛温度,在锅炉具有相同的负荷情况下,给粉机转速也将随之提升,此时按照原风量的送风量将增加,在使大量冷风进入到炉膛之后,将在大幅度降低炉膛温度的情况下对燃烧工况产生影响。

3 改造方案实施3.1 修改自动控制指令原理为了在运行中避免因煤质方面的变化使送风指令变化的情况下影响到燃烧效果,在经过修改后,改造方案提出的送风自动控制指令由下列信号产生:第一,限速后功率指令函数运算值;第二,限速后功率指令函数运算值在经过滤波处理后形成的值;第三,最小风量指令值或垂扫风量指令值。

此外,在新回路当中引入了总燃料量以及蒸汽温度校正微分修整,通过该方式获得的风量指令,即能够保证锅炉在点火前,其吹扫风量以及锅炉点火燃料量较小时的风量值较小,且能够保证在不同工况情况下,风量指令值始终处于一个稳定合理的水平。

总体来说,在新回路当中,因煤质发生变化对送风指令造成的影响将大幅度降低,以此对燃烧的稳定性提供了重要保障。

3.2 改造后送风控制特点3.2.1 送风指令修改在原有控制回路当中,主要由总燃料量以及燃料指令决定风量指令,当负荷不变的情况下,当燃料发生大幅度变化后,则会使风量发生较大变化,并因此使炉膛的燃烧工况不断恶化。

330MW火电机组协调控制策略设计与优化

330MW火电机组协调控制策略设计与优化

330MW火电机组协调控制策略设计与优化Design and Optimization of Coordinated Control Strategy in330MW Power Unit葛举生王兆舜刘伟姚慧钟谷伟(国电南京自动化股份有限公司,江苏南京210032)摘要:针对某330MW火电机组原协调控制无法正常投入的问题,进行DCS系统升级改造时,设计了全新的协调控制策略。

对初次投入协调控制后,变负荷过程中负荷响应速度较慢、机组稳态时主汽压力波动较大的问题进行了详细分析。

基于机组的动态特性和运行状况,从一次风压控制、锅炉主控、汽机主控等方面提出了优化方案,克服锅炉热惯性及迟滞性,并充分利用锅炉蓄热,提高机组变负荷能力。

优化后机组投入了AGC控制,AGC试验结果表明:优化后的协调控制系统,在变负荷工况下,调节响应速度快、负荷动态偏差小;机组稳态时,主汽压力波动小,机组运行稳定遥关键词:火电机组;控制系统改造曰变负荷试验曰协调控制策略优化Abstract:"view of the problem that the original coordinated control of a330MW thermal power unit cannot be put into normal operations new coordinated control strategy is designed when the DCS system is upgraded in this paper.After the coordinated control is put into operation for the first time,the problems of slow load response speed during load change process snd large fluctuation of main steam pressure in the steady state of the unit tre analyzed in detail.Based on the dynamic characteristics snd operation conditions of the unit,to overcome the problems of large thermal inertia and hysteresis of the boiler熏nd make full use of the heat storage of the boiler to improve the load changing capacity of the unit,the opti­mization Schemes sre carried out from the aspects of primary yir pressure control,boiler main control,turbine main control, etc.AGC control is put into operation after optimization,the AGC test results show that the optimized coordinated control sys­tem has fast response speed and small load dynamic deviation under the condition of load change.In the steady state of the unit,the main steam pressure fluctuation is small lnd the unit operation is stable.Keywords:power unit,control system retrofit,load change test,coordinated control strategy optimization分散控制系统(Distributed Control System,DCS)作为电厂控制系统的大脑与核心,集中体现了整个电厂的自动化水平,对电厂的安全稳定经济运行起着举足轻重的作用。

330MW机组启停过程中高加运行优化

330MW机组启停过程中高加运行优化

330MW机组启停过程中高加运行优化摘要:我厂四台机组自投产以来,随着运行的正常化,在安全发电的同时,做好节能提高效益也就变得十分重要。

我们认为在保证机组安全运行的情况下,适当优化高加运行方式(机组启、停时高加投入、撤出方式),可以提高机组经济型。

提高我厂的经济效益是我们企业生存的关键,也紧扣公司“节能减排”的宗旨。

关键词:高加;优化运行;经济性;安全性0 引言由于我厂单台机组容量为330MW,与大型燃煤机组相比竞争力较差,随着年度利用小时的不断下降,机组的启停次数不断增加,故在保证机组安全性的前提下,我们要想办法提高机组的经济性,所以我们从高加的投、撤入手,优化其运行方式。

1 机组概况浙江浙能长兴发电厂四台机组锅炉(型号:B&WB-1025/17.5-M)由北京 B&W 公司设计制造,为亚临界参数、自然循环、一次中间再热、固态排渣、单炉膛单锅筒锅炉,露天戴帽布置。

设计燃料为淮南烟煤,采用正压直吹中速磨系统,前后墙对冲燃烧方式。

我厂汽轮机采用高中压缸合缸,通流部分反向布置,且为双层缸;低压缸由一只外缸、两只内缸和隔热罩组成,它是双流程、双排汽、对称布置,其外缸两端各设有喷水减温装置。

高中压转子和低压转子均为整锻转子,两者连接为刚性连接;为平衡轴向推力,在高中压转子上设置有高、中、低压平衡活塞。

高压转子有一个单列调节级(进汽流向顺流布置)和 12 个压力级,中压转子有 10 个压力级;低压转子有 2×7 个压力级。

压力级均为反动式。

2 高加投入优化2.1 优化前存在问题1、我们统计了我厂四台机组从并网至撤出所有油枪耗时。

统计如下:并网至撤出所有油枪耗时(单位:小时)由上表我们计算出机组从并网至撤出所有油枪平均耗时5.9小时,耗油较多,经济性较差。

其中每次开机过程中高加的投运操作需要1个小时左右,我们想办法来缩短这个时间。

2、机组负荷达30MW后开始投运高加汽侧,抽汽电动阀开启过快易引起管道振动。

330MW热电联产机组热耗偏高原因分析及改进措施

330MW热电联产机组热耗偏高原因分析及改进措施

330MW热电联产机组热耗偏高原因分析及改进措施作者:张斌来源:《科技创业月刊》 2016年第14期张斌(广州中电荔新电力实业有限公司广东广州511340)摘要:某330MW级热电联产#1机自投产以来,机组热耗一直偏高于设计值,#1机进行了热力性能试验,试验结果表明,机组实际热力系统工质泄漏量、高压缸效率、中压缸效率及高压缸前轴封至中压缸漏汽量均超过设计值。

根据试验结果情况,分析#1机组热耗偏高的原因,提出了降低该机组热耗的优化改进措施。

关键词:330MW热电联产机组;汽机热力性能;热耗中图分类号:TK268文献标识码:Adoi:10.3969/j.issn.1665-2272.2016.14.051目前国产300MW与600MW级燃煤发电机组实际运行中普遍存在热耗偏高于设计值,引起了各发电单位及电力试验研究院的高度重视与研究探讨。

本文以广东某330MW级热电联产电厂#1机组为研究对象,通过开展汽机额定负荷工况下热力性能考核试验,分析机组经济性能状况,查找机组热耗偏高的主要原因,提出可降低机组热耗的一系列优化改进措施,经机组大修实施后,机组热耗由大修前8 183.5kJ/kWh降低至7 993.8kJ/kWh。

1设备概况某330MW级热电联产电厂#1机组汽轮机为东方汽轮机厂CC330-16.67/3.5/1.0/538/538型亚临界、中间再热、单轴、两缸两排汽、双抽汽凝汽式供热汽轮机。

该机组汽轮机共设8级抽汽回热,分别供3台高压加热器、1台除氧器、4台低压加热器。

另外,该机组高中压轴封与其隔板汽封均采用高低齿“尖齿”汽封,低压轴封与其隔板汽封均采用光轴“尖齿”汽封。

汽机额定负荷工况下,汽机侧主汽压力为16.67mpa、主蒸汽温度为538℃、再热蒸汽温度为538℃、中压工业抽汽压力为3.5mpa、低压工业抽汽压力为1.0mpa、汽机设计热耗为7 925kJ /kWh。

2汽机热力性能考核试验本次试验严格参照《电站汽轮机热力性能验收试验规程》、《火电机组启动验收性能试验导则》及试验方案执行,试验数据如下:本次THA1与THA2两个工况试验主要是测算分析机组热耗与汽缸效率,额定负荷下变汽温试验主要是测算分析高压缸前轴封至中压缸漏汽量。

火电厂330MW机组#3高加泄露简析及预防 牟志强

火电厂330MW机组#3高加泄露简析及预防 牟志强

火电厂330MW机组#3高加泄露简析及预防牟志强摘要:神皖马鞍山发电有限责任公司二期#3、4机组于2006年投产,近年来二期机组频繁发生机组#3高加泄露事件。

在2017年两台机组#3高加泄露事件多达8次。

高压加热器是火电厂汽轮机回热系统的主要组成部分,它的运行状况直接关系到整个机组的正常安全运行和公司的经济效益。

因此,探讨火电厂330MW机组#3高加泄露问题及预防是十分必要的。

关键词:火电厂;330MW机组:#3高加泄露;预防一、设备概述高加的作用是用汽轮机的抽汽来加热锅炉给水,以提高机组的热效率。

高压给水加热器为U形传热器、双流程,水室采用自密封结构。

神皖马鞍山发电有限责任公司二期#3、4机组高加全部采用卧式布局。

#3高加水侧压力达20Mp左右,汽侧压力为1.5Mp左右,温度汽侧450℃左右,而水侧温度在170℃左右。

在三台高加中#3高加所受到的压力差与温度差最大。

高加泄露后,由于水侧压力远远大于汽侧压力,给水就会大量泄露到高加汽侧,对泄露管束周围管路也会造成损伤,如果高加疏水门调整不及时或则高加保护动作不及时,会对汽轮机造成水冲击。

高加泄露还会影响到机组的经济效益,增加机组的供电煤耗与厂用电率。

因此,根据具体情况,分析330MW机组#3高加泄露的原因,如何采取合理的预防措施是值得探讨的问题。

现将自己在实际工作中的一些体会总结如下:二、高加泄露的主要原因(1)由于工作人员工作不认真,对高加端差没有按要求及时进行调整,导致高加的端差变大,高加内部换热管所受的热应力也会随之增大,就会降低换热管的使用寿命,最终引起高加泄露。

(2)由于检修工作人员水平低,责任心不强,在对换热管泄漏的进行堵焊时,焊接技术差,没有达到相应的技术要求,导致材料热应力无法释放,运行后高加发生泄漏。

(3)330MW机组属于调峰机组,机组负荷变化较大,而且速度较快,高加相应的抽汽压力和温度变化大,高加U型管及焊缝会受到激烈的热应力而容易受损。

330MW火电机组自动控制系统性能优化

330MW火电机组自动控制系统性能优化

330MW火电机组自动控制系统性能优化近年来,我国工业自动化设备的应用越来越广泛。

热电厂是我国供电的主要来源,通过煤炭的燃烧,将大量的热能转化为电能,为我国居民用电及企业生产用电提供有力保障。

330MW火电机组自动控制系统是热电厂设备自动化运行的重要机组,节约了热电厂的发电成本,提高了发电效率。

由于330MW火电机组自动控制系统的应用较早,导致当前自动控制系统存在老化的现象,已不能满足当前热电厂长远发展的需求。

因此,对330MW火电机组自动控制系统进行性能优化是十分有必要的。

标签:330MW火电机组自动控制系统性能现状优化策略前言火电机组是热电厂的重要设备机组,330MW火电机组自动控制系统的应用早在本世纪初就被引入到热电厂的发电系统中,该系统包括:炉膛压力自动控制系统、一次风母管风压自动控制系统、磨煤机自动控制系统等复合控制系统。

由于该自动控制系统的使用年限已久,各系统仍按照初始运行状态运行,性能较落后,已不能满足当前热电厂更高的要求。

本文将对当前330MW火电机组自动控制系统的性能现状进行介绍,并总结出330MW火电机组自动控制系统性能的优化策略。

一、330MW火电机组自动控制系统性能现状1.炉膛压力自动控制系统炉膛压力自动控制系统是对锅炉炉膛内部压力进行自动控制的系统,需要引风机作为辅助设备。

当前热电厂的炉膛压力自动控制系统的控制原理是通过对引风机的转速进行调整,使炉膛内压力保持平衡状态,为更好地进行平衡状态的调节,要以送风机的前馈控制作为辅助调节手段,该结构具有双向调节功能,促进调节回路的增益平衡[1]。

但当前热电厂对炉膛压力自动控制系统的调节品质提出了更高的要求,要求在整个调节过程中,保证各部分精准、高效运行,因此,需要对炉膛压力自动控制系统进行性能优化。

2.一次风母管风压自动控制系统一次风母管风压自动控制系统是对一次母管风压进行自动控制,该自动控制系统的正常运行需要两台一次风机的安装,一次风机的运转频率是关系到一次母管风压大小的关键因素。

某电厂300MW机组高加水位自动控制优化研究

某电厂300MW机组高加水位自动控制优化研究
减弱, 逐渐增加比例系数, 观察趋势静态偏差开始减
小, 见图 2 调试过程。
图 1 优化前#1 高加水位控制趋势图
图 2 #1 高加水位调节优化过程曲线图
再逐渐加大比例系数, 选择适当的比例系数, 慢
慢增加积分环节, 比例积分同时作用, 经过反复调试
统验收测试规程 DL / T 657 - 2015 中关于加热器的验
通过保证高速、 安全、 可靠的综合信息化通信服务,
实现数据互联互通、 本地数据保护、 确定性时延、 大
上行和本地算例的硬需求, 应用在远程操控、 智能调
度和二级精准负荷控制, 提高电网智能化性能水平。
在发电、 变电环节实现局域覆盖、 数据不出厂站, 满
足业务安全隔离需求; 在输电、 配电、 用电、 分布式
270MW) 下端差大, 原设计值为 3 - 6℃ , 端差最高
为#3 高加正常疏水调门的前馈 . 。
到 + 40mm, 三 是 # 3 高 加 在 高 负 荷 时 ( 负 荷 >
前馈; #2 高加正常疏水调门的控制输出经函数后作
达到 21℃ , 严重影响了机组经济性和安全稳定运行。
1. 2 PID 控制器
对比高加原始测量数据, 发现正常水位比原始数据偏
小, 原始测量数据见表 1。
2023.06∕21
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电气技术与经济 / 研究与开发
图 5 比例积分环节调试后趋势图
图 6 前馈环节调试后趋势图
表 1 #3 高加水位原始数据表
#1 机组#3 高加水位测量数据 ( 以下数据单位均为毫米)
由上图可以看出端差在低负荷和高负荷均在 5℃ 左

330MW机组高压加热器温升低问题的处理对策

330MW机组高压加热器温升低问题的处理对策

96研究与探索Research and Exploration ·工艺流程与应用中国设备工程 2021.03 (上)330MW 机组由于运行时间较长以及其他原因的存在出现高压加热器温升低的现象,影响了系统的正常顺利运行,本文研究选择某电厂2台330MW 燃煤机进行分析,分析其高压器温升较低的原因,逐一排查可能出现的原因,优化机组检修,研究取得了良好的运行效果。

1 某电厂330MW 机组高压加热器概述本文以某电厂作为研究对象,该电厂330MW 机组配备了1台外置式蒸汽冷却器HP6bis、2台高加HP6、HP7,330MW 燃煤机组于1997年由法国阿尔斯通公司于北京重型电机厂合作生产完成,由法国得拉斯公司与杭州锅炉厂合作生产了机组配套,采用立式倒置的生产方式,采用表面式换热方式。

在对系统的加热方面主要由第5、6段抽汽供汽加热。

在HP7前后端分别配置HP6、HP6bis,HP7以逐级自流的方式以此流入HP6中,通过节流孔引入凝汽器中,从而将汽侧未凝结的气体抽走。

330MW 机组高压加热器温升低问题的处理对策杨金戈 (天津国电津能热电公司,天津 300300)摘要:本文以某电厂为例,研究其运行中330MW 机组高压加热器升温下降现象,分析升温下降的各种可能性原因,并逐一排查,对设备与系统进行综合性分析,最终得出温升下降的原因为出水室隔板密封损坏、高加进,通过对机组是设备进行结构分析与解体检查后找出泄露主要原因在于水室中间横档的设计不合理,并对此做出相应的改进方式,最终有效弥补了缺陷,取得了良好的运行效益。

关键词:330MW 机组;高压加热器;温升低问题;密封损坏中图分类号:TM621 文献标识码:A 文章编号:1671-0711(2021)03(上)-0096-02高加与外置式蒸汽冷却器采用立式布置方式,全部焊接壳体。

在筒体下部位置为水室,水室中进水与出水两个部分由一道挡板隔开,在水室下侧位置布置一个自密封结构的入孔,以此促进检修。

330MW火电机组深度调峰的优化调整技术研究

330MW火电机组深度调峰的优化调整技术研究

330MW火电机组深度调峰的优化调整技术研究摘要:现阶段,随着社会的发展,我国的科学技术的发展也有了很大的提高。

提升现有火电机组的深度调峰能力和运行灵活性,大幅提升新能源入网比例,是国家能源局《电力发展“十三五”规划(2016—2020)》中明确提出的要求。

论述了现阶段我国火电机组运行灵活性改造及深度调峰的现状,以及现阶段我国在火电机组主要应用的一些控制策略和优化控制技术,分析了现有控制策略的优缺点,提出了在不增加设备及系统的前提下,以协调优化和改进为基础,多控制策略组合优化的方法。

关键词:火电机组;深度调峰;优化调整;技术研究1.引言随着我国产业结构调整和能源结构改革的深入,电网调峰压力不断增大,火电机组提高运行灵活性,参与深度调峰运行,逐渐成为未来火电领域重要的发展方向。

本文全面分析了火电机组深度调峰面临的热工控制领域各方面的局限,从基础逻辑优化、低负荷稳燃控制、变负荷速率提升、脱硝排放的全过程控制及考虑设备寿命的优化控制等方面,给出了深度调峰控制系统改造的潜在技术方案。

1.1试验目的为实现公司机组深度调峰、灵活调度上,在南疆区域保持领先,同时结合《国网新疆电力公司调峰辅助市场服务细则》及“两个细则”的相关条款规定,为公司创造更大利润收入,机组停运前,开展机组深度调峰试验,计划试验周期8小时。

即机组在40%负荷(132MW)运行期间,通过对机组各系统运行参数变化调整、收集,积累运行调整经验,为机组进入深度调峰提前打好基础。

为保证此次试验期间机组安全稳定,防止发生运行工况恶化,威胁设备安全,特编制此方案。

1,2 试验准备及操作步骤1.2.1 机组40%负荷运行试验准备1、在机组40%负荷运行试验开始前,调整机组各原煤仓煤质,保证机组A、B磨为干燥,保持较高挥发分俄矿煤,D磨煤机为混煤和俄矿煤进行掺配,磨煤机运行方式为A、B、D磨煤机,总煤量65-75t/h。

2、深度调峰前进行一次油枪投油点火试验,保证油枪可靠备用,保证油枪雾化蒸汽和燃油压力正常。

300MW机组高压加热器水位控制系统的改造

300MW机组高压加热器水位控制系统的改造

液位开关浮子经常发生卡涩,高一值未发, 高二值已发,造成水位调节不及时,高加水位保 护动作解列; 液位开关触点耐温能力不够, 造成 触点烧坏,误发高加水位保护信号。
3
改造方案
) 1 以 DCS 系统实现高加水位控制和联锁
保护;
与水位调节, 接受水位控制器的控制信号; 高加 水位高一值时发信号至上一级高加, 使上一级正 常疏水阀的电磁阀失电关闭正常疏水阀 ( 气开 阀) ; 同时控制本高加危急疏水阀的电磁阀失电 打开,参与水位调节 ( 气关阀) ; 水位恢复正常 后带电, 使危急疏水阀关闭,同时发信号至上一 级高加, 使其正常疏水阀的电磁阀带电工作。高 加水位高二值时联关相应的抽汽电动门和逆止阀。 高加水位高三值时, 使三台高加给水走大旁路, 三台高加解列。
第 34 卷 20 6 年 6 月 0






V o , No. 3 l 34
Y U N N A N E LE CT R IC P O W E R
Jun. 2《〕 洲6
0 3 0MW 机组高压加热器水位控制系统的改造
梁自 红 钱绍斌
( 曲靖发电有限公司,云南 曲靖 655000 ) 摘 要: 介绍了曲靖电厂2#机组高压加热器水位控制系统的改造、改造后投入使用的情况及效果。
实现。
2
存在问题
2. , 水位控制器 设备元件老化,灵敏性差,动作非线性,密 封圈老化、变形,存在内、外漏, 影响输出信号; 水位控制器的磁祸合装置的磁铁经常卡在测量杆
收稿 日期 : 20 5 一 一 0 0 0 7
高加联锁保护系统仍采用原逻辑,只是信号 采用模拟量水位经逻辑运算实现, 高加水位高二 值时联关相应的抽汽电动门和逆止阀。高加水位 高三值时, 使三台高加给水走大旁路, 三台高加 解列。( 下转第63 页)

330MW循环流化床机组满负荷高加解列应对策略

330MW循环流化床机组满负荷高加解列应对策略

330MW循环流化床机组满负荷高加解列应对策略针对330MW循环流化床机组满负荷高加解列时的影响点,对满负荷高加解列时提出应对的策略,希望这些经验对大型循环流化床机组满负荷高加解列操作有一定的借鉴意义。

标签:330MW循环流化床机组;高加解列;应对策略0 前言现代大中型汽轮机都利用汽轮机中间抽汽对给水进行回热加热,降低汽轮机冷源损失以提高机组整体运行效率,由于设备或人为因素等导致高加解列的情况时有发生,满负荷解列高加对循环流化床锅炉及汽轮机金属材料产生很大的冲击。

因此,对满负荷工况下高加解列事故进行定性定量分析并制定出相应的控制策略显得尤为重要。

1 设备介绍锅炉为循环流化床、亚临界参数,一次中间再热自然循环汽包炉,紧身封闭、平衡通风、固态排渣、全钢架悬吊结构、炉顶设密封罩壳。

汽轮机为亚临界、单轴、双缸双排汽、一次中间再热、反动式、直接空冷凝汽式汽轮机。

3台高压加热器,3台低压加热器,l台除氧器,设置高低压两级串联旁路。

2 事故前工况负荷330MW,CCBF方式,AGC投入,总风量925km3/h,机前压力16.8MPa,主汽压力17.32MPa,再热器压力 3.77MPa,主蒸汽流量1165t/h,总给水流量1162t/h,调节级压力13.1MPa,调节级金属温度479℃,高排温度338℃,轴向位移-0.2mm,差胀10.4mm,膨胀21.4mm。

在VWO工况下,一段抽汽量为76.587t/h,二段抽汽量为91.457t/h,三段抽气量为48.051t/h。

11凝泵变频运行,12凝泵工频备用;11、12汽泵运行,电泵备用。

3 事故现象(1)高压加热器解列信号报警。

(2)发电机有功功率快速上升。

(3)主汽压力上升过热器出口PCV阀、安全阀、再热器入口安全门可能动作。

(4)给水温度下降。

(5)主汽温先有所下降后上升。

一、二、三抽汽电动门及逆止门联关,高加旁路联开,当旁路开到位后联关高加出口门。

4 事故处理措施4.1 炉侧(1)解除AGC自动,解除CCBF协调方式为手动方式,立即手动开启PCV 阀泄压,维持主汽压力在正常范围,必要时开启过热器对空排汽电动门泄压,尽量避免安全门动作。

330MW汽轮机高压主汽门伺服系统的改进

330MW汽轮机高压主汽门伺服系统的改进

80
痰压与气动
2008年第5期
方案的可实施性,选用了方案三进行改进,对于方案三 存在的缺点,因机组启动前,各汽门的零位是必须进行 调试的,所以可以忽略。
在机组检修时机,对两台机组4个高压主汽门的 伺服阀进行更换,均更换为MOOG J761.004型伺服 阀,并进行多次试验,高压汽门控制正常,达到改进的 预期目标,在随后的汽机冲转升速中,高压主汽门控制 转速正常。 7结论
DEH伺服卡采用的是SYMPHONY系统的HSS01 卡,控制处理功能均集中于处理器模件BRCl00,处理器 模件是冗余配置的,而伺服卡模件HSS01是子模件,是 非智能化模件,控制系统厂家暂时不能提供伺服卡冗余 配置的解决方案,因此当伺服卡模件出现故障时,其输 出驱动电信号为0 mA DC,伺服阀驱动线圈没有了机械 零偏平衡电流,伺服阀滑阀在机械零偏作用下偏向一边 接通了油动机下缸与有压回油,油动机下缸开始泄油, 汽门在重型复位弹簧作用下关闭。 4改造的可行性分析
分析及处理[J].汽轮机技术,2005,47(4):301—302.
“重型大型装备中液压技术的应用和发展研讨会"
中国机械工程学会流体传动与控制分会定于2008年7月19日至20日在甘肃兰州举办“重型大型装备中液压技术的应用和发 展研讨会”。
2008年中国机械工程学会年会暨甘肃省学术年会将于7月在陇原金城兰州召开。为了实施中央西部大开发的发展战略,本次 年会将以“振兴特色制造产业,促进西部科学发展”为主题,紧紧围绕党中央、国务院的总体部署,紧密结合西北地区的特色,充分发 挥科技团体优势,积极开展跨学科、跨行业、跨部门的交流与探讨,为加快西部地区经济社会发展献计献策,年会将对西部各省、区、 市加快经济社会发展、构建和谐社会贡献力量。
甘肃有巍峨雄伟的祁连山,闻名中外的丝绸之路,世界奇迹万里长城的起点,更有九曲黄河、敦煌仙境、西夏文明、石窟艺术、关 隘寺庙等华夏文化瑰宝。甘肃也是我国石油化工、有色金属、装备制造和科学研究的重要基地。

国产300MW以上机组热控系统设计优化的几点建议

国产300MW以上机组热控系统设计优化的几点建议

国产300MW以上机组热控系统设计优化的几点建议[摘要] 本文针对国产300MW以上机组热控系统的实际应用情况,从设计、安装、运行的角度出发,对热控系统的部分设备进行了分析,提出一些探讨性意见,供参考。

[关键词] 热控系统设计小型控制系统辅控网三取二液位测量选题依据:电厂自动化发展的需要&热控设计优化的必要性1 前言在工业自动化高速发展的今天,大型火电厂的自动化控制已经达到了一个前所未有的水平,作为指挥火电厂工作的“大脑”,热控的设计尤为重要,它的好坏直接决定了一台机组的自动化水平。

热控设计好的机组,自动投入率、保护投入率都非常高,机组安全性也得到了保障,反之则会影响机组的稳定运行。

近几年来,国产300MW以上的机组在各地蜂拥而上,由于设备费用、选型、设计、调试等原因,很多的机组虽然已经投产了,但是由于业主、设计院、设备厂商、施工单位在基建期未进行很好的沟通,导致热控设备在机组试运行甚至投产后出现了一些问题。

根据本人近几年来和所参与建设和设计的电厂部分人员的交流和工作中发现的问题,现将国产300MW以上机组热控系统设计中常见的一些问题及优化措施作以总结,供参考。

2 国产300MW以上机组热控系统设计中常见的问题及优化措施2.1 机组重要信号“三取二”的设计从新投产机组的运行情况来看,在刚投产的一年内,保护误动的事情时有发生,严重的影响了机组的安全、可靠运行。

究其原因,很多都是保护信号设计不合理、不规范的原因造成的。

有的是保护信号只有一个,设备坏了导致保护信号误发;有的是设备装了三个,DCS的模件只设计了一个,模件一坏,保护信号就误发了。

其实,采取“三取二”的保护信号处理方式就能避免保护误发。

所谓的”三取二”是指带保护的设备、设备的取样、信号回路、DCS输入模件、DCS机架的配置就象一条流水线一样,从现场设备到DCS里的逻辑,全部是三条单独的回路,最后送到DCS系统里进行逻辑组态,三个取平均或三取中都可以,相比之下,三个取平均、每两个信号之间偏差大于定值剔除是最好的选择。

最新 330MW机组RB控制逻辑分析及优化-精品

最新 330MW机组RB控制逻辑分析及优化-精品

330MW机组RB控制逻辑分析及优化一、引言机组辅机故障减负荷RB(RUN BACK)的基本功能是当机组在较高负荷运行状态由于某种原因造成部分重要辅机跳闸,导致锅炉及相关设备不能维持高负荷运行时,根据跳闸辅机的类型和锅炉的运行状况,自动计算出当前机组所能保证运行的最大负荷,将此作为目标负荷协调各控制系统快速降低机组负荷,并保证机组运行参数在安全范围内变化,避免造成设备损坏或不必要的停机、停炉,保证机组的安全经济稳定运行,减少对电网的负荷冲击。

RB 功能是一种机组工况剧烈变化的控制功能,其是否投运、或投运好坏直接影响机组的安全经济运行。

因此,对其逻辑确定、参数设置以及MCS 各控制系统的要求都很高。

[本文由. lw54.提供,专业代写和教学职称论文,欢迎光临lw54.]二、主辅设备及系统简介大唐宝鸡热电厂2×330MW燃煤机组,锅炉为上海锅炉厂制造的压临界、四角切圆燃烧方式、一次中间再热、单炉膛、全燃煤或煤油混烧、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢悬吊结构汽包锅炉。

汽机主机设备由北重汽轮机厂提供,单轴、三缸、两排汽、一次中间再热、凝汽式汽轮机。

机组主要辅机配置:两台一次风机、两台空预器、两台引风机、两台送风机、五台中速辊式磨煤机、两台55%容量的汽动给水泵和一台30%的电动给水泵。

三、控制系统及RB控制逻辑3.1 分散控制系统大唐宝鸡热电厂用北京和利时公司生产的 MACSV 分散控制系统。

实现基本控制功能,包括有:DAS(数据采集系统)、MCS(模拟量控制系统)、FSSS (炉膛安全监控系统)、SCS(顺序控制系统),DEH(汽轮机数字电液控制系统)采用由上海新华控制工程有限公司生产的XDPS-400。

3.2 RB控制系统的组成RB控制方式实际是机组CCS(协调控制方式)的一部分,CCS是RB控制的管理层,实现机组RB的动作判定、机组的减负荷速率计算、机组的目标负荷计算、机组运行方式切换等功能;MCS、BMS(燃烧管理系统)、DEH(数字电液调节系统)是RB控制的执行层,实现快减负荷、切燃烧器、投油助燃等功能。

330MW空冷机组高加泄漏分析与优化

330MW空冷机组高加泄漏分析与优化

330MW空冷机组高加泄漏分析与优化摘要:针对330 MW空冷供热燃煤火力发电站,分析高压加热器结构、泄漏原因及对机组的影响,提出高加泄漏的判断方法和快速处理措施,优化高加运行,提高机组的能效水平。

结果表明因为高压加热器内部钢管泄漏、外部大法兰及疏水管道泄漏,经常不得不退出运行,进行检修处理;给水只能通过旁路管道进入锅炉,从而大大降低进入锅炉的给水温度,增加燃料的消耗量,降低机组运行的整体经济性。

引起高加泄漏的原因包括投运前暖管时间不够, 或者投运过程中温升率控制不当,高加的U型管产生热变形;停运时,高加内上部管束温降滞后,形成较大的温差,产生热变形;机组启停或调峰过程中,热应力过大;冲刷侵蚀;水侧超压;材质、检修工艺不良。

关键词:空冷机组;高压加热器泄漏;疏水端差;锅炉给水温度;高加水位1引言加热器回热系统是火力发电机组的主要热力系统之一,主要作用是吸取汽轮机中已做过功的蒸汽热量,通过加热器传热管束,加热锅炉给水,提高给水温度,以提高机组的热效率。

如果加热器泄漏严重,造成加热器满水,则会危及机组安全运行。

高压加热器(简称高加)的性能和运行可靠性直接影响机组运行的安全和经济性。

长期以来,由于设计、制造、安装和运行等方面的原因,加热器泄漏的情况屡有发生。

这不仅影响机组的负荷,而且因给水温度下降,使整个机组的热效率降低,影响机组的发电能效水平。

2高压加热器简介我厂国产优化改进型 300MW 汽轮机的高压加热器,采用三台引进福斯特——惠勒公司技术制造的单列卧式表面加热器。

高压加热器带有内置式蒸汽冷却段和疏水冷却段。

图1示出典型卧式U型管高压加热器为卧式滚筒结构,串联布置。

疏水逐级自流,水位采用自动调节方式。

图1 典型卧式U型管加热器结构(1-防冲板;2-隔板;3-过热蒸汽冷却段隔板;4-管束保护环;5-防冲板;6-过热蒸汽冷却段遮热板;7-管板;8-给水出口;9-独立的分流隔板;10-压力密封人孔;11-给水进口;12-疏水出口;13-疏水冷却段隔板;14-疏水冷却段进口(吸入口);15-疏水冷却段端板;16-拉杆和定距管;17-U型管;18-疏水进口;19-蒸汽进口)3高加泄漏的影响高压加热器是利用机组中间级后的抽汽,通过加热器传热管束,使给水与抽汽进行热交换,从而加热给水,提高给水温度,是火力发电厂提高经济性的重要手段。

330 MW机组DEH控制系统升级改造

330 MW机组DEH控制系统升级改造
关键 词: 3 3 0 MW 机组 ; D E H控制系统 ; 一次调频 中图分类号 : T M2 6 3 . 7 文献标 志码 : B 文章编号 :1 6 7 1 — 8 3 8 0 ( 2 0 1 4) 0 1 — 0 0 4 8 — 0 3
Upg r a de Mo d i ic f a t i o n o f DEH Co n t r o l S y s t e m i n 3 3 0 M W Un i t
L I Ha i t a o
( D a t a n g G u i g u a n H e s h a n P o w e r G e n e r a t i o n C Q L t d . ,He s h a n 5 4 6 5 0 1 ,C h i n a )
Ab s t r a c t : I n o r d e r t o s o l v e p r o b l e ms o f c o n t r o l s y s t e m a g i n g a n d l o w s p e e d me a s u r e me n t a c c u r a c y o f t h e DE H—D I A c o n t r o l s y s t e m i n 3 3 0 MW u n i t , t h e o r i g i n a l D EH-m A c o n t r o l s y s t e m i s u p g r a d e d t o t h e DE H— V c o n t r o l s y s t e m. Af t e r t h e mo d i i f c a t i o n, t h e DEH— V s y s t e m i s
Ke y wor ds:33 0 MW u ni t , DEH c o nt r o l s y s t e m, p r i ma r y re f qu e nc y r e g ul a t i o n
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种情况 的可 能性极 小 . 由于现 场设备 原 因 . 经常 会 出
现 信号误 发 的情况 。 了保 证 系统 的可靠性 . 必要 为 有
对 此逻辑 进行修 改 。
图 4 修 改后 控 制 组 态 简 图
3 控制系统的改造措施
针对 控制 系统存在 的问题 , 过不 断地分 析 、 通 论 证, 对该控 制 系统 进行 了如 下三方 面 的技术改 进 。
借 的经验 。
[ 考 文献 ] 参
为 了有 效地 降低 行 程 开关 周 围的环 境 温 度 . 减 少热 辐射 , 利用停 机机会 , 开 了高加三通 阀的 阀座 打
周 围的保温 设施 , 过 添加 耐高温保 温材料 , 通 降低热 辐射 , 阀底座 附近 的环境 温 度控制 在 5 C以下 。 使 0。
改 造后成 功地解决 了这 一技术 问题 ,大大 提高 了机
组 的安全经 济性 能 。
a 关组 态示 意 图
1 系统 概 述
11 热力 系统 .
达拉特 发 电厂 已投 产的 6台 30 M 火 电机组 3 W
都设 置 了高压加 热系统 。 高加 系统 正常投运 时 , 高压
给 水从 高 加进 口三 通 阀依 次 进 人 6号 、 高 压 加 7号 热 器 .通 过 吸 收 6号 、 段抽 汽 的热量 加 热 给 水 7号 后, 再从 高加 出 E三通 阀将给 水送到 锅炉加 热 ; l 高加
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内 蒙
28
古 电
力 技


IN R N E MO G LA L C R C O R N O I E E T I P WE
20 0 6年第 2 4卷第 6期
3 0M 火 电机 组 高加 顺 控 系统 的改进 3 W
Rer f g r su e He trS q e t lC n r lS se o 3 toi t Hih P e s r a e e u n i o t y t m f3 0 MW h r lU i to a o T e ma n t
[】龚 关 胜 . 尔 斯 通 3 3 阿 0万 千 瓦 级 汽 轮 机 [ . 京 : 国 电 力 M】 北 中
出版 社 . 9 2 19 .
编辑 : 王金 丽
修 改
高加退 出卸荷 阀等 。投运 高加 时 , 注水 阀打 开 , 高压 水将 高加进 、出 口阀打 开 ,给水 进人 高压加 热器 加 热; 高加解 列 时 , 卸荷 阀开启 , 高加 进 出 口三通 阀关
闭, 同时关 闭 6号 、 段抽 汽 逆 止 门 , 7号 停止 6号 、 7
『 中图分类 号】 K3 3 T 2
31 降低 热辐 射 区温度 .
4 结语
改 造后 的运行 情况表 明 . 控制系 统的安 全 、 济 经
性 能得 到 了很 大 的提 高 ; 同时 , 由于行 程开关 安装 位 置 的移位 ,给检 修人 员 的在线检 修提供 了极 大 的方
便 .也 为达拉 特发 电厂后 续机组 的建设 提供 了可 鉴
关烧 损后 , 路正 、 线 负极 烧结 在一 起 而使 高加 解列 2
次。 通过 不断地 观察 分析 , 总结 出控制 系统 主要存在 以下 三方 面的 问题 。
高压加热 顺控 系统 的控制设 备 主要 有 高加抽 气
【 稿 日期]2 0 — 7 0 收 060-7
【 者 简 介]黄 金 喜 (9 2 )男 , 作 16 一 , 内蒙 古 人 , 业 于 华 北 电力 大 学 , 程 硕 士 , 级 工 程 师 , 从 事 生产 管 理 工 作 。 毕 工 高 现
号 ; 阀时 , 关 行程 压板 随 阀杆 向下运 动 , 开信号 断开 ,
关 到位时 . 压板 的下表 面部 分与关 行程 开关压 合 , 向 D S传递 阀关信 号 。 C 通过 这样 的改造 , 关行程 开关 向
上移位 了 1 m。 0o
改造前 行程开 安装示 意如 图 2所 示 。 改造 前 , 行 程开关 离热 源 的距离 很 近 : 行 程开 关仅 为 1 m, 关 0o 开行程 开关 也仅 为 3 m。距 离 热源 太 近是 行 程开 0o 关频 繁损坏 的又一 重要原 因。
制 系统带 采 的影 响 , 去掉 了高加进 、 口三通 阀关 信 出 号解列 高 加 的组 态逻辑 。修 改后 的控制 组态 简 图如
图 4所示
23 逻 辑组态 -
从 理论 上分析 , 闭高加 出入 口阀 , 关抽 汽逆 关 联 止 门 , 逻辑 有一定 合理 性 。但 实 际生产 中, 此 出现此
号 段抽 汽 ,高 压给水 从高 加旁路 进人锅 炉 。高加 的
投、 退最 终表现 为 6号 、 7号段 抽汽 的开 、 。6号 、 关 7 号 段抽 汽控制 的组态 简 图如图 1 所示 。
『 文献标 识码】 B [ 文章 编号】 0 8 6 1 ( 0 6 0 — 0 8 0 10— 28 20 )60 2— 2
循 环效 率提 高 近 1%左右 。所 以 , 加顺 控 系统 的 0 高
可靠性 ,对 提高 电厂的安 全经 济运 行水 平具 有 十分
重要 的作用 。
1 . 控 制 系统 2
今, 高加顺 控 系统 中的高加 进 、 E三通 阀上 的行程 出 l
开关 已更换 8次 ,同时因 为出 E 三通 阀上的行程 开 l
b 开组 态示 意 图
图 1 抽 汽 逆 止 阀 开 、 组 态 示意 图 关
2 存 在 的 问题
达 拉 特 发 电厂 5号 机 组 从 2 0 — 8月 投产 至 04 0
解 列后 , 止 6号 、 段抽 汽 , 停 7号 高压 给 水从 高加 旁 路进 人锅炉 加热 。 高加 系统 的投人 , 能够使 机组 的热
达拉 特发 电厂 5号机组 自投产 以来 ,由于 高加
顺 控 系统 中 的高加进 、 E三通 阀 ( 程 阀 ) 出 l 联 行程 开
关 基建安 装 的不完善 ,频繁 发生 因开关烧 损而 使信
号 误发 的现象 , 而导 致高加 解列 , 重影 响机组 的 从 严 安 全经济运 行 。为此 , 高加顺 控系统 实施 了改 造 。 对
座周 围的保 温做得 不够完善 , 使三通 阀上的行程 开 致 关 的环境温度 高达 7 0℃左右 ,最 高温度 达到 9 C。 3。 因此 ,长期 的高温 辐射 是行程 开关频 繁烧 损 的最 主
要原 因 。 22 安 装 位 置 .
行程 压板 随 阀杆 向上 运动 , 开到 位后 , 由行程 压板 的 上表 面部 分 与开行 程 开关 压合 , D S传 递 阀开 信 向 C
黄金 喜
( 拉 特 发 电厂 , 达 内蒙 古 达拉 特 0 40 ) 130
『 要1分析 了达拉 特发 电厂 3 0 MW 机 组 高 摘 3
逆止阀 , 高加 进 、 口三 通 阀 , 出 高加 投人 注 水 阀 以及
加顺控 系统 存在 的问题 ,介 绍 了改造 的措 施 。 改造 后 . 高了机 组 的安 全经 济性 能。 提 『 键 词 高加 S S 高 温辐 射 ; 关移 位 ; 态 关 C; 开 组
3 . 关行 程开 关移位 2
[]张 法文 . 工 过 程 控 制 系 统 分 析 、 计 和 调 试 [ . 京 : 1 热 设 M] 北 中
国 电力 出版 社 .97 0 . 19 — 7 []赵 燕 平 . 电 厂分 散控 制系 统 检 修 运行 维 护 手 册 [] 京 : 2 火 M. 北
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20 0 6年第 2 4卷第 6期
21 高温辐 射 .
内蒙古 电力技 术
2 9
改造 后 的安装 示意 图如 图 3所示 。去掉 关行 程 压板 , 由开行 程 1只压板 实现 这一 功能 。开 阀时 , 改
在基建 期 问 ,由于该机组 的高加三 通 出 口阀阀
行程 开 关 程 开压 板 行程 开关
行程 开关 压 板 压 板
行程 开关
管 道 —
图 3 改 造 后 行 程 开 关 安 装 位 置 示 意 图
33 完善组 态 _
管 道 —
为 了保证控 制 系统 的安全 .避免 信号误 发给 控
图 2 改造 前 行 程 开 关 安 装位 置示 意 图
中 国 电力 出版 社 .0 3 0 . 20 — 1
随阀本体 配套 供货 的原行 程开关 是通 过 固定在
阀杆上 的开 、关行 程压板 的上下 运 动来分别 压合 开 和关 , 现 向 D S传递 阀门的开 、 到位 信 号 。为 实 C 关
了降低行 程开关 ( 尤其 是关 行程 开关 ) 所受热 辐射 的 影响, 对关 行程 开关进 行 了移位 改造 。
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