玻璃综合计算(计算书)
玻璃计算
标高100.000米标准层框支承玻璃幕墙设计计算书一、荷载计算1、标高为 100.000 m 处荷载计算(1). 风荷载计算:W k:作用在幕墙上的风荷载标准值 ( kN/m^2)W:作用在幕墙上的风荷载设计值 ( kN/m^2)βgz:100.000m 高处阵风系数(按b类区计算)μ f =0.5×( Z/10 )^-0.16 = 0.346βgz=0.89×( 1 + 2μf ) = 1.506μz:100.000m 高处风压高度变化系数(按b类区计算) (GB50009-2001)μz=1×( Z/10 )^0.32 = 2.089μs:风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001， 大面处 转角处 μs =1.0+0.2 = 1.2γw:风荷载作用分项系数: 1.4W k=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001)=1.506×2.089×1.2×0.500 = 1.888 kN/m^2W=γw × W k=1.4×1.888 = 2.643 kN/m^2(2). 自重荷载计算:采用 6mm 厚单片钢化玻璃G AK:玻璃板块平均自重(不包括铝框)标准值 ( kN/m^2 )G A:玻璃板块平均自重(不包括铝框)设计值 ( kN/m^2 )γG:自重荷载作用分项系数: 1.2G AK=25.6×6/1000 = 0.154 kN/m^2G A =γG × G AK=1.2×0.154 = 0.185 kN/m^2(3). 地震荷载计算:q EAK:垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用标准值( kN/m^2 )q EA:垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用设计值( kN/m^2 )β:动力放大系数，取 5.0α:水平地震影响系数最大值，本工程抗震设防烈度：7 度，取 0.08γE:地震作用分项系数: 1.3q EAK=β×α×G AK=5.0×0.08×0.154=0.062 kN/m^2q EA=1.3×0.062 = 0.081 kN/m^2二、玻璃的计算1. 玻璃的强度计算采用 6mm 厚单片钢化玻璃校核依据:σ ≤ f g = 84.0 N/mm^2(JGJ102-2003 5.2.1)q k:玻璃所受组合荷载标准值q:玻璃所受组合荷载设计值荷载采用 S W + 0.5S E 组合:q k =W k + 0.5q EAk=1.888 + 0.5 × 0.062 = 1.919 kN/m^2q=W+ 0.5q EA=2.643 + 0.5 × 0.081 = 2.684 kN/m^2a:玻璃短边边长 a = 1.480 mb:玻璃长边边长 b = 1.590 mt:玻璃厚度 : 6 mmψ:玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查JGJ102-2003表 6.1.2-1 得：0.050σ:玻璃所受的应力E:玻璃的弹性模量 E = 72000 N/mm^2θ:参数θ=qk . a^4 / ( E . t^4 )(JGJ102-2003 6.1.2-3) =1.919 × 10^-3 × 1480^4 / ( 72000 × 6^4 ) = 98.67η:折减系数，可由参数 θ 按表 6.1.2-2 查得 η =0.686mm 厚玻璃强度计算：σ=6.ψ.q.a2 .η / t2(JGJ102-2003 6.1.2-1) =6 × 0.050 × 2.684 × 1.48^2 × 0.68 × 1000 / 6^2=33.49 N/mm^2 < f g = 84.0 N/mm^2玻璃的强度可以满足2. 玻璃的挠度计算玻璃最大挠度 u，小于玻璃短边尺寸的 1/60ν:泊松比，取为ν = 0.2μ:挠度系数，按边长比a/b查JGJ102-2003表 6.1.3 得：0.00467t:玻璃厚度 : 6 mma:玻璃短边边长 a = 1480 mmW k:玻璃所受风荷载标准值 Wk = 1.888 kN/m^2θ:参数θ =W k .a4 / ( Et4 )(JGJ102-2003 6.1.2-3) =1.888×10^-3×1480^4/(72000×6^4) = 97.08η:折减系数，可由参数 θ 按表 6.1.2-2 查得 η =0.69D:玻璃弯曲刚度D =E.t3 / [12(1-ν2 ) ](JGJ102-2003 6.1.3-1)=72000×6^3/[(12×(1-0.2^2)] = 1350000 Nmmu:玻璃跨中最大挠度u =μ.W.a4.η / D(JGJ102-2003 6.1.3-2)k=0.00467×1.888×10^-3×1480^4×0.69/1350000 = 21.54 mm21.54 mm < 1480/60 = 24.67 mm玻璃挠度可以满足要求三、幕墙玻璃板块结构胶计算1. 按风荷载和自重效应, 计算硅酮结构密封胶的宽度:(1) 风载荷作用下结构胶粘结宽度的计算:C s1:风载荷作用下结构胶粘结宽度 (mm)W:风荷载设计值 W = 2.643 kN/m^2q EA:水平地震作用设计值: 0.081 kN/m^2a:矩形分格短边长度 a = 1.480 mf1:结构胶在风荷载或地震作用下的强度设计值 : 0.2 N/mm^2C s1=( W + 0.5 × q EA ) × a / 2 / f1( JGJ 102-2003 5.6.3-2 ）=( 2.643+ 0.5 × 0.081 ) × 1.480/ 2 / 0.2= 9.93 mm取 12.00 mm(2) 自重效应胶缝宽度的计算由于玻璃自重已由横梁来承担，而不由结构胶来承担，故由自重效应引起的胶缝宽度计算可不予考虑。
玻璃幕墙热工计算书
[ 强度计算信息 ][ 产品结构 ]
设
计
计
算
书
计算:校核:审核:
幕墙公司名称
二◦◦九年八月二十五日
玻璃模型热工分析1
1.热工分析基本信息1
2.热工分析模型信息1
3.热工分析温度分布图2
4.热工分析U值计算2
5.热工分析热流分布2
6.热工分析节点坐标及温度信息2
7.热工分析单元编号及热流量信息9
0.000
-2.91
78
0.422
-0.126
0.000
-13.94
79
0.413
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0.000
4.96
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0.404
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2.49
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0.409
-0.131
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0.500
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0.000
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0.546
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0.513
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0.000
5.62
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0.513
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4.96
160
0.487
-0.117
0.000
4.96
161
玻璃综合计算计算书
框支承幕墙玻璃设计计算书工程所在地：上海 ，地区类型： C ，抗震设防烈度 7 度 ，幕墙标高 = ，抗震设防类别： 标准设防类I .设计依据：《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012 《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010 《建筑工程抗震设防分类标准》 GB 50223 — 2008 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 《铝合金建筑型材 第 1 部分：基材》 GB/T 《铝合金建筑型材 第 2 部分：阳极氧化型材》 GB 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003建筑幕墙》 JG 3035-1996 玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001 平板玻璃》 GB 11614-2009半钢化玻璃》 GB/T 17841-2008 建筑用安全玻璃 第 2 部分： 钢化玻璃》 GB 镀膜玻璃 第 1 部分 阳光控制镀膜玻璃》 GB/ 镀膜玻璃 第 2 部分 低辐射镀膜玻璃》 GB/ 螺栓、螺钉和螺柱》 GB 螺母 粗牙螺纹》 GB 自攻螺钉》 GB 不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 不锈钢螺母》 GB建筑结构静力计算手册 ( 第二版 ) 》 现代建筑装饰 - 铝合金玻璃幕墙与玻璃采光顶》 《BKCADP 集成系统(BKCADPM201版)》n .基本计算公式：(1) . 场地类别划分 ：地面粗糙度可分为 A 、B 、C D 四类：--A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； --C 类指有密集建筑群的城市市区；--D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
(2) . 风荷载计算 ：幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1 当计算主要承重结构时W k = 3 z y s y z W o(GB50009 8.1.1-1)紧固件机械性能 紧固件机械性能 紧固件机械性能 紧固件机械性能 紧固件机械性能2 当计算围护结构时其中：W k ---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值 (kN/m 2);其中g 为峰值因子，取值，a 为地面粗糙度指数，I 10为10m 高名义湍流度。
明框玻璃幕墙计算书
明框玻璃幕墙设计计算书设计：校对：审核：批准：二〇一二年五月九日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 铝材规范： (2)1.4 金属板及石材规范： (2)1.5 玻璃规范： (2)1.6 钢材规范： (3)1.7 胶类及密封材料规范： (3)1.8 五金件规范： (4)1.9 相关物理性能等级测试方法： (4)1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (5)1.11 土建图纸： (5)2 基本参数 (5)2.1 幕墙所在地区 (5)2.2 地面粗糙度分类等级 (5)2.3 抗震设防 (5)3 幕墙承受荷载计算 (6)3.1 风荷载标准值的计算方法 (6)3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (7)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (7)3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (7)3.5 作用效应组合 (8)4 幕墙立柱计算 (8)4.1 立柱型材选材计算 (9)4.2 确定材料的截面参数 (10)4.3 选用立柱型材的截面特性 (11)4.4 立柱的抗弯强度计算 (11)4.5 立柱的挠度计算 (12)4.6 立柱的抗剪计算 (12)5 幕墙横梁计算 (13)5.1 横梁型材选材计算 (13)5.2 确定材料的截面参数 (15)5.3 选用横梁型材的截面特性 (16)5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算 (16)5.5 横梁的挠度计算 (17)5.6 横梁的抗剪计算 (17)6 玻璃板块的选用与校核 (18)6.1 玻璃板块荷载计算 (19)6.2 玻璃的强度计算 (20)6.3 玻璃最大挠度校核 (20)7 连接件计算 (21)7.1 横梁与角码间连接 (21)7.2 角码与立柱连接 (22)7.3 立柱与主结构连接 (23)8 幕墙埋件计算(土建预埋) (25)8.1 荷载标准值计算 (25)8.2 埋件计算 (26)8.3 锚板总面积校核 (27)8.4 锚筋长度计算： (27)9 幕墙转接件强度计算 (27)9.1 受力分析 (27)9.2 转接件的强度计算 (28)10 幕墙焊缝计算 (28)10.1 受力分析 (28)10.2 焊缝特性参数计算 (28)10.3 焊缝校核计算 (29)11 明框玻璃幕墙伸缩及紧固计算 (29)11.1 立柱连接伸缩缝计算 (30)11.2 玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算 (30)11.3 玻璃边缘到边框槽底间隙计算 (31)12 附录常用材料的力学及其它物理性能 (32)明框玻璃幕墙设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《玻璃幕墙点支承装置》 JG138-2010《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》 JG/T216-20081.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2010《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002《民用建筑设计通则》 GB50352-2005《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20101.3铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2008《建筑用隔热铝合金型材》 JG175-2011《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2008 《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008 《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2008 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2004 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000《一般工业用铝及铝合金板、带材》 GB/T3880.1～3-2006 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-20031.4金属板及石材规范：《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC830.1、2-2005 《建筑装饰用微晶玻璃》 JC/T872-2000《建筑幕墙用瓷板》 JG/T217-2007《建筑装饰用搪瓷钢板》 JG/T234-2008《微晶玻璃陶瓷复合砖》 JC/T994-2006《超薄天然石材复合板》 JC/T1049-2007《铝幕墙板、板基》 YS/T429.1-2000 《铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000 《建筑幕墙用铝塑复合板》 GB/T17748-2008 《铝塑复合板用铝带》 YS/T432-2000《天然板石》 GB/T18600-2009 《天然大理石荒料》 JC/T202-2001《天然大理石建筑板材》 GB/T19766-2005 《天然花岗石荒料》 JC/T204-2001《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2009 《天然石材统一编号》 GB/T17670-2008 《天然饰面石材术语》 GB/T13890-20081.5玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-20021.6钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《擦窗机》 GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1999《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-19991.7胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007 《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999 《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001 《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999 《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002 《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001 《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.8五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004 《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004 《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985 《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000 《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2010 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000 《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099-2004 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000 《铜合金铸件》 GB/T13819-1992 《锌合压铸件》 GB/T13821-1992 《铝合金压铸件》 GB/T15114-2009 《铸件尺寸公差与机械加工余量》 QB/T6414-1999 《电动采光排烟窗》 JG189-20061.9相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002 《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000 《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000 《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001 《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.10《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.11土建图纸：2 基本参数2.1幕墙所在地区嵊泗地区；2.2地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按A类地形考虑。
幕墙玻璃结构计算书
幕墙玻璃结构计算书一、引言幕墙是现代建筑中常见的一种外墙装饰材料，其结构设计需要进行详细的计算，以确保其稳定性和安全性。
本文将对幕墙玻璃结构进行计算，并提供详细的计算书。
二、材料选择幕墙玻璃结构中常用的玻璃材料有钢化玻璃、夹层玻璃和单层玻璃等。
根据不同的项目需求和设计要求，选择合适的材料进行计算。
三、幕墙结构荷载计算1. 自重计算幕墙结构的自重是计算荷载中重要的一部分。
根据玻璃的尺寸和密度，计算玻璃的自重，并考虑到其他构件的自重，如铝合金框架、连接件和支撑结构等。
2. 风荷载计算根据建筑所在地的气候条件和设计要求，计算幕墙结构所受到的风荷载。
考虑到幕墙玻璃的形状和暴露面积，采用相应的风荷载系数进行计算。
3. 温度荷载计算幕墙玻璃会受到温度变化的影响，因此需要进行温度荷载的计算。
根据幕墙玻璃的线性热膨胀系数和温度变化范围，计算温度荷载的大小。
四、玻璃结构计算1. 玻璃板厚度计算根据设计要求和荷载条件，计算幕墙玻璃的合适厚度。
考虑到玻璃板的抗弯强度和承载能力，选择合适的厚度以确保结构的稳定性。
2. 玻璃强度计算根据所选用的玻璃材料，计算玻璃的抗拉强度、抗压强度和抗剪强度等参数。
考虑到实际荷载和安全系数，进行强度计算。
3. 玻璃连接件计算幕墙玻璃结构中的连接件是连接玻璃与铝合金框架的重要组成部分。
进行合适的连接件计算，以确保连接的牢固性和稳定性。
五、结构稳定性计算1. 幕墙水平面内稳定性根据幕墙玻璃结构的几何形状和支撑条件，进行水平面内的稳定性计算。
考虑到玻璃的刚度和承载能力，进行稳定性评估。
2. 幕墙垂直面内稳定性针对幕墙玻璃结构在垂直方向上的稳定性进行计算。
根据玻璃的几何形状和支撑条件，使用适当的方法进行稳定性分析。
六、结论通过对幕墙玻璃结构的计算，可以得出结构的稳定性和安全性评估。
根据计算结果，可以调整设计参数和材料选择，以满足设计和施工的要求。
同时，结构计算书提供了详细的计算过程和数据，方便工程师和建筑师进行参考和应用。
玻璃幕墙计算书
远东新村幼儿园办公楼玻璃幕墙设计计算书一. 幕墙承受荷载计算1. 风荷载标准值计算W k=zzs W oW k : 作用在幕墙上的风荷载标准值kN/m2 z : 瞬时风压的阵风系数取 2.25 z : 风压高度变化系数取 1.14 s : 风荷载体型系数取 1.5W o : 基本风压, 当地取值为0.55kN/m2W k=2.25X1.14X1.5X0.55=2.12kN/m 22. 风荷载设计值W=w W k=1.4x2.12=2.9kN/m2W : 风荷载设计值w : 风荷载作用效应的分项系数值为1.43. 玻璃幕墙构件重力荷载标准值G K=G AK BH=0.4x1.047x1.65=1.73kNG K : 幕墙构件包括玻璃和铝框重力荷载标准值G AK : 幕墙构件包括玻璃和铝框的平均自重0.4kN/m2B : 幕墙分格宽1.047mH : 幕墙分格高1.65m 4A二BH=1.65x1.047=1.72m24 地震作用1 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用q E=Emax G k/Aq E : 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用kN/m2 E :动力放大系数取 3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04G k : 玻璃幕墙构件重量为0.74kNA : 玻璃幕墙构件的面积m2q E=3x0.04x0.74/1.72=0.18kN/m22平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用：p E=Emax G kP E :平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用kNE :动力放大系数取3.0max :水平地震影响系数最大值为0.04G k :玻璃幕墙构件重量为0.74kN/mP E=3x0.04x0.74=0.088kN二.玻璃的计算玻璃选用中空玻璃1. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的风荷载作用下的最大应力w=6eWa2/t2w :风荷载作用下玻璃的最大应力N/mm2W :风荷载设计值为0.00135N/mm2a :玻璃短边边长1047mmt :玻璃厚度取10mme:弯曲系数0.0775w=6x0.0775X0.00189X10472/102=13N/mm2I2. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的地震作用下的最大应力G AK =t/1000=25.67.2/1025=0.1798kN/m2G AK :玻璃自重I:玻璃重力体积密度kN/m3t:玻璃厚度q EA=EEmax G AKq EA :地震作用设计值E :地震作用分项系数1.3E :动力放大系数取3.0max :水平地震影响系数最大值为0.04q EA=1.3X3X0.040.1798=0.028kN/m22EA=6q EA a /t2EA : 地震作用下玻璃的最大应力N/mm2q EA : 地震作用设计值为0.000028N/mm2a : 玻璃短边边长1047mmt : 玻璃厚度10mm: 弯曲系数0.0775EA =6X0.0775X0.000028X10472/102=0.337N/mm23. 计算在温度影响下, 玻璃边缘与边框之间的挤压应力t1=ET-2c-d c/bt1 : 在温度影响下玻璃的挤压应力c : 玻璃边缘与边框间和空隙取5mmd c : 施工误差取3mmb : 玻璃的长边尺寸1650mmT : 玻璃幕墙年温度变化80 度: 玻璃的线膨胀系数0.00001E : 玻璃的弹性模量72000N/mm2 t1=72000X0.00001X80-25-3/1500=-278.4N/mm2 计算值为负, 挤压应力为零, 满足要求44 计算玻璃中央与边缘温度差产生的温差应力t2=0.74E1234T c-T s t2 : 温差应力: 玻璃的线膨胀系数0.00001E : 玻璃的弹性模量72000N/mm21 : 阴影系数取1.6 （邻边）2 : 窗帘系数取1.33 : 玻璃面积系数取1.044 : 嵌缝材料系数取0.38T c : 玻璃中央温度取50度T s : 玻璃边缘温度取35 度t1=0.74720000.000011.61.31.040.38 50-35=6.57N/mm2t=tt2=1.26.57=7.884N/mm2<19.5N/mm2 满足要求t : 温度作用分项系数1.25. 计算组合应力=w +0.6EA =20.1+0.60.264=20.2584N/mm22<f g =28N/mm 2 玻璃强度满足 !三. 横梁的设计计算2. 计算横梁由于风荷载作用产生的弯矩及变形q w =HW k =1.6X1.35=2.16kN/m q w : 风荷载线密度标准值 H : 幕墙分格高 W k : 幕墙承受风荷载标准值 M yw =q w B 2/8=2.16X1.1592/8=0.36kN.m M yw : 横梁由于风荷载作用产生的弯矩标准值 B : 幕墙分格宽 w =5q w B4/384/E/I y =5x2.16x1.159x4/384 /70000/658300=2.83mm w : 横梁由于风荷载作用产生的变形q w : 风荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I y : 横梁绕竖向轴惯性矩3. 计算横梁由于重力荷载作用产生的弯矩及变形G b =HG bk =1.6X0.4=0.64kN/mG b : 横梁承受重力荷载线密度标准值H : 幕墙分格高G bk : 幕墙构件不包括立柱平均自重 0.4kN/m22 M xG =G b B2/8=0.64x1.652/8=0.11kN.mM xG : 横梁由于重力荷载作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽G =5G b B4/384/E/I y =5x0.64X1047x4/384/70000/658300=0.1871mmG : 横梁由于重力荷载作用产生的变形G b : 横梁承受重力荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽1. 横梁基本参数横梁采用 120 型系列配套型材X 向惯性矩 :658300mm 4 Y 向惯性矩 :658300mm 4 面积:830mm 2 X 向截面抵抗矩 :18300mm 3 Y 向截面抵抗矩 :18300mm 3E : 铝合金的弹性模量I x : 横梁绕水平轴惯性矩4. 计算横梁由于地震作用产生的弯矩及变形q e=Emax G b=30.040.6=0.072kN/m q e : 地震作用线密度标准值E : 动力放大系数取3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04G b : 横梁承受重力荷载线密度标准值M ye=q e B2/8=0.0721.1592/8=0.0095kN.mM ye : 横梁由于地震作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽e=5q e B4/384/E/I y=50.07210254/384 /70000/658300=0.0225mme : 横梁由于地震作用产生的变形q e : 地震作用线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I y : 横梁绕竖向轴惯性矩5w : 风荷载作用效应的分项系数1.4M yw : 横梁由于风荷载作用产生的弯矩标准值 e : 地震作用效应的组合系数0.6 e : 地震作用效应的分项系数 1.3M ye : 横梁由于地震作用产生的弯矩标准值y=G=0.1871mm y : 横梁竖向最大挠度G : 横梁由于重力荷载作用产生的变形=ww+ee=11.165+0.60.0225=1.1785mmx: 横梁水平最大挠度5 荷载效应组合M x=G M xG=1.20.0788=0.09456kN.mM x : 横梁绕X 轴的弯矩设计值G : 重力荷载作用效应的分项系数1.2M xG : 横梁由于重力荷载作用产生的弯矩标准值M y=ww Myw+ee M ye=11.40.49+0.61.30.0095=0.6934kN.mM y : 横梁绕Y 轴的弯矩设计值w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 风荷载作用效应的组合系数1.0 w : 横梁由于风荷载作用产生的变形 e : 地震作用效应的组合系数0.6 e : 横梁由于地震作用产生的变形6. 横梁强度和刚度的验算=M x//W x+M y//W y=658300/1.05/18300+658300/1.05/18300=68.52N/mm2: 横梁产生最大应力: 塑性发展系数取1.05M x : 横梁绕X 轴的弯矩设计值W x : 横梁绕X 轴的截面抵抗矩M y : 横梁绕Y 轴的弯矩设计值W y : 横梁绕Y 轴的截面抵抗矩<f a=84.2N/mm2横梁强度满足要求=x2+y20.5=1.1651.165+0.18710.18710.5=1.18mm : 横梁最大挠度x : 横梁水平最大挠度y : 横梁竖向最大挠度<B/180=5.69mm 且<20mm 横梁刚度满足要求四.立柱的设计计算1. 立柱基本参数立柱采用120 系列面积:1800mm2惯性矩:5850000mm4 截面抵抗矩：73000mm32. 计算立柱由于风荷载作用产生的弯矩及变形q w=BWk=1.159x1.35=1.56kN/m q w : 风荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽W k : 幕墙承受风荷载标准值M w=q w L2/8=1.56x3.72/8=2.67kN.m M w : 立柱由于风荷载作用产生的弯矩标准值L : 立柱计算长度w=5q w L4/384/E/I=5x1.56x37006/384 /70000/5850000=0.93mm w : 立柱6 计算立柱由于地震作用产生的弯矩及变形q e=Emax G a=3x0.04x0.46=0.0552kN/mq e : 地震作用线密度标准值E : 动力放大系数取3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04由于风荷载作用产生的变形q w : 风荷载线密度标准值L : 立柱计算长度E : 铝合金的弹性模量I : 立柱惯性矩3. 计算立柱由于重力荷载作用产生的拉力G a=BG ak=1.159x0.4=0.46kN/mG a : 立柱承受重力荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽G ak : 幕墙构件平均自重0.4kN/m2N G=G a L=0.46x3.7=1.7kNN G : 立柱由于重力荷载作用产生的拉力标准值L : 立柱计算长度G a : 立柱承受重力荷载线密度标准值M e=q e L2/8=0.0552x3.72/8=0.0945kN.mM e : 立柱由于地震作用产生的弯矩标准值L : 立柱计算长度e=5q e L4/384/E/I=5x0.0552x37004/384 /70000/5850000=0.33mme : 立柱由于地震作用产生的变形q e : 地震作用线密度标准值L : 立柱计算长度E : 铝合金的弹性模量I : 立柱惯性矩5. 荷载效应组合N=G N G=1.21.517=1.82kNN : 立柱拉力设计值G : 重力荷载作用效应的分项系数1.2N G : 立柱由于重力荷载作用产生的拉力标准值M= ww M w+ee M e=11.44.369+0.61.30.0842=6.182kN.mM : 立柱弯矩设计值w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 风荷载作用效应的分项系数1.4M w : 立柱由于风荷载作用产生的弯矩标准值e : 地震作用效应的组合系数0.6e : 地震作用效应的分项系数1.3M e : 立柱由于地震作用产生的弯矩标准值=ww +ee=115.216+0.60.293=15.392mm: 立柱的最大挠度w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 立柱由于风荷载作用产生的变形e : 地震作用效应的组合系数0.6e : 立柱由于地震作用产生的变形7: 立柱产生最大应力: 塑性发展系数取1.05N : 立柱拉力设计值A : 立柱的净截面面积M : 立柱弯矩设计值W : 立柱截面抵抗矩<f a=84.2N/mm2 立柱强度满足要求=15.392<L/180=20.56mm 且<20mm立柱刚度满足要求五. 结构硅酮密封胶的计算1. 计算胶缝的宽度1 风荷载作用下计算胶缝的宽度c s=W k a/2000/f1c s : 结构硅酮密封胶粘结宽度mmW k : 风荷载标准值为1.924kN/m2a : 玻璃的短边长度为1159mmf1 : 胶的短期强度允许值为0.14N/mm2c s=1.924X1159/2000/0.14=7.968mm2 玻璃自重作用下计算胶缝的宽度c s=q Gk ab/2000/a+b/f2c s : 结构硅酮密封胶粘结宽度mmq Gk : 玻璃单位面积重量为0.1798kN/m27 立柱强度和刚度的验算=N/A+M//W=1820/1800+5850000/1.05/73000=77.33N/mm2a,b : 玻璃的短边和长边长度分别为1600mm,1159mm f2 : 胶的长期强度允许值为0.007N/mm2c s=0.179X8900X1600/2000/1025+1500/0.007=7.82mm 取结构硅酮密封胶粘结宽度12mm3. 计算结构硅酮密封胶粘结厚度t s>s/2+0.5t s : 结构硅酮密封胶粘结厚度mm: 结构硅酮密封胶的变形承受能力取12.5%s : 幕墙玻璃的相对位移量取3mmt s>3/0.1252+0.1250.5=5.82mm结构硅酮密封胶粘结厚度取6mm曲阜远东装饰有限公司2007年7月14日。
玻璃采光顶计算书
采光顶结构计算第一章、荷载计算一、基本参数计算标高：11.5 m玻璃分格：B×H=1.577×2.500 mB：玻璃宽度H：玻璃长度设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算本工程按竖向荷载取值计算；玻璃自重荷载和活荷载的组合，取其中最不利组合。
1、玻璃重量荷载玻璃选用6+9A+6+1.52PVB+6钢化夹胶玻璃玻璃自重荷载标准值，取 G AK=0.4608 N/m2考虑零部件，玻璃自重荷载，取 G AK=0.50 KN/m2G A=1.2×G AK=1.2×0.50=0.60 KN/m22、活荷载作用q K：活荷载标准值，取0.50 KN/m2r q：活荷载作用效应的分项系数，取1.4q：活荷载设计值（KN/m2）q=r q×q K=1.4×0.50=0.70 KN/m23、风荷载作用（负风压）W K：作用在屋面上的风荷载标准值（KN/m2）βgz：瞬时风压的阵风系数，取2.067μs：风荷载体型系数，取-2.0μz：风荷载高度变化系数，取0.74上海市基本风压 W0=0.55 KN/m2(按50年一遇)W K=βgz×μs×μz×W0=2.067×（-2.0）×0.74×0.55=-1.683 KN/m2W：风荷载设计值（KN/m2r W：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=r W×W K=1.4×（-1.683）=-2.356KN/m25、荷载效应组合S由负风荷载效应控制的组合（向上） 标准值：q K =ψG ×G AK +ψW ×W K=1.0×0.50+1.0×(-1.683) =-1.183KN/m 2设计值：q=ψG ×r G ×G AK +ψW ×r W ×W K=1.0×1.0×0.50+1.0×1.4×（-1.683） =-1.856KN/m 2由自重荷载效应控制的组合（向下） 组合：恒＋活标准值：q K =ψG ×G AK +ψq ×q K=1.0×0.50+1.0×0.50 =1.0 KN/m 2设计值：q=ψG ×r G ×G AK +ψq ×r q ×q K=1.0×1.2×0.50+1.0×1.4×0.5 =1.30 KN/m2 所以最不利的荷载为： 向上:最不利荷载标准值为：q K =1.183KN/m 2最不利荷载设计值为：q=1.856KN/m 2第二章、玻璃面板校核一、玻璃强度计算玻璃选用6+9A+6+1.52PVB+6中空夹胶钢化玻璃 1、玻璃组合荷载下的强度校核：a ：玻璃板块的短边尺寸，1.577 mb ：玻璃板块的长边尺寸，2.500 m外片 玻璃自重标准值 25600012.01G t 1G K AK ⨯⨯=⨯⨯==307.2 N/m 2玻璃地震作用标准值 2.30708.05G q AK max E EK ⨯⨯=σβ==123 N/m 2 玻璃地震作用设计值 1233.1q 3.1q EK E ⨯===160 N/m 2中空玻璃的折算厚度 3336695.0te +==7.182mm 分配到外片玻璃上的风荷载标准值333323e e k 1K 6182.7182.716831.1t t t W 1.1W +⨯⨯=+⨯⨯==1169.44 N/m 2分配到外片玻璃上的荷载（作用）组合标准值1235.044.1169q 5.0W q 1EK 1K 1K ⨯+=+==1230.94 N/m 2分配到外片玻璃上的风荷载设计值333323e e 16182.7182.725361.1t t t W 1.1W +⨯⨯=+⨯⨯==1762.151 N/m 2分配到外片玻璃上的荷载（作用）组合设计值1605.0151.1762q 5.0W q 1E 11⨯+=+==1842.151 N/m 2分配到外片外（内）层玻璃上的荷载（作用）组合标准值333323131k k21k 1166694.1230t t t q q q +⨯=+==--=615.47 N/m 2 η：挠度折减系数由参数44K Et /a q =θ454361072.0/157710615.0⨯⨯⨯⨯=-=40.763 查表得：=η10.83分配到外片外（内）层玻璃上的荷载（作用）组合设计值3333231312111666151.1842t t t q q q +⨯=+==--=921.075N/m 2依据ηϕ=σ22t a q 6＜g f由b a =500.2577.1=0.631，查表得：弯矩系数ϕ=0.0836 分配到外片外（内）层玻璃截面设计最大应力值：12121t a q 6ηϕ=σ =83.06157710921.00836.06223⨯⨯⨯⨯⨯- =26.49 N/mm 2＜g f =84.0 N/mm 2玻璃强度符合设计要求。
地板玻璃计算书
北京XX学院幕墙工程地板玻璃设计计算书设计：校对：审核：批准：沈阳YY铝业工程有限公司二〇一二年十月二十二日目录1 玻璃板块荷载计算 (1)2 玻璃板块强度计算 (2)3 玻璃板块挠度计算 (3)地板玻璃设计计算书基本参数：1：玻璃类型：双片夹层玻璃；2：玻璃材质：钢化玻璃；3：支撑形式：四边支撑；4：单片玻璃厚度：15mm；玻璃尺寸：1500mm×2000mm；=0.002MPa；5：活荷载标准值：Qk6：计算依据：《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009；《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；玻璃模型简图为：1 玻璃板块荷载计算(1)夹层玻璃的等效厚度：t：玻璃的等效厚度(mm)；en：夹层玻璃层数；t：单片玻璃的厚度(mm)，为2；t=(∑t3)(1/3) 9.2.3[JGJ113-2009]e=(2×153)(1/3)=18.899mm(2)玻璃的自重荷载标准值计算：G：玻璃自重荷载标准值(MPa)；kn：夹层玻璃层数；t：单片玻璃的厚度(mm)；G=25.6nt/1000000k=25.6×2×15/1000000=0.000768MPa(3)玻璃整体标准值组合计算：Gk总：玻璃垂直总荷载标准值(MPa)；Gk：玻璃自重荷载标准值(MPa)；Qk：活荷载标准值(MPa);Qk总=Qk+Gk=0.002+0.000768=0.002768MPa(4)玻璃整体设计值组合计算：Q总：玻璃垂直总荷载设计值(MPa)； G：玻璃自重荷载设计值(MPa)；Q：活荷载设计值(MPa);Q总=Q+G=1.4Qk +1.2Gk=1.4×0.002+1.2×0.000768=0.003722MPa(5)作用在夹层玻璃单片上的荷载设计值：Q总：分配到整体玻璃上的荷载设计值组合(MPa)； q：分配到单片玻璃上的荷载设计值组合(MPa)；te：玻璃的等效厚度(mm)；t：单片玻璃的厚度(mm)；q=t3/te 3×Q总9.2.2[JGJ113-2009]=153/18.8993×0.003722=0.001861MPa2 玻璃板块强度计算因为工程采用的是等片夹层玻璃，其中任何一片的玻璃强度都是相等的，实际计算中考虑其中任何一片都可以；校核依据：σ=6mqa2/t2 9.2.4[JGJ113-2009]在上式中：σ：单片玻璃的最大应力，因为为等厚度夹层玻璃，因此各片强度相等(MPa)；q：分配到单片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a：矩形玻璃板短边尺寸(mm)；t：单片玻璃的厚度；m：矩形玻璃板弯矩系数，根据边长比查询表0.0683[JGJ113-2009]获得；带入数值，得：σ=6mqa2/t2=6×0.0683×0.001861×15002/152=7.626MPa因为：σ=7.626MPa≤fg=36MPa(钢化玻璃长期荷载，取自表4.1.9[JGJ113-2009])所以：本结构采用玻璃的强度满足规范的要求！3 玻璃板块挠度计算校核依据：按9.2.5[JGJ113-2009]规定：计算最大挠度时可按等效单片玻璃计算；计算刚度时应采用夹层玻璃的等效厚度；计算公式为：df =μQk总a4/D 9.2.6-1[JGJ113-2009]D=Ete3/(12×(1-υ2)) 9.2.6-2[JGJ113-2009]在上式中：df：荷载作用下的玻璃最大挠度(mm)；μ：玻璃的挠度系数，按边长比查表9.2.6[JGJ113-2009]获得；Qk总：荷载组合标准值(MPa)；a：矩形玻璃板短边尺寸(mm)；te：玻璃的等效厚度；D：玻璃的刚度(N·mm)；E：玻璃的弹性模量，取72000MPa；υ：玻璃的泊松比，可取0.2；带入数值，得：D=Ete3/(12×(1-υ2))=72000×18.8993/(12×(1-0.22))=42188733.917N·mmdf =μQk总a4/D=0.00663×0.002768×15004/42188733.917=2.202mm按9.1.10[JGJ113-2009]规定，地板玻璃板面挠度最大值应小于其跨度的1/200，因此： df,lim=1500/200=7.5mm因为：df =2.202mm≤df,lim=7.5mm所以：本结构采用玻璃的挠度满足规范的要求！。
玻璃计算书SAP2000
四、荷载及组合： 恒载 DL：0.154 KN/M^2 活荷载：S:0.5KN/M^2 地震 Ek:0.08 KN/M^2 组合 1：1.2DL+1.4S+1.3x0.5Ek
五、依据以上数据及国家规范，计算玻璃应力时，荷载按分配到两片玻璃计算；计算挠度时， 按两片玻璃的等效厚度（7.56mm）来计算,采用 SPA2000 软件计算，结果如下图：
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sap2000灰姑娘的玻璃手机玻璃假面玻璃胶有机玻璃玻璃心玻璃钢玻璃鞋玻璃幕墙玻璃杯
xxxxxx 地下车库 玻璃采光顶玻璃部分
设 计 计 算 书
计算： 校对： 审核：
2010 年 4 月
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点支式玻璃计算书
一、技术参数：武汉地区：W0=0.35kN/m2 施工高度：2.000m 地震设防烈度：6 度 地面粗糙度： C 类
2ห้องสมุดไป่ตู้
应力图
挠度图 依据规范：长期荷载作用下 6mm 玻璃许用应力为：42 N/mm^2
四点支撑玻璃挠度限值为：L/60 L 为驳接爪长边孔距，则 L/60=19.28mm 由以上数据可见：计算玻璃的应力范围为：-14~22.4 N/mm^2＜42 N/mm^2
计算玻璃的最大挠度为：11.2mm＜19.28mm 所以，玻璃的强度及挠度均满足要求
玻璃综合计算(计算书)
框支承幕墙玻璃设计计算书工程所在地：上海，地区类型：C ，抗震设防烈度7度，幕墙标高 = 5.2m ，抗震设防类别：标准设防类Ⅰ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010《建筑工程抗震设防分类标准》 GB 50223—2008《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《铝合金建筑型材第1部分：基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化型材》 GB 5237.2-2008《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《建筑幕墙》 JG 3035-1996《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《平板玻璃》 GB 11614-2009《半钢化玻璃》 GB/T 17841-2008《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB 15763.2-2005《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》《现代建筑装饰-铝合金玻璃幕墙与玻璃采光顶》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2010版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
玻璃计算书
一、基本参数：1、建筑参数最大高度为9.9米，采用6+0.76+6mm夹层钢化玻璃和8+9A+8中空钢化玻璃。
上海地区基本风压W0=0.55KN/m2,地面粗糙度为C类，按7度抗震设防。
二、荷载的计算1.风荷载（1）风荷载标准值(w k)W k = βDμZμS W0βD 瞬时阵风风压变化系数：校核点最高9.9m,按C类，取2.1;μZ 风压高度变化系数〈校核点最高10m,按C类，取0.74〉;μS 风荷载体型系数〈取最大值-2.2 〉;W o基本风压：（上海地区取0.55KN/ m2）;W k = -2.1 ×0.74×2.2 ×0.55 = -1.88KN/m2(2) 风荷载设计值:(W)W = γW × W K（γW分项系数取1.4）= 1.4 × 1.88= -2.63KN/m22. 地震作用均布水平地震作用q Ek(KN/m2)q Ek = βEαmax G/AG/A ：玻璃构件重量:0.3KN/m2 ;αmax ：水平地震影响系数最大值(7度抗震 取0.08)βE ：动力放大系数 取5.0 q Ek = 5×0.08×0.3 = 0.12KN/m 2四、 采光顶玻璃的计算1. 风荷载下的应力(σWK )最大玻璃板块为1030 × 2600； σWk =6φ1w k a 2t 2ησWk ：风荷载标准值下最大弯曲应力;w k ：风荷载标准值（MPa ）;φ1：系数 a/b = 1030 /2600= 0.4查表得 0.1115；a ：玻璃短边长： 取边长a=1030； t ：玻璃厚度为 6 +0.76+6mm ； 验算对象为6+0.76+6夹胶玻璃的外片玻璃，最大应力为玻璃板跨中部σWk ：风荷载下最大弯曲应力；Wk1：风荷载标准值1.88KN/m 2 ,W k1 =0.94KN/m 2η:折减系数，由参数θ按<<玻璃幕墙工程技术规范>>JGJ102-2003表6.1.2-2采用W k1 = W k t 13 t 13+ t 23W k1 = 1.88×63 63+ 63w k a 4w k -----风荷载标准值（MPa ）;a-----玻璃板区格的边长（mm ）；t-----玻璃板的厚度（mm ）θ =11,查表得η=0.956σw = 6×0.1115×0.94×10-3×1030262 ×0.956σWk = 17.7N/mm 22. 地震作用下玻璃板中应力标准值σEK =6φ1q Ek a 2 t 2ηq EK ：垂直于玻璃幕墙平面地震荷载 0.12KN/m 2φ1 ：系数取 0.1115a ：玻璃边长： 1030mm ， t ：玻璃厚度6mmσEK = 6×0.1115×0.12×10-3×1030262×0.956= 2.26N/mm 2 3. 应力组合校核σ = ψw γw σWK + ψE γE σEKθ =0.94×10-3 ×103040.72×105 ×64σ：玻璃板块应力设计值σWK 、σEK :由于风荷载，地震作用在玻璃产生应力标准值，分别为: 17.7N/mm 2、 2.26N/mm 2γw 、γE ：相应分项系数分别取1.4、1.3 ψw 、ψE ：相应分项组合数分别取1.0、0.6σ =1.4 × 17.7 + 0.6 × 1.3 ×2.26 = 26.5N/mm 2 <84N/mm 2结论选用6+0.76+6夹胶钢化玻璃满足强度要求。
明框玻璃幕计算书
一、简介奔驰3S店是集奔驰汽车销售、汽车保养、汽车维修，一整套汽车服务场所，他的外形独树一帜，构造风格别致。
福州东星奔驰3S店地处福峡路黄山段的亚太汽车城，他的展厅外形由12根深蓝色圆柱围绕，进而是高大的明框玻璃幕墙围护，明框玻璃幕墙分凸弧与凹弧两大部分，每幅幕墙高11.105m，宽32m，为单层单跨，上下由四片玻璃分格2.8m+2.1m+2.1m+4.1m，水平分格最大尺寸为2.15m，单片玻璃最大面积有9㎡，采用钢化玻璃与中空双钢化玻璃。
二、明框幕墙设计方案奔驰玻璃幕墙均选用明框幕墙，外明框为铝合金型材，固定于钢管，内选用矩形管与H型钢组合受力杆件，横向杆件全部采用矩型管，纵向杆件以H型钢与矩形钢管拼焊组合。
钢构件与铝型材表面均喷涂银灰色氟碳金属漆，玻璃大部分采用8+12+8中空双钢化玻璃，底层要求透明度高，采用单片15mm钢化玻璃，针对我市属台风多发地区，建筑外幕墙应按不同的建筑高度、建筑体型、地区风荷载等因素确定风荷载标准值，对选用受力杆件进行强度及稳定性计算。
三、明框玻璃幕墙主受力杆件计算基本参数：福州地区，幕墙所处最高点：11.105m玻璃分格一：2150×4100玻璃选用：15mm钢化玻璃玻璃分格二：2150×2800玻璃选用：8+12+8中空钢化玻璃立杆计算跨度：3576×11105地面粗糙度类别：B类抗震设防烈度：7度地震加速度峰值0.1g计算依据：《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（一）幕墙承受荷载计算1．风荷载标准值计算：•••Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)Wo：福州地区50年一遇十分钟平均最大风压：0.7kN/m2根据现行GB50009-2001中数值采用••• βgz：瞬时风压的阵风系数取：1.77••• μz：11.105m高处风压高度变化系数（按B类区取值）插入法计算：μz=1.03••• μs：风荷载体型系数：-1.2Wk =βgz·uz·us·Wo••• =1.77×1.03×1.2×0.7••• =1.53kN/m22．单元幕墙构件重量荷载标准值计算（1）立杆重量荷载标准值：••• Gk立：立杆自重量荷载(KN)••• 38.08+17.95kg/m：立杆每米重量（25#工字钢+160x80x5方钢）••• L：立杆长度=11.105m（2）横杆重量荷载标准值：••• Gk横：横杆自重量荷载(KN)••• 17.95kg/m：横杆（160x80x5方钢）每米重量••• B：横杆长度=3.576m•（3）玻璃重量荷载标准值：••• Gk石：玻璃自重量荷载(KN)••• 25.6kN/m3：玻璃的密度••• B×L：单元构件玻璃面积3.576×11.105=39.71㎡••• 15mm：玻璃的厚度（4）单元幕墙构件重量荷载：••• Gk：单元幕墙构件重量荷载标准值(KN)3．单元构件横梁数量••• Gk =Gk立＋Gk横＋Gk石••• =6.098+0.63×5+15.25••• =24.5KN•••（二）幕墙立杆计算•••选用型材号：立杆（25#工字钢+160x80x5方钢）•••型材强度设计值：215N/mm2（抗拉、抗压）•••铝型材弹性模量：E=2.1×105N/mm2X轴惯性矩：Ix=9949.14cm4X轴抵抗矩：W=383.8cm3•••惯性半径：i1=11.8cm型材截面积：A=71.51cm2型材计算校核处壁厚：t=5mm•••1．幕墙立柱的强度计算：承受轴压力和弯矩作用的立柱，其在弯矩作用的稳定性应符合下式要求：（立柱计算模式为一端简支一端固定计算）•••计算公式：N——立柱的轴压力设计值（N）；NＥ——临界轴压力（N）；M——立柱的最大弯矩设计值（Nmm）；ψ——弯矩作用平面内的轴心受压的稳定系数，可查表；W——在弯矩作用方向上较大受压边的毛截面抵抗矩（mm3）；λ——长细比；γ——截面塑性发展系数，σ——型材的抗弯强度的设计值（N/mm2）。
全玻玻璃计算
鼎丰大厦全玻幕墙设计计算书参考图纸DY-004,DT-302,DT-306问题描述:幕墙标高10.00m，基本风压0.75 kN/m2,地面粗糙度B类；玻璃面板为15mm 钢化清玻，分格1848×9000mm；玻璃肋为15mm钢化，宽300mm, 跨度4500mm，按简支梁力学模型设计。
一、风荷载计算1、标高为10.000处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:W k: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz: 10.000m高处阵风系数(按B类区计算):μf=0.5×(Z/10)-0.16＝0.500βgz=0.89×(1+2μf)=1.780μz: 10.000m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001) μz=(Z/10)0.32=1.000风荷载体型系数μs=1.20W k=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=1.780×1.000×1.2×0.750=1.602 kN/m2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m2r w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96 5.1.6条规定采用W=r w×W k=1.4×1.602=2.243kN/m2二、大片玻璃强度校核:本工程选用大片玻璃种类为: 钢化玻璃1. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.080G AK: 玻璃板块平均自重:400.000(N/m2)q EAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)q EAk=5×αmax×G AK/103=5×0.080×400.000/103=0.160kN/m2r E: 地震作用分项系数: 1.3q EA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2) q EA=r E×q EAk=1.3×q EAk=1.3×0.160=0.208kN/m22.荷载组合q k: 玻璃所受组合荷载标准值:(kN/m2)q: 玻璃所受组合荷载设计值:(kN/m2)采用S W+0.5S E组合:q k=W k+0.5×q EAk=1.602+0.5×0.160=1.682kN/m2q=W+0.5×q EA=2.243+0.5×0.208=2.347kN/m23. 大片玻璃厚度预算:f g: 大片玻璃强度最大设计值:84.000N/mm2q: 玻璃所受组合荷载设计值:2.347kN/m2a: 玻璃短边长度(板的跨度): 1.848mt1: 大片玻璃厚度预选值: mmt1=((3×q×a2)/(4×f g)/1000)0.5×1000=((3×2.347×1.8482)/(4×84.000)/1000)0.5×1000=8.5mm4. 大片玻璃强度校核:校核依据: σ≤[σ]=72.000N/mm2(与玻璃厚度有关) M: 荷载作用下的弯矩:q: 玻璃所受组合荷载设计值:2.347kN/m2a: 玻璃短边长度: 1.848mb: 玻璃长边长度: 9.000mt: 大片玻璃选取厚度: 15.0mmM=q×b×a2/8=2.347×9.000×1.8482/8=9.017kN·m荷载作用下的截面抗弯矩:W=t2×b×103/6=15.02×9.000×103/6=337500.000mm3全玻璃幕墙大片玻璃的强度:σ=M×106/W=9.017×106/337500.000=26.717N/mm226.717N/mm2≤72.000N/mm2大片玻璃的强度可以满足要求5. 大片玻璃的刚度校核:校核依据: U max≤L/60U max: 玻璃最大挠度qk: 玻璃所受组合荷载标准值:1.682kN/m2荷载作用下的截面惯性矩:I=t3×b×103/12=15.03×9.000×103/12=2531250.00mm4U max=5×q k×b×a4×109/384/E/I=5×1.682×9.000×1.8484×107/384/0.72/2531250.00=9mm≤30.8mmD u=U max/a/1000=9/1.848/1000=0.004≤1/60挠度可以满足要求三、玻璃肋宽度选用:本工程选用玻璃肋种类为: 钢化玻璃1. 玻璃肋宽度初选计算值:L b: 玻璃肋宽度:(mm)q: 玻璃幕墙所受组合荷载设计值:2.347kN/m2B: 两肋间距: 1.848mH sjcg: 玻璃肋上下两支承点之间距离: 4.500mS c0: 玻璃肋强度设计值:72.000N/mm2t: 玻璃肋的厚度: 15.000mmL b=(3×q×B×H sjcg2×106/4/S c0/t)0.5=272.822mm四、玻璃肋强度及刚度校核:玻璃肋宽度选取值: 300.000mm1. 玻璃肋强度校核:校核依据: σ≤[σ]=72.000N/mm2q: 玻璃幕墙所受组合荷载设计值:2.347kN/m2B: 两玻璃肋间距: 1.848mH sjcg: 计算跨度: 4.500mL bxz: 玻璃肋宽度: 300.000mmt: 玻璃肋的厚度: 15.000mmσ=q×B×H sjcg2×6×106/t/L bxz2/8=48.794N/mm248.794N/mm2≤72.000N/mm2玻璃肋的强度可以满足要求2. 玻璃肋刚度校核:校核依据: U max≤L/200U max: 玻璃肋最大挠度q k: 玻璃幕墙所受组合荷载标准值:1.682(kN/m2) U max=5×q k×H sjcg4×B×12×107/384/0.72/t/L bxz3 =7.392mmD u=U max/H sjcg/1000=7.392/4.500/1000=0.002≤1/200挠度可以满足要求五、胶缝强度校核:校核依据: σ≤[σ]=0.2N/mm2Glasst：胶缝宽：12.0mmB: 两玻璃肋间距(板跨度): 1.848mq k: 玻璃幕墙所受组合荷载标准值:1.682(kN/m2) σ=q k×B/2/Glasst=1.682×1.848/2/12.000=0.130N/mm20.130N/mm2≤0.2N/mm2胶缝强度可以满足要求。
玻璃计算 3
四边简支玻璃系统1.6mm + 12A +6mm 钢化中空玻璃立面幕墙1.1 基本信息支撑方式：四边简支泊松比 ：γ=0.20弹性模量：E=72000N/mm2短边 ： a = 1500mm长边 ：b =1500mm重力密度：γg=25.6KN/m2玻璃等效厚度 : te=0.95×(t1^3+t2^3)^（1/3）=7.182mm1.2 荷载计算外片玻璃种类 ：t1 = 6 mm 钢化内片玻璃种类 ：t2 = 6 mm 钢化水平风荷载标准值 ：Wk =1.224 KN/m2水平风荷载标准值分配：外片 ：Wk1=1.1×Wk×t1^3/(t1^3+t2^3) =1.1×1.224×6^3/(6^3+6^3)=0.673KN/m2内片 ：Wk2=Wk×t2^3/(t1^3+t2^3) =1.224×6^3/(6^3+6^3)=0.612KN/m2水平地震荷载标准值分配：外片 ：qEk1=βEαmaxγgt1=5×0.16×25.6×6/1000=0.123KN/m2内片 ：qEk2=βEαmaxγgt2=5×0.16×25.6×6/1000=0.123KN/m2荷载组合：外片玻璃荷载标准值 ：Sk1=Wk1+0.5×qEk1=0.673+0.5×0.123 = 0.735 KN/m2外片玻璃荷载设计值 ：S1=1.4×Wk1+0.5×1.3×qEk1=1.4×0.673+0.5×1.3×0.123= 1.022 KN/m2内片玻璃荷载标准值 ：Sk2=Wk2+0.5×qEk2=0.612+0.5×0.123 = 0.674 KN/m2内片玻璃荷载设计值 ：S2=1.4×Wk2+0.5×1.3×qEk2=1.4×0.612+0.5×1.3×0.123= 0.937 KN/m21.3 玻璃强度校核a/b= 1500 / 1500 = 1按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.2-1 查的：弯矩系数 ： m = 0.0442a) 外片玻璃 ：θ1= Sk1×a^4/(E×t1^4)/1000 = 0.735×1500^4/(72000×6^4)/1000 = 40按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.2-2 查的：折减系数 : η1 = 0.84最大应力 ：σ1max = 6×m×S1×a^2/t1^2/1000×η1=6×0.0442×1.022×1500^2/6^2/1000×0.84= 14.23 Mpa< [fg] = 84.0 Mpa pass !b) 内片玻璃 ：θ2= Sk2×a^4/(E×t2^4)/1000 = 0.674×1500^4/(72000×6^4)/1000 = 37按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.2-2 查的：折减系数 : η2= 0.85最大应力 ：σ2max = 6×m×S2×a^2/t2^2/1000×η2=6×0.0442×0.937×1500^2/6^2/1000×0.85= 13.2 Mpa< [fg] = 84.0 Mpa pass !1.4 玻璃变形校核a/b= 1500 / 1500 = 1按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.3 查的：挠度系数 ：μ= 0.00406θ = Wk×a^4/(E×te^4)/1000 = 1.224×1500^4/(72000×7.182^4)/1000 = 32按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.2-2 查的：折减系数 : η= 0.87玻璃的刚度 ：D =E × te^3/(12×(1-γ^2))=72000×7.182^3/(12×(1-0.2^2)) =2315348 Nmm 最大挠度 ：dfmax = μ × Wk × a^4/D ×η= 0.00406 ×1.224× 1500^4 / 2315348/1000 × 0.87=9.45 mm< [df] = a/60 = 25pass !3.6mm +1.14PVB +6mm 钢化夹胶玻璃（雨棚、采光顶）3.1 基本信息支撑方式：四边简支泊松比 ：γ=0.20弹性模量：E=72000N/mm2短边 ： a = 1000mm长边 ：b =1000mm重力密度：γg=25.6KN/m2玻璃等效厚度 : te=(t1^3+t2^3)^（1/3）=7.56mm3.2 荷载计算外片玻璃种类 ：t1 = 6 mm 钢化内片玻璃种类 ：t2 = 6 mm 钢化根据刚度分配原理，分配系数如下：外片 ：α1 = t1^3/(t1^3+t2^3) = 0.5内片 ：α2 = t2^3/(t1^3+t2^3) = 0.5荷载标准值 ：qAk =1.19 KN/m2荷载设计值 ：qA =1.564 KN/m2荷载分配如下：外片玻璃荷载标准值 ：Sk1=qAk×α1=1.19×0.5 = 0.595 KN/m2外片玻璃荷载设计值 ：S1=qA×α1=1.564×0.5= 0.782 KN/m2内片玻璃荷载标准值 ：Sk2=qAk×α2=1.19×0.5= 0.595 KN/m2内片玻璃荷载设计值 ：S2=qA×α2=1.564×0.5 = 0.782 KN/m23.3 玻璃强度校核a/b= 1000 / 1000 = 1按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.2-1 查的：弯矩系数 ： m = 0.0442a) 外片玻璃 ：θ1= Sk1×a^4/(E×t1^4)/1000 = 0.595×1000^4/(72000×6^4)/1000 = 6按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.2-2 查的：折减系数 : η1 = 0.99最大应力 ：σ1max = 6×m×S1×a^2/t1^2/1000×η1=6×0.0442×0.782×1000^2/6^2/1000×0.99= 5.7 Mpa< [fg] = 42.0 Mpa pass !b) 内片玻璃 ：θ2= Sk2×a^4/(E×t2^4)/1000 = 0.595×1000^4/(72000×6^4)/1000 = 6按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.2-2 查的：折减系数 : η2= 0.99最大应力 ：σ2max = 6×m×S2×a^2/t2^2/1000×η2=6×0.0442×0.782×1000^2/6^2/1000×0.99= 5.7 Mpa< [fg] =42.0 Mpa pass !3.4 玻璃变形校核a/b= 1000 / 1000 = 1按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.3 查的：挠度系数 ：μ= 0.00406θ = qAk×a^4/(E×te^4)/1000 = 1.19×1000^4/(72000×7.56^4)/1000 = 5按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.2-2 查的：折减系数 : η= 1玻璃的刚度 ：D =E × te^3/(12×(1-γ^2))=72000×7.56^3/(12×(1-0.2^2)) =2700508 Nmm 最大挠度 ：dfmax = μ × qAk × a^4/D ×η= 0.00406 ×1.19× 1000^4 / 2700508/1000 × 1=1.79 mm< [df] = a/60 = 16.67pass !6.6mm +12A +6mm+1.14PVB+6mm 中空夹胶钢化玻璃（采光顶）3.1 基本信息支撑方式：四边简支泊松比 ：γ=0.20弹性模量：E=72000N/mm2短边 ： a = 2000mm长边 ：b =2000mm重力密度：γg=25.6KN/m2玻璃等效厚度 : te=0.95*(t1^3+t2^3+t3^3)^（1/3）=8.221mm3.2 荷载计算外片玻璃种类 ：t1 = 6 mm 钢化中片玻璃种类 ：t2 = 6 mm 钢化内片玻璃种类 ：t2 = 6 mm 钢化根据刚度分配原理，分配系数如下：外片 ：α1 = t1^3/(t1^3+t2^3+t3^3) = 0.333中片 ：α2 = t2^3/(t1^3+t2^3+t3^3) = 0.333内片 ：α3 = t3^3/(t1^3+t2^3+t3^3) = 0.333荷载标准值 ：qAk =1.795 KN/m2荷载设计值 ：qA =2.713 KN/m2荷载分配如下：外片玻璃荷载标准值 ：Sk1=1.1qAk×α1=1.1×1.795×0.333 = 0.658 KN/m2外片玻璃荷载设计值 ：S1=1.1qA×α1=1.1×2.713×0.333= 0.994 KN/m2中片玻璃荷载标准值 ：Sk2=qAk×α2=1.795×0.333= 0.598 KN/m2中片玻璃荷载设计值 ：S2=qA×α2=2.713×0.333 = 0.903 KN/m2内片玻璃荷载标准值 ：Sk3=qAk×α3=1.795×0.333= 0.598 KN/m2内片玻璃荷载设计值 ：S3=qA×α3=2.713×0.333 = 0.903 KN/m23.3 玻璃强度校核a/b= 2000 / 2000 = 1按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.2-1 查的：弯矩系数 ： m = 0.0442a) 外片玻璃 ：θ1= Sk1×a^4/(E×t1^4)/1000 = 0.658×2000^4/(72000×6^4)/1000 = 113按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.2-2 查的：折减系数 : η1 = 0.66最大应力 ：σ1max = 6×m×S1×a^2/t1^2/1000×η1=6×0.0442×0.994×2000^2/6^2/1000×0.66= 19.33 Mpa< [fg] = 42.0 Mpa pass !b) 中片玻璃 ：θ2= Sk2×a^4/(E×t2^4)/1000 = 0.598×2000^4/(72000×6^4)/1000 = 103按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.2-2 查的：折减系数 : η2= 0.68最大应力 ：σ2max = 6×m×S2×a^2/t2^2/1000×η2=6×0.0442×0.903×2000^2/6^2/1000×0.68= 18.09 Mpa< [fg] = 42.0 Mpa pass !c) 内片玻璃 ：θ3= Sk3×a^4/(E×t3^4)/1000 = 0.598×2000^4/(72000×6^4)/1000 = 103按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.2-2 查的：折减系数 : η3= 0.68最大应力 ：σ3max = 6×m×S3×a^2/t3^2/1000×η3=6×0.0442×0.903×2000^2/6^2/1000×0.68= 18.09 Mpa< [fg] = 42.0 Mpa pass !3.4 玻璃变形校核a/b= 2000 / 2000 = 1按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.3 查的：挠度系数 ：μ= 0.00406θ = qAk×a^4/(E×te^4)/1000 = 1.795×2000^4/(72000×8.221^4)/1000 = 87按 <JGJ102-2003> 中 表6.1.2-2 查的：折减系数 : η= 0.71玻璃的刚度 ：D =E × te^3/(12×(1-γ^2))=72000×8.221^3/(12×(1-0.2^2)) =3472594 Nmm 最大挠度 ：dfmax = μ × qAk × a^4/D ×η= 0.00406 ×1.795× 2000^4 / 3472594/1000 × 0.71=23.84 mm< [df] = a/60 = 33.33pass !。
全玻璃计算书
第四部分：全玻幕墙设计计算书I.工程信息概述1 工程所在地区信息幕墙类型:全玻幕墙工程所在地区:武汉基本风压:0.450kN/m2地面粗糙度类别:B类抗震设防烈度:6度设计基本地震加速度0.05g设计地震分组:第1组抗震设防类别:标准设防类标准反应谱法(水平地震影响系数最大值αmax)取为:0.042 玻璃选用信息玻璃规格:1800.0mm×3100.0mm玻璃组合类型:中空玻璃玻璃种类:钢化玻璃内片玻璃厚度:8.0mm,外片玻璃厚度:8.0mm3 支撑结构选用信息玻璃支撑形式:单肋支撑玻璃肋种类:钢化玻璃(夹层玻璃)玻璃肋厚度:16.000mm玻璃肋宽度:180.000mm一、风荷载计算标高为27.3m处风荷载计算W0:基本风压W0=0.45 kN/m2βgz: 27.3m高处阵风系数(按B类区计算)βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16]=1.648μz: 27.3m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001)(2006年版) μz=(Z/10)0.32=(27.3/10)0.32=1.379μsl:局部风压体型系数(墙面区)1 板块风载荷计算板块（第1处）1800.00mm×3100.00mm=5.58m2该处从属面积为：5.58m2μsl (A)=μsl (1)+[μsl (10)-μsl (1)]×log(A)=-{1.0+[0.8×1.0-1.0]×0.747}=-0.851μsl=-0.851+(-0.2)=-1.051该处局部风压体型系数μsl=1.051风荷载标准值:W k=βgz×μz×μsl×W0 (GB50009-2001)（2006年版） =1.648×1.379×1.051×0.450=1.074 kN/m2风荷载设计值:W: 风荷载设计值(kN/m2)γw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=γw×W k=1.4×1.074=1.504kN/m2二、玻璃面板的选用与校核本处选用玻璃种类为: 钢化玻璃1 玻璃面板自重G AK: 玻璃板块自重(不包括框):G AK1: 外侧玻璃板块自重:G AK2: 内侧玻璃板块自重:玻璃的重力密度为: 25.6(KN/m3)B T_L: 中空玻璃内侧玻璃厚度为: 8.000mmB T_w: 中空玻璃外侧玻璃厚度为: 8.000mmG AK=25.6×(B t_L+B t_w)/1000=25.6×(8.000+8.000)/1000=0.410KN/m2G AK1=25.6×B t_w/1000=25.6×8.000/1000=0.205KN/m2G AK2=25.6×B t_L/1000=25.6×8.000/1000=0.205KN/m22 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.040q EAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)q Ek1: 中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)q Ek2: 中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)q EAk=5×αmax×G AK=5×0.040×0.410=0.082kN/m2q Ek1=5×αmax×G AK1=5×0.040×0.205=0.041kN/m2q Ek2=5×αmax×G AK2=5×0.040×0.205=0.041kN/m2γE: 地震作用分项系数: 1.3q EA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2) q EA=r E×q EAk=1.3×q EAK=1.3×0.082=0.106kN/m23 荷载组合q k: 组合荷载标准值(kN/mm2)q: 组合荷载设计值(kN/mm2)q k=W k+0.5×q EAk=1.074+0.5×0.082=1.115kN/m2q=W+0.5×q EA=1.504+0.5×0.106=1.557kN/m24 玻璃面板的强度计算内侧玻璃校核依据: σ≤ｆg=84.000 N/mm2外侧玻璃校核依据: σ≤ｆg=84.000 N/mm2W k: 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(KN/m2)q EK: 垂直于玻璃平面的地震作用标准值(KN/m2)σWk: 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2)σEk: 在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2)θ: 参数η: 折减系数，可由参数θ按JGJ 102-2003表6.1.2-2采用l: 玻璃肋之间的玻璃面板跨度: 1800.0mmh: 玻璃面板长边边长: 3100.0mmB T_L: 中空玻璃内侧玻璃厚度为: 8.000mmB T_w: 中空玻璃外侧玻璃厚度为: 8.000mmm: 面板玻璃板的弯矩系数,按照JGJ 102-2003可取0.125W k1: 中空玻璃分配到外侧玻璃的风荷载标准值 (KN/m2)W k2: 中空玻璃分配到内侧玻璃的风荷载标准值 (KN/m2)q Ek1: 中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)q Ek2: 中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2)W k1=1.1×W k×B T_w3/(B T_w3+B T_L3)=0.591 kN/m2W k2=W k×B T_L3/(B T_w3+B T_L3)=0.537 kN/m2q Ek1=0.041 kN/m2q Ek2=0.041 kN/m2在垂直于玻璃平面的风荷载和地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) 在风荷载作用下外侧玻璃参数θ=(W k1+0.5×q EK1)×l4/(E×t4)=21.76η: 折减系数，按θ=21.76查6.1.2-2表得:0.91在风荷载作用下外侧玻璃最大应力标准值σWk=6×m×W k1×l2×η/t2=20.476N/mm2在地震作用下外侧玻璃参数θ=(W k1+0.5×q EK1)×l4/(E×t4)=21.76η: 折减系数，按θ=21.76查6.1.2-2表得:0.91在地震作用下外侧玻璃最大应力标准值σEk=6×m×q Ek1×l2×η/t2=1.420N/mm2σ: 外侧玻璃所受应力:采用S W+0.5S E组合:σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK=1.4×20.476+0.5×1.3×1.420=29.590N/mm2在风荷载作用下内侧玻璃参数θ=(W k2+0.5×q EK2)×l4/(E×t4)=19.84η: 折减系数，按θ=19.84查6.1.2-2表得:0.92在风荷载作用下内侧玻璃最大应力标准值σWk=6×m×W k2×l2×η/t2=18.771N/mm2在地震作用下内侧玻璃参数θ=(W k2+0.5×q EK2)×l4/(E×t4)=19.84η: 折减系数，按θ=19.84查6.1.2-2表得:0.92在地震作用下内侧玻璃最大应力标准值σEk=6×m×q Ek2×l2×η/t2=1.432N/mm2σ: 内侧玻璃所受应力:采用S W+0.5S E组合:σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK=1.4×18.771+0.5×1.3×1.432=27.210N/mm2外侧玻璃最大应力设计值σ=29.590N/mm2≤ｆg=84.000N/mm2内侧玻璃最大应力设计值σ=27.210N/mm2≤ｆg=84.000N/mm2中空玻璃强度满足要求!5 玻璃面板的刚度计算校核依据: D u=d f/l≤1/60D u:在风荷载标准值作用下相对挠度d f: 在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm)D: 玻璃的刚度(N.mm)t e: 玻璃等效厚度t e=0.95×(B t_L3+B t_w3)1/3=9.6mmν: 泊松比,按JGJ 102-2003 5.2.9条采用,取值为 0.20μ: 挠度系数,0.01300θ=W k×l4/(E×t e4)=18.63η: 折减系数，按θ=18.63查表得:0.93D=(E×t e3)/12(1-ν2)=5487199.86 N.mmd f=μ×W k×l4×η/D=24.7 mm由于玻璃的最大挠度d f=24.7mm,小于或等于玻璃短边边长的60分之一30.000mm 玻璃的挠度满足!三、玻璃肋宽度选用:本工程选用玻璃肋种类为:钢化玻璃(夹层玻璃)1 玻璃肋宽度初选计算值h r: 玻璃肋宽度:(mm)w: 风荷载设计值:1.504kN/m2l: 两肋间距: 1.800mh: 玻璃肋上、下两支点间的距离: 3.100mf g: 玻璃肋侧面强度设计值:58.800N/mm2t: 玻璃肋的总厚度: 16.000mmh r=((3×w×l×h2×106)/(4×f g×t))0.5=144.014mm四、玻璃肋强度及刚度校核:玻璃肋宽度选取值: 180.000mm1 玻璃肋强度校核校核依据: σ≤[σ]=58.800N/mm2w: 风荷载设计值:1.504kN/m2l: 两肋间距: 1.800mh: 玻璃肋上、下两支点间的距离: 3.100mh r: 选定的玻璃肋宽度: 180.000mmt: 玻璃肋的总厚度: 16.000mmσ=(3×w×l×h2×106)/(t×h r2×4)=37.639N/mm237.639N/mm2≤58.800N/mm2玻璃肋的强度可以满足要求2 玻璃肋刚度校核校核依据: D u=d f/l≤1/200D u:玻璃肋的相对挠度d f: 玻璃肋的绝对挠度,mml: 两肋间距, 1.800mh: 玻璃肋上、下两支点间的距离: 3.100mh r: 选定的玻璃肋宽度: 180.000mmt: 玻璃肋的总厚度, 16.000mmw k: 风荷载标准值:1.074kN/m2E: 玻璃弹性模量: 0.72×105N/m2d f=(5/32)×(W k×l×h4)/(E×t×h r3)=4.152mmD u=d f/l/1000=4.152/3.100/1000=0.001≤1/200挠度可以满足要求五、胶缝强度校核:1 胶缝宽度校核校核依据: σ≤[σ]=0.2N/mm2q: 垂直于玻璃面板的分布荷载设计值 (N/mm2)l: 两肋间距: 1800.000mmf1: 硅酮结构密封胶在风荷载作用下的强度设计值，取0.2N.mm2t2: 当玻璃肋后置或骑缝时的胶缝宽度，应取玻璃肋截面厚度，为15.0mmq k: 玻璃幕墙所受组合荷载标准值:1.115(kN/m2)σ=(q×l)/t2=(1.557×1.800)/15.000=0.187N/mm20.187N/mm2≤0.2N/mm2胶缝宽度可以满足要求!2 胶缝厚度计算水平风荷载作用下胶缝厚度的计算:t s: 风荷载作用下结构胶的粘结厚度h g: 玻璃面板高度: 3100.0mmθ:风荷载标准值作用下主体结构的楼层弹性层间位移角限值(rad): 0.0010ψ:胶缝变位折减系数1.000δ: 硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力为0.14N/mm2时的伸长率: 12.0%t s=θ×h g×ψ/(δ2×(2+δ2))0.5=0.0010×3100.0×1.000/(0.120×(2+0.120))0.5=6.1mm 取7mm胶缝选定厚度为:12 mm附录材料力学性能材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》。
玻璃计算资料
6.1.3玻璃在风荷载作用下的跨中挠度计算
本计算板块采中空玻璃等效厚度te =0.95(t 13+t 23)1/3=8.55mm
中空玻璃t 1=6mm
中空玻璃t2
=8mm 中空玻璃的刚度D 可按下式计算:Et e 3
12(1-v 2)
D 玻璃的刚度(Nmm)t e =8.55mm
中空玻璃的等效厚度(mm)E=72000
玻璃的弹性模量(N/mm 2)v=0.20玻璃的泊松比(N/mm 3)
玻璃跨中挠度可按下式计算:
μw k a 4ηD d f
在风荷载标准作用下挠度最大值(mm)w k =
2.84垂直于玻璃幕墙平面的风荷载标准值(KN/m 2
)μ=
0.01113挠度系数，可由玻璃板短边与长边边长比a/b 按玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-2003表6.1.3采用η=
0.92折减系数a=
1300玻璃短边长度(mm)b=3100玻璃长边长度(mm)D=3906414.844玻璃的刚度(Nmm)
在风荷载标准值作用下，四边支承玻璃的挠度限值d f,lim 宜按其短边边长的1/60采用d f,min =a/60
=21.67
(mm)
由上述计算可知：d f <d f,min 所以玻璃挠度计算OK!(Nmm)(mm)d f =
3906414.844D===21.25。
四边支承玻璃计算书
龙池山庄二期低层公寓A13~A31雨蓬钢结构工程玻璃板块计算书工程所在地：漳州龙海，抗震7度设防Ⅰ、设计依据：《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006版)《建筑抗震设计规范》GB 50011-2001(2008版)《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2003Ⅱ、基本计算公式：(1)、场地类别划分：根据地面粗糙度，场地可划分为以下类别：A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区；B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
本项目按B类地区计算风压。
(2)、风荷载计算：幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用风荷载计算公式：Wk=βgz×μz×μs×W0其中：Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算：βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地: βgz=0.92(1+2μf) 其中：μf=0.387(Z/10)-0.12B类场地: βgz=0.89(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地: βgz=0.85(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地: βgz=0.80(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地：μz=(Z/10)0.32C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60μs---风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：2.000W0---基本风压，按全国基本风压图，该地区取为0.700kN/m2(3)、地震作用计算：q EK=βE×αmax×Gk其中：q EK---水平地震作用标准值βE---动力放大系数，取5.0αmax---水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取，该项目取0.12Gk---幕墙构件的自重(N/m2)Ⅲ、玻璃板块计算一：一、玻璃选用玻璃采用夹层玻璃，四边支承。
玻璃及荷载计算书
框支承采光顶玻璃设计计算书工程所在地：兰州，地区类型：C ，采光顶标高 = 5.0mⅠ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《铝合金建筑型材第1部分：基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化型材》 GB 5237.2-2008《平板玻璃》 GB 11614-2009《半钢化玻璃》 GB/T 17841-2008《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB 15763.2-2005《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》《现代建筑装饰-铝合金玻璃幕墙与玻璃采光顶》Ⅱ.设计方法和指标:本工程设计采用概率极限状态设计法,根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012规定各种载荷的分项系数如下：1.永久载荷分项系数r g：1)当其效应对结构不利时①对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；②对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；2)当其效应对结构有利时①一般情况下应取1.0；②对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。
2.可变荷载的分项系数：①一般情况下应取1.4；②对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。
明框玻璃幕墙设计计算书
明框玻璃幕墙设计计算书一、计算依据及说明1、工程概况说明工程名称:年产70万件铁路节能环保设备及配件项目 (一期)工程1#2#厂房工程所在城市:天津市工程建筑物所在地地面粗糙度类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:七度(0.15g)工程基本风压:0.5kN/m22、设计依据3、基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;年产70万件铁路节能环保设备及配件项目 (一期)工程1#2#厂房按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8.1.1-2采用风荷载计算公式: w k=βgz×μsl×μz×w0其中: w k---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=1+2gI10(z10)(-α)其中g为峰值因子取为2.5，I10为10米高名义湍流度,α为地面粗糙度指数A类场地: I10=0.12 ,α=0.12B类场地: I10=0.14 ,α=0.15C类场地: I10=0.23 ,α=0.22D类场地: I10=0.39 ,α=0.30μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.284×(Z10)0.24B类场地: μz=1.000×(Z10)0.30C类场地: μz=0.544×(Z10)0.44D类场地: μz=0.262×(Z10)0.60本工程属于C类地区μsl---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定w0---基本风压,按全国基本风压图,天津市地区取为0.5kN/m2(3).地震作用计算:q EAk=βE×αmax×G Ak其中: q EAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度(0.05g): αmax=0.047度(0.1g): αmax=0.087度(0.15g): αmax=0.128度(0.2g): αmax=0.168度(0.3g): αmax=0.249度(0.4g): αmax=0.32天津市地区设防烈度为七度(0.15g),根据本地区的情况,故取αmax=0.12G Ak---幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γG S G+γwψw S w+γEψE S E+γTψT S T各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: q k =W k +0.5×q EAk ，维护结构荷载标准值不考虑地震组合 水平荷载设计值: q=1.5×W k +0.5×1.3×q EAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.3b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.5二、荷载计算1、风荷载标准值计算W k : 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2) z : 计算高度17.1mμz : 17.1m 高处风压高度变化系数(按C 类区计算): (GB50009-2012 条文说明8.2.1)μz =0.544×(z 10)0.44=0.688838I 10: 10米高名义湍流度,对应A 、B 、C 、D 类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。
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框支承幕墙玻璃设计计算书工程所在地：上海，地区类型：C ，抗震设防烈度7度，幕墙标高 = 5.2m ，抗震设防类别：标准设防类Ⅰ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010《建筑工程抗震设防分类标准》 GB 50223—2008《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《铝合金建筑型材第1部分：基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化型材》 GB 5237.2-2008《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《建筑幕墙》 JG 3035-1996《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《平板玻璃》 GB 11614-2009《半钢化玻璃》 GB/T 17841-2008《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB 15763.2-2005《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》《现代建筑装饰-铝合金玻璃幕墙与玻璃采光顶》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2010版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1当计算主要承重结构时W k=βzμsμz W0（GB50009 8.1.1-1）2当计算围护结构时W k=βgzμs1μz W0（GB50009 8.1.1-2）式中：其中: W k---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.6.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算: βgz=1+2g I10(Z/10)-α其中g为峰值因子，取值2.5，α为地面粗糙度指数，I10为10m高名义湍流度。
经化简，得：A类场地: βgz=1+0.6×(Z/10)-0.12B类场地: βgz=1+0.7×(Z/10)-0.15C类场地: βgz=1+1.15×(Z/10)-0.22D类场地: βgz=1+1.95×(Z/10)-0.30μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.2.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.284×(Z/10)0.24B类场地: μz=1.000×(Z/10)0.30C类场地: μz=0.544×(Z/10)0.44D类场地: μz=0.262×(Z/10)0.60按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表8.3.1-1采用；2. 负压区—对墙面，取-1.0—对墙角边，取-1.4二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
注：上述的局部体型系数μs1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2 的情况，当非直接承受风载荷的围护构件的从属面积A大于或等于25m2 时，局部风压体型系数μs1（25）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于25m2 而大于1m2 时，局部风压体型系数μs1（A）可按面积的对数线性插值，即μs1（A）=μs1（1）+[μs1（25）-μs1（1）] l ogA/1.4(3).地震作用计算:q EAk=βE×αmax×G AK其中: q EAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: αmax按照《建筑抗震设计规范》GB50011-2010表5.1.4-1采用。
根据《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223—2008规定：1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施；但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施。
同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用。
2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施；但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施；地基基础的抗震措施，应符合有关规定。
同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用。
设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度：αmax=0.04设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度：αmax=0.08设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度：αmax=0.12设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度：αmax=0.16设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度：αmax=0.24设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度：αmax=0.32设计基本地震加速度为0.60g，抗震设防烈度9度：αmax=0.45 该工程采用标准设防类，上海地区设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度为7度，故取αmax=0.08G AK---幕墙构件的自重(kN/m2)(4).作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度：a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：γ0S ≤ Rb.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：S E≤ R/γRE式中 S---荷载效应按基本组合的设计值；S E---地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；R---构件抗力设计值；γ0----结构构件重要性系数，应取不小于1.0；γRE----结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0；c.挠度应符合下式要求：d f≤ d f,limd f---构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；d f,lim---构件挠度限值；d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合d f≤d f,lim的规定。
幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：1 有地震作用效应组合时，应按下式进行：S=γG S GK+γwψw S WK+γEψE S EK2 无地震作用效应组合时，应按下式进行：S=γG S GK+ψwγw S WKS---作用效应组合的设计值；S Gk---永久荷载效应标准值；S Wk---风荷载效应标准值；S Ek---地震作用效应标准值；γG---永久荷载分项系数；γW---风荷载分项系数；γE---地震作用分项系数；ψW---风荷载的组合值系数；ψE---地震作用的组合值系数；进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：①一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数γG、γW、γE应分别取1.2、1.4和1.3；②当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数γG应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；③当永久荷载的效应对构件利时，其分项系数γG的取值不应大于1.0。
可变作用的组合系数应按下列规定采用：①一般情况下，风荷载的组合系数ψW应取1.0，地震作用于的组合系数ψE应取0.5。
②对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数ψW应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。
幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数γW和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。
一、幕墙玻璃承受荷载计算:标高为5.2m处风荷载计算W0:基本风压W0=0.550 kN/m2风荷载标准值:W k=1.500 kN/m2风荷载设计值:W: 风荷载设计值(kN/m2)γw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3.2.4 规定采用W=γw×W k=1.4×1.500=2.100kN/m2二、玻璃的选用及校核1. 本处采用:双夹层中空玻璃玻璃种类为: 外片外层：钢化玻璃，外片内层：钢化玻璃，内片外层：钢化玻璃，内片内层：钢化玻璃玻璃的重力密度为: 25.6(kN/m3)B T_LI: 双夹层中空玻璃内片内层玻璃厚度为: 6.000(mm)B T_LO: 双夹层中空玻璃内片外层玻璃厚度为: 6.000(mm)B T_WI: 双夹层中空玻璃外片内层玻璃厚度为: 6.000(mm)B T_WO: 双夹层中空玻璃外片外层玻璃厚度为: 6.000(mm)外片玻璃自重标准值: G AK1=25.6×(B T_WI+B T_WO)/1000=25.6×(6.000+6.000)/1000=0.307kN/m2内片玻璃自重标准值: G AK2=25.6×(B T_LI+B T_LO)/1000=25.6×(6.000+6.000)/1000=0.307kN/m22. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.080q EAk1: 垂直于玻璃外片平面的分布水平地震作用标准值(kN/m2)外片玻璃地震作用标准值: q EAk1=5×αmax×G AK1=5×0.080×0.307=0.123kN/m2γE: 地震作用分项系数: 1.3q EA1: 垂直于玻璃外片平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2)q EA1=r E×q EAk1=1.3×q EAk1=1.3×0.123=0.160kN/m2q EAk2: 垂直于玻璃内片平面的分布水平地震作用标准值(kN/m2)内片玻璃地震作用标准值: q EAk2=5×αmax×G AK2=5×0.080×0.307=0.123kN/m2q EA2: 垂直于玻璃内片平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2)q EA2=r E×q EAk2=1.3×q EAK2=1.3×0.123=0.160kN/m23. 玻璃的强度计算:W k: 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(kN/m2)θ: 参数η: 折减系数，可由参数θ按JGJ102-2003表6.1.2-2采用a: 玻璃纵向边边长: 4180.000mmb: 玻璃横向边边长: 1500.000mm四边简支玻璃简图：m: 玻璃板的弯矩系数查JGJ102-2003表6.1.2-1，按边长比b/a=1500.000/4180.000=0.36，采用: 0.1153玻璃外片夹层玻璃的等效厚度t e1=(B T_WI3+B T_WO3)^(1/3)=(6.0003+6.0003)^(1/3)=7.560 mm玻璃内片夹层玻璃的等效厚度t e2=(B T_LI3+B T_LO3)^(1/3)=(6.0003+6.0003)^(1/3)=7.560 mmW k1: 分配到外片玻璃的风荷载标准值(kN/m2)W k1=1.1×W k×t e13/(t e13+t e23)=1.1×1.500×7.5603/(7.5603+7.5603)=0.825 (kN/m2)Z bk1: 分配到外片玻璃上的荷载组合标准值(kN/m2)Z bk1=W k1+0.5×q EAk1=0.825+0.5×0.123=0.887(kN/m2)W1: 分配到外片玻璃的风荷载设计值(kN/m2)W1=1.1×W×t e13/(t e13+t e23)=1.1×2.100×7.5603/(7.5603+7.5603)=1.155 (kN/m2)Z b1: 分配到外片玻璃的荷载组合设计值(kN/m2)Z b1=W1+0.5×q EA1=1.155+0.5×0.160=1.235(kN/m2)Z bk11: 分配到外片外层玻璃上的荷载组合标准值(kN/m2)Z bk11=Z bk1×B T_WO3/(B T_WI3+B T_WO3)=0.887×6.0003/(6.0003+6.0003)=0.443 (kN/m2)折减计算系数θ=Z bk11×b4/(E×t4)=0.443×10^(-3)×1500.0004/(0.72×105×6.0004) =24.0η: 折减系数，按θ=24.0查6.1.2-2表得:η=0.90Z bk12: 分配到外片内层玻璃上的荷载组合标准值(kN/m2)Z bk12=Z bk1×B T_WI3/(B T_WI3+B T_WO3)=0.887×6.0003/(6.0003+6.0003)=0.443 (kN/m2)折减计算系数θ=Z bk12×b4/(E×t4)=0.443×10^(-3)×1500.0004/(0.72×105×6.0004) =24.0η: 折减系数，按θ=24.0查6.1.2-2表得:η=0.90Z b11: 分配到外片外层玻璃上的荷载组合设计值(kN/m2)Z b11=Z b1×B T_WO3/(B T_WI3+B T_WO3)=1.235×6.0003/(6.0003+6.0003)=0.617 (kN/m2)Z b12: 分配到外片内层玻璃上的荷载组合设计值(kN/m2)Z b12=Z b1×B T_WI3/(B T_WI3+B T_WO3)=1.235×6.0003/(6.0003+6.0003)=0.617 (kN/m2)荷载作用下外片外层玻璃最大应力设计值σ=6×m×Z b11×b2×η/t2 =6×0.1153×0.617×10^(-3)×1500.0002×0.90/6.0002 =24.028N/mm2荷载作用下外片内层玻璃最大应力设计值σ=6×m×Z b12×b2×η/t2 =6×0.1153×0.617×10^(-3)×1500.0002×0.90/6.0002 =24.028N/mm2W k2: 分配到内片玻璃的风荷载标准值(kN/m2)W k2=W k×t e23/(t e23+t e13)=1.500×7.5603/(7.5603+7.5603)=0.750 (kN/m2)Z bk2: 分配到内片玻璃上的荷载组合标准值(kN/m2)Z bk2=W k2+0.5×q EAk2=0.750+0.5×0.123=0.812(kN/m2)W2: 分配到内片玻璃的风荷载设计值(kN/m2)W2=W×t e23/(t e23+t e13)=2.100×7.5603/(7.5603+7.5603)=1.050 (kN/m2)Z b2: 分配到内片玻璃的荷载组合设计值(kN/m2)Z b2=W2+0.5×q EA2=1.050+0.5×0.160=1.130(kN/m2)Z bk21: 分配到内片外层玻璃上的荷载组合标准值(kN/m2)Z bk21=Z bk2×B T_LO3/(B T_LI3+B T_LO3)=0.812×6.0003/(6.0003+6.0003)=0.406 (kN/m2)折减计算系数θ=Z bk21×b4/(E×t4)=0.406×10^(-3)×1500.0004/(0.72×105×6.0004) =22.0η: 折减系数，按θ=22.0查6.1.2-2表得:η=0.91Z bk22: 分配到内片内层玻璃上的荷载组合标准值(kN/m2)Z bk22=Z bk2×B T_LI3/(B T_LI3+B T_LO3)=0.812×6.0003/(6.0003+6.0003)=0.406 (kN/m2)折减计算系数θ=Z bk22×b4/(E×t4)=0.406×10^(-3)×1500.0004/(0.72×105×6.0004) =22.0η: 折减系数，按θ=22.0查6.1.2-2表得:η=0.91Z b21: 分配到内片外层玻璃上的荷载组合设计值(kN/m2)Z b21=Z b2×B T_LO3/(B T_LI3+B T_LO3)= 1.130×6.0003/(6.0003+6.0003)= 0.565 (kN/m2)Z b22: 分配到内片内层玻璃上的荷载组合设计值(kN/m2)Z b22=Z b2×B T_LI3/(B T_LI3+B T_LO3)= 1.130×6.0003/(6.0003+6.0003)= 0.565(kN/m2)荷载作用下内片外层玻璃最大应力设计值σ=6×m×Z b21×b2×η/t2=6×0.1153×0.565×10^(-3)×1500.0002×0.91/6.0002=22.230N/mm2荷载作用下内片内层玻璃最大应力设计值σ=6×m×Z b22×b2×η/t2=6×0.1153×0.565×10^(-3)×1500.0002×0.91/6.0002=22.230N/mm2外片外层玻璃最大应力设计值σ=24.028N/mm2 < ｆg=42.000N/mm2 (长期作用)外片内层玻璃最大应力设计值σ=24.028N/mm2 < ｆg=42.000N/mm2 (长期作用)内片外层玻璃最大应力设计值σ=22.230N/mm2 < ｆg=42.000N/mm2 (长期作用)内片内层玻璃最大应力设计值σ=22.230N/mm2 < ｆg=42.000N/mm2 (长期作用)玻璃强度满足要求!4. 玻璃的挠度计算:d f: 在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm)D: 玻璃的刚度(N.mm)玻璃外片夹层玻璃的等效厚度t e1=(B T_WI3+B T_WO3)^(1/3)=(6.0003+6.0003)^(1/3)=7.560 mm玻璃内片夹层玻璃的等效厚度t e2=(B T_LI3+B T_LO3)^(1/3)=(6.0003+6.0003)^(1/3)=7.560 mmt e: 双夹层中空玻璃等效厚度t e=0.95×(t e13+t e23)^(1/3)=0.95×(7.5603+7.5603)^(1/3)=12.280mmν: 泊松比，按JGJ102-2003 5.2.9条采用，取值为 0.20表5.2.9 材料的泊松比υμ: 挠度系数:查JGJ102-2003表6.1.3，按边长比b/a=1500.000/4180.000=0.36，采用μ=0.01190θ=W k×b4/(E×t e4)=1.500×10^(-3)×1500.0004/(0.72×105×12.2804)=4.6η: 折减系数，按θ=4.6查JGJ102-2003表6.1.2-2得:η=1.00D=(E×t e3)/(12×(1-ν2))=(0.72×105×12.2803)/(12×(1-0.202))=11574562.4 (N.mm)d f=μ×W k×b4×η/D=0.01190×1.500×10^(-3)×1500.0004×1.00/11574562.4 =7.807 (mm)d f/b < 1/60【玻璃的挠度满足!】。