悬挑三跨连续梁计算书
悬挑板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称XTB 新浇混凝土楼板板厚(mm) 100 新浇混凝土楼板边长L(m) 4.5 新浇混凝土楼板边宽B(m) 4.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3 楼板模板自重标准值0.5 模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2)0.20.21 风压高度变化系数μz1.29风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m) 12立柱纵向间距l a(mm) 600立柱横向间距l b(mm) 1200水平拉杆步距h(mm) 1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm) 150立柱距混凝土板长边的距离(mm) 450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm) 400小梁两端各悬挑长度(mm) 250，250主梁两端各悬挑长度(mm) 150，150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：56CD2502506006006006006006006005025045001502501200120012001504500立杆：钢管Φ48.3×3.6双扣件板底支撑小梁：方木40x90mm ，间距400mm 板底支撑主梁：钢管Φ48.3×3.6模板设计平面图板底面板：板厚15mm562502504500250650100120001200板底支撑小梁：方木40×90mm，间距400mm 板底支撑主梁：钢管Ф48.3×3.6600600600600600600立杆：钢管Ф48×32001500150015001500150015001500双扣件垂直剪刀撑模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)12面板弹性模量E(N/mm 2)4200根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。
三跨等跨连续次梁计算_解释说明
三跨等跨连续次梁计算解释说明1. 引言1.1 概述本文旨在对三跨等跨连续次梁的计算进行解释和说明。
三跨等跨连续次梁是一种常见的桥梁结构形式，在桥梁设计和建设中具有重要作用。
通过对相关理论基础、计算方法、设计参数和约束条件的介绍，以及计算步骤与过程的详细说明，本文将为读者提供关于该桥梁结构计算的全面了解。
1.2 文章结构本文共分为五个部分，共同构成了完整的研究内容。
在引言部分，首先对文章进行了简要概述，并介绍了文章的结构安排。
接下来，在正文部分，我们将详细介绍三跨连续次梁的基本情况，包括其定义及相关特点。
同时还将探讨背后的理论基础和采用的计算方法，并列举了设计参数和约束条件。
紧接着，在计算步骤与过程部分，我们将逐一描述桥梁几何参数计算、初始受力分析与刚度确定以及荷载分析与架设方案设计等步骤，并给出详尽解释。
然后，在结果与讨论部分，我们将分析各节点应力和挠度的计算结果，并对传统方案与优化方案进行比较分析。
最后，我们还提出了施工措施及注意事项的建议。
最后，在结论部分，我们将总结本文的主要研究成果，并阐述相关研究的限制，同时提出进一步研究的建议。
1.3 目的本文的目的是通过理论介绍和实际计算步骤的详细解释，帮助读者全面了解三跨等跨连续次梁在桥梁设计中的应用。
通过对各个方面的介绍与讨论，读者将能够更好地理解该桥梁结构并在实际工程项目中应用相关计算方法。
同时，本文也旨在为该桥梁结构设计和施工过程中的问题提供一些建议和指导，并提出未来进一步研究该领域所需关注的方向。
2. 正文：2.1 三跨连续次梁简介三跨连续次梁是一种常见的桥梁结构形式，由多个简支梁通过螺栓连接而成。
每个简支梁之间的连接节点称为"次节点"，这样的设计可以有效地提高桥梁的承载能力和稳定性。
2.2 理论基础和计算方法三跨连续次梁的设计基于弹性力学理论和结构分析方法。
在计算过程中，需要考虑材料力学性质、截面特性以及荷载作用等因素。
三跨变截面连续梁桥计算书(省交院)_secret
xx河大桥计算书计算：审核：xx省交通科学研究院股份有限公司2010.3目录目录............................................................ - 2 - 1 概况.......................................................... - 3 - 2采用的标准及依据.............................................. - 4 - 3 结构验算...................................................... - 6 - 3.1主桥上部结构. (6)3.1.1 计算条件.............................................. - 6 -3.1.1.1 计算模型............................................ - 6 -3.1.1.2 材料强度及计算参数.................................. - 6 -3.1.1.3 施工阶段............................................ - 6 -3.1.1.4 计算荷载............................................ - 7 -3.1.2 验算结果.............................................. - 8 - 3.2引桥预制小箱梁验算 (12)3.2.1.1 计算模型........................................... - 12 -3.2.1.2 材料强度及计算参数................................. - 12 -3.2.1.3 施工阶段........................................... - 12 -3.2.1.4 计算荷载........................................... - 13 -3.2.2 验算结果............................................. - 14 - 3.3过渡墩盖梁验算. (17)3.3.1 计算说明............................................. - 17 -3.3.2 活荷载横向布置....................................... - 18 -3.3.3 计算参数............................................. - 18 -3.3.3 施工阶段............................................. - 18 -3.3.4验算结果.............................................. - 19 -4 附录......................................................... - 23 - 4.1主桥上部结构承载能力验算表格.. (23)4.2引桥上部结构承载能力验算表格 (29)1 概况xx河大桥平面位于直线上,纵断面位于R=10000m、T=280m、E=3.92m、i1=2.8%、i2=-2.8%的凸形竖曲线上，变坡点桩号为K12+953.00，变坡点高程18.70m。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书(带连梁)
悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.75米。
采用的钢管类型为φ48×3.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.50米，水平间距3.00米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设10层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度3.50米。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用[12.6号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m。
而拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.050/2=0.157kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.157=0.235kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.575=2.205kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.235+0.10×2.205)×1.5002=0.538kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.235+0.117×2.205)×1.5002=-0.633kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.633×106/4729.0=133.931N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.157=0.196kN/m活荷载标准值 q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.196+0.990×1.575)×1500.04/(100×2.06×105×113510.0)=3.663mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
多排悬挑钢管脚手架主梁计算书三排架体带联梁计算书(工况一)
多排悬挑钢管脚手架主梁计算书（一）依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.65米，建筑物内锚固段长度3.50米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.10m。
而拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1100mm。
水平钢梁自重荷载 q=1.20×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m由钢管脚手架自重及荷载计算，钢管立杆底部轴心力取5.1kN；根据联梁布置平面图，N1受力情况如下：得出N1=4.29kN；N2受力情况如下：得出N2=10.56kN。
悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)4.3900.373悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)0.1040.201悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=20.580kN,R2=0.208kN,R3=0.428kN最大弯矩 M max=4.390kN.m抗弯计算强度:f=M/1.05W+N/A=4.390×106/(1.05×141000.0)+5.031×1000/2610.0=31.581N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录B其值φb'=1.07-0.282/φb=0.929 经过计算得到强度σ=4.39×106/(0.929×141000.00)=33.52N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ < [f],满足要求!三、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算其中R Ui cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
1-30型钢悬挑脚手架计算3
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度15.7米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构1.70米，立杆的步距1.50米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.60米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
悬挑水平钢梁采用[8号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度2.80米，建筑物内锚固段长度1.80米。
悬挑水平钢梁上面采用拉杆、下面采用支杆与建筑物拉结。
最外面支点距离建筑物2.70m，支杆采用钢管48.0× 3.5mm拉杆采用钢丝绳。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050/2=0.184kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.184=0.267kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.575=2.205kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.267+0.10×2.205)×1.3002=0.409kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.267+0.117×2.205)×1.3002=-0.481kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.481×106/5080.0=94.694N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.184=0.222kN/m活荷载标准值q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.222+0.990×1.575)×1300.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.945mm 大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
三跨连续梁支架方案计算书
x连续梁支架计算书x特大桥跨匝道的连续梁为1-（32+48+32）m的现浇梁，设计采用支架现浇施工。
边跨和中跨采取钢管桩+贝雷架施工。
基础采用砼条形扩大基础（C30），边跨原状土处的条形基础下采取挖除换填压实进行处理，路面部分条形基础直接浇筑在原路面上，条形基础平面尺寸为1.5×9m，支撑钢管桩规格为φ630×8mm，钢管桩立于相应的条形基础和承台上。
钢管上部横向设置双拼工字钢作为枕梁，枕梁上部设置纵向贝雷梁，腹板底贝雷梁间距为22.5cm，翼缘板和底板底贝雷梁间距为90cm。
纵向贝雷梁上部沿桥横向设置10×15cm方木分配梁，间距60cm,在横向方木分配梁上安装底托搭设碗扣支架作为脱模构件，在碗扣顶托上部横桥向铺设10×15cm方木，间距60cm,再在其上部纵向设置12×12方木，底板及翼缘板间距30cm，腹板处间距24cm，最后满铺竹胶板；翼缘板处、墩中心处4m范围内侧模采用钢模，其余均采用木模，侧模直线段采用1.5cm厚的竹胶板，内模和底模采用1.2cm的竹胶板。
一、计算参数：1）、梁体混凝土容重：26.0kN/m3；2）、混凝土超重系数：1.05；3）、钢材弹性模量取：2.1×105MPa；4）、方木弹性模量取：9×103MPa；5）、竹胶板弹性模量取：3.1×103MPa；6)、每片贝雷梁自重:2.7KN;7）、杆件承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的L/400；8）、冲击系数取：1.2； 9）、施工荷载取：2.5kN/m 2； 10）、C30素混凝土容重：24.0kN/m 3； 11）、贝雷梁安全系数取：1.5 12）、应力取值：A 3钢： [σ轴]=140MPa ，[σ弯]=145MPa ，[τ]=85MPa ;方木: [σ弯]=9MPa, [τ]=4.1MPa; 竹胶板: [σ弯]=55MPa, [τ]=12.1MPa 。
(完整版)悬挑架计算书
4#楼工字钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 11 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.40 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处辽宁沈阳市，查荷载规范基本风压为0.550kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.5 m。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.400；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.4 m。
三跨连续箱梁计算书
一、设计内容：①根据已给地形图等设计资料，选择三至四种以上可行的桥型方案，拟定桥梁结构主要尺寸，根据技术经济比较，推荐最优方案进行桥梁结构设计。
③对推荐桥梁方案进行运营阶段的内力计算，并进行内力组合，强度、刚度、稳定性等验算。
④选择合理的下部结构形式，拟定构件尺寸，并进行内力计算，内力组合、配筋设计。
⑤绘制桥梁总体布置图、上部结构一般构造图、钢筋构造图、桥台一般构造图、桥墩盖梁一般构造图、桥墩盖梁配筋图。
⑥编写设计计算书。
二、设计原始资料（实验、研究方案）1、设计桥梁的桥位地型及地质图一份2、设计荷载：公路—Ⅰ级；3、桥面净空：净－11+2×0.5m(防撞栏)4、桥面横坡：1.5%5、最大冲刷深度：2.0m6、地质条件：根据断面图确定7、桩基础施工方法：旋转钻成孔8、安全系数：γ0=1主要技术指标1、设计依据：所给地形图JTG D60-2004《公路桥涵设计通用规范》JTG D62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ 022-85《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》JTJ 024-85《公路桥涵地基与基础设计规范》2、材料：（1）预应力钢筋：Ø 12.7钢绞线（2）非预应力钢筋：直径D≥12mm用HRB335, 直径D≤12mm用R235；（3）混凝土：主梁混凝土采用C50；铰缝为C30细集料混凝土；桥面铺装采用C40沥青混凝土；栏杆及人行道板为C30混凝土；盖梁、墩柱用C30混凝土；系梁及钻孔灌注桩采用C30混凝土；桥台基础用C30混凝土；桥台台帽用C30混凝土；（4）锚具用OVM锚三、设计完成后提交的文件和图表（论文完成后提交的文件）1、计算说明书部分：设计计算书一套。
由前言，中、英文摘要，计算内容，参考文献，致谢五部分组成。
摘要要写清设计概况及主要内容，方案比选写清楚比选的理由。
2、图纸部分：绘制桥梁方案比较图（包括纵、横断面），推荐方案总体部置图、绘制所选方案上部结构一般构造图、预应力钢筋布置图（包括梁体钢筋布置图、主要截面钢筋布置示意图）、桥台一般构造图、桥墩盖梁一般构造图、桥墩盖梁配筋图四、毕业设计（论文）进程安排序号内容周数1 外文资料翻译 12 方案比选 13 截面尺寸的拟定 14 行车道板的计算 1.55 恒载及活载内力计算 26 配筋 27 强度验算 1.58 裂缝和挠度验算 29 绘制相关图纸 110 书写计算书 1五、主要参考资料1、《结构设计原理》叶见曙人民交通出版社2、土木工程专业毕业设计指南—桥梁工程分册陈忠延等编著3、《桥梁工程》范立础人民交通出版社4、《基础工程》教材5、《桥涵水文》教材6、《桥梁计算示例集》人民交通出版社7、《混凝土简支梁（板）桥》（第三版）易建国人民交通出版社8、《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计》闫志刚机械工业出版社第一章概述1.1预应力混凝土连续梁桥概述预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。
三跨连续箱梁计算书
题目学院（系）：专业班级：学生姓名：指导老师：学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。
除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包括任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。
本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。
作者签名：2007 年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保障、使用学位论文的规定，同意学校保留并向有关学位论文管理部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。
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（请在以上相应方框内打“√”）作者签名： 2007年月日导师签名： 2007年月日摘要 (II)Abstract (II)绪论 (1)1上部结构设计概述 (3)1.1设计基本资料 (3)1.2 截面形式及截面尺寸拟定 (4)1.3毛截面几何特性计算 (5)2 上部结构内力计算 (9)2.1 单元划分 (9)2.2 恒载内力计算 (10)2.3 温度及墩台基础沉降次内力计算 (11)2.4 收缩次内力 (15)2.5 活载组合内力计算 (16)2.6 内力组合 (18)3 预应力钢束的估算与布置 (24)3.1 计算原理 (24)3.2预应力钢束的估算 (27)3.3 预应力钢束布置 (29)3.4预应力损失计算 (32)4 普通钢筋估算 (37)5 强度验算 (39)6 应力、变形验算 (41)6.1基本原理 (41)6.2施工阶段应力验算 (41)6.3 使用阶段应力验算 (47)6.4 挠度的计算与验算预拱度的设计 (57)7 桥墩的计算 (60)7.1 设计资料 (60)7.2 墩柱计算 (61)8 钻孔灌注桩计算 (65)8.1 荷载计算 (65)8.2 桩长计算 (66)8.3 桩的内力计算（m法） (66)8.4 桩顶纵向水平位移验算与桩身材料截面强度验算 (69)结束语 (72)致谢 (73)参考文献 (74)根据设计任务书要求和设计规范的规定，本着“安全、适用、经济、美观”八字原则，对平南高速公路D匝道桥第三联进行了设计。
三跨连续梁 内力计算公式(二)
三跨连续梁内力计算公式(二)三跨连续梁内力计算公式在设计和分析三跨连续梁时，需要计算梁的内力，以确保梁的结构安全和稳定。
以下是三跨连续梁内力计算中常用的公式及其解释：弯矩计算公式跨中弯矩在三跨连续梁的中跨位置，我们可以使用以下公式计算跨中弯矩(M)：M = (w * L^2) / 8其中，w是梁上的集中荷载，L是梁的跨度长度。
这个公式基于简支梁的等效弯矩理论，适用于三跨连续梁的中跨位置。
内跨及外跨弯矩对于三跨连续梁的内跨和外跨位置，我们可以使用以下公式计算弯矩：M = (w * L^2) / 12这个公式同样基于简支梁的等效弯矩理论，但采用了不同的分母。
内跨和外跨位置的弯矩计算公式是相同的。
剪力计算公式内跨剪力在三跨连续梁的内跨位置，我们可以使用以下公式计算剪力(V)：V = (w * L) / 8这个公式是基于简支梁的剪力分布，适用于三跨连续梁的内跨位置。
外跨剪力在三跨连续梁的外跨位置，我们可以使用以下公式计算剪力：V = (w * L) / 12这个公式同样基于简支梁的剪力分布，与内跨位置的剪力计算公式相比，只是分母不同。
举例说明假设我们有一座三跨连续梁，梁的总跨度为10米，集中荷载为20千牛。
根据上述计算公式，我们可以计算梁的内力。
跨中弯矩跨中弯矩的计算公式为：M = (w * L^2) / 8代入已知值：M = (20 * 10^2) / 8 = 250千牛·米因此，三跨连续梁跨中位置的弯矩为250千牛·米。
内跨及外跨弯矩内跨及外跨位置的弯矩计算公式为：M = (w * L^2) / 12代入已知值：M = (20 * 10^2) / 12 = 千牛·米因此，三跨连续梁的内跨和外跨位置的弯矩均为千牛·米。
内跨剪力内跨剪力的计算公式为：V = (w * L) / 8代入已知值：V = (20 * 10) / 8 = 25千牛因此，三跨连续梁的内跨位置的剪力为25千牛。
悬挑脚手架计算书(吊绳)
悬挑脚手架计算书一、基本参数：立杆纵距la = 1.5 m立杆横距lb = 0.9 m脚手架形式双排架脚手架的步距h = 1.5 m脚手架搭设高度H = 18 m小横杆间距 a = 0.38 m连墙件布置形式二步三跨悬挑梁采用16号热轧工字钢槽口侧向放置每根立杆下都有悬挑梁悬挑长度l=1.2 m梁上支点距集中力作用点距离c=0 m支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的垂直距离L2=3 m悬挑梁固支点支座类型固接墙固支点连接方式焊接悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw=200 mm采用两根掉绳支撑二、小横杆的计算1、小横杆荷载计算脚手板的荷载标准值q1=0.35×0.38=0.13 kN/m活荷载标准值q2=2×0.38=0.76（kN/m）2、强度计算(1)、最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：其中：l 小横杆计算跨度l=0.9 mq1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.13 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 0.76 kN/m经计算得到：M=(1.2×0.13+1.4×0.76)×0.9^2÷8=0.12 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.12 kN.m经计算得到:σ=0.12×1000000÷(5.08×1000)＝23.62 N/mm2小横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足要求3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度,计算公式如下：其中: l 小横杆计算跨度l = 0.9 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = 206000 N/mm2q1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.13 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 0.76 kN/m经计算得到：最大挠度V=5×(0.13+0.76)×(0.9×1000)^4÷(384×206000×12.19×10000)=0.3 mm最大挠度计算值小于等于l/150=6mm,并且小于10mm,故满足要求三、大横杆的计算:1、荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.03763×0.9=0.03 kN脚手板的荷载标准值:P2=0.35×0.9×0.38=0.12 kN脚手板的荷载标准值:P=0.03+0.12=0.15 kN活荷载标准值:Q=2×0.9×0.38=0.68 kN2、强度计算(1)、最大弯矩计算公式如下:其中: l 立杆的纵距l = 1.5mP 静荷载标准值P = 0.15 kNQ 活荷载标准值Q = 0.68 kN经计算得到最大弯矩M=0.417×(1.2×0.15+1.4×0.68)×1.5=0.7 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.7 kN.m经计算得到:σ=0.7×1000000÷(5.08×1000)＝137.8 N/mm2大横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值205 N/mm2，故满足要求3、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：其中: l 立杆的纵距l = 1.5 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = 206000 N/mm2P 静荷载标准值P = 0.15 kNQ 活荷载标准值Q = 0.68 kN经计算最大挠度V=3.029×(0.15+0.68×(1.5×1000)^3÷(100×206000×12.19×10000)=3.38 mm最大挠度计算值小于等于l/150=10mm,并且小于10mm,故满足要求四、扣件的抗滑承载力计算:横杆的自重标准值P1 = 0.03763×(0.9 +1.5) =0.09kN脚手板的荷载标准值P2 = 0.35×1.5×0.9÷2 =0.24kN活荷载标准值Q = 2×1.5×0.9÷2 =1.35kN荷载的计算值R = 1.2×(0.09+0.24)+1.4×1.35 =2.29kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中: Rc扣件抗滑承载力设计值Rc=12kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.29kN扣件的抗滑承载力小于等于单扣件抗滑承载力设计值8kN,满足要求!五、脚手架计算：1、荷载计算:立杆承受的结构自重标准值NG1=0.14×18=2.52 kN脚手板的自重标准值NG2=0.35×2×1.5×(0.9+0.3)=0.63 kN栏杆与挡脚板自重标准值NG3=0.14×1.5×2÷2=0.21 kN吊挂的安全设施荷载：NG4 = 0.1×1.5×18 = 2.7 kN静荷载标准值NG=2.52+0.63+0.21+2.7=6.06 kN活荷载标准值NQ=2×1×1.5×0.9÷2=1.35 kN风荷载标准值Wk=0.7×0.74×1.2×0.25=0.16 kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×6.06+1.4×1.35=9.16 kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×6.06+0.85×1.4×1.35=8.88 kN风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0.16×1.5×1.5^2÷10=0.05 kN.m风荷载设计值产生的立杆段弯矩：Mw=0.85×1.4×0.05=0.06 kN.m构配件自重标准值产生的轴向力：NG2k=0.63+0.21+2.7=3.54 kN2、立杆的稳定性计算:(1)、立杆的长细比计算:其中l 立杆的计算长度l = 1.155×1.5×1.5=2.6 mI 立杆的回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=2.6×100÷1.58=165(2)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=9.16 kNυ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到υ=0.259不考虑风荷载时立杆的稳定性σ=9.16×1000÷(0.259×(4.89×100))=72.32 N/mm2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2W 立杆净截面模量(抵抗矩)；取W=5.08 cm3N 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=8.88 kNMw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；取Mw=0.06 kN.mυ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到υ=0.259考虑风荷载时立杆的稳定性σ=8.88×1000÷(0.259×(4.89×100))+(0.06×1000000)÷(5.08×1000)=81.92 N/mm2不考虑风荷载时,立杆稳定性小于等于205N/mm2,满足要求考虑风荷载时,立杆稳定性小于等于205N/mm2,满足要求3、最大搭设高度的计算不组合风荷载最大搭设高度：组合风荷载最大搭设高度：其中：A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3f 钢管立杆抗压强度设计值f= 205 N/mm2gk每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.14 kN/mNQK 活荷载标准值NQK=1.35 kNMwk计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩Mwk=0.05 kN.mNG2K 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=3.54 kNυ轴心受压杆件稳定系数υ= 0.259经计算，不组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.259×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×3.54+1.4×1.35)÷(1.2×0.14)=118.01 m组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.259×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×3.54+0.85×1.4×(1.35+0.05×0.259×(4.89÷5.08÷100)))÷(1.2×0.14)=110.87 m最大搭设高度应该取上式中的较小值Hs=110.87m由于搭设高度Hs大于等于26m,所以按下式调整:经计算得到脚手架高度限值为[H]=99.8m调整后的高度不宜超过50m,故:脚手架最大高度应为50m六、连墙件的计算:(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算：其中：wk风荷载基本风压值，wk=0.16 kN/m2Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积；Aw=13.5 m2 经计算得到：风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4×0.16×13.5=3.02 kN(2)、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；取No=5 kN Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=3.02 kN经计算得到：连墙件轴向力计算值Nl=3.02+5=8.02 kN(3)、连墙件轴向力设计值其中：υ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到υ=0.949A 立杆净截面面积A = 4.89 cm2[f] 钢管的强度设计值[f] = 205 N/mm2经过计算得到Nf=0.949×(4.89×100)×205÷1000=95.13 kN长细比λ计算:其中: l 计算长度l = 0.3 mI 钢管回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=0.3×100÷1.58=19计算结果:连墙件轴向力计算值小于等于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙件轴向力计算值小于等于扣件抗滑承载力12 kN,满足要求七、联梁计算:无联梁八、悬挑梁受力计算:1、悬挑梁所受集中荷载计算其中P 脚手架立杆传递的集中荷载P=9.16 kN经过计算: F = 9.16 kN2、挑梁最大弯矩其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=9.16 kNlb脚手架横距lb=0.9 mb 脚手架内排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.142 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1.2 m经过计算: M=9.16×0.9×0.3^2×(3-0.3÷1.2)÷(2×1.2^2)+0.142×1.2^2×9÷128=0.72 kN.m3、锚固点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=9.16 kNlb脚手架横距lb=0.9 mb 脚手架内排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.142 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1.2 m经过计算: Rp=9.16×0.3^2×(3-0.3÷1.2)÷(2×1.2^2)+0.142×1.2×3÷8=10.01 kN4、固支点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=9.16 kNlb脚手架横距lb=0.9 mb 脚手架内排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.142 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1.2 m经过计算: RO=9.16×0.9×(3-÷1.2^2)÷(2×1.2)+0.142×1.2×5÷8=8.48 kN5、支杆的轴向力计算其中: Rp支撑点的最大支座力Rp = 10.01 kNα支杆(拉绳)与悬挑梁夹角α= 68.2 度经过计算: T = 10.01÷sin(68.2) = 10.78 kN6、悬挑梁轴向力计算其中: Rp支撑点的最大支座力Rp = 10.01 kNα支杆(拉绳)与悬挑梁夹角α= 68.2 度经过计算: N = 10.01÷tg(68.2) = 4 kN九、悬挑梁挠度计算:悬挑梁有支撑或拉绳时,不用计算悬挑梁的挠度.十、悬挑梁强度计算1、悬挑梁型钢截面应力计算其中: A 截面面积 A = 26.131 cm2W 截面抵抗矩W = 141 cm3M 挑梁最大弯矩M = 0.72 kN.mN 悬挑梁所受轴向力N = 4 kN经过计算: σ= 1000000×0.72÷(1.05×1000×141)+1000×4÷(100×26.131) = 6.39 N/mm2型钢截面应力小于等于钢材强度设计值205 N/mm2,故满足要求十一、悬挑梁整体稳定性计算其中: W 截面抵抗矩W = 141 cm3M 挑梁最大弯矩M =0.72 kN.mυb 型钢整体稳定系数型υb = 0.93经过计算: σ= 0.72×1000000÷(141×0.93×1000) = 5.49 N/mm2悬挑梁整体稳定性小于等于钢材强度设计值205 N/mm2,故满足要求十二、悬挑梁与建筑物连接的焊缝计算1、焊缝的正应力其中: t 焊缝厚度t = 9.5 mmlw悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 200 mmN 悬挑梁所受轴向力N = 4 kN经过计算: σ= 4×1000÷((200-2×9.5)×9.5) = 2.33 N/mm2焊缝的正应力小于等于焊缝抗压强度设计值205 N/mm2,故满足要求2、焊缝的剪应力其中: t 焊缝厚度t = 9.5 mmlw悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 200 mmN 固支点的最大支座力N = 8.48 kN经过计算: τ= 8.48×1000÷((200-2×9.5)×9.5) = 4.93 N/mm2焊缝的剪应力小于等于焊缝抗剪强度设计值120 N/mm2,故满足要求3、焊缝的折算应力其中: σ焊缝的正应力σ= 2.33 N/mm2τ焊缝的剪应力τ= 4.93 N/mm2经过计算: f = sqrt(2.33^2+3×4.93^2) =8.85 N/mm2焊缝的折算应力小于等于焊缝折算应力设计值160×1.1=176 N/mm2,故满足要求十三、拉绳计算1、钢丝绳容许拉力计算其中: Fg钢丝绳破断拉力Fg = 144.5 kNα钢丝绳之间荷载不均匀系数α= 0.85K 钢丝绳使用安全系数K = 9经过计算: [Fg] = 144.5×0.85÷9 = 13.65 kN钢丝绳所受的最大拉力小于等于钢丝绳的容许拉力13.65 kN,满足要求2、圆形吊环计算其中: R0 吊环的中心圆半径R0 = 10 mmd 圆环截面圆的直径d = 18 mmP 作用于圆环上的荷截P =10.78 kN经过计算: σ0 = 3.24×10.78×1000×10÷18^3 = 59.89 N/mm2圆形吊环所受应力小于等于容许应力80 N/mm2,满足要求。
三跨连续梁 内力计算公式(一)
三跨连续梁 内力计算公式(一)三跨连续梁 内力计算公式1. 弯矩计算公式•综合法：根据对称轴原理，可以得到弯矩计算公式为：M =qL 28，其中q 为荷载值，L 为跨度。
• 悬臂法：对于三跨连续梁中两个悬臂梁的弯矩计算，可以使用悬臂法，其公式为：M =qL 212，其中q 为荷载值，L 为悬臂梁的长度。
2. 剪力计算公式• 剪力平衡法：根据剪力平衡原理，可以得到剪力计算公式为：V =qL 2，其中q 为荷载值，L 为跨度。
• 弯矩法：根据弯矩和剪力的关系，可以得到剪力计算公式为：V =−dM dx ，其中M 为弯矩，x 为跨度上的任意位置。
3. 梁的挠度计算公式• 三跨连续梁的挠度计算可以使用弹性力学理论，其中常用的公式是梁的挠度计算公式为：δ=5qL 4384EI ，其中q 为荷载值，L 为跨度，E 为梁的弹性模量，I 为梁的惯性矩。
• 对于三跨连续梁中两个悬臂梁的挠度计算，可以使用悬臂梁挠度计算公式为：δ=qL 4192EI ，其中q 为荷载值，L 为悬臂梁的长度，E 为梁的弹性模量，I 为梁的惯性矩。
举例解释假设有一根三跨连续梁，其总跨度为10米，其中两个悬臂梁的长度为2米，受到均匀分布荷载为10kN/m 的作用。
根据上述计算公式，可以得到以下结果：1. 弯矩计算：• 综合法：M =10×1028=125 kNm • 悬臂法：M =10×2212=103 kNm ，对应两个悬臂梁 2. 剪力计算：• 剪力平衡法：V =10×102=50 kN• 弯矩法：根据弯矩和剪力的关系，可以在弯矩计算的基础上求得剪力分布。
例如，在距离支座2米处的剪力为V =−dM dx =−1255=−25 kN 。
3. 梁的挠度计算：• 综合法：δ=5×10×104384×E×I ，需要进一步提供梁的弹性模量E 和惯性矩I 来计算。
• 悬臂法：δ=10×24192×E×I ，同样需要提供梁的弹性模量E 和惯性矩I 。
多排悬挑架主梁验算计算书联梁1300mm+1700mm2
多排悬挑架主梁验算计算书联梁1300mm+1700mm计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20145、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数主梁离地高度(m) 52.2 悬挑方式 联梁悬挑主梁间距(mm) 4500 主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)n b 3 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式U 型锚固螺栓 锚固螺栓直径d(mm)16 主梁建筑物外悬挑长度L x (mm)1300 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度L m (mm)1500梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb ](N/mm 2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[f t ](N/mm 2)50二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、联梁验算q'=g k=0.142=0.142kN/m第1排：F'1=F1'/n l=8/1=8kN第2排：F'2=F2'/n l=8/1=8kNF'=max[F'1,F'2]=8kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.142=0.17kN/m 第1排：F1=F1/n l=10.9/1=10.9kN 第2排：F2=F2/n l=10.9/1=10.9kN F=max[F1,F2]=10.9kN计算简图如下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=14.376×106/77529=185.43N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=18.988×1000×[74×1262-(74-5)×109.22]/(8×4885920×5)= 34.201N/mm2τmax=34.201N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm) νmax=13.399mm≤[ν]=l a/250=4500/250=18mm符合要求！4、支座反力计算正常使用受力状态下:第1排：R'1max=27.776kN第2排：R'2max=27.776kN极限受力状态下:第1排：R1max=37.725kN第2排：R2max=37.725kN四、主梁验算q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=n l×R'1max/n z=1×27.776/1=27.776kN第2排：F'2=n l×R'2max/n z=1×27.776/1=27.776kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=n l×R1max/n z=1×37.725/1=37.725kN第2排：F2=n l×R2max/n z=1×37.725/1=37.725kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=5.089×106/141000=36.09N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=32.547×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6) =38.464N/mm2τmax=38.464N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.171mm≤[ν]=2×l x/360=2×1300/360=7.222mm符合要求！4、支座反力计算R1=-1.834kN,R2=34.75kN,R3=43.222kN五、下撑杆件验算β1=arctanL1/L2=arctan(2900/1100)=69.228°下撑杆件支座力：R X1=n z R3=1×43.222=43.222kN主梁轴向力：N XZ1=R X1/tanβ1=43.222/tan69.228°=16.395kN下撑杆件轴向力：N X1=R X1/sinβ1=43.222/sin69.228°=46.227kN下撑杆件的最大轴向拉力N X=max[N x1...N xi]=46.227kN下撑杆长度：L01=(L12+L22)0.5=(29002+11002)0.5=3101.612mm下撑杆长细比：λ1=L01/i=3101.612/55.2=56.189查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，υ1=0.842当υ大于0.6，υ1'=0.735轴心受压稳定性计算：σ1=N X1/(υ1'A)=46227.259/(0.735×1851)=33.975N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=46.227×103/A=46.227×103/1851=24.974N/mm2≤f c w=185N/mm2 符合要求！六、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =|[(-(+N XZ1))]|/n z=|[(-(+16.395))]|/1=16.395kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=5.089×106/(1.05×141×103)+16.395×103/2610=40.653N/mm2≤[f] =215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=2由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb'值为0.93。
联梁悬挑架计算书建筑组织设计施工项目方案建筑方案
联梁悬挑架计算书 工程名称:济南银都大厦；结构类型:框架；建筑高度:12３.00m；标准层层高：0.００ｍ ;总建筑面积：0.０0ｍ２;总工期:0天；施工单位：； 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（ＪGJ130-2０01)。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为１０.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距 1.20 米，立杆的横距 1.０5 米,立杆的步距 1.8０米。
采用的钢管类型为Φ48Χ３.50, 连墙件采用两步三跨 ,竖向间距 3.60 米，水平间距3.６0米。
施工均布荷载为３．0 ｋN/m2，同时施工 2 层,脚手板共铺设４层。
悬挑水平钢梁采用[１２.6号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度１.3０米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用 2０a号槽钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。
一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值：P１＝０.03８ ｋN/m ; 脚手板的荷载标准值：P2＝0.3００×1.0５0/(2+1)=0.10５ ｋN/m ； 活荷载标准值: Ｑ=3.000×１.05０／(2+1)=１.0５0 kN/m; 静荷载的计算值: q1=1．2×0.03８+1.2×0.105＝0．１72 kＮ/m;活荷载的计算值: ｑ2＝１．4×1.0５０=1.47０ kＮ／m; 大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩）2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下： 跨中最大弯距为M1mａx=0.08×0.172×1.２002+0．1０×1.470×１.2002 =０．２32ｋN．m; 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为Ｍ２ｍax＝ -0.10×0.１72×1.200２-０.117×1．４70×1.2002 ＝-０．２72 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ＝Max（0．232Χ10６,0.27２Χ1０6)/5080．0=5３.543 N/mm2; 大横杆的抗弯强度:σ＝ 53.54３ Ｎ/mｍ2小于 [ｆ]=20５.0 N/ｍm2。
悬挑脚手架计算书样本
悬挑式脚手架计算书工程名称：演示工程施工单位：施工单位名称编制人：张某某本计算书均由建书脚手架设计计算软件生成，另可生成完整的脚手架施工组织设计！目录脚手架计算书的编制依据 (3)1、依据规范： (3)2、主要参考文献： (3)参数信息 (3)1、脚手架参数： (3)2、永久荷载参数： (4)3、可变荷载参数： (4)4、风荷载参数： (4)5、水平悬挑支撑梁 (4)6、拉绳参数 (5)横向水平杆（小横杆）计算 (7)1、抗弯强度验算： (7)2、变形验算： (8)纵向水平杆(大横杆)计算 (9)扣件的抗滑承载力验算 (9)计算立杆段轴向力设计值N (10)立杆的稳定性验算 (11)连墙件计算 (14)脚手架上水平风荷载标准值ωk： (14)求连墙件轴向力设计值Nl： (14)连墙件稳定验算： (14)抗滑承载力验算： (15)悬挑梁的受力计算: (16)悬挑梁的整体稳定性计算: (18)悬挑梁钢丝绳的受力计算 (19)水平梁锚固段与楼板连接的计算 (20)转角联梁的受力计算 (22)联梁钢丝绳的受力计算 (25)转角悬挑梁的受力计算: (25)悬挑梁钢丝绳的受力计算 (25)水平梁锚固段与楼板连接的计算 (25)加长悬挑梁的受力计算: (25)加长悬挑梁的整体稳定性计算: (27)加长悬挑梁钢丝绳的受力计算 (27)加长悬挑水平梁锚固段与楼板连接的计算 (27)脚手架计算书的编制依据1、依据规范：1.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
2.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
3.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）4.《木结构设计规范》（GB50005-2003）5.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）6.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)2、主要参考文献：《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》主编：刘群副主编：袁必勤『建书』安全设施计算软件参数信息1、脚手架参数：脚手架排数：双排脚手架；钢管类型：φ48×3.0脚手架搭设高度H(m)：24脚手架步距h(m)：1.8；立杆纵距la(m)：1.5；立杆横距l b(m)：1.05脚手架内排距墙(m)：0.3；小横杆计算外伸长度a1(m)：0.3；小横杆间距S(m)：1.5大小横杆的布置方法：小横杆在大横杆上面(北方作法)横杆与立杆的连接方式：双扣件；连墙件布置：二步三跨；连接方式：双扣件2、永久荷载参数：每米立杆承受的结构自重标准值g k(kN/m2):0.1248；脚手板类别:木脚手板；脚手板自重标准值Q P1(kN/m2):0.35；脚手板铺设层数:2层；栏杆挡板类别:木脚手板；栏杆挡脚板自重标准值Q P2 (kN/m2):0.14；安全设施与安全网Q P3(kN/m2):0.005每米脚手架钢管自重标准值(kg/m):3.33；3、可变荷载参数：施工均布活荷载标准值Q K(kN/m2):3；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数: 1层；4、风荷载参数：本工程地处山东省烟台市，基本风压w O (kN/m 2):0.55； 5、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度2.5米。
70+120+70m变高度三跨连续梁计算书
71.8945
17.82
2.85
5.25
170
0.0
83.6128
18.557
2.97
5.54
173
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83.6128
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0.0
97.213
19.339
3.09
5.85
176
0.0
97.213
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3.09
5.85
176
0.0
113.098
20.192
3.21
6.17
计算报告
16.2578
11.35
2.02
3.2
7.5
0.0
16.2578
11.35
2.02
3.2
7.5
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8.85
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9.85
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9.85
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10.9
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16.2578
11.35
2.02
3.2
10.9
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16.7717
11.418
2.04
3.23
14.9
0.0
16.7717
11.418
2.04
3.23
高层住宅楼悬挑钢梁三计算书
悬挑钢梁三计算书一、计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程DGJ32/J121-201115、结构力学求解器（sm soler）v2.0.0二、计算简图：2悬挑梁三构造大样图8.2110.16.25.251234( 1 )( 2 )( 3 )1.000.103.07EA =537866E A =537866EA =323214EI =2321.62E I =2321.62EI =800.31悬挑钢梁以9轴处悬挑梁为计算对象，计算简图如上图。
三、荷载计算：1、内立杆轴向力N1直接取悬挑式脚手架计算书中数值，N1=8.21KN ； 3、外立杆轴向力N3取悬挑式脚手架计算书中数值，N3=10.16KN ； 四、内力计算、主梁及斜撑杆计算复核： 1、材料计算参数：悬挑承力主梁工字钢16号：弹性模量E=206×103N/mm 2，剪变模量G=79×103N/mm 2，截面面积A=26.11cm 2，自重q=1.2×20.50kg/m×9.8N/kg=0.25kN/m ，截面惯性矩I x =1127cm 4，截面模量W=140.9cm 3，半截面面积矩s=80.8cm 3，腹板厚度t w =9.9mm ，则抗弯刚度EI=206×103N/mm 2×1127cm 4=2321.62, 抗拉刚度EA=206×103N/mm 2×26.11cm 2=537866, 抗剪刚度KGA=0.7×79×103N/mm 2×26.11cm 2=144388.3斜撑杆采用槽钢12.6号：弹性模量E=206×103N/mm 2，剪变模量G=79×103N/mm 2，截面面积A=15.69cm 2，截面惯性矩I x =388.5cm 4，截面回转半径ix=4.98cm ，则抗弯刚度EI=206×103N/mm 2×388.5cm 4=800.31, 抗拉刚度EA=206×103N/mm 2×15.69cm 2=323214,抗剪刚度KGA=0.7×79×103N/mm2×15.69cm2=86765.7 2、命令流：结点,1,0,0结点,2,1,0结点,3,1.1,0结点,4,0,-2.9单元,1,2,1,1,0,1,1,1单元,2,3,1,1,1,0,0,0单元,2,4,1,1,0,1,1,0结点支承,1,3,-90,0,0结点支承,4,3,-90,0,0单元荷载,1,1,8.21,0.2,90单元荷载,1,1,10.16,1,90单元荷载,1,3,0.25,0,1,90单元荷载,2,3,0.25,0,1,90单元材料性质,1,1,537866,2321.62,0,0,144388.3单元材料性质,2,2,537866,2321.62,0,0,144388.3单元材料性质,3,3,323214,800.31,0,0,86765.73、内力图：yx 123 4( 1 )( 2 )( 3 )1.330.00弯矩图最大弯矩M max=1.33kN.m，x 1234( 1 )( 2 )( 3 )6.696.64-1.57-1.770.02剪力图主梁最大剪力值V max=6.69k，yx1234( 1 )( 2 )( 3 )4.12-12.64轴力图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 4.12181034 6.69175000 0.00000000 4.12181034 -11.9282500 -0.001250002 0.00000000 0.02500000 -0.00125000 0.00000000 0.00000000 0.000000003 -12.6439513 0.00000000 0.00000000 -12.6439513 0.00000000 0.00000000----------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩----------------------------------------------------------------------------------------------- 1 -4.12181034 6.69175000 0.00000000 7.85931540 121.631159 0.000000004 4.12181034 11.9532500 0.00000000 12.6439513 70.9743939 0.00000000--------------------------------------------------------------------4、位移图：yx1234( 1 )( 2 )( 3 )主梁位移最大值位于1杆长处，水平方向-0.00001m ，竖直方向-0.00013m 。
悬挑三跨连续梁计算书
悬挑三跨连续梁计算书
悬挑三跨连续梁计算书
一、几何数据及计算参数
6000 mm
6000 mm
6000 mm
混凝土: C25
主筋: HRB335(20MnSi) 箍筋: HPB235(Q235)
第一排纵筋合力中心至近边距离: 35 mm 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 最大裂缝宽度: 0.30 mm 自动计算梁自重: 是由永久荷载控制时永久荷载分项系数γG1: 1.35 由可变荷载控制时永久荷载分项系数γG2: 1.20 可变荷载分项系数γQ : 1.40 可变荷载组合值系数ψc : 0.70 可变荷载准永久值系数ψq : 0.40
二、荷载数据
1．恒载示意图
2．活载示意图
三、内力及配筋
1．剪力包络图
2．弯矩包络图
注:1.弯矩--kN·m 剪力--kN 钢筋面积--mm挠度--mm 裂缝--mm 2.括号中的数字表示距左端支座的距离,单位为m。
3m连梁悬挑脚手架(扣件式)计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×1.45/(1+1))+1.4×3×1.45/(1 +1)=3.342kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l a/(n+1))=(0.03+0.3×1.45/(1+1))=0.248kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[3.342×0.82/8，3.342×0.12/2]=0.267kN·mσ=γ0M max/W=1.1×0.267×106/4120=71.385N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.248×8004/(384×206000×98900)，0.248×1004/(8×206000×98900)]=0.065mmνmax＝0.065mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.342×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.692kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.248×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=0.125kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.692kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.125kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1.1×0.435×106/4120=116.147N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.261mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1450/150，10]＝9.667mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.003kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.1×1.692kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=1.1×2.003kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.03/h)×H=(0.12+(0.8+0.1)×1/2×0.03/1.8)×24.3=3.0 99kN单内立杆：N G1k=3.099kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/1/2=(24.3/1.8+1)×1.45×(0.8+0.1)×0.3×1/ 1/2=2.838kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.838kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/6=(24.3/1.8+1)×1.45×0.17×1/6=0.596kN 1/6表示挡脚板6步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.45×24.3=0.352kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.838+0.596+0.352=3.786kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.838kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj)/2=1.45×(0.8+0.1)×(1×3)/2=1.958kN内立杆：N Q1k=1.958kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.099+3.786)+1.4×1.958=11.003kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.099+2.838)+1.4×1.958=9.865kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.55×1.8=2.79m长细比λ=l0/i=2.79×103/16=174.375≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.55×1.8=3.222m长细比λ=l0/i=3.222×103/16=201.403查《规范》表A得，υ=0.1792、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.099+3.786=6.885kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.099+3.786)+1.4×1.958=1 1.003kNM wd=υwγQ M wk=υwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.2×1.45×3.62)=0.095kN·m σ=γ0[N/(υA)+M wd/W]=1.1×[11002.849/(0.179×384)+94711.68/4120]=201.369N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.2×2×1.8×3×1.45=4.385kN长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，υ=0.896(N lw+N0)/(υAc)=(4.385+3)×103/(0.896×384)=21.464N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=4.385+3=7.385kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、联梁验算荷载标准值：q'=g k=0.112=0.112kN/m第1排：F'1=F1'/n l=6.89/1=6.89kN第2排：F'2=F2'/n l=6.89/1=6.89kNF'=max[F'1,F'2]=6.89kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.112=0.134kN/m第1排：F1=F1/n l=11/1=11kN第2排：F2=F2/n l=11/1=11kNF=max[F1,F2]=11kN计算简图如下：1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1.1×5.667×106/77529=80.405N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.1×7.383×1000×[74×1262-(74-5)×109.22]/(8×4885920×5)=14.629N/mm2τmax=14.629N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=1.984mm≤[ν]=l a/250=2900/250=11.6mm符合要求！4、支座反力计算正常使用受力状态下:第1排：R'1max=15.171kN第2排：R'2max=15.171kN极限受力状态下:第1排：R1max=24.078kN第2排：R2max=24.078kN四、主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=n l×R'1max/n z=1×15.171/1=15.171kN 第2排：F'2=n l×R'2max/n z=1×15.171/1=15.171kN 荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=n l×R1max/n z=1×24.078/1=24.078kN 第2排：F2=n l×R2max/n z=1×24.078/1=24.078kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1.1×18.11×106/141000=141.285N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.1×34.101×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×113000 00×6)=44.331N/mm2τmax=44.331N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm) νmax=2.454mm≤[ν]=2×l x/250=2×2550/250=20.4mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=14.642kN,R2=34.151kN五、上拉杆件验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2800/2350)=49.994°上拉杆件支座力：设计值：R S1=n z R2=1×34.151=34.151kN主梁轴向力设计值：N SZ1=R S1/tanα1=34.151/tan49.994°=28.663kN上拉杆件轴向力：设计值：N S1=γ0R S1/sinα1=1.1×34.151/sin49.994°=49.044kN 上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]/2=24.522kN轴心受拉稳定性计算：σ=N S/A=24.522×103/314.2=78.046N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2符合要求！螺栓验算：σ=N S/(π×d e2/4)=24.522×103/(π×202/4)=78.056N/mm2≤[f t]=400N/mm2钢筋作为上拉杆件，端部采用螺栓与主梁连接时，为了保持对称，主梁两边各1根钢筋。
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悬挑三跨连续梁计算书
一、几何数据及计算参数
6000 mm
6000 mm
6000 mm
混凝土: C25
主筋: HRB335(20MnSi) 箍筋: HPB235(Q235)
第一排纵筋合力中心至近边距离: 35 mm 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 最大裂缝宽度: 0.30 mm 自动计算梁自重: 是
由永久荷载控制时永久荷载分项系数γG1: 1.35 由可变荷载控制时永久荷载分项系数γG2: 1.20 可变荷载分项系数γQ : 1.40 可变荷载组合值系数ψc : 0.70 可变荷载准永久值系数ψq : 0.40
二、荷载数据
1．恒载示意图
2．活载示意图
三、内力及配筋
1．剪力包络图
2．弯矩包络图
注:1.弯矩--kN·m 剪力--kN 钢筋面积--mm挠度--mm 裂缝--mm
2.括号中的数字表示距左端支座的距离,单位为m。