第三章 带式输送机得设计计算
带式输送机的设计计算
第3章 带式输送机的设计计算设计胶带输送机时，要知道输送机的工作条件（如使用地点、运距、倾角及被运货载的性质，如散集容重、快度等），以及装载和卸载方式等，根据工作条件的要求合理地确定输送机的传动系统和结构方案。
第3.1节 原始数据（1） 输送机长度：1000m（2） 带速：v=2.5m/s（3） 选择带宽B=1.2m 的GX2000型钢丝绳芯胶带3.2输送机输送量的计算取v 表示胶带运动速度（m/s ），q 表示单位长度胶带内货载的重量（kg/m ）,则胶带输送机的输送能力为3.6(/)Q v t h = (3-1)单位长度的载荷q 值决定于被运货载的断面积F （m 2）及其容重γ（t/m 3），对于连续货流的胶带输送机单位长度重量为1000(/)q F kg m γ= (3-2)将式（3-2）代入（3-1）式，则得3600(/Q F v t h γ= （3-3）货载断面积F 的大小主要取决于胶带的宽度。
如图3—1所示为槽形胶带上货载的断面。
图3—1 槽形胶带上货载断面货载断面由梯形断面F 1和圆弧面积F 2组成。
在胶带宽度B 上，货载的总宽度为0.8B ，中间托辊长为0.4B ，货载在带面上的堆积角为ρ，并堆积成一个圆弧面，其半径为r ，中心角为2ρ。
则梯形面积为12(0.40.8)0.2tan 3020.0693B B B F B +⨯== 圆弧面积为222(2sin 2)20.4()(2sin 2)/2sin r F B ρρρρρ⨯-==⨯- 总面积为12220.40.063()(2sin 2)/2sin F F F B B ρρρ=+=+⨯- 即 220.4[0.063()(2sin 2)/2]sin F B ρρρ=+⨯- (3-4) 式中 ρ——货载的堆积角，（弧度）；将式（3-4）代入（3-3），化简后，可得胶带输送机的输送能力2(/)Q KB v C t h γ=式中 B ——胶带的宽度（m ）；Q ——输送量（t/h ）；v ——带速（m/s ）;γ——货载散集容重(t/m 3)；K ——货载断面系数，K 值与货载的堆积角ρ值有关， C ——输送机倾角系数。
带式输送机的设计计算
带式输送机的设计计算第三章带式输送机的设计计算3.1 已知原始数据及⼯作条件带式输送机的设计计算，应具有下列原始数据及⼯作条件资料（1）物料的名称和输送能⼒：（2）物料的性质：1）粒度⼤⼩，最⼤粒度和粗度组成情况；2）堆积密度；3）动堆积⾓、静堆积⾓，温度、湿度、粒度和磨损性等。
（3）⼯作环境、⼲燥、潮湿、灰尘多少等；（4）卸料⽅式和卸料装置形式；（5）给料点数⽬和位置；（6）输送机布置形式和尺⼨，即输送机系统（单机或多机）综合布置形式、地形条件和供电情况。
输送距离、上运或下运、提升⾼度、最⼤倾⾓等；（7）装置布置形式，是否需要设置制动器。
原始参数和⼯作条件如下：1）输送物料：煤2）物料特性：1）块度：0～300mm2）散装密度：0.90t/3m3）在输送带上堆积⾓：ρ=20°4）物料温度：<50℃3）⼯作环境：井下4）输送系统及相关尺⼨：（1）运距：300m（2）倾斜⾓：β=0°（3）最⼤运量:350t/h初步确定输送机布置形式，如图3-1所⽰：图3-1 传动系统图3.2 计算步骤3.2.1 带宽的确定:按给定的⼯作条件,取原煤的堆积⾓为20°。
原煤的堆积密度按900 kg/3m。
输送机的⼯作倾⾓β=0°。
带式输送机的最⼤运输能⼒计算公式为Q sυρ=（3.2-1）3.6式中：Q——输送量（)/h t；v——带速（)/sm；ρ——物料堆积密度（3kg m）；/s--在运⾏的输送带上物料的最⼤堆积⾯积, 2mK----输送机的倾斜系数带速与带宽、输送能⼒、物料性质、块度和输送机的线路倾⾓有。
当输送机向上运输时，倾⾓⼤，带速应低；下运时，带速更应低；⽔平运输时，可选择⾼带速.带速的确定还应考虑输送机卸料装置类型，当采⽤犁式卸料车时，带速不宜超过3.15m/s。
表3-1倾斜系数k选⽤表输送机的⼯作倾⾓=0°查DTⅡ带式输送机选⽤⼿册（表3-1）k可取1.00按给顶的⼯作条件,取原煤的堆积⾓为20°；原煤的堆积密度为900kg/3m ；考虑⼭上的⼯作条件取带速为1.6m/s ；将参数值代⼊上式,即可得知截⾯积S ：S23503.6 3.69001.610.0675Q m ρυκ===图3-2 槽形托辊的带上物料堆积截⾯表3-2槽形托辊物料断⾯⾯积A查表3-2, 输送机的承载托辊槽⾓35°，物料的堆积⾓为20°时，带宽为800 mm的输送带上允许物料堆积的横断⾯积为0.06782m，此值⼤于计算所需要的堆积横断⾯积,因此选⽤宽度为800mm的输送带能满⾜要求。
带式输送机计算书（标准版）
带式输送机计算书（标准版）带式输送机设计计算No:项目：1、已知原始数据及工作条件(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图，输送机投影长L=63.2m, 提升高度H=8.255m,输送角度a=7.50度,输送物料：混合料粒度0～30mm,物料容重γ=0.9t/m3, 动堆积角ρ=20度,输送量：Q=100t/h(2)工作环境：干燥有尘的通廊内(3)尾部给料，头部卸料，导料槽长度Ld= 4.5m,(4)设有弹簧清扫器和空段清扫器。
(5)输送带参数：皮带层数：Z=4扯断强度：1002、计算步骤每层质量： 1.22kg/m2(1)输送带宽度计算皮带型号：EP-100B=SQRT(Q/（k*γ*v*c*ξ））上胶厚质量 5.1kg/m2已知：Q=100t/h下胶厚质量 1.7kg/m2端面系数k=360物料容重γ=0.90t/m3皮带速度v= 1.25m/s倾角系数c=0.91速度系数ξ= 1.00将以上各数值代入计算式，得：B=0.521m根据计算和设计经验，选取B=800mm的普通胶带，满足块度要求。
(2)张力的逐点计算设带式输送机各点张力如图所示，则各点张力关系如下：S2=S1+W11弹簧清扫器阻力w1S3=k1*S22S4=S3+W23空载段运行阻力w2S5=k2*S44S6=k3*S55S7=k4*S66S8=S7+W3+W47空载段运行阻力w3空载段清扫器阻力w4S9=k5*S88S10=k6*S99S n=S10+W5+W6+W710导料槽阻力w5物料加速度阻力w6 承载段运行阻力w7弹簧清扫器阻力W1：W1=1000B=800N带入⑴ 得：S2=S1+W1=S1 +800查表，改向滚筒阻力系数k1= 1.02带入⑵ 得：S3=k1*S2= 1.02S1 +816空载段运行阻力W2：W2=（q0+q＂）*L*w＂-q0H工作条件（平行托辊阻力系数w"）清洁，干燥0.018少量尘埃，正常湿度0.025大量尘埃，湿度大0.035查表：有Z=4～6,取Z= 4.00层EP-100上下胶层厚 4.5+1.5mm，得qm=9.34kg/mq0=q m*g=92N/m查表，得G＂=11.0kg下托辊间距l0= 3.0m因此，得：q＂=G＂*g/l0=36N/m查表，得w＂=0.035L1=41.837m, H1=5.842m头轮至垂直拉紧中心带入上式得：（适用于向上输送）螺旋及车式输入投影W2=-348N带入⑶ 得：S4=S3+W2= 1.02S1 +468查表，改向滚筒阻力系数k2= 1.03螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.03带入⑷ 得：S5=k2*S4= 1.05S1 +482查表，改向滚筒阻力系数k3= 1.04螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.04带入（5）得：S6=k3*S5= 1.09S1 +501查表，改向滚筒阻力系数k4= 1.03螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.03带入（6）得：S7=k4*S6= 1.13S1 +516空载段运行阻力W3：W3=（q0+q＂）*L*w＂-q0H已知 q0=92N/m，q＂=36N/m查表，得w＂=0.035L=21.363m, H=2.413m拉紧中心至尾轮的投W3=-126N空段清扫器阻力W4：W4=200B=160N带入（7）得：S8=S7+W3+W4= 1.13S1 +550查表，改向滚筒阻力系数k5= 1.02带入（8）得：S9=k5*S8= 1.15S1 +561查表，改向滚筒阻力系数k6= 1.04带入（9）得：S10=k6*S9= 1.19S1 +584导料槽阻力W5:已知导料槽长度l= 4.5mW5=（16*B*B*γ+70）*l=356N物料加速度阻力W6：W6=q*v*v/（2*g）因为：q=Q*g/（3.6*v)=218N/m所以： W6=17N承载段运行阻力W7：W7=（q+q0+q＇）*L*w＇+(q0+q)*Hq0=q m*g=92N/m查表，得G＇=11kg上托辊间距l0＇= 1.2m 因此，得：q＇=G＇*g/l0＇=90N/m工作条件（槽形托辊阻力系数w'）清洁，干燥0.02少量尘埃，正常湿度0.03大量尘埃，湿度大0.04查表，得w＇=0.04L2=63.200H2=8.255带入上式得：W7=3563N带入（10）得：S n=S10+W5+W6+W7= 1.19S1 +4521根据式：S n=S1*eμα采用胶面滚筒α=200°μ=0.35,查表得eμα= 3.39带入上式得：S n= 3.39S1联立（10）式，则：3.39S1 = 1.19S1 +4521因此：S1 =2058NS n =6978N各点张力：S2=S1+W1=2858NS3=k1*S2=2916NS4=S3+W2=2567NS5=k2*S4=2644NS6=k3*S52750NS7=k4*S62833NS8=S7+W3+W4=2867NS9=k5*S8=2924NS10=k6*S9=3041N计算凹弧起点张力S11承载段运行阻力W8：W8=（q+q0+q＇）*L*w＇+(q0+q)*H L3=44.4m,H3=0mw8=708.9478NS11=S10+W8=3750NR2≥ 1.5*S11/(qm*g)=61.43127m计算凸弧最小曲率半径R1托辊槽角35度R1≥42*B*sinλ=19.26364m(3)功率计算传动滚筒轴功率为：N0=（S n-S1）*v/1000= 6.1k W电动机功率为：N=K*N0/η采用Y型电动机得K= 1.2传动滚筒η=0.9所以，N=8.2k W根据计算和设计经验，电动机选型为：额定功率为：15k W组合号为：(4)胶带核算求得胶带最大张力为6978N查表当B=800mm，Z=4层时，胶带最大允许张力为26667N所以满足最大张力要求。
皮带输送机的设计计算汇总
皮带输送机的设计计算汇总皮带输送机是一种常见的物料输送设备，广泛应用于矿山、冶金、化工、建材、粮食等行业。
其设计计算一般包括输送能力计算、选型计算、运行阻力计算等方面。
下面将详细介绍皮带输送机设计计算的汇总，其中包含了输送能力的计算、选型参数的计算、运行阻力的计算等。
1.输送能力计算：输送能力是指单位时间输送的物料量，常用单位为吨/小时。
输送能力的计算一般包括输送段长度、带速、带宽等参数的确定。
输送段长度是指输送带运行的水平长度，带速是指输送带的运行速度，带宽是指输送带有效载荷的宽度。
输送能力计算公式为：输送能力=带速×带宽×物料容重×运输系数。
2.选型计算：选型计算主要包括驱动功率的计算、输送带参数的选择等。
驱动功率的计算一般包括推动力的计算和输送带张力的计算。
推动力的计算一般根据输送带长度、输送带胶带张力、输送带角度、物料重力等参数计算得出。
输送带张力的计算一般根据物料重力、输送带张紧装置的张紧力、输送带自重、输送带胶带张力等参数计算得出。
选择合适的输送带参数一般包括输送带材质、强度、带宽、带速等因素。
3.运行阻力计算：运行阻力是指皮带输送机运行过程中所受到的各种阻力的合力。
运行阻力一般包括摩擦阻力、皮带弯曲阻力、物料自身阻力等。
摩擦阻力是指皮带和输送机构件之间的摩擦产生的阻力，一般根据摩擦因数和负荷计算得出。
皮带弯曲阻力是指物料在弯曲部分所受到的阻力，一般根据输送带弯曲半径和物料重力计算得出。
物料自身阻力是指物料本身所产生的阻力，一般根据物料性质和流动状态计算得出。
运行阻力的计算是确定输送机所需驱动功率的重要依据。
综上所述，皮带输送机的设计计算是一个复杂的过程，需要考虑到输送能力、选型参数以及运行阻力等因素。
通过科学的计算和合理的设计，可以确保输送机的安全、高效运行，提高生产效率。
带式输送机计算书
胶带输送机设计计算No:71.06(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图Lh=50H=5m倾角а=(2) 输送物料：原煤粒度0～25mmγ= 1.6t/m3动堆积角ρ=(3) 输送量：Q=300t/h(4)工作环境：干燥有尘的通廊内(5)尾部给料导料槽长度l=6m(6)头部卸料弹簧清扫器空段清扫器2、计算步骤（1）输送带宽度计算B=SQRT(Q/（k*γ*v*c*ξ））Q=300t/hk=400γ= 1.60t/m3v= 1.6m/sc= 1.00ξ= 1.0将以上各数值代入计算式，得：B=0.541265877m根据计算和设计经验，选取B=800mm的普通胶带，满足块度要求3.输送带层数计算输送带层数Z=(F1max*n)/(B*σ)稳定工况下输送带最大张力F1max稳定工况下输送带静安全系数n棉帆布输送带：n=8~9；层数少，接头效率低可大于此值尼龙、聚酯帆布带：n=10~12；使用条件恶劣及要求特别安全时应大于124.功率计算简易算法N0=(k1*Lh*v+k2*Lh*Q±0.00273Q*H)*k3*k4+ΣN'N0-传动滚筒轴功率（kW)k1*Lh*v-输送带及托辊传动部分运转功率(kW)k1-空载运行功率系数k1=0.0165Lh-输送机水平投影长度（m）Lh=50v-带速(m/s)v= 1.6k2*Lh*Q-物料水平运输功率(kW)k2-物料水平运行功率系数k2=8.17*0.00001Q-输送量(t/h）Q=3000.00273Q*H-物料垂直提升功率(kW)H-输送机垂直提升高度(m)H=5k3-附加功率系数k3= 1.25k4-卸料车功率系数k4= 1.11无卸料车时k4=1有卸料车时光面滚筒k4=1.16胶面滚筒k=1.11N'-犁式卸料器及导料槽长度超过3米时的附加功率（kW）犁式卸料器附加功率（kW）犁式卸料系数λ1=0.4犁式卸料器个数n=0带宽500 650 800 1000 1200 1400系数λ1=0.3 0.4 0.5 1.0 －－ －－导料槽附加功率（kW）导料槽系数λ2=0.08导料槽长度L=6-3带宽500 650 800 1000 1200 1400 系数λ2=0.08 0.08 0.08 0.10 0.115 0.18ΣN'=0.24N0=9.45369375kWN=12.604925kW6 25。
皮带运输机计算
电动机功率的计算电动机功率MP按式（2-15
）进行计算。" 'A MPP（2-15）21（2-16）式中——传动效率，一般在0.85～0.95之间选取；1——联轴器效率，98.01；2——减速器传动效率,按每级齿轮传动效率为0.98进行计算；（二级减速器2=0.98×0.98=0.96）'——电压降系数，一般取0.90～0.95；"——多电机功率不平衡系数，单电机驱动1"；计算过程如下：9408.096.098.0
哈尔滨理工大学学士学位论文- 17 -
头部清扫器空段清扫器500 0.005 0.008 650 0.007 0.01 800 0.008 0.012 1000 0.01 0.015 1200 0.012 0.018 1400 0.014
0.021 2.4.6倾斜阻力的计算倾斜阻力按式（2-11）进行计算。HgqFGST（2-11）式中H——输送机提升高度（m
——特种主要阻力(N)；
——特种附加阻力(N)；
——倾斜阻力(N)
主要阻力计算
输送机的主要阻力HF是物料及输送带移动和承载分支及回程分支托辊旋转所产生阻力的总和。
L——输送机长度(头尾滚筒中心距) (m)；
f——模拟摩擦系数；g——重力加速度(g=9.8ms)；ROq——承载分支托辊组每米长度旋转部分重量(kg/m)
按初选带宽计算输送带上最大的物料横截面积Smax
b——输送带可用宽度(m)；按以下原则取值：
m B2时，b=0.9B-0.05m
m B2时，b=B-0.25m；
l3——中间辊长度m；
θ——物料的运行堆积角(0)；
λ——托辊组的槽角)(0)。
计算过程如下：查DTⅡ(A)型带式输送机设计手册
带式输送机计算书(带张力计算)
kg, n= 2
10.727
kg/m
10.727 kg/m
⑶ 辊子旋转转速：
n=
30×ν/（3.14×r）
mm， a0--上托辊组间距；au =
3.00
带速v： 辊子半径r
= 359.00 rpm
2.50
0.0665
⒑ 上下胶带模拟阻力系数：
ω=
0.0220
⒒ 胶带与传动滚筒之间的摩擦系数： μ= 0.3500
7.滚筒组：
（1）头部传动滚筒
D≥ Cod
= 0.648
m
式中：
绳芯厚 度d=
0.0072
m
Co=
90
传动滚筒直径D=
1000
mm
（2）尾部及主要改向滚筒直径
=
Φ
8.托辊组：
800 mm
⑴ 重载段：采用35°槽角托辊组，
辊子直径=Φ 133 mm
辊子轴承型号：
4G305 ,
查表单个上辊转动部分质量qr0'= 10.37 qr0= nqr0'/a0=
28.48 10.73 190.00
0.0164
0.35
8.拉紧行程
G= 6414.33
kg
= 62.92 KN
（该值仅供 参考）
帆布带
尼龙带Leabharlann 钢丝绳带LL≥ L(ε+ε1)+ln
= 13.34
m
式中： ε ε1 ln
0.010 0.001 2.000
0.020 0.001 2.000
0.003 0.001 2.000
S= 0.458
m2
带式输送机传动装置F=6.8KN,V=3.2ms,D=500mm
设计任务书设计带式输送机传动装置F=6.8KN,V=3.2m/s,D=500mm已知条件：F=6.8KN,V=3.2m/s,D=500mm1 输送带工作拉力：F= 6.8kN；2输送带工作速度=3.2m/s(允许输送带速度误差为±5% )；3 滚筒直径D＝500mm；4 滚筒效率0.96 (包括滚筒与轴承的效率损失)；5工作情况两班制，连续单向运转，载荷较平稳；6使用折旧期8年；7 工作环境室内，灰尘较大，环境最高温度为35°C；8 动力来源电力，三相交流，电压380/220V；9 检修间隔期四年一次大修，两年一次中修，半年一次小修；7 制造条件及生产批量一般机械厂制造，小批量生产。
一．传动装置的方案设计与比较①. 方案设计方案一：单级圆柱齿轮展开式优缺点：单级圆柱齿轮展开式结构简单，传动效率高，但传动比较小，不宜用于传递大扭矩以及大传动比的传送装置。
方案二：单级蜗杆减速器优缺点：蜗杆传动的传动比大，承载能力较齿轮低，常布置在传动系统的高速级，以获得较小的结构尺寸；同时，由于有较高的齿面相对滑动速度，易于形成液体动压润滑油膜，也有利于提高承载能力及效率。
但其摩擦磨损大，传动效率太低，易出现发热现象，且成本较高。
方案三：两级圆柱齿轮展开式优缺点：这是两级减速器中最简单、应用最广泛的结构。
齿轮相对于轴承位置不对称。
当轴产生弯扭变形时，载荷在齿宽上分布不均匀，因此轴应设计得具有较大刚度，并使高速轴齿轮远离输入端。
淬硬齿轮大多采用此结构。
综上所述：应选择方案三两级圆柱齿轮展开式m=9810.hε=.1903βK=15.1v107.2621==V V Z Z592.21=Fa Y 174.22=Fa Y 596.11=Sa Y②按弯扭合成应力校核轴的强度：进行校核时，通常只校核轴上承受最大弯矩和扭矩的截面的强度。
根据式（15-5）和上表中的数据，以及轴单向旋转，扭转切应力为脉动循环应力，取6.0=α,轴的计算应力：1．《机械设计》濮良贵纪名刚主编，高等教育出版社，2006。
带式输送机计算
带式输送机功率计算一原始数据1物料名称2最大输送量Q400t/h3松散密度ρ 1.3t/m3 4动堆积角45°5输送距离水平距离L10.7m6垂直输送高度H0m 7输送机倾角0°8给料点数量1个9卸料点数量1个10带速v0.4m/s二输送带宽度计算1堆料面积AA=yB2=0.20m2表1：断面带宽度计算B=(Q'/(3600ρνyck))0.5= 1.45m取B= 1.40m式中Q'--所需输送量，t/hc--倾角系数k--装载系数，一般取0.8~0.9，本计算取0.85表2：倾角三输送能力计算Q=3600vB2ρyc=535.69t/h四功率计算(一)传动滚筒轴功率P0P0=P1+P2+P3+ P4=3.6fWv(L +l0)/367+f Q(L+l0)/36 7+HQ/367 +P4= 2.29KW式中P1--空载功率，KWP2--水平负载功率，KWP3--垂直负载功率，KWP4--附加功率，KW，参见(二)计算f--托辊阻力系数，取0.03L--传动滚筒至尾部滚筒的水平中心距，ml0--中心距修正值，m，取l0=10.1mH--垂直提升高度，mW--除物料外，输送机单位长度内所有运动部件质量之和kg/m表3：输送机单位长度内所有运动部件质量之系根据Z=4层棉帆布胶带和上、下托辊的质量圆整而得。
(二)附加功率计算P4=υ/1000(F1+F2+F3+)=υ/102[(1.6B2ρ+7)l1+(BqG/8+a)+100B]= 1.20KW式中F1--导料槽阻力，NF2--犁式卸料器阻力，NF3--内、外清扫器阻力，Nl1--导料槽长度，m=2mq G--输送带上每米长度物料的质量，kg/mq G=372.0kg/ma--犁式卸料器阻力系数。
参表4表4：犁式卸料器阻力(三)电动机功率计算P=KP0/η= 2.92KW式中η--传动总效率，电动滚筒取η=0.80，摆线针轮减速机取η=0.9K--备用系数，P0＜5KW时，取K=1~1.1 1.05P0=5~10KW时，取K=1.1~1.21.15P0＞10KW时，取K=1.2~1.4.1.40。
机械设计课程设计带式输送
机械设计课程设计带式输送一、课程目标知识目标：1. 掌握带式输送机的基本结构、工作原理及主要参数的计算方法；2. 理解带式输送机在不同工况下的设计要求，能够运用相关公式进行初步的设计计算；3. 了解带式输送机的安装、调试和维护方法，提高设备的使用寿命。
技能目标：1. 能够运用所学知识，结合实际需求，设计出符合要求的带式输送机；2. 培养学生运用CAD等软件进行机械设计的能力，完成带式输送机的图纸绘制；3. 培养学生团队协作、沟通表达的能力，提高解决实际工程问题的综合能力。
情感态度价值观目标：1. 培养学生对机械设计课程的兴趣，激发学习热情，提高自主学习能力；2. 培养学生严谨的科学态度，注重实践，勇于创新，树立工程意识；3. 增强学生的环保意识，关注带式输送机在节能、减排方面的应用，培养社会责任感。
本课程针对高年级学生，结合机械设计课程的特点，注重理论与实践相结合，提高学生的实际操作能力和工程素养。
通过本课程的学习，使学生能够独立完成带式输送机的设计任务，为今后的职业发展打下坚实基础。
二、教学内容1. 带式输送机概述：介绍带式输送机的发展历程、应用领域及基本结构，使学生对其有一个整体的认识。
教材章节：第一章 引言2. 带式输送机的工作原理与主要参数：讲解带式输送机的工作原理，分析其主要参数的计算方法。
教材章节：第二章 带式输送机的工作原理与参数3. 带式输送机的设计计算：学习带式输送机在不同工况下的设计要求，运用相关公式进行设计计算。
教材章节：第三章 带式输送机的设计计算4. 带式输送机的结构设计：分析带式输送机的各部分结构设计，包括传动系统、支承结构、张紧装置等。
教材章节：第四章 带式输送机的结构设计5. 带式输送机的安装与调试：介绍带式输送机的安装、调试方法及注意事项，提高设备的使用性能。
教材章节：第五章 带式输送机的安装与调试6. 带式输送机的维护与故障排除：讲解带式输送机的日常维护、故障诊断及排除方法，培养学生的实际操作能力。
关于带式输送机的设计计算
关于带式输送机的设计一，圆周驱动力：F uFu=CF H+Fs1+Fs2+Fst式中：C—与机长有关的系数，一般C≮1.02.F H=0.2943L〔q′+q″+(2q。
+q)Cosβ〕(下运时为0.11772L)Fs1=Fε+Fgl对于等长前倾上托辊： Fε=0.08988CεL(q。
+q)Cosβ对于等长前倾下托辊： Fε=0.08851Lq。
CosβCε-槽形系数δ=30° Cε=0.40 δ=35°Cε=0.43δ=45° Cε=0.50导料阻力Fgl=6.867Iv²ρl/v²b² ( Iv=Q/3600*ρ) Fs2=n*Fr+Fa (n为清扫器数量，一个空段≈1.5个头部清扫) 清扫阻力Fr=60000A 卸料阻力 Fa=1500BFst=qgH=qgLSinβ二，输送带张力1，不打滑条件：Fmin≥1.5Fu/eμα-12，垂度条件：GB/T17119-1997(ISO5048:1989)承载段：Smin≥147.15(q+q。
)回程段：Smin≥367.975q。
MT/T467-1996承载段：Smin≥91.97(q+q。
)Cosβ回程段：Smin≥183.94q。
Cosβ3, 传动滚筒（单传动）合力：Fn=Fumax+2Fmin三，功率1，传动滚筒轴功率：P A=F U*V/1000 kw2，电动机功率： GB/T17119-1997 ISO5048:1989⑴电动工况：P M=1.23P A（单电机驱动）P M=1.368P A(多电机驱动)⑵发电工况：P M=P A(单电机驱动) P M=1.14P A (多电机驱动) 3，电动机功率： MT/T467-1996⑴电动工况：P M=1.4145P A(单机驱动) P M=1.5732P A(多机驱动)⑵发电工况：P M=1.15P A ( 单机驱动) P M=1.311P A（多机驱动）四，输送带选择 m≥〔m〕m=Sn/Smax 〔m〕=m。
带式输送机计算设计说明书
======带式输送机计算设计说明书======文件名称：输渣皮带.sms2012年02月03日11:31:55设计单位：河北宏达输送机制造有限公司项目名称：苏丹项目工程名称：水利工程---------------------------------------一. 原始参数：===主功能节===设计种类=普通带式输送机设计===标准节===基本标准=DTII(A) 头架标准=DTII(A) 尾架标准=DTII(A) 拉紧装置标准=DTII(A) 中间架及支腿标准=DTII(A)导料槽标准=DTII(A) 头部护罩及漏斗标准=DTII(A) 卸料车及专用中间架标准=DTII(A) 卸料器标准=DTII(A)驱动装置标准=DTII(A) 传动滚筒标准=DTII(A) 改向滚筒标准=DTII(A) 上托辊标准DTII(A) 下托辊标准=DTII(A)===物料参数节===物料名称=炉渣松散密度=0.9 安息角=25 最大块度=80 输送量=500 工作条件选择(确定模拟摩擦系数f)=2运行条件选择(确定传动滚筒和橡胶带之间的摩擦系数μ)=1 物料粒度(确定冲击系数fd)=2 工作条件(确定托辊阻力系数)=1工况条件(确定工况系数fa)=1 工作条件(确定输送带系数)=1 物料特征(确定橡胶输送带覆盖胶的厚度)=1 橡胶输送带覆盖胶的厚度(上)=0橡胶输送带覆盖胶的厚度(下)=0 运行条件(确定运行系数fs)=3===主参数参数节===带宽=1200 速度=2 头轮(传动滚筒)直径=800 尾轮(改向滚筒)直径=630 拉紧方式=中部垂直重锤拉紧传动滚筒头架型式=角形改向滚筒尾架型式=角形中间架种类=轻中型中间架支腿种类=轻中型传动滚筒形式=胶面传动滚筒胶面形式=菱形改向滚筒形式=胶面===几何参数节===输入方式=普通简易输入方式工艺布置形式=凹弧输送方向=由右至左尾部带面倾角=0 头轮顶部实际高度=1500尾轮顶部实际高度=1500 尾部地基标高=0 头部地基标高=11415 水平投影长度=258000 带面到通廊地基高度=1200弧起点到尾轮中心距离=185000 斜廊起点到尾架最小距离=185000 斜廊终点到头架最小距离=1500 弧段数量=1弧半径=20000 设置双折线否=否===输送带参数节===输送带种类=聚酯带输送带规格=EP-200 扯断强度=200 每层厚度=1.1 每层质量=1.6 层数=6 上胶厚=4.5下胶厚=1.5 带厚=0 钢丝绳最大直径=0 钢丝绳间距=0===尾部(拉紧)参数节===中部垂直重锤拉紧支架到头架距离=15000 中部垂直重锤拉紧支架基础标高=5000 中部垂直重锤拉紧支架地脚凸台高度=0垂直重锤拉紧装置形式=箱式===头架参数节===头架类型=0 有无漏斗=有头部漏斗形式=普通有无衬板=有===驱动参数节===驱动所在位置=1 驱动方式=电机-减速器系统驱动电机-减速器类型=Y-DBY/DCY 电机-减速器位置(布置形式)=左侧里边采用耦合器否=是设置逆止器否=是设置制动器否=是传动效率=0.88 启动系数=1.5 滚筒驱动形式=头部单滚筒驱动第1驱动滚筒电机数量=1===托辊参数节===上托辊形式=槽形(35度) 上托辊直径=133 下托辊形式=平形下托辊直径=133===落料参数节===落料点个数=1 每处落料点宽度=500 每处落料点间距=4500===导料槽节===布置形式=随落料点自动设置矩形口===缷料参数节===缷料方式=普通头部缷料卸料器类型=电动(气动) 卸料器个数=1 每个卸料器形式=单侧(左) 卸料器间距=5000卸料车形式=普通卸料车=双侧距头轮最小距离==5000 距头轮最大距离==10000===柱标参数节===纵向柱标数量=0 横向柱标(尾部)数量=0 横向柱标(头部)数量=0===计算参数节===模拟摩擦系数=0.03 传动滚筒和输送带间摩擦系数=0.35 托辊和输送带间摩擦系数=0.35 物料和输送带间摩擦系数=0.6物料和导料档板间摩擦系数=0.7 输送带和清扫器间摩擦系数=0.6 清扫器和输送带之间的压力=100000 输送带安全系数=13运行系数=1.2 冲击系数=1.04 工况系数=1.1 基础荷载系数(尾部)=1.2 基础荷载系数(中部)=1.2 基础荷载系数(头部)=1.2基础荷载系数(驱动部分)=1.2===厂房标识节===标注荷载否=是设置主厂房标识否=否设置基础厂房标识否=否===价格节===产生价格否=否-------------------------------------二. 计算过程：===输送带上最大的物料横截面积S===已知条件：托辊槽角=35 运行堆积角=25S=0.18 m3(注：查表获得)===输送能力===已知条件：最大截面积S=0.18 带速v=2 物料密度ro=900 倾斜系数k=0.99(查表获得) 最大输送能力IvMax=S*v*k=0.356 m3/s最大输送能力ImMaxMax=Iv*ro=320.225 kg/s最大输送能力QMax=3.6*ImMax=1152.811 t/h实际输送量Q=500 t/h实际输送量Im=Q/3.6=138.889 kg/s实际输送量Iv=Im/ro=0.154 m3/s===输送带宽度===已知条件：最大截面积S=Q/(3.6*v*k*ro)=0.0779 托辊槽角lanbuta=35 运行堆积角sita=25计算输送带宽度B=0.8m===计算圆周驱动力-FH(主要阻力)===已知条件：模拟摩擦系数f=0.03 输送机长度（头尾滚筒中心距）L=258.249m 重力加速度g=9.81m/s2 输送机在运行方向上的倾斜角deta=2.5334度输送机承载分支托辊间距ao=1.2m 输送机回程分支托辊间距au=3m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=19.536kg/m每米输送物料的质量qG=69.444kg/m 输送机承载分支托辊旋转部分质量qRO=18.45kg/m 输送机回程分支托辊旋转部分质量qRU=6.427kg/m承载分支每组托辊旋转部分质量G1=22.14kg 回程分支每组托辊旋转部分质量G2=19.28kg 托辊前倾角epsl=1.383度计算主要阻力FH=f*L*g*(qRO+qRU+(2*qB+qG)*cos(deta))=10130.16N===计算系数C（附加阻力）===已知条件：附加长度L0=90m 输送机长度（头尾滚筒中心距）L=258.249m系数C（附加阻力）=(L+L0)/L=1.349===计算圆周驱动力-附加阻力FN===已知条件：附加阻力FN=0N===计算圆周驱动力-主要特种阻力Fs1===已知条件：槽形系数Cep=0.43 托辊与输送带间的摩擦系数mu0=0.35 装有前倾托辊的输送机长度Le=258.249m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=20kg/m 每米输送物料的质量qG=69.444kg/m 重力加速度g=10m/s2 输送机在运行方向上的倾斜角deta=2.533度托辊前倾角epsl=1.383度托辊前倾的摩擦阻力Fep=Cep*mu0*Le*(qB+qG)*g*cos(deta)*sin(epsl)=818.21N已知条件：物料与导料栏板间的摩擦系数mu2=0.7 输送能力Iv=0.154m3/s 被输送散状物料的堆积密度ro=900kg/m3导料栏板（导料槽）的长度l=2m 输送带速度v=2m/s 导料栏板间的宽度b1=0.73m导料槽拦板间的摩擦阻力Fgl=mu2*Iv*Iv*ro*g*l/(v*v*b1*b1)=138.097N主要特种阻力Fs1=Fep+Fgl=956.307N===计算圆周驱动力-附加特种阻力Fs2===已知条件：清扫器个数n3=5 输送带清扫器与输送带的接触面积A=0.012 m2 输送带清扫器与输送带间的压力P=100000 N/m2输送带清扫器与输送带间的摩擦系数mu3=0.6 输送带宽度B=1.2 m 犁式卸料器的阻力系数或刮板清扫器的阻力系数ka=1500N/m犁式卸料器个数na=0输送带清扫器摩擦阻力Fr=A*p*mu3=720 牛梨式卸料器摩擦阻力Fa=na*B*ka=0 牛附加特种阻力Fs2=n3*Fr+Fa=3600 牛===计算圆周驱动力-倾斜阻力Fst===已知条件：每米输送物料的质量=qG69.444 kg/m 重力加速度g=9.81 m/s2 输送带卸料点与装料点间的高差H=11.415m倾斜阻力Fst=qG*g*H=7776.469 牛===计算功率=== --总功率--已知条件：传动滚筒上所需圆周驱动力Fu=25993.31 牛输送带速度v=2 m/s 传动效率eng=0.88 电压降系数engp=0.95多机驱动功率不平衡系数engpp=1传动滚筒所需运行功率Pa=Fu*v/1000=51.987 kW驱动电机所需运行功率Pm=Pa/(eng*engp*engpp)=62.185 kW--头部单驱动-第1驱动滚筒单元--传动滚筒上所需圆周驱动力Fu=25993.31 牛电机数量n=1 台每台电机所需运行功率Pm=62.185 kW===输送带张力======满足垂度条件下输送带张力===已知条件：输送机承载分支托辊间距ao=1.2 m 输送机回程分支托辊间距au=3 m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=19.536 kg/m每米输送物料的质量qG=69.444 kg/m 重力加速度g=9.81 两组托辊之间输送带的允许垂度hpa=0.01满足垂度条件下，承载分支输送带最小张力Fmino=ao*(qB+qG)*g/(8*hpa)=13093.472 牛满足垂度条件下，回程分支输送带最小张力Fminu=au*qB*g/(8*hpa)=7186.806 牛===头部单驱动-第1驱动滚筒单元=== ===按照输送带不打滑条件计算输送带张力===已知条件：传动滚筒与输送带间的摩擦系数mu=0.35 输送带在传动滚筒上的包围角fai=3.316 自然对数的底e=2.718启动系数KA=1.5 传动滚筒上所需圆周驱动力Fu=25993.31 牛输送机满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力Fumax=KA*Fu=38989.965 牛保证不打滑条件下，输送带在传动滚筒奔离点处最小张力F2min=Fumax/(e(mu*fai)-1)=17790.607 m滚筒上输送带奔离点(松边)张力F2=Max(F2min,Fminu)=17790.607 牛滚筒上输送带趋入点(紧边)张力F1=F2+Fu=43783.917 牛===计算输送带张力-各特性点张力===已知条件：模拟摩擦系数f=0.03 重力加速度g=9.81 m/s2 输送机回程分支托辊旋转部分质量qRU=6.427 kg/m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=19.536 kg/m 输送带清扫器摩擦阻力Fr=720 牛输送机长度（头尾滚筒中心距）L=258.249 m 中部垂直重锤拉紧支架到头架距离Lczj=15 m传动滚筒趋入点张力St1=43783.917 牛传动滚筒奔离点张力St2=17790.607 牛传动滚筒支架增面改向滚筒趋入点张力Stg1=St2+1.0*Fr=18510.607 牛传动滚筒支架增面改向滚筒奔离点张力Stg2=1.02*Stg1=18880.819 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力Scj11=Stg2+f*Lczj*g*(qRU+qB)-qB*g*H+1.5*Fr=19617.639 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力Scj12=1.03*Scj11=20206.169 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力Scj21=1.04*Scj11=21014.415 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力Scj22=1.04*Scj21=21014.415 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力Scj31=Scj22=21014.415 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力Scj32=1.03*Scj31=21644.848 牛尾部增面改向滚筒趋入点张力Swg1=Scj32+f*(L-Lczj)*g*(qRU+qB)-qB*g*H+1.5*Fr=22854.555 牛尾部增面改向滚筒奔离点张力Swg2=1.02*Swg1=23311.646 牛尾轮趋入点张力Sw1=Swg2=23311.646 牛尾轮奔离点张力Sw2=1.04*Sw1=24244.112 牛尾轮改向滚筒上合力Fwl=Sw1+Sw2=47555.759 牛(第1驱动单元)传动滚筒上合力Fcd=F1+F2=61574.524 牛(第1驱动单元)传动滚筒的扭矩M=Fu*D/2000=10.397 千牛.米输送带最小张力Fmin=F2=17790.607 牛输送带最大张力(稳定工况下)Fmax=Fmin+Fu=43783.917 牛===计算拉紧力===已知条件：垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力Si=20206.169 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力Si1=21014.415 牛中部垂直重锤拉紧力F0=Si+Si1=41220.584 牛===输送带选择计算===已知条件：输送带最大张力(稳定工况下)Fmax=43783.917 牛输送带静安全系数n=13 输送带扯断强度xigma=200 牛/毫米.层输送带计算层数Z_js=Fmax*n/(B*xigma)=2.372 层输送带允许最小层数Zmin=4 层输送带允许最大层数Zmax=6 层输送带实选层数Z=6 层输送带实选层数Z满足：Zmin<=Z<=Zmax输送带实选层数Z满足计算层数要求：Z<=Z_js输送机几何尺寸决定的输送带周长Lz=520.001 米接头数N=Lz/100=6 个已知条件：输送带层数Z=6 层输送带阶梯宽度bp=400 毫米接头长度La=(Z-1)*bp+B/tan(60)=2.693 米输送带订货总长度Ld=Lz+La*N=536 米已知条件：输送带层数Z=6 层输送带上胶厚dB2=4.5 毫米输送带下胶厚dB3=1.5 毫米输送带总平方米Md=B*(z+(dB2+dB3)/1.5)*Ld/1000=6432 平方米===选择第1传动滚筒驱动===已知条件：计算扭矩M=10.397 千牛.米计算合力F=61.575 千牛传动滚筒图号=DTII(A)120A107 传动滚筒许用扭矩=12 千牛.米传动滚筒许用合力=80 千牛计算扭矩M<=传动滚筒许用扭矩，扭矩满足计算合力F<=传动滚筒许用合力，合力满足===选择电动机功率===每个电动机计算所需功率Pm=62.185 kW 每个电动机选择功率P=55 kW 每个电动机计算所需功率Pm>每个电动机选择功率P，不满足要求===选择拉紧装置和重锤块数量===已知条件：计算拉紧力=41.221 千牛拉紧装置图号DTII(A)120D2061C 拉紧装置许用拉紧力50 千牛计算拉紧力<=许用拉紧力，满足要求已知条件：拉紧装置(包括改向滚筒)重量Gk=14067.54 牛拉紧装置配重G=F0-Gk=27153.044 牛每个重锤块质量zckKg=15 kg重锤块数量Gnum=G/zckKg=185===选择尾轮改向滚筒===已知条件：计算合力F=47.556 千牛尾轮改向滚筒图号=DTII(A)120B306 尾轮改向滚筒许用合力=90 千牛计算合力F<=许用合力，合力满足-------------------------------------三. 计算结果：===物料计算===允许最大输送量=1152.811 t/h===张力计算===第1传动滚筒所需圆周驱动力=25993.31 千牛第1传动滚筒所需最大圆周驱动力=38989.965 千牛第1传动滚筒合力=61574.524 牛第1传动滚筒扭矩=10.397 kN.m 输送带张力(第1传动滚筒趋入点)=43783.917 牛输送带张力(第1传动滚筒奔离点)=17790.607 牛改向滚筒(尾轮)合力=47555.759 牛输送带张力(尾轮趋入点)=23311.646 牛输送带张力(尾轮奔离点)=24244.112 牛===输送带计算===输送带最大张力=43783.917 牛输送带最小张力=17790.607 牛===功率计算===传动滚筒总轴功率=51.987 千瓦驱动电机总功率=62.185 千瓦第1传动滚筒驱动单元轴功率=51.987 千瓦第1传动滚筒驱动单元电机数量=1第1传动滚筒驱动单元每个电机轴功率=62.185 千瓦第1传动滚筒驱动单元每个电机功率=55 千瓦-------------------------------------四. 结果校对：-------------------------------------五. 地脚荷载：基础荷载系数(尾部)=1.200尾部荷重(垂直向下)：17.899 kN尾轮输送带合力(尾部输送带倾角方向)：57.067 kN基础荷载系数(头部)=1.200头部荷重(垂直向下)：79.489 kN头轮输送带合力(头部输送带倾角方向)：73.889 kN基础荷载系数(中部)=1.200中部每对支腿荷重(垂直向下)：9.799 kN-------------------------------------六. 零部件统计：序号：标准图号：名称：材料：数量：单重(kg)：共重(kg)：价格：备注：1 DTII(A)120A107 传动滚筒 D=800 部件1 1026 10262 DTII(A)120B104 改向滚筒 D=400 部件1 405 4053 DTII(A)120B205 改向滚筒 D=500 部件2 731 14624 DTII(A)120B306 改向滚筒 D=630 部件1 1090 10905 DTII(A)120B206 改向滚筒 D=630 部件1 893 8936 DTII(A)120C514 槽形托辊 D=133 槽角35度部件192 59.2 11366.47 DTII(A)120C514H 缓冲托辊 D=133 槽角35度部件4 80.6 322.48 DTII(A)120C514M 槽形调心托辊 D=133 槽角35度部件21 121.2 2545.29 DTII(A)120C560 平行下托辊 D=133 部件72 30.3 2181.610 DTII(A)120C561M 下调心托辊 D=133 部件14 114 159611 DTII(A)120JA1075Q 角形传动滚筒头架 H=1100 D=800 b=9.0858%%d 结构件 1 596 59612 DTII(A)120JB3063Q 角形改向滚筒尾架 H=1185 D=630 b=0%%d 结构件 1 432 43213 DTII(A)120JD001C 垂直拉紧装置架导杆 H=3840 结构件1 605.7 605.714 DTII(A)120JD631C 垂直拉紧装置架支座结构件1 185 18515 DTII(A)120D2061C 箱式垂直重锤拉紧装置部件1 541 54116 DTII(A)D111 配重块部件185 15 277517 DTII(A)120JC11Q 中间架 L=6000 结构件41 123 504318 DTII(A)120JC12Q 中间架 L=3163 结构件1 66.3 66.319 DTII(A)120JC12Q 中间架 L=4366 结构件1 90.3 90.320 DTII(A)120JC22Q 凹弧中间架 L=3229 R=20000 结构件1 67.6 67.621 DTII(A)120JC5512 高式支腿 H1=830 结构件25 23.6 590.522 DTII(A)120JC5512 高式支腿 H1=1065 结构件1 26.9 26.923 DTII(A)120JC5512 高式支腿 H1=1130 结构件61 27.8 169724 DTII(A)120M111Z-1 导料槽 L=1500 喇叭口结构件2 203 40625 DTII(A)120M111Z-5 导料槽前帘喇叭口结构件1 11 1126 DTII(A)120M111Z-6 导料槽后挡板喇叭口结构件1 35 3527 DTII(A)120L805 普通漏斗 (有衬板) 结构件1 1448 144828 DTII(A)120E11 头部清扫器部件1 78 7829 DTII(A)120E21 空段清扫器部件1 27.8 27.830 DTII(A)Q515-6ZD 驱动装置组合号=515 部件1 1699 169931 DCY315-31.5 减速器 i=31.5 部件132 Y250M-4 电动机 W=55kw 部件133 YOXIIZ450 耦合器部件134 YWZ5-315/50 制动器部件135 YF50 耦合器护罩部件136 ZL9 140x252/110x212 联轴器部件1 126.3 126.337 DTII(A)JQ415Z-D 驱动装置架 H=1100 部件1 1459 145938 EP-200 聚酯带 B=1200 L=540m Z=6 上胶 4.5 下胶 1.5 部件1 10471.3 10471.3。
带式输送机设计计算方法
带式输送机设计计算方法
带式输送机设计计算方法是一个复杂的过程，涉及到多个参数和公式。
以下是一些基本的步骤和公式：
1.确定原始参数：包括输送机的长度、宽度、高度，输送带的材质、厚
度、抗拉强度，驱动装置的功率、电压等。
2.计算输送能力：根据物料特性、输送带速度和带式输送机的倾斜角度，
计算输送机的输送能力。
输送能力是选择合适的带式输送机的重要参数。
3.确定驱动装置：根据输送机的输送能力和工况要求，选择合适的驱动
装置，包括电机功率、减速器等。
4.计算输送带张力：根据物料在输送带上的受力分析，计算出输送带的
张力，以确定输送带的强度和稳定性。
5.选择托辊和支架：根据输送带的重量和工况要求，选择合适的托辊和
支架，以确保输送带的稳定运行。
6.设计制动器和逆止器：根据输送机的工况要求，设计合适的制动器和
逆止器，以确保输送机在紧急情况下能够安全停机。
7.确定电气控制系统：根据驱动装置的要求和输送机的控制要求，选择
合适的电气元件和控制方式，设计合理的电气控制系统。
8.进行强度校核：对设计的带式输送机进行强度校核，以确保其安全可
靠。
在设计过程中，还需要考虑一些其他因素，如环境条件、安装尺寸等。
最终的带式输送机设计应综合考虑所有因素，并满足所有要求。
带式输送机基本计算
带式输送机基本计算带式输送机是一种常见的输送设备，广泛应用于矿山、港口、化工、建材等行业。
它具有结构简单、运输能力大、输送距离长、运行可靠等优点。
在设计和选择带式输送机时，需要进行基本的计算和分析，以确保其正常运行和高效性能。
1.带式输送机带体的计算带式输送机带体的计算主要包括带宽、带体长度和带体材料的选择。
带宽的选择要根据输送物料的类型和输送机的输送能力来确定，一般应略大于输送物料的最大粒度。
带体长度的选择一般根据输送距离来确定，同时考虑输送机的结构和布置条件。
带体材料的选择主要考虑其耐磨性、撕裂强度和抗拉强度等性能。
2.传动装置的计算传动装置包括电动机、减速器和输送机辊筒的传动装置。
电动机的功率计算需要考虑输送机带体的工作负荷和传动效率，一般可以按照输送机每米带长所需的功率来确定电动机的容量。
减速器的选择要根据输送机的工作条件和传动比进行计算。
输送机辊筒的直径和轴承的选择要考虑传动装置的功率和输送力等因素。
3.支承装置的计算支承装置主要由托辊和托辊架组成，托辊的数量和间距要根据物料的特性和输送机的工作负荷进行计算。
托辊架的选择要考虑其刚度和稳定性，一般应符合输送机带体的布置和输送能力要求。
4.起重装置和弯道装置的计算起重装置主要用于维护和检修输送机带体，一般采用葫芦机构或升降机构。
起重装置的计算要根据带体的长度和重量进行确定。
弯道装置主要用于改变输送机的运行方向，弯道半径的选择要根据输送机的转弯能力和输送物料的性质进行计算。
综上所述，带式输送机的基本计算涉及带体、传动装置、支承装置、起重装置和弯道装置等多个方面。
在实际计算中，还需要考虑输送物料的流量、输送速度、物料的性质和输送机的工作条件等因素。
通过合理的计算和设计，可以确保带式输送机的正常运行和高效性能。
带式输送机计算书
输送物料:原煤；堆积密度ρ=850kg/m 3；粒度 ≤300mm ；输送能力Q=1200t/h ；机长L=446.865m ；提升高度H=71.034m ；区段号IIIIII区段斜长Li(m)20.8134.1391.955区段提升高Li(m)0.000 2.97268.062区段角度αi(弧度)00.0872664630.174532925区段角度αi(角度)510二、主要参数确定：1.带速:υ选υ= 3.50m/s；2.带宽:B初选带宽:选 B=1200mm；1)按输送量校核:Q max = 3.6Sυkρ =1538.3844t/h ；满足要求！式中:S -- 输送带上物料最大截面积（托辊槽角λ=35°，运行堆积角θ=15°）；S=0.1512m 2；υ-- 带速；υ= 3.50m/s；k -- 倾斜输送机面积折减系数；k=0.95ρ-- 堆积密度；ρ=850kg/m 32）按粒度校核： B ≥ 2a ＋ 200 =800mm ；满足要求！式中: a -- 物料最大粒度；a=300mm；3.输送带:初选PVG输送带:PVC1600Sq B =22.2kg/m；S T =1600N/mm；4.托辊:1）托辊直径的确定：初选托辊直径：φ133托辊转速：502.6r/min；式中:υ--带速；υ= 3.50m/s；d--托辊直径；d=0.133mm；2）上托辊选型：(a)静载计算:P o =e×a o ×(I m /υ＋q B )×9.8=1104.9N；式中:e--辊子载荷系数(槽形托辊组)；e=0.8a o --上托辊间距；a o = 1.2m；υ--带速；υ=3.5m/s；I m --输送能力；I m =Q/3.6=333.333kg/s；q B --输送带每米质量；q B =22.2kg/m；n=60υ/（πD）=带式输送机设计计算书一、已知条件：输送机几何条件：带式输送机各区段几何参数表(b)动载计算:P′=P o×f s×f d×f a=1691.8N；o式中:f s--运行系数；f s= 1.2f d--冲击系数；f d= 1.16f a--工况系数；f a= 1.1选G506托辊(φ133×465):轴承6305/C4,辊子承载能力3.42kN,上托辊组综合旋转质量G1=22.34kg；(c)上托辊组每米长度旋转部分质量 q RO计算:q RO = G1/a O =18.62kg/m ；取q RO=18.62kg/m ；式中:G1 -- 上托辊每组托辊旋转部分质量；G1=22.34kg ；a O -- 上托辊间距 ； a O= 1.2m ；3）下托辊选型：(a)静载计算:P u=e×a u×q B×9.8=652.7N；式中:e--辊子载荷系数(平形下托辊组)；e=1a u--下托辊间距；a u=3m；q B--输送带每米质量；q B=22.2kg/m；(b)动载计算:P′=P u×f s×f a=861.5N；u式中:f s--运行系数；f s= 1.2f a--工况系数；f a= 1.1选G521托辊(φ133×1400):轴承6305/C4,辊子承载能力0.85kN(偏小),下托辊组综合旋转质量G2=20.52kg；(c)下托辊组每米长度旋转部分质量 q Ru计算:q Ru = G2/a u = 6.84kg/m ；取q RU= 6.84kg/m ；式中:G2 -- 下托辊每组托辊旋转部分质量；G2=20.52kg ；a u -- 下托辊间距 ； a u=3m ；5.输送带上每米物料质量 q G计算：q G= Q/3.6υ=95.24kg/m ；取q G=95.24kg/m ；式中:Q -- 输送能力；Q=1200t/h ；υ-- 带 速 ； υ= 3.50m/s；6.模拟摩擦系数f：f=0.028其中下分支模拟摩擦系数f2：f2=0.025其中上分支模拟摩擦系数f1：f1=0.037.附加阻力系数C：C= 1.0948.滚筒与胶带间摩擦系数μ：μ=0.39.传动滚筒围包角(实际202°)：取α1=α2=200°；10.起动系数：K A= 1.4三、传动滚筒圆周驱动力计算1.分项阻力计算1.1上分支物料主要阻力F HoL F HoL = f1Lq G gcosδ=12366N ；式中:f1 -- 模拟摩擦阻力系数；f1=0.03 L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；H-- 输送机段提升高度 ； H=71.034m ；δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ= 9.14658°换算为弧度δ=0.159638弧度 ；q G--计算每米输送物料质量 ；q G=95.24kg/m ；1.2上分支空载主要阻力F hoe FH oe =f1Lg(q Ro＋q B cosδ) =5331N ；式中:f1 -- 模拟摩擦阻力系数；f1=0.03 L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；q RO--上分支托辊组每米长度旋转部分质量；q RO=18.62kg/m ；q B-- 输送带单位长度质量；q B=22.20kg/m ；1.3下分支主要阻力F hu F Hu =f2Lg(q Ru＋q B cosδ) =3152N ；式中:f2 -- 模拟摩擦阻力系数；f2=0.025 L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；q Ru--下分支托辊组每米长度旋转部分质量；q Ru= 6.84kg/m ；q B-- 输送带单位长度质量；q B=22.20kg/m ；1.4上分支物料提升阻力F stoL F stoL = q G Hg =66367N ；式中:q G--计算每米输送物料质量 ；q G=95.24kg/m ；H-- 输送机倾斜高度 ；H=71.034m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；1.5上分支输送带提升阻力F stoB F stoB = q B Hg =15470N ；式中:q B-- 输送带单位长度质量；q B=22.20kg/m ；H-- 输送机倾斜高度 ；H=71.034m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；1.6下分支输送带下降阻力F stu F stu = q B H′g =-15470N ；式中:q B-- 输送带单位长度质量；q B=22.20kg/m ；H′-- 输送机下分支倾斜高度 ；H′=-71.034m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；1.7上分支物料前倾阻力 FεOL F= Cεμ0RLq G gcosδsinε′ =265N ；εOL式中:Cε--槽形系数 ；Cε=0.4335°槽角μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4；μ0=0.4R -- 前倾托辊在托辊总数中所占比例；R=0.155q G--计算每米输送物料质量 ；q G=95.24kg/m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；ε′-- 上分支前倾托辊前倾角；ε′= 1.383333°换算为弧度ε′=0.024144弧度 ；L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；1.8上分支空载前倾阻力 FεOe F= Cεμ0RLq B gcosδsinε′ =62N ；εOe式中:Cε--槽形系数 ；Cε=0.4335°槽角μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4；μ0=0.4R -- 前倾托辊布置在托辊总数中所占比例；R=0.155q B--输送带单位长度质量 ；q B=22.20kg/m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；ε′-- 上分支前倾托辊前倾角；ε′=0.024144弧度 ；L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；1.9下分支前倾阻力 FεU F= μ0RLq B gcosλcosδsinε″ =154N ；εU式中:μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4；μ0=0.4 R -- 前倾托辊布置在托辊总数中所占比例；R=0.155L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；q B--输送带单位长度质量 ；q B=22.20kg/m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；λ-- 下分支V形前倾托辊槽角；λ=10°；换算为弧度λ=0.174533弧度 ；δ-- 输送机I区段倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；ε″-- 下分支V形前倾托辊前倾角；ε″= 1.5°换算为弧度ε″=0.02618弧度 ；1.10被输送物料与导料槽拦板间的摩擦阻力F glF gl = μ2I V2ρgl/（υ2b12） =μ2q G2gl/(ρb12)=950N ；式中:μ2--物料与导料板间的摩擦系数,一般为0.5～0.7；μ2=0.7I V-- 输送能力； I V = Q/（3.6ρ） =q Gυ/ρ=0.392m3/sρ-- 堆积密度；ρ=850kg/m3g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；l-- 导料槽拦板长度， l=10.50m ；υ-- 带 速 ； υ= 3.50m/s；b1-- 导料槽两拦板间宽度， b1=0.90m ；1.11清扫器摩擦阻力F r F r = F r1＋F r2 =3360N ；1.11.1头部清扫器摩擦阻力F r1F r1 = n1APμ3 =1344N ；式中:n1-- 头部清扫器个数；n1=2 A-- 一个清扫器和输送带的接触面积；A=0.012m2P-- 清扫器与输送带间的压力，一般取为3×104～10×104N/m2；P=80000N/m2μ3 --清扫器与输送带间的摩擦阻力，一般取0.5～0.7；μ3=0.70m/s2 ；1.11.2空段清扫器摩擦阻力F r2F r2 = n2APμ3 =2016N ；式中:n2-- 空段清扫器个数；n2=2 A-- 一个清扫器和输送带的接触面积；A=0.018m2P-- 清扫器与输送带间的压力，一般取为3×104～10×104N/m2；P=80000N/m2μ3 --清扫器与输送带间的摩擦阻力，一般取0.5～0.7；μ3=0.70m/s2 ；2.圆周力2.1全程有载圆周力F U=C*F H＋F St＋F s1＋F s2=96740N ；式中: C -- 系数；C= 1.2272.1.1主要阻力F H=F HoL＋F Hoe＋F Hu =20849N ；式中:F HoL-- 上分支物料主要阻力；F HoL=12366N ；F Hoe-- 上分支空载主要阻力；F Hoe=5331N ；F Hu-- 下分支主要阻力；F Hu=3152N ；2.1.2提升阻力F st=F stoL =66367N ；式中:F stoL-- 上分支物料提升阻力；F stoL=66367N ；2.1.3特种主要阻力F s1=FεoL＋Fεoe＋Fεu +F gl=1431N ；式中:FεoL-- 上分支物料前倾阻力；FεoL=265N ；Fεoe-- 上分支空载前倾阻力；Fεoe=62N ；Fεu-- 下分支前倾阻力；Fεu=154N ；F gl--被输送物料与导料槽拦板间的摩擦阻力F gl=950N ；2.1.4特种附加阻力F s2=F r=3360N ；式中:Fr--清扫器摩擦阻力；F r=3360N ；2.2空载工况圆周力F Uk=C*F Hk＋F sk1＋F s2=13984N ；式中: C -- 系数；C= 1.2272.2.1主要阻力F Hk=F Hoe＋F Hu1 =8483N ；式中:F Hoe-- 上分支空载主要阻力；F Hoe=5331N ；F Hu-- 下分支主要阻力；F Hu=3152N ；2.2.2特种主要阻力F s1=Fεoe＋Fεu =215N ；式中:Fεoe-- 上分支空载前倾阻力；Fεoe=62N ；Fεu-- 下分支前倾阻力；Fεu=154N ；2.2.3特种附加阻力F s2=F r=3360N ；式中:Fr--清扫器摩擦阻力；F r=3360N ；四、传动功率计算1.满载运行传动滚筒轴功率P=F uυ×10-3 =338.6kW ；AF U -- 满载总阻力；F U=96740υ-- 带 速 ； υ= 3.50m/s；2.满载运行电动机功率P=P A/(η1η2η′η″ )=422.6kW ；M式中:P A -- 满载运行传动滚筒轴功率；P A=338.6kW ；η1-- 高低速联轴器总效率 ； η1=0.96η2-- 减速器传动效率 ； η2=0.955η′-- 电压降系数 ； η′=0.92式中:η″-- 多机驱动功率不平衡系数 ； η″=0.95P M=500kW ；满足要求！电机数n3=2电动机型号YB355M2-4660V转 速 1484r/min；频 率50HZ ；选单台电机P M1=250kW ；3.空载运行传动滚筒功率P=F uk*υ×10-3 =48.9kW ；AkF Uk -- 满载总阻力；F Uk=13984υ-- 带 速 ； υ= 3.50m/s；4.空载运行电动机功率P=P Ak/(η1η2η′ )=58.0kW ；Mk式中:P A -- 满载运行传动滚筒轴功率；P Ak=48.9kW ；η1-- 高低速联轴器总效率 ； η1=0.96η2-- 减速器传动效率 ； η2=0.955η′-- 电压降系数 ； η′=0.92选单台电机P M1=250kW ；单台电机空载起动满足要求！。
带式输送机的设计计算
带式输送机的设计计算带式输送机是一种广泛应用于工矿企业中的物料传输设备，可用于水泥、煤炭、矿石、化肥等物料的连续输送。
设计带式输送机时，需要考虑物料的输送量、输送距离、输送速度、传动力等参数，以确保输送机的稳定工作和高效性能。
首先，需要确定物料的输送量和输送距离。
输送量是指单位时间内输送的物料质量或容积，通常以吨/小时或立方米/小时来表示。
输送距离是指物料从起点到终点的水平距离或垂直距离。
根据具体的工况和物料特性，确定合理的输送量和输送距离参数。
其次，需要计算带式输送机的输送速度。
输送速度直接影响到输送效率和带式输送机的工作状态。
一般来说，输送速度应根据物料的密度和粒度进行选择，同时考虑到输送机的承载能力，避免过高或过低的输送速度。
然后，需要计算带式输送机的传动力。
传动力是带式输送机正常工作所需的动力，包括主驱动器的动力、滚筒输送器的动力以及辅助设备的动力。
传动力的计算需要考虑到带式输送机的摩擦阻力、物料重力和传动效率等因素，以确保传动系统的可靠性和经济性。
在设计过程中，还需要考虑带式输送机的结构和材料选择。
带式输送机的结构包括机架、滚筒输送器、输送带等部分，需要根据物料特性和工况要求进行合理的设计。
同时，还需选择适当的材料，以保证输送机的耐磨性、耐腐蚀性和抗拉性能。
此外，需要对带式输送机的运行和维护进行全面考虑。
合理设计输送机的布置和系统控制，以方便操作和维护。
同时，还需要考虑到带式输送机的安全性，安装相应的安全保护装置和报警系统，防止意外事故的发生。
最后，需要进行带式输送机的经济性评估。
包括计算设备的成本、运行费用和维护成本，以评估设备的投资回报和效益。
综上所述，带式输送机的设计计算涉及多个方面，包括输送量和输送距离的确定、输送速度的计算、传动力的计算、结构和材料选择、运行和维护的考虑以及经济性评估等。
设计带式输送机时，需要综合考虑各种因素，以确保输送机的稳定工作和高效性能。
带式输送机计算范文
带式输送机计算范文带式输送机是一种常见的输送设备，主要用于搬运各种散状物料和成件物品。
它具有输送距离长、输送量大、结构简单、维护方便等优点，因此在矿山、港口、粮食、化工等行业广泛应用。
在使用和设计带式输送机时，需要进行一些计算，例如输送能力、运行阻力、主机功率等。
以下将详细介绍这些计算方法。
1.输送能力计算-带式宽度（B）：指输送带的有效部分宽度，一般以物料宽度为准。
-带速（V）：指输送带的线速度，单位为m/s。
-料层厚度（h）：指物料在输送带上的厚度，单位为m。
- 物料密度（ρ）：指物料的质量密度，单位为kg/m³。
输送能力（Q）的计算公式为：Q=B×V×h×ρ2.运行阻力计算-有效拉力（Te）：指带式输送机所需的拉力，包括推动力和抵抗力，单位为N。
-重力拉力（Tg）：指物料在带式输送机上受到的重力拉力，单位为N。
-摩擦系数（μ）：指物料与输送带和滚筒之间的摩擦系数。
运行阻力（Tr）的计算公式为：Tr=Te-Tg=μ×(N+P)=(μ×N)+(μ×P)其中，N为带式输送机所需推动力，单位为N；P为物料与输送带之间的附加拉力，单位为N。
3.主机功率计算-有效拉力（Te）：同运行阻力计算中的有效拉力。
-带速（V）：同输送能力计算中的带速。
主机功率（P）的计算公式为：P=Te×V以上就是带式输送机的主要计算方法。
在实际应用中，还需要考虑一些其他因素，如输送带的类型和规格、输送物料的磨损情况等。
带式输送机的计算方法可以根据具体情况进行调整和改进，以满足实际生产需求。
带式输送机计算公式(自编)
带式输送机设计计算No:20~31.5mm项目：1、已知原始数据及工作条件(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图，输送机投影长L=61m, 提升高度H=15m,输送角度a=0度,输送物料：混合材粒度30mm,物料容重γ= 1.4t/m3, 动堆积角ρ=20度,输送量：Q=1200t/h(2)工作环境：干燥有尘的通廊内(3)尾部给料，头部卸料，导料槽长度Ld=6m, (4)设有弹簧清扫器和空段清扫器。
(5)输送带参数：皮带层数：Z=4扯断强度：2002、计算步骤每层质量： 1.32kg/m2(1)输送带宽度计算皮带型号：EP-200B=SQRT(Q/（k*γ*v*c*ξ））上胶厚质量 5.1kg/m2已知：Q=1200t/h下胶厚质量 1.7kg/m2端面系数k=380物料容重γ= 1.40t/m3皮带速度v=2m/s倾角系数c=0.90速度系数ξ=0.9将以上各数值代入计算式，得：B= 1.180m根据计算和设计经验，选取B=1200mm的普通胶带，满足块度要求。
(2)张力的逐点计算设带式输送机各点张力如图所示，则各点张力关系如下：S2=S1+W11弹簧清扫器阻力w1S3=k1*S22 S4=S3+W23空载段运行阻力w2S5=k2*S44 S6=k3*S55 S7=k4*S66S8=S7+W3+W47空载段运行阻力w3空载段清扫器阻力w4S9=k5*S88 S10=k6*S99S n=S10+W5+W6+W710导料槽阻力w5物料加速度阻力w6承载段运行阻力w7弹簧清扫器阻力W1：W1=1000B=1200N带入 ⑴得：S2=S1+W1=S1 +1200查表，改向滚筒阻力系数k1= 1.02带入 ⑵得：S3=k1*S2= 1.02S1 +1224空载段运行阻力W2：W2=（q0+q＂）*L*w＂-q0H工作条件（平行托辊阻力系数w"）清洁，干燥0.018埃，正常湿度0.025大量尘埃，湿度大0.035查表：有Z=5～8,取Z= 4.00层EP-200上下胶层厚 4.5+1.5mm，得qm=14.50kg/m q0=q m*g=142N/m查表，得G＂=15.0kg 下托辊间距l0= 3.0m因此，得：q＂=G＂*g/l0=49N/m查表，得w＂=0.035L1=61.000m, H1=14.5m带入上式得：（适用于向上输送）W2=-1652N带入 ⑶得：S4=S3+W2= 1.02S1 +-428查表，改向滚筒阻力系数k2= 1.03螺旋及车式选1.0带入 ⑷得：S5=k2*S4= 1.05S1 +-441查表，改向滚筒阻力系数k3= 1.04螺旋及车式选1.0带入（5）得：= 1.09S1 +-458查表，改向滚筒阻力系数k4= 1.03螺旋及车式选1.0带入（6）得：S7=k4*S6= 1.13S1 +-472空载段运行阻力W3：W3=（q0+q＂）*L*w＂-q0H已知 q0=142N/m，q＂=49N/m查表，得w＂=0.035L=0.0m,H=0.5mW3=-71N空段清扫器阻力W4：W4=200B=240N带入（7）得：S8=S7+W3+W4= 1.13S1 +-303查表，改向滚筒阻力系数k5= 1.03带入（8）得：S9=k5*S8= 1.16S1 +-312查表，改向滚筒阻力系数k6= 1.04带入（9）得：S10=k6*S9= 1.21S1 +-325导料槽阻力W5:已知导料槽长度l=6mW5=（16*B*B*γ+70）*l=614N物料加速度阻力W6：W6=q*v*v/（2*g）因为：q=Q*g/（3.6*v)=1633N/m 所以：W6=333N承载段运行阻力W7：W7=（q+q0+q＇）*L*w＇+(q0+q)*Hq0=q m*g=142N/m查表，得G＇=17kg 上托辊间距l0＇= 1.2m因此，得：q＇=G＇*g/l0＇=139N/m工作条件（槽形托辊阻力系数w'）清洁，干燥0.02少量尘埃，正常湿度0.03大量尘埃，湿度大0.04查表，得w＇=0.04L2=61.000H2=15带入上式得：W7=31302N带入（10）得：S n=S10+W5+W6+W7= 1.21S1 +31924根据式：S n=S1*eμα采用胶面滚筒α=180°μ=0.35,查表得eμα=3带入上式得：S n=3S1联立（10）式，则：3S1 = 1.21S1 +31924因此：S1 =17790NS n =53370N各点张力：S2=S1+W1=18990NS3=k1*S2=19370NS4=S3+W2=17718NS5=k2*S4=18249NS6=k3*S518979NS7=k4*S619549NS8=S7+W3+W4=19718NS9=k5*S8=20309NS10=k6*S9=21122N计算凹弧起点张力S11承载段运行阻力W8：W8=（q+q0+q＇）*L*w＇+(q0+q)*HL3=50m,H3=5m w8=5232.926NS11=S10+W8=26355NR2≥1.5*S11/(qm*g)=278.2743m计算凸弧最小曲率半径R1托辊槽角35度R1≥42*B*sinλ=28.89547m(3)功率计算传动滚筒轴功率为：N0=（S n-S1）*v/1000=71.2k W 电动机功率为：N=K*N0/η采用Y型电动机得K= 1.2传动滚筒η=0.9所以，N=94.9k W根据计算和设计经验，电动机选型为：额定功率为：132k W组合号为：(4)胶带核算求得胶带最大张力为53370N查表当B=1200mm，Z=4层时，胶带最大允许张力为80000N所以满足最大张力要求。
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第三章带式输送机得设计计算3、1 已知原始数据及工作条件带式输送机得设计计算,应具有下列原始数据及工作条件资料(1)物料得名称与输送能力:(2)物料得性质:1）粒度大小,最大粒度与粗度组成情况;2）堆积密度;3）动堆积角、静堆积角,温度、湿度、粒度与磨损性等。
(3)工作环境、干燥、潮湿、灰尘多少等;(4)卸料方式与卸料装置形式;(5)给料点数目与位置;(6)输送机布置形式与尺寸,即输送机系统(单机或多机)综合布置形式、地形条件与供电情况。
输送距离、上运或下运、提升高度、最大倾角等;(7)装置布置形式,就是否需要设置制动器。
原始参数与工作条件如下:1)输送物料:煤2)物料特性: 1)块度:0～300mm2)散装密度:0、90t/3)在输送带上堆积角:ρ=20°4)物料温度:<50℃3)工作环境:井下4)输送系统及相关尺寸: (1)运距:300m(2)倾斜角:β=0°(3)最大运量:350t/h初步确定输送机布置形式,如图3-1所示:图3-1 传动系统图3、2 计算步骤3、2、1 带宽得确定:按给定得工作条件,取原煤得堆积角为20°。
原煤得堆积密度按900 kg/。
输送机得工作倾角β=0°。
带式输送机得最大运输能力计算公式为(3、2-1)式中:——输送量(;——带速(;——物料堆积密度();在运行得输送带上物料得最大堆积面积,K----输送机得倾斜系数带速与带宽、输送能力、物料性质、块度与输送机得线路倾角有。
当输送机向上运输时,倾角大,带速应低;下运时,带速更应低;水平运输时,可选择高带速、带速得确定还应考虑输送机卸料装置类型,当采用犁式卸料车时,带速不宜超过3、15m/s。
表3-1倾斜系数k选用表输送机得工作倾角=0°查DTⅡ带式输送机选用手册(表3-1)k可取1、00按给顶得工作条件,取原煤得堆积角为20°;原煤得堆积密度为900kg/;考虑山上得工作条件取带速为1、6m/s;将参数值代入上式,即可得知截面积S:S图3-2 槽形托辊得带上物料堆积截面表3-2槽形托辊物料断面面积A槽角(λ) 带宽B=500mm 带宽 B=650mm 带宽 B=800mm 带宽B=1000mm 动堆积角ρ20°动堆积角ρ30°动堆积角ρ20°动堆积角ρ30°动堆积角ρ20°动堆积角ρ30°动堆积角ρ20°动堆积角ρ30°30°0、0222 0、0266 0、0406 0、0484 0、0638 0、0763 0、1040 0、1240 35°0、0236 0、0278 0、0433 0、0507 0、0678 0、0798 0、1110 0、1290 40°0、0247 0、0287 0、0453 0、0523 0、0710 0、0822 0、1160 0、1340 45°0、0256 0、0293 0、0469 0、0534 0、0736 0、0840 0、1200 0、1360 查表3-2, 输送机得承载托辊槽角35°,物料得堆积角为20°时,带宽为800 mm得输送带上允许物料堆积得横断面积为0、0678,此值大于计算所需要得堆积横断面积,因此选用宽度为800mm得输送带能满足要求。
经过计算,故确定带宽B=800mm,680S型煤矿用阻燃输送带。
680S型煤矿用阻燃输送带得技术规格:纵向拉伸强度750N/mm;带厚8、5mm;输送带质量9、2Kg/m。
3、2、2输送带宽度得核算输送大块散状物料得输送机,需要按(3、2-2)式核算,再查表2-3原煤得堆积密度按900 kg/。
输送机得工作倾角β=0°。
带式输送机得最大运输能力计算公式为(3、2-1)式中:——输送量(;——带速(;——物料堆积密度();在运行得输送带上物料得最大堆积面积,K----输送机得倾斜系数带速选择原则:(1)输送量大、输送带较宽时,应选择较高得带速。
(2)较长得水平输送机,应选择较高得带速;输送机倾角愈大,输送距离愈短,则带速应愈低。
(3)物料易滚动、粒度大、磨琢性强得,或容易扬尘得以环境卫生条件要求较高得,宜选用较低带速。
(4)一般用于给了或输送粉尘量大时,带速可取0、8m/s~1m/s;或根据物料特性与工艺要求决定。
(5)人工配料称重时,带速不应大于1、25m/s。
(6)采用犁式卸料器时,带速不宜超过2、0m/s。
(7)采用卸料车时,带速一般不宜超过2、5m/s;当输送细碎物料或小块料时,允许带速为3、15m/s。
(8)有计量秤时,带速应按自动计量秤得要求决定。
(9)输送成品物件时,带速一般小于1、25m/s。
带速与带宽、输送能力、物料性质、块度与输送机得线路倾角有关、当输送机向上运输时,倾角大,带速应低;下运时,带速更应低;水平运输时,可选择高带速、带速得确定还应考虑输送机卸料装置类型,当采用犁式卸料车时,带速不宜超过3、15m/s。
表3-1倾斜系数k选用表输送机得工作倾角=0°;查DTⅡ带式输送机选用手册(表3-1)(此后凡未注明均为该书)得k=1按给顶得工作条件,取原煤得堆积角为20°;原煤得堆积密度为900kg/;考虑山上得工作条件取带速为1、6m/s;将个参数值代入上式, 可得到为保证给顶得运输能力,带上必须具有得得截面积S:S图3-2 槽形托辊得带上物料堆积截面表3-2槽形托辊物料断面面积A槽角λ带宽B=500mm 带宽 B=650mm 带宽 B=800mm 带宽B=1000mm 动堆积角ρ20°动堆积角ρ30°动堆积角ρ20°动堆积角ρ30°动堆积角ρ20°动堆积角ρ30°动堆积角ρ20°动堆积角ρ30°30°0、0222 0、0266 0、0406 0、0484 0、0638 0、0763 0、1040 0、124035°0、0236 0、0278 0、0433 0、0507 0、0678 0、0798 0、1110 0、129040°0、0247 0、0287 0、0453 0、0523 0、0710 0、0822 0、1160 0、134045°0、0256 0、0293 0、0469 0、0534 0、0736 0、0840 0、1200 0、1360 查表3-2, 输送机得承载托辊槽角35°,物料得堆积角为20°时,带宽为800 mm得输送带上允许物料堆积得横断面积为0、0678,此值大于计算所需要得堆积横断面积,据此选用宽度为800mm得输送带能满足要求。
经过计算,确定选用带宽B=800mm,680S型煤矿用阻燃输送带。
680S型煤矿用阻燃输送带得技术规格:纵向拉伸强度750N/mm;带厚8、5mm;输送带质量9、2Kg/m、3、2、2输送带宽度得核算输送大块散状物料得输送机,需要按(3、2-2)式核算,再查表2-3(2、2-2)式中——最大粒度,mm。
表2-3不同带宽推荐得输送物料得最大粒度mm计算:故,输送带宽满足输送要求。
3、3 圆周驱动力3、3、1 计算公式1)所有长度(包括L〈80m〉)传动滚筒上所需圆周驱动力为输送机所有阻力之与,可用式(3、3-1)计算:(3、3-1)式中——主要阻力,N;——附加阻力,N;——特种主要阻力,N;——特种附加阻力,N;——倾斜阻力,N。
五种阻力中,、就是所有输送机都有得,其她三类阻力,根据输送机侧型及附件装置情况定。
2)对机长大于80m得带式输送机,附加阻力明显得小于主要阻力,为此引入系数C作简化计算,则公式变为下面得形式:(3、3-2)式中——与输送机长度有关得系数,在机长大于80m时,可按式(2、3-3)计算(3、3-3)式中——附加长度,一般在70m到100m之间;——系数,不小于1、02。
查〈〈DTⅡ(A)型带式输送机设计手册〉〉表3-4表3-4系数C3、3、2 主要阻力计算输送机得主要阻力就是物料及输送带移动与承载分支及回程分支托辊旋转所产生阻力得总与。
可用式(2、4-4)计算:(3、4-4)式中——模拟摩擦系数,根据工作条件及制造安装水平决定,一般可按表查取;——输送机长度(头尾滚筒中心距),m;——重力加速度;初步选定托辊为DTⅡ6204/C4,查表得,上托辊间距＝1、2m,下托辊间距＝３m,上托辊槽角35°,下托辊槽角０°。
——承载分支托辊组每米长度旋转部分重量,kg/m,用式(3、4-5)计算(3、4-5)其中——承载分支每组托辊旋转部分重量,kg;——承载分支托辊间距,m;托辊参数,知计算:==20、25 kg/m——回程分支托辊组每米长度旋转部分质量,kg/m,用式(3、3-6)计算:(3、3-6)其中——回程分支每组托辊旋转部分质量;——回程分支托辊间距,m;kg计算:==5、267 kg/m——每米长度输送物料质量=kg/m——每米长度输送带质量,kg/m,=9、2kg/m=0、045×300×9、8×[20、25+5、267+(2×9、2+60、734)×cos35°]=11379N运行阻力系数f值应根据表3-5选取。
取=0、045。
表3-5 阻力系数f3、3、3 主要特种阻力计算主要特种阻力包括托辊前倾得摩擦阻力与被输送物料与导料槽拦板间得摩擦阻力两部分,按式(3、3-7)计算:+ (3、3-7)按式(2、3-8)或式(3、3-9)计算:（1）三个等长辊子得前倾上托辊时(3、3-8)（2）二辊式前倾下托辊时(3、3-9)本输送机没有主要特种阻力,即=03、3、4 附加特种阻力计算附加特种阻力包括输送带清扫器摩擦阻力与卸料器摩擦阻力等部分,按下式计算:(3、3-10)(3、3-11)(3、3-12)式中——清扫器个数,包括头部清扫器与空段清扫器;A——一个清扫器与输送带接触面积,;——清扫器与输送带间得压力,N/,一般取为3 N/;——清扫器与输送带间得摩擦系数,一般取为0、5~0、7;——刮板系数,一般取为1500 N/m。
表3-6导料槽栏板内宽、刮板与输送带接触面积查表3-7得 A=0、008m,取=10N/m,取=0、6,将数据带入式(3、3-11) 则=0、008×10×0、6=480 N拟设计中有两个清扫器与一个空段清扫器(一个空段清扫器相当于1、5个清扫器)=0由式(3、3-10) 则 =3、5×480=1680 N3、3、5 倾斜阻力计算倾斜阻力按下式计算:(3、3-13)式中:因为就是本输送机水平运输,所有H=0=0由式(2、4-2)=1、12×11379+0+1680+0=14425N3、4传动功率计算3、4、1 传动轴功率()计算传动滚筒轴功率()按式(3、4-1)计算:(3、4-1)3、4、2 电动机功率计算电动机功率,按式(3、4-2)计算:(3、4-2)式中——传动效率,一般在0、85~0、95之间选取;——联轴器效率;每个机械式联轴器效率:=0、98液力耦合器器:=0、96;——减速器传动效率,按每级齿轮传动效率为0、98计算;二级减速机:=0、98×0、98=0、96三级减速机:=0、98×0、98×0、98=0、94 ——电压降系数,一般取0、90~0、95。