挂篮计算书(-3-30)
挂篮计算书
1．概述本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。
通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。
连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。
箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。
最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。
挂篮总体结构见图。
图1.1 挂篮总体结构- 1 -图1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。
底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。
底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。
吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。
内模板采用木模板及支架施工。
2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011）(3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009）(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。
(2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。
2.3.计算荷载(1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算(3).人群及机具荷载取2500Pa(4).风荷载取800Pa(5).荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为3KN；•m26-2).混凝土超灌系数取1.05；3).新浇砼动力系数取1.2；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2；5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6).最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书目录1设计依据 02工程概况 02.1项目概况 02.2梁段尺寸参数 (1)3 基本设计参数 (2)4 挂篮结构选型 (3)5 箱梁挂篮悬浇设计荷载及组合 (5)5.1 荷载计算 (5)5.2 荷载组合 (5)6 箱梁挂篮设计计算 (5)6.1 1#块箱梁重量分配 (5)6.2 腹板下纵梁的计算 (6)6.3 底板下纵梁的计算 (8)7箱梁挂篮底篮后横梁设计计算 (9)7.1 挂篮后横梁荷载 (9)7.2底篮后横梁计算（工况一:浇筑工况） (10)7.3底篮后横梁计算（工况二：行走工况） (11)8箱梁挂篮前底横梁设计计算 (13)9箱梁挂篮前顶横梁设计计算 (13)9.1 挂篮前顶横梁荷载 (13)9.2 挂篮前顶横梁计算 (14)10挂篮主桁验算 (15)11挂篮吊杆验算 (17)12挂篮后锚验算 (18)挂篮设计计算说明1设计依据1、《席子河大桥施工图设计》2、《公路桥涵施工技术规范》3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）4、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）5、《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004 ）6、《路桥施工计算手册》7、其他有关规范手册2工程概况2.1项目概况席子河大桥主桥孔跨布置为70+115+63m，采用变截面预应力混凝土连续刚构箱梁，无引桥。
箱梁根部梁高7.1m，跨中梁高2.7m，顶板厚28cm，底板厚从跨中至根部由23cm变化为80cm，腹板从跨中至根部分三段采用45cm、60cm、70cm三种厚度，箱梁高度和底板厚度按二次抛物线变化。
箱梁顶板横向宽12m，箱梁底宽6.5m，翼缘悬臂长2.75m.箱梁0#阶段长13m（包括墩两侧各外伸2m），每个悬浇“T”纵向对称划分为13个节段，梁段数及梁段长从根部至跨中分别为4*3.5m、9*4m，节段悬浇总长50m。
边、中跨合拢段长度均为2m，边跨现浇段长4m。
挂篮计算书（-3-30）
挂篮计算书（-3-30）挂篮计算书(2016-3-30)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1目录1.计算说明.................................................................................................. 错误!未定义书签。
概况 ................................................................................................ 错误!未定义书签。
计算内容 ........................................................................................ 错误!未定义书签。
2.计算依据.................................................................................................. 错误!未定义书签。
3.参数选取及荷载计算.............................................................................. 错误!未定义书签。
荷载系数及部分荷载取值............................................................. 错误!未定义书签。
荷载组合......................................................................................... 错误!未定义书签。
参数选取 ........................................................................................ 错误!未定义书签。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。
通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。
（一）设计荷载：1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b）＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度；b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2；P2—模板荷载取2.5kn/m2；P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2（二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示图1 下纵梁计算简图M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN•m 型钢选择：W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3截面惯性矩I x＝2369.0 cm4型钢刚度验算：f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。
说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa〔σ〕—允许应力取170kn/m2二、前后下横梁计算：（一）荷载1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /mΣ＝31.82 KN /m说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3；l砼—砼构件宽度；图2 下横梁计算简图M＝αql2＝0.136×31.82×2.592＝29.03KN /mσ＝M/W＝29.03×103/（108.3×2）＝134.0 N /mm2<170 N /mm2用2[16a型钢W x＝108.3cm3说明：α—计算系数取0.136（二）后下横梁按行走时计算5.底模①面板：6.36×2.9×6×7.85＝868.72 kg②C6.3：6.36×7×6.63＋2.9×4×6.63＝372.1 kg6.下纵梁：6I20a＝4.5×27.91×6＝753.57 kg7.下横梁：2[16a＝9×17.32×4＝623.52 kg8.δ20钢板：0.14×0.14×20×7.85×8＝24.62 kgΣ＝2642.53 kg＝26.43 KN9.侧模支撑：I20a＝4.0×27.91×2＝223.28 kg10.〔6.3型钢平台：（9.0×4＋1.0×40＋0.6×20）×6.63＝583.44kgφ16钢筋栏杆：9.0×2×1.578＝28.5kg11.木板δ50：0.6×9.0×2×0.05×500＝270 kgΣ＝3747.75kg＝37.48 KN取荷载总和的1/2即：37.48/2＝18.74 KN则计算线荷载为：18.74/9＝2.09 KN /m图3 木板受力计算简图M＝ql2/8=2.09×8.52＝18.88 KN·mσ＝M/W＝18.88×103/216.6＝87.17N/mm2说明：σ—表示应力；W—抵抗矩2〕16a型钢查表为216.6cm2 三、前上横梁计算：（一）前上横梁受力由前下横梁计算简图图2所知：P A＝31.5KNP B＝74.98KN(二)前上横梁受力计算简图如图4所示：图4 上横梁计算简图M A＝P A×0.95＝29.93KN•mM中＝48.81 KN•m（三）按强度选择型钢：W X＝M/〔σ〕＝287cm3实际选用2I20a型钢作挂篮前上横梁。
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金边XXXX大桥挂篮计算书XXXXXX挂篮有限公司2020年6月第一章挂篮概述1.1 设计依据1、桥梁施工图。
2、《钢结构设计规范》(GBJ17-88)3、《公路桥涵施工技术规范》(JT041-2000)4、其它相关规范和要求1.2 工程概况本桥为五跨预应力混凝土连续箱梁，主桥桥跨组成75m+3*120m+75m的单箱三室连续梁。
主桥1#～13#箱梁采用挂蓝悬臂浇筑法施工，浇注箱梁最重块段为8#块，其重量约为200t。
1.3 挂篮设计1.3.1 主要材料参数（1）钢筋砼自重G=2.6t/m3；砼（2）钢材弹性模量E=2.1×105 MPa；（3）材料的许用应力：Q235B钢[σ]=170MPa, [τ]=100Mpa。
45钢[σ]=220MPa, [τ]=125Mpa。
本挂篮结构用材料皆为Q235B，销轴及其它轴类零件材料为45钢，吊杆和锚杆用φ32-785精轧螺纹钢。
1.3.2 挂篮主要性能指标（一）、施工和行走时的抗倾覆系数：≥2。
（二）、挂篮的最大变形：≤2cm。
（三）、强度、刚度和稳定性满足要求。
1.3.2 挂篮构造挂篮主桁采用三角形桁构梁结构，其水平梁由[36b普通热轧槽钢双拼构成，前、后拉杆和垂直杆采用[32b槽钢双拼；前横梁采用两根槽钢[40b双拼，前、后下横梁采均用两根[40b槽钢双拼而成；主桁架的拼接采用结点支座配合φ8cm销轴连接，销轴采用45#钢材料；底篮设置若干根I28b普通工字钢纵梁。
挂篮前后吊杆及后锚皆采用φ32精轧螺纹钢。
挂篮共重约75t(含模板)。
第二章挂篮结构验算2.1 荷载1、人群及机具荷载：150kg/m2。
2、风荷载：60kg/m2。
3、荷载系数：n1=1.14、8#块箱梁重量为200t，节段长4.5m。
(其中：翼板重2×20t，腹板重2*10.65t，顶板重2*19+15t，横梁重19t，底板重66.4t。
)箱梁重量分布如图（单位：mm）：2.2 设计工况挂篮的设计工况如下：工况Ⅰ：浇筑8#块，验算算承重架和其它主要受力构件的应力、变形和稳定性。
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挂篮计算书挂篮计算主要技术参数如下：悬浇箱梁最大质量：132t; 箱梁最大分段长度：4m; 箱梁高度变化：3.05-4.35 m ；挂篮行走方式：液压千斤顶顶推前移； 挂篮总重：45t ；挂篮主桁最大挠度<20mm ； 底平台最大挠度<25mm ；浇注混凝土时的动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数：1.3；浇注混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2。
一、 底平台纵梁计算1、腹板下纵梁计算箱梁腹板长3.5m ，高4m ，宽0.8m ，钢筋混凝土理论重量为32.6/t m ，腹板的重量为29.12吨，此荷载最大，考虑在腹板下采用5根32aI 字钢。
32aI 字钢截面性质：267.156A cm = 411100x I cm = 3692x W cm = 理论重52.717/kg m 。
单根纵梁所受荷载：311 1.229.121010 1.21q 200005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载： 2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：3250100.834005Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载：4100100.841605Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时腹板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图1、图2、图3、图4。
图1 单位：Nm图2 单位：KNm图3 单位：KN图4 单位：mm[]max max 69.4100.3215()0.692x M MPa MPa W σσ===∠=最大应力：可！9.613.75400lf mm mm =∠=最大挠度：（可！）2、底板下纵梁计算箱梁底板长3.5m ，高0.74m ，宽5.1m ，钢筋混凝土理论重量为2.6t/m ，底板的重量为34.3吨，此荷载较大，考虑在底板下采用5根32aI 字钢。
单根纵梁所受荷载：311 1.234.31010 1.21q 236005 3.55m g Nm l ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯、混凝土荷载：2252.71710527.17Nq m =⨯=、纵梁自重：325010 5.1325505Nq m ⨯⨯==、施工及人群荷载： 410010 5.1410205Nq m ⨯⨯==、模板荷载： Midas 计算如下，浇注混凝土时底板底纵梁受力模型图、弯距图、剪力图、挠度图，分别如图5、图6、图7、图8。
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附：悬浇梁施工相关验算资料1、荷载计算梁体最大重量为9＃节段混凝土，重量为108吨，节段长度3.5m。
4m节段最大重量为13＃节段梁，重量为94.1吨。
翼缘板混凝土面积为1.01m2,混凝土线荷载为q＝108*10/3.5=308.6KN/m每米钢模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.36 47.1 723.52 10槽钢横肋m 1 54 10 5403 10槽钢围囹m 5 2 10 1004 10槽钢支撑M 26.5 10 265合计1628.5 每米侧模板线荷载为q1＝1.629*10=16.29KN/m每米内模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.9 47.1 7492 10槽钢横肋m 1 53 10 5303 10槽钢围囹m 3.1 8 10 2484 10槽钢围囹m 2.6 4 10 1045 10槽钢m 2.24 4 10 906 5角钢m7 4 10 2807 10槽钢m 2.4 4 10 96合计2097 每米内模板线荷载为q2＝2.097*10=20.97KN/m前吊杆及横梁工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 内模吊杆m 52 6.313 126.32 底模板吊杆m 9.3 6 6.313 352.33 侧模板吊杆m 5.74 6.313 1444 前上横梁m 12 1 160.8 19305 前下横梁m 12 1 107 1284合计3836.6 前吊杆及横梁自重3.84*10=38.4KN施工荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q＝11.6*3=34.8 KN/m5＝11.6*3=34.8 KN/m 混凝土振捣荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q62、底模板检算挂篮底板设7根纵梁，其中外侧2根靠近箱梁腹板，共同承载腹板荷载，底板3根等间距布置，因箱梁荷载分布不均匀，为此，底板纵梁分成腹板和底板两部分计算如下：(1) 腹板纵梁：2根2[36型钢，承载箱梁断面积为3.35m2，分布长度3.5m。
挂篮设计计算书(详细)
挂篮设计计算书一、工程概况：XX主桥为（30m+50m+30m）三跨预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长110m。
本桥桥面全宽26m，分两幅，中央分隔带2米，每幅桥采用单箱单室断面，箱梁顶板宽12.65米，底板宽7.0米，箱梁顶面设2%单项横坡。
墩顶0号梁段长10.0米，四个“T构”的悬臂各分为5对梁段，累计悬臂总长76米。
本次设计的挂篮为全新设计，承受荷载100KN，最大节段长度4.0m，共计有4套8个头。
二、挂蓝主要组成结构：1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成；2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。
3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成；4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底模平台和其前、后吊挂锚固系统组成；5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
7、走行系统：由P43轨道、锚固构件及预埋件组成。
具体请详见挂蓝总布置图三、计算工况：节段施工一般分为以下步骤：①挂篮空载走行就位。
②立模。
③绑扎钢筋并浇注混凝土。
④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢束，拆模。
步骤①和步骤③为施工最不利，故根据设计图的要求及挂蓝的施工工序，挂篮计算共分以下3个计算工况：工况1，施工2#节段时，梁长L=3.5m，砼重900KN；工况2，施工4#节段时，梁长L=4.0m，砼重950KN；工况3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
四、设计相关说明：4.1、设计相关参数1、材料容重：钢筋混凝土26.5kN／m3，钢材78.5kN／m32、材料的弹性模量：Q235钢材 2.1×105 MPa；Q345钢材 2.1×105 MPa；精轧螺纹钢筋 2.0×105 MPa；3、本设计容许应力Q235钢［σ］=170MPa ［τ］=100MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=210MPa Q345钢［σ］=270MPa ［τ］=120MPa节点销子的孔壁承压容许应力［σbs ］=300MPa 45号钢［σ］=210MPa ［τ］=125MPa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计：本挂蓝［σ］=785MPa4、挂蓝质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5G，挂蓝总重控制在设计限重之内。
挂篮计算书
附件6：挂篮计算书承重系统的计算一、设计数据：由洞里萨河大桥主桥箱梁1#块原始数据（按最重悬浇块计算）。
1、箱梁中心高808~764 cm（平均786cm）2、底板厚91.2~86.2 cm（平均89.15cm）3、节段长300 cm4、腹板厚68.5~60.0 cm（平均64.25cm）5、节段体积63.42 m36、节段重量164.9 吨(2.6T/ m3)二、浇注砼重量分配从大桥施工过程知道，浇注砼重量164.9吨，并不是挂篮中单一构件承担的。
它是由侧模、内模、底模共同承担，所以有必要对其重量进行分配。
参照大桥箱梁图纸可以算出三个区域的浇注砼重量分别为W A=22.62T、W B=20.34T、W C=121.93T。
A B AC三、承重架计算由挂篮结构设计图纸可知，主构架由二件对称的桁架式承载构件联接而成，因此只需计算其中一件的受力和应变情况，可以确定主构架是简支梁结构、杆件间以销轴连接，所以不存在超静定问题。
（一）、技术参数（1）节段浇筑砼重量最大： 164.9 T （2）底模重量（包括下横梁及附件） 9.6 T （3）侧模重量（包括外滑梁） 2*6 T （4）内模重量（包括支撑梁和内滑梁） 6 T （5）前横梁（包括其上附件） 3.2 T（6）另加2.5%的施工负荷 ：（164.9+9.6+2*6+6+3.2）*2.5%=4.89 T以上重量共计：200.59T ，这个负荷全部由主构架和箱梁节段端部承受，假定两者承担各一半，则主构架负载为T=200.59/2=100.3吨。
（二）受力分析及计算1、受力简图：由前可知主构架中一端负荷按计算。
NA B C43.9640.962、支座反力：N A =T*5000/4000=55.8T N B =T+N A =105.8T3、杆件内力F AC =N A /sin α=sin55.8/sin43.96=80.4TF AB =F AC cos α=80.4*cos43.96=57.9T F BC =N B = 105.8TF CD =T/sin β=50.2/sin40.96=76.6T F BD =T/tg β=50.2/tg40.96=57.8T式中：α=arctg(L BC /L AB )=arctg （4340/4500）=43.960 β= arctg(L BC /L BD )=arctg （4340/5000）=40.960 4、端部D 点的拱度在整个主构架中，各构件均由两根40b 槽钢拼焊而成。
挂篮设计计算书
x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。
杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。
、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。
由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。
挂蓝设计图及计算书
挂篮设计图及计算书一、挂篮的组成结构XXX大桥连续梁所用挂篮是自行设计制造的三角形挂篮，重80.5t(设计不超过110t)。
挂篮主要由主桁系、横梁系、悬吊系、行走系、模板系等组成。
如图一、图二所示：图一挂篮托架正面图图二挂篮托架侧面图1、主桁系主桁系是挂篮的主要受力结构，由两个三角形桁架组成，桁架各杆件是材料为[30b+[22+[10槽钢各两根，杆件间结点采用螺栓联接，两桁架之间由顶横梁和∟125×125×10mm角钢等杆件联接成空间门架，主桁后以Φ32mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在梁体竖向预应力筋上，主架前部安装前上横梁，与悬吊系及前下横梁形成悬臂吊架，悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，以实现悬臂灌注浇筑施工。
2、横梁系横梁系由前上横梁、前下横梁及底模纵梁等组成，前上横梁固定在主桁架上，底模纵梁悬吊在侧模纵梁上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。
前下横梁和底模纵梁共同承托底模及梁段钢筋混凝土的重量。
3、悬吊系悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。
系统由吊带、吊带座、千斤顶、手拉葫芦等组成，吊带均由16mm钢板和钢销组合而成，前吊带下端与底模平台前下横梁销接,上端支撑于前上横梁,前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。
另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。
4、行走系行走系是挂篮前后位移的主要装置，包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。
挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结后节点的反扣轮扣在工字钢翼缘走行。
挂篮的行走靠2个100KN的手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。
挂篮移动过程中的倾覆力由反扣轮传到轨道再传到箱梁竖向预应力筋上。
5、模板系模板系由底模、侧模、端模等组成。
底模：底模由底模架和底模板组成。
挂篮计算书
1 概况宜昌铁路长江大桥为国家规划沿江铁路宜万线的一座大型桥梁，其主桥为130m＋2×275m＋130m预应力混凝土连续刚构＋钢管混凝土柔性拱组合结构，桥面道碴槽宽8.4m，两侧人行道宽1.5m，主梁截面为单箱双室截面。
设计为预留双线铁路，设计时速160km/h，设计荷载为中—活载。
主梁施工采用悬臂施工，其施工节段长度为3.0m～3.5m～4.0m～4.5m～5.0m不等，最大节段设计方量为中跨M1的143.3m3。
本挂篮是为此桥主梁的悬臂施工而设计的。
根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮设计为铰接菱形挂篮，其由以下几个主要部分组成。
（1）主桁系统：横向由三片主桁组成，单片主桁由下弦杆、上弦杆、斜杆、立柱和斜拉钢带构成，横向桁式联接系连接而成；（2）内模系统：由前下挂梁、后下挂梁、内导梁和内模支架组成；（3）底模平台系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成；（4）吊挂系统：由前上横梁、后挑梁和吊带组成；（5）平衡及锚固系统：由锚固构件、钩板等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。
按照上述几个组成系统分别进行计算,计算软件为《桥梁博士(v3.0)》和ANSYS 6.0。
计算建模与宜万线宜昌铁路长江大桥施工挂篮设计图中的相应内容吻合。
2 计算依据（1）宜万线宜昌铁路长江大桥施工设计图（第二册第二分册）；（2）宜万线宜昌铁路长江大桥施工挂篮设计图；（3）《铁路桥涵设计基本规范》（TB 10002.1-99）；（4）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-99）；（5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。
3 计算假定和说明根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。
（1）悬臂施工最大节段重量为中跨M1，按此节段进行挂篮控制设计。
（1）由于挂篮上部主桁系统和下部底模平台系统仅通过吊挂系统相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为底模平台体系，内模体系、主桁体系、吊挂体系和锚固体系。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书1.计算书有关说明1.1 计算目的本产品是由钢结构件组装而成的挂篮设备，为保证其工作的可靠性和安全性，特对设备整体及一些关键零部件进行强度、刚度和稳定性验算。
1.2 计算过程中计算原则设备有些工作状态的受力较复杂，本计算书中的部分工作状态计算模型进行了简化，其简化原则是：计算工作状态比实际工作状态更趋保守。
1.3 设计依据及参考资料《都拉营大桥两阶段施工图设计》《将军滩大桥两阶段施工图设计》《机械设计手册》（94年版、化学工业出版社）《材料力学》（84年版、高等教育出版社）1.4 计算过程中采用的部分常数Q235B钢材的许用应力[б]=145MPaQ235B钢材的许用剪应力[τ]=75MPaQ345B钢材的许用应力[б]=200 MpaQ345B钢材的许用剪应力[τ]=120MPa钢材弹性模量E=206*106kN/m2跨内刚度:L/400；悬臂刚度：L/2001.5本挂篮设计时考虑用其浇筑都拉营大桥主桥2号至12号块段及将军滩大桥主桥2号至21号块段。
经分析可知，在浇筑将军滩大桥主桥2号、18号及移篮时挂篮处于危险状态，本计算书主要对前述几种工况进行了验算。
2.校核计算2.1载荷计算2.1.1混凝土载荷(只需考虑2号、18号)G混=V*ρ*K1*K2式中，V-体积，ρ-密度，取ρ=26(KN/m3), K1-截面系数，取K1=1.03,K2-载荷系数, 取K2=1.2,底板混凝土：G底混2=26.4208*26*1.03*1.2=849.1 (kN)顶板混凝土：G顶混2=11.9*26*1.03*1.2=382.4 (kN)G顶混18=19.3628*26*1.03*1.2=622.2 (kN)腹板混凝土：G腹混2=60.2392*26*1.03*1.2=1935.8 (kN)翼板混凝土：G翼混2=14.1925*26*1.03*1.2=456.1 (kN)G翼混18=18.2475*26*1.03*1.2=586.4 (kN)2.1.2模板载荷底模：G底模=35(kN)单件侧模（共两件）: G侧模=90 (kN)内模：G内模=130 (kN)2.2底篮纵梁校核2.2.1腹板处纵梁校核（浇筑状态）腹板处纵梁采用6件HN600X200，所有纵梁整体截面参数如下：I=4425*10-6 (m4), W min=14748*10-6 (m3), S腹=22440*10-6(m2)2.2.1.1最大剪力Q max和最大弯矩M max的计算浇筑2号块时腹板处底纵梁所受载荷参见图一：底纵梁自重G自=38 (kN), 底模重量：G底模=35*2*800/8000=7 (kN) 腹板混凝土：G腹混2=1935.8 (kN),q自=38/5.5=6.9091 (kN/m)；q模= 7/4.7=1.4894 (kN/m)；q外=1935.8/3.5=553.086 (kN/m);图一经电算得：M2max =1786.3 (kNm); R后2=1166.4 (kN);R前2=814.4 (kN);Q max= R后2=1166.4(kN), M max= M2max =1786.3 (kNm)2.2.1.2强度校核(浇筑2号块时)σ= M max/ W min=1786.3*10-3/(14748 *10-6)=121.1 (Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。
桥梁施工挂篮结构计算书
XX 高速公路第 X 合同段 中 铁 XX 局 X 公 司 XX 高 速公 路 第 X 合 同 段 项 目部施工挂篮结构计算施工挂篮结构计算书(附件11)、计算基本资料根据挂篮结构以梁中心线受力的对称性，计算时挂篮的一侧为研究对象1、挂蓝承重：200T ；(400T/2)2、挂蓝自重：54.5T ；(109/2)3、A3钢抗弯强度设计值：[d ]=215Mpa；4、A3钢抗剪强度设计值：[T ]=125Mpa；、基本结构形式挂蓝计算模型如右图：主构架采用双槽30b型钢组焊。
截面特性如下：2A=91.18cm ;4 4I x=12995.8cm ; I y=21540cm;3W=866.4cm ; i x=11.41cm; i y1=2.41cm; i y=15.37cm三、主构架结构检算主构架杆轴力电算结果如右下图，其中轴力最大为123.25T。
由于杆件为格构式轴心压杆，应按稳定验算截面强度。
入x=5830/114.1=51.1 ;入y=5830/153.7=37.9 ; ------ .. ' \\\-- 入1=610/24.1=24.9 ;610为缀板间距r I II1111入oy =(37.9 2+24.92)0.5 =45.3，取计算长细比为 51.1，查表的稳定系数 $ =0.867。
则d =123.25 X 107(0.867 X 9118)丨 ---- I =155.9Mpa v [ d ] 验算通过。
J 二： 前支点挠度计算值 f=24mm四、前上横梁验算 _ I 1、 前上横梁组合截面特性：[ * 2A=329.6cm ; 4 4I x =106752.6cm ; I y =111648.4cm ;3W^4942.3cm ; i x =23.8cm ; i y =24.3cm ;2、 前上横梁电算结果如下：M maX =466.2KN.m ; Mk n =--299.0KN.m ; V maX =362.5KN由于横梁构造符合不需验算受弯整体稳定的相关要求，故不必验算整体稳 计算剪应力3 V=362.5 X 10/ (300X 12.5 ) =96.7Mpa v [ T ] 验算通过3、挠度计算最大挠度发生于跨中，计算值 f=19mm (相对位移)五、底模横梁验算1、 底模组合截面特性2 A=150.1cm ;4 4I x =35155.8cm ; I y =46020.6cm ;3 W=1757.8cm ; i x =15.3cm ; i y =17.5cm ;2、 底模横梁电算结果如下则：正应力 6466.2 104942.3 103 =94.3Mpa v [ d ] 验算通过610为缀板间距M ma>=78.7KN.m；Mnin=--109.3KN.m ; V ma>=334KN计算正应力d = 109.3 103 =62.2Mpa v [ <r ] 验算通过1757.8S03底模横梁同样符合构造要求，不需验算整体稳定。
挂篮计算书(2016-3-30)
挂篮计算书(2016-3-30)目录1.计算说明 (1)1.1 概况 (1)1.2 计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)3.1荷载系数及部分荷载取值 (1)3.2荷载组合 (2)3.3 参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)4.1挂篮工作系数 (3)4.2计算模型 (4)4.4底模纵梁计算 (4)4.5底模后下横梁计算 (9)4.6底模前下横梁计算 (11)4.7滑梁计算 (14)4.8侧模桁架计算 (18)4.9吊杆/吊带计算 (20)4.10前上横梁计算 (21)4.11挂篮主桁计算 (21)4.12后锚分配梁计算 (22)4.13挂篮走行稳定性检算 (23)5结论及建议 (24)1.计算说明1.1 概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段（1#～4#块），3.5m 长有3个节段（5#～7#块），4.0m长有5个节段（8#～12#块）。
其中3.0m节段最大重量为（1#块）；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块。
1.2 计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）空载行走时冲击系数：1.3（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0（4）模板重量：底模，1.0kN/m2；外侧模，1.2kN/m2；内顶模，0.8kN/m2；内侧模，0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根1.8KN（7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载2.0KN/m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3 参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
挂篮计算书
挂篮检算书一、贝雷桁架式挂篮概述根据本工程主桥的特点，主桥悬臂施工采用贝雷桁架式挂篮，该挂篮设计自重为56.6t （不含施工荷载）。
挂篮的主承重架采用三排贝雷桁架，每片主桁由三排单层加强型贝雷桁架组成，三片主桁之间通过前、中、后三道联接系联接。
底模及侧模采用整体钢模；内模采用木模。
该挂篮由贝雷桁架梁吊架系统、走行系统、悬吊系统、后部临时锚固系统、模板系统及施工平台等组成，见图1～1所示。
根据《装配式公路钢桥》，对于加强型单排单层贝雷桁架：截面模量W=7699.1cm 3，惯性矩I=577434.4 cm4，容许弯矩[M]=1687.5kN.m ，容许剪力[Q]=245.2 kN 。
则每片贝雷桁架梁（由加强的三排单层贝雷桁架组成）：截面模量W=23097.3cm 3，惯性矩I=1732303.2 cm 4，容许弯矩[M]=5062.5kN.m ，容许剪力[Q]=735.6kN ，E=2.1×105MPa 。
贝雷桁架梁的断面结构尺寸见图4所示。
3-4.支座纵梁28b工字钢，L=500； 3-5.支座滑板20*1140*500一块；3-6.支座滑槽板d=40 -5毫米，1000*40； 3-7.六角螺母带弹簧垫圈，M30*60； 4-1.贝雷架移动轨道28b工字钢。
说明：支座为钢结构，材料为A3，焊接，数量16套。
图4 贝雷架梁断面图件号名称：1.Φ32精轧钢筋及螺母，螺杆长2.4米；2.贝雷架高度1700毫米（三排单层加强弦杆型）； 3-1.贝雷架支座压锚梁，14b槽钢，L=1140； 3-2.贝雷架支座板，10*1140*600； 3-3.支座横梁14b槽钢，L=1140；前上横梁、后下横梁和前下横梁均由两根I40工字钢组成，底模纵梁为15*15H 型钢，后锚梁及贝雷架压梁由2根14b槽钢组成。
材料均采用普通的A3钢，E=2.1×105MPa，[σ]=140MPa，[σw]=145MPa，[τ]=0.6[σ]=85MPa。
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挂篮计算书(2016-3-30)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1目录1.计算说明.................................................................................................. 错误!未定义书签。
概况 ................................................................................................ 错误!未定义书签。
计算内容 ........................................................................................ 错误!未定义书签。
2.计算依据.................................................................................................. 错误!未定义书签。
3.参数选取及荷载计算.............................................................................. 错误!未定义书签。
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参数选取 ........................................................................................ 错误!未定义书签。
4．主要结构计算及结果........................................................................... 错误!未定义书签。
挂篮工作系数................................................................................. 错误!未定义书签。
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底模纵梁计算................................................................................. 错误!未定义书签。
底模后下横梁计算......................................................................... 错误!未定义书签。
底模前下横梁计算......................................................................... 错误!未定义书签。
滑梁计算......................................................................................... 错误!未定义书签。
侧模桁架计算................................................................................. 错误!未定义书签。
吊杆/吊带计算 ............................................................................... 错误!未定义书签。
前上横梁计算................................................................................. 错误!未定义书签。
挂篮主桁计算................................................................................. 错误!未定义书签。
后锚分配梁计算............................................................................. 错误!未定义书签。
挂篮走行稳定性检算..................................................................... 错误!未定义书签。
5结论及建议.............................................................................................. 错误!未定义书签。
1.计算说明概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中长有4个节段（1#～4#块），长有3个节段（5#～7#块），长有5个节段（8#～12#块）。
其中节段最大重量为（1#块）；其中节段最大重量为5#块；其中节段最大重量为8#块。
计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：（2）空载行走时冲击系数：（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：（4）模板重量：底模，m2；外侧模，m2；内顶模，m2；内侧模，m2（5）外侧模桁架：每榀（6）内侧模桁架：每根（7）人群和机具荷载：m2（8）砼倾倒荷载：m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
所以,Q235钢材的容许应力值【】=145*=189Mpa。
【τ】=110Mpa 3.3.2 挂篮参数1、挂篮与悬浇梁混凝土的重量比不宜大于，且挂篮的总重量应控制在设计规定的限重之内。
2、挂篮在浇筑混凝土和行走时的抗倾覆安全系数、自锚固安全系数均不应小于2。
4．主要结构计算及结果挂篮工作系数挂篮自重；梁段最大重量74*26=192t；工作系数：计算模型如上图所示，梁段荷载划分为4个部分分别由挂篮不同构件承担，并最终将荷载传至上一阶段已经浇筑完成的梁段上。
其中第（1）部分（包括侧模系统）由挂篮外滑梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段及翼缘上；第（2）部分由挂篮腹板下底模纵梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段底板上；第（3）部分（包括侧模系统）由挂篮内滑梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段及翼缘上；第（4）部分由挂篮底板下底模纵梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段底板上。
转向块采用滞后一个号块浇筑，挂篮计算时不予考虑。
底模纵梁计算4.4.1腹板下纵梁计算（计算按2根HN600*200，实际施工考虑模板因素设置三根）a．纵梁荷载q=梁重×+人群机具荷载+模板重量+纵梁自重+振捣荷载1#块：q max=109 KN/m q min= KN/m5#块：q max= KN/m q min= KN/m9#块：q max= KN/m q min= KN/m注：此处给出的所有q max和q min为单根纵梁在不同受力长度下的最不利受力情况，纵梁自重由有限元软件按实际重量自动计入。
其中括号外为1#块数据，（）内为5#块数据，[ ]内为8#块数据，单位cm。
b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）（1#块）Midas civil位移图（单位：mm）（1#块）1#块计算结果：最大组合应力：σmax=103 MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=5100=1/1351<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F=196KN, F=Midas civil应力图（单位：MPa）（5#块）Midas civil位移图（单位：mm）（5#块）5#块计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F=142KN, F=115KNMidas civil应力图（单位：MPa）（8#块）Midas civil位移图（单位：mm）（8#块）8#计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F=, F=4.4.2底板下纵梁计算a．纵梁荷载q=梁重×+人群机具荷载+模板重量+纵梁自重+振捣荷载1#块：q max=KN/m q min= KN/m5#块：q max= KN/m q min= KN/m8#块：q max= KN/m q min= KN/m注：此处给出的所有q max和q min为单根纵梁在不同受力长度下的最不利受力情况，纵梁自重由有限元软件按实际重量自动计入。
其中括号外为1#块数据，（）内为5#块数据，[ ]内为9#块数据,单位cm。
b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）（1#块）Midas civil位移图（单位：mm）（1#块）1#计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F=, F=同理：5#计算结果：最大组合应力：σmax=31MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F=, F=8#计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F=, F=底模后下横梁计算浇筑状态：荷载（取最不利情况1#块计算）后横梁受力示意图（单位：cm）a．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （满足）最大变形：f=支座反力（从左至右）：走行状态：荷载后横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<215MPa （满足）最大变形：f= ，f/L=7120<1/400 （满足）支座反力（从左至右）：底模前下横梁计算荷载前横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）(1#块)Midas civil位移图（单位：mm）(1#块) 1#块计算结果：最大组合应力：σmax=<189MPa （满足）最大变形：f=支座反力（从左至右）：Midas civil应力图（单位：MPa）(5#块)Midas civil位移图（单位：mm）(5#块) 5#块计算结果：最大组合应力：σmax=<189MPa （满足）最大变形：f=支座反力（从左至右）： 233KN 233KNMidas civil应力图（单位：MPa）(8#块)Midas civil位移图（单位：mm）(8#块) 8#块计算结果：最大组合应力：σmax=<189MPa （满足）最大变形：f=支座反力（从左至右）：走行状态：荷载前横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：σmax=26 MPa<189MPa （满足）最大变形：f= ，f/L=4/7120<1/400 （满足）支座反力（从左至右）：滑梁计算4.7.1外滑梁计算浇筑状态a．荷载其受力模型如下图所示：外滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）1#块Midas civil位移图（单位：mm）1#块部位F前（KN)F后（KN)组合应力（Mpa）位移（mm）结论183134合格5合格893合格a．荷载取最不利浇筑状态计算（8#块）其受力模型如下图所示：外滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=90500<1/400 （满足）支座反力：F=, F=4.7.2内滑梁计算浇筑状态a．荷载其受力模型如下图所示：内滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果部位F前（KN)F后（KN)组合应力（Mpa）位移（mm）结论177合格5合格8116合格走行状态a．荷载取最不利浇筑状态计算（8#块）其受力模型如下图所示：内滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=9050<1/400 （满足）支座反力：F=, F=58KN。