单室平衡容器原理(材料详实)
内置式平衡容器
内置式平衡容器1、差压水位计（老式单室平衡容器）下面就单室平衡容器的测量误差作一简要分析：如图三所示：当ΔＰ2＝0时，有公式(5)成立H ＝（r- r //）g.Ｌ-ΔＰ１ -----（5）g(r / - r // )式中ΔＰ１：变送器所测参比水柱与汽包内水位的差压值（ΔＰ2＝0时）Ｌ：参比水柱高度 r ：参比水柱的平均密度ΔＰ2：正、负压侧仪表管路的附加差压这里饱和蒸汽和饱和水的密度（r //、r /）是汽包压力Ｐ的单值非线性函数，通过测量汽包压力可以得到，而参比水柱中水的平均密度r 通常是按50℃时水的密度来计算的，而实际的r 具有很大的不确定性与50℃时水的密度相差很大是造成测量误差的主要原因之一。
单室平衡容器参比水柱温度与DCS 修正补偿的50℃或60℃相差很大，带来不确定的附加误差，其误差在100mm 以上。
由于云母水位计和单室平衡容器的误差方向不一致，所以要保证各水位计之间的偏差在30mm 以内是不可能的，现行是以云母水位计为准，通过改变变送器或DCS 软件修正来拼凑的，只能从数值上在一个特定的工况和小范围内使其偏差在30mm 以内，是自欺欺人的做法，不能保证锅炉的安全运行。
从上可见要全过程全范围的实现汽包各水位计之间的偏差小于30mm 是不可能的。
由于汽包水位测量不准，造成汽包长期高水位运行，降低了旋风分离器的工作效率，使饱和蒸汽带水过多，增加了过热器和汽轮机的结垢，降低了机组的工作效率，加速了过热器的爆管泄漏，存在着很大的事故隐患。
21图三单室平衡容器测量原理图2、内置式单室平衡容器如图四所示：H=L-ΔP /g(r / - r // ) --- (6) (6)式是(5)式中，参比水柱的平均密度r 等于饱和水的密度r / 转换而来，L 、g 为常数，r / - r //是汽包压力的单值函数，ΔP 是变送器测得的差压值，故此消除环境温度对参比水柱密度的影响，从而克服了这一误差。
内置式平衡容器特点：1 、精确度高，不受汽包内水欠饱和以及外置平衡容器参比水柱温度变化的影响，从公式)S W /(0 -∆--=∆p H L h 可以看出变送器所测得的差压值p ∆为汽段参比水柱（饱和水）和相同高度的饱和汽静压之差，这一点与以往的任何一种外置式平衡容器不同，而采用外置式平衡容器测量汽包水位不仅受平衡容器下参比水柱温度变化的影响，而且由于补偿公式是假定汽包内水是饱和状态下推算出来，而实际上汽包内的水是欠饱和的，而且随着负荷变化欠饱和度也是变化的，由此可见，采用内装平衡容器的测量精确度远比外置式平衡容器要高。
关于汽包水位测量问题
就地水位计有：玻璃板式水位计、就地双色水位计、电接点式水位计几种。
原理都是通过连通器原理，即在液体密度相同的条件下，连通管中各个支管的液位均处于同一高度。
见下图。
只不过看的方式不同而已对于就地水位计来讲，存在着散热误差，导致读数不准。
上面公式推导过程：（假定饱和蒸汽密度与水H*ρ’=H 位计中蒸汽的密度相同） 管向周围空间散热，其水柱温度实际上低于容器内水的温度，直接影响水位计误差值｜△h ｜与水位值H 成正比，即水位值H 越高(以水侧连通高，ρ'减少， ρ"增大，即在同样的散热条件下 (ρ1-ρ')变大，(ρ1-ρ上讲，当ρ1=ρ'时，(1)式可以简化为H1=H ，也就是说水位计水位值等于容器内水MW 机组)在高水位运行时，汽包水位计的“散热”误差值达100～150取样孔及连通管)： 方向倾斜，水侧取样管应向下向容器方向倾斜，一般的上部不用保温： 一、个凸面安装法与高压容器上所对应的安装法兰相连接，组成一个高压二、1*ρ1+(H-H 1) *ρ’’ H*ρ’=H 1*ρ1+H*ρ’’-H 1* ρ’’H*ρ’- H*ρ’’=H 1*ρ1 -H 1*ρ’’ H*(ρ’- ρ’’)=H 1*(ρ1-ρ’’) H 1=[(ρ’- ρ’’)/ (ρ1-ρ’’)]*H (1)直接“散热”误差由于测量筒及其引位计测量筒内水的密度ρ1，即测量筒内水的密度ρ1大于容器内水的密度ρ'，由(1)式可知水位计显示的水位H ，比容器内水位H 低。
由(2)式可以看出，水位计测量筒散热越多，ρ1也就越大，因而测量误差｜△h ｜越大，这种误差我们称为直接“散热”误差。
为了减少直接“散热”误差｜△h ｜，一般在水位计测量筒的下部至水侧连通管应加以保温，以减少测量筒水柱温度与容器内水的温度之差：同时水位计的汽侧连通管及水位计测量筒的上部不用保温，并让汽侧连通管保持一定的倾斜度，使更多的凝结水流入测量筒，以提高水位计测量筒内水的密度ρ1。
平衡容器工作原理
平衡容器的工作原理3.双室平衡容器的工作原理3.1.简介双室平衡容器是一种结构巧妙，具有一定自我补偿能力的汽包水位测量装置。
它的主要结构如图1所示。
在基准杯的上方有一个圆环形漏斗结构将整个双室平衡容器分隔成上下两个部分，为了区别于单室平衡容器，故称为双室平衡容器。
为便于介绍，这里结合各主要部分的功能特点，将它们分别命名为凝汽室、基准杯、溢流室和连通器，另外文中把双室平衡容器汽包水位测量装置简称为容器。
3.2.凝汽室理想状态下，来自汽包的饱和水蒸汽经过这里时释放掉汽化潜热，形成饱和的凝结水供给基准杯及后续环节使用。
3.3.基准杯它的作用是收集来自凝汽室的凝结水，并将凝结水产生的压力导出容器，传向差压测量仪表——差压变送器（后文简称变送器）的正压侧。
基准杯的容积是有限的，当凝结水充满后则溢出流向溢流室。
由于基准杯的杯口高度是固定的，故而称为基准杯。
3.4.溢流室溢流室占据了容器的大部分空间，它的主要功能是收集基准杯溢出的凝结水，并将凝结水排入锅炉下降管，在流动过程中为整个容器进行加热和蓄热，确保与汽包中的温度达到一致。
正常情况下，由于锅炉下降管中流体的动力作用，溢流室中基本上没有积水或少量的积水。
3.5.连通器倒T 字形连通器，其水平部分一端接入汽包，另一端接入变送器的负压侧。
毋庸置疑，它的主要作用是将汽包中动态的水位产生的压力传递给变送器的负压侧，与正压侧的（基准）压力比较以得知汽包中的水位。
它之所以被做成倒T 字形，是因为可以保证连通器中的介质具有一定的流动性，防止其延伸到汽包之间的管线冬季发生冻结。
连通器内部介质的温度与汽包中的温度很可能不一致，致使其中的液位与汽包中不同，但是由于流体的自平衡作用，对使汽包水位测量没有任何影响。
3.6.差压的计算通过前面的介绍可以知道，凝汽室、基准杯及其底部位于容器内部的导压管中的介质温度与汽包中的介质温度是相等的，即γw =γ`w ，γs =γ`s 。
故而不难得到容器所输出的差压。
知识单双室平衡容器工作原理
知识单双室平衡容器工作原理一、单室平衡容器工作原理如下图，单室平衡容器测水位的原理非常简单，从汽包汽侧取样孔引一管至平衡容器（平衡容器又叫作凝结室，它是一个表面积很大的不加保温层的容器），进入平衡容器的饱和蒸汽通过与外界换热不断凝结成水，多余的水由于溢流原理自取样管流回汽包，使平衡容器内的水位保持恒定。
因此，差压变送器的正压头由于平衡容器有恒定的水柱而维持不变，负压头则随着汽包水位的变化而变化，通过测量正负管路差压，再根据公式P=ρ*g*h，就能很容易的得出汽包的真实水位。
二、双室平衡容器工作原理如下图，双室平衡容器结构较单室平衡容器复杂，它是由凝汽室、基准杯、溢流室和连通器等几个部件组成。
来自汽包的饱和水蒸汽经过凝汽室凝结成水流入基准杯，基准杯的作用是收集来自凝汽室的凝结水，并将凝结水产生的压力导出容器，传向差压变送器的正压侧。
基准杯的容积是有限的，当凝结水充满后则溢出流向溢流室，溢流室收集基准杯溢出的凝结水，并将凝结水排入锅炉下降管，在流动过程中为整个容器进行加热和蓄热，确保与汽包中的温度达到一致。
而连通器是将汽包中动态的水位产生的压力传递给变送器的负压侧，与正压侧的（基准）压力比较以得知汽包中的水位。
三、单双室平衡容器工作特性比较单室平衡容器参比液柱内水温上下温差很大，密度差别也很大，所以误差比较大，但是可以通过温度补偿等等方法来减小误差；双室平衡容器参比水柱内的水一直在流动，温度较高，与汽包温度相差不大，密度也基本相同，而且其本身在一定的压力温度范围内有补偿水位的作用，所以误差较小。
但是当汽包压力突然下降时，双室平衡容器内的饱和水将汽化，从而导致参比液柱本身出现变化，直接带来测量错误！加剧虚假水位。
而单室平衡容器由于参比液柱的温度不够，所以不用考虑汽包压力突然下降所带来的一系列影响。
而且现在的DCS普遍带有比较完善的温度补偿办法，所以现在的新机组，比如绍电一般都采用单室平衡容器测量汽包水位。
GJT-DⅡ双恒单室平衡容器简介.
GJT －D Ⅰ双恒单室平衡容器简介淮安维信仪器仪表有限公司高维信为了给汽包水位差压式测量提供准确稳定的参照物——参比水柱，提高水位自动调节系统的准确性与稳定性，提高CRT 水位计的可信性，淮安维信仪器仪表有限公司独家研发、独家制造的最新专利产品GJT －D Ⅰ双恒单室平衡容器。
1. 汽包水位差压平衡容器概述差压水位计测量原理是，由平衡容器形成参比水柱，比较汽包内水柱与参比水柱的高度差，将高度差转换为静压差△P 1，从而实现“水位－差压”变换，再由传输环节将差压送至变送器，测量显示水位。
差压变送器准确性与稳定性很高，故差压水位计测量系统问题主要在于，传统单、双室平衡容器不能为“水位－差压”变换提供准确稳定的参比水柱，即参比水柱密度变化较大，参比水柱高度不恒定。
配套凝结球式单室平衡容器（见图1）的差压式水位计测量系统主要问题是，必须进行参比水柱平均温度修正。
而准确修正难度之大由（1）式可见。
平均温度T c p ＝(t h /m L)(1- e - m L)＋T c ------（1）式中：t h —饱和水温度；T c —环境温度；m ＝[(αU)/(λS)]0.5 ，α是参比水柱管放热系数，S 、D 、U 是参比水柱管的几何参数，S —截面积，D —直径，U —周长；λ—导热系数；L—参比水柱高度；t h 、λ又与汽包压力有关，放热系数α是变量、且量值不易确定。
所以，以参比水柱平均温度计算法确定温度修正参数，既困难，又不实用。
目前只能以简单的温度给定，或以简易的温度测量进行温度修正初步设定,投入运行后按云母水位计、电接点水位计指示进行修正参数调整。
现场试验调整工期长，工作量大，修正误差大。
因此，参比水柱温度修正是差压水位计准确测量主要难点。
因此，《火力发电厂锅炉汽包水位测量系统技术规定》(DRZ/T01-2004)在 3.2指出，“中差压式水位表应充分考虑平衡容器下取样管参比水柱温度对水位测量的影响，应采用参比水柱温度稳定、接近设定温度的平衡容器，或采用经实践证明有成功应用经验的参比水柱温度接近饱和温度的平衡容器。
单室平衡容器的工作原理是
单室平衡容器的工作原理是
单室平衡容器是一种用于容纳气体或液体的容器，其工作原理基于受力平衡的原理。
在单室平衡容器中，容器内部被分为两部分，上下两个相等大小的房间。
上半部分被称为"工作室"，而下半部分被称为"储罐"。
当容器中装有气体或液体时，气体或液体会均匀地分布在整个容器内部。
由于重力的作用，液体或气体会下沉到容器的底部，即储罐部分，而容器的顶部则会相对较空。
这样，工作室与储罐之间就会产生一个垂直于容器底部的压力差。
当需要从容器中取出气体或液体时，只需在容器的工作室部分设置一个出口，并通过控制出口的开关来调节气体或液体的流动。
在开启出口的同时，上部的空间会让液体或气体进入工作室，并将其从出口处排出。
在这个过程中，容器内部的压力会始终保持平衡，因为工作室中的气体或液体会不断地从储罐中流入，以保持两个房间中的物质量相等。
这样，即使储罐中的气体或液体减少，容器的压力也不会发生变化。
总之，单室平衡容器的工作原理是通过保持容器内外部气体或液体的质量平衡来实现受力平衡，并通过控制出口的开关来控制物质的流动。
锅炉汽包水位的原理分析
锅炉汽包水位的原理分析0 引言汽包水位计是现代火电厂最重要的监视仪表之一，其测量准确与否对生产过程影响很大。
汽包水位过高，降低了汽包内汽水分离器的分离效果，使供出的饱和蒸汽携带水分过多，含盐量也增多。
由于蒸汽湿度大，过热蒸汽过热度降低，这不但降低了机组出力，而且容易造成汽机末几级叶片的水冲击，造成轴向推力过大使推力轴承磨损；含盐量过多，使过热器和汽机流通部分结垢，使机组出力不足且易使受热面过热而造成爆管。
汽包水位过低，则破坏了锅炉的汽水自然循环，致使水冷壁管被烧坏，严重缺水时还会发生爆管等事故。
所以准确测出汽包内水位，以提高机组的安全性是技术人员重点关注的问题[1]。
1 几种水位测量仪表的应用介绍1.1 双色水位计双色水位计采用连通器原理制成，通过光学原理中水汽两种介质的折射率不同而显示出锅炉水汽颜色的不同，汽红水绿。
这种水位计属于锅炉的附属设备，就地安置。
直接观测水位，汽满呈现红色，水满呈现绿色。
随水位变化自动而连续。
在锅炉启、停时用以监视汽包水位和正常运行时定期校对其他型式的水位计。
1.2 电接点式水位计利用饱和蒸汽与蒸汽凝结水的电导率的差异，将非电量的锅炉水位转换为电信号，并由二次仪表远距离地显示水位。
电接点式水位计基本上克服了汽包压力变化的影响，可用于锅炉启停及参数运行中。
电接点式水位计离汽包很近，电极至二次仪表全部是电气信号传递，所以这种仪表延迟小，误差小，不需要进行误差计算和调整，使得仪表的检修与校验大为简化[3]。
1.3 差压式水位计差压式水位计的工作原理是在汽包水位取样管上安装平衡容器，利用液体静力学原理使水位转换成差压，用引压管将差压信号送至差压计，由差压计显示汽包水位。
经过发展现在采用智能式差压变送器来测量汽包水位，特别计算机控制技术的引入，从技术性能、安全性、可靠性都有了极大的提高，现在亚临界锅炉均采用差压式水位计作为汽包水位测量的主要手段，并作为汽包水位控制、保护信号用。
单室平衡容器工作原理
单室平衡容器工作原理
单室平衡容器工作原理如下：
单室平衡容器是一种常用于测量气体压力的装置。
它由一个密封的容器和一个连通装置组成。
容器内部被划分为两个部分，上下两个相等容积的房间。
上方的房间称为压力室，下方的房间称为平衡室。
工作过程如下：
1. 初始状态下，压力室和平衡室的压力相等。
容器处于平衡状态。
2. 在容器的一侧添加要测量的气体，气体进入压力室内，增加了压力室的压力。
3. 压力室的压力增加导致容器内部发生不平衡，导致容器在一个方向上发生了位移。
4. 为了恢复平衡，容器会移动，直到压力室和平衡室的压力再次相等。
5. 容器移动的距离与压力差成正比。
通过测量容器位移的方法，可以计算出压力差的大小。
6. 在测量过程中，可以使用校准装置对容器进行校准，确保测量结果的准确性。
总结：单室平衡容器利用容器内气体压力差导致容器发生位移的原理，测量出气体的压力差。
通过校准装置的辅助，可以获得更准确的测量结果。
平衡容器测量汽包水位及差压变送器反迁的相关问题
平衡容器测量汽包水位及差压变送器反迁的相关问题发布时间：2022-05-07T01:30:31.436Z 来源：《新型城镇化》2021年24期作者：张敏[导读] 火电厂中汽包水位的测量对于保证锅炉、汽轮机等主要设备的安全运行非常重要。
大唐国际张家口发电厂热控车间河北张家口 075133摘要：火电厂中汽包水位的测量对于保证锅炉、汽轮机等主要设备的安全运行非常重要。
在中小型锅炉汽包水位测量中，广泛采用差压水位测量，差压式水位计准确测量汽包水位的关键在于水位与差压之间的准确转换，这种转换是通过平衡容器来实现的。
平衡容器大致分为单室平衡容器容器和双室平衡容器，本文主要侧重于分析两种平衡容器测量时的不同，并进一步分析了在设置差压变送器量程时反迁的相关问题。
关键词：汽包水位测量；平衡容器；变送器反迁1、汽包水位测量原理1.1、差压式水位计的测量原理火电厂中汽包水位的测量对于保证锅炉、汽轮机等主要设备的安全运行非常重要。
测量水位方法很多，有就地式水位计，差压式水位计和电接点水位计等等。
在中小型锅炉汽包水位测量中，广泛采用差压式水位计测量水位，差压式水位计是将水位高低信号转换成相应差压信号来实现水位测量的仪表，由平衡容器、差压变送器和显示仪表三部分组成。
差压式水位计准确测量汽包水位的关键在于水位与差压之间的准确转换，这种转换是通过平衡容器来实现的。
平衡容器实际上就是水位传感器，其工作原理是造成一个恒定的水静压力，使之与被测水位形成的水静压力相比较,输出二者之差。
1.2、单室平衡容器和双室平衡容器测量水位平衡容器大致分为单室平衡容器和双室平衡容器，如下图，1.2.1、单室平衡容器单室平衡容器利用比较水柱高度差值原理测量水位。
对应于汽包液面水柱的压强与作为参比水柱的压强进行比较,根据其压差转换为汽包的水位。
当汽压和环境温度不变时，差压只是水位的函数。
但当汽包压力变化时，ρ'、ρ''和ρ1都随汽包压力的变化而变化，且ρ1还与平衡容器中过冷水温度有关。
单室平衡容器
4.10 平衡容器
4.10.1 单室平衡容器
4.10.1.1 产品说明
4.10.1.1.1 用途
单室平衡容器与差压变送器配套使用，对汽包水位进行监控，并对外输出水位变化时的压差（ΔP）信号。
4.10.1.1.2 结构特点
1、单室平衡容器由冷凝容器、等径三通、弯管等组成；
2、冷凝容器是由筒体、封头焊接而成。
4.10.1.1.3 运行业绩
清镇、沙岭子、宝鸡、白马
4.10.1.3 使用与维护
4.10.2 双室平衡容器
4.10.2.1 产品说明
4.10.2.1.1 用途
双室平衡容器与水位指示器或者差压变送器配套使用，可以在锅炉启、停炉过程中及正常运行情况下，对汽包水位进行监控，并对外输出水位变化时的压差（ΔP）信号，保证锅炉安全运行。
4.10.2.1.2 结构特点
双室平衡容器由管子（Φ16*3）、弯管（Φ16*3）、水杯、漏斗等组成，由于饱和蒸汽同时对管子和弯管加热，正压补偿管内水的重度，在任何情况下都近似等于相应汽包压力下饱和水的重度。
同时由于正确的选用正压补偿管的高度(L)，不管汽包内压力如何变化，正压补偿管的压力与负压管的压力变
化值均相等。
因此，平衡容器所产生的压差不变。
而低端水位表指示的水位也不变。
另外由于平衡容器引出相等的一段正、负压管内水的温度，虽然受汽包压力机和室温变化的影响，但他们的变化是相等的，所以对平衡容器产生的压差没有影响。
4.10.2.1.3 运行业绩
邹县、靖远、上允、东莞
4.10.2.2
4.10.2.3 使用与维护。
单室平衡容器汽包水位计算方法
锅炉汽包水位补偿(单室平衡容器)一、测量原理：炉汽包水位测量原理图如图2所示。
差压式水位表和汽包水位之间的关系如下所示：ΔP= H*ρa-(A-h)* ρs-((H-(A-h))* ρw= H*(ρa-ρw)+(A-h)* (ρw-ρs) (1)式中：H………水侧取样孔与平衡容器的距离，mm;A………平衡容器与汽包正常水位的距离，mm;h………汽包水位偏离正常水位的值，mm;ΔP………对应汽包水位的差压值，mmH2O;ρs………饱和蒸汽的密度，kg*103=/m3;ρw………饱和水的密度，kg*103=/m3;ρa………参比水柱的密度，kg*103=/m3;上式中，H、A和B都是常数；ρw、ρs是汽压的函数，在特定汽压下均为定值；平衡容器内汽水的密度ρa与其散热条件和环境温度有关。
在锅炉启动过程中，水温略有升高，压力也同时升高，这两方面的变化对ρa的影响基本上抵消，可以近似认为ρa是恒值。
根据（1）有如下：h = A-ΔP*/(ρw-ρs)+H*(ρa-ρw)/ (ρw-ρs)=A-(ΔP-H*(ρa-ρw))* /(ρw-ρs) (3)令F1(X)=(ρa-ρw)；F2(X)=1//(ρw-ρs)；二、补偿逻辑框图：三、F1(X)/F2(X)参数表：区域为：区间4; 湿蒸汽或饱和线压力P = 0.10000000 MPa温度T = 99.61 ℃干度X = 不确定！饱和水比焓HL = 417.44 kJ/kg饱和水比熵SL = 1.3026 kJ/(kg.℃)饱和水比容VL = 0.0010431 m^3/kg饱和水定压比热CPL = 4.2161 kJ/(kg.℃)饱和水定容比热CVL = 3.7697 kJ/(kg.℃)饱和水内能EL = 417.33 kJ/kg饱和水音速SSPL = 1545.45 m/s饱和水定熵指数KSL = 22896.2915饱和水动力粘度ETAL = 282.92E-6 kg/(m.s)饱和水运动粘度UL = 0.2951E-6 (m^2/s)饱和水导热系数RAMDL= 678.9716E-3 W/(m.℃) 饱和水普朗特数PRNL = 1.7568饱和水介电常数EPSL = 55.6283当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和水折射率NL = 1.3756饱和汽比焓HG = 2674.95 kJ/kg饱和汽比熵SG = 7.3588 kJ/(kg.℃)饱和汽比容VG = 1.6940225 m^3/kg饱和汽定压比热CPG = 2.0759 kJ/(kg.℃)饱和汽定容比热CVG = 1.5527 kJ/(kg.℃)饱和汽内能EG = 2505.55 kJ/kg饱和汽音速SSPG = 472.05 m/s饱和汽定熵指数KSG = 1.3154饱和汽动力粘度ETAG = 12.26E-6 kg/(m.s)饱和汽运动粘度UG = 20.7616E-6 (m^2/s)饱和汽导热系数RAMDG= 25.05E-3 W/(m.℃)饱和汽普朗特数PRNG = 1.0155饱和汽介电常数EPSG = 1.0058当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和汽折射率NG = 1.0002区域为：区间4; 湿蒸汽或饱和线压力P = 1.10000000 MPa温度T = 184.07 ℃干度X = 不确定！饱和水比焓HL = 781.20 kJ/kg饱和水比熵SL = 2.1789 kJ/(kg.℃)饱和水比容VL = 0.0011330 m^3/kg饱和水定压比热CPL = 4.4217 kJ/(kg.℃)饱和水定容比热CVL = 3.3796 kJ/(kg.℃)饱和水内能EL = 779.95 kJ/kg饱和水音速SSPL = 1379.78 m/s饱和水定熵指数KSL = 1527.5683饱和水动力粘度ETAL = 146.62E-6 kg/(m.s)饱和水运动粘度UL = 0.1661E-6 (m^2/s)饱和水导热系数RAMDL= 671.5733E-3 W/(m.℃) 饱和水普朗特数PRNL = 0.9654饱和水介电常数EPSL = 37.5030当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和水折射率NL = 1.3433饱和汽比焓HG = 2780.67 kJ/kg饱和汽比熵SG = 6.5520 kJ/(kg.℃)饱和汽比容VG = 0.1774358 m^3/kg饱和汽定压比热CPG = 2.7678 kJ/(kg.℃)饱和汽定容比热CVG = 1.9579 kJ/(kg.℃)饱和汽内能EG = 2585.49 kJ/kg饱和汽音速SSPG = 501.66 m/s饱和汽定熵指数KSG = 1.2894饱和汽动力粘度ETAG = 15.17E-6 kg/(m.s)饱和汽运动粘度UG = 2.6909E-6 (m^2/s)饱和汽导热系数RAMDG= 37.16E-3 W/(m.℃)饱和汽普朗特数PRNG = 1.1293饱和汽介电常数EPSG = 1.0467当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和汽折射率NG = 1.0021区域为：区间4; 湿蒸汽或饱和线压力P = 2.10000000 MPa温度T = 214.87 ℃干度X = 不确定！饱和水比焓HL = 919.99 kJ/kg饱和水比熵SL = 2.4701 kJ/(kg.℃)饱和水比容VL = 0.0011810 m^3/kg饱和水定压比热CPL = 4.5775 kJ/(kg.℃)饱和水定容比热CVL = 3.2625 kJ/(kg.℃)饱和水内能EL = 917.51 kJ/kg饱和水音速SSPL = 1282.01 m/s饱和水定熵指数KSL = 662.6729饱和水动力粘度ETAL = 124.57E-6 kg/(m.s)饱和水运动粘度UL = 0.1471E-6 (m^2/s)饱和水导热系数RAMDL= 653.5360E-3 W/(m.℃) 饱和水普朗特数PRNL = 0.8725饱和水介电常数EPSL = 32.3080当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和水折射率NL = 1.3283饱和汽比焓HG = 2799.36 kJ/kg饱和汽比熵SG = 6.3212 kJ/(kg.℃)饱和汽比容VG = 0.0949339 m^3/kg饱和汽定压比热CPG = 3.2339 kJ/(kg.℃)饱和汽定容比热CVG = 2.1775 kJ/(kg.℃)饱和汽内能EG = 2600.00 kJ/kg饱和汽音速SSPG = 504.73 m/s饱和汽定熵指数KSG = 1.2778饱和汽动力粘度ETAG = 16.23E-6 kg/(m.s)饱和汽运动粘度UG = 1.5409E-6 (m^2/s) 饱和汽导热系数RAMDG= 43.09E-3 W/(m.℃) 饱和汽普朗特数PRNG = 1.2181饱和汽介电常数EPSG = 1.0835当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和汽折射率NG = 1.0039区域为：区间4; 湿蒸汽或饱和线压力P = 3.10000000 MPa温度T = 235.68 ℃干度X = 不确定！饱和水比焓HL = 1017.00 kJ/kg饱和水比熵SL = 2.6624 kJ/(kg.℃)饱和水比容VL = 0.0012204 m^3/kg饱和水定压比热CPL = 4.7290 kJ/(kg.℃)饱和水定容比热CVL = 3.1934 kJ/(kg.℃)饱和水内能EL = 1013.22 kJ/kg饱和水音速SSPL = 1205.69 m/s饱和水定熵指数KSL = 384.2339饱和水动力粘度ETAL = 113.01E-6 kg/(m.s)饱和水运动粘度UL = 0.1379E-6 (m^2/s)饱和水导热系数RAMDL= 636.0408E-3 W/(m.℃) 饱和水普朗特数PRNL = 0.8402饱和水介电常数EPSL = 29.0959当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和水折射率NL = 1.3170饱和汽比焓HG = 2803.28 kJ/kg饱和汽比熵SG = 6.1729 kJ/(kg.℃)饱和汽比容VG = 0.0645044 m^3/kg饱和汽定压比热CPG = 3.6534 kJ/(kg.℃)饱和汽定容比热CVG = 2.3434 kJ/(kg.℃)饱和汽内能EG = 2603.32 kJ/kg饱和汽音速SSPG = 503.89 m/s饱和汽定熵指数KSG = 1.2697饱和汽动力粘度ETAG = 16.97E-6 kg/(m.s)饱和汽运动粘度UG = 1.0945E-6 (m^2/s)饱和汽导热系数RAMDG= 47.69E-3 W/(m.℃)饱和汽普朗特数PRNG = 1.2997饱和汽介电常数EPSG = 1.1200当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和汽折射率NG = 1.0057区域为：区间4; 湿蒸汽或饱和线压力P = 4.10000000 MPa温度T = 251.83 ℃干度X = 不确定！饱和水比焓HL = 1094.58 kJ/kg饱和水比熵SL = 2.8101 kJ/(kg.℃)饱和水比容VL = 0.0012560 m^3/kg饱和水定压比热CPL = 4.8847 kJ/(kg.℃)饱和水定容比热CVL = 3.1463 kJ/(kg.℃)饱和水内能EL = 1089.43 kJ/kg饱和水音速SSPL = 1140.76 m/s饱和水定熵指数KSL = 252.7025饱和水动力粘度ETAL = 105.28E-6 kg/(m.s)饱和水运动粘度UL = 0.1322E-6 (m^2/s)饱和水导热系数RAMDL= 618.9728E-3 W/(m.℃) 饱和水普朗特数PRNL = 0.8308饱和水介电常数EPSL = 26.7374当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和水折射率NL = 1.3075饱和汽比焓HG = 2800.39 kJ/kg饱和汽比熵SG = 6.0594 kJ/(kg.℃)饱和汽比容VG = 0.0485259 m^3/kg饱和汽定压比热CPG = 4.0628 kJ/(kg.℃)饱和汽定容比热CVG = 2.4813 kJ/(kg.℃)饱和汽内能EG = 2601.44 kJ/kg饱和汽音速SSPG = 501.34 m/s饱和汽定熵指数KSG = 1.2633饱和汽动力粘度ETAG = 17.56E-6 kg/(m.s)饱和汽运动粘度UG = 0.8523E-6 (m^2/s)饱和汽导热系数RAMDG= 51.75E-3 W/(m.℃)饱和汽普朗特数PRNG = 1.3787饱和汽介电常数EPSG = 1.1574当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和汽折射率NG = 1.0075区域为：区间4; 湿蒸汽或饱和线压力P = 6.10000000 MPa温度T = 276.67 ℃干度X = 不确定！饱和水比焓HL = 1219.32 kJ/kg饱和水比熵SL = 3.0374 kJ/(kg.℃)饱和水比容VL = 0.0013225 m^3/kg饱和水定压比热CPL = 5.2264 kJ/(kg.℃)饱和水定容比热CVL = 3.0873 kJ/(kg.℃)饱和水内能EL = 1211.25 kJ/kg饱和水音速SSPL = 1029.64 m/s饱和水定熵指数KSL = 131.4129饱和水动力粘度ETAL = 94.82E-6 kg/(m.s)饱和水运动粘度UL = 0.1254E-6 (m^2/s)饱和水导热系数RAMDL= 585.3508E-3 W/(m.℃) 饱和水普朗特数PRNL = 0.8466饱和水介电常数EPSL = 23.2769当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和水折射率NL = 1.2911饱和汽比焓HG = 2783.46 kJ/kg饱和汽比熵SG = 5.8822 kJ/(kg.℃)饱和汽比容VG = 0.0318703 m^3/kg饱和汽定压比热CPG = 4.9226 kJ/(kg.℃)饱和汽定容比热CVG = 2.7130 kJ/(kg.℃)饱和汽内能EG = 2589.05 kJ/kg饱和汽音速SSPG = 493.57 m/s饱和汽定熵指数KSG = 1.2531饱和汽动力粘度ETAG = 18.56E-6 kg/(m.s)饱和汽运动粘度UG = 0.5914E-6 (m^2/s)饱和汽导热系数RAMDG= 59.39E-3 W/(m.℃)饱和汽普朗特数PRNG = 1.5377饱和汽介电常数EPSG = 1.2371当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和汽折射率NG = 1.0115区域为：区间4; 湿蒸汽或饱和线压力P = 8.10000000 MPa温度T = 295.88 ℃干度X = 不确定！饱和水比焓HL = 1321.86 kJ/kg饱和水比熵SL = 3.2158 kJ/(kg.℃)饱和水比容VL = 0.0013880 m^3/kg饱和水定压比热CPL = 5.6367 kJ/(kg.℃)饱和水定容比热CVL = 3.0569 kJ/(kg.℃)饱和水内能EL = 1310.62 kJ/kg饱和水音速SSPL = 932.07 m/s饱和水定熵指数KSL = 77.2740饱和水动力粘度ETAL = 87.44E-6 kg/(m.s)饱和水运动粘度UL = 0.1214E-6 (m^2/s)饱和水导热系数RAMDL= 551.6082E-3 W/(m.℃) 饱和水普朗特数PRNL = 0.8935饱和水介电常数EPSL = 20.6873当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和水折射率NL = 1.2766饱和汽比焓HG = 2757.12 kJ/kg饱和汽比熵SG = 5.7381 kJ/(kg.℃)饱和汽比容VG = 0.0231922 m^3/kg饱和汽定压比热CPG = 5.9393 kJ/(kg.℃)饱和汽定容比热CVG = 2.9228 kJ/(kg.℃)饱和汽内能EG = 2569.26 kJ/kg饱和汽音速SSPG = 483.53 m/s饱和汽定熵指数KSG = 1.2446饱和汽动力粘度ETAG = 19.44E-6 kg/(m.s)饱和汽运动粘度UG = 0.4509E-6 (m^2/s) 饱和汽导热系数RAMDG= 67.49E-3 W/(m.℃) 饱和汽普朗特数PRNG = 1.7105饱和汽介电常数EPSG = 1.3266当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和汽折射率NG = 1.0157区域为：区间4; 湿蒸汽或饱和线压力P = 10.10000000 MPa温度T = 311.73 ℃干度X = 不确定！饱和水比焓HL = 1412.18 kJ/kg饱和水比熵SL = 3.3674 kJ/(kg.℃)饱和水比容VL = 0.0014561 m^3/kg饱和水定压比热CPL = 6.1570 kJ/(kg.℃)饱和水定容比热CVL = 3.0438 kJ/(kg.℃)饱和水内能EL = 1397.47 kJ/kg饱和水音速SSPL = 843.51 m/s饱和水定熵指数KSL = 48.3784饱和水动力粘度ETAL = 81.52E-6 kg/(m.s)饱和水运动粘度UL = 0.1187E-6 (m^2/s)饱和水导热系数RAMDL= 517.2036E-3 W/(m.℃) 饱和水普朗特数PRNL = 0.9704饱和水介电常数EPSL = 18.5608当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和水折射率NL = 1.2630饱和汽比焓HG = 2723.64 kJ/kg饱和汽比熵SG = 5.6097 kJ/(kg.℃)饱和汽比容VG = 0.0178128 m^3/kg饱和汽定压比热CPG = 7.2193 kJ/(kg.℃)饱和汽定容比热CVG = 3.1217 kJ/(kg.℃)饱和汽内能EG = 2543.73 kJ/kg饱和汽音速SSPG = 471.82 m/s饱和汽定熵指数KSG = 1.2374饱和汽动力粘度ETAG = 20.31E-6 kg/(m.s)饱和汽运动粘度UG = 0.3618E-6 (m^2/s)饱和汽导热系数RAMDG= 77.06E-3 W/(m.℃)饱和汽普朗特数PRNG = 1.9020饱和汽介电常数EPSG = 1.4304当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和汽折射率NG = 1.0205区域为：区间4; 湿蒸汽或饱和线压力P = 12.10000000 MPa温度T = 325.31 ℃干度X = 不确定！饱和水比焓HL = 1495.37 kJ/kg饱和水比熵SL = 3.5030 kJ/(kg.℃)饱和水比容VL = 0.0015302 m^3/kg饱和水定压比热CPL = 6.8534 kJ/(kg.℃)饱和水定容比热CVL = 3.0439 kJ/(kg.℃)饱和水内能EL = 1476.86 kJ/kg饱和水音速SSPL = 761.55 m/s饱和水定熵指数KSL = 31.3222饱和水动力粘度ETAL = 76.37E-6 kg/(m.s)饱和水运动粘度UL = 0.1169E-6 (m^2/s)饱和水导热系数RAMDL= 481.8994E-3 W/(m.℃) 饱和水普朗特数PRNL = 1.0861饱和水介电常数EPSL = 16.7079当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和水折射率NL = 1.2496饱和汽比焓HG = 2683.40 kJ/kg饱和汽比熵SG = 5.4881 kJ/(kg.℃)饱和汽比容VG = 0.0141107 m^3/kg饱和汽定压比热CPG = 8.9183 kJ/(kg.℃)饱和汽定容比热CVG = 3.3083 kJ/(kg.℃)饱和汽内能EG = 2512.66 kJ/kg饱和汽音速SSPG = 458.78 m/s饱和汽定熵指数KSG = 1.2328饱和汽动力粘度ETAG = 21.23E-6 kg/(m.s)饱和汽运动粘度UG = 0.2996E-6 (m^2/s)饱和汽导热系数RAMDG= 89.25E-3 W/(m.℃)饱和汽普朗特数PRNG = 2.1205饱和汽介电常数EPSG = 1.5548当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和汽折射率NG = 1.0259区域为：区间4; 湿蒸汽或饱和线压力P = 14.10000000 MPa温度T = 337.23 ℃干度X = 不确定！饱和水比焓HL = 1574.81 kJ/kg饱和水比熵SL = 3.6292 kJ/(kg.℃)饱和水比容VL = 0.0016142 m^3/kg饱和水定压比热CPL = 7.8748 kJ/(kg.℃)饱和水定容比热CVL = 3.0716 kJ/(kg.℃)饱和水内能EL = 1552.05 kJ/kg饱和水音速SSPL = 678.56 m/s饱和水定熵指数KSL = 20.2297饱和水动力粘度ETAL = 71.60E-6 kg/(m.s)饱和水运动粘度UL = 0.1156E-6 (m^2/s)饱和水导热系数RAMDL= 445.5503E-3 W/(m.℃) 饱和水普朗特数PRNL = 1.2655饱和水介电常数EPSL = 15.0156当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和水折射率NL = 1.2361饱和汽比焓HG = 2635.49 kJ/kg饱和汽比熵SG = 5.3669 kJ/(kg.℃)饱和汽比容VG = 0.0113679 m^3/kg饱和汽定压比热CPG = 11.4134 kJ/(kg.℃)饱和汽定容比热CVG = 3.4951 kJ/(kg.℃)饱和汽内能EG = 2475.20 kJ/kg饱和汽音速SSPG = 444.43 m/s饱和汽定熵指数KSG = 1.2323饱和汽动力粘度ETAG = 22.27E-6 kg/(m.s)饱和汽运动粘度UG = 0.2531E-6 (m^2/s)饱和汽导热系数RAMDG= 105.76E-3 W/(m.℃) 饱和汽普朗特数PRNG = 2.4014饱和汽介电常数EPSG = 1.7098当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和汽折射率NG = 1.0322区域为：区间4; 湿蒸汽或饱和线压力P = 16.10000000 MPa温度T = 347.86 ℃干度X = 不确定！饱和水比焓HL = 1653.66 kJ/kg饱和水比熵SL = 3.7518 kJ/(kg.℃)饱和水比容VL = 0.0017151 m^3/kg饱和水定压比热CPL = 9.5841 kJ/(kg.℃)饱和水定容比热CVL = 3.1363 kJ/(kg.℃)饱和水内能EL = 1626.04 kJ/kg饱和水音速SSPL = 593.64 m/s饱和水定熵指数KSL = 12.7618饱和水动力粘度ETAL = 66.90E-6 kg/(m.s)饱和水运动粘度UL = 0.1147E-6 (m^2/s)饱和水导热系数RAMDL= 407.9181E-3 W/(m.℃) 饱和水普朗特数PRNL = 1.5719饱和水介电常数EPSL = 13.3912当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和水折射率NL = 1.2216饱和汽比焓HG = 2577.62 kJ/kg饱和汽比熵SG = 5.2397 kJ/(kg.℃)饱和汽比容VG = 0.0092104 m^3/kg饱和汽定压比热CPG = 15.4633 kJ/(kg.℃)饱和汽定容比热CVG = 3.6877 kJ/(kg.℃)饱和汽内能EG = 2429.34 kJ/kg饱和汽音速SSPG = 428.35 m/s饱和汽定熵指数KSG = 1.2373饱和汽动力粘度ETAG = 23.51E-6 kg/(m.s)饱和汽运动粘度UG = 0.2166E-6 (m^2/s)饱和汽导热系数RAMDG= 129.42E-3 W/(m.℃) 饱和汽普朗特数PRNG = 2.8064饱和汽介电常数EPSG = 1.9134当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和汽折射率NG = 1.0398区域为：区间4; 湿蒸汽或饱和线压力P = 18.10000000 MPa温度T = 357.45 ℃干度X = 不确定！饱和水比焓HL = 1736.35 kJ/kg饱和水比熵SL = 3.8783 kJ/(kg.℃)饱和水比容VL = 0.0018473 m^3/kg饱和水定压比热CPL = 13.1003 kJ/(kg.℃)饱和水定容比热CVL = 3.2440 kJ/(kg.℃)饱和水内能EL = 1702.92 kJ/kg饱和水音速SSPL = 508.74 m/s饱和水定熵指数KSL = 7.7408饱和水动力粘度ETAL = 61.91E-6 kg/(m.s)饱和水运动粘度UL = 0.1144E-6 (m^2/s)饱和水导热系数RAMDL= 431.2336E-3 W/(m.℃) 饱和水普朗特数PRNL = 1.8807饱和水介电常数EPSL = 11.7316当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和水折射率NL = 1.2051饱和汽比焓HG = 2505.44 kJ/kg饱和汽比熵SG = 5.0979 kJ/(kg.℃)饱和汽比容VG = 0.0074145 m^3/kg饱和汽定压比热CPG = 23.5590 kJ/(kg.℃)饱和汽定容比热CVG = 3.9258 kJ/(kg.℃)饱和汽内能EG = 2371.24 kJ/kg饱和汽音速SSPG = 409.24 m/s饱和汽定熵指数KSG = 1.2480饱和汽动力粘度ETAG = 25.15E-6 kg/(m.s)饱和汽运动粘度UG = 0.1864E-6 (m^2/s)饱和汽导热系数RAMDG= 166.91E-3 W/(m.℃) 饱和汽普朗特数PRNG = 3.5493饱和汽介电常数EPSG = 2.2024当给定波长为: 0.2265 μm时，饱和汽折射率NG = 1.0495。
单室平衡容器
作者：佚名转贴自：电力安全论坛点击数：387 更新时间：2008-10-12汽包水位测量分析及补偿杨仕桥(湖北电建二公司，武汉市，430023)[摘要]汽包水位的准确测量值是电厂重要的测量参数之一，其测量方式很多，目前常用的是静压式测量方法中的连通式液位计和压差式液位计。
但当液位计与被测汽包中的液体温度有差异时，显示的液位不同于汽包中的液位，而且其误差还会随汽包压力的改变而改变。
襄樊电厂300MW机组，应用汽包水位模拟量信号采用差压变送器测量，并进行汽包压力补偿的测量方法，结果表明，汽包水位运行正常，测量准确，满足运行要求。
[关键词]汽包水位测量差压变送器压力补偿1 准确测量汽包水位的重要性大型机组都设计全程给水控制系统，在机组启动到满负荷或停机减负荷及负荷波动中，汽包压力在不断地变化，汽包内的蒸汽和水的密度也随之变化，从而影响汽包水位测量的准确性和全程给水控制系统的投运，危及机组的安全。
因为汽包水位过高可能造成蒸汽带水，使蒸汽品质恶化，轻则加重管道和汽轮机积垢，降低出力和效率，重则使汽轮机发生事故；汽包水位过低，则对水循环不利，可能导致水冷壁局部过热甚至爆管。
因此汽包水位的准确测量值是电厂最重要的测量参数之一。
2 汽包水位的测量方式及存在问题汽包水位测量方式很多，一般可分为：(1)静压式；(2)浮力式；(3)电气式；(4)超声波式；(5)核辐射式。
目前电厂中最常用的是静压式测量方法中的连通式液位计和压差式液位计。
连通式液位计包括云母水位计和电接点水位计，这类液位计直观，便于读数，但它们共同的缺点是：当液位计与被测汽包中的液温有差别时，其显示的液位不同于汽包中的液位，而且此误差还会随汽包压力的改变而改变。
为了减小因温度差异而引起的误差，常将液位计保温，而筒壳顶部不保温，增加凝结水量。
但因散热，水位计中的水温总比汽包中饱和水的温度低，因而水的密度大于饱和水的密度。
假设液位计中水的密度为ρ，汽包中饱和水密度为Hˊ，液位计中水位为Hˊ，汽包实际水位为H，饱和蒸汽密度为ρ″，液位计高度为L，则：Hρˊ+(L-H) ρ″= Hˊρ+(L- Hˊ) ρ″H= Hˊ(ρ-ρ″)/( ρˊ-ρ″) (1)由于ρ随温度、压力变化而变化，特别在启停过程中，液位计中的液位和汽包中的液位之差总是变化的。
单室平衡容器原理
锅炉汽包水位测量误差分析汽包水位是电厂的主要监控参数之一，正确测量汽包水位是锅炉安全运行的保证。
传统的测量方式有：就地双色水位计、电接点水位计、差压式水位计(单室或双室平衡容器补偿式)。
就地水位计、电接点水位计的测量误差受锅炉压力、散热情况、安装形式、实际水位的影响，很难准确计算。
因此高参数、大容量机组多以各种补偿差压水位计作为汽包水位测量的主要仪表，但这种水位计测量误差也同样受到诸多因素的影响。
本文通过分析汽包水位计的测量方式和水位测量误差的原因，并对特定工况下汽包水位的测量进行定量计算分析，提出减少水位测量误差的方法和措施。
一、就地水位计：就地水位计是安装在锅炉本位上的直读式仪表，是锅炉厂必配的基本设备，大容量机组均采用工业电视远传到集控室监视，一般都配有两套，分别安装在汽包的两端。
就地水位计有玻璃、云母和牛眼之分，工作原理都是连通管原理，连通管原理是：在液体密度相同的条件下，连通管中各个支管的液位均处于同一高度。
就地水位计如图1所示。
式中：h——汽包正常水位距水侧取样的距离，mm△h——水位计中的水位与汽包中水位的差值，mmPs——饱和蒸汽密度，kg/m3Pw——饱和水密度，kg/m3Pa——水位计中水的平均密度，kg/m3Ps'——水位计中蒸汽的密度，kg/m3对就地水位计来说，汽包内的水温是对应压力下的饱和温度，饱和蒸汽通过汽侧取样孔进入水位计，水位计的环境温度远低于蒸汽温度，使蒸汽不断凝结成水，并迫使水位计中多余的水通过水侧取样管流回汽包。
从水和蒸汽的特性表可看出：在常温常压下，汽包和水位计中的水密度是相等的，从式(1)可见，水位计中的水位与汽包内的水位也是相同的，且与h值无关；随着汽压的升高，汽包中的水密度变小，蒸汽密度变大；而就地水位计因散热的影响，水位计中的水密度也变小，但变化幅度不如汽包内水的大；蒸汽密度虽也有增大，但变化幅度没汽包内的大，即Ps是不应等于Ps'的，但其影响只要保温处理的好，可忽略不计，下面的计算均是按Ps=Ps，来进行的；致使水位计中水位和汽包内水位的差值也随之增大，这一差值始终是就地水位计中水位低于汽包水位的主要因素；并且当h值改变时，水位差值也会改变。
平衡容器工作原理分析
平衡容器的工作原理3.双室平衡容器的工作原理3.1.简介双室平衡容器是一种结构巧妙，具有一定自我补偿能力的汽包水位测量装置。
它的主要结构如图1所示。
在基准杯的上方有一个圆环形漏斗结构将整个双室平衡容器分隔成上下两个部分，为了区别于单室平衡容器，故称为双室平衡容器。
为便于介绍，这里结合各主要部分的功能特点，将它们分别命名为凝汽室、基准杯、溢流室和连通器，另外文中把双室平衡容器汽包水位测量装置简称为容器。
3.2.凝汽室理想状态下，来自汽包的饱和水蒸汽经过这里时释放掉汽化潜热，形成饱和的凝结水供给基准杯及后续环节使用。
3.3.基准杯它的作用是收集来自凝汽室的凝结水，并将凝结水产生的压力导出容器，传向差压测量仪表——差压变送器（后文简称变送器）的正压侧。
基准杯的容积是有限的，当凝结水充满后则溢出流向溢流室。
由于基准杯的杯口高度是固定的，故而称为基准杯。
3.4.溢流室溢流室占据了容器的大部分空间，它的主要功能是收集基准杯溢出的凝结水，并将凝结水排入锅炉下降管，在流动过程中为整个容器进行加热和蓄热，确保与汽包中的温度达到一致。
正常情况下，由于锅炉下降管中流体的动力作用，溢流室中基本上没有积水或少量的积水。
3.5.连通器倒T 字形连通器，其水平部分一端接入汽包，另一端接入变送器的负压侧。
毋庸置疑，它的主要作用是将汽包中动态的水位产生的压力传递给变送器的负压侧，与正压侧的（基准）压力比较以得知汽包中的水位。
它之所以被做成倒T 字形，是因为可以保证连通器中的介质具有一定的流动性，防止其延伸到汽包之间的管线冬季发生冻结。
连通器内部介质的温度与汽包中的温度很可能不一致，致使其中的液位与汽包中不同，但是由于流体的自平衡作用，对使汽包水位测量没有任何影响。
3.6.差压的计算通过前面的介绍可以知道，凝汽室、基准杯及其底部位于容器内部的导压管中的介质温度与汽包中的介质温度是相等的，即γw =γ`w ，γs =γ`s 。
故而不难得到容器所输出的差压。
平衡容器工作原理
平衡容器的工作原理3.双室平衡容器的工作原理3.1.简介双室平衡容器是一种结构巧妙，具有一定自我补偿能力的汽包水位测量装置。
它的主要结构如图1所示。
在基准杯的上方有一个圆环形漏斗结构将整个双室平衡容器分隔成上下两个部分，为了区别于单室平衡容器，故称为双室平衡容器。
为便于介绍，这里结合各主要部分的功能特点，将它们分别命名为凝汽室、基准杯、溢流室和连通器，另外文中把双室平衡容器汽包水位测量装置简称为容器。
3.2.凝汽室理想状态下，来自汽包的饱和水蒸汽经过这里时释放掉汽化潜热，形成饱和的凝结水供给基准杯及后续环节使用。
3.3.基准杯它的作用是收集来自凝汽室的凝结水，并将凝结水产生的压力导出容器，传向差压测量仪表——差压变送器（后文简称变送器）的正压侧。
基准杯的容积是有限的，当凝结水充满后则溢出流向溢流室。
由于基准杯的杯口高度是固定的，故而称为基准杯。
3.4.溢流室溢流室占据了容器的大部分空间，它的主要功能是收集基准杯溢出的凝结水，并将凝结水排入锅炉下降管，在流动过程中为整个容器进行加热和蓄热，确保与汽包中的温度达到一致。
正常情况下，由于锅炉下降管中流体的动力作用，溢流室中基本上没有积水或少量的积水。
3.5.连通器倒T 字形连通器，其水平部分一端接入汽包，另一端接入变送器的负压侧。
毋庸置疑，它的主要作用是将汽包中动态的水位产生的压力传递给变送器的负压侧，与正压侧的（基准）压力比较以得知汽包中的水位。
它之所以被做成倒T 字形，是因为可以保证连通器中的介质具有一定的流动性，防止其延伸到汽包之间的管线冬季发生冻结。
连通器内部介质的温度与汽包中的温度很可能不一致，致使其中的液位与汽包中不同，但是由于流体的自平衡作用，对使汽包水位测量没有任何影响。
3.6.差压的计算通过前面的介绍可以知道，凝汽室、基准杯及其底部位于容器内部的导压管中的介质温度与汽包中的介质温度是相等的，即γw =γ`w ，γs =γ`s 。
故而不难得到容器所输出的差压。
单室和双室平衡容器测量原理及应用分析
单室和双室平衡容器测量原理及应用分析（论文摘要）本文论述了菏泽电厂125MW机组运行中发现的汽包水位测量问题，包括平衡容器更换、汽包水位密度补偿公式等，进行了详细计算和原因分析，经过完善压力补偿组态后，汽包水位的差别减小，改善了调节系统品质，为汽包水位保护的正确动作奠定了基础。
1 概述菏泽电厂125MW机组汽包水位A、B侧CRT显示一直存在较大差别，两侧的水位有时相差50～100mm，既影响汽包水位保护的正常投入，也使汽包水位调节系统的稳定性、准确性和快速性降低，时刻威胁着机组的安全经济运行。
经过多次实地测量和组态检查，发现问题如下：1.1 保温不合理。
双室平衡容器和汽包之间取样管（汽侧）和由汽包引出的水侧取样管都进行了保温，影响测量结果。
1.2平衡容器与汽包连接的取样管不符合“应至少有1：100的斜度，汽侧取样管应向上向汽包方向倾斜，水侧取样管应向下向汽包方向倾斜”的要求。
1.3采用将汽水取样管引到平衡容器，再在平衡容器中段引出差压水位计的汽水侧取样的方法不符合规定要求。
1.4不符合“所有水位表都必需具有独立的取样孔，不得在同一取样孔上串、并联多个水位测量装置，以免互相影响，降低水位测量的可靠性”的要求。
数字信号英文名称：Digital signal数字信号的概述数字信号指幅度的取值是离散的，幅值表示被限制在有限个数值之内。
二进制码就是一种数字信号。
二进制码受噪声的影响小，易于有数字电路进行处理，所以得到了广泛的应用。
数字信号的特点(1)抗干扰能力强、无噪声积累。
在模拟通信中，为了提高信噪比，需要在信号传输过程中及时对衰减的传输信号进行放大，信号在传输过程中不可避免地叠加上的噪声也被同时放大。
随着传输距离的增加，噪声累积越来越多，以致使传输质量严重恶化。
对于数字通信，由于数字信号的幅值为有限个离散值(通常取两个幅值)，在传输过程中虽然也受到噪声的干扰，但当信噪比恶化到一定程度时，即在适当的距离采用判决再生的方法，再生成没有噪声干扰的和原发送端一样的数字信号，所以可实现长距离高质量的传输。
LHPR-1632-S双室平衡容器使用说明
目 录LHPR-1.6～32-S双室平衡容器使用说明1、结构及工作原理： (1)2、主要技术参数： (1)3、产品的安装： (2)4、调试： (3)5、维护： (3)6、订货须知： (3)LHPR-1.6～32-D单室平衡容器使用说明1、结构及工作原理： (4)2、主要技术参数： (4)3、安装： (5)4、维护： (5)5、订货须知： (6)平衡容器是用差压法测量锅炉水位的配套环节，与差压变送器、指示控制单元构成对锅炉汽包水位、压力、给水量及温度的闭环控制系统，并实现对其控制、报警及反映汽包内的质量水位。
平衡容器可分为双室平衡容器和单室平衡容器两种，压力等级可分为中压、高压、超高压、亚临界、超亚临界。
目前我公司该产品已形成系列。
平衡容器的选用可根据汽包内介质的压力、温度、水位观测范围、正常工况下的水位及汽、水中心距而定。
LHPR-1.6～32-S双室平衡容器使用说明1、结构及工作原理：在正常工况下，锅炉汽包内的水位无法直接测量，为此多采用引出管测量法。
但其弊病是引出管与汽包的温度差异大，故水的密度与汽包内差异大，从而造成一定的测量误差。
采用双室平衡容器是因为其在工作过程中，饱和蒸汽在室中凝结释放热量，对其中正压补偿管和负压补偿管加热，并且平衡容器外层加以足够的保护层。
减少了热量损失，使平衡容器的温度接近于汽包内的温度。
从而使正压补偿管及负压管内水的密度在任何工况下都近似等于汽包内水的密度；又由于正确的选择正压补偿管的高度，在汽包水位一定时,使汽包内的压力无论如何变化，正压补偿管的压力与负压管的压力变化值均相等，因此双室平衡容器输出的差压不变，即低置水位表指示的水位不变。
一旦汽包内水位发生变化，则平衡容器输出的差压也随之线性变化，所以低置水位指示可以适时显示汽包内的水位。
(见图一)2、主要技术参数：筒体规格：Φ133/Φ159接管规格：Φ28×4工作压力：4.4～21.5MPa接口形式：焊接工作温度：饱和温度汽水中心距：600mm、670mm、1200mm(可按用户要求制造)图一 双室平衡容器结构示意图3、产品的安装：图二 双室平衡容器安装示意图3.1 详细阅读产品使用说明书，在安装平衡容器之前必须详细核对以下几项内容：3.1.1 锅炉汽包引出的水、汽管中心距应与平衡容器相同；3.1.2 平衡容器与锅炉汽包的压力等级应相同；3.1.3 平衡容器与锅炉汽包连接法兰尺寸或焊接各接口管规格应对应；3.2注意：本平衡容器安装前必须对锅炉管道进行气吹，防止杂质进入平衡容器，而发生严重事故。
单室平衡器和双室的区别
单室平衡器和双室的区别单室平衡器仅有一个室而已,仅有一进一出管子;而双室平衡容器有两个室,两进两出管子.其原理都一样,但用途不一样.单室用于差压测量中汽相的凝结,可用于测量有温差的介质;而双室则主要用于测量锅炉汽包水位,因为无论其水相还是汽相温度与外界差距都很大.双室平衡容器其本身在一定的压力温度范围内有补偿水位的作用，其工作原理请参考有关书籍。
单室平衡容器本身没有补偿水位的作用，需要外部设备如DCS，智能仪表等同步采集温度、压力和差压信号进行计算。
由于汽包水位对机组安全的特殊性，而双室平衡容器容易在故障情况下导致水位保护误动或拒动。
因此，“25”条明确规定必须使用单室平衡容器进行汽包水位的测量参与保护。
主要原因如下：由于双室平衡容器内的正压侧的部分液柱为饱和水，当汽包压力突然降低时，这部分的饱和水将会出现汽化，而导致参比液柱本身出现变化，直接带来测量误差，加剧虚假水位现象，致使保护拒动或误动。
而且，双室平衡容器的补偿范围有限，同时不能再使用DCS等外部补偿手段。
而单室平衡容器由于其温度远低于饱和温度（这也是为什么“25”条规定单室平衡容器冷凝球不得保温的原因），所以受影响很小，而且现在DCS普遍有比较完善可靠的补偿方法。
所以，单室取代双室也是顺理成章的事。
双室平衡容器套筒内分汽侧凝结水室和水侧水室，两个水室在容器内不相通，汽侧凝结水室与平衡容器汽侧采样管相通，水侧水室与平衡容器水侧采样管相通。
正常情况下，汽侧凝结水室里面的蒸汽遇冷凝结成水聚集在变送器正压表管内，凝结水量主要由被测容器的压力和正压表管温度而定，因为表管包在平衡容器套筒里面所以温度从上到下的分布规律基本一定，一般取平均温度，另外测量要求正压表管内水位满度。
这样，正压表管内水位(恒定)与平衡容器水侧采样管内水位形成的差值来测量液位。
在正常工况下，锅炉汽包内的水位无法直接测量，为此多采用引出管测量法。
但其弊病是引出管与汽包的温度差异大，故水的密度与汽包内差异大，从而造成一定的测量误差。
平衡容器拆解实验报告
一、实验目的1. 了解平衡容器的结构和工作原理。
2. 通过拆解平衡容器，掌握其各个部件的功能和连接方式。
3. 培养学生的动手能力和实验操作技能。
二、实验原理平衡容器是一种用于模拟化学反应平衡状态的实验装置。
通过控制反应物和生成物的浓度，可以观察到反应在不同条件下的平衡状态。
本实验通过拆解平衡容器，使学生了解其结构和工作原理。
三、实验器材1. 平衡容器1套2. 扳手1把3. 拆装工具1套4. 实验台1张5. 水平仪1个四、实验步骤1. 将平衡容器放置在实验台上，调整水平仪，确保容器水平。
2. 使用扳手，松开平衡容器顶部的螺丝，取下顶盖。
3. 观察平衡容器内部结构，包括反应器、传感器、加热器、冷却器、进出口等部件。
4. 使用拆装工具，逐个拆解各个部件。
5. 观察并记录各个部件的形状、尺寸、材质、连接方式等特征。
6. 拆解过程中，注意观察并记录各个部件之间的相互关系。
7. 拆解完成后，将各个部件分类整理，以便后续实验或教学。
五、实验现象及结果1. 平衡容器顶盖被成功取下，内部结构清晰可见。
2. 反应器、传感器、加热器、冷却器、进出口等部件逐一拆解。
3. 各个部件的形状、尺寸、材质、连接方式等特征如下：（1）反应器：圆柱形，由不锈钢材质制成，内部装有反应物。
（2）传感器：用于检测反应物浓度，由铂金电极和塑料外壳组成。
（3）加热器：位于反应器下方，用于提供反应所需的温度。
（4）冷却器：位于反应器上方，用于降低反应温度。
（5）进出口：分别位于反应器两侧，用于进出反应物。
4. 各个部件之间的相互关系如下：（1）反应器与传感器相连，用于实时监测反应物浓度。
（2）加热器和冷却器分别与反应器相连，用于控制反应温度。
（3）进出口与反应器相连，用于进出反应物。
六、实验讨论1. 通过拆解平衡容器，我们了解了其各个部件的功能和连接方式，为后续实验和教学奠定了基础。
2. 在拆解过程中，我们发现平衡容器的设计非常合理，各个部件之间相互配合，确保了实验的顺利进行。
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锅炉汽包水位测量误差分析
汽包水位是电厂的主要监控参数之一，正确测量汽包水位是锅炉安全运行的保证。
传统的测量方式有：就地双色水位计、电接点水位计、差压式水位计(单室或双室平衡容器补偿式)。
就地水位计、电接点水位计的测量误差受锅炉压力、散热情况、安装形式、实际水位的影响，很难准确计算。
因此高参数、大容量机组多以各种补偿差压水位计作为汽包水位测量的主要仪表，但这种水位计测量误差也同样受到诸多因素的影响。
本文通过分析汽包水位计的测量方式和水位测量误差的原因，并对特定工况下汽包水位的测量进行定量计算分析，提出减少水位测量误差的方法和措施。
一、就地水位计：
就地水位计是安装在锅炉本位上的直读式仪表，是锅炉厂必配的基本设备，大容量机组均采用工业电视远传到集控室监视，一般都配有两套，分别安装在汽包的两端。
就地水位计有玻璃、云母和牛眼之分，工作原理都是连通管原理，连通管原理是：在液体密度相同的条件下，连通管中各个支管的液位均处于同一高度。
就地水位计如图1所示。
式中：
h——汽包正常水位距水侧取样的距离，mm
△h——水位计中的水位与汽包中水位的差值，mm
Ps——饱和蒸汽密度，kg/m3
Pw——饱和水密度，kg/m3
Pa——水位计中水的平均密度，kg/m3
Ps'——水位计中蒸汽的密度，kg/m3
对就地水位计来说，汽包内的水温是对应压力下的饱和温度，饱和蒸汽通过汽侧取样孔进入水位计，水位计的环境温度远低于蒸汽温度，使蒸汽不断凝结成水，并迫使水位计中多余的水通过水侧取样管流回汽包。
从水和蒸汽的特性表可看出：在常温常压下，汽包和水位计中的水密度是相等的，从式(1)可见，水位计中的水位与汽包内的水位也是相同的，且与h值无关；随着汽压的升高，汽包中的水密度变小，蒸汽密度变大；而就地水位计因散热的影响，水位计中的水密度也变小，但变化幅度不如汽包内水的大；蒸汽密度虽也有增大，但变化幅度没汽包内的大，即Ps是不应等于Ps'的，但其影响只要保温处理的好，可忽略不计，下面的计算均是按Ps=Ps，来进行的；致使水位计中水位和汽包内水位的差值也随之增大，这一差值始终是就地水位计中水位低于汽包水位的主要因素；并且当h值改变时，水位差值也会改变。
为了给电厂提供参考，有的锅炉厂给出了就地水位计和汽包正常水位差值的参考数据见表1。